JP2003508334A - 高充填されたSiO2分散液、その製造方法及びその使用 - Google Patents
高充填されたSiO2分散液、その製造方法及びその使用Info
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Abstract
Description
て高い充填度を有する多孔質の非晶質SiO2成形体を製造する方法、その成形
体及びその製造に関する。
フィルタ材料、断熱材料又は熱遮閉が挙げられる。
類の石英製品を製造することができる。高純度の多孔質SiO2成形体は更に、
例えば“プレフォーム”としてガラス繊維又は光導繊維のために使用できる。更
に、その過程において単結晶シリコンの引き上げのための坩堝を製造できる。
することが努められている。すなわち、成形体の製造の過程においてほんの僅か
に乃至全体に収縮を生じてはならない。
湿式化学プロセスによって製造できる。
いては、一般に有機の性質の結合剤を添加して、安定な成形体を得なければなら
ない。この結合剤は別個の工程において再び溶出又は燃焼させねばならない。こ
のことは工業的に費用がかかり、高価であり、故意の汚染に導き、特に単結晶シ
リコンの引き上げのための坩堝の製造においては絶対にされねばならない。
から公知の方法はゾル−ゲル法である。更に一般に溶剤中に溶解されたケイ素含
有モノマーから出発し(ゾル)、これらは加水分解及び/又は重縮合によってナ
ノ細孔性の3次元SiO2網状構造(ゲル)を形成する。臨界下又は過臨界の乾
燥によって、次いで多孔質成形体が得られる。大抵は高価な出発物質の他に、更
に約10〜20質量%の固体含量を有するゲルのみが得られる。臨界以下の乾燥
において、従って極めて高く収縮し、それによって最終輪郭に近い成形体は再現
的に製造できない。過臨界の乾燥を実施するのであれば、固体は収縮しないが、
10〜20質量%だけの固体含量を有するにすぎない。
7号に記載されている。ここでは、ゾルに付加的に高分散性ケイ酸粒子(いわゆ
るヒュームドシリカ)を添加する。更に約40質量%の固体含量が得られる。し
かしながらゾルの製造は更に高価であり、乾燥は費用がかかる。
(ヒュームドシリカ)からなる分散液は10〜500nmのサイズ範囲の粒子を
使用して水中で製造できる。成形及び分散液の凝固の後に乾燥後に相応の成形体
が得られる。更に60質量%以下の固体含量を有する。
μm、有利には1〜10μmの粒度を有する水中の石英ガラス粒子からなる分散
液を製造するスリップ注型法を開示している。達成可能な分散液の固体割合は7
8〜79質量%にある。引き続き該分散液を緩慢な水の排除によって多孔質形へ
と固化し、離型後に乾燥させる。この方法によって、適当に高い固体含有率を有
する成形体を製造できるが、スリップ注型法は拡散による水の排除に基づいて時
間を費やし、薄い壁の成形部品のために使用できるにすぎない。更に多孔質鋳型
を使用する水の排除による固化は成形体内に不所望の密度勾配をもたらし、これ
は別個の焼結において異なる焼結温度と密度の差異がもたらされる。
い成形体を製造するのであれば、極めて高い固体含有率を有する分散液を実現せ
ねばならない。これは実施において大きな問題をもたらす。それというのも分散
されたSiO2粒子は強力なチキソトロープ作用を招くからである。分散の間に
ダイラタント相が生じる。これは懸濁液の粘度が増大する剪断によって増大する
ことによってはっきりとした影響が現れる。なおも良好に可鋳性であるが、高充
填された分散液を得るために、混入の間には低い剪断で、均質化の間には高い剪
断で切り換える高価な方法が必要である。かかる高充填された懸濁液の迅速な硬
化のゆえに、分散液の均質な成形を実現することが困難になる。
並びに50〜400m2/gの比表面積を有する熱分解ケイ酸並びに熱分解ケイ
酸からの凝集物としての平均直径2〜15μm及び熱分解ケイ酸よりも低い比表
面積を有する熱処理されたケイ酸並びに、可塑剤(例えばテトラメチルアンモニ
ウムヒドロキシド)、分散剤(例えばポリエチルオキサゾリン、グリセリン)及
び結合剤(例えばメチルホルミエート)を含有する石英ガラスの製造のための組
成物が公知である。かかる組成物は高純度の焼結体の製造のために、異なる有機
及び/又は無機の添加剤の含分に基づいて全く適当でない。この工程において、
開示された組成物及び、そこから得られる成形体において更に51質量%までの
固体割合の充填度だけが達成される。
O2粒子が使用される。主にかかる高い充填度を達成しうるために、粒子は塩基
性水(pH>10、例えばTMAHによって)中で大規模かつ長期にわたる剪断
の適用(例えばボールミル)を伴って分散させねばならない。塩基の使用による
不可避の汚染及び長く激しい剪断の間の研磨(SiO2粒子の研磨挙動)に基づ
いて、かかる組成物は高純度のSiO2成形体の製造のために全く適当でない。
の使用下に製造でき、その際、分散液が三峰性の粒度分布を有する非晶質SiO 2 粒子を含有する方法は公知である。係る分散液は非常に費用を費やして製造で
きるに過ぎない。更に非常に大きな粒子(平均粒径>300μm)の割合に基づ
いて不均一性及び分散液における沈殿の発生をもたらす。それによって、分散形
もしくは成形体の内部に密度の変動が生じ、これは引き続きの成形プロセス及び
焼結において、成形精度及び等方性の収縮に関する困難をもたらす。
先行技術から公知の欠点を有さない分散液を提供することである。
とも80質量%の非晶質SiO2粒子の充填度を有し、非晶質のSiO2粒子が
二峰性の粒度分布を有することを特徴とする分散液によって解決される。
する。
度を有する。
場合には約95質量%であり、もしくは別の密度の分散剤が使用される場合には
相応の値である。
ステル、有機酸、飽和又は不飽和の炭化水素又は水又はその混合物が該当しうる
。
セトン又は水又はその混合物が該当する。特に有利にはアセトン及び水又はその
混合物が該当し、より特に有利には水が該当する。
市販されているような高純度な形で使用される。
純化された水を使用する。
又はイオノゲン添加剤、例えばフッ素塩を添加する。特に有利には更にHCl又
はHF、より特に有利にはHFを添加する。また前記の化合物の混合物を使用し
てもよい。更に分散液においてはpH値2〜7、有利には3〜5に調整すべきで
ある。
を添加してもよい。特に有利にはNH3及びNaOH、より特に有利にはNH3 である。しかしながら前記の化合物の混合物を使用してもよい。更にpH値を7
〜11、有利には9〜10に調整すべきである。
度を達成でき、該分散液はよりスムーズかつ容易に可鋳性である。
緻密な、例えば図1に示されるような形態を有する。
100μm、特に有利には10〜50μm、より特に有利には10〜30μmの
D50値を有する粒度分布を有する。更にできるだけ狭い粒度分布が有利である
。
g〜5m2/g、より特に有利には0.01m2/g〜0.5m2/gのBET
表面積を有する非晶質SiO2粒子である。
10〜200nm、特に有利には50〜130nmの粒度を有する熔融シリカ又
はヒュームドシリカを分散液の全固体含有率に対して0.1〜50質量%、特に
有利には1〜30質量%、より特に有利には1から10質量%の量で混合するこ
とによって得られる。
130〜300m2/gのBET表面積を有する。
間で無機結合剤の種類として働くが、充填剤として実質的により高い充填度を達
成しない。これらは、安定な成形体の製造において水の排除を省くことを可能に
させる。更にこれらは分散液の粘度もしくは可塑性にも影響を及ぼす。
きである。特に有利には該粒子は1.8〜2.2g/cm3の比密度を有する。
特に有利には該粒子は2.0〜2.2g/cm3の比密度を有する。
を有し、特に有利には1nm2あたり≦2OH基を有し、より特に有利には1n
m2あたり≦1OH基を有する。
利にはこれらは更にできるだけ低い分散剤との相互作用を示すべきである。
SiO2粒子並びに非晶質の焼結された又は緻密化されたSiO2の各種類が有
する。従ってこれらは有利には本発明による分散液の製造のために適当である。
例えば名称Excelica(R)(Tokoyama、Japan)で市販されている。
ケイ酸ガラス、粉砕した石英ガラスもしくは粉砕された石英ガラス粉末並びに化
学的に製造されるケイ酸ガラス、例えば沈降ケイ酸、高分散ケイ酸(熔融ドシリ
カ、火炎加水分解によって製造される)、キセロゲル又はエアロゲルの粒子も使
用できる。
シリカ又は緻密化SiO2粒子、特に有利には高分散ケイ酸又は熔融シリカ、よ
り特に有利には熔融シリカである。前記の種々のSiO2粒子の混合物も同様に
可能であり、有利である。
mw(質量当たりの百万分率)、有利には≦100ppmw、特に有利には10
ppmw、より特に有利には≦1ppmwの金属の不純物原子割合で存在する。
他の特定の実施態様において該分散液は添加剤、例えばガラス繊維、ガラス破片
、ガラス粒子を添加してもよい。有利にはケイ酸ガラス繊維を添加する。
属塩を含有する。更に分散剤中に可溶性の化合物、特に有利には水溶性の金属塩
が有利である。
添加できる。
る。本発明による方法は、丸い及び緻密な形状を有する非晶質SiO2粒子を装
入された分散剤中に添加することを特徴としている。有利には更にダイラタント
挙動の発生が十分に抑えられるべきである。
きる。
添加し、添加の開始ではまず非常に緩慢に、次いで最後に近づくにつれてより迅
速に攪拌することによって抑えることができる。しかしながらより大きい剪断力
は全体の分散プロセスでは回避される。それというのも剪断力が分散装置の摩耗
を引き起こし、摩耗が発熱をもたらし、更には充填度に悪影響を及ぼすからであ
る。
に添加する。しかしながらSiO2粒子は複数の工程で(少しずつ)添加しても
よい。
る細孔サイズ及び分布を目的に応じて調整する。
は更に分散液と接触できる金属部を有さない摩耗による金属汚染を防ぐ装置であ
る。
に含まれる気体、例えば空気を場合により除去する真空のような方法による。有
利にはこれを完全な分散の間及び/又は後で実施する。
は86質量%の固体含有率を有する安定な均質の分散液は少なくとも2時間、有
利には30分間、特に有利には少なくとも10分間可鋳性である。
充填度を有するSiO2成形体を製造でき、従来の技術から公知の欠点を有さな
い容易な、迅速かつ廉価な方法を提供することである。
SiO2粒子の充填度を達成する方法によって解決される。
ってpH値の変更を行ってもよい。
基としてNH3、NaOH及びKOHである。特に有利にはHCl、HFもしく
はNH3及びNaOH、より特に有利にはHF及びNH3である。更にpH値を
2〜7もしくは7〜11、有利には3〜5もしくは9〜10に調整すべきである
。
への注入によって実施する。
℃の温度が有利である。
成形体に応じて核を有する鋳型及び核を有さない鋳型を使用してよい。更に鋳型
は一部分からなり、複数の部分からなってよい。坩堝状の鋳型は有利には離型を
容易にするために少なくとも1゜だけ円錐状である。
である。更に分散液に対して僅かな付着を示す材料、例えばプラスチック、シリ
コーン、ガラス、ケイ酸ガラス又はグラファイトが有利である。特にポリエチレ
ン(PE)、ポリプロピレン(PP)、ポリテトラフルオロエチレン(PTFE
)、ポリアミド、シリコーンゴム及びグラファイトが有利である。より特にはP
TFE及びグラファイトが有利である。
。
るべきである。
体透過性の鋳型が有利である。更に鋳型は弾性又は非弾性であってよい。
auch)からなる。この種の鋳型は、特に棒状物及び環状物の製造のために、EP
318100に記載のように適当である。
E、PP、PET、PTFE、セルロース、繊維フリース強化されたセルロース
又はポリアミドのような材料からなるシートである。
合には、スリップ注型法の当業者に公知の全ての種類を、例えばDE OS22
18766号に記載のように実施してよい。それによって成形部材の充填度は成
形の際に95質量%まで高めることができる。
、圧延法又は遠心分離成形法によっても得ることができる。
業者に公知の方法、例えばEP473104号に記載のような方法を使用してよ
い。それによって、例えば多孔質の内部領域及び/又は外部領域を有するケイ酸
ガラスの環状物又は棒状物を製造できる。更に前記のように種々の層からなる成
形体も製造できる。
散液の凝固は分散液の充填度、粒度分布、温度及びpH値に時間的に依存する。
凝固のために有利な温度は−196℃から分散媒体の沸点までの温度であり、有
利には−76℃〜50℃、特に有利には−20℃〜30℃、より特に有利には0
℃〜30℃の温度である。
には1分〜6時間、特に有利には1分〜30分間の時間である。
利には0〜0.5%の線形の収縮である。
、これは分散液の凝固を加速させる。
ことができるように、本発明による分散液の充填の前に鋳型に当業者に公知の適
当な離型剤を施してよい。有利な離型剤は、例えばグラファイトである。
ることによって離型することもできる。更に、例えばUS5578101号に記
載のように、当業者に公知の全ての方法が使用されている。
合に乾燥は当業者に公知の方法、例えば真空乾燥、高熱ガス、例えば窒素又は空
気による乾燥又は接触乾燥によって実施する。また個々の乾燥法の組合せも可能
である。高熱ガスによる乾燥が有利である。
施してもよい。
実施する。
存する。
依存する。80質量%の充填度においては、収縮は≦2.5%であり、かつ線形
収縮は≦0.8%である。より高い充填度の場合には収縮も僅かである。
、成形体は特に≦300ppmw、有利には≦100ppmw、特に有利には≦
10ppmw、より特に有利には≦1ppmwの金属の不純物原子割合を有する
。
イズ及び形状のSiO2成形体である。
関して低いアニソトロピーを有する。
%までSiO2粒子からなり、1ml/g〜0.01ml/g、有利には0.8
ml/g〜0.1ml/g、特に有利には0.4ml/gから0.1ml/gの
細孔容積(水銀多孔度測定によって測定した)を有し、1〜10μm、有利には
3〜6μmの細孔直径を有する細孔を有し、1000℃まで焼結安定性であるか
、又は二峰性の細孔直径分布を有する細孔を有し、その際、細孔直径の最大値は
0.01〜0.05μm、有利には0.018〜0.0022μmの範囲にあり
、細孔直径の第2の最大値は1〜5μm、有利には1.8〜2.2μmの範囲内
にあることを特徴としている。
際、細孔直径の最大値は0.01〜0.05μm、有利には0.018〜0.0
022μmの範囲にあり、細孔直径の第2の最大値は1〜5μm、有利には1.
8〜2.2μmの範囲にあってよく、その際、細孔直径分布は加熱の際に100
0℃において単峰性の細孔直径分布が存在し、細孔直径が2.2〜5.5μm、
有利には3.5〜4.5μmの範囲内にあり、成形体の内部表面積は100m2 /g〜0.1m2/g、有利には50m2/g〜0.1m2/gであるように変
化する。
ある。
液中の狭い粒度分布は成形体に狭い細孔サイズ分布をもたらす。
イクロメートル以下の細孔サイズを有する単峰性の細孔サイズ分布に大きな影響
を及ぼさなかった。
れる細孔の他にまたナノメートル領域以下で細孔を有する成形体に二峰性の細孔
サイズ分布をもたらした。
焼結安定性である。更にこれらは熱安定性であり、非常に低い熱膨張率を有する
。
利には0.5N/mm2〜10N/mm2、殊に有利には0.8N/mm2〜1
0N/mm2の曲げ強さを有する。更にこれらの成形体は、先行技術から公知の
ような単峰性の粒度分布を有する成形体よりも高い曲げ強さを示す。更に熱処理
によってより高い曲げ強さが得られる。
材料、断熱材、熱遮閉、触媒担体材料並びに全ての種類のガラス繊維、光導繊維
、光学ガラス又は石英製品のための“プレフォーム”として使用できる。
全体又は部分的に混合してよい。触媒活性である分子、材料及び物質が有利であ
る。その際、全ての当業者に公知の方法が、例えばUS5655046号に記載
されているように使用される。
しマイクロメートル以上の領域の、有利には0〜10μmの範囲の細孔を有する
。これはまず、クヌーセン領域に存在しないので迅速な真空焼結が可能である。
しマイクロメートル以上の領域において、有利には1〜20nm及び1〜10μ
mの範囲で二峰性の分布を有する細孔を有する。
この場合には、当業者に公知の全ての方法、例えば真空焼結、帯状焼結、アーク
中での焼結、プラズマ又はレーザーによる焼結、誘導焼結又はガス雰囲気もしく
はガス流中での焼結を使用できる。真空中又はガス流中での焼結が有利である。
特に圧力10〜5ミリバールないし10〜3ミリバールでの真空における焼結が
有利である。
650℃にある。
法によって支持されて焼結することができる。更にまた、焼結は焼結安定性の鋳
型中で可能である。本願では焼結物の後の汚染をもたらさない材料から成る鋳型
が有利である。特に、グラファイト及び/又は炭化ケイ素及び/又は窒化ケイ素
からなる鋳型が有利である。焼結されるべき成形体が坩堝であれば、また焼結は
DE2218766号に記載のようにグラファイトからなるマンドレル上で可能
である。
及び分子の後浄化及び/又は富化を焼結物中で達成できる。この場合、US49
79971号に記載のように当業者に公知の全ての方法が使用できる。
に使用できる。
合物、例えば金属ハロゲン化物を形成するような物質である。有利な物質は、反
応性ガス、例えばCl2又はHClであり、かつ容易に分解可能な物質、例えば
チオニルクロリドである。分解温度以上でチオニルクロリドを使用することが特
に有利である。
性の焼結されたケイ酸ガラス成形体の100%は少なくとも2.15g/cm3 、有利には2.2g/cm3の密度で製造できる。
、有利には≦1ppmのOH基濃度を有する。
れた成形体は、特に≦300ppmw、有利には≦100ppmw、特に有利に
は≦10ppmw、より特に有利には≦1ppmwの金属の不純物原子割合を有
する。
る全ての使用のために適当である。有利な使用分野は全種類の石英製品、ガラス
繊維、光導繊維及び光学ガラスである。
ラス坩堝である。
されたケイ酸ガラス体をそれぞれの成形体に付加的な特性を与える分子、材料及
び物質と混合してよい。
4033780号及びUS4047966号に記載のような混合は焼結された成
形体の光学的特性をSiOH基の低減並びに含水量の低減によって変化させる。
更にケイ素粒子によって、焼結された成形体の酸素含量が低減される。
は影響を及ぼすことができる。
分的にクリストバライト形成を促進するか又はそれをもたらす化合物と混合する
。この場合、クリストバライト形成を促進するか又はそれをもたらす、例えばE
P0753605号、US5053359号又はGB1428788号に記載の
ような当業者に公知の全ての化合物を使用してよい。本願では、BaOH及び/
又はアルミニウム化合物が有利である。
及び/又は多孔質の成形体に添加する場合にクリストバライト形成が完全又は部
分的に達成できる。晶質の粒子はこの場合、非晶質粒子に関して前記に記載され
たような粒度を有するべきである。
るか、又は完全にクリストバライトからなる成形体が得られる。焼結された成形
体が、特にSi単結晶の結晶引き上げのための坩堝である場合には、これらは特
に結晶引き上げのために適当である。それというのもこれらの成形体は温度安定
性であり、例えばケイ素溶融物をあまりひどくは汚染しないからである。それに
よって、より高い収率が結晶引き上げにおいて達成されうる。単結晶引き上げの
間に汚染物質のマイグレーションを低減させることは、アルミニウム又はアルミ
ニウム含有物質の存在によっても引き上げ坩堝中で、例えばDE1971067
2号に記載のように達成できる。これは、相応の粒子又は分散液に溶解された物
質及び/又は多孔質成形体の添加によって達成できる。
。商慣習上のプロペラ撹拌機を使用して、まず45gのヒュームドシリカ(デグ
ッサ社のAerosil(R)OX50、BET表面積50m2/g)を15分
間で攪拌導入した。引き続き845gの熔融ドシリカ(Tokuyama社のE
xcelica(R)SE−15、平均粒度15μm)をまず迅速に、最後には
より少ない量で添加し、数分で分散させた。撹拌機の回転速度はこの場合始めは
400回転/分で、次第に2000回転/分に高めた。
して、場合により含まれる気泡を除去した。
%の固体含有率に相当する(他方ではそのうち94.94%が熔融シリカ、かつ
5.06%がヒュームドシリカ)。
15cm*2cm)に注入した。4時間後に、両方の成形体を鋳型の解体によっ
て分離し、乾燥キャビネット中で200℃において乾燥させた。乾燥された成形
体は1.62g/cm3の密度を有した。
部表面積が測定された。
加熱速度で1620℃に1分間で加熱することによって焼結した。
の透明の気体不透過性の、気体含分を有さず、1未満のOH基含量(IR分光測
定による透過における定量的測定)を有するケイ酸ガラスからなる。
これは10%の線形収縮に相当する。
で1620℃にまで加熱した。到達した400℃、600℃、800℃、100
0℃、1200℃、1400℃、1600℃の温度において、それぞれ成形体の
密度を測定した。こうして測定された焼結温度に依存する成形体の密度を第1表
に示した。
の温度でそれぞれ成形体の細孔分布を水銀多孔度測定によって測定した。この細
孔分布を図2に示す。
2表に示す。
Tokuyama社のExcelica(R)SE−15、平均粒径15μm)
をまず迅速に、最後にはより少量で添加し、数分で分散させた。
した。商慣習上のプロペラ撹拌機を使用してまず45gのヒュームドシリカ(デ
グッサ社のAerosil(R)OX 50、BET表面積50m2/g)を1
5分で攪拌導入した。引き続き845gの熔融シリカ(Tokuyama社のE
xcelica(R)、平均粒径15μm)をまず迅速に、最後により少量で添
加し、数分で分散させた。
した。商慣習上のプロペラ撹拌機を使用して、まず90gのヒュームドシリカ(
デグッサ社のAerosil(R)OX 50、BET表面積50m2/g)を
15分で攪拌導入した。引き続き800gの熔融シリカ(Tokuyama社の
Excelica(R)SE−15、平均粒度15μm)をまず迅速に、最後に
より少量で添加し、数分で分散させた。
、次第に2000回転/分に高めた。完全な分散に引き続いて、全ての3種の分
散液を10分間軽微な低圧(0.8バール)にして、場合により含まれる気泡を
除去した。こうして製造される分散液は890gの固体からなり、これは83.
96質量%の固体含有率に相当する。ヒュームドシリカの割合は分散液a)にお
いて0質量%、b)において5.06質量%、c)において10.12質量%で
あった。
の鋳型(5cm*10cm*2cm)に注入した。4時間後に成形体を鋳型の解体
によって分離し、乾燥キャビネット中で200℃において乾燥させた。乾燥後に
試料の一部を更にそれぞれ800℃及び1100℃で1時間熱処理した。
存する曲げ強さ(N/mm2)
す。第3表からの成形体の強度をJP5−294610号(300℃で乾燥させ
た試料)に挙げられる強度と比較すれば、先行技術の約6.5の分散液の匹敵す
るpH値において0.01N/mm2の強度がもたらされ、一方で本発明による
方法(例2b、2c)による強度は0.8N/mm2までであり、これは80倍
までに相当する。
布が>0.45μmないし<50μmの範囲になるまで粉砕し、その際約60%
の主成分が1μm〜10μmである。例1において≧80質量%の固体含有率を
有する分散液を製造する試験において、分散液は79質量%の固体含有率で突然
固化した。該材料の鋳型への移送は最早不可能であった。
熱分解ケイ酸を水に分散させて試験した。例1において≧80質量%の固体含有
率を有する分散液を製造する試験において、分散液は42質量%の固体含有率に
おいて既に突然固化した。該材料の鋳型への移送は最早不可能であった。液化剤
としてのフッ化アンモニウムの使用によっても、48質量%の固体含有率で分散
できるに過ぎなかった。またしても該材料の鋳型への移送は最早不可能であった
。
度でそれぞれ水銀多孔度測定によって測定した成形体の細孔分布を示している。
%までSiO2粒子からなり、1ml/g〜0.01ml/g、有利には0.8
ml/g〜0.1ml/g、特に有利には0.4ml/gから0.1ml/gの
細孔容積(水銀多孔度測定によって測定した)を有し、1〜10μm、有利には
3〜6μmの細孔直径を有する細孔を有し、1000℃まで焼結安定性であるか
、又は二峰性の細孔直径分布を有する細孔を有し、その際、細孔直径の最大値は
0.01〜0.05μm、有利には0.018〜0.022μmの範囲にあり、
細孔直径の第2の最大値は1〜5μm、有利には1.8〜2.2μmの範囲内に
あることを特徴としている。
際、細孔直径の最大値は0.01〜0.05μm、有利には0.018〜0.0 2 2μmの範囲にあり、細孔直径の第2の最大値は1〜5μm、有利には1.8
〜2.2μmの範囲にあってよく、その際、細孔直径分布は加熱の際に1000
℃において単峰性の細孔直径分布が存在し、細孔直径が2.2〜5.5μm、有
利には3.5〜4.5μmの範囲内にあり、成形体の内部表面積は100m2/
g〜0.1m2/g、有利には50m2/g〜0.1m2/gであるように変化
する。
Claims (25)
- 【請求項1】 分散剤中の非晶質SiO2粒子の非常に良好に可鋳性な均質
の分散液において、該分散液が少なくとも80質量%の非晶質SiO2粒子の充
填度を有し、非晶質SiO2粒子は大きい方の非晶質SiO2粒子及び小さい方
の非晶質SiO2粒子によって形成される二峰性の粒度分布を有することを特徴
とする分散液。 - 【請求項2】 少なくとも83質量%の非晶質SiO2粒子の充填度を有す
る、請求項1記載の分散液。 - 【請求項3】 分散剤として、極性もしくは非極性の有機溶剤又は水もしく
はその混合物が存在する、請求項1又は2記載の分散液。 - 【請求項4】 分散剤として、≧18メガオーム*cmの抵抗を有する水が
存在する、請求項3記載の分散液。 - 【請求項5】 大きい方の非晶質SiO2粒子ができるだけ丸い、すなわち
球状及び緻密な形態を有する、請求項1から4までのいずれか1項記載の分散液
。 - 【請求項6】 大きい方の非晶質SiO2粒子が1〜200μmのD50値
での粒度分布を有する、請求項1から5までのいずれか1項記載の分散液。 - 【請求項7】 大きい方の非晶質SiO2粒子が0.001m2/g〜50
m2/gのBET表面積を有する、請求項6記載の分散液。 - 【請求項8】 小さい方の非晶質SiO2粒子が0.1〜50質量%の量で
存在する、請求項1から7までのいずれか1項記載の分散液。 - 【請求項9】 非晶質SiO2粒子の比密度が1.0〜2.2g/cm3で
ある、請求項1から8までのいずれか1項記載の分散液。 - 【請求項10】 非晶質SiO2粒子がその表面上に1nm2あたり≦3O
H基を有する、請求項1から9までのいずれか1項記載の分散液。 - 【請求項11】 大きい方の非晶質SiO2粒子として、後焼結されたケイ
酸(熔融シリカ)又は非晶質の焼結された又は緻密化されたSiO2が存在して
いる、請求項1から10までのいずれか1項記載の分散液。 - 【請求項12】 SiO2粒子が高純度の形で存在する、請求項1から11
までのいずれか1項記載の分散液。 - 【請求項13】 できるだけ丸く、かつ緻密な形を有する非晶質SiO2粒
子を装入された分散剤中に、ダイラタント挙動の発生が十分に抑えられるように
添加する、請求項1記載の分散液の製造方法。 - 【請求項14】 極めて高い充填度を有する多孔質かつ非晶質SiO2成形
体を製造するにあたり、以下の工程: 1.SiO2粒子の分散液の製造 2.分散液の鋳型への移送 3.分散液の凝固後の成形体の離型 4.成形体の乾燥 を含む方法において、SiO2粒子の分散液の製造において少なくとも80質量
%のSiO2の充填度が達成されることを特徴とする方法。 - 【請求項15】 分散液及び/又は多孔質の成形体を完全に又は部分的にク
リストバライト形成を促進又は惹起する化合物と混合する、請求項14記載の方
法。 - 【請求項16】 請求項14又は15に記載の方法によって製造されている
、非晶質の開気孔性の最終輪郭に近いSiO2成形体。 - 【請求項17】 0.1N/mm2〜20N/mm2の曲げ強さを有する、
非晶質の開気孔性の最終輪郭に近いSiO2成形体。 - 【請求項18】 非晶質の開気孔性の最終輪郭に近いSiO2成形体におい
て、少なくとも64容量%までがSiO2粒子からなり、1ml/g〜0.01
ml/gの細孔容量(水銀多孔度測定によって測定した)を有し、1〜10μm
の細孔直径を有する細孔を有し、これらは1000℃まで焼結安定性であるか、
又は二峰性の細孔直径分布を有する細孔を有し、その際、細孔直径の最大値は0
.01〜0.05μmの範囲内にあり、細孔直径の第2の最大値は1〜5μmの
範囲内にある、非晶質の開気孔性の最終輪郭に近いSiO2成形体。 - 【請求項19】 非晶質の開気孔性の最終輪郭に近いSiO2成形体におい
て、二峰性の細孔直径分布を有する細孔を有し、その際、細孔直径の最大値が0
.01〜0.05μmの範囲内にあり、細孔直径の第2の最大値が1〜5μmの
範囲内にあり、細孔直径分布が加熱時に、1000℃において単峰性の細孔直径
分布が存在し、その細孔直径が2.2〜5.5μmの範囲内にあり、成形体の内
部表面積が100m2/g〜0.1m2/gである、非晶質の開気孔性の最終輪
郭に近いSiO2成形体。 - 【請求項20】 その容量に関しては1000℃まで焼結安定性である、請
求項16から19までのいずれか1項記載のSiO2成形体。 - 【請求項21】 少なくとも2.15g/cm3の密度を有する100%の
非晶質の透明の気体不透過性の焼結された石英ガラス成形体。 - 【請求項22】 気体含量を有さない、請求項21記載の石英ガラス成形体
。 - 【請求項23】 OH基濃度≦1ppmを有する、請求項23又は24記載
の石英ガラス成形体。 - 【請求項24】 金属の不純物原子割合≦300ppmwを有する、請求項
23から25までのいずれか1項記載の石英ガラス成形体。 - 【請求項25】 単結晶シリコンの引き上げのための坩堝としての、請求項
21から24までのいずれか1項記載の成形体の使用。
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