JP2003220503A - スローアウェイチップ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 特に倣い旋削加工において生成される切屑を
確実に処理する。 【解決手段】 多角形平板状のチップ本体１の多角形面
にすくい面２を形成し、この多角形面の辺稜部にそのコ
ーナ部Ｃからそれぞれ延びる一対の切刃４，４を形成
し、すくい面２を切刃４から離間するに従い漸次陥没す
るように傾斜させるとともに、切刃４に沿って形成した
ランド７をすくい面２の傾斜角よりも小さな傾斜角で切
刃４から離間するに従い漸次陥没するように傾斜させ、
かつこれらすくい面２とランド７の傾斜角がコーナ部Ｃ
の突端から切刃４に沿って離間する方向に向け小さくな
るようにし、すくい面２上には、切刃４との間に間隔を
あけて、コーナ部Ｃの突端側に凸球面状をなす主ドット
８を形成するとともに、この主ドット８から一対の切刃
４，４に沿ってそれぞれ離間した位置にも凸球面状をな
す少なくとも一対の副ドット９，９を各々形成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、特に倣い加工に用
いて切屑の処理性を向上させたスローアウェイチップ
（以下、チップと称する。）に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】バイトによる倣い旋削加工においては、
ワークの形状によってバイトの送り方向や切り込みが加
工中に変化するため、このバイトの先端に取り付けられ
るチップの切刃によって生成される切屑も、その流出方
向や幅および厚さも逐次変化してゆく。例えば、図２９
に示すようにワークＷの外周に、その回転軸線Ｓに平行
に延びる外径部を形成した後にＲ部を介して軸線Ｓに直
交する方向に延びる端面部を、図示されないバイト本体
の先端に取り付けられたチップＴによって形成しようと
した場合、ワークＷ表面への切り込みを一定にして切屑
の厚さは等しくなるようにしたとしても、外径部ではチ
ップＴのコーナ部Ｃ周辺に切刃によって幅の小さい切屑
が生成されるのに対し、端面部ではチップＴがワークＷ
の外周側に引き上げられる方向に送りを与えられること
となって、コーナ部Ｃからある程度の長さの切刃長を用
いて幅広の切屑が生成されることとなる。また、これら
外径部と端面部との間のＲ部では、切屑の流出方向が著
しく変化するとともに、切削前のワークＷの形状によっ
てはコーナ部Ｃ周辺でも幅の広い切屑が生成されること
がある。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】このため、チップＴの
すくい面に切屑処理のためのブレーカを形成するにして
も、幅の小さい切屑に応じたブレーカを設けた場合に
は、端面部の引き上げ方向への切削やＲ部の切削におい
て幅広の切屑が生成された場合にこれを確実に処理する
ことができなくなる一方、逆にこの幅広の切屑に応じた
ブレーカを設けたのでは、外径部の切削の際に生成され
る幅の小さな切屑が分断されずに長く延びてバイトのシ
ャンクに絡まったりしてしまい、円滑な切削作業が阻害
される結果となる。また、この外径部と端面部との間の
Ｒ部の加工において切屑の流出方向が変化するときに
も、そのような切屑を確実に処理するのは困難を極め
る。しかるに、この点、例えば特開平９−３８８０７号
公報には、多角形板状をなしてその上面稜線に切刃とこ
れに近接する幅狭のブレーカ溝を有し、このブレーカ溝
には頂角の二等分線上のコーナ部近傍に略半球状の突起
を形成し、また頂角のコーナ部から等間隔の位置に切刃
と平行な方向に長い平面視略楕円形状の突起を形成した
チップも提案されているが、このようなチップでは、切
屑は単にブレーカ溝に沿ってすくい面内側に流出して上
記各突起に衝突することにより分断されるだけであるた
め、切屑の分断効果や流出方向の変化に対する効果が薄
く、さらに端面部の引き上げ方向への切削に合わせて上
記楕円形状の突起と切刃との間のブレーカ溝の幅を小さ
くすると、外径部を高切り込み、高送りで切削した際に
切屑詰まりを起こしたり、Ｒ部の加工で切屑の流出方向
に追随できないという問題が生じる。

【０００４】本発明は、このような背景の下になされた
もので、特に上述のような倣い旋削加工において生成さ
れる切屑を確実に処理することが可能なチップを提供す
ることを目的としている。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決して、こ
のような目的を達成するために、本発明は、多角形平板
状をなすチップ本体の多角形面にすくい面が形成され、
このすくい面が形成される上記多角形面の辺稜部に、該
多角形面のコーナ部からそれぞれ延びる一対の切刃が形
成されてなるチップであって、上記すくい面を上記切刃
から離間するに従い漸次陥没するように傾斜させるとと
もに、上記切刃には該切刃に沿ってランドを形成して、
このランドを上記すくい面の傾斜角よりも小さな傾斜角
で上記切刃から離間するに従い漸次陥没するように傾斜
させ、かつこれらすくい面とランドの傾斜角が上記コー
ナ部の突端から上記切刃に沿って離間する方向に向け小
さくなるようにし、上記すくい面上には、上記切刃との
間に間隔をあけて、上記コーナ部の突端側に凸球面状を
なす主ドットを形成するとともに、この主ドットから上
記一対の切刃に沿ってそれぞれ離間した位置にも凸球面
状をなす少なくとも一対の副ドットを各々形成したこと
を特徴とするものである。

【０００６】従って、このようなチップにおいては、ま
ず切刃に連なってその刃先強度を確保するランドとこの
ランドに連なるすくい面とが、切刃から離間するに従い
漸次陥没するように傾斜させられ、しかもその傾斜角が
コーナ部の突端から一対の切刃に沿って離間する方向に
向け小さくされているので、該ランドとすくい面とはコ
ーナ部の突端からすくい面の内側に向かう部分が最も深
くなる谷部を形成することとなる。このため、まずワー
クの外径部やＲ部の旋削の際にこのコーナ部の突端側の
切刃によって生成される幅の小さな切屑は、上記ランド
とすくい面とがなす谷形に案内されてその谷底に沿って
流出させられることとなり、このコーナ部突端側のすく
い面上に形成された主ドットの凸球面状の表面に衝突さ
せられてカールさせられ、分断させられる。

【０００７】一方、ワークの端面部を引き上げる方向に
旋削する際に生じる幅広の切屑は、ランドおよびすくい
面の傾斜角が切刃に沿って漸減させられていることによ
り、その幅方向に異なる大きさの抵抗を受けて湾曲させ
られ、長手方向すなわち流出方向に分断されやすくなっ
た状態で流出させられる。そして、このような切屑が、
すくい面上のコーナ部突端側に設けられた主ドットとこ
の主ドットから離間した位置に設けられた副ドットとに
衝突させられて、その流出方向に抵抗を受けてカールさ
せられることにより、該切屑は容易に分断されて処理さ
れる。しかも、これら主ドットおよび副ドットは球面状
であるので、切屑の流出方向が変化しても切屑と点接触
で衝突させることができ、外径部からＲ部、端面部にか
けて安定した切屑処理を図ることが可能となる。なお、
上記副ドットは、１つのコーナ部につき少なくとも一
対、すなわち１つの切刃に対して少なくとも１つずつ設
けられていればよく、使用される切刃長が長い場合には
１つの切刃について間隔をおいて複数の副ドットが設け
られていてもよい。

【０００８】ここで、上記すくい面上のコーナ部の突端
側に１つの上記主ドットを形成する場合には、この主ド
ットがなす凸球面を上記副ドットがなす凸球面よりも半
径が大きく、かつ上記チップ本体の厚さ方向における該
主ドットの最高点の高さを副ドットの最高点よりも高く
することにより、コーナ部の突端側で幅の小さい切屑が
生成されるときには、半径が大きくかつ最高点の高さも
高くされた主ドットのコーナ部側を向く表面に該切屑を
衝突させて確実に処理することができる一方、ある程度
の切刃長を用いて幅広の切屑が生成されるときでも、こ
の主ドットの該切刃側を向く表面と副ドットに切屑を衝
突させてやはり確実な処理を図ることができる。

【０００９】なお、この場合の上記主ドットがなす凸球
面の半径は、上記すくい面が形成される多角形面に内接
する円の直径の１０〜２６％の範囲とされるのが望まし
く、これよりも主ドットの半径が大きいと、ドットの立
ち上がりの角度が小さくなるため、幅の小さな切屑が主
ドットに十分に衝突せずに乗り越える可能性がある一
方、逆にこれよりも主ドットの半径が小さく、中心位置
がエッジに近いと切屑を谷底に落とし込む効果が小さく
なり、切屑処理の効果が小さくなる。また、切屑を谷底
に落とし込むため、中心位置をそのままにするとエッジ
と球面の立ち上がりの壁が離れるため、低切込み時に切
屑が伸びやすくなる。また、チップ本体の厚さ方向にお
ける副ドットの最高点とこれよりも上記厚さ方向の高さ
が高くされた主ドットの最高点との高さの差は０．０２
〜０．１２mmの範囲とされるのが望ましく、この差が小
さすぎて主ドットと副ドットとが略同じ高さとなり、す
なわち主ドットの高さが相対的に低くなると、切刃のコ
ーナ部突端から生成される幅の小さな切屑がこの主ドッ
トに十分に衝突せずに乗り越えてしまってその処理性が
損なわれるおそれがあり、逆にこの差が大きすぎて主ド
ットが高くなりすぎると、切屑の幅の大小に関わらず切
屑の衝突による抵抗が大きくなりすぎて主ドットの摩耗
が促進されたり、ワークの回転駆動力の増大を招いたり
するおそれがある。

【００１０】一方、このように半径および高さの大きい
１つの主ドットをコーナ部突端側のすくい面上に設ける
代わりに、このすくい面上の上記コーナ部の突端側に２
つの主ドットを該コーナ部を横切る方向に並ぶように形
成し、これらの主ドットがなす凸球面の半径を、互いに
等しく、かつ上記副ドットがなす凸球面とも略等しくす
るとともに、上記チップ本体の厚さ方向における該主ド
ットの最高点の高さも上記副ドットの最高点の高さと略
等しくするようにしてもよく、この場合でも、コーナ部
突端側の切刃によって幅の小さな切屑が生成されるとき
には、該切屑は、ランドとすくい面とがなす上記谷底に
沿って流出することにより、コーナ部を横切る方向に並
べられた上記２つの主ドットの谷間に案内されてこれら
主ドットの一方あるいは双方に衝突させられる一方、幅
広の切屑が生成されるときでも、２つの主ドットのうち
使用に供される切刃側の主ドットと同切刃側の副ドット
とに切屑が衝突させられるので、いずれのときでも確実
な切屑処理を図ることができる。

【００１１】なお、これら副ドットよりも半径および最
高点の高さの大きい１つの主ドットを設けた場合と副ド
ットと半径および最高点の高さの略等しい２つの主ドッ
トを設けた場合とのいずれの場合でも、副ドットとがな
す凸球面の半径は、上記すくい面が形成される多角形面
に内接する円の直径の３．０〜６．５％の範囲とされる
のが望ましい。これは、この副ドットがなす凸球面の半
径が大きすぎると、主ドットの半径も大きくなってやは
りコーナ部突端と主ドットとの間隔が大きくなりすぎる
のは勿論、すくい面から立ち上がる副ドット表面の傾斜
角が小さくなって切屑に対するブレーキング効果が弱く
なり、低送り時に切屑の伸びが発生するおそれがある一
方、高切り込み時には切屑との接触部が大きくなって切
削抵抗も大きくなるおそれがあるからであり、逆にこの
半径が小さすぎると、早期に摩耗してしまってチップ寿
命の短縮を招くおそれがあるからである。また、上記コ
ーナ部の突端から一対目の副ドットがなす凸球面の中心
の位置は、上記すくい面に対向する平面視において、コ
ーナ部の突端から該副ドットに隣接する上記切刃に沿っ
た方向に向けて、上記すくい面が形成される多角形面に
内接する円の直径の１５〜４０％の距離の範囲内に配設
されるのが望ましく、これよりも一対目の副ドットが離
れていると、幅広の切屑が生成される場合でも該切屑が
副ドットに達せず、逆にこれよりも一対目の副ドットが
コーナ部の突端すなわち主ドットに近接していると、や
はり幅広の切屑が生成される場合に切屑のコーナ部側の
みが主ドットおよび副ドットに衝突してしまうこととな
り、いずれも確実な処理が阻害されるおそれがある。

【００１２】さらに、主ドットが１つの場合と２つの場
合のいずれにおいても、上記すくい面上に、このすくい
面に対向する平面視において上記主ドットから該すくい
面の内側に延びる突条状のブレーカを形成し、上記チッ
プ本体の厚さ方向におけるこのブレーカの高さを上記主
ドットおよび副ドットの最高点の高さよりも高くすれ
ば、これら主ドットおよび副ドットに衝突して該主ドッ
トおよび副ドットを乗り越えた切屑をこのブレーカにさ
らに衝突させて一層確実に処理することができる。な
お、このようにブレーカを形成した場合においては、チ
ップ本体の厚さ方向におけるこのブレーカの頂部から上
記すくい面に至るブレーカ壁面に、このすくい面に至る
途中で該すくい面の外側に向けて凸となる段差部を形成
することにより、例えば上記すくい面のコーナ部におけ
る一対の切刃の交差角すなわちコーナ角の大きさによっ
て、このブレーカ壁面と切刃との間隔が大きく開いてい
たりしても、この段差部に切屑を衝突させてその確実な
処理を図ることができる。また、上記ランドによって切
刃の刃先強度を確保しつつ、このランドとすくい面とに
よる上記谷部によって切屑を確実に主ドットに向けて案
内するには、上記ランドの傾斜角は、上記コーナ部の突
端において２〜１５°の範囲とされるとともに、上記主
ドットに隣接する副ドットの中心位置において１２°以
下の範囲とされ、かつ上記すくい面の傾斜角とこのラン
ドの傾斜角との差は１０〜２０°の範囲内とされるのが
望ましい。

【００１３】

【発明の実施の形態】図１ないし図６は、本発明の第１
の実施形態を示すものである。本実施形態において、チ
ップ本体１は、超硬合金等の硬質材料により略菱形の多
角形平板状に形成されており、その多角形面すなわち菱
形面の周縁部にすくい面２が形成されるとともに該チッ
プ本体１の周面が逃げ面３とされ、これらすくい面２と
逃げ面３とが交差する上記菱形面の辺稜部に、この菱形
面のコーナ部Ｃに交差してそれぞれ延びる一対の切刃４
が形成されている。ここで、本実施形態のチップ本体１
は、そのすくい面２が形成される上記菱形面に関して表
裏対称形状とされるとともに、これら表裏の菱形面の中
心を通ってチップ本体１の厚さ方向に延びるチップ中心
線Ｏと各コーナ部Ｃの二等分線とを含む平面に対しても
それぞれ対称形状とされていて、これらの菱形面の各４
つの辺稜部すべてに、同じく各４つのコーナ部Ｃ…にそ
れぞれ交差する一対ずつの切刃４…が形成されており、
従って一つのチップ本体１に表裏合わせて合計８対の切
刃４…が形成されることとなる。なお、本実施形態のチ
ップは、上記菱形面の鋭角をなすコーナ部Ｃの角度が８
０°とされるとともに、上記逃げ面３が上記チップ中心
線Ｏに平行とされて逃げ角が付されないネガティブチッ
プとされている。

【００１４】また、上記チップ中心線Ｏに沿ってすくい
面２に対向する平面視において、各コーナ部Ｃ…は円弧
状に形成されるとともに、切刃４…はこのコーナ部Ｃに
滑らかに接するように、かつ同一の辺稜部に形成される
もの同士が一直線上に連なるように形成され、コーナ部
Ｃを含めて切刃４…は表裏それぞれにおいて上記チップ
中心線Ｏに直交する平面上に位置させられている。さら
に、表裏の菱形面の中央部間には上記チップ中心線Ｏを
中心とした断面円形の取付孔５が貫設されるとともに、
この取付孔５の開口部周辺には、図３に示すように各菱
形面においてそれぞれ切刃４よりも突出してチップ本体
１の厚さ方向に最も高くされた平坦面６がチップ中心線
Ｏに垂直な方向に形成されており、本実施形態のチップ
は、一方の菱形面側の切刃４を切削に使用する場合に
は、他方の菱形面の平坦面６がスローアウェイ式バイト
のチップ取付座底面に密着して着座させられた上で、上
記取付孔５に挿通されたクランプネジを上記取付座底面
にねじ込むことにより、このバイトに着脱可能に取り付
けられる。従って、本実施形態における上記チップ本体
１の厚さ方向はこれらの平坦面６，６に直交する方向と
なり、この厚さ方向における高さは、例えば切刃４が切
削に使用される上記一方の菱形面側においては、チップ
取付座底面に密着する上記他方の菱形面（多角形面）の
平坦面６から該平坦面６に垂直に上記一方の菱形面側に
向かう方向の高さとされる。なお、この平坦面６は、上
記平面視において取付孔５の開口部から上記菱形の各辺
稜部の中点に向けて山頂が窪んだ山形に凸となるように
形成されている。

【００１５】ここで、上記すくい面２は、図４ないし図
６に示すように切刃４から離間して該すくい面２の内側
に向かうに従い漸次陥没するように傾斜させられてお
り、これによって切刃４には正のすくい角が与えられ
る。また、この切刃４には該切刃４に沿ってランド７が
形成されており、このランド７も切刃４から離間して該
すくい面２の内側に向かうに従い漸次陥没するように傾
斜させられている。そして、この陥没傾斜するランド７
がなす傾斜角αは、切刃４のいずれの部位においても、
同じく陥没傾斜する上記すくい面２がなす傾斜角βより
も小さくなるようにされており、従ってこれらランド７
とすくい面２とは鈍角に交差する方向に形成される。し
かして、切刃４に直交する断面におけるこれらの傾斜角
α，βはともに、コーナ部Ｃの突端、すなわち上記平面
視において円弧状をなすコーナ部Ｃとこのコーナ部Ｃの
二等分線との交点から、該コーナ部Ｃに交差する一対の
切刃４，４に沿ってそれぞれ離間するに従い、漸次小さ
くなるようにされている。なお、上記平面視におけるラ
ンド７の幅は、本実施形態では上記菱形面の全周に亙っ
て略等しくされているが、例えばコーナ部Ｃから離れる
方向に向けて幅広となるようにされていてもよい。

【００１６】従って、このようにランド７およびすくい
面２の傾斜角α，βが変化させられることにより、該ラ
ンド７およびすくい面２は、上記二等分線上においてす
くい面２の内側に向かうに従い最も大きな傾斜角α，β
で傾斜させられて深く陥没するとともに、この二等分線
上から切刃４，４に沿って離れるに従いその陥没が漸次
浅くなるように形成され、すなわち上記二等分線上がす
くい面２の内側に向けて深さの最も深くなる谷底部分と
された谷形を呈することとなる。ちなみに、本実施形態
では、このコーナ部Ｃ突端における上記二等分線上のラ
ンド７の傾斜角αは１０°に、またすくい面２の傾斜角
βは２７°に設定され、円弧状のコーナ部Ｃの両端にお
いて切刃４に直交する断面上のランド７の傾斜角αは８
°に、またすくい面２の傾斜角βは２５°に設定されて
いる。なお、このように傾斜角α，βを変化させるに際
して、ランド７やすくい面２は傾斜角α，βが連続的に
変化する捩れ面状とされていてもよく、また傾斜角α，
βが段階的に変化する多段面状とされていてもよい。

【００１７】そして、各コーナ部Ｃにおいて、こうして
傾斜させられたすくい面２上には、コーナ部Ｃの突端側
に主ドット８が形成されるとともに、このコーナ部Ｃの
突端から延びる上記一対の切刃４，４に沿って主ドット
８からそれぞれ離間した位置には一対の副ドット９，９
が各々形成されている。なお、チップ本体１がコーナ部
Ｃの二等分線に対して対称に形成されていることから、
これら主ドット８および副ドット９，９もこの二等分線
に対して対称に形成されることとなる。ここで、これら
主ドット８および副ドット９は、いずれもその表面が凸
球面状をなすようにしてすくい面２上に突設されたもの
であり、ただしそのすくい面２からの突出高さは該主ド
ット８および副ドット９がなす球面の半径よりも十分小
さくされていて、これにより主ドット８および副ドット
９の表面とすくい面２とは鈍角に交差させられている。
また、主ドット８から離間した位置に形成された副ドッ
ト９，９は、その表面も主ドット８と重なり合うことな
く間隔をあけるようにして形成されており、これにより
主ドット８と副ドット９，９との間にはすくい面２が残
されることとなる。

【００１８】ここで、本実施形態では、すくい面２のコ
ーナ部Ｃ突端側に１つの主ドット８が、その凸球面の中
心を上記平面視において上記二等分線上に位置させるよ
うにして配設されている。従って、主ドット８と副ドッ
ト９，９とは、コーナ部Ｃの上記二等分線を二等辺の等
分線とする二等辺三角形の各頂点上に配置されることと
なる。しかも、この主ドット８がなす凸球面の半径Ｒ
は、副ドット９がなす凸球面の半径ｒよりも大きくされ
ている。ちなみに、本実施形態では、すくい面２が形成
されるチップ本体１の上記菱形面に内接する円の直径ｄ
が１２．７mmとされるとともに、副ドット９がなす凸球
面の半径ｒが０．６mmとされ、従って内接円直径ｄに対
して副ドット９の半径ｒが４．７％であるのに対し、主
ドット８がなす凸球面の半径Ｒは２mmとされ、従って内
接円直径ｄに対しては約１５．７％、副ドット９の半径
ｒに対しては約３．３倍の大きさとされている。さら
に、上記チップ本体１の厚さ方向におけるこの主ドット
８の最高点の高さ、すなわち該主ドット８がなす凸球面
の表面と、この主ドット８がなす凸球面の中心を通って
上記チップ中心線Ｏと平行となる直線との交点のチップ
本体１の上記厚さ方向の高さは、副ドット９の最高点の
高さよりも僅かに高くされており、切刃４に対しては略
同じ高さか、極僅かに高くなるようにされている。

【００１９】また、上記副ドット９は、該副ドット９が
なす凸球面の中心の位置が、図２に示すように上記平面
視において、コーナ部Ｃの上記突端からこの副ドット９
に隣接して直線状に延びる切刃４に沿った方向に向け
て、上記内接円直径ｄの１５〜４０％の範囲の距離Ｌに
配設されるようになされており、本実施形態では距離Ｌ
が３．５mmとされて内接円の直径ｄに対して２７．６％
とされている。なお、ちなみに本実施形態では、この距
離Ｌの位置における切刃４に直交する断面においては、
ランド７の傾斜角αが６°とされるとともにすくい面２
の傾斜角βは２２°とされている。さらに、これら主ド
ット８および副ドット９と切刃４との間の間隔は、上記
平面視において該主ドット８および副ドット９のすくい
面２との交差稜線と切刃４が直線状に延びる部分との間
の最も狭い部分の間隔が略等しくされるか、あるいは副
ドット９のすくい面２との交差稜線と切刃４との間隔が
主ドット８の交差稜線と切刃４との間隔よりも僅かに小
さくなるようにされており、ただしこれらの交差稜線が
ランド７には重ならないような間隔とされている。な
お、切刃４のコーナ部Ｃ突端から主ドット８とすくい面
２との交差稜線までの上記二等分線方向の間隔は、直線
状に延びる切刃４から主ドット８の交差稜線までの間隔
よりも僅かに大きくされている。

【００２０】さらにまた、すくい面２上には、上記平面
視において主ドット８から上記二等分線に沿ってすくい
面２の内側に延びるように、突条状のブレーカ１０が形
成されている。このブレーカ１０は、上記チップ本体１
の厚さ方向における頂部が、この厚さ方向において上記
平坦面６と等しい高さで中心線Ｏに垂直とされた平坦面
１１とされるとともに、この平坦面１１からすくい面１
２に至るブレーカ壁面１２はすくい面１２側に向かうに
従い裾野状に広がる傾斜面とされていて、このブレーカ
壁面１２のコーナ部Ｃ側の先端部が主ドット８のすくい
面２内側の凸曲面部分に重なるようにして連結され、ま
た反対側のブレーカ壁面１２の後端部は、上記平坦面６
からすくい面２に向けてやはり裾野状に広がるように傾
斜して延びる壁面１３に接続されている。従って、この
ブレーカ１０のチップ本体１の厚さ方向における高さ
は、主ドット８および副ドット９の最高点の高さや切刃
４の高さよりも高くされる。また、このブレーカ１０の
上記平面視における上記二等分線に直交する方向の幅
は、図２に示すようにその先端の主ドット８との連結部
から後端部側に向かうに従い大きくなって、上記一対の
副ドット９，９の間の辺りで一旦最大となり、さらに後
端部側に向けて上記ブレーカ壁面１２が凹曲面をなすよ
うに僅かに幅狭となってくびれた後に幅広となって上記
壁面１３に連なるようにされている。なお、このブレー
カ１０の上記平坦面１１が取付孔５の開口部に達する部
分には、この平坦面１１や上記平坦面６に対して一段凹
んだ凹所１４が形成されている。

【００２１】このように構成されたチップにおいては、
すくい面２が切刃４から離間するに従い陥没傾斜させら
れているとともに、切刃４には該切刃４に沿ってこのす
くい面２の傾斜角βよりも小さな傾斜角αでやはり切刃
４から離間する方向に陥没傾斜するランド７が形成され
ており、従って切刃４の刃先角を大きくしてその強度を
確保することができるのは勿論、これらランド７および
すくい面２の傾斜角α，βが、コーナ部Ｃの上記突端か
ら切刃４に沿って離間する方向に向け小さくなるように
されているので、該すくい面２とランド７とは上述のよ
うにこのコーナ部Ｃの突端からすくい面２内側に向かう
部分が谷底とされた谷形を呈することとなる。そして、
このコーナ部Ｃ突端側のすくい面２上には、凸球面状を
なす主ドット８が形成されているので、まずワークの外
径部やＲ部の旋削においてこのコーナ部Ｃ突端側の切刃
４により生成される幅の小さな切屑は、上記ランド７お
よびすくい面２がなす谷形の谷底に沿って案内されてす
くい面２内側に流出させられ、その奥に位置する主ドッ
ト８に導かれてその表面の凸球面に確実に衝突させら
れ、カールさせられて分断される。

【００２２】一方、ワークの端面部の旋削において、ワ
ークの外周側にチップを引き上げる方向に送りを与える
場合に上記コーナ部Ｃ突端から直線状に延びる部分まで
のある程度の長さの切刃４によって生成される幅広の切
屑は、このコーナ部Ｃ突端から切刃４に沿って離間する
方向にランド７およびすくい面２の傾斜角α，βが小さ
くされているので、これらランド７およびすくい面２上
を擦過する際にコーナ部Ｃ突端側とこれから離間した側
とで異なる大きさの抵抗を受け、すなわちコーナ部Ｃ突
端側では傾斜角α、βが大きいため、そのこと自体で切
屑に幅方向に湾曲させる力が作用し、しかも抵抗は小さ
く、逆にこのコーナ部Ｃ突端から離間した側では傾斜角
α，βが小さいために大きな抵抗を受け、これらによっ
て切屑はその幅方向に湾曲させられた状態ですくい面２
の内側に流出し、このすくい面２内側の主ドット８およ
び上記切刃４側の副ドット９に衝突してその流出方向に
カールさせられる。しかして、このように幅方向に湾曲
させられた切屑は、その長手方向すなわち流出方向に抵
抗を受けてカールさせられると無理な力が生じて容易に
分断されるので、このような幅広の切屑が生成される場
合においても、上記構成のチップによればこれを確実に
分断して処理することができる。

【００２３】また、倣い旋削加工においてワークの外径
部の旋削加工からＲ部の加工を経て端面部の加工に連続
的に移行したり、あるいはこれとは逆に端面部の加工か
ら外径部の加工にやはり連続的に移行したりする場合の
ように、切屑の流出方向が逐次変化するときでも、上記
構成のチップにおいては、ランド７およびすくい面２が
上述のように谷形に形成されているので、幅の小さな切
屑がコーナ部Ｃ突端で生成されるときにはこの谷形の谷
底部分に案内されて確実に主ドット８に衝突させられ、
また幅の広い切屑が生成されるときでもやはりこの谷形
に沿って谷底側に案内されるとともに、上記傾斜角α，
βが切刃４に沿って小さくなることによって切屑が湾曲
されられて巻き込まれるため、確実に主ドット８および
副ドット９に衝突させることができる。しかも、これら
主ドット８および副ドット９は凸球面状であるので、こ
のように切屑の流出方向が変化するときでも各ドット
８，９は切屑と常に点接触で衝突させられることとな
り、すなわち流出方向によって当たりが変化したりする
ことがなく、従って倣い旋削加工の際の外径部と端面部
との間にかけての加工において、より安定した切屑処理
を図ることができる。さらに、すくい面２上には、コー
ナ部Ｃの突端側に主ドット８が形成されるとともに、こ
のコーナ部Ｃに交差する一対の切刃４，４に沿ってそれ
ぞれ離間した位置に一対の副ドット９，９が各々形成さ
れていて、特に本実施形態ではチップ本体１が上記二等
分線に関して対称形状とされているので、例えば倣い旋
削加工において一方の切刃４から他方の切刃４に使用さ
れる部分が移行するような場合でも、やはり安定した切
屑処理を図ることが可能となる。

【００２４】ここで、コーナ部Ｃ突端から切刃４が延び
る方向に向けて小さくなるランド７およびすくい面２の
傾斜角α，βについて、本実施形態では切刃４に直交す
る断面においてコーナ部Ｃ突端における傾斜角αが１０
°、傾斜角βが２７°とされるとともに、副ドット９の
中心位置（上記距離Ｌの位置）における傾斜角αが６
°、傾斜角βが２２°とされているが、コーナ部Ｃ突端
における傾斜角α，βが小さすぎるとランド７およびす
くい面２による上述の谷形の深さが小さくなって幅の小
さい切屑を確実に案内することができず、かといってこ
れが大きすぎるとコーナ部Ｃ突端における切刃４の刃先
強度が小さくなりすぎて欠損等が生じ易くなるおそれが
ある。また、上記副ドット９の位置における傾斜角α，
βが大きすぎると、コーナ部Ｃ突端ではこれよりも傾斜
角α，βが大きくなるため、やはり欠損が生じ易くな
り、逆に小さすぎると幅広の切屑が生成される際にこれ
を幅方向に十分湾曲させて分断されやすくすることがで
きなくなるおそれがある。さらに、ランド７の傾斜角α
に対してすくい面２の傾斜角βが小さすぎると、ドット
の突出量が小さくなり、切屑をカールさせる効果が弱く
なる一方、逆に大きすぎてもすくい面２から主ドット８
や副ドット９の表面への立ち上がりが急傾斜となり過ぎ
て、切屑が衝突する際の抵抗が大きくなりすぎるおそれ
が生じる。このため、ランド７の傾斜角αは、上記コー
ナ部Ｃの突端において２〜１５°の範囲とされるととも
に、副ドット９の中心位置において１２°以下の範囲と
され、かつすくい面２の傾斜角βはこれらそれぞれの位
置においてランド７の傾斜角αとの差が１０〜２０°の
範囲とされるのが望ましい。

【００２５】なお、上記ランド７の傾斜角αおよびすく
い面２の傾斜角βは、上記コーナ部Ｃの突端から一対の
切刃４，４の延びる方向に向けてそれぞれ連続的に漸次
小さくなるようにされていてもよく、また所定の範囲で
は一定の傾斜角α，βとされ、上記方向にその次の所定
の範囲ではこれよりも小さい一定の傾斜角α，βとされ
ていてもよく、さらにこれらを組み合わせて所定の範囲
では一致の傾斜角α、βとされるとともに他の所定の範
囲では傾斜角α，βが上記方向に向けて漸次小さくなる
ようにされていてもよく、特に後の二者の場合には傾斜
角αと傾斜角βとが互いに異なる所定の範囲でそれぞれ
一定とされたり上記方向に向けて漸次小さくされたりし
ていてもよい。また、ランド７とすくい面２とが交差す
る部分は、切刃４に直交する断面において円弧等の凸曲
線によって滑らかに接続されるようにされていてもよ
く、さらに少なくともすくい面２についてはこの断面に
おいて緩やかに凹む凹曲線状をなすように形成されてい
てもよい。さらにまた、コーナ部Ｃから延びた上記一対
の切刃４，４に連なるランド７およびすくい面２同士が
交差する上記谷形の谷底部分は、上記二等分線に直交す
る断面がＶ字状をなすようにされていてもよく、またこ
の二等分線上の部分が凹曲面状に形成されていたりして
もよい。

【００２６】一方、本実施形態では、上記主ドット８が
コーナ部Ｃ突端側のすくい面２上に１つだけ形成されて
おり、この主ドット８がなす凸球面の半径Ｒは副ドット
９の半径ｒよりも大きくされ、かつその上記チップ本体
１の厚さ方向における最高点の高さも副ドット９より高
くされている。従って、幅の小さい切屑が生成されてラ
ンド７とすくい面２とがなす上記谷形の谷底部分に沿っ
て流出したときにも、この半径Ｒが大きく最高点の高さ
も高い主ドット８にこの切屑を確実に衝突させてカール
させ、分断させることができる。また、幅広の切屑が生
成されるときでも、この主ドット８の半径Ｒが大きくさ
れているので、この主ドット８の切刃４が直線状に延び
る側の表面を該切刃４に近づけて配設することができ、
上述のように幅方向に湾曲させられて生成されたこの幅
広の切屑を、やはり確実にこの主ドット８と上記副ドッ
ト９とに衝突させて流出方向にカールさせ、分断して処
理することができる。しかも、本実施形態では、この直
線状に延びる切刃４部分と主ドット８および副ドット９
との間隔が、略等しいか、副ドット９との間隔が僅かに
小さくされている程度であるので、上記幅広の切屑の幅
方向の両端部を略同時に主ドット８と副ドット９とに衝
突させて流出方向にカールさせることができ、これら主
ドット８と副ドット９との一方のみに切屑が衝突して切
屑の全体的な流出方向へのカールが阻害されるような事
態を防止することができる。

【００２７】なお、こうして大径で最高点の高さも高く
された主ドット８に対して小径となる上記副ドット９が
なす凸球面の半径ｒを、本実施形態では上述のようにす
くい面２が形成される多角形面（菱形面）の内接円の直
径ｄに対して４．７％の大きさとしているが、この半径
ｒが大きくなりすぎると、図４に示すすくい面２から立
ち上がる副ドット９表面の凸球面の傾斜角θが小さくな
り、切屑に対するブレーキング効果が弱くなって低送り
時に切屑の伸びが発生するおそれがある一方、高送り時
には切屑と接触する凸球面の表面部分の周方向の長さが
長くなって点接触とならず、これにより切削抵抗の増大
を招くおそれがある。また、この副ドット９の半径ｒが
大きくなると、これに合わせて主ドット８の半径Ｒも大
きくなってしまうため、幅広の切屑が適当に湾曲したと
ころで主ドット８および副ドット９に衝突して流出方向
にカールするようにこの主ドット８と直線状の切刃４部
分との間隔を確保しようとすると、コーナ部Ｃ突端と主
ドット８との間隔が大きくなりすぎ、幅の小さな切屑が
生成される際にこれを速やかに主ドット８に衝突させて
処理することができなくなるおそれも生じる。その一方
で、逆にこの副ドット９の半径ｒが小さすぎると、幅広
の切屑が衝突する際の摩耗によって副ドット９が早期に
摩滅してしまい、チップ寿命が短縮されるおそれがある
ので、副ドット９の上記半径ｒはチップ本体１の上記内
接円直径ｄに対して３．０〜６．５％の範囲とされるの
が望ましい。

【００２８】また、主ドット８の半径Ｒについても、大
きすぎると主ドット８の立ち上がりの角度が小さくなる
ため、幅の小さな切屑が主ドット８に十分に衝突せずに
乗り越える可能性がある一方、逆に小さすぎると、主ド
ット８が早期に摩滅してしまうおそれがあるのは勿論、
こうして半径Ｒが小さくされた主ドット８の中心位置を
コーナ部Ｃの突端に近づけすぎると上述の切屑を谷底に
落とし込む効果が小さくなって切屑処理の効果も小さく
なり、またこのように切屑を谷底に落とし込むために主
ドット８の中心位置を半径Ｒが大きいときとそのまま同
じ位置とすると、切刃４と主ドット８表面の凸球面の立
ち上がりの壁部とが離れてしまって低切込み時に切屑が
伸びやすくなってしまうので、この主ドット８の半径Ｒ
は上記内接円直径ｄに対して１０〜２６％の範囲とされ
るのが望ましい。さらに、主ドット８と副ドット９との
上記チップ本体１の厚さ方向における最高点同士の高さ
の差についても、この差が小さすぎて主ドット８と副ド
ット９とが略同じ高さとなり、すなわち主ドット８の高
さが相対的に低くなると、切刃４のコーナ部Ｃ突端から
生成される幅の小さな切屑がこの主ドット８に十分に衝
突せずに乗り越えてしまってその処理性が損なわれるお
それがあり、逆にこの主ドット８が高くなりすぎると、
切屑の幅の大小に関わらず切屑の衝突による抵抗が大き
くなりすぎて主ドット８の摩耗が促進されたり、ワーク
の回転駆動力の増大を招いたりするおそれがあるので、
上記高さの差は０．０２〜０．１２mmの範囲とされるの
が望ましい。さらにまた、副ドット９の中心位置と切刃
４との間隔、すなわち上記平面視における副ドット９が
なす凸球面の中心と切刃４との間隔も、これが大きすぎ
ると主ドット８もすくい面２の内側に後退させなければ
ならなくなって該主ドット８とコーナ部Ｃとの間隔が大
きくなりすぎる一方、この副ドット９と切刃４との間隔
が小さすぎるとワークの端面部を引き上げる方向に旋削
する際に生じる幅広の切屑がその幅方向に十分に湾曲さ
れないうちに副ドット９や主ドット８に衝突してしま
い、流出方向にカールされても確実に分断されなくなる
おそれが生じるので、上記内接円直径ｄに対して５〜１
２％の範囲とされるのが望ましい。

【００２９】さらに、切刃４が延びる方向における上記
副ドット９の位置についても、これがコーナ部Ｃ突端か
ら離れすぎている場合には、比較的幅広の切屑が生成さ
れてもその幅方向の両端部のうち副ドット９側の端部が
該副ドット９に衝突しなくなってしまうおそれがある一
方、逆に副ドット９がコーナ部Ｃに近づきすぎている場
合でも、同じく幅広の切屑が生成されたときにその幅方
向のコーナ部Ｃ側の部分のみが主ドット８と副ドット９
とに衝突するだけとなって、いずれの場合も切屑が片当
たりとなり、ランド７およびすくい面２によって切屑が
幅方向に湾曲させられても、片当たりとなった側でのみ
分断が生じて反対側では切屑が繋がったままとなってし
まうおそれが生じる。このため、上記方向における副ド
ット９の位置、すなわち上記平面視における直線状の切
刃４に沿った方向のコーナ部Ｃ突端から副ドット９の中
心までの距離Ｌは、上記内接円の直径ｄの１５〜４０％
の範囲に配設されるのが望ましい。

【００３０】なお、本実施形態ではコーナ部Ｃに交差す
る一対の切刃４，４に対してそれぞれ１つずつの一対の
副ドット９，９を各コーナ部Ｃに設けているが、後述す
る変形例の場合のように使用される切刃４の長さが長い
場合には各切刃に対して複数ずつの複数対の副ドットを
上記方向に互いに間隔をあけて設けるようにしてもよ
く、このような場合において上記距離Ｌは、上記コーナ
部Ｃ突端から一対目の副ドット９までの距離とされる。
また、本実施形態のような菱形平板状のチップでは、こ
れを上述した倣い旋削加工に用いる場合には図２８に示
したように専らこの菱形の鋭角をなすコーナ部Ｃに交差
する切刃４，４が使用されることとなるので、そのよう
なチップにおいては図２に示すように少なくともこの鋭
角のコーナ部Ｃにおいて上記距離Ｌが上記範囲内とされ
ていればよい。

【００３１】さらにまた、本実施形態では、すくい面２
上に主ドット８からさらにすくい面２の内側に延びる突
条状のブレーカ１０が形成されており、チップ本体１の
厚さ方向におけるこのブレーカ１０の高さすなわちその
頂部の平坦面１１の高さが、副ドット９は勿論主ドット
８の上記最高点よりも高くされている。従って、たとえ
切屑がこれら主ドット８や副ドット９に衝突しても十分
にカールされずに乗り越えてすくい面２の内側に流出し
たとしても、その奥側に位置するこの高いブレーカ１０
に衝突させられることとなるので、一層確実な切屑の分
断、処理を図ることが可能となる。しかも、このブレー
カ１０は、その上記二等分線に直交する方向の幅が、先
端の主ドット８との連結部から後端部側に向けて大きく
なって一対の副ドット９，９の間で一旦最大となった後
に再び幅狭となるようにされていて、主ドット８と副ド
ット９，９の内側に上記平坦面１１とブレーカ壁面１２
との交差稜線が尖った部分がそれぞれ形成されるように
されており、従って主ドット８や副ドット９を乗り越え
た切屑はこの尖った部分にやはり点接触してカールさせ
られるので、切屑の流出方向が変化してもその確実な分
断を図ることができるとともに、抵抗の増大を抑えるこ
ともできるという利点が得られる。加えて、本実施形態
では、上記ブレーカ壁面１２が上記平坦面６から裾野状
に傾斜する壁面１３に接続されており、この平坦面６は
すくい面２が形成されるチップ本体１の上記菱形面の各
辺稜部の中点に向けて凸となる山形に形成されているの
で、万一この辺稜部の半分以上の長さの切刃４が使用さ
れるような場合であっても、この山形の頂部に連なる上
記壁面１３に切屑の幅方向端部を衝突させてカールさせ
ることができる。

【００３２】なお、図７および図８に示すのはそれぞれ
この第１の実施形態の変形例であり、第１の実施形態と
共通する要素には同一の符号を配して説明を省略する。
このうち、図７に示す変形例では、そのチップ本体１５
が第１の実施形態と同じく略菱形の平板状をなしている
ものの、鋭角をなすコーナ部Ｃの角度が第１の実施形態
よりも小さく５５°とされており、また鈍角をなすコー
ナ部側には主ドットや副ドットが形成されていない。こ
のようなチップは、専ら上記鋭角をなすコーナ部Ｃに交
差する切刃４，４のみが使用されるためであり、その分
個々の切刃４の切刃長は上記菱形の１辺稜部の半分より
も長くされるので、上述のように該切刃４に沿って複数
対の副ドット９…を形成するようにしてもよい。また、
図８に示す変形例では、そのチップ本体１６が略正三角
形、厳密には辺稜部の長さが等しく、かつそれぞれ等し
い角度の鋭角をなすコーナ部Ｃと鈍角をなすコーナ部と
が周回り方向に交互に配設された略偏六角形の平板状に
形成されており、この偏六角形の各辺稜部が上記鋭角を
なすコーナ部Ｃに交差して対をなす切刃４とされてい
る。従って、この変形例では、表裏各３つのコーナ部Ｃ
に交差する合計６対の切刃４，４が使用可能とされる。

【００３３】次に、図９ないし図１４は本発明の第２の
実施形態を示すものであり、図１５ないし図２２はこの
第２の実施形態の変形例を示すものであり、いずれも図
１ないし図６に示した第１の実施形態と共通する要素に
はやはり同一の符号を配して説明を省略する。なお、こ
れらの変形例のうち、図１５および図１７ないし図１９
にそれぞれ示すのは図７に示した第１の実施形態の変形
例と同じくそのチップ本体１５がコーナ部Ｃの角度５５
°の菱形平板状とされたものであり、また図１６に示す
のは図８に示した第１の実施形態と同じくチップ本体１
６が略偏六角形の平板状に形成されたものである。ま
た、図２０に示すのはそのチップ本体１７が略正方形の
平板状に形成され、図２１に示すのはチップ本体１８が
辺稜部の真っ直ぐな略正三角形の平板状に形成され、図
２２に示すのはチップ本体１９が、鋭角をなすコーナ部
Ｃの角度が３５°とさらに鋭くされた菱形平板状に形成
された変形例である。

【００３４】しかして、上記第１の実施形態およびその
変形例においては、すくい面２のコーナ部Ｃ突端側に１
つの主ドット８が形成されていたのに対し、これら第２
の実施形態およびその変形例においては、すくい面２上
のコーナ部Ｃの突端側に２つの主ドット２１，２１が該
コーナ部Ｃを横切る方向に並ぶように形成されている。
ここで、これら２つの主ドット２１，２１は、上記平面
視においてコーナ部Ｃの上記二等分線に直交する方向
に、やはり該二等分線に関して対称となるように並べら
れている。ただし、該主ドット２１，２１とすくい面２
との交差稜線同士は、図２２に示す変形例を除いて互い
に重なり合わないように離されていて、上記ブレーカ１
０の先端部は、その傾斜したブレーカ壁面１２がこれら
の主ドット２１，２１の間の上記二等分線上においてす
くい面２に交差するようになされている。

【００３５】また、これらの主ドット２１，２１は、上
記主ドット８と同じくすくい面２からその半径よりも小
さい突出高さで突出する凸球面状をなすものであるが、
これら主ドット２１，２１がなす凸球面の半径は副ドッ
ト９の半径ｒと略等しくされており、しかも両主ドット
２１，２１の半径同士も互いに等しくされている。さら
に、これら主ドット２１，２１は、そのチップ本体１の
厚さ方向における最高点の高さも互いに等しくされると
ともに、上記副ドット９，９ともこの最高点の高さが略
等しい高さとされている。なお、この第２の実施形態お
よびその変形例において副ドット９の半径ｒは上記内接
円の直径ｄの３．０〜６．５％とされており、従って主
ドット２１の半径も上記直径ｄの３．０〜６．５％とさ
れ、またコーナ部Ｃ突端から直線状に延びる切刃４部分
に沿った方向の副ドット９中心までの距離Ｌは、上記内
接円直径ｄの１５〜４０％の範囲とされている。さら
に、この直線状に延びる切刃４部分とこれに隣接する主
ドット２１および副ドット９との間隔は、該主ドット２
１および副ドット９とすくい面２との交差稜線と切刃４
との間隔として、互いに略等しいか、あるいは第１の実
施例形態等とは逆に図１０や図１５、図１６、図１８、
あるいは図２０ないし図２２に示すように、主ドット２
１との間隔よりも副ドット９との間隔の方が僅かに大き
くなるようにされている。

【００３６】従って、このように構成された第２の実施
形態およびその変形例のチップにおいても、切刃４のコ
ーナ部Ｃ突端から直線状に延びる部分までを用いて幅の
広い切屑が生成される場合には、この切刃４に連なるラ
ンド７およびすくい面２がコーナ部Ｃ突端から該切刃４
の延びる方向に向けてその傾斜角α，βが小さくされて
いるために、該切屑はその幅方向に湾曲させられて分断
されやすい状態で流出させられる。そして、この直線状
に延びる切刃４部分の奥のすくい面２上には、上記一対
の副ドット９，９のうちこの切刃４に隣接する副ドット
９と、上記２つの主ドット２１，２１のうちのやはり該
切刃４に隣接する主ドット２１とが、この切刃４の延び
る方向すなわち切屑の幅方向に離間して設けられてお
り、しかもこれら主ドット２１と副ドット９とはその半
径と上記厚さ方向における最高点の高さが略等しくされ
ているので、切屑の幅方向両端部がこれら主ドット２１
と副ドット９とに略均等に衝突させられることによって
切屑は流出方向に抵抗を受けてカールさせられ、上述の
ように分断されやすくなっているために容易に処理可能
となる。

【００３７】その一方で、本実施形態およびその変形例
では、すくい面２のコーナ部Ｃ突端側に２つの主ドット
２１，２１が該コーナ部Ｃを横切る方向に並んで形成さ
れることにより、上記ランド７およびすくい面２によっ
て形成される谷形の奥に、これらの主ドット２１，２１
による２つの山がこの谷形の谷底部分を挟んで屹立する
こととなり、従ってコーナ部Ｃ突端側の切刃４によって
幅の小さい切屑が生成される場合において、上記谷形の
谷底に沿って流出したこの切屑は、この谷底部分から奥
の上記２つの山の一方あるいは双方に衝突させられてカ
ールさせられ、分断される。しかも、この場合の切刃４
のコーナ部Ｃ突端から主ドット２１，２１までの間隔、
すなわちこれら主ドット２１，２１とすくい面２との交
差稜線までの間隔は、例えば上記第１の実施形態のよう
に半径Ｒが大きくて最高点の高さの高い１つの山をすく
い面２上に設けた場合と比べて、図２と図１０とを比較
すれば分かるように大きくなり、従って本実施形態では
より深くまですくい面２が陥没傾斜したところで、半径
が小さく従って曲率が大きくされた主ドット２１，２１
が屹立することとなるので、該すくい面２上を流出した
切屑により強い抵抗を与えて小さくカールさせることが
できる。このため、このように幅の小さく切屑が生成さ
れる場合にあっても、特に低切り込みや低送りの場合の
ように肉厚が薄くて伸び気味になりやすい切屑が生成さ
れる場合に、優れた切屑処理性を得ることが可能とな
る。

【００３８】なお、このような第２の実施形態およびそ
の変形例においても、その副ドット９がなす凸球面の半
径ｒが大きすぎると、低送り時に切屑の伸びが発生する
とともに高送り時には切削抵抗が大きくなったり、また
この副ドット９と略同半径とされる主ドット２１の半径
も大きくなるため、そのような主ドット２１を２つコー
ナ部Ｃを横切る方向に並べてすくい面２上に形成する
と、該主ドット２１，２１とコーナ部Ｃ突端との間隔が
大きくなりすぎてしまい、切屑が主ドット２１，２１に
衝突するまでに必要以上にすくい面２上を流出すること
となって、却って確実に主ドット２１，２１に衝突させ
ることが困難となったりするおそれが生じる。その一方
で、逆にこの副ドット９の半径ｒが小さすぎると、第１
の実施形態と同様にこの副ドット９が早期に摩耗してし
まうのは勿論、主ドット２１，２１も早期に摩耗してし
まうことになるので、この副ドット９の半径ｒは、やは
り上記内接円半径ｄの３．０〜６．５％とされるのが望
ましい。従って、この第２の実施形態では、主ドット２
１がなす凸球面の半径も、すくい面２が形成されるチッ
プ本体１の多角形面に内接する円の直径ｄに対して３．
０〜６．５％の範囲とされるのが望ましい。

【００３９】また、コーナ部Ｃの突端からのこの副ドッ
ト９の中心位置までの上記距離Ｌについても、これが大
きすぎて副ドット９が主ドット２１から離れすぎると幅
の広い切屑が生成された際にその幅方向の一端部のみが
主ドット２１に衝突させられるだけとなるおそれがある
一方、逆に距離Ｌが小さすぎて副ドット９が主ドット２
１に近づきすぎても、やはり幅広の切屑の一端部のみが
これら主ドット２１および副ドット９に衝突させられる
だけとなって、いずれも切屑が片当たりとなるため確実
に流出方向にカールさせて分断することができなくなる
おそれが生じる。従って、この距離Ｌについても、上記
内接円直径ｄに対して１５〜４０％の範囲とされるのが
望ましい。

【００４０】ところで、図７や図１５に示した変形例の
ようにチップ本体１５が、その鋭角をなす上記コーナ部
Ｃの角度が５５°の菱形平板状とされていたり、あるい
は６０°の菱形平板状とされていたりした場合において
は、上記ブレーカ１０が、特に上述のようにコーナ部Ｃ
の二等分線に直交する方向の幅が主ドット８との連結部
から後端部側に向けて大きくなって一対の副ドット９，
９の間で一旦最大となった後に再び幅狭となるように形
成されていたりすると、これら図７や図１５に示される
ように切刃４に沿って副ドット９からコーナ部Ｃとは反
対側の部分のブレーカ１０の幅が幅狭となった部分にお
いて、切刃４とブレーカ壁面１２との間隔が大きく開い
てしまい、当該部分の切刃４によって生成された切屑が
伸び気味となってしまうおそれがある。しかるに、この
ような場合には、上述したようにこの間隔があいた部分
にも副ドット９を設けるようにしてもよいのであるが、
これ以外に、例えば図１７ないし図１９に示す変形例の
ように、ブレーカ１０の上記ブレーカ壁面１２に、この
ブレーカ壁面１２が上記頂部１１からすくい面２に至る
途中の部分において、該ブレーカ壁面１２からすくい面
２の外側すなわち切刃４側に向けて凸となる段差部２２
を形成するようにしてもよい。

【００４１】ここで、この段差部２２は、ブレーカ１０
頂部の上記平坦面１１に平行かつ上記厚さ方向に低めら
れた平坦面２３と、この平坦面２３から上記ブレーカ壁
面１２と略等しい傾斜ですくい面１２に至るように傾斜
した壁面２４とから構成されて、ブレーカ１０の上記平
坦面１１から１段下がる階段状をなし、この壁面２４
は、上記ブレーカ１０の幅が幅狭となり始める辺りか
ら、中心線Ｏに沿ってすくい面２に対向する平面視にお
いて切刃４と略平行に真っ直ぐ延びて上記壁面１３に達
するように形成されている。従って、このような段差部
２２をブレーカ壁面１２に設けた変形例のチップによれ
ば、たとえこのブレーカ壁面１２と切刃４との間隔が大
きくあけられた部分に副ドット９が設けられていなくて
も、切刃４によって生成された切屑をこの段差部２２の
壁面２４や該壁面２４と上記平坦面２３との交差稜線部
分に押し当てて衝突させることによってカールさせるこ
とができ、切屑が伸び気味になるのを防いで円滑な処理
を図ることができる。

【００４２】なお、図１や図１０に示すようにチップ本
体１が菱形平板状でもその鋭角をなすコーナ部Ｃの角度
が８５°と大きい場合や、図２０に示すようにチップ本
体１７が正方形平板状とされて上記角度が９０°とされ
ている場合、あるいは図８、図１６、図２１に示すよう
にチップ本体１６，１８が略正三角形平板状とされてい
る場合などには、そのすくい面２がなす多角形の１辺稜
部においてその両端のコーナ部Ｃ，Ｃから切刃４，４が
延びるように形成され、従って個々の切刃４の切刃長は
１辺稜部の半分程度と短くされるので、副ドット９から
コーナ部Ｃとは反対側の部分における切刃４の長さも短
く、このため上述のような段差部２２を設けなくても、
切屑をこれら副ドット９や主ドット８，２１あるいはブ
レーカ１０によって確実に処理することができる。その
一方で、図２２に示すように、同じ菱形平板状のチップ
本体１９を有していても上記鋭角をなすコーナ部Ｃの角
度が３５°と鋭くされている場合には、切刃４とブレー
カ１０との間に元々大きな間隔があけられること自体が
ないので、上記段差部２２は、コーナ部Ｃの角度が上述
のように５５°や６０°程度とされた菱形平板状のチッ
プ本体を有するチップにおいて設けられるのが効果的で
ある。

【００４３】

【実施例】ここで、図２３は上述の図１ないし図６に示
した第１の実施形態のチップにより、また図２４および
図２５はこれに対する第１、第２の２種類の比較例のチ
ップにより、いずれも送りを０．１〜０．２mm/rev、切
り込みを１mmとして、まず図２６に示すようにワークＷ
の回転軸に直交する端面部Ｐと回転軸と平行に延びる外
径部Ｑ、およびこれら端面部Ｐと外径部Ｑとが交差する
部分に面取り部Ｍを形成した場合の切屑の状態をそれぞ
れ示すものであり、各図中に符号Ｐ，Ｑ，Ｍで示した部
分がそれぞれ端面部Ｐ、外径部Ｑ、および面取り部Ｍの
切削で生じた切屑である。ただし、図２３においては、
端面部Ｐと面取り部Ｍの切屑を合わせて示してある。な
お、このときのワークＷの材質はＳ４５Ｃ材、切削速度
は１７０m／minで、湿式切削であった。ここで、上記第
１、第２の比較例のチップは、いずれもランドの傾斜角
が６°、すくい面の傾斜角が２２°でそれぞれすくい面
の全周に亙って一定とされたものであり、このうち図２
４の切屑を生成した第１比較例のチップには副ドット９
が形成されておらず、一方、図２５の切屑を生成した第
２比較例のチップには、半径が１．５mm（内接円の直径
の１１．８％）と大きな凸球面状をなす副ドットが、第
１の実施形態と同じくコーナ部Ｃ突端からの距離Ｌが
３．５mm（内接円の直径の２７．６％）の位置に中心を
位置させて形成されていて、これら以外の部分について
の形状、寸法は第１、第２の比較例とも第１の実施形態
と同じとされている。しかるに、これらの図より、比較
例１、２のチップでは、切屑は分断されているものの、
一部でカールが不規則で細長く伸びた切屑が生成されて
いるのに対し、本発明に係わる第１の実施形態のチップ
では、カール性に優れた切屑が得られていることが分か
る。

【００４４】また、次に図２７は上記と同じく第１の実
施形態のチップにより、図２８は上記２つの比較例のう
ち第１の比較例のチップにより、図２９に示したのと同
じようにしてワークＷの外径部と端面部の間のＲ部の切
削を行ったときの切屑の状態を示すものである。なお、
このときの送りは０．２５mm/rev、切り込みは０．８〜
３．５mmであり、被削材はＳ５０Ｃ相当で、湿式切削で
あった。その結果、これら図２７および図２８に示され
るように、第１の比較例のチップでは切屑を分断するこ
とはできず、その長さは３０cm以上となったが、これに
対して第１の実施形態によるチップでは優れた切屑分断
性が得られた。

【００４５】

【発明の効果】以上説明したように、本発明において、
切刃のコーナ部突端側で幅の小さな切屑が生成されると
きには、この切屑がランドおよびすくい面のなす谷形に
案内されて流出し、このすくい面上のコーナ部突端側に
形成された凸球面状をなす主ドットに衝突させられてカ
ールさせられる。その一方で、コーナ部突端からある程
度の切刃長を用いて幅の広い切屑が生成されるときで
も、ランドとすくい面の傾斜角がコーナ部突端から切刃
が延びる方向に向けて小さくされていることにより、切
屑はその幅方向に湾曲して流出方向に分断されやすく生
成され、そのような切屑の幅方向両端部が主ドットと副
ドットとに衝突して流出方向にカールさせられるので、
これを容易に分断することができる。従って、本発明に
よれば、切屑の幅の大小やその流出方向に関わらず確実
な切屑処理を図ることができるので、特にこのような切
屑の幅や流出方向が逐次変化する倣い旋削加工に用い
て、高い切屑処理性を奏することができ、切屑の絡まり
や切削抵抗の増大を防いで円滑かつ安定した加工を図る
ことが可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の第１の実施形態を示す斜視図であ
る。

【図２】 図１に示す第１の実施形態のチップ中心線Ｏ
方向視における平面図である。

【図３】 図１に示す第１の実施形態の側面図である
（図２においてチップ本体１を下方から見た図であ
る。）。

【図４】 図２におけるＸＸ断面図である。

【図５】 図２におけるＹＹ断面図である。

【図６】 図２におけるＺＺ断面図である。

【図７】 第１の実施形態の変形例を示す平面図であ
る。

【図８】 第１の実施形態の変形例を示す平面図であ
る。

【図９】 本発明の第２の実施形態を示す斜視図であ
る。

【図１０】 図９に示す第２の実施形態のチップ中心線
Ｏ方向視における平面図である。

【図１１】 図９に示す第２の実施形態の側面図である
（図１０においてチップ本体１を下方から見た図であ
る。）。

【図１２】 図１０におけるＸＸ断面図である。

【図１３】 図１０におけるＹＹ断面図である。

【図１４】 図１０におけるＺＺ断面図である。

【図１５】 第２の実施形態の変形例を示す平面図であ
る。

【図１６】 第２の実施形態の変形例を示す平面図であ
る。

【図１７】 第２の実施形態の変形例を示す斜視図であ
る。

【図１８】 図１７に示す変形例の平面図である。

【図１９】 図１７におけるＺＺ断面図である。

【図２０】 第２の実施形態の変形例を示す平面図であ
る。

【図２１】 第２の実施形態の変形例を示す平面図であ
る。

【図２２】 第２の実施形態の変形例を示す平面図であ
る。

【図２３】 本発明の第１の実施形態によるワークＷの
端面部Ｐ、外径部Ｑ、および面取り部Ｍの切削時の切屑
を示す図である。

【図２４】 第１の比較例によるワークＷの端面部Ｐ、
外径部Ｑ、および面取り部Ｍの切削時の切屑を示す図で
ある。

【図２５】 第２の比較例によるワークＷの端面部Ｐ、
外径部Ｑ、および面取り部Ｍの切削時の切屑を示す図で
ある。

【図２６】 図２３ないし図２５に示した実施例による
切削加工を示す図である。

【図２７】 本発明の第１の実施形態によるワークＷの
Ｒ部の切削時の切屑を示す図である。

【図２８】 第１の比較例によるワークＷのＲ部の切削
時の切屑を示す図である。

【図２９】 倣い旋削加工の一例を示す図である。

【符号の説明】

１，１５，１６，１７，１８，１９ チップ本体 ２ すくい面 ４ 切刃 ７ ランド ８，２１ 主ドット ９ 副ドット １０ ブレーカ １２ ブレーカ壁面 ２２ 段差部 α ランド７の傾斜角 β すくい面２の傾斜角 Ｃ コーナ部 Ｌ コーナ部Ｃの突端から副ドット９がなす凸球面の中
心位置までの距離 ｒ 副ドット９がなす凸球面の半径 Ｒ 主ドット８がなす凸球面の半径 ｄ すくい面２が形成される多角形面に内接する円の直
径 Ｏ チップ中心線

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 一ノ関 修 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社筑波製作所内 (72)発明者 菅原 健治 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社筑波製作所内 Ｆターム(参考） 3C046 CC06 JJ01

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 多角形平板状をなすチップ本体の多角形
   面にすくい面が形成され、このすくい面が形成される上
   記多角形面の辺稜部に、該多角形面のコーナ部に交差し
   てそれぞれ延びる一対の切刃が形成されてなるスローア
   ウェイチップであって、上記すくい面は上記切刃から離
   間するに従い漸次陥没するように傾斜させられるととも
   に、上記切刃には該切刃に沿ってランドが形成されてい
   て、このランドは上記すくい面の傾斜角よりも小さな傾
   斜角で上記切刃から離間するに従い漸次陥没するように
   傾斜させられ、かつこれらすくい面とランドの傾斜角が
   上記コーナ部の突端から上記切刃に沿って離間する方向
   に向け小さくなるようにされ、上記すくい面上には、上
   記切刃との間に間隔をあけて、上記コーナ部の突端側に
   凸球面状をなす主ドットが形成されるとともに、この主
   ドットから上記一対の切刃に沿ってそれぞれ離間した位
   置にも凸球面状をなす少なくとも一対の副ドットが各々
   形成されていることを特徴とするスローアウェイチッ
   プ。
2. 【請求項２】 上記すくい面上の上記コーナ部の突端側
   には１つの上記主ドットが形成されていて、この主ドッ
   トがなす凸球面は上記副ドットがなす凸球面よりも半径
   が大きく、かつ上記チップ本体の厚さ方向における該主
   ドットの最高点の高さが上記副ドットの最高点よりも高
   くされていることを特徴とする請求項１に記載のスロー
   アウェイチップ。
3. 【請求項３】 上記主ドットがなす凸球面の半径が、上
   記すくい面が形成される多角形面に内接する円の直径の
   １０〜２６％の範囲とされていることを特徴とする請求
   項２に記載のスローアウェイチップ。
4. 【請求項４】 上記チップ本体の厚さ方向における上記
   主ドットの最高点と副ドットの最高点との高さの差が
   ０．０２〜０．１２mmの範囲とされていることを特徴と
   する請求項２または請求項３に記載のスローアウェイチ
   ップ。
5. 【請求項５】 上記すくい面上の上記コーナ部の突端側
   には２つの上記主ドットが該コーナ部を横切る方向に並
   ぶように形成されていて、これらの主ドットがなす凸球
   面の半径は互いに等しく、かつ上記副ドットがなす凸球
   面とも略等しくされるとともに、上記チップ本体の厚さ
   方向における該主ドットの最高点の高さも上記副ドット
   の最高点の高さと略等しくされていることを特徴とする
   請求項１に記載のスローアウェイチップ。
6. 【請求項６】 上記副ドットがなす凸球面の半径が、上
   記すくい面が形成される多角形面に内接する円の直径の
   ３．０〜６．５％の範囲とされていることを特徴とする
   請求項１ないし請求項５のいずれかに記載のスローアウ
   ェイチップ。
7. 【請求項７】 上記コーナ部の突端から一対目の上記副
   ドットがなす凸球面の中心の位置が、上記すくい面に対
   向する平面視において、上記コーナ部の突端から該副ド
   ットに隣接する上記切刃に沿った方向に向けて、上記す
   くい面が形成される多角形面に内接する円の直径の１５
   〜４０％の距離の範囲内に配設されていることを特徴と
   する請求項１ないし請求項６のいずれかに記載のスロー
   アウェイチップ。
8. 【請求項８】 上記すくい面上には、このすくい面に対
   向する平面視において上記主ドットから該すくい面の内
   側に延びる突条状のブレーカが形成されており、上記チ
   ップ本体の厚さ方向におけるこのブレーカの高さが上記
   主ドットおよび副ドットの最高点の高さよりも高くされ
   ていることを特徴とする請求項１ないし請求項７のいず
   れかに記載のスローアウェイチップ。
9. 【請求項９】 上記チップ本体の厚さ方向における上記
   ブレーカの頂部から上記すくい面に至るブレーカ壁面に
   は、このすくい面に至る途中で該すくい面の外側に向け
   て凸となる段差部が形成されていることを特徴とする請
   求項８に記載のスローアウェイチップ。
10. 【請求項１０】 上記ランドの傾斜角は、上記コーナ部
    の突端において２〜１５°の範囲とされるとともに、上
    記主ドットに隣接する副ドットの中心位置において１２
    °以下とされ、かつ上記すくい面の傾斜角とこのランド
    の傾斜角との差が１０〜２０°の範囲内とされているこ
    とを特徴とする請求項１ないし請求項９のいずれかに記
    載のスローアウェイチップ。