JP2002249337A

JP2002249337A - 光学ガラス、プレス成形予備体および光学部品

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Publication number: JP2002249337A
Application number: JP2001042723A
Authority: JP
Inventors: Kazutaka Hayashi; 和孝林; Yasuhiro Fujiwara; 康裕藤原; Gakuroku Suu; 学禄鄒
Original assignee: Hoya Corp
Current assignee: Hoya Corp
Priority date: 2001-02-20
Filing date: 2001-02-20
Publication date: 2002-09-06
Anticipated expiration: 2021-02-20
Also published as: CN1374265A; EP1236694B1; US7468338B2; EP1236694A1; US20030125186A1; US20050113240A1; US6844279B2; US20080026928A1; CN1243683C; JP4093524B2

Abstract

(57)【要約】【課題】高温成形性に優れ、精密プレス成形に好適な
プレス成形予備体を与えることができる高屈折率・低分
散特性を有する光学ガラスを提供する。【解決手段】必須成分として、Ｂ₂Ｏ₃、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇ
ｄ₂Ｏ₃およびＺｎＯを含むとともに、鉛およびフッ素を
実質上含まず、かつ屈折率が１．７２〜１．８３、アッ
ベ数が４５〜５５、ガラス転移温度が６３０℃以下およ
び液相温度における粘度が０．６Ｐａ・ｓ以上である光
学ガラス、並びにモル％表示で、Ｂ₂Ｏ₃４５〜６５％、
Ｌａ₂Ｏ₃ ５〜２２％、Ｇｄ₂Ｏ₃ １〜２０％（ただ
し、Ｌａ₂Ｏ₃とＧｄ₂Ｏ₃の合計含有量が１４〜３０
％）、ＺｎＯ５〜３０％、ＳｉＯ₂０〜１０％、Ｚｒ
Ｏ₂ ０〜６．５％およびＳｂ₂Ｏ₃ ０〜１％を含むと
ともに、鉛およびフッ素を実質上含まず、かつ屈折率が
１．７２〜１．８３およびアッベ数が４５〜５５の光学
ガラスである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、光学ガラス、プレ
ス成形予備体、光学部品並びにプレス成形予備体の製造
方法およびプレス成形品、特に光学部品の製造方法に関
する。さらに詳しくは、本発明は、Ｂ₂Ｏ₃−Ｌａ₂Ｏ₃−
Ｇｄ₂Ｏ₃−ＺｎＯ系の高屈折率・低分散光学ガラス、こ
の光学ガラスからなるプレス成形予備体および光学部
品、並びに精密プレス成形に好適なプレス成形予備体を
製造する方法と該プレス成形予備体をプレス成形してプ
レス成形品、特に光学部品を効率よく製造する方法に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、デジタルカメラの登場により光学
系を使用する機器の高集積化、高機能化が急速に進めら
れる中で、光学系に対する高精度化、軽量・小型化の要
求もますます強まっており、この要求を実現するため
に、非球面レンズを使用した光学設計が主流となりつつ
ある。このため、高機能性ガラスを使用した非球面レン
ズを低コストで大量に安定供給するために、プレス成形
で直接に光学面を形成し、研削・研磨工程を必要としな
いモールド成形技術が注目され、モールド成形に適した
高機能性、例えば、高屈折率かつ低分散を示す光学ガラ
ス（以下、高屈折率・低分散光学ガラスという。）に対
する要求が年々増えつづけている。

【０００３】ところで、従来の高屈折率・低分散光学ガ
ラスは、いずれも化学的耐久性、耐熱失透性、プレス成
形性の向上に重点がおかれたものであり、プレス素材の
ガラスを再加熱してプレス成形する場合に必要とされる
プレス成形予備体を高温成形、すなわち溶融ガラスを所
定量とり、冷却しきらないうちにプレスに適した形状に
成形する際に重要な要素となる高温成形性について、何
の配慮もなされていないのが現状である。特に屈折率
（ｎｄ）が１．７２以上であり、アッベ数（νｄ）が４
５以上のような高屈折率・低分散光学ガラスはプレス成
形予備体の高温成形が難しく、高屈折率・低分散光学ガ
ラスからなる精密プレス非球面レンズ作製の障害となっ
ている。これらは、Ｂ₂Ｏ₃、Ｌａ₂Ｏ₃を主成分とする高
屈折率・低分散光学ガラスが、高い液相温度を示すか、
あるいは低い高温粘性を示すため、プレス成形予備体の
高温成形性の悪化を招き、重量精度など高精度のプレス
成形予備体の作製が困難であることによる。

【０００４】Ｂ₂Ｏ₃およびＬａ₂Ｏ₃を主成分とする光学
ガラスとして、特開平８−２６７６５号公報に開示され
たものが知られている。この光学ガラスは屈折率（ｎ
ｄ）が１．６８〜１．８０、アッベ数（νｄ）が４４〜
５３、屈伏点が６３０℃以下の性状を有するものであ
る。しかしながら、この光学ガラスは、モールド成形中
に多量のガラスの組成成分が揮発することなく、化学的
耐久性、失透に対する安定性に優れ、かつ環境汚染のな
いものを提供することを目的とするものであって、プレ
ス成形予備体について、ましてやその高温成形性につい
てはなんら言及されていない。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
事情のもとで、高温成形性およびプレス成形性に優れた
高屈折率・低分散光学ガラス、前記光学ガラスからなる
プレス成形予備体およびその製造方法、並びに前記プレ
ス成形予備体を使用する精密プレス成形品の製造方法を
提供することを目的とするものである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記目的
を達成するために鋭意研究を重ねた結果、特定のガラス
成分を含み、かつ屈折率、アッベ数、ガラス転移温度お
よび液相温度における粘度が所定の範囲にある光学ガラ
ス、あるいは特定のガラス組成を有し、かつ屈折率およ
びアッベ数が所定の範囲にある光学ガラスにより、その
目的を達成しうることを見出し、この知見に基づいて本
発明を完成するに至った。

【０００７】すなわち、本発明は、（１）必須成分とし
て、Ｂ₂Ｏ₃、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃およびＺｎＯを含むと
ともに、鉛およびフッ素を実質上含まず、かつ屈折率
（ｎｄ）が１．７２〜１．８３、アッベ数（νｄ）が４
５〜５５、ガラス転移温度（Ｔｇ）が６３０℃以下およ
び液相温度における粘度が０．６Ｐａ・ｓ以上であるこ
とを特徴とする光学ガラス（以下、光学ガラスＩと称
す。）、（２）モル％表示で、Ｂ₂Ｏ₃ ４５〜６５％、
Ｌａ₂Ｏ₃ ５〜２２％、Ｇｄ₂Ｏ₃１〜２０％（ただし、
Ｌａ₂Ｏ₃とＧｄ₂Ｏ₃の合計含有量が１４〜３０％）、Ｚ
ｎＯ５〜３０％、ＳｉＯ₂ ０〜１０％、ＺｒＯ₂ ０
〜６．５％およびＳｂ₂Ｏ₃ ０〜１％を含むとともに、
鉛およびフッ素を実質上含まず、かつ屈折率（ｎｄ）が
１．７２〜１．８３およびアッベ数（νｄ）が４５〜５
５であることを特徴とする光学ガラス（以下、光学ガラ
スIIと称す。）、

【０００８】（３）上記光学ガラスＩまたは光学ガラス
IIからなるプレス成形予備体、（４）上記光学ガラスＩ
または光学ガラスIIからなる光学部品、（５）所定量の
溶融ガラスからガラス塊を作製し、このガラス塊を用い
て上記光学ガラスＩまたは光学ガラスIIからなるプレス
成形予備体を成形することを特徴とするプレス成形予備
体の製造方法、（６）上記（３）のプレス成形予備体ま
たは（５）の方法により成形されたプレス成形予備体を
再加熱し、プレス成形することを特徴とするプレス成形
品の製造方法、および（７）上記（６）の方法により、
光学部品を成形することを特徴とする光学部品の製造方
法、を提供するものである。

【０００９】

【発明の実施の形態】本発明の光学ガラスは、高屈折率
・低分散特性を有し、プレス成形、特に精密プレス成形
によってレンズなどの光学部品を作製するガラス材料と
して優れている。ここで言う高屈折率・低分散特性と
は、屈折率（ｎｄ）が１．７２以上かつアッベ数（ν
ｄ）が４５以上の光学特性を意味し、ガラスの精密プレ
ス成形とは、所定形状のキャビティを有する成形型を用
いて再加熱されたプレス成形予備体を加圧成形すること
により、最終製品形状、又はそれに極めて近い形状及び
面精度を有するガラス成形品を得る手法を意味する。精
密プレス成形によれば所望形状の成形品を高い生産性の
もとに製造することが可能である。そのため、現在では
球面レンズ、非球面レンズ、回折格子など、種々のガラ
ス製の光学部品が精密プレス成形によって製造されてい
る。精密プレス成形では、プレスに使用される成形型が
高温高圧状態に曝される。このため、精密プレス成形に
使用されるガラスには、プレス成形時の高温環境によっ
て成形型自体や当該成形型の成形面に設けられている離
型膜の損傷を抑制するという観点から、ガラスの転移温
度（Ｔｇ）や屈伏点温度（Ｔｓ）をなるべく低くするこ
とが望まれている。

【００１０】本発明の光学ガラスには、このような要求
を満たすものとして、２つの態様、すなわち光学ガラス
ＩおよびIIがある。まず、光学ガラスＩについて説明す
る。本発明の光学ガラスＩは、必須成分として、Ｂ
₂Ｏ₃、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃およびＺｎＯを含むととも
に、鉛およびフッ素を実質上含まず、かつ屈折率（ｎ
ｄ）が１．７２〜１．８３、アッベ数（νｄ）が４５〜
５５、ガラス転移温度（Ｔｇ）が６３０℃以下および液
相温度における粘度が０．６Ｐａ・ｓ以上のものであ
る。

【００１１】上記ガラス転移温度（Ｔｇ）が６３０℃を
超えるとプレス成形時において、成形型自体や当該成形
型の成形面に設けられている離型膜を損傷するおそれが
ある。転移温度（Ｔｇ）の下限については特に制限はな
いが、通常４００℃以上である。この光学ガラスＩにお
いては、屈折率（ｎｄ）は１．７４〜１．８０、アッベ
数（νｄ）は４５〜５２の範囲が好ましく、液相温度
は、好ましくは１０５０℃以下、より好ましくは１０３
０℃以下である。

【００１２】プレス成形予備体の製造法としては、溶
融、清澄、攪拌均一化された溶融ガラスから直接、成形
予備体を作製する方法が極めて生産性に優れている。こ
のようにプレス成形予備体（ガラスプリフォーム、ガラ
スゴブなどと呼ばれることがある。）を熱間成形する方
法では、液相温度（ＬＴ）が高いとガラスが失透しやす
くなり、量産性に劣るため、液相温度をなるべく低くし
た方が望ましい。さらに、このような精密プレス用予備
体を精密かつ均一に製造するためには、ガラスの液相温
度における粘度は、０．６Ｐａ・ｓ以上が必要であり、
好ましくは０．７Ｐａ・ｓ以上、より好ましくは０．８
Ｐａ・ｓ以上である。

【００１３】従来の精密プレス成形用光学ガラスでは、
ガラスに高屈折率・低分散特性を付与しようとすると、
液相温度が高くなったり、熱的な安定性が悪化したり、
プレス成形予備体成形時に失透しやすくなる。

【００１４】本発明者らは、高屈折率・低分散光学ガラ
スのプレス成形予備体の成形について鋭意研究を重ねた
結果、液相温度における粘度が０．６Ｐａ・ｓ以上とな
る光学ガラスであれば、量産性の優れた熱間成形法によ
りプレス成形予備体を製造できることを見出し、上記光
学恒数ならびに高温粘性条件を同時に満たすＢ₂Ｏ₃−Ｌ
ａ₂Ｏ3−Ｇｄ₂Ｏ₃−ＺｎＯを必須成分とする光学ガラス
を発明した。

【００１５】プレス成形予備体（以下、プリフォームと
称すことがある。）の熱間成形法は、例えば、溶融、清
澄、攪拌の工程を経て、均質で泡を含まない溶融ガラス
を作製し、この溶融ガラスをプリフォーム形状に成形す
るものである。具体的には、この溶融ガラスをパイプの
流出口から流出させ、流出する溶融ガラスが所定の量に
なったときに、流出した溶融ガラスの先端部分が分離す
るように、あるいは溶融ガラスを切断して、分離したガ
ラスをプリフォーム形状に成形し、冷却してプリフォー
ムを得る。流出した溶融ガラスの先端部分を分離する方
法としては、溶融ガラスをパイプ流出口より滴下させる
方法（滴下法）、溶融ガラス先端部分を支持体により支
持した後、支持体を溶融ガラスの流出スピードよりも速
いスピードで降下させる方法（降下切断法）などがあ
る。溶融ガラスの流出に使用されるパイプとしては、白
金または白金合金が望ましい。溶融ガラスを上記のよう
にパイプから流出してプリフォームを熱間成形するため
には、溶融ガラスがパイプから円滑に流出すること、上
記分離方法により所定量のガラスを分離することが可能
なこと、溶融ガラスの流出温度でガラスが失透しないこ
と、ガラスの流出温度が上記パイプの耐熱温度未満であ
ることが要求される。そのための条件としては、ガラス
の液相温度における粘度が０．６Ｐａ・ｓ以上であり、
０．７Ｐａ・ｓ以上が好ましく、特に０．８Ｐａ・ｓ以
上が好ましい。白金又は白金合金のパイプの耐熱温度が
１１００℃付近であることから、１１００℃におけるガ
ラスの粘度が４Ｐａ・ｓ以下であることが望ましい。

【００１６】次に、本発明の光学ガラスIIについて説明
する。前記特性は、Ｂ₂Ｏ₃−Ｌａ₂Ｏ₃−Ｇｄ₂Ｏ₃−Ｚｎ
Ｏを必須成分とする光学ガラスの組成を調整することで
達成することができる。すなわち、本発明の光学ガラス
IIは、モル％表示で、Ｂ₂Ｏ₃ ４５〜６５％、Ｌａ₂Ｏ₃
５〜２２％、Ｇｄ₂Ｏ₃ １〜２０％（ただし、Ｌａ₂
Ｏ₃とＧｄ₂Ｏ₃の合計含有量が１４〜３０％）、ＺｎＯ
５〜３０％、ＳｉＯ₂ ０〜１０％、ＺｒＯ₂ ０〜６．
５％およびＳｂ₂Ｏ₃ ０〜１％を含むとともに、鉛およ
びフッ素を実質上含まず、かつ屈折率（ｎｄ）が１．７
２〜１．８３およびアッベ数（νｄ）が４５〜５５を有
するものである。

【００１７】この光学ガラスIIは、毒性のため環境に悪
影響を与えるとともに、非酸化性ガス雰囲気中でのプレ
ス成形によって容易に還元され、金属として析出する
鉛、さらにプリフォームの高温成形が困難なフッ素を実
質上含有しない。つまり、前記両元素を不純物レベルの
含有は別として、含有しない。

【００１８】さらに、目的とする高温成形性及び熱間成
形性、光学特性を付与しつつ、ガラスとして安定したも
のにするためには、ＳｉＯ₂の含有量を０〜１０モル
％、ＺｒＯ₂の含有量を０〜６．５モル％とする。Ｓｂ₂
Ｏ₃は脱泡剤として使用可能な成分ではあるが、毒性を
有するため、環境への影響を考慮して０〜１モル％と
し、好ましくは０〜０．５モル％、より好ましくは０〜
０．１モル％とするのがよい。また、Ａｓ₂Ｏ₃も脱泡剤
として使用することができるが、環境への影響を考慮し
て０〜０．１モル％程度とするのが好ましく、さらには
使用しないことがより好ましい。

【００１９】次に、本発明の光学ガラスIIの組成につい
て説明する。以下の組成範囲は、実験化学的に見出され
たものである。Ｂ₂Ｏ₃は、ガラスの網目構造形成酸化物
であり、本発明における必須成分である。特にＬａ
₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃などの高屈折率成分を多く導入すると、
ガラスの安定性を保つため、Ｂ₂Ｏ₃の含有量を多くする
必要があるが、６５モル％を超えて導入すると、ガラス
の屈折率が低下し、化学耐久性も悪化してしまうのに対
し、４５モル％未満ではガラスの失透傾向が増大し、安
定性が低下してしまうので、その含有量を４５〜６５モ
ル％とし、好ましくは４７〜６０モル％とするのがよ
い。

【００２０】Ｌａ₂Ｏ₃は、ガラスの失透に対する安定性
を低下させることなく、分散を高めず、屈折率を高く
し、化学的耐久性を向上させる必須成分である。しか
し、５モル％未満では上記効果が十分得られないのに対
し、２２モル％を超えると失透に対する安定性が低下
し、ガラス転移温度も上昇して、プリフォームの熱間成
形、精密プレス成形が難しくなるので、その含有量を５
〜２２モル％の範囲とし、好ましくは７〜２０モル％と
するのがよい。

【００２１】Ｇｄ₂Ｏ₃はＬａ₂Ｏ₃と同様、ガラスの失透
に対する安定性や低分散特性を維持させつつ、ガラスの
屈折率や化学耐久性を向上させる働きを有するほか、液
相温度の低下と高温粘性の向上に大きく寄与する必須成
分である。しかし、Ｇｄ₂Ｏ₃の含有量が１モル％未満で
は、上記効果が十分得られないのに対し、２０モル％を
超えると、失透に対する安定性が低下し、ガラス転移温
度が上昇してプリフォームの熱間成形性、精密プレス成
形性が低下してしまう。したがって、その含有量を１〜
２０モル％とし、好ましくは４〜１５モル％とするのが
よい。

【００２２】Ｂ₂Ｏ₃−Ｌａ₂Ｏ₃−Ｇｄ₂Ｏ₃−ＺｎＯ系光
学ガラスにおいて、高屈折率（ｎｄ≧１．７２）、低分
散（νｄ≧４５）の高機能性を付与するには、Ｌａ₂Ｏ₃
とＧｄ₂Ｏ₃の合計含有量は１４モル％以上が必要であ
る。ただし、Ｌａ₂Ｏ₃とＧｄ₂Ｏ₃の合計含有量が３０モ
ル％より多くなると、ガラスの失透傾向が強くなり、高
温粘性も低くなるので、プリフォームの熱間成形が難し
くなる。したがって、Ｌａ₂Ｏ₃とＧｄ₂Ｏ₃の合計含有量
を１４〜３０モル％とし、好ましくは１４〜２４モル
％、より好ましくは１５〜２２モル％とするのがよい。

【００２３】ＺｎＯは、ガラスの溶融温度や液相温度及
び転移温度を低下させる働きを有するとともに、屈折率
の調整にも欠かせない必須成分であるが、５モル％未満
では、上記の期待された効果が十分得られないのに対
し、３０モル％を超えて導入すると、分散が大きくな
り、失透に対する安定性、化学的耐久性も低下するの
で、その含有量を５〜３０モル％とし、好ましくは８〜
２５モル％とするのがよい。

【００２４】ＳｉＯ₂はガラス網目構造の形成物で、主
成分Ｂ₂Ｏ₃の代わりに少量添加すると、ガラスの液相温
度を低下させ、高温粘性をも向上させるが、１０モル％
を超えて多く導入すると、ガラスの失透傾向が高まり、
ガラス転移温度も高くなり、プリフォームの熱間成形
性、精密プレス成形性が低下するので、その含有量を０
〜１０モル％とし、好ましくは０〜８モル％とするのが
よい。

【００２５】ＺｒＯ₂は高屈折率・低分散の成分として
使われる。Ｌａ₂Ｏ₃やＧｄ₂Ｏ₃の一部の代わりに少量の
ＺｒＯ₂を導入すると、ガラスの屈折率が低下せずに、
分散特性や高温粘性や失透に対する安定性を改善する効
果があるので、少量のＺｒＯ ₂の導入が望ましい。しか
し、６．５モル％を超えて多く導入すると、液相温度が
急激に上昇し、失透に対する安定性も低下するので、そ
の含有量を０〜６．５モル％とし、好ましくは１〜６．
５モル％とするのがよい。Ｓｂ₂Ｏ₃については前述のと
おりである。

【００２６】Ｌｉ₂Ｏは他のアルカリ成分に比べ、大幅
な屈折率の低下と化学的耐久性の低下を伴うことが無
く、ガラスの転移温度を大幅に低下させる成分である。
特に少量で導入する場合、その効果が大きく、ガラスの
熱的な物性を調整するための有効な成分である。しか
し、１０モル％より多く導入すると、ガラスの失透に対
する安定性が急激に低下し、液相温度も上昇するので、
その導入量は０〜１０モル％とすることが好ましい。よ
り好ましい含有量は０〜７モル％、さらに好ましい含有
量は０．５〜６．５モル％である。ここで、Ｌｉ₂Ｏの
量を増加させて、ガラス転移温度や屈伏点温度をむやみ
に下げようとすると屈折率が低下するので、Ｌａ₂Ｏ₃あ
るいはＧｄ₂Ｏ3の量をさらに増やすことになり、その結
果上記熱間成形性が悪化するおそれが生じる。

【００２７】その他のアルカリ成分、Ｎａ₂Ｏ、Ｋ₂Ｏ
は、いずれもガラス転移温度を低下させるために添加さ
れる成分であるが、多く添加しずぎると、例えばそれぞ
れ５モル％を超えて含有させると、屈折率が低下するな
ど目的とする光学的物性が得られにくくなるとともに、
化学的耐久性、失透に対する安定性も低下するおそれが
ある。そのため、Ｎａ₂Ｏの含有量を０〜５モル％、Ｋ₂
Ｏの含有量を０〜５モル％とすることが好ましい。ま
た、Ｌｉ₂ＯとＮａ₂ＯとＫ₂Ｏの合計含有量を１０モル
％以下とすることが好ましい。Ｎａ₂ＯおよびＫ₂Ｏのよ
り好ましい含有量は、ともに０〜４モル％であり、Ｌｉ
₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、Ｋ₂Ｏの合計含有量のより好ましい範囲
は０〜８モル％である。

【００２８】ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの二価成
分はいずれもガラスの液相温度や転移温度を下げるため
に導入される成分であるが、それぞれの導入量を１０モ
ル％より多くすると、かえってガラスの失透に対する安
定性が低下し、液相温度も上昇してしまうので、それぞ
れの含有量を０〜１０モル％とすることが好ましい。ま
たＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの合計含有量を０
〜１５モル％とすることが好ましい。さらに、Ｍｇ
Ｏ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの各含有量を０〜８モル％
に、それらの合計含有量を０〜１２モル％とすることが
より好ましい。

【００２９】Ａｌ₂Ｏ₃はガラスの高温粘性と化学的耐久
性を向上させ、液相温度を低下させるために導入される
成分であるが、その導入量が１０モル％を超えると、屈
折率が低下し、失透に対する安定性も低下するので、そ
の含有量を０〜１０モル％とすることが好ましく、０〜
７モル％とすることがより好ましい。

【００３０】Ｙ₂Ｏ₃、Ｙｂ₂Ｏ₃は高屈折率・低分散の成
分として使用され、少量導入する場合、ガラスの屈折率
を高くし、化学的耐久性を向上させるが、Ｌａ₂Ｏ₃やＧ
ｄ₂Ｏ₃に比べて、その効果が小さく、それぞれ１０モル
％より多く導入するとガラスの失透に対する安定性が大
きく損われ、ガラス転移温度や屈伏点温度が上昇してし
まう。したがって、それぞれの含有量を０〜１０モル％
とすることが好ましく、０〜８モル％とすることがより
好ましい。

【００３１】ＴｉＯ₂、Ｔａ₂Ｏ₅、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃はい
ずれもガラスの安定性や屈折率を改善するために使われ
る成分であるが、それぞれの導入量が８モル％を超える
と、分散が大きくなり、失透に対する安定性も低下する
ので、それらの各含有量を０〜８モル％とすることが好
ましく、０〜５モル％とすることがより好ましい。

【００３２】以上の理由から、光学ガラスIIの好ましい
組成は、Ｂ₂Ｏ₃を４５〜６５モル％、Ｌａ₂Ｏ₃を５〜２
２モル％、Ｇｄ₂Ｏ₃を１〜２０モル％（但し、Ｌａ₂Ｏ₃
とＧｄ₂Ｏ₃の合計含有量は１４〜３０モル％）、ＺｎＯ
を５〜３０モル％、ＳｉＯ₂を０〜１０モル％、ＺｒＯ₂
を０〜６．５モル％、Ｓｂ₂Ｏ₃を０〜１モル％、Ｌｉ₂
Ｏを０〜１０モル％、Ｎａ₂Ｏを０〜５モル％、Ｋ₂Ｏを
０〜５モル％（但し、Ｌｉ₂ＯとＮａ₂ＯとＫ₂Ｏの合計
含有量は０〜１０モル％）、ＭｇＯを０〜１０モル％、
ＣａＯを０〜１０モル％、ＳｒＯを０〜１０モル％、Ｂ
ａＯを０〜１０モル％（但し、ＭｇＯ、ＣａＯ、Ｓｒ
Ｏ、ＢａＯの合計含有量は０〜１５モル％）、Ａｌ₂Ｏ₃
を０〜１０モル％、Ｙ₂Ｏ₃を０〜１０モル％、Ｙｂ₂Ｏ₃
を０〜１０モル％、ＴｉＯ₂を０〜８モル％、Ｔａ₂Ｏ₅
を０〜８モル％、Ｎｂ₂Ｏ₅を０〜８モル％、ＷＯ₃を０
〜８モル％含有するものである。また上記各成分の合計
含有量が９５モル％以上であることが好ましく、９９モ
ル％以上であることがより好ましく、１００モル％であ
ることがさらに好ましい。

【００３３】上記の好ましい組成範囲にあって、より好
ましい組成は、Ｂ₂Ｏ₃の含有量が４７〜６０モル％、Ｌ
ａ₂Ｏ₃の含有量が７〜２０モル％、Ｇｄ₂Ｏ3の含有量が
４〜１５モル％、ＺｎＯの含有量が８〜２５モル％、Ｓ
ｉＯ₂の含有量が０〜８モル％、ＺｒＯ₂の含有量が１〜
６．５モル％、Ｌｉ₂Ｏの含有量が０．５〜６．５モル
％、Ｎａ₂Ｏの含有量が０〜４モル％、Ｋ₂Ｏの含有量が
０〜４モル％（ただし、Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、Ｋ₂Ｏの合
計含有量が０〜８モル％）、ＭｇＯの含有量が０〜８モ
ル％、ＣａＯの含有量が０〜８モル％、ＳｒＯの含有量
が０〜８モル％、ＢａＯの含有量が０〜８モル％（ただ
し、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの合計含有量が０
〜１２モル）、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量が０〜７モル％、Ｙ₂
Ｏ₃の含有量が０〜８モル％、Ｙｂ₂Ｏ3の含有量が０〜
８モル％、ＴｉＯ₂の含有量が０〜５モル％、Ｔａ₂Ｏ₅
の含有量が０〜５モル％、Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量が０〜５モ
ル％、ＷＯ₃の含有量が０〜５モル％である。より好ま
しい組成においても、上記各成分とＳｂ₂Ｏ₃の合計含有
量が９５モル％以上であることが好ましく、９９モル％
以上であることがより好ましく、１００モル％であるこ
とがさらに好ましい。

【００３４】さらに上記のより好ましい組成範囲にあっ
て、特に好ましい組成範囲は、Ｂ₂Ｏ₃の含有量が４７〜
６０モル％、Ｌａ₂Ｏ₃の含有量が７〜２０モル％、Ｇｄ
₂Ｏ ₃の含有量が４〜１５モル％、ＺｎＯの含有量が８〜
２５モル％、ＳｉＯ₂の含有量が１〜８モル％、ＺｒＯ₂
の含有量が１〜６．５モル％、Ｌｉ₂Ｏの含有量が０．
５〜６．５モル％、Ｔａ₂Ｏ₅の含有量が０．１〜５モル
％であり、上記各成分とＳｂ₂Ｏ₃の合計含有量が９５モ
ル％以上であることが好ましく、９９モル％以上である
ことがより好ましく、１００モル％であることがさらに
好ましい。

【００３５】なお、上記の好ましい組成、より好ましい
組成、特に好ましい組成のいずれにおいても、Ｓｂ₂Ｏ₃
の含有量は、０〜０．５モル％とすることが好ましく、
０〜０．１モル％とすることがより好ましく、０〜０．
０５モル％とすることがさらに好ましい。

【００３６】さらに上記の好ましい組成、より好ましい
組成、特に好ましい組成のいずれにおいても、高温成形
性、光学特性などの面から、ＺｒＯ₂の含有量は上限を
６モル％とすることが、さらに好ましい。

【００３７】また、Ｌａ₂Ｏ₃とＧｄ₂Ｏ₃の合計含有量
は、上記いずれの組成範囲においても１４〜３０モル％
とすることが好ましく、１４〜２４モル％とすることが
より好ましく、１５〜２２モル％とすることがさらに好
ましい。

【００３８】上記光学ガラスIIは、可視域において透明
であり、精密プレス成形性、プリフォームの熱間成形
性、高屈折率・低分散特性、ガラスの安定性に優れた光
学ガラスであり、屈折率（ｎｄ）が１．７２〜１．８３
およびアッベ数（νｄ）が４５〜５５の範囲のものであ
る。また、ガラス転移温度（Ｔｇ）を６３０℃以下、液
相温度における粘度を０．５Ｐａ・ｓ以上とすることが
できる。

【００３９】上記光学ガラスIIにおける好ましい組成、
より好ましい組成、特に好ましい組成のいずれにおいて
も、ガラス転移温度（Ｔｇ）を６３０℃以下、屈折率
（ｎｄ）を１．７２〜１．８３、アッベ数（νｄ）を４
５〜５５、液相温度における粘度を０．６Ｐａ・ｓ以上
とすることが好ましく、さらに、屈折率（ｎｄ）を１．
７４〜１．８０、アッベ数（νｄ）を４５〜５２とする
ことがより好ましい。そして、精密プレス成形性、プリ
フォームの熱間成形性、光学恒数に関する高機能性を考
慮すると、上記特性に加えて、液相温度における粘度が
０．７Ｐａ・ｓ以上の特性を付与された光学ガラスが特
に好ましい。また、熱間成形時などにおけるガラスの安
定性の面から、液相温度を１０５０℃以下とすることが
好ましく、１０３０℃以下とすることがより好ましい。

【００４０】次に、本発明のプレス成形予備体およびそ
の製造方法について説明する。本発明のプレス成形予備
体は、前述の光学ガラス（ＩまたはII）からなるもので
あって、高生産性、高重量精度のもとにプレス成形予備
体（プリフォーム）を製造する方法としては、溶融また
は軟化状態のガラスを熱間成形する方法が優れている。
したがって、本発明のプリフォームの製造方法として
は、前述の光学ガラス（ＩまたはII）が得られるような
ガラス原料を溶解、清澄、攪拌して均一な溶融ガラスを
作り、この溶融ガラスを白金製または白金合金製のパイ
プから流出させて、所定量の溶融ガラスからガラス塊を
作製し、これを用いてプリフォームを成形する方法が用
いられる。この方法では、溶融ガラスを上記パイプの流
出口から連続して流出させ、流出口より流出したガラス
の先端部分を分離して所定量のガラス塊を得、それをガ
ラスが塑性変形可能な温度範囲にある間にプリフォーム
形状に成形する。流出ガラスの先端部分の分離方法とし
ては、先に説明したように滴下法と降下切断法を例示で
きる。いずれの場合も、分離のあたっては切断機などに
よる機械切断を行うと切断部分がプリフォームに痕跡と
なって残り、精密プレス成形品の品質を悪化させるの
で、機械切断は好ましくない。上記光学ガラスを用いる
ことにより、ガラスを失透させることなく、パイプ流出
口から流出したガラス先端部分を機械切断することなく
分離することができる。流出スピード、流出温度を一定
に保ち、滴下条件または降下条件も一定に保つことによ
り、一定重量のプリフォームを再現性よく高精度に製造
することができる。上記方法は、１〜５０００ｍｇの重
量範囲のプリフォームを高い重量精度のもとに製造する
場合に好適である。

【００４１】分離したガラス先端部分は、例えば、凹状
の成形面からガスが噴出する成形型で受け、前記ガスの
風圧によって浮上、回転することによって球状、楕円球
状などのプリフォームに成形される。このような成形方
法を浮上成形法と呼ぶことにするが、浮上成形法では成
形時のガラスの粘性に対する条件が厳しいが、本発明の
光学ガラスからなるプリフォームを成形する場合、ガラ
スの特性が浮上成形に適しているので、良好な浮上成形
を行うこともできる。上記のようにして製造されたプリ
フォームは、必要に応じて表面に離型膜を設けてもよ
い。

【００４２】次に精密プレス成形品の製造方法について
説明する。精密プレス成形とは、上述したように再加熱
されたプリフォームを所定形状のキャビティを有する成
形型によって加圧成形し、最終製品の形状と同じまたは
極めて近似した形状の成形品を作製する方法である。精
密プレス成形法によれば、成形品に研削や研磨を施さず
に、あるいは研磨による除去量が極めて少ない研磨のみ
を施すことによって、最終製品、特に光学部品のような
極めて高い形状精度や面精度を要求される最終製品を作
製することが可能である。そのため、本発明の精密プレ
ス成形品の製造方法は、レンズ、レンズアレイ、回折格
子、プリズムなどの光学部品の製造に好適であり、特に
非球面レンズを高生産性のもとに製造する際に最適であ
る。本発明の精密プレス成形品の製造方法によれば、高
屈折率・低分散特性を有する光学素子を作製できるとと
もに、プリフォームを構成するガラスの転移温度（Ｔ
ｇ）が６３０℃以下と低く、ガラスのプレス成形として
は比較的低い温度でプレスが可能になるので、プレス成
形型の成形面への負担が軽減され、成形型の寿命を延ば
すことができる。またプリフォームを構成するガラスが
高い安定性を有するので、再加熱、プレス工程において
もガラスの失透を効果的に防止することができる。さら
に、ガラス溶解から最終製品を得る一連の工程を高生産
性のもとに行うことができる。

【００４３】精密プレス成形方法としては、表面が清浄
状態のプリフォームを、プリフォームを構成するガラス
の粘度が１０⁵〜１０¹¹Ｐａ・ｓの範囲を示すように再
加熱し、再加熱されたプリフォームを上型、下型を備え
た成形型によってプレス成形する。成形型の成形面には
必要に応じて離型膜を設けてもよい。なお、プレス成形
は、成形型の成形面の酸化を防止する上から、窒素ガス
や不活性ガス雰囲気で行うことが好ましい。プレス成形
品は成形型より取り出され、必要に応じて徐冷される。
成形品がレンズなどの光学素子の場合には、必要に応じ
て表面に光学薄膜をコートしてもよい。

【００４４】このようにして、屈折率（ｎｄ）が１．７
２〜１．８３で、かつアッベ（νｄ）が４５〜５５の高
屈折率・低分散光学ガラスからなるレンズ、レンズアレ
イ、回折格子、プリズムなどの光学部品を高精度に生産
性よく製造することができる。本発明はまた、前述の本
発明の光学ガラスＩまたは光学ガラスIIからなる光学部
品をも提供する。

【００４５】

【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに具体的に
説明するが、本発明はこれらの実施例によってなんら限
定されるものではない。

【００４６】実施例１〜５２各々のガラス成分に対応する酸化物、炭酸塩、硫酸塩、
硝酸塩、水酸化物など、例えば、ＳｉＯ₂、Ａｌ₂Ｏ₃、
Ａｌ（ＯＨ）₃、ＭｇＯ、ＣａＣＯ₃、Ｙ₂Ｏ₃、Ｔｉ
Ｏ₂、ＺｒＯ₂、Ｌｉ₂ＣＯ₃などをガラス原料として用
い、表１〜表９に示した組成になるように所定の割合に
２５０〜３００ｇ秤量し、十分に混合して調合バッチと
成し、これを白金るつぼに入れ、１２００〜１２５０℃
で攪拌しながら空気中で２〜４時間、ガラスの溶解を行
った。溶解後、溶融ガラスを４０×７０×１５ｍｍのカ
ーボンの金型に流し、ガラスの転移温度まで放冷してか
ら直ちにアニール炉に入れ、ガラスの転移温度範囲で約
１時間アニールして炉内で室温まで放冷し、実施例１〜
５２の５２種類の光学ガラスを作製した。得られたガラ
スには顕微鏡で観察できる結晶が析出しなかった。得ら
れたガラスは透明かつ均質な光学ガラスであり、表１〜
表９に示される組成、光学恒数［屈折率（ｎｄ）、アッ
べ数（νｄ）］、ガラス転移温度（Ｔｇ）、液相温度
（ＬＴ）、及び液相温度における粘度を有していた。な
お、本実施例において、屈折率（ｎｄ）、アッべ数（ν
ｄ）、ガラス転移温度（Ｔｇ）、屈伏点温度（Ｔｓ）、
液相温度（ＬＴ）及び液相温度におけるガラスの粘度、
１１００℃における粘度の測定は、以下のようにして行
った。

【００４７】（１）屈折率（ｎｄ）及びアッべ数（ν
ｄ）徐冷降温速度を−３０℃／時にして得られた光学ガラス
について測定した。（２）ガラス転移温度（Ｔｇ）及び屈伏点温度（Ｔｓ）理学電機株式会社の熱機械分析装置により昇温速度を４
℃／分にして測定した。（３）液相温度（ＬＴ）４００〜１１００℃の温度勾配のついた失透試験炉に１
時間保持し、倍率８０倍の顕微鏡により結晶の有無を観
察し、液相温度を測定した。（４）粘度ＪＩＳ規格Ｚ８８０３、共軸二重円筒形回転粘度計に
よる粘度測定方法により粘度を測定した。

【００４８】表１〜表９に示すように、各ガラスとも所
定の組成を有するとともに、屈折率（ｎｄ）が１．７２
〜１．８３、アッベ数（νｄ）が４５〜５５の範囲にあ
り、ガラス転移温度（Ｔｇ）が６３０℃以下、液相温度
における粘度が０．６Ｐａ・ｓ以上の特性を有してい
た。さらに１１００℃における粘度は４Ｐａ・ｓ以下で
あった。

【００４９】

【表１】

【００５０】

【表２】

【００５１】

【表３】

【００５２】

【表４】

【００５３】

【表５】

【００５４】

【表６】

【００５５】

【表７】

【００５６】

【表８】

【００５７】

【表９】

【００５８】［注］表１〜表９における粘度は、液相温
度における値である。

【００５９】比較例１〜３実施例１〜５２と同様にして、表１０に示す組成を有す
る光学ガラスを作製し、各物性を測定した。結果を表１
０に示す。

【００６０】

【表１０】

【００６１】［注］表における粘度は、液相温度におけ
る値である。

【００６２】実施例５３次に表１〜表９に示す光学ガラスが得られる高品質かつ
均質化された溶融ガラスを白金合金製のパイプから連続
流出させて、これをパイプ流出口から滴下させ、複数の
プリフォーム成形型で次々と受け、浮上成形法により複
数個の球状のプリフォームを成形した。なお、流出時の
ガラスの温度は液相温度よりも数℃高温とした。これら
のプリフォームはいずれも失透しておらず、高い重量精
度のものが得られた。なお、プリフォームの状態でもガ
ラスの組成、光学恒数、ガラス転移温度は表１〜表９に
示した値とほぼ等しい。

【００６３】なお、滴下法に変えて降下切断法でも同様
に失透が認められず、高重量精度のプリフォームが得ら
れ、滴下法、降下切断法ともプリフォームに分離の際の
痕跡は認められなかった。白金製パイプを使用しても、
白金合金製パイプと同様、溶融ガラスの流出によってパ
イプが破損することはなかった。

【００６４】実施例５４実施例５３で得られたプリフォームを、図１に示す精密
プレス成形装置を用いて非球面精密プレス成形すること
により非球面レンズを得た。プリフォームの形状は直径
２〜３０ｍｍの球状であり、このプリフォーム４を下型
２及び上型１の間に設置したのち、石英管７内を窒素雰
囲気としてヒーター８に通電して石英管７内を加熱し
た。成形型内部の温度を（ガラスの屈伏点温度＋２０〜
６０℃）となる温度に設定し、同温度を維持しつつ、押
し棒９を降下させて上型１を押して成形鋳型内のプリフ
ォームをプレス成形した。プレスの圧力は８ＭＰａ、プ
レス時間は３０秒とした。プレス成形の後、プレスの圧
力を解除し、非球面プレス成形されたガラス成形品を下
型２及び上型１と接触させたままの状態で（ガラス転移
温度−３０℃）の温度までに徐冷し、次いで室温まで急
冷して非球面レンズに成形されたガラスを成形型から取
り出した。得られた非球面レンズは、きわめて精度の高
いレンズであり、表１〜表９に示す屈折率（ｎｄ）およ
びアッベ数（νｄ）を有していた。なお、プリフォーム
の再加熱は、下型２と上型１の間に載置する前に行って
もよい。また、図１において符号３は案内型（胴型）、
５は支持棒、６は支持台、１０は熱伝対である。成形型
のキャビティ形状を所定の形状に設計することによっ
て、球面レンズなどその他の光学部品も同様に精密プレ
ス成形により作製することができる。

【００６５】

【発明の効果】以上のように、本発明によれば、高温成
形性及び精密プレス成形性の優れた高屈折率・低分散特
性を有する光学ガラス及び前記光学ガラスよりなる光学
部品を提供することができる。また、本発明によれば、
プレス成形予備体を上記光学ガラスによって構成するこ
とによって精密プレス成形に好適なプレス成形予備体を
提供することができる。

【００６６】さらに、本発明によれば、液相温度におい
て所定の粘度を示す上記光学ガラスが得られる溶融ガラ
スを熱間成形することにより、高い生産性のもとにプレ
ス成形予備体を製造する方法を提供することができる。
加えて、本発明によれば、上記プレス成形予備体を再加
熱、精密プレス成形することによって、高精度の光学部
品等のプレス成形品を製造する方法を提供することがで
きる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例で使用した精密プレス成形装置の１例の
概略断面図である。

【符号の説明】

１上型２下型３案内型（胴型）４プリフォーム５支持棒６支持台７石英管８ヒーター９押し棒１０熱伝対

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成１４年２月８日（２００２．２．８）

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００６４

【補正方法】変更

【補正内容】

【００６４】実施例５４実施例５３で得られたプリフォームを、図１に示す精密
プレス成形装置を用いて非球面精密プレス成形すること
により非球面レンズを得た。プリフォームの形状は直径
２〜３０ｍｍの球状であり、このプリフォーム４を下型
２及び上型１の間に設置したのち、石英管１１内を窒素
雰囲気としてヒーター１２に通電して石英管１１内を加
熱した。成形型内部の温度を（ガラスの屈伏点温度＋２
０〜６０℃）となる温度に設定し、同温度を維持しつ
つ、押し棒１３を降下させて上型１を押して成形鋳型内
のプリフォームをプレス成形した。プレスの圧力は８Ｍ
Ｐａ、プレス時間は３０秒とした。プレス成形の後、プ
レスの圧力を解除し、非球面プレス成形されたガラス成
形品を下型２及び上型１と接触させたままの状態で（ガ
ラス転移温度−３０℃）の温度までに徐冷し、次いで室
温まで急冷して非球面レンズに成形されたガラスを成形
型から取り出した。得られた非球面レンズは、きわめて
精度の高いレンズであり、表１〜表９に示す屈折率（ｎ
ｄ）およびアッベ数（νｄ）を有していた。なお、プリ
フォームの再加熱は、下型２と上型１の間に載置する前
に行ってもよい。また、図１において符号３は案内型
（胴型）、９は支持棒、１０は支持台、１４は熱伝対で
ある。成形型のキャビティ形状を所定の形状に設計する
ことによって、球面レンズなどその他の光学部品も同様
に精密プレス成形により作製することができる。

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】図面の簡単な説明

【補正方法】変更

【補正内容】

【図面の簡単な説明】

【符号の説明】１上型２下型３案内型（胴型）４プリフォーム９支持棒１０支持台１１石英管１２ヒーター１３押し棒１４熱伝対

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者鄒学禄東京都新宿区中落合２丁目７番５号ホーヤ株式会社内Ｆターム(参考） 4G062 AA04 BB08 CC04 CC10 DA01 DA02 DA03 DB01 DB02 DB03 DC05 DC06 DD01 DE03 DE04 DF01 EA01 EA02 EA03 EA10 EB01 EB02 EB03 EC01 EC02 EC03 ED01 ED02 ED03 EE01 EE02 EE03 EF01 EF02 EF03 EG01 EG02 EG03 FA01 FB01 FB02 FB03 FC01 FC02 FD01 FE01 FF01 FG01 FG02 FG03 FH01 FH02 FH03 FJ01 FJ02 FJ03 FK03 FK04 FL01 GA01 GB01 GC01 GD01 GE01 HH01 HH03 HH05 HH07 HH08 HH09 HH11 HH13 HH15 HH17 HH20 JJ01 JJ03 JJ04 JJ05 JJ07 JJ10 KK01 KK03 KK04 KK05 KK07 KK08 KK10 MM02 NN02 NN03 NN32 NN34 NN40

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】必須成分として、Ｂ₂Ｏ₃、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇ
ｄ₂Ｏ₃およびＺｎＯを含むとともに、鉛およびフッ素を
実質上含まず、かつ屈折率（ｎｄ）が１．７２〜１．８
３、アッベ数（νｄ）が４５〜５５、ガラス転移温度
（Ｔｇ）が６３０℃以下および液相温度における粘度が
０．６Ｐａ・ｓ以上であることを特徴とする光学ガラ
ス。
【請求項２】モル％表示で、Ｂ₂Ｏ₃ ４５〜６５％、
Ｌａ₂Ｏ₃ ５〜２２％、Ｇｄ₂Ｏ₃ １〜２０％（ただ
し、Ｌａ₂Ｏ₃とＧｄ₂Ｏ₃の合計含有量が１４〜３０
％）、ＺｎＯ５〜３０％、ＳｉＯ₂ ０〜１０％、Ｚ
ｒＯ₂ ０〜６．５％およびＳｂ₂Ｏ₃ ０〜１％を含む
とともに、鉛およびフッ素を実質上含まず、かつ屈折率
（ｎｄ）が１．７２〜１．８３およびアッベ数（νｄ）
が４５〜５５であることを特徴とする光学ガラス。
【請求項３】モル％表示で、Ｌｉ₂Ｏ０〜１０％、
Ｎａ₂Ｏ０〜５％、Ｋ₂Ｏ０〜５％（ただし、Ｌｉ₂
Ｏ、Ｎａ₂ＯおよびＫ₂Ｏの合計含有量が１０％以下）、
ＭｇＯ０〜１０％、ＣａＯ０〜１０％、ＳｒＯ０
〜１０％、ＢａＯ０〜１０％（ただし、ＭｇＯ、Ｃａ
Ｏ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量が１５％以下）、
Ａｌ₂Ｏ₃ ０〜１０％、Ｙ₂Ｏ₃ ０〜１０％、Ｙｂ₂Ｏ₃
０〜１０％、ＴｉＯ₂ ０〜８％、Ｔａ₂Ｏ₅ ０〜８
％、Ｎｂ₂Ｏ₅ ０〜８％およびＷＯ₃ ０〜８％を含
み、上記各成分とＢ₂Ｏ₃、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｚｎ
Ｏ、ＳｉＯ₂、ＺｒＯ₂およびＳｂ₂Ｏ₃との合計含有量が
９５％以上である請求項２に記載の光学ガラス。
【請求項４】液相温度における粘度が０．６Ｐａ・ｓ
以上である請求項２または３に記載の光学ガラス。
【請求項５】ガラス転移温度（Ｔｇ）が６３０℃以下
である請求項２、３または４に記載の光学ガラス。
【請求項６】請求項１ないし５のいずれか１項に記載
の光学ガラスからなるプレス成形予備体。
【請求項７】請求項１ないし５のいずれか１項に記載
の光学ガラスからなる光学部品。
【請求項８】所定量の溶融ガラスからガラス塊を作製
し、このガラス塊を用いて請求項１ないし５のいずれか
１項に記載の光学ガラスからなるプレス成形予備体を成
形することを特徴とするプレス成形予備体の製造方法。
【請求項９】パイプより流出する溶融ガラスからガラ
ス塊を作製する請求項８に記載のプレス成形予備体の製
造方法。
【請求項１０】請求項６に記載のプレス成形予備体、
あるいは請求項８または９に記載の方法により成形され
たプレス成形予備体を再加熱し、プレス成形することを
特徴とするプレス成形品の製造方法。
【請求項１１】請求項１０に記載の方法により、光学
部品を成形することを特徴とする光学部品の製造方法。