JPWO2007099857A1 - 光学ガラスおよびレンズ - Google Patents

Abstract

本発明は、 酸化物基準の質量％表示で、Ｂ２Ｏ３２５〜５０％、ＺｎＯ ５〜２５％、Ｌａ２Ｏ３１３〜２５％、Ｇｄ２Ｏ３１０〜２８％、及び、Ｌｉ２Ｏ １．５〜４％を含有し、屈折率（ｎｄ）が１．６５〜１．７６であり、アッベ数（νｄ）が４５〜６０であり、ガラス転移点（Ｔｇ）と屈伏点（Ａｔ）からなる関係式Ａｔ＋（Ａｔ−Ｔｇ）／２によって定義される成形温度（Ｔｐ）の値が６５０℃以下であり、砒素、鉛およびフッ素を実質上含まない光学ガラス、及び、その光学ガラスからなるレンズを提供する。

Description

本発明は、光学ガラスおよびそれを用いたレンズに関する。

近年、デジタルカメラ等の普及により、光学系を使用する機器の高集積化、高機能化が急速に進められており、光学系の軽量化・小型化の要求が高まっている。この要求を実現するために、高機能性ガラスを使用した非球面レンズを使用した光学設計が主流となっており、通常それらのガラスを成形可能な温度まで加熱し精密プレスして作製される。特に、近年では口径の大きなレンズには球面レンズが使用されていたが、一層の高機能化のために、より大口径の非球面レンズへと切り替わってきており、また、これらに使用される高機能性ガラスとしては、高屈折率かつ低分散特性への要求が強まっている。こうした要求に対して、従来の高屈折率かつ低分散特性を示すガラスとしては、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３を主成分とする種々のガラスが知られている。

しかし、これらの従来のガラスは一般に高い成形温度Ｔ_ｐを持つという問題点があった。
成形温度Ｔ_ｐが高いと以下のような問題が発生する。すなわち、精密プレス成形に用いられる金型には、高い面精度の加工が可能であること、成形温度で変化しない特性を持つことが必要なため、超硬合金であるＷＣを用い、金型とガラスを融着させないために、金型表面に離型膜としてＡｕ等の金属等が被覆されている。しかし、離型膜が金型表面に形成されていても、成形温度が高温になるほど繰り返し使用サイクルが低下するため、より低温でのプレス成形プロセスが望まれていた。

このような成形温度Ｔ_ｐが高いという問題点を解決するために、低い屈伏点を持つ光学ガラスとして、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏを主成分とする種々のガラスが知られているが、いずれも化学的耐久性、耐熱失透性、低プレス成形温度特性に重点が置かれたものであり、本質的にＬａ_２Ｏ_３等の希土類元素を多量に含有するために、キャスティングやゴブ成形等の高温成形プロセス中に失透を生じやすいという問題点があった。

また、精密プレス成形プロセスにおいては、熱収縮でプレス時の形状と最終形状が異なってしまい、高精度成形が困難になるというヒケと呼ばれる現象が生じるため、それを防ぐために低温まで非常に高い圧力をかけたまま冷却をするプロセスが一般的に用いられている。

こうした問題を解決するために、特許文献１には、Ｂ_２Ｏ_３−Ｌａ_２Ｏ_３−Ｇｄ_２Ｏ_３―ＺｎＯを主成分とし、屈折率ｎ_ｄ＝１．７２〜１．８３、アッベ数ν_ｄ＝４５〜５５、ガラス転移点Ｔ_ｇが６３０℃以下、液相温度における粘性が０．６Ｐａ・ｓ、以上であるガラスが開示されているが、Ｌａ_２Ｏ_３−Ｇｄ_２Ｏ_３の合計含有量が１４ｍｏｌ％以上と高いため、いずれも成形温度Ｔ_ｐが６５０℃よりも高く、一般的なモールド成形に適した光学ガラスとは言い難い。

成形温度Ｔ_ｐを低下させるためには、特許文献２においてＢ_２Ｏ_３−Ｌｉ_２Ｏ−Ｇｄ_２Ｏ_３−ＬａＦ_３を必須成分として、屈伏温度が５７０℃以下の精密プレス用光学ガラスが開示されている。しかしながら、フッ素を含有するとガラスの熱膨張係数が高くなってしまい、高屈折率かつ低分散特性を示すガラスをプレス成型する超硬金属製金型の熱膨張係数は、光学ガラスに比べて熱膨張係数が小さいため、光学ガラスとの熱膨張差により非球面レンズの最も薄いコバの部分に応力が集中することになり、冷却過程で割れてしまうという新たな問題が生じてしまう。

また、特許文献３および４には、Ｂ_２Ｏ_３およびＬａ_２Ｏ_３を主成分とし、それぞれ屈折率ｎ_ｄ＝１．６５〜１．７０、アッベ数ν_ｄ＝５０〜５６、屈伏点Ａｔ≦６３０℃、および、屈折率ｎ_ｄ＝１．６６〜１．７７、アッベ数ν_ｄ＝４３〜５５、屈伏点Ａｔ≦６２０℃という低いプレス成形温度を持ち、高屈折率・低分散特性を示すガラスが開示されているが、この光学ガラスはプレス成形のみが優れているものを提供することを目的とするものであって、高温成形プロセス中の失透特性についてはなんら言及されていない。

特開２００２−２４９３３７号公報（特許請求の範囲） 特開平３−１６９３２号公報（課題を解決するための手段） 特開平８−５９２８２号公報 特開平８−２６７６６号公報

上記のような問題を解決するためには、より低い成形温度Ｔ_ｐと金型材料に近い平均熱膨張係数αを合わせ持つガラスが望ましい。通常、ガラス融液は固化する際に結晶析出物である失透が生成するが、ある温度に保持した場合に失透が生成しない最高温度は液相温度（Ｔ_Ｌ）と定義される。精密プリフォーム成形を行なう場合に、ガラスの流出温度が溶融ガラスを流出させるノズルの耐熱温度以下であることが必要となるが、ノズルから流出したガラス融液から失透が生成しないために、液相温度Ｔ_Ｌはノズルの耐熱温度以下である必要があり、その温度は一般的には９７０℃以下である。さらに、液相温度Ｔ_Ｌが低いガラスでは、精密プリフォーム成形時の粘度域で、広い成形温度域を取れるため、成形時に失透を生じることなく、所望の形状のプリフォームを作製することが可能になる。すなわち、低い液相温度Ｔ_Ｌを持つことは、優れた失透特性を有することを意味しており、高温成形プロセスで失透が析出しないような十分に低い液相温度Ｔ_Ｌを持つガラスが望ましい。

また、大口径非球面レンズへの要求を受けて、より大きなサイズのプリフォームをこれらの成形方法で分離させることが望まれている。分離可能なプリフォームのサイズは、ガラスの比重が小さいほうが大きくなることが知られており、４．３０以下の比重が必要である。本発明はこのような課題のもとで、低い液相温度Ｔ_Ｌを持つため高温成形時に優れた失透特性を有し、さらにプレス成形性に優れ、光学系の軽量化・小型化を可能にする光学ガラスおよびレンズの提供を目的とする。

本発明者らは、前記課題を検討すべく鋭意検討したところ、以下に示す光学ガラス、及び、この光学ガラスからなるレンズにより上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成するに至った。
（１）酸化物基準の質量％表示で、Ｂ_２Ｏ_３ ２５〜５０％、ＺｎＯ ５〜２５％、Ｌａ_２Ｏ_３ １３〜２５％、Ｇｄ_２Ｏ_３ １０〜２８％、及び、Ｌｉ_２Ｏ １．５〜４％を含有し、屈折率（ｎ_ｄ）が１．６５〜１．７６であり、アッベ数（ν_ｄ）が４５〜６０であり、ガラス転移点（Ｔ_ｇ）と屈伏点（Ａｔ）からなる関係式Ａｔ＋（Ａｔ−Ｔ_ｇ）／２によって定義される成形温度（Ｔ_ｐ）の値が６５０℃以下であり、砒素、鉛およびフッ素を実質上含まない光学ガラス。
（２）酸化物基準の質量％表示で、Ｌａ_２Ｏ_３とＧｄ_２Ｏ_３の合計含有量が３０％以上５０％以下である（１）に記載の光学ガラス。
（３）５０℃から３５０℃までの平均熱膨張係数（α）が６６×１０^−７ Ｋ^−１以上８４×１０^−７ Ｋ^−１以下である（１）または（２）に記載の光学ガラス。
（４）比重が４．３０以下である（１）〜（３）のいずれかに記載の光学ガラス。
（５）液相温度（Ｔ_Ｌ）が９７０℃以下である（１）〜（４）のいずれかに記載の光学ガラス。
（６）（１）〜（５）のいずれかに記載の光学ガラスからなるレンズ。

本発明によれば、高温成形時の失透特性およびプレス成形性に優れ、光学系の軽量化・小型化を可能にする光学ガラスおよびレンズの提供が可能になる。

本発明の光学ガラス（以下、本発明のガラスという）の成分において、Ｂ_２Ｏ_３はガラス骨格を形成し、また液相温度Ｔ_Ｌを低下させる成分であり、必須である。Ｂ_２Ｏ_３の含有量は２５〜５０％の範囲であればよく、２５質量％（以下単に％と表記する）未満ではガラス化が困難になるか、または液相温度Ｔ_Ｌが高くなる。好ましくは３０％以上である。なお、より液相温度を低くしたい場合には、好ましくは３２％以上、より好ましくは３４％以上である。加えてアッベ数ν_ｄを４９〜５７に高くしたい場合にはＢ_２Ｏ_３は３５％以上であることが好ましい。Ｂ_２Ｏ_３が５０％超では屈折率ｎ_ｄが低くなる、または耐水性等の化学的耐久性が低下する。好ましくは４５％以下である。屈折率ｎ_ｄを１．６９〜１．７５に高くしたい場合にはＢ_２Ｏ_３は、好ましくは４３％以下、より好ましくは４０％以下である。

ＺｎＯはガラスを安定化させる成分であり、必須である。ＺｎＯの含有量は５〜２５％の範囲であればよく、５％未満ではガラスが不安定になる。好ましくは１０％以上、より好ましくは１２％以上である。２５％超ではガラスがかえって不安定になる、または化学的耐久性が低下する。好ましくは２３％以下、より好ましくは２１％以下である。

Ｌａ_２Ｏ_３は屈折率ｎ_ｄを高くし、化学的耐久性を向上させる成分であり、必須である。Ｌａ_２Ｏ_３の含有量は１３〜２５％の範囲であればよく、１３％未満では屈折率ｎ_ｄが低くなる。好ましくは１５％以上、より好ましくは１７％以上である。２５％超ではガラス化しにくくなり成形温度Ｔ_ｐも高くなり、または液相温度Ｔ_Ｌが高くなる。好ましくは２３％以下、より好ましくは２１％以下である。

Ｇｄ_２Ｏ_３はＬａ_２Ｏ_３同様屈折率ｎ_ｄを高くし、化学的耐久性を向上させる成分であり、必須である。Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量は１０〜２８％の範囲であればよく、１０％未満では屈折率ｎ_ｄが低くなる。好ましくは１５％以上、より好ましくは１７％以上である。２８％超ではガラス化しにくくなり成形温度Ｔ_ｐが高くなる、または液相温度Ｔ_Ｌが高くなる。好ましくは２５％以下、より好ましくは２３％以下である。

Ｌａ_２Ｏ_３およびＧｄ_２Ｏ_３の含有量の合計は３０％以上５０％以下が望ましい。合計量が３０％未満では屈折率ｎ_ｄが低くなる、または化学的耐久性が低くなるおそれがある。好ましくは３４％以上、より好ましくは３６％以上である。５０％超では成形温度Ｔ_ｐが高くなり、またガラスが失透しやすくなる。好ましくは４７％以下、より好ましくは４５％以下である。

Ｌｉ_２Ｏは、ガラスを安定化させ、成形温度Ｔ_ｐまたは溶解温度を低下させる成分であり必須である。Ｌｉ_２Ｏの含有量は１．５〜４％の範囲であればよく、１．５％以下では、成形温度Ｔ_ｐもしくは溶解温度が高くなりすぎる。好ましくは１．７％以上、より好ましくは２％以上である。４％超では失透しやすくなり、化学的耐久性が低下し、或いは溶解時の揮散が激しくなるおそれがある。好ましくは３．５％以下、より好ましくは３％以下である。

本発明のガラスは砒素、鉛およびフッ素を実質上含まない。砒素、鉛は有害物質であり実質上含まないことが、環境面での負荷を減少させるからである。また、本発明のガラスがフッ素を実質上含まないのは、フッ素を含有するとガラスの熱膨張係数が上昇し成型性に悪影響を与えるからである。さらに、フッ素を含有すると環境面への負荷の増大やプリフォームの成型時の揮散による金型材料の損傷、溶解時の揮散によるガラスの不均質性の増大などを生じるからである。
尚、本発明において、“実質上含まない”とは、対象となる成分の含有量が０．０００１％以下であることを意味する。

ＺｒＯ_２は必須ではないが、ガラスを安定化させる、屈折率ｎ_ｄを高くする、高温成形時の失透を抑制する等のために０〜５％含有してもよい。５％超では成形温度Ｔ_ｐが高くなりすぎる、もしくはアッベ数ν_ｄが小さくなりすぎるおそれがある。好ましくは４％以下、より好ましくは３％以下である。
成形時の失透を抑制したい場合、ＺｒＯ_２を０．２％以上含有することが好ましく、０．４％以上含有することがより好ましい。

ＴｉＯ_２は必須ではないが、ガラスを安定化させる、屈折率ｎ_ｄを高くする、高温成形時の失透を抑制する等のために０〜５％含有してもよい。５％超では、アッベ数ν_ｄが小さくなりすぎる、もしくは透過率が低下するおそれがある。好ましくは３％以下である。

ＷＯ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５はいずれも必須ではないが、ガラスを安定化させる、屈折率ｎ_ｄを高くする、高温成形時の失透を抑制する等のために０〜１０％含有してもよい。１０％超では、アッベ数ν_ｄが小さくなりすぎる、もしくは透過率が低下するおそれがある。好ましくは７％以下である。

Ｙ_２Ｏ_３は必須ではないが、屈折率ｎ_ｄを高くする、高温成形時の失透を抑制する等のために０〜１０％含有してもよい。１０％超ではガラスがかえって不安定になる、成形温度Ｔ_ｐが高くなりすぎる等のおそれがある。好ましくは７％以下である。

Ｔａ_２Ｏ_５は必須ではないが、ガラスを安定化させる、屈折率ｎ_ｄを高くする、高温成形時の失透を抑制する等のために０〜１６％含有してもよい。１６％超では成形温度Ｔ_ｐが高くなりすぎる、もしくはアッベ数ν_ｄが小さくなりすぎるおそれがある。好ましくは１３％以下、より好ましくは１０％以下である。

ＳｉＯ_２は必須ではないが、ガラスを安定化させる、高温成形時の失透を抑制する等のために０〜１５％含有してもよい。１５％超では成形温度Ｔ_ｐが高くなりすぎる、もしくは屈折率ｎ_ｄが低くなりすぎるおそれがある。好ましくは１２％以下、より好ましくは１０％以下である。

Ａｌ_２Ｏ_３、Ｇａ_２Ｏ_３、ＧｅＯ_２、Ｐ_２Ｏ_５はいずれも必須ではないが、ガラスを安定化させる、屈折率ｎ_ｄの調整をする等の目的で０〜１０％含有してもよい。１０％超ではアッベ数ν_ｄが低くなりすぎるおそれがある。好ましくは８％以下、より好ましくは６％以下である。

なお、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｇａ_２Ｏ_３、ＧｅＯ_２を含有する場合には、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｇａ_２Ｏ_３、ＧｅＯ_２の合計含有量が３０％以上４５％以下であることが望ましい。３０％未満であればガラス化が困難になる、または液相温度Ｔ_Ｌが高くなる。好ましくは３３％以上、より好ましくは３５％以上である。また４５％超では屈折率ｎ_ｄが低くなるもしくは成形温度Ｔ_ｐが高くなるおそれがある。好ましくは４２％以下、より好ましくは４０％以下である。

ＢａＯ、ＳｒＯ、ＣａＯ、ＭｇＯはいずれも必須ではないが、ガラスを安定化させる、アッベ数ν_ｄを大きくする、または成形温度Ｔ_ｐを低くする、比重を小さくする等のためにそれぞれ０〜１５％含有してもよい。１５％超ではかえってガラスが不安定になる、または屈折率ｎ_ｄが低くなる等のおそれがある。

なお、ＢａＯ、ＳｒＯ、ＣａＯ、ＭｇＯを含有する場合には、ＺｎＯ、ＢａＯ、ＳｒＯ、ＣａＯ、ＭｇＯの合計含有量が１０％以上３０％以下であることが望ましい。１０％未満ではガラスが不安定になるもしくは成形温度が高くなりすぎる。好ましくは１３％以上、より好ましくは１６％以上である。また３０％超ではかえってガラスが不安定になる、屈折率ｎ_ｄが低くなる、化学的耐久性が低くなる等のおそれがある。好ましくは２５％以下、より好ましくは２２％以下である。

高温成形時の失透をより抑制したい等の場合、Ｂ_２Ｏ_３ ３０〜４０％、ＺｎＯ １０〜２０％、Ｌａ_２Ｏ_３ １７〜２１％、Ｇｄ_２Ｏ_３ １９〜２４％、Ｌｉ_２Ｏ ２〜３％、かつＬａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３が３６〜４５％であることが好ましい。

さらに高温成形時の失透をより抑制したい場合にはＺｒＯ_２もしくはＴｉＯ_２の含有量を０．１〜４％とすることがより好ましい。

本発明のガラスは本質的に上記成分からなるが、本発明の目的を損なわない範囲でその他の成分を含有してもよい。そのような成分を含有する場合それら成分の含有量の合計は、好ましくは１０％以下、より好ましくは８％以下、典型的には６％または５％以下である。

例えば、清澄等の目的で、Ｓｂ_２Ｏ_３をたとえば０〜１％含有してもよい。また、ガラスをより安定化させたい、屈折率ｎ_ｄまたは比重を調整したい、溶解温度をより低下させたい、等の場合、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｒｂ_２ＯまたはＣｓ_２Ｏを合計で０〜５％含有してもよい。５％超ではガラスが不安定になる、屈折率ｎ_ｄが低くなる、硬度が小さくなる、または化学的耐久性が低下するおそれがある。なお、硬度を大きくしたい、または化学的耐久性を向上させたい場合にはこれらはいずれも含有しないことが好ましい。屈折率ｎ_ｄをより高くしたい、ガラス転移点Ｔ_ｇをより低くしたい等の場合、ＳｎＯを０〜４％まで含有してもよい。

また、屈折率ｎ_ｄをより高くしたい等の場合にはＴｅＯ_２またはＢｉ_２Ｏ_３を合計でたとえば０〜６％含有してもよい。６％超ではガラスが不安定になる、または透過率が著しく低下するなどのおそれがある。なお、アッベ数ν_ｄをより大きくしたい場合、ＴｅＯ_２またはＢｉ_２Ｏ_３のいずれも含有しないことが好ましい。

なお、本発明のガラスはＰｂＯ、Ａｓ_２Ｏ_３、Ｔｌ_２Ｏのいずれも含有しないことが好ましい。また、本発明のガラスはＦｅ_２Ｏ_３を含有しないことが好ましいが、通常は原料から不可避的に混入する。しかし、その場合でもＦｅ_２Ｏ_３含有量は０．０００１％以下、かつ質量百分率表示でも０．０００１％以下であることが好ましい。

より好ましい本発明の光学ガラスは、下記酸化物基準の質量％表示で、Ｂ_２Ｏ_３ ３０〜４５％、ＺｎＯ １０〜２３％、Ｌａ_２Ｏ_３ １５〜２３％、Ｇｄ_２Ｏ_３ １５〜２５％、Ｌｉ_２Ｏ １．７〜３．５％を含有し、屈折率（ｎ_ｄ）＝１．６５〜１．７６、アッベ数（ν_ｄ）＝４５〜６０、ガラス転移点（Ｔ_ｇ）と屈伏点（Ａｔ）からなる関係式Ａｔ＋（Ａｔ−Ｔ_ｇ）／２によって定義される成形温度（Ｔ_ｐ）の値が６５０℃以下であり、砒素、鉛およびフッ素を実質上含まない光学ガラスである。

本発明のガラスの屈折率ｎ_ｄが１．６５以下ではレンズの小型化のための十分な特性を得ることが困難になる。好ましくは１．６７以上、より好ましくは１．６８以上である。また、本発明のガラスの屈折率ｎ_ｄが１．７６超ではアッベ数ν_ｄの値が小さくなりすぎる。好ましくは１．７５以下、より好ましくは１．７４以下、さらに好ましくは１．７３以下である。本発明のガラスのアッベ数ν_ｄは典型的には４５以上６０以下である。屈折率ｎ_ｄが１．６８〜１．７４である場合、アッベ数ν_ｄは典型的には４７以上５８以下である。

本発明のガラスの成形温度Ｔ_ｐは６５０℃以下であることが好ましい。本発明における成形温度Ｔ_ｐは、ガラス転移温度Ｔ_ｇと屈伏点Ａｔであらわされる関係式、Ａｔ＋（Ａｔ−Ｔ_ｇ）／２によって定義される温度である。成形温度Ｔ_ｐが６５０℃超ではプレス成型では、プリフォームの成形時に揮散に夜型材の損傷や、金型の繰り返し使用サイクルが低下するなどの成型性に問題を生じるおそれがある。より好ましくは６４５℃以下、特に好ましくは６４０℃以下である。

本発明のガラスの熱膨張係数αは、ガラスをプレス成型する超硬金属製金型のαは、およそ４０〜５０×１０^−７Ｋ^−１であるため、この数値に近いことが望ましい。そのため本発明のガラスの熱膨張係数αは８２×１０^−７Ｋ^−１以下である事が好ましい。８４×１０^−７Ｋ^−１以上ではプレス成形時の割れの傾向が強くなる、もしくはヒケにより精密成形が困難になる。より好ましくは６８×１０^−７Ｋ^−１以上８０×１０^−７Ｋ^−１以下、さらに好ましくは６９×１０^−７Ｋ^−１以上７８×１０^−７Ｋ^−１以下である。本発明のガラスの比重は４．３０以下であり、４．３０超では所望のプリフォーム質量を得ることが困難になる。好ましくは本発明のガラスの比重は４．２５以下、より好ましくは４．２０以下、特に好ましくは４．１０以下である。

本発明のガラスの液相温度Ｔ_Ｌは９７０℃以下である。液相温度Ｔ_Ｌが９７０℃より高い場合には、キャスティングやゴブ成形等の高温成形時の失透を抑制することが困難になる。好ましくは本発明のガラスの液相温度Ｔ_Ｌは９６０℃以下、より好ましくは９５０℃以下、特に好ましくは９４０℃以下である。本発明のガラスは上記のように低い液相温度Ｔ_Ｌをもつので優れた失透特性を有する。

本発明のガラスは先に述べたようなデジタルカメラ等に用いられるレンズに好適である。このようなレンズはすなわち本発明のレンズであり、典型的には本発明のガラスを加工してプリフォームとし、このプリフォームを加熱して軟化させ金型を用いてプレス成形（精密プレス）して作製される。なお、前記プリフォームは溶融状態のガラスを成形して作製してもよい。

以下、本発明の具体的な態様を実施例（例１〜３３）および比較例（例３４〜３６）により説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。

表１〜６のＢ_２Ｏ_３からＴｉＯ_２またはＳｂ_２Ｏ_３までの欄に質量％表示で示す組成のガラスが得られるように原料を調合して白金製るつぼに入れ、１１００〜１３００℃で１時間溶解した。この際白金製スターラにより０．５時間撹拌して溶融ガラスを均質化した。均質化された溶融ガラスは流し出して板状に成形後、ガラス転移点Ｔ_ｇ＋１０℃の温度で４時間保持後、−１℃／ｍｉｎの冷却速度で室温まで徐冷を行った。

原料としては、関東化学社製の特級の酸化ホウ素、炭酸リチウム、二酸化ジルコニウム、酸化亜鉛、炭酸カルシウム、炭酸ストロンチウム、酸化チタン、酸化アンチモン、信越化学工業社製の純度９９．９％酸化ランタン、酸化ガドリニウム、高純度化学研究所社製の純度９９．９％以上の酸化タンタル、二酸化珪素、酸化アルミニウムを使用した。

得られたガラスについて、ガラス転移点Ｔ_ｇ、屈伏点Ａｔ（単位：℃）、５０〜３００℃における平均線膨張係数α（単位：１０^−７Ｋ^−１）、波長５８７．６ｎｍ（ｄ線）における屈折率ｎ_ｄ、アッベ数ν_ｄ、液相温度Ｔ_Ｌ（単位：℃）、および比重ｄを測定した。Ｔ_ｇ、Ａｔ、α、ｎ_ｄ、ν_ｄ、Ｔ_Ｌ、ｄの測定法を以下に述べる。

Ｔ_ｇ、Ａｔ、α：直径５ｍｍ、長さ２０ｍｍの円柱状に加工したサンプルを、マックサイエンス社製熱機械分析装置ＤＩＬＡＴＯＭＥＴＥＲ５０００（商品名）を用いて５℃／分の昇温速度で測定した。

ｎ_ｄ、ν_ｄ：一辺が２０ｍｍ、厚みが１０ｍｍの直方体形状に加工したサンプルを、屈折率計（カルニュー光学社製、商品名：ＫＰＲ−２）により測定した。尚、測定値は小数点以下５桁目まで求め、屈折率ｎ_ｄについては小数点以下３桁目を四捨五入して記載し、アッベ数ν_ｄについては小数点以下２桁目を四捨五入して記載した。

Ｔ_Ｌ：１辺が１０ｍｍの立方体形状に加工したサンプルを白金製の皿に載せ、一定温度に設定した電気炉内で１時間静置した後に取り出したものを１０倍の光学顕微鏡で観察し、結晶の析出が見られない最高温度をＴ_Ｌとした。

ｄ：一辺が２０ｍｍ、厚みが１０ｍｍの直方体形状に加工したサンプルを、比重計（島津製作所製、商品名：ＳＧＭ３００Ｐ）を用いて測定した。

失透特性として、９７０℃に１時間保持した後に失透の析出が見られない良好なものを○、見られたものを×とした。

本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。

本出願は、２００６年２月２４日出願の日本特許出願（特願２００６−０４７９２９）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。

本発明の光学ガラスは、デジタルカメラ等の光学レンズに利用できる。

Claims (6)

1. 酸化物基準の質量％表示で、
   Ｂ_２Ｏ_３ ２５〜５０％、
   ＺｎＯ ５〜２５％、
   Ｌａ_２Ｏ_３ １３〜２５％、
   Ｇｄ_２Ｏ_３ １０〜２８％、及び、
   Ｌｉ_２Ｏ １．５〜４％を含有し、
   屈折率（ｎ_ｄ）が１．６５〜１．７６であり、
   アッベ数（ν_ｄ）が４５〜６０であり、
   ガラス転移点（Ｔ_ｇ）と屈伏点（Ａｔ）からなる関係式Ａｔ＋（Ａｔ−Ｔ_ｇ）／２によって定義される成形温度（Ｔ_ｐ）の値が６５０℃以下であり、
   砒素、鉛およびフッ素を実質上含まない光学ガラス。
2. 酸化物基準の質量％表示で、Ｌａ_２Ｏ_３とＧｄ_２Ｏ_３の合計含有量が３０％以上５０％以下である請求項１に記載の光学ガラス。
3. ５０℃から３５０℃までの平均熱膨張係数（α）が６６×１０^−７ Ｋ^−１以上８４×１０^−７ Ｋ^−１以下である請求項１または２に記載の光学ガラス。
4. 比重が４．３０以下である請求項１〜３のいずれかに記載の光学ガラス。
5. 液相温度（Ｔ_Ｌ）が９７０℃以下である請求項１〜４のいずれかに記載の光学ガラス。
6. 請求項１〜５のいずれかに記載の光学ガラスからなるレンズ。