DE4423640C2 - Hydrodynamischer Drehmomentwandler mit Überbrückungskupplung - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft einen Drehmomentwandler gemäß dem Oberbegriff des An­ spruchs 1.

Ein solcher Drehmomentwandler ist bei spielsweise durch die japanische Schrift 58-30 532 bekannt. Bei dem in Fig. 1 dargestellten Drehmomentwandler ist ein Pumpenrad, ein mit einer Abtriebswelle gekoppeltes Turbinenrad und ein Leitrad vorgesehen, die zusammen einen mit Hydraulikflüssigkeit, vorzugsweise mit Öl gefüllten Wandler-Kreislauf bilden. Axial zwischen dem Turbinenrad und der zu­ geordneten Seite des Wandlergehäuses ist ein Kolben einer Überbrückungskupp­ lung angeordnet, der an seiner dem Wandlergehäuse zugewandten Seite einen Reibbelag aufweist, der mit einer Zuleitung für Hydraulikflüssigkeit des Wandler- Kreislaufes in eine radial innerhalb des Reibbelags vorgesehene Kammer versehen ist, wobei die Zuleitung eine Mehrzahl von den Reibbelag von radial außen nach radial innen durchdringenden Kanälen aufweist. Die bereits genannte Kammer ist über eine Ableitung mit einem in der Abtriebswelle ausgebildeten axialen Durch­ gang verbunden, wobei die Ableitung, wie der Fig. 1 entnehmbar ist, radial au­ ßerhalb der Abtriebswelle mündet, so daß an der Ableitung austretende Hydrau­ likflüssigkeit über Radialbohrungen der Abtriebswelle in deren axialen Durchgang eintreten kann.

Der Kolben der Überbrückungskupplung ist bei dem bekannten Drehmoment­ wandler ohne Torsionsschwingungsdämpfer ausgeführt. Bei derartiger Kolben­ ausbildung wird, wenn der Kolben über den Reibbelag dem Wandlergehäuse reib­ schlüssig nachgeführt wird, beim Auftreten von Torsionsschwingungen zur Dämpfung derselben gerne ein leichter Schlupf des Kolbens gegenüber dem Wandlergehäuse erzeugt. Hierdurch entsteht Reibungswärme im Erstreckungsbe­ reich des Reibbelags, die durch die Hydraulikflüssigkeit, welche über die Kanäle der Zuleitung die Reibfläche durchfließt, von derselben nach radial innen in die Kammer geleitet wird und aus dieser über die Ableitung in den axialen Durchgang der Abtriebswelle gelangt. Von dort aus kann die Hydraulikflüssigkeit einer Kühl­ vorrichtung zugeführt werden.

Bei einem Drehmomentwandler gemäß der japanischen Schrift kann sich in der Kammer aufgrund der über die Zuleitung eingedrungenen Hydraulikflüssigkeit ein ungewollt hoher Druck aufbauen, wenn diese Hydraulikflüssigkeit nicht sehr schnell über die Ableitung in den Durchgang der Abtriebswelle förderbar ist. Die Folge eines derartigen Druckanstiegs äußert sich in einem zunehmenden Abhub­ bestreben des Kolbens vom Wandlergehäuse und damit in einem zunehmenden Schlupf des Reibbelags am letztgenannten, so daß die Reibungswärme und damit der Zustrombedarf an Hydraulikflüssigkeit weiter ansteigt. Es sind aus der japani­ schen Schrift keine konstruktiven Merkmale zur Vermeidung dieses Problems er­ kennbar.

Grundsätzlich tritt dieses Problem auch bei anderen Drehmomentwandlern des Standes der Technik auf, die bei Ausführung mit einem Kolben einer Überbrük­ kungskupplung denselben über zumindest einen Reibbelag an einer Anpreßfläche des Kupplungsgehäuses in Anlage bringen und aufgrund einer Zuleitung im Reib­ belag oder in einem mit demselben in Anlage befindlichen Wandlerelement, wie beispielsweise dem Kolben oder dem Wandlergehäuse, einen Zustrom von Hy­ draulikflüssigkeit des Wandlerkreislaufs in eine axial zwischen dem Kolben und dem Wandlergehäuse ausgebildete Kammer ermöglichen. Als weitere Beispiele für derartige Drehmomentwandler seien diejenigen gemäß der WO-Schrift 93/13 339, der US-PS 4 969 543 sowie der US-PS 5 248 016 genannt.

Als weiterer Stand der Technik sei auf die DE 41 21 586 A1 hingewiesen, bei der zwar ebenfalls axial zwischen dem Turbinenrad und dem Wandlergehäuse der Kolben einer Überbrückungskupplung angeordnet und über zumindest einen Reib­ belag mit dem Wandlergehäuse in Eingriff bringbar ist, jedoch ist bei diesem Drehmomentwandler der Reibbelag nicht mit einer Zuleitung für Hydraulikflüssig­ keit in die Kammer axial zwischen Kolben und Wandlergehäuse ausgebildet, so daß während der Betriebsphase der Überbrückungskupplung lediglich ein geringer Leckagestrom über die zumindest eine Reibfläche in die Kammer gelangen kann. Spezielle Maßnahmen für eine rasche Abführung von in die Kammer eingedrun­ gener Hydraulikflüssigkeit in den Durchgang der Abtriebswelle sind daher nicht vorgesehen. Eine Anbindung der Kammer über nach radial innen laufende Kanäle an den Durchgang der Abtriebswelle ist folglich nur vorgesehen, um zum Lösen der Überbrückungskupplung vom Wandlergehäuse Hydraulikflüssigkeit, die unter der Wirkung einer externen Pumpe druckbelastet ist, über den Durchgang in der Abtriebswelle und die Kanäle in die Kammer zwischen Kolben und Wandlerge­ häuse zu pumpen und dadurch eine den Kolben in Richtung zum Turbinenrad be­ aufschlagende Druckkraft zu erzeugen. Bei der Abhubbewegung des Kolbens verdrängte Hydraulikflüssigkeit kann über Drosselbohrungen in einen radial au­ ßerhalb der Abtriebswelle vorgesehenen Raum abfließen. Zum Wiederzuschalten der Überbrückungskupplung wird dagegen der axiale Durchgang der Abtriebswel­ le sowie die Kanäle und die Kammer drucklos gemacht, woraufhin der Kolben unter der Wirkung des im Wandlerkreislauf anliegenden Überdruckes in seine Wirkposition verschoben wird.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Drehmomentwandler, bei dem Wandlerelemente, die zwischen sich zumindest einen Reibbelag aufweisen, und über eine Zuleitung großflächig gekühlt werden können, so auszubilden, daß über die Zuleitung in eine Kammer axial zwischen dem Wandlergehäuse und dem Kol­ ben der Überbrückungskupplung eingetretene Hydraulikflüssigkeit mit ge­ ringstmöglichem Widerstand abführbar ist.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die im Kennzeichen des Anspruchs 1 angegebenen Merkmale gelöst.

Bei Drehmomentwandlern mit einer Überbrückungskupplung, die zwischen sich und dem Wandlergehäuse eine Kammer umschließt, ergibt sich bei Hydraulik­ flüssigkeit, die über eine Zuleitung im Bereich des Reibbelags in die Kammer ein­ geströmt ist und nun unter der Wirkung der Druckverhältnisse im Drehmoment­ wandler nach radial innen abfließt, das Problem, daß, sofern die Ableitung dieser Kammer die Drehachse des Wandlergehäuses ringförmig umgibt, die Teilchen der Hydraulikflüssigkeit bei Drehung des Wandlergehäuses unter der Wirkung der Corioliskraft eine Ablenkung aus ihrer radialen Richtung erfahren und sich hier­ durch auf gekrümmten Bahnen nach radial innen bewegen, wobei sie einen die Wandlerachse umschließenden Wirbel bilden. Die radiale Ausdehnung dieses Wir­ bels ist von einer Vielzahl von Faktoren, beispielsweise von der Winkelgeschwin­ digkeit des Wandlergehäuses und von der Radialgeschwindigkeit der Teilchen der Hydraulikflüssigkeit abhängig. Der Wirbel verursacht im radial inneren Bereich der Ableitung, der radial außerhalb des axialen Durchgangs der Abtriebswelle liegt, große Ablösegebiete für nachfolgende, nach radial innen strömende Teilchen der Hydraulikflüssigkeit, was zu einer erheblichen Einschnürung der verfügbaren Durchflußweite und damit zu einem beträchtlichen Druckverlust führt. Dieser setzt sich nach radial außen bis in die Kammer fort, so daß die Anpreßkraft und damit das übertragbare Drehmoment am Kolben reduziert wird. Zur Lösung des geschilderten Problems ist anspruchsgemäß vorgesehen, die Ableitung mit einer Strömungsführung auszubilden, die aufgrund ihrer vernachlässigbar geringen Ausdehnung in Umfangsrichtung eine Ablenkung von nach radial innen strömen­ den Teilchen der Hydraulikflüssigkeit unter der Wirkung der Corioliskraft weitge­ hend verhindert und dadurch die Ausbildung des nachteiligen Wirbels unter­ drückt.

Durch Heranbringen der Strömungsführung bis in den Bereich des Außendurch­ messers des axialen Durchgangs der Abtriebswelle wird die Hydraulikflüssigkeit erst radial innerhalb derjenigen Zone, in der sich ein Wirbel hätte ausbilden kön­ nen, freigegeben. Dadurch kann die Hydraulikflüssigkeit ohne Ausbildung einer Einschnürung ungehindert in den Durchgang und über diesen in einen Vorratsbe­ hälter abfließen. Durch diese Art der Ölführung wird außerdem dafür gesorgt, daß die nach Durchströmung der Reibbeläge erhitzte Hydraulikflüssigkeit schnellstmöglich aus dem Wandler herausführbar ist.

Eine konkrete Ausführung für die vorgenannte Strömungsführung liegt darin, daß eine Abtriebswelle an ihrem brennkraftmaschinenseitigen Ende verschlossen und die Mündungsöffnung der Strömungsführung radial angrenzend an die Abtriebs­ welle plaziert ist. Für den axialen Verschluß der Abtriebswelle ist beispielsweise ein Stopfen denkbar, der mit Ausnehmungen zum Einleiten der über die Strö­ mungsführung herangeleiteten Hydraulikflüssigkeit in den Durchgang der Ab­ triebswelle versehen ist.

Während das Öl bei in Wandlerbauteilen, wie beispielsweise Wandlergehäuse, Kolben einer Überbrückungskupplung oder zwischen diesen angeordneten Lamel­ len bzw. Reibbelägen, im wesentlichen radial verlaufenden Kanälen auf relativ kurzen Wegen die Kanäle durchströmt, ist die Aufenthaltsdauer bei Ausbildung des Kanals gemäß Anspruch 3 als Spirale wegen des sehr langen Durchflußwe­ ges beträchtlich, wodurch eine große Wirksamkeit für den Wärmeaustausch ge­ währleistet ist. Eine Erhöhung der Durchgangszeit und damit der Optimierung des Wärmeaustausches wird bei der Lösung nach Anspruch 5 durch den einen Druckabfall bewirkenden Einsatz erzeugt. In Anspruch 6 und 7 sind vorteilhafte Ausführungen für einen derartigen Einsatz angegeben.

Im folgenden werden Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand einer Zeichnung näher erläutert. Es zeigt:

Fig. 1 die obere Hälfte eines Längsschnittes durch einen Drehmomentwand­ ler mit Überbrückungskupplung und radial innerhalb desselben zur Drehachse verlaufenden Strömungsführungen in Form von Bohrungen, die mit axialem Abstand zu einer Abtriebswelle münden.

Fig. 2 Herauszeichnung des Umgebungsbereichs der Abtriebswelle, wobei die letztgenannte mit axialem Verschluß und strömungsführenden Aus­ nehmungen in dem Verschluß ausgebildet ist;

Fig. 3 wie Fig. 2, aber mit einkanaliger Strömungsführung;

Fig. 4 den Kolben der Überbrückungskupplung und das Wandlergehäuse mit speziell geformten Lamellen zwischen Reibbelägen;

Fig. 5 das Wandlergehäuse mit einem Durchflußelement mit spiralförmigem Kanal, anliegend am Reibbelag des Kolbens;

Fig. 6 wie Fig. 5, aber mit zwei Durchflußelementen, zwischen denen eine beidseitig mit Reibbelägen ausgebildete Lamelle angeordnet ist;

Fig. 7 wie Fig. 6, aber mit Durchflußelementen, die in je einer Kammer je­ weils einen Einsatz tragen.

In Fig. 1 ist ein an sich bekannter hydrodynamischer Drehmomentwandler 1 dar­ gestellt, bestehend aus einem Wandlergehäuse 13, welches abtriebsseitig als Pumpenrad 6 ausgeführt ist und in ein Rohr 22 mündet, welches in einem nicht dargestellten Getriebe gelagert ist und dort eine Pumpe P zur Versorgung des Drehmomentwandlers mit hydraulischer Flüssigkeit, vorzugsweise Öl, antreibt. Das Wandlergehäuse 13 umschließt eine Überbrückungskupplung 16, die den Kolben 18 aufweist. Dieser ist am Außenumfang mit einem radialen Bereich 19 ausgebildet, der parallel zu einem radialen Bereich 20 des Wandlergehäuses 13 verläuft. Zwischen dem Wandlergehäuse 13 und dem Kolben 18 ist eine Lamel­ le 44 angeordnet, die beidseitige Reibbeläge 60 trägt und über diese in reibenden Kontakt mit den Bereichen 19 und 20 der Wandlerelemente 13, 18 gebracht wer­ den kann. Die Bereiche 19 und 20 sind, wie aus Fig. 14 entnehmbar, an ihren jeweils einem Reibbelag 60 zugewandten Seiten mit Kanälen 62 ausgebildet.

Die Lamelle 44 ist nach radial außen über den Kolben 18 hinausgeführt und dort an der Außenschale eines Turbinenrades 7 drehfest, aber axial verschiebbar auf einem Stützring 42 gelagert, der einstückig mit einem Lagerzapfen 14 ausgebil­ det ist, der in einer nicht dargestellten Kurbelwelle der Brennkraftmaschine ge­ führt und an dem Wandlergehäuse 13 befestigt ist. Der Kolben 18 ist über Blatt­ federn 63 mit einer Ringplatte 64 verbunden, die mit dem Stützring 42 ver­ stemmt ist. Durch die Blattfedern 63 wird eine Vorspannung des Kolbens 18 in Richtung zum Wandlergehäuse 13 erzeugt.

Der Stützring 42 ist an seinem von der Brennkraftmaschine wegweisenden Ende über ein Lager 21 axial auf einer Turbinennabe 15 des Turbinenrades 7 angeord­ net und, gegenüber der Turbinennabe 15, durch eine Dichtung 24 abgedichtet, die einen Austritt von Öl aus einem durch das Pumpenrad 7 und den Kolben 18 begrenzten Raum A verhindert. Die Turbinennabe 15 ist direkt über eine Verzah­ nung 45 auf einer getriebeseitigen Abtriebswelle 26 gelagert. Diese reicht in Richtung auf die Brennkraftmaschine bis in den Lagerzapfen 14 und weist einen Durchgang 25 in Form einer Längsbohrung auf, die abtriebsseitig im Getriebe und antriebsseitig in einem Raum 67 mündet, der in dem Lagerzapfen 14 ausgebildet ist.

Das Rohr 22 zum Antrieb der Pumpe P verläuft konzentrisch zur Abtriebswel­ le 26, wobei im radialen Zwischenraum eine Stützwelle 10 angeordnet ist, die einen Freilauf 9 für das Leitrad 8 trägt. Das Leitrad 8 ist dabei in Achsrichtung nach beiden Seiten hin durch je ein Lagerelement 11 bzw. 12 abgestützt, und zwar einmal gegenüber dem Wandlergehäuse 13 und zum anderen gegenüber der Turbinennabe 15. Sämtliche drehende Teile des hydrodynamischen Drehmo­ mentwandlers sind konzentrisch zur Nabenachse 5 angeordnet. Im Lagerzap­ fen 14 ist von der Abtriebswelle 26 her eine Sackbohrung 39 des Raumes 67 vorgesehen, von welcher aus mehrere schräg nach radial außen verlaufende Boh­ rungen 37 ausgehen, die in eine zwischen dem Kolben 18 und dem Wandlerge­ häuse 13 ausgebildete Kammer 38 reichen.

Der Raum A des Wandler-Kreislaufes ist über einen von der Stützwelle 10 um­ schlossenen Raum 68 mit der Pumpe P verbunden. Der Raum 68 führt von der Pumpe P über die Zwischenräume des Lagerelementes 12 in das Pumpenrad 6. Dabei ist zwischen der Längsbohrung 25 bzw. dem Raum 68 und der Pumpe P bzw. einem Vorratsbehälter 47 für Wandlerflüssigkeit ein Umschaltventil 27 an­ geordnet.

Die Funktionsweise des Wandlers ist folgende:

In der dargestellten Stellung des Umschaltventils 27 wird der Flüssigkeitsstrom von der Pumpe P direkt in den Raum 68 geleitet, wodurch die Flüssigkeit in den Raum A gelangt. Dadurch entsteht auf der vom Wandlergehäuse 13 abgewand­ ten Seite des Kolbens 18 ein Überdruck, der den Kolben in Richtung auf die Brennkraftmaschine verlagert und somit über die Reibbeläge 60 zur Anlage am Wandlergehäuse 13 bringt. Durch die Reibung zwischen dem Kolben 18 bzw. dem Wandlergehäuse 13 mit dem jeweiligen Reibbelag 60 entsteht eine drehfe­ ste Verbindung, wodurch das Drehmoment vom Wandlergehäuse 13 und den Kolben 18 über die Lamelle 44 auf das Turbinenrad 7 und über die Verzah­ nung 45 der Turbinennabe 15 direkt auf die Abtriebswelle 26 geleitet wird. Das Drehmoment wird somit unter Umgehung des Wandler-Kreislaufs direkt übertra­ gen.

Von den dem Kolben 18 gegen das Wandlergehäuse 13 pressenden Öl gelangt ein Teil nach radial außen in den Bereich der Lamelle 44 und durchströmt unter der Wirkung einer Druckdifferenz zur Kammer 38 die Kanäle 62 (Fig. 14) nach radial innen. Hierdurch werden auch die Reibbeläge 60, hauptsächlich aber die Bereiche 19 und 20 von Kolben 18 und Wandlergehäuse 13 gekühlt, was insbe­ sondere dann von Bedeutung ist, wenn die Überbrückungskupplung 16 mit Schlupf betrieben wird. Nach Durchfluß durch die Kanäle 62 gelangt das Öl in die Kammer 38, wo es, diese durchströmend, auch die radial weiter innen liegenden Bereiche von Kolben 18 und Wandlergehäuse 13 kühlt, bevor es durch die Boh­ rungen 37 in die Sackbohrung 39 des Raumes 67 gelangt. Durch die Bohrun­ gen 37 ist das Öl bei Drehung des Wandlergehäuses 13 um die Wandlerachse 5 gegen die Wirkung der Corioliskraft abgestützt, so daß die einzelnen Ölteilchen im wesentlichen eine Strömungsrichtung nach radial innen einhalten. Die Bohrun­ gen 37 sind hierbei erfindungsgemäß so weit nach radial innen geführt, daß sie radial innerhalb einer Zone münden, in der sich, wenn die Ölteilchen nicht gegen die Corioliskraft abgestützt wären, ein Wirbel bilden würde, dessen Durchmesser von der Winkelgeschwindigkeit des Wandlergehäuses 13 und von der Radialge­ schwindigkeit des Öls abhängig ist und der im Eintrittsbereich der Längsboh­ rung 25 der Abtriebswelle 26 zu einer erheblichen Querschnittsverringerung am Ölstrom führt, wodurch das Abfließen des Öls in den Vorratsbehälter 47, in dem das Öl kühlbar ist, behindert würde. Ein beträchtlicher Druckverlust im Eintritts­ bereich des Öls in die Längsbohrung 25 würde sich bis in die Kammer 38 auswir­ ken und die Höhe der übertragbaren Drehmomente verringern.

Aufgrund der in diese Zone hineinragenden, als Strömungsführung 70 dienenden Bohrungen 37 sind die Ölteilchen erst dann in Umfangsrichtung nicht mehr gehal­ ten, wenn sie sich so dicht an der Wandlerachse 5 befinden, daß keine nen­ nenswerten Kräfte in Umfangsrichtung mehr auf sie einwirken. Sie sind dann oh­ ne Bildung einer Einschnürung in die Längsbohrung 25 der Abtriebswelle 26 ein­ leitbar.

In der zweiten möglichen Stellung des Umschaltventils 27 ist die Pumpe P mit der Längsbohrung 25 verbunden und der Rücklauf mit dem Raum 68. In diesem Fall wird der volle Druck der Flüssigkeit in den Raum 67 und, über diesen und die Bohrungen 37, in die Kammer 38 geleitet, wodurch der Kolben 18 nach rechts verschoben wird und seine drehmomentübertragende Funktion verliert.

In den Fig. 2 und 3 sind weitere Strömungsführungen 70 mit Zuströmwegen in die Längsbohrung 25 der Abtriebswelle 26 gezeigt.

So ist beispielsweise in Fig. 2 eine Strömungsführung 70 vorgesehen, bei der radial zwischen der Kammer 38 und der Wandlerachse 5 eine Scheibe 112 ange­ ordnet ist, die an einander gegenüberliegenden Seiten jeweils mit Kanälen 113 ausgebildet ist, die in einem gemeinsamen Kanal 114 münden. Dieser führt zu einem auf der Abtriebswelle 26 angeordneten, als Verschluß 108 auf deren axialem Ende wirksamen Stopfen 124, der mit Ausnehmungen 125 versehen ist, welche über einen düsenförmigen Einlauf in die Längsbohrung 25 der Abtriebs­ welle 26 führen.

Die Ausführung gemäß Fig. 3 unterscheidet sich von derjenigen nach Fig. 2 durch die radial zwischen der Kammer 38 und dem Stopfen 124 angeordnete Scheibe 112, welche nur einen nach radial innen führenden Kanal 128 aufweist, der über eine horizontal verlaufende Bohrung 129 im radial äußeren Bereich der Scheibe 112 mit einem zweiten, in der Scheibe 112 endenden Kanal 130 ver­ bunden ist.

In den Fig. 4 bis 7 ist jeweils der Bereich vergrößert dargestellt, in welchem der Kolben 18 am Wandlergehäuse 13 zur Anlage kommt.

Die Ausführungen gemäß Fig. 5 und 6 weisen jeweils mindestens ein Durchfluße­ lement 88 auf, in dem ein Kanal 90 in Form einer bezogen auf den Durchmesser, von außen nach innen laufenden archimedischen Spirale ausgebildet ist. Vom Wandler-Kreislauf geliefertes Öl muß demnach diesen Kanal 90 auf seiner gesam­ ten Länge durchlaufen, bevor es in die Kammer 38 eintritt. Aufgrund des langen Durchlaufweges des Öls findet ein hervorragender Wärmetausch zwischen dem Durchflußelement 88 und dem Öl statt, so daß eine besonders effektive Küh­ lungswirkung erzielt wird. Die Fig. 5 und 6 unterscheiden sich lediglich dadurch untereinander, daß bei Fig. 5 das Durchflußelement am Wandlergehäuse 13 befe­ stigt ist und den Kanal 90 an der dem Wandlergehäuse 13 zugewandten Seite aufweist, während seine Gegenseite über einen Reibbelag 60 mit dem Kolben 18 in Eingriff ist. Im Gegensatz hierzu sind in Fig. 6 zwei Durchflußelemente 88 bei­ derseits einer Lamelle 44 angeordnet, wobei die Durchflußelemente jeweils an die ihren der Lamelle 44 zugewandten Seiten mit je einem Reibbelag 60 und an ihren von der Lamelle abgewandten Seiten mit je einem Kanal 90 ausgebildet sind.

In Fig. 7 ist eine Ausführung gezeigt, bei der zwischen dem Wandlergehäuse 13 und einer Lamelle 44, die an der dem Wandlergehäuse 13 zugewandten Seite einen Reibbelag 60 trägt, ein erstes Durchflußelement 91 und zwischen dem Kolben 18 und der diesem zugewandten Seite der Lamelle 44, die ebenfalls mit einem Reibbelag 60 versehen ist, ein zweites Durchflußelement 92 aufweist. Diese Durchflußelemente 91, 92 weisen jeweils einen Kanal 93 auf, der in je ei­ nen einen Einsatz 94 aufnehmenden Raum mündet. Dieser Einsatz wird vorzugs­ weise durch ein Sintergeflecht oder durch ein Stahlgeflecht gebildet und bewirkt ein Abbremsen des durchströmenden Öls, so daß dessen Verweildauer im Er­ streckungsbereich der Reibbeläge 60 erhöht und damit der Wärmetausch verbes­ sert wird. Auch diese Durchflußelemente 91, 92 sind eingangsseitig mit dem Raum A des Wandler-Kreislaufs und ausgangsseitig mit der Kammer 38 verbun­ den.

Claims (7)

1. Hydrodynamischer Drehmomentwandler, bestehend aus einem von einer Brennkraftmaschine angetriebenen Pumpenrad, einem mit einer Abtriebswel­ le gekuppelten Turbinenrad und einem Leitrad, die zusammen einen mit Hy­ draulikflüssigkeit, vorzugsweise mit Öl gefüllten Wandler-Kreislauf bilden, einer Überbrückungskupplung, die einen über wenigstens einen Reibbelag mit dem Wandlergehäuse verbindbaren, mit diesem eine Kammer begren­ zenden Kolben umfaßt, wobei der Kammer eine im Anlagebereich des Reib­ belags am entsprechenden Wandlerelement, wie dem Wandlergehäuse oder dem Kolben vorgesehene Zuleitung für das Öl des Wandler-Kreislaufs sowie eine das Öl nach radial innen bis zu einem vorzugsweise in der Abtriebswel­ le ausgebildeten axialen Durchgang führende Ableitung, die zumindest eine Strömungsführung aufweist, zugeordnet ist, und einem Versorgungssystem für den Wandler-Kreislauf, dadurch gekennzeichnet, daß die Abtriebswelle (26) an ihrem brennkraftmaschinenseitigen Ende mit einem ihren Durchgang (25) axial abdeckenden Verschluß (108) ausgebildet ist, der wenigstens eine den Durchgang (25) mit der Strömungsführung (70) in Strömungsverbindung bringende Ausnehmung (125) aufweist, wobei die Strömungsführung (70) mit ihrem radial inneren Ende dicht außerhalb dieser Ausnehmung (125) mündet.

2. Drehmomentwandler nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausnehmung (125) über einen düsenförmigen Einlauf verfügt.

3. Drehmomentwandler nach Anspruch 1 oder 2 mit zumindest einem inner­ halb des Erstreckungsbereichs des Reibbelags verlaufenden Kanal einer Zu­ leitung zur Einleitung von Öl aus dem Wandler-Kreislauf in die Kammer, dadurch gekennzeichnet, daß an einem der Wandlerelemente (13, 18) zumindest ein mit dem Reibbe­ lag (60) in Eingriff bringbares ringförmiges Durchflußelement (88) für das Öl vorgesehen ist, das einen Kanal (90) in Form einer archimedischen Spira­ le aufweist.

4. Drehmomentwandler nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Durchflußelement (88) zwischen einem Reibbelag (60) des Wand­ lergehäuses (13) und einem Reibbelag (60) des Kolbens (18) angeordnet ist, zwei mittig aufeinander zugebogene und eine in Umfangsrichtung verlaufen­ de Rinne (96) bildende Elemente (86) aufweist, die mittig so miteinander verschweißt sind, daß zwischen jeweils zwei Schweißpunkten ein von der Rinne (96) nach radial innen führender Kanal (87) in der Kammer (38) mün­ det.

5. Drehmomentwandler nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß an einem der Wandlerelemente (13, 18) zumindest ein mit dem Reibbe­ lag (60) in Eingriff bringbares ringförmiges Durchflußelement (91, 92) für das Öl vorgesehen ist, das einen Kanal (93) aufweist, in dem ein einen Druckab­ fall erzeugender Einsatz (94) aufgenommen ist.

6. Drehmomentwandler nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der jeweilige Einsatz (94) durch ein Sintergeflecht gebildet wird.

7. Drehmomentwandler nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der jeweilige Einsatz (94) als Stahlgeflecht ausgebildet ist.