DE19801723C2 - Hydrodynamischer Drehmomentwandler mit einem Mitnehmer für den Kolben einer Überbrückungskupplung - Google Patents
Hydrodynamischer Drehmomentwandler mit einem Mitnehmer für den Kolben einer ÜberbrückungskupplungInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf einen hydrodynamischen Drehmomentwandler entspre
chend dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
Durch die US-Patentschrift 5 660 258 ist ein hydrodynamischer Drehmomentwandler
bekannt, bei welchem ein Wandlerkreis vorgesehen ist, der durch ein Pumpenrad, ein
Turbinenrad und ein Leitrad gebildet wird. An der Turbinenschale des Turbinenrades
sind Durchgänge für axiale Vorsprünge der Turbinenschaufeln vorgesehen, wobei sich
diese axialen Vorsprünge in Richtung zu einem benachbarten, in Umfangsrichtung
drehbar und in Achsrichtung verschiebbar gelagerten Kolben einer Überbrückungskupp
lung erstrecken und, in Umfangsrichtung gesehen, an Axialauswölbungen des Kolbens
abstützen, wobei diese Axialauswölbungen wiederum in Richtung zum Turbinenrad
ausgeformt sind. Die Vorsprünge an den Turbinenschaufeln bilden demnach einen Mit
nehmer zur Herstellung einer in Umfangsrichtung formschlüssigen, in Achsrichtung da
gegen eine Relativbewegung des Kolbens zulassenden Verbindung. Letztere kommt
dadurch zustande, daß die Vorsprünge der Turbinenschaufeln jeweils als unter vorbe
stimmtem Winkel zur Umfangsrichtung verlaufende, zu einander beabstandete Schenkel
wirksam sind, die zur Herstellung eines Wirkkontaktes mit der jeweils zugeordneten, in
Umfangsrichtung benachbarten Gegenfläche des Kolbens dienen.
Durch die zuvor beschriebene Verbindung vermag zwar auf vergleichsweise einfache Art
eine Drehverbindung zwischen Kolben und Turbinenrad herstellbar sein, die aufgrund
der Elastizität der Vorsprünge an den Turbinenschaufeln eventuell auch in Umfangsrich
tung geringfügige Federeigenschaften entwickeln kann, jedoch muß davon ausgegan
gen werden, daß aufgrund der geringen Dicke dieser Vorsprünge in Umfangsrichtung,
die sich aufgrund der Ausbildung dieser Vorsprünge an den Turbinenschaufeln
zwangsläufig ergibt, bereits eine geringere Überlast, beispielsweise in Form einer Torsi
onsschwingung, genügen könnte, um die Vorsprünge dauerhaft plastisch zu verformen
und damit die Verbindung zwischen Kolben und Turbinenrad zumindest negativ zu be
einflussen oder aber, sollte es zu mehreren derartigen Überlasten insbesondere in ein
ander entgegengesetzten Richtungen kommen, die Vorsprünge durch Bruch im Anbin
dungsbereich zu den Turbinenschalen völlig zu zerstören. Außerdem ist das durch diese
Vorsprünge erzielbare, elastische Verhalten in Umfangsrichtung zwar durch entspre
chende Dimensionierung der Vorsprünge geringfügig beeinflußbar, jedoch sind größere
Variationsbreiten aufgrund des vergleichsweise engen, wiederum durch die Ausbildung
der Turbinenschaufeln bedingten Konstruktionsspielraums sehr gering. Des Weiteren
müssen Fertigungsnachteile in Kauf genommen werden, da nicht auf in üblicher Weise
ausgebildete Turbinenschaufeln zurückgegriffen werden kann, sondern auf spezielle
Anfertigungen mit axialen Vorsprüngen.
Ein Drehmomentwandler, an dessen Turbinenschale des Turbinenrades ein Mitnehmer
für den Kolben einer Überbrückungskupplung befestigt wird, ist aus der DE 195 27 853 A1
bekannt. Der Kolben weist im Umfangsbereich einen auf den Mitnehmer zu gerich
teten Axialansatz auf, der an seinem freien Ende über den Umfang gleichmäßig verteilte
Aussparungen aufweist, in welche am Mitnehmer im radialen Umfangsbereich vorgese
hene Vorsprünge ohne Spiel in Umfangsrichtung eingreifen. Aufgrund dieses Mitneh
mers ist das Turbinenrad drehfest mit dem Kolben verbunden, so daß vom Wandlerge
häuse über einen Reibbelag am Kolben auf den letztgenannten übertragenes Drehmo
ment über den Mitnehmer auf das Turbinenrad und von diesem über eine Innenverzah
nung auf eine Abtriebswelle übertragen wird.
Nachteilig bei einem derartigen Mitnehmer ist, daß bei Übertragung des oftmals hohen
Drehmomentes eine beträchtliche Flächenpressung an den miteinander in Wirkverbin
dung stehenden Seiten je einer Aussparung am Axialansatz des Kolbens und des zuge
ordneten Vorsprunges am Mitnehmer herrschen, die sehr schnell zu Verschleiß an die
sen Kontaktflächen führt. Die unerwünschte Folge hiervon ist, daß die axiale Verschieb
barkeit des Kolbens erschwert wird.
Zur Übertragung eines hohen Drehmomentes müssen die Vorsprünge am Mitnehmer in
Umfangsrichtung entsprechend breit ausgebildet sein. Damit ist die Drehverbindung
zwischen dem Turbinenrad und dem Kolben starr, so daß mit dem vom Wandlergehäu
se eingeleiteten Drehmoment auf den Kolben gelangenden Drehmoment demselben
überlagerte Torsionsschwingungen ungefiltert an das Turbinenrad übertragen werden.
Zur Minderung dieses Problems sind entweder Torsionsdämpfeinrichtungen mit in Um
fangsrichtung verlaufenden Federn und gegebenenfalls zumindest einer Reibvorrichtung
einzufügen, wodurch Herstellkosten und Raumbedarf der Überbrückungskupplung im
Drehmomentwandler erheblich ansteigt. Eine andere Lösung liegt darin, den Kolben
gegenüber dem Wandlergehäuse mit Schlupf zu betreiben, um auf diese Weise die Tor
sionsschwingungen reibungsbedingt zu reduzieren. Der Nachteil hierbei sind ver
gleichsweise hohe Verlustleistungen und ein hoher Abführungsbedarf entstehender
Reibungswärme, um eine Überhitzung der Wandlerbauteile im Erstreckungsbereich der
Reibfläche zu vermeiden.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Verbindung zwischen dem Turbinenrad
eines hydrodynamischen Drehmomentwandlers und dem Kolben einer Überbrückungs
kupplung derart auszubilden, daß trotz hoher Festigkeit in Umfangsrichtung eine vorbe
stimmbare Elastizität erzielbar ist und damit auf den Einsatz torsionsschwingungsdämp
fender Maßnahmen verzichtet werden kann.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe durch das Kennzeichen des Hauptanspruches
gelöst.
Die Lösung liegt darin, daß der Vorsprung in Umfangsrichtung zwei unter vorbestimm
tem Winkel zur Umfangsrichtung, vorzugsweise senkrecht hierzu verlaufende, zueinan
der beabstandete Schenkel aufweist, die zumindest an ihren freien Enden über eine Versteifung
miteinander verbunden sind. Dadurch ergibt sich, je geringer die Querschnitts
breite dieser Schenkel in Umfangsrichtung ist, ein in dieser Richtung elastisches Verhal
ten, insbesondere, wenn der zuvor angesprochene, vorbestimmte Winkel zur Umfangs
richtung im wesentlichen 90° beträgt. Soll die Elastizität in Umfangsrichtung reduziert
werden, so kann die Querschnittsbreite der Schenkel und damit deren Federsteifigkeit
erhöht werden, was aber ebenso auch durch Ergänzung mit einer weiteren Versteifung
ermöglicht wird, die in vorwählbarem Abstand zu den freien Enden der Schenkel einge
setzt sein könnte. Umgekehrt kann durch Reduzierung der Schenkelquerschnittsbreite
die Federsteifigkeit der Schenkel verringert und damit das durch diese erzielbare Fede
rungsverhalten weicher abgestimmt werden. Es entsteht somit durch die erfindungsge
mäße Ausbildung des Mitnehmers eine in Umfangsrichtung elastische Verbindung zwi
schen dem Kolben der Überbrückungskupplung und dem Turbinenrad.
Anspruchsgemäß gibt es weitere Möglichkeiten, auf diese Elastizität Einfluß zu nehmen.
So ist diese vergleichsweise gering, wenn jede zwischen jeweils zwei Vorsprüngen des
Mitnehmers befindliche Anbindung an das Turbinenrad auch tatsächlich an dem letzt
genannten befestigt ist, so daß zwischen zweien solcher Mitnehmer lediglich der Vor
sprung mit seinen Schenkeln die Möglichkeit der Einbringung einer Elastizität bietet.
Erstrecken sich die Aussparungen im Kolben allerdings über mehrere Vorsprünge und
sind lediglich ein Teil der diese Vorsprünge miteinander koppelnden Anbindungen am
Turbinenrad befestigt, so ergibt sich eine Reihenschaltung zweier oder mehrerer be
nachbarter Vorsprünge und damit eine höhere Elastizität. Die letztgenannte ist noch
mals steigerbar, wenn keine der Anbindungen im Erstreckungsbereich von im Umfangs
bereich derart großer Aussparungen am Turbinenrad befestigt ist. Die Befestigungen
liegen demnach lediglich noch jeweils im Bereich zwischen je zwei Aussparungen.
Eine weitere Beeinflussung der Elastizität kann dadurch erfolgen, daß zwischen zumin
dest zweien der Vorsprünge ein Energiespeicher vorgesehen ist. Dieser kann vorzugs
weise durch ein Elastomerelement gebildet werden, das zu seinem Schutz vor mechani
schen Beschädigungen an seinen umfangsseitigen Flächen von einen anvulkanisierten
Belag überzogen ist.
Da es erfindungsgemäß auf das durch die Schenkel gewonnene Elastizitätsverhalten
ankommt, ist es unerheblich, ob sich diese Schenkel, ausgehend vom Turbinenrad, im
wesentlichen nach radial außen verlaufend in die zugeordnete Aussparung im Kolben
erstrecken, oder ob diese Schenkel vorzugsweise axial verlaufen und in eine solche Aus
sparung ragen. Wesentlich hierbei ist lediglich, daß zwischen jeder Aussparung und
dem zugeordneten Vorsprung eine Axialbewegung ermöglicht wird, die der Kolben für
seine zwei Schaltzustände - Übertragung von Drehmoment bzw. Unwirksamkeit - benö
tigt.
Die Schenkel weisen anspruchsgemäß an ihren von der Versteifung abgewandten Sei
ten Übertragungsflächen auf, die zur Herstellung eines Wirkkontaktes mit je einer zuge
ordneten, jeweils in Umfangsrichtung benachbarten Gegenfläche der Aussparung am
Kolben vorgesehen sind. Dadurch bedingt, liegt eine großzügig ausgebildete Kontakt
fläche zwischen den beiden Übertragungselementen vor, so daß die Flächenpressung
nicht über ein erträgliches Maß hinaus ansteigen kann. Entsprechende Verschleißarmut
dieser Vorsprünge ist die Folge.
Die Erfindung wird anschließend anhand eines Ausführungsbeispieles näher erläutert. Es
zeigt im einzelnen:
Fig. 1 die obere Hälfte eines Längsschnittes durch einen hydrodynamischen Drehmo
mentwandler mit dem Kolben einer Überbrückungskupplung und einem Mit
nehmer am Turbinenrad, der mit dem Kolben im drehfesten Eingriff steht;
Fig. 2 die Herauszeichnung des Kolbens und des Mitnehmers in räumlicher Darstellung
mit Aussparungen am Kolben für je einen Vorsprung der Mitnahme, wobei die
Vorsprünge vom Turbinenrad aus im wesentlichen axial verlaufen;
Fig. 3 wie Fig. 2, aber mit Aussparungen am Kolben, in denen jeweils eine Mehrzahl
von Vorsprüngen aufgenommen ist;
Fig. 4 wie Fig. 2, aber mit Vorsprüngen, die sich im wesentlichen in Radialrichtung er
strecken;
Fig. 5 wie Fig. 4, aber mit Aussparungen im Kolben, die jeweils zur Aufnahme einer
Mehrzahl von Vorsprüngen an der Mitnahme dienen;
Fig. 6 wie Fig. 2, aber mit Energiespeichern zwischen den Vorsprüngen.
Fig. 1 zeigt einen hydrodynamischen Drehmomentwandler mit einem Lagerzapfen 1 für
die Anbindung in einem Antrieb, wie beispielsweise einer Brennkraftmaschine. Von die
sem Lagerzapfen 1 aus erstreckt sich ein Primärflansch 3 nach radial außen, an welchem
eine Pumpenschale 5 befestigt ist, die ihrerseits an ihrem radial inneren Ende eine hül
senförmige Gehäusenabe 6 fest trägt. Aus den zuvor erläuterten Bauteilen wird ein
Wandlergehäuse 7 gebildet, wobei die Pumpenschale 5 zusammen mit einer Beschaufe
lung 4 ein Pumpenrad 9 bildet. Dieses wirkt mit einem Turbinenrad 11 zusammen, das
eine Turbinenschale 12 aufweist, mit welchem eine Beschaufelung 13 fest verbunden
ist. Die Turbinenschale 12 ist im radial inneren Bereich mit einer Turbinennabe 14 verse
hen, die mit einer Innenverzahnung 15 versehen ist, um eine Drehbewegung des Turbi
nenrades auf eine in üblicher Weise ausgebildete und daher nicht gezeigte Abtriebswel
le zu übertragen, die hierfür vorzugsweise mit einer zur Innenverzahnung 15 passenden
Außenverzahnung versehen ist. Die Turbinennabe 14 ist antriebsseitig über eine Axialla
gerung 17 und abtriebsseitig über eine Axiallagerung 19 in Achsrichtung gehalten, wo
bei die letztgenannte Axiallagerung 19 wiederum ein zwischen Pumpenrad 9 und Tur
binenrad 11 eingreifendes Leitrad 23 abstützt, das anderenends über eine weitere
Axiallagerung 21 am entsprechenden Teil des Wandlergehäuses 7 anliegt. Das zuvor
genannte Leitrad 23 bildet zusammen mit dem Pumpenrad 9 und dem Turbinenrad 11
einen Wandlerkreis 29.
Auf der Turbinennabe 14 ist, auf einem sich im wesentlichen axial erstreckenden Aufla
ger 25, ein Kolben 28 der Überbrückungskupplung 26 drehbar und axial verschiebbar
angeordnet. Dieser Kolben trägt im radial äußeren Bereich einen Reibbelag 32, über
welchen er mit einer entsprechenden Reibfläche am Primärflansch 3 zur Übertragung
von Drehmoment in Wirkkontakt bringbar ist. Dies wird immer dann der Fall sein, wenn
der Druck im Wandlerkreis 29 höher ist als derjenige in einer Kammer 30, die sich axial
zwischen dem Kolben 28 und dem Primärflansch 3 befindet, und die in aus dem Stand
der Technik, wie beispielsweise aus der DE 44 23 640 A1 bekannter und daher nicht
näher beschriebener Weise, beispielsweise über eine Mittenbohrung in der zuvor er
wähnten Abtriebswelle, über Nutungen 27 im Axiallager 17 mit Druck beaufschlagbar
ist. Sobald auf diese Weise in der Kammer 30 ein Überdruck gegenüber dem Wandlerkreis
29 aufgebaut ist, hebt der Kolben 28 vom Primärflansch 3 ab, so daß eine
Drehmomentübertragung vom Wandlergehäuse 7 lediglich noch über den Wandler
kreis 29 auf die Turbinennabe 14 erfolgen kann.
Der Kolben 28 ist im Umfangsbereich mit einem Axialansatz 34 versehen, wobei sich der
letztgenannte in Richtung zum Turbinenrad 11 erstreckt. An diesem Axialansatz sind,
wie in Fig. 2 besser erkennbar, in Umfangsrichtung gesehen, Aussparungen 36 für den
Eingriff von Vorsprüngen 40 vorgesehen, die über zwischen je zwei Vorsprüngen 40
vorgesehene Anbindungen 50 mittels vorzugsweise einer Schweißstelle 42 an der Tur
binenschale 12 befestigt werden.
In Fig. 2 sind der erfindungsgemäße Kolben 28 sowie der Mitnehmer 38 jeweils als Ein
zelteile herausgezeichnet. Die Figuren sind anhand einer Mehrzahl von mäanderförmig
entlang des Umfangs verlaufenden Vorsprüngen 40 beschrieben, jedoch ist im Extrem
fall auch die Ausbildung mit nur einem erfindungsgemäßen Vorsprung 40 denkbar, der
in eine entsprechende Aussparung 36 im Kolben 28 eingreift.
Wie Fig. 2 zeigt, besteht jeder Vorsprung 40 aus zwei Schenkeln 44, 46, die sich im we
sentlichen senkrecht zur Oberfläche der Turbinenschale 12 erstrecken, und zwar gemäß
Fig. 2 im wesentlichen axial. Die beiden Schenkel 44, 46 sind in einem Abstand zueinan
der angeordnet, der sich durch die Breite einer die freien Enden 45, 47 der Schenkel
44, 46 miteinander verbindenden Versteifung 48 ergibt. Wie der Fig. 2 entnehmbar ist,
sind die Schenkel, was deren Querschnittsbreite betrifft, sehr schlank gegenüber der
axialen Erstreckungslänge ausgebildet, so daß bei Einleitung eines Drehmomentes über
den Kolben 28 die Schenkel 44, 46 im Rahmen ihrer Elastizität eine Auslenkung in Um
fangsrichtung zulassen und dadurch jeweils wie eine Feder wirken. Die dadurch erzielte
Federsteifigkeit ist relativ hoch, wenn jeder Vorsprung 40 in jeweils eine Aussparung 36
des Kolbens 28 eingreift und jede Anbindung 50 zwischen jeweils zweien der Vor
sprünge 40 mittels einer Schweißstelle 42 an der Turbinenschale 12 des Turbinenra
des 11 befestigt ist. Diese Federsteifigkeit kann nochmals dadurch erhöht werden, daß
die Querschnittsbreite der Stege 44, 46 vergrößert wird und/oder eine zusätzliche Ver
steifung 48 radial innerhalb der bereits vorhandenen vorgesehen wird, die somit in vor
bestimmbarem Abstand zu den freien Enden 45, 47 der Schenkel 44, 46 in Richtung zur
Turbinenschale 12 vorgesehen sein kann.
Bei den Schenkeln 44, 46 handelt es sich, wie aus der räumlichen Darstellung in Fig. 2
besonders gut entnehmbar, um flächige Gebilde, die an ihren der Versteifung 48 jeweils
abgewandten Seiten je eine Übertragungsfläche 52, 54 aufweisen, wobei diese Übertra
gungsflächen mit je einer Gegenfläche 56, 58 in Wirkverbindung stehen, die an den um
fangsseitigen Enden jeder Aussparung 36 des Kolbens 28 vorgesehen sind. Aufgrund
der großzügigen Ausbildung der Übertragungsflächen 52, 54 einerseits und der Gegen
flächen 56, 58 ist auch bei Übertragung hoher Drehmomente eine akzeptable Flächen
pressung erzielbar.
Die jeweiligen Schenkel 44, 46 gehen mit ihren turbinenschalenseitigen Enden 60, 62,
wie bereits erwähnt, in Anbindungen 50 über, wobei diese Anbindungen 50 zusammen
mit den mäanderförmigen Vorsprüngen 40 einen Übertragungsring 64 bilden, der als
Gesamtheit an der Turbinenschale 12 des Turbinenrades 11 befestigt wird.
Für den Fall, daß der Übertragungsring 64 und damit der Mitnehmer 38 eine höhere
Federungselastizität vermitteln soll, besteht gemäß Fig. 3 die Möglichkeit, jede Ausspa
rung 36 im Kolben 28 in Umfangsrichtung so groß auszubilden, daß eine Mehrzahl von
Vorsprüngen 40, gemäß Fig. 3 vier von diesen, in je eine Aussparung 36 eingreift. Die
Federungselastizität ist am höchsten, wenn, wie in Fig. 3 beispielhaft dargestellt, ledig
lich die Anbindungen 50, die jeweils einem Axialansatz 34 des Kolbens 28 axial gegen
überliegen, über eine Schweißstelle 42 an der Turbinenschale 12 befestigt sind. Die da
zwischenliegenden Anbindungen 50 sind dagegen relativ bewegbar gegenüber der
Turbinenschale 12, so daß bei Einleitung eines Drehmomentes vom Kolben 28 über des
sen Axialansatz 34 auf den benachbarten Vorsprung 40 dieses Drehmoment über die
anderen, in der gleichen Aussparung 36 benachbarten Vorsprünge 40 übertragen wird,
bevor an der Stelle, an welcher, in Umfangsrichtung gesehen, die nächste Schweißstel
le 42 für eine Befestigung der entsprechenden Anbindung 50 an die Turbinenschale 12
sorgt, das bisher übertragene Drehmoment auf das Turbinenrad 11 weitergeleitet wird.
Aufgrund der Reihenschaltung der jeweils als Einzelfedern wirksamen Vorsprünge 40
ergibt sich die zuvor bereits erwähnte, besonders weiche Federungscharakteristik. Eine
mittlere Federhärte ist dagegen einstellbar, wenn weitere Schweißstellen zwischen den
beiden eingezeichneten Schweißstellen 42 vorgesehen sind, wie beispielsweise die
strichliniert eingetragene Schweißstelle 72. Die Anzahl hintereinander geschalteter Vorsprünge
40, die jeweils eine Federwirkung erzeugen, ergibt demnach die Federcharak
teristik des Mitnehmers 38.
Während in den Fig. 2 und 3 die Anbindungen 50 im radial äußersten Bereich der Tur
binenschale 12 angreifen und die Schenkel 44, 46 sich im wesentlichen axial erstrecken,
zeigen die Fig. 4 und 5 im wesentlichen nach radial außen verlaufende Vorsprünge 40,
deren dieselben untereinander koppelnde Anbindungen 50 radial deutlich innerhalb des
Außenumfangs der Turbinenschale 12 vorgesehen sind. Eine Änderung des Wirkprinzips
ergibt sich dadurch nicht. Ein Unterschied der Lösungen gemäß den Fig. 4 und 5
liegt lediglich darin, daß nach Fig. 5 wiederum die Aussparungen 36 in Umfangsrich
tung so groß ausgebildet sind, daß sie eine Mehrzahl von Vorsprüngen 40 zugunsten
einer weicheren Federungscharakteristik aufnehmen können. Vorzugsweise wird diese
Maßnahme kombiniert mit einer Reduzierung von Schweißstellen 42.
Während bei den bislang beschriebenen Ausführungsbeispielen eine Federwirkung le
diglich durch die Vorsprünge 40 selbst erzielt wird, zeigt Fig. 6 eine weitere Ausfüh
rungsvariante, bei welcher, in Umfangsrichtung gesehen, zwischen jeweils zweien dieser
Vorsprünge 40 je ein Energiespeicher 66 eingesetzt ist. Es kann sich hierbei um eine Fe
derung beliebiger Ausbildung handeln, ist aber vorzugsweise als Elastomerelement 68
ausgebildet. Dieses ist durch ein Deckblech 70 gegen Fliehkräfte radial abgestützt und
weist an seinen umfangsseitigen Flächen je einen anvulkanisierten Belag 75 zum Schutz
gegen die Flächenpressung auf, die durch den Kolben 28 ausgeübt wird. Über die Aus
wahl des Elastomers und dessen Dimensionierung kann die Federungscharakteristik
noch weiter beeinflußt werden.
1
Lagerzapfen
3
Primärflansch
4
Beschaufelung
5
Pumpenschale
7
Wandlergehäuse
9
Pumpenrad
10
Turbinenrad
11
Turbinenschale
13
Beschaufelung
14
Turbinennabe
15
Innenverzahnung
17
Axiallagerung
19
,
21
Axiallagerung
23
Leitrad
25
Auflager
26
Überbrückungskupplung
27
Nutungen
28
Kolben
29
Wandlerkreis
30
Kammer
32
Reibbelag
34
Axialansatz
36
Aussparung
38
Mitnehmer
40
Vorsprung
42
Schweißstelle
44
,
46
Schenkel
45
,
47
freie Enden der Schenkel
48
Versteifung
50
Anbindung
52
,
54
Übertragungsflächen
56
,
58
Gegenfläche
60
,
62
anbindungss. Enden der Schenkel
64
Übertragungsring
66
Energiespeicher
68
Elastomerelement
70
Deckblech
72
Schweißstelle
75
anvulkanisierter Belag
Claims (10)
1. Hydrodynamischer Drehmomentwandler mit einem Wandlerkreis, der zumindest
durch ein Pumpenrad, ein Turbinenrad und ein Leitrad gebildet wird, wobei am
Turbinenrad ein Mitnehmer für einen in Umfangsrichtung drehbar und in Achsrich
tung verschiebbar gelagerten Kolben einer Überbrückungskupplung vorgesehen ist,
und dieser Mitnehmer zur Herstellung einer in Umfangsrichtung formschlüssigen, in
Achsrichtung dagegen eine Relativbewegung des Kolbens zulassenden Verbindung,
bezogen auf den Umfang des Mitnehmers, eine Mehrzahl von Vorsprüngen auf
weist, die in Richtung zum Kolben überstehen und an denen Übertragungsflächen
zur Herstellung eines Wirkkontaktes mit je einer zugeordneten, jeweils in Umfangs
richtung benachbarten Gegenfläche des Kolbens vorgesehen sind, wobei die Vor
sprünge wenigstens zwei unter vorbestimmtem Winkel zur Umfangsrichtung verlau
fende, zueinander beabstandete Schenkel aufweisen,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Schenkel (44, 46) der Vorsprünge (40) zumindest an ihren freien Enden
(45, 47) über eine Versteifung (48) miteinander verbunden sind, wobei jeder Schen
kel (44, 46) an seinem dem freien Ende (45, 47) gegenüberliegenden Ende (60, 62)
über eine Anbindung (50) mit einem Schenkel (44, 46) des in Umfangsrichtung be
nachbarten Vorsprungs (40) gekoppelt ist, so dass die Vorsprünge (40) zusammen
mit den Anbindungen (50) einen am Turbinenrad (11) befestigten Übertragungsring
(64) bilden.
2. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß sich in Umfangsrichtung entlang einer Mehrzahl von Vorsprüngen (40) Ausspa
rungen (36) des Kolbens (28) erstrecken und Übertragungsflächen (52, 54) an
Schenkeln (44, 46) der Vorsprünge (40) an ihren von der Versteifung (48) abge
wandten Seiten zur Herstellung eines Wirkkontaktes mit je einer in Umfangsrich
tung benachbarten Gegenfläche (56, 58) der Aussparungen (36) des Kolbens (28)
vorgesehen sind.
3. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß lediglich ein vorbestimmter Teil der Anbindungen (50) am Turbinenrad (11) be
festigt ist.
4. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß ausschließlich die Anbindungen (50) zwischen je zwei Aussparungen (36) am
Turbinenrad (11) befestigt sind.
5. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Vorsprünge (40) am Übertragungsring (64) mäanderförmig ausgebil
det sind.
6. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Schenkel (44, 46) der Vorsprünge (40) sich im wesentlichen in axialer Rich
tung in die zugeordneten Aussparungen (36) des Kolbens (28) erstrecken.
7. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Schenkel (44, 46) der Vorsprünge (40) sind im wesentlichen in radialer Richtung
in die zugeordneten Aussparungen (36) des Kolbens (28) erstrecken.
8. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach einem der Ansprüche 1 bis 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß zumindest zwischen zweien der Vorsprünge (40) ein Energiespeicher (66) zuge
ordnet ist.
9. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Energiespeicher (66) durch ein Elastomerelement (68) gebildet ist.
10. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 9,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Elastomerelement (68) zumindest an seinen umfangsseitigen Flächen von
einem anvulkanisierten Belag (75) überzogen ist.
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