DE2321471A1 - Verfahren zur dampfphasenalkylierung aromatischer kohlenwasserstoffe - Google Patents
Verfahren zur dampfphasenalkylierung aromatischer kohlenwasserstoffeInfo
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Description
DJt E WIEGAND DIPUING. W. NJiAMNN
Ai KÖHLER DIPL-ING. C. G^NHARDT
N HAMBURG
555474 MÖNCHEN £321471
41 488/75 - Ko/Fe
Mobil Oil Corporation New Xork, New York (V.St.A.)
Verfahren zur Dampfphasenalkylierung aromatischer Kohlenwasserstoffe
Die Erfindung betrifft die Dampfphasenalkylierung
aromatischer Kohlenwasserstoffe einschließlich aromatischer
Kohlenwasserstoffe, die einen nicht polaren Subatituenten
enthalten, z,B. Bensol oder Toluol mit einem
Alkylisrungsmittel, Beispielsv?eise einem Olefin, wobei
die Alkylierung in Gegenwart eine3 neuen kristallinen
Aluminosilikatzeolith3 erfolgt, der sich durch lange Katalysatorlebensdauer
auszeichnet, die Fähigkeit besitzt, hohe Selektivität zu gewünschten Produkten zu ergeben,
beispielsweise Alky!aromaten und der, falls notwendig,
leicht und wirksam regeneriert werden kann, ohne wesentlichen Verlust an Aktivität. Dieses Alkylierungsverfahren
ist von einem Dampfphasentransalkylierungssystem getrennt
yon dem Alkylierungssystem zur transalkylierung des poly-βlkylaronatischen
Anteils des Abstroms aus der Alkylierungsreaktion begleitet.
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Die Erfindung richtet sich ferner auf die Dampfphasenalkylierung
aromatischer Kohlenwasserstoffe, wobei die Al-. kylierung in einer Reihe adiabatischer Reaktorstufen erfolgt,
welche den neuen kristallinen Aluminosilikatzeolith enthalten und wobei der Abstrom aus den Stufen mit einem Abschreckmittel,
das aromatische Kohlenwasserstoffbeschickung
aufweist, kontaktiert wird, wobei die Reaktionswärme zwischen den Stufen abgeleitet wird.
Ferner betrifft die Erfindung die Anwendung von Dampf
als inerter Hauptverdünnungsmittelträger von Sauerstoff unter Herbeiführung eines geregelten Brennvorgangs des Zeolithe zur
Entfernung von Koks und zur Wiederherstellung der Katalysatorwirksamkeit
des Zeoliths, wenn die Regenerierung des Zeoliths erforderlich ist.
Die Alkylierung aromatischer Kohlenwasserstoff-Verbindungen unter Verwendung bestimmter kristalliner Aluminosilikat-Zeolithkatalysatoren
ist bekannt· Beispielsweise wird in der TB-PS 3 251 897 die ITüssigphasenalkylierung
in Gegenwart von kristallinen Aluminosilikaten, wie beispielsweise
Faujasit, Heulandit, Glinoptilolit, Mordenit, Dachiardit,
Zeolith X und Zeolith Y beschrieben. Die Temperatur dieses Alkylierungsvorgangs geht nicht über 3160C (600°?)
hinaus, wodurch die bevorzugte Betriebsphase gemäß dieser
Patentschrift im wesentlichen flüssig beibehalten wird.
Auch in der IB-PS 2 904 607 wird die Alkylierung von
Kohlenwasserstoff-Verbindungen in Gegenwart bestimmter
kristalliner Aluminosilikatzeolithe beschrieben. Die zur
Verwendung in dieser Patentschrift angegebenen Zeolithe sind kristalline metallische Aluminosilikate, wie beispielsweise
Magnesiumaluminosilikat.
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Aus den US-PS 5 63I 120 und 5 641 177 geht ein Flüssigphasen
verfahren zur Alkylierung aromatischer Kohlenwasserstoffe mit Olefinen in Gegenwart bestimmter Zeolithe
hervor. Die US-PS 3 63I 120 beschreibt die Verwendung
eines ammoniumausgetauschten, caleinierten Zeoliths mit
einem Holverhältnis von Siliciumdioxid zsu Aluminiumoxid zwischen 4,0 und 4,9. In der US-PS 3 641 177 wird die
Verwendung eines in bestimmter Weise aktivierten Zeolithkatalysators
angegeben.
Leider sind, während die für die Alkylierungsmethoden
vorgeschlagenen kristallinen Aluminosilikatkatalysatoren zufriedenstellende Ausgangsausbeuten an gewünschten Produkten
ergeben, grösstenteils deren katalytisch^ Alterungseigenschaften nicht ausreichend gut genug, um die technische
Anwendung zu rechtfertigen. Es ist daher von Vorteil, ein zufriedenstellendes Verfahren zur Alkylierung aromatischer
Kohlenwasserstoffe unter Verwendung eines kristallinen Aluminosilikats-Zeolithkatalysators zu liefern, der
verbesserte Alterungseigenschaften aufweist, d. h. die Alkylierung in hoher Ausbeute über einen langen technisch
attraktiven Zeitraum beizubehalten, was bisher auf dem Gebiet fehlte.
Die Erfindung befasst sich mit einem Verfahren zur Herbeiführung der Dampfphasenalkylierung aromatischer
Kohlenwasserstoffe einschliesslich aromatischer Kohlenwasserstoffe, die einen nicht-polaren Substituenten enthalten,
wobei die aromatische Kohlenwasserstoffcharge mit einem Alkylierungsmittel unter wirksamen Bedingungen zur
Herbeiführung der Dampfphasenalkylierung einschliesslich einer Reaktoreinlasstemperatur zwischen etwa 343 und etwa
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482° G (650 und etwa 900° F) bei einer Eeaktorbett-Temperatür
von etwa 84° G (150° F) oberhalb der Eeaktoreinlasstemperatur
und einem Druck zwischen Atmosphärendruck und
210 a tu (3000 psig) unter Verwendung eines MolVerhältnisses von aromatischem Kohlenwasserstoff zu Alkylierungsmittel
im Bereich von etwa 1 :1 bis 20 : Λ und einer
stündlichen Eaumgeschwindigkeit des gesamten Beschickungsgewichts (WHSV) zwischen etwa 2 und etwa 2000 in Gegenwart
eines Katalysators kontaktiert wird, der einen kristallinen Aluminosilikatzeolith aufweist, der sich durch
ein einzigartiges spezifisches Eöntgenstrahlen-Pulverbeagungsmuster
auszeichnet* Der als Katalysator im Verfahren der Erfindung verwendete neue kristalline Aluminosilikatzeolith
wird durch die allgemeine Formel, ausgedrückt als ,Molverhältnisse der Oxide, wie nachfolgend wiedergegeben:
0,9'- 0,2MgO : AIgO^ : . 5-3ÖO SiOg : zH^Ö ,
η
worin M ein Kation, vorwiegend Wasserstoff, η die Valenz
von M und ζ 0 bis 4Ö ist.
Dieses Alkylieruiigs verfahren ist von einem Dampfphäseniransälkylierüngssystem
getrennt von dem Alkylierungssystern begleitet^ wobei die Methode darin besteht, dass ein Teil
des Abstroms aus dem AikylieriMgsverfähren^ der polyalkylgromätisGhe
Verbindungen enthält, mit der aromatischen
Kohlenwasserstoffcharge in Gegenwart des oben definierten
Katalysators und unter Bedingungen * die eine Tränsaikyiierungs-Eeäktoreinlässtemperatür
zwischen etwa 3^3 uäd
4820C (650 und 90Öö F), einen Tr&nsalkylierüngs-Eeaktördrück
zwischen Atmoöpharendrück und etwa 210 ätü (3OÖO psig)
einschliessen und unter Verwendung eines MolVerhältnisses
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232U7T
von aromatischer Kohlenwasserstoff charge, zu polyalkylaromatischen
Verbindungen zwischen 1 : 1 und 16 : 1 und einem WHSV-Wert zwischen etwa 10 und 1000 kontaktiert wird.
Die obigen gewichtsmässigen stündlichen Raumgeschwindigkeiten beziehen sich auf das Gewicht des kristallinen
Aluminosilikats.
Ferner kommt hier die Anwendung einer Reihe adiabatischer Reaktorstufen in Betracht, in denen' die Alkylierungskontaktierung
stattfindet. Auch wird der Abstrom aus diesen Reaktorstufen mit Abschreckmaterial kontaktiert, das
aromatische Kohlenwasserstoffcharge enthält, wobei die Reaktionswärme zwischen den Stufen abgegeben wird.
Im folgenden werden spezifische Ausführungsformen der Erfindung beschrieben.
Die in der Erfindung geeigneten Katalysatoren gehören zur Klasse der als Zeolith ZSM-5 bekannten Zeolithe.
In einer bevorzugten synthetisierten Form besitzt der Zeolith zur Verwendung im Verfahren der Erfindung die nachfolgende
Formel, ausgedrückteIs Molverhältnisse der Oxide:
0,9 + 0,2M2O : Al2O : 5-3OO SiO2 :
worin M aus einem Gemisch aus Alkalikationen, insbesondere
Natrium und/oder Tetraalkylammoniumkationen besteht, wobei die Alkylgruppen vorzugsweise 2 bis 5 Kohlenstoffatome
enthalten. Besonders bevorzugt ist ein Zeolith der Formel:
0,9 + 0,2M2O : Al2O : 5-100°SiO2 :
Die ursprünglichen Kationen werden nach bekannten Methoden
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wenigstens teilweise durch Ionenaustausch mit Wasserstoff
oder Wasserstoff-Vorläuferkationen ersetzt* Obgleich andere
Kationen zum Ersatz der ursprünglichen Kationen verwendet werden können, wie beispielsweise bestimmte Metallionen,
sollte ein wesentlicher Anteil dieser Ersatzionen Wasserstoff oder ein Wasserstoffvorlaufer, wie beispiels.-weise
Ammoniumionen sein. Wasserstoffionen werden in dem·
fertigen Katalysator bevorzugt, da sie den Zeolith kata-_ Iytisch aktiv für die Alkylierung aromatischer Kohlenwasserstoff-Verbindungen,
wie beispielsweise Benzol, Anthracen, Naphthalin und Toluol, machen.
Glieder der Klasse von Zeolithen, die hier mit ZSM-5
bezeichnet werden, besitzen ein aussergewöhnlich hohes Ausmass an thermischer Stabilität, wodurch sie zur Verwendung
in Verfahren, die erhöhte Temperaturen bedingen, geeignet gemacht werden. In diesem Zusammenhang scheinen
die ZSiI-^ Zeolithe eine der stabilsten Klasse derzeit bekannter
Zeolithe zu sein. Es wurde ,jedoch gefunden, dass
das Alky lie rung s verfahr en der Erfindung bei Reaktorbetttemperaturen
nicht über etwa 566° C (1050° Ϊ1) durchgeführt
werden soll, wodurch viele unerwünschte Reaktionen, die bei höheren Temperaturen durchgeführten katalyti sehen
Alkylierung von Kohlenwasserstoffen auftreten, ausgeschaltet werden. Die nachteiligen Wirkungen dieser Reaktionen
verursachen mehrere Grundprobleme für die Alkylierungsverfahren. Bei Reaktorbett-Temperaturen wesentlich über
566° C (10500 F) unterliegen die Reaktionsteilnehmer und
die alkylierten Produkte dem Abbau, was zu Verlusten an erwünschten Produkten und Reakticnsteilnehmern führt, Unerwünschte
Rückstände werden aus den Abbaureaktionen gebildet. Ferner polymerisieren die als Alkylierungsmittel
verwendeten Olefine mit sich selbst oder anderen Reaktionsteilnehmern unter Bildung harzartiger Verbindungen inner-
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halb der Reaktionszone* Diese harzartigen Verbindungen führen zusammen mit den Abbauprodukten zur Bildung koksähnlicher
Ablagerungen auf den aktiven Oberflächen des Katalysators. Daher zerstören diese Ablagerungen rasch die
hohe Wirksamkeit des Katalysators und verkürzen die wirksame Lebensdauer erheblich. Diese unerxv-ünschten Wirkungen
werden unter den im erfindungsgemässen Verfahren
angewendeten Bedingungen und mit dem Katalysator, vermieden.
Die Glieder der Klasse von ZSM-5 Zeolithen zur Verwendung
im Verfahren der Erfindung besitzen eine definierte unterscheidende kristalline Struktur, deren Röntgen st rahlen-3eugungsmuster
die folgenden signifikanten Linien aufweist :
Tabelle I
Ebenenabstand d(A) Relative Intensität
Ebenenabstand d(A) Relative Intensität
11,1-+ 0,3 S
10,0 + 0,3 S
7,4 + o»2 W
7,1 + 0,2 W
6.3 + 0,2 ' W
6.04 + 0,2 W 5,56 +0,1 W 5,01 +0,1 W
4,60 + 0,08 W 4,25 + 0,08 ' W
3,85 + 0,07 o VS 3,71 + 0,05 S
3,04 + 0,03 W 2,99 + 0,02 ' W 2,94 + 0,02 . W
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232 HV 1
Diese Werte werden durch Standardtechniken bestimmt.
Die Strahlung war das -E-alpha-Dublett von Kupfer, und es
wurde ein Szintillations-Zählspektrometer mit einem Diagrammstreifen-Federaufzeichnungsgerät
verwendet-. Die Peakhöhen I und die Positionen als eine Punktion von zweimal
Theta, wobei Theta der Bragg'sehe Winkel ist, wurden aus
dem Spektrometerdiagramm abgelesen. Daraus wurden die relativen Intensitäten, 100 I/IQ>
wobei I die Intensität der stärksten Linie oder Spitze ist, und d (beobachtet),
der Ebenenabstand in A entsprechend den aufgezeichnete Linien berechnet. In Tabelle I sind die relativen Intensitäten
ausgedrückt durch'die Symbole W = Schwach, S= stark und VS = sehr stark angegeben. Es sei bemerkt, dass
dieses Röntgenstrahlen-Beugungsmuster charakteristisch für
sämtliche Arten von ZSM-5 Zeolithen ist. Ionenaustausch
des Fatriumsions mit Kationen ergibt praktisch das gleiche Muster mit einigen geringfügigen Verschiebungen im Ebenenabstand
und Variation hinsichtlich der relativen Intensität. Andere geringe Variationen können auftreten in Abhängigkeit
von dem Verhältnis von Silicium zu Aluminium der speziellen Probe sowie davon, ob sie einer thermischen
Behandlung unterzogen worden ist. Es wurden verschiedene kationenausgetauschte Formen von ZSM-5 hergestellt. Röntgenstrahlen-Pulverbeugungsmuster
verschiedener dieser Formen sind nachfolgend wiedergegeben. Die im folgenden
wiedergegebenen ZSM-^ Formen sind sämtlich AluminoSilikate.
onoQ/fr/1 1 7 ß
232H71
Röntgenstrahlen!} eugung
ZSM-5- Pulver in kationenausgetauschten Formen
d beobachtete Abstände
Direkt | HCl | RaCl | CaCl2 | *BEC1, O |
AgNO |
nach d. | 11,16 | 11,19 | 11,19 | 11,19 | 11,19 |
Herstel | 10,05 | 10,05 | 10,01 | 10,06 | 10,01 |
lung | 9,78 | 9,80 | " 9-74 | 9,79 | 9,77 |
11,15 | — | 9,01 | 9,02 | _ | 8,99 |
10,01 | — | _ | — | ||
9,74 | 7,46 | 7,46 | 7,46 | 7,40 | 4,46 |
7,07 | 7,09 | 7,11 | 7,09 | ||
8.06 | 6,72 | 6,73 | 6,70 | 6,75 | 6,75 |
7,44 | 6,58 | 6,38 | 6,37 | 6,59 | 6,37 |
7,08 | 6,00 | 6,01 | 5,99 | 6,02 | " 6,01 |
6,70 | 5,71 | 5,73 | 5,70 | 5,72 | 5,72 |
6,56 | 5,58 | 5,58 | 5,57 | 5,59 | • 5,58 |
5599 | - | 5,38 | 5,3? | 5,38 | 5,57 |
5,70 | 5,11 | 5,14 | 5,12 | 5,14 | |
5,56 | 5,01 | 5,01 | 5,01 | 5,01 | 5,01 |
5,57 | - | 4,74 | — | - | — |
5,15 | 4,62 | 4,62 | 4,61 | 4,63 | 4,62 |
4,99 | —" | 4,46 | 4,46 | 4,46 | |
4,37 | 4,37 | 4,36 | 4,37 | 4,57 | |
4,61 | 4,27 | 4,27 | 4,26 | 4,27 | 4,27 |
— | —" | 4,09 | 4,09 | 4,09 | 4,09 |
4,36 | 4,01 | 4,01 | 4,00 | 4,01 | 4,01 |
4,26 | 5,85 | 3,85 | 3,85 | 5,86 | 5,86 |
4,08 | 5,82 | 5,82 | 3,82 | 5,85 | 5,82 |
4,00 | 5,75 | 5,75 | 3,76 | 5,76 | 5,75 |
5,84 | 5,72 | 5,72 | 3,72 | 5,72 | 3,72 |
5,82 | 3,65 | 5,65 | 3,65 | 5,65 | 3,65 |
5,75 | 3,60 | 5,60 | 3,60 | 5,61 | 3,60 |
5,72 | 3,49 | 5,49 | 3,48 | 5,49 | 3,49 |
5,64 | 3,45 | 5,45 | 3,44 | 5,45 | 5,45 |
— | 3,55 | 5,56 | • 5,35 | 5,35 | 5,55 |
5,48 | 5,51 | 5,52 | 5,31 | 3,32 | 5,52 |
5,44 | 5,25 | 5,26 | 3,25 | 3,25 | 5,26 |
3,34 | ·— | 3,17 | 5,18 | ||
5,51 | |||||
5,25 | |||||
5,17 | |||||
seltene Erdmetalle
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Tabelle II (Fortsetzung)
Direkt | HCl | HaCl | CaCl2 | EECl | AgNO7 |
nach. d. | 3,14 | 3,14 | 3,14 | 3,15 | 3,14 |
Herstel | 3,05 | 3,05 | 3,04 | 3,06 | 3,05 |
lung | 2,98 | 2,99 | 2,98 | 2,99 | 2,99 |
3,13 | — | — | — | 2,97 | |
3,05 | 2,95 | 2,95 | 2,94 | 2,95 | 2-,95 |
2,98 | 2,87 | 2,87 | 2,87 | 2,87' | 2,87 * |
— | — | — | — | ||
— | — | — | 2,78 | _ | 2,78 |
2,86 | 2,74 | 2,74 | 2,73 | 2,74 | 2,74 |
2,80 | — | — | 2,68 | _ | _ |
2,78 | — | 2,65 | _- | _ | |
2,73 | 2,61 | 2,61 | ■ 2,61 | 2,61 | 2.61 |
2,67 | 2,59 | - | 2,59 | — | — |
2,66 | — | 2,57 | - 2,56 | _ | 2,57 |
2,60 | 2,52 | 2,52 | 2,52 | 2,52 | |
■ — | 2,49 | 2,49 | 2,49 | 2,49 | 2,49 |
2,57 | - | - | 2,45 | — | |
2,50 | 2,42 | 2,42 | 2,42 | 2,42 | — |
2,49 | 2,40 | 2,40 | 2,39 | 2,40' | 2,40 |
- | — | - | 2,38 | 2,35 | 2,38 |
2,41 | 2,33 | — | 2,33 | 2,32 | 2,33 |
2,39 | 2,30 | — | — | ||
— | 2,24 | 2,23 | 2,23 | _ | — |
- | 2,20 | 2,21 | /2,20 | 2,20 | |
- | 2,18 | 2,18 | — | _ | |
— | — | 2,17 | 2,17 | — | — |
— ■ . · | 2,13 | — | 2,13 | — | — |
— | 2,11 | 2,11 | 2,11 . | — | |
— | — | ■ — | 2,10 | 2,10 | _ . |
— | 2,08 | 2,08 | _ | 2,08 | 2,08 |
— | — | 2,07 | 2,07 | — | — |
— | — | — | 2,04 | — | |
— | 2,01 | 2,01 | 2,01 | 2,01 | 2,01 |
— | 2,00 | 1,99 | 1,99 | 1,99 | 1,99 |
— | — | - | 1,97 | 1,96 | — |
2,01 | 1,95 | 1,95 | 1,95 | 1,95 | — |
1,99 | — | - | — | 1,94 | — - |
— | 1,92 | 1,92 | 1,92 . | 1,92 | 1,92 |
1,95 | — | — | — | 1,91 | — |
- ■ | — | ■— | — . | 1,88 | |
— | 1,87 | 1,87 | 1,87 | ... 1,87 | 1,87 |
1,91 | 1,86 | — | — | _ | — |
— | 1,84 | — -■ | — | 1,84 | 1,84 |
1,87 | |||||
1,84 | |||||
309848/1176
Tabelle II (Fortsetzung)
Direkt | HCl | NaCl | CaCl2 | EECl | AgNQ5 |
nach d. | 1,85 | 1,85 | 1,85 | 1,85 | — |
Herstel | 1,81 | - ' — | 1,82 | — | |
lung | 1,77 | 1,79 | 1,78 | - | 1,77 |
1,85 | 1,76 | 1,76 | 1,76 | 1,76 | 1,76 |
1,82 | 1,75 | -- | — | 1,75 | |
1,77 | 1,74 | 1,74 | 1,75 | — | — |
1,76 | 1,72 | 1,72 | 1,71 | — | 1,70 |
1,67 | 1,67 | . — | 1,67 | 1,67 | |
_ | 1,66 | 1,66 | 1,66 | 1,66 | |
1,71 | 1,65 | 1,65 | ■— | — | |
1,67 | 1,64 | 1,64 ■ | - | — | |
# · 1,66 |
1,65 | 1,65 | . 1,63- | 1,63 | 1,62 |
1,61 | 1,61 . | 1 ,61 | — | 1,61 | |
1,57 | 1,57 | 1,57 | 1,57 | ||
1,56 | 1,56 | 1,56 . | — | ||
- | |||||
1,58 | |||||
Der Zeolith ZSIi-5 zur Verwendung gemäss der Erfindung
kann in geeigneter Weise hergestellt werden, indem eine Lösung hergestellt wird, die Tetrapropylammoniumhydroxid,
Natriumoxid, ein Oxid des Aluminiums, ein Oxid des Siliciums und Wasser enthält und eine Zusammensetzung,
ausgedrückt als Molverhältnisse der Oxide, aufweist, die innerhalb der folgenden Bereiche liegt:
309S48/1176
Bevorzugt | •232H71 | |
Tabelle III | 0,1-0,8 | Besonders |
Brauchbar | 0,3-0,9 | bevorzugt |
IQ-3OO | 0,2-0,75 | |
0,07-10,0 | 10-100 | 0,4-0,9 |
0,2 - 0,95 | 10-300. | |
IO-3OO | 10-60 | |
5-300 |
worin R einen Propylrest darstellt· und das Gemisch beibehalten
wird, bis sich Zeolithkristalle gebildet haben. sei bemerkt, dass ein Überschuss an TetrapropylainmoniuEihydroxid
verwendet werden kann, der den Wert von Oberhalb der oben angegebenen Bereiche erhöht. Das
sehüssige Hydroxid nimmt natürlich nicht an der Reaktion teil» Danach werden die Kristalle aus der Flüssigkeit abgetrennt
und gewonnen. Typische Reaktionsbedingungen bestehen darin, dass das vorstehende Reaktionsgemisch auf
eine Temperatur von etwa 100 bis 175° C während eines Zeitraums
von etwa 6 Stunden bis 60 Tagen erhitzt wird» Ein stärker bevorzugter Temperaturbereich liegt bei etwa 15°'
bis 175P G» wobei die Zeitdauer bei einer Temperatur im
diesem Bereich bei etwa 12 Stunden bis S Tagen liegt.
Me Pigerierung der Gel teilchen wird durchgeführt, bis sich Kristalle bilden. Das feste Produkt wird aus dem
Beaktionsmedium, beispielsweise durch Kühlen des gesamten
euf Raumtemperatur, Filtrieren und Vfasserwäsche abgetrennt,
3)ps'vorstehende Produkt wird getrocknet, z, B, bei
110° C (230° F) während etwa a bis 24 Stunden. Selbstverständlich
können mildere Bedingungen, falls erwünscht, verwendet werden, z, B, Raumtemperatur unter "Vakuum.
3O9S40/117i
Zur Herstellung der bevorzugten Form des Katalysators für die vorliegende Verwendung kann die Masse unter Verwendung
von Materialien, die das geeignete Oxid liefern, hergestellt werden. Zu derartigen Massen gehören Natriumaluminat,
Aluminiumoxid, Natriumsilikat, Silicahydrosol, Silicagel, Kieselsäure, Natriumhydroxid und Tetrapropyl-'
ammonium-Verb in dung en, beispielsweise Tetrapropylammoniumhydroxid.
Es ist klar, dass jeder in dem Reaktionsgemisch zur Herstellung eines Gliedes des ZSM-5 Klasse verwendete
Oxidbestandteil durch einen oder mehrere Ausgangsreaktionsteilnehmer
zugeführt v/erden kann und sie können zusammen in jeder beliebigen Reihenfolge gemischt werden. Beispielsweise
kann Natriumoxid durch eine wässrige Natriuinhydroxidlösung
oder eine wässrige Natriumsilikatlösung geliefert werden; dasSetrapropylorxnioniumkation kann durch das Bromidsalz
geliefert werden. Das Wasserstoffkation kann durch eine wässrige Chlorwasserstofflösung oder durch Ammoniumsalz,
wie beispielsweise Ammoniumchlorid oder Ammoniumnitrat, geliefert werden. Das Reaktionsgemisch kann entweder
absatzweise oder kontinuierlich hergestellt werden. Die Kristallgrösse und die Kristallisationszeit der ZSM-5
Zusammensetzung variiert mit der Art des verwendeten Reaktionsgemische^.
Fig. 1 ist ein Fliesschema eines typischen Dampfphasenverfahrens der Erfindung.
Fig. 2 ist die Auftragung der Selektivität zu gewünschen
Produkten gegen die Reaktoreinlasstemperatur für ein typisches Dampfphasenverfahren der Erfindung.
Für das Alkylierungsverfahren der Erfindung kann gegebenenfalls der ZSM-5 Zeolithkatalysator in Kombination
mit einem Träger oder Bindermaterial, wie beispielsweise einem porösen anorganischen Oxidträger oder einem Tonbinder,
30 9 84 8/117 6
232U71
verwendet werden. Zu nicnt-be grenz en den Beispielen derartiger
Bindelmaterialien gehören Aluminiumoxid, Zirkonoxid, Siliciumdioxid, Magnesiumoxid, Thoriunoxid, Titandioxid,
Boroxid und deren Kombinationen, im allgemeinen in Form
der trockenen anorganischen Oxidgele und' gelatinösen Niederschläge. Zu geeigneten Tonmaterialien gehören "beispielsweise
Bentonit und Kieselgur. Der relative Anteil an kristallinem Aluminosilikat ZSM-5 der G-esamtmasse des Katalysators
und Binders oder Trägers kann weitgehend variieren, wobei der ZSM-5 Gehalt im Bereich zwischen etwa 1 bis etwa
90 3-ew.% und gewöhnlich im Bereich von etwa 5 ^>is etwa
20 G-ew.% der Masse liegt. ^
20 G-ew.% der Masse liegt. ^
Beispiele der Kohlenwasserstoffe, die durch das Verfahren der Erfindung alkyliert werden können, sind aromatische
Verbindungen, wie beispielsweise Benzol, Naphthaline, Anthracene und dgl. und deren substituierte Derivate und
alkylsubstituierte Aromaten, z. B. Toluol, Xylol und deren
Homologe. Ferner können auch andere nicht-polare Substituentengruppen
mit dem Kern des aromatischen Rings verknüpft sein, wozu beispielsweise folgende gehören:
: Methyl (--GH5)
Äthyl (--C2H5)
Tert.-Butyl (--C
Äthyl (--C2H5)
Tert.-Butyl (--C
Cycloalkyl (—Cn
-■ ■■ Phenyl (C6H5) -
-■ ■■ Phenyl (C6H5) -
Naphthyl (C10H7)
und ...
und ...
Aryl (jeder beliebige aromatische Best)
Gemäss der Erfindung sind die.bevorzugten Alkylierungs
mittel Olefine, wie beispielsweise Äthylen, Propylen,· Do-
309848/1 176.
decylen, sowie Formaldehyd, Alkylhalogenide und Alkohole,
wobei deren Alkylanteil 1 bis 24 Zchlenstoffatome beträgt.
Zahlreiche andere acyclische Verbindungen mit wenigstens einem reaktiven Alkylrest können als Alkylierungsmittel verwendet werden.
Die im Verfahren der Erfindung verwendeten Arbeitsbedingungen
sind kritisch und hängen wenigstens teilweise von der herbeizuführenden spezifischen Alkylierungsreaktion
ab. Diese Bedingungen, wie beispielsweise Temperatur, Druck, Baumgeschwindigkeit und Holverhältnis der Reaktionsteilnehmer
und die Anwesenheit inerter -Verdünnungsmittel üben einen wesentlichen Einfluss auf das Verfahren aus. Daherwird
die Art und Weise, in der diese Bedingungen nicht nur die Umwandlung und Verteilung der erhaltenen alkylierten
Produkte beeinflussen, sondern auch die Geschwindigkeit der Desaktivierung des Katalysators nachfolgende besehrieben.
Das Verfahren der Erfindung wird so durchgeführt, dass die Alkylierung einer aromatischen Kohlenwasserstoff-Verbindung,
beispielsweise Benzol, mit einem Alkylierungsmittel, wie beispielsweise einem Olefin, ζ. B. Äthylen, in der
Dampfphase durch Kontakt in einer Reaktionszone, wie beispielsweise einem Festbettkatalysator unter wirksamen Alkylierungsbedingungen
erfolgt, wobei der Katalysator als der oben definierte ZSK-5 Katalysator gekennzeichnet ist,
der mit Wasserstoff ausgetauscht worden ist, so dass eine überwiegende Menge seiner austauschbaren Kationen Wasserßtoffionen
ist» Im allgemeinen nimmt man an, dass mehr als 50 % und bevorzugt mehr als 75 % des kationenen Stellen
des ZSM-5 Zeoliths durch Wasserstoffionen besetzt sind. Die
alkylierbare aromatische Verbindung und das Alkylierungsmittel werden zweckmässig einer ersten Stufe bei einem
geeigneten Ho!verhältnis zueinander zugeführt. Die Beschik-
30SP4S/1176
232U71
kung zu dieser ersten Stufe wird erhitzt. Nachdem gewisse
Eeaktion stattgefunden hat, beispielsweise wenn etwa 80 % des Alkylierungsmittels verbraucht sind, wird der Abstrom
aus der ersten Stufe gekühlt, um Wärme aus der Eeaktion zu entfernen und es wird mehr Alkylierungsmittel zugefügt
(zweite Stufe), um das Molverhältnis von aromatischer Verbindung zu Alkylierungsmittel innerhalb de,s für die
erste Stufe eingestellten Bereichs beizubehalten.
Obgleich Kühlen zwischen den Eeaktorstufen zur Entfernung
der Reaktionswärme auf viele Art und Weisen erfolgen
kann, besteht die bevorzugte Methode durch Abschrecken mit kondensiertem Eeaktorabstrom zur Ableitung
dieser Wärme. Dieser kondensierte Eeaktorabstrom hat einen
höheren Gehalt an aromatischen Verbindungen und ein Abschreckstrom
mit einem höheren Gehalt an aromatischen Verbindungen
ist erwünscht, da ein höheres Molverhältnis von aromatischer Verbindung zu Alkylierungsmittel zu höherer
Selektivität hinsichtlich der gewünschten alkylaromatisehen
Verbindungen führt.
Auch ist es, da* die Kühlung derEeaktionszone ein
kostspieliges System erfordern würde, zweckmässig, einen Alkylierungsreaktor zur Verfügung zu haben, der eine
Eeihe von adiabatisehen Eeaktorstufen darstellt, wobei
die Einspritzung von Alkylierungsmittel und das Abschrecken zwischen diesen Stufen stattfinden.
Die durch die Abschreckmethode der Erfindung erhaltenen Vorteile sind zahlreich. Abgesehen von ausgezeichneter
Temperaturregelung beseitigt die Anwendung des kondensierten EeaktorabStroms als Abschreckmittel die Notwendigkeit,
kost_spieliger Zwischenkühler zwischen den Eeaktorstufen.
Auch werden andere merkliche Vorteile, die sich aus dem Abschrecken
gemäss der Erfindung ergeben, nachfolgend zusammengefasst:
30 98 48/ 11 7B
232U71
(1) Das Verhältnis von aromatischem· Kohlenwasserstoff
zu Alkylierungsmittel ist höher als ohn-e
diese Abschreckung, woraus sich verbesserte Selektivität ergibt und
(2) ein grösserer Värmeabfall herbeigeführt wird.
Die sich aus der Verwendung von kondensiertem Reaktorabstrom
als Abschreckmittel ergebende höhere Beschickungsgeschwindigkeit an aromatischem Kohlenwasserstoff beein-
- flusst die Beaktorleistung der Umwandlung von Alkylierungsmittel
oder Alterung des Katalysators nicht nachteilig.
Bei Betrachtung der Dampfphasenslkylierung von Benzol mit Äthylen kann das Molverhä3.tnis von Benzol zu Äthylen
in der ersten Stufe im Bereich von etwa 1 : 1 bis etwa 20 : 1 liegen. Die Beschickung der ersten Stufe wird auf
eine Temperatur im Bereich von etwa 3>43 bis etwa 482° C
(650 bis etwa 900° F) bei einem Druck im Bereich von etwa
Atmosphärendruck bis etwa 210 atü (3OOO psig) erhitzt.
Bevorzugte Einigsstemperatüren fallen innerhalb des Bereichs
von etwa 3?0 bis etwa 455° C (7OO bis etwa 850° F),
wie sich aus Fig. 2 ergibt, und bevorzugte Drücke fallen
innerhalb des Bereichs von etwa 1,7 bis etwa -32 atü (25
bis etwa 450 psig). Die Wiederholung der Eeaktionsstufen
erfolgt,während ein Gesamtmolverhältnis von aromatischem
Kohlenwasserstoff, beispielsweise Benzol, zu Alkylierungsmittel, beispielsweise Äthylen, von etwa 1 : 1 bis etwa
20 : 1 beibehalten wird, wobei ein bevorzugter Bereich bei etwa 2,5 : 1 bis etwa 16 : 1 liegt.
Ein Transalkylierungsreaktor getrennt von den Alkylierungsreaktorstufen
ergibt zusätzliche Vorteile. Unter Verwendung dieser Methode werden Dialkylaromaten und aromatische
Charge zusammen über ein Katalysatorbett aus kristallinem
3098A8/1176
232 U? 1
ZSM-5 Aluminosilikatzeolith geleitet.
Dies erfolgt mit einem Molverhältnis von aromatischer Verbindung zu dialkylaromatischen Verbindungen zwischen
1 .: 1 und 16 : 1, wobei ein bevorzugter Bereich zwischen etwa 2,5 : 1 bis etwa 12 : 1 liegt. Der WHSV-Wert der
aromatischen Verbindung, bezogen auf das Gewicht des kristallinen Aluminosilikats liegt zwischen 10 und 1000,
wobei ein bevorzugter Bereich zwischen etwa 20 und 200 liegt. Die Transalkylierungs-Eeaktoreinlasstemperatur und
der Reaktordruck sind vom gleichen Bereich wie für den Alkylierungsteil der Erfindung.
Die Vorzüge der Anwendung eines derartigen getrennten
Transalkylxerungsreaktors sind zahlreich. Beispiele dieser Vorteile- sind folgende:
(1) Die Transalkylierung gemäss der Erfindung wird mit sehr hoher Selektivität zu dem gewünschten
Produkt, d. h. Alkylaromaten, bei niedrigem Molverhältnis
von aromatischer Verbindung zu dialkylaromatischen Verbindungen erreicht,
(2) die Translakylierung gemäss der Erfindung verursacht vernachlässigbare Desaktivierung des verwendeten
ZSM-5 Katalysators und
(3) diese Transalkylierung überführt einen Teil anderer Bestandteile des Dialkylaroraatenstroms, d. h.
andere polyalkylaromatische Verbindungen, in das gewünschte Produkt.
Eine Mehrstufenkondensation des Reaktorproduktes ist zweckmässig, da ein Abschreckmittel, das eine höhere Konzentration
an aromatischer Charge enthält als der kombinierte Reaktorabstrom möglich ist. Wie in Pig. 1 der
Zeichnungen gezeigt, kann der nicht als Abschreckmittel verwendete kondensierte Reaktorabstrom einer Reihe von De-
309848/1176
£321471
stillationskolonnen zugeführt werden.
Unter spezieller Bezugnahme auf Fig. 1, in der das Verfahren der Erfindung zur Alkylierung von Benzol mit
Äthylen gezeigt wird, wird Benzol durch Leitungen 10 und 11 eingeführt und wandert durch den Erhitzer 12, wo es
verdampft wird und dann durch Leitungen 13 und'14 in die
erste Stufe 15 des Alkylierungsreaktors. Äthylen wird durch
Leitung 16 in den Verteiler 17.und Leitung 14 eingeführt, wo es mit verdampftem 3enzol aus Leitung 13 vermischt wird
und danach in die erste Stufe 15 des Reaktors eingeführt
wird.
Abstrom aus der ersten Stufe 15 wandert zur zweiten
Stufe 16 des Reaktors und wird mit Äthylen und Benzol aus Leitung 18 ergänzt. Diese Ergänzung wirkt als das vorstehend
erörterte Abschreckmittel. Leitung 18 wird aus dem Verteiler 19 über Leitung 20 mit Benzol und mit Äthylen
aus Verteiler 17 über Leitung 21 beschickt.
Abstrom aus der zweiten Stufe 16 wandert zur dritten Stufe 22 und wird mit Äthylen und Benzol aus Leitung 23
ergänzt. Wiederum wirkt die obige Ergänzung als vorstehend erörtertes Abschreckmittel. Leitung 23 wird mit Benzol
aus Verteiler 19 über Leitung 24 und mi-t Äthylen aus Verteiler 17 über Leitung 25 beschickt.
Der Abstrom aus der dritten Stufe 22 wandert zur vierten Stufe 26 und wird mit Benzol und Äthylen aus Leitung
27 ergänzt. Wieder ist die Ergänzung des Abschreckmittel.
Leitung 27 wird mit Benzol aus Verteiler 19 über
Leitung 28 und mit Äthylen aus Verteiler 17 über Leitung beschickt.
Der Abstrom aus der vierten Stufe 26 wandert zur fünften Stufe 30, worauf zusätzliches Benzol und Äthylen
aus Leitung 3I abgegeben werden. Diese zusätzliche Komponente
wirkt als Abschreckmittel wie vorstehend erörtert.
309848/1176
?32U71
Leitung 31 wird mit Benzol aus Verteiler 19 über Leitung
32 und mit Äthylen aus Verteiler 17 über Leitung 33 beschickt.
Der Äbstrom aus der fünften Stufe 30 wandert zur
sechsten Stufe 34· und wird mit Benzol und Äthylen aus
Leitung 35 ergänzt. Die Ergänzung wirkt wiederum als Abschreckmittel. Leitung 35 wird Benzol aus Verteiler 19
über Leitung 36 und Äthylen aus Verteiler 17 über Leitung
37 zugeführt.
Das gesamte Reaktionsproduktgemisch tritt aus der sechsten Stufe 34- des Reaktors aus und wandelt über Leitung
38 und 39 durch den Hochdruckdampf-Kondensator 40, wo Kondensat über Leitung 4-1 in den Verteiler 19 wandert. Das
nicht-kondensierte Reaktorproduktgemisch wandert dann über Leitung 4-2 durch den Niederdruckdampf-Kondensator 4-3?von wo
Kondensat durch die Trennvorrichtung 4-5 über Leitung 44
wandert. Nicht-umgesetztes Äthylen wird als Kopfprodukt aus der Trennvorriehung 4-5 über Leitung 4-6 entfernt, worin
es mit dem nicht—kondensierten Produktgemisch aus dem Kondensator
43 über Leitung 4-7 vermischt wird. Das flüssige
Bodenprodukt der Trennvorrichtung 4-5 wird in den Verteiler
19 über Leitung 48 eingespritzt. Ein Teil des Produktgemischs
im Verteiler 19) der nicht zu den Reaktorstufen
15, 16, 22, 26, 30 und 34 über Leitung 20, 24, 28, 32 bzw.
36 zurückgeführt wird, wandert zu einer ersten Destillationskolonne 49.
Aus der Destillationskolonne 49 wandert nicht-umgesetztes
Benzol über Kopf über Leitung 50 in den Niederdruckdampf
kondensator 51. Kondensat aus dem. Kondensator 51
wandert zur Trennvorrichtung 53 über Leitung 52· Ein Teil der abgetrennten Flüssigkeit verlässt die Trennvorrichtung
55 über Leitung 11 und ein Teil dieser. Flüssigkeit wird zur
Destillationskolonne 49 als Umlauf über Leitung 54 zurück-
3098 48/1176
geführt. Der Rest der die Trennvorrichtung 5.3 über Leitung 11 verlassenden Flüssigkeit, der nicht zur Kolonne 49
zurückgeführt wird,. wandert längs Leitung 11 zurück, wo
Benzolbeschickung über Leitung' 10 eingespritzt wird. Danach wird ein Teil der Bestandteile der Leitung 11, d. h.
Benzol aus Leitung 10 und der schwerere Teil des Destillats aus Kolonne 49, der nicht in Leitung 55 über Leitung
72 eingeführt wird, als Alkylierungsreaktorbeschickung wie oben angegeben, verwendet.
Der unkondensierte Teil des Inhalts des Kondensators 51 und das tlberkopfprodukt aus Trennvorrichtung 53 werden
über Leitungen 77 bzw. 78 in Leitung 79 zusammengebracht.
Der Inhalt der Leitung 79 wird in Leitung 46 eingeführt. Danach wandert der Inhalt der Leitung 45 durch Kompressor
80 zur Leitung 81. Der Inhalt der Leitung 81 wird dann in Kombination mit dem Inhalt der Leitung 13 und Ί6 eingespritzt,
wobei diese Kombination der Leitung 14 zu dem Alkylierungsreaktor der ersten Stufe 15 folgt.
Die Bodenprodukte der Kolonne 49 wandern über Leitung 56 zur zweiten Destillationskolonne 57· -Das gewünschte
Alkylierungsprodukt, d. h. Äthylbenzol, wandert Überkopf
als Destillat über Leitung 58 in den Kaltwasserkondensator 59 und in die Trennvorrichtung 61 über Leitung 60. Ein
Teil des Äthylbenzolproduktes aus der Trennvorrichtung 61 wird zur Kolonne 57 über Leitungen 62 und 63 zurückgeführt.
Das Äthylbenzol-Endprodukt wird über Leitung 64 gesammelt.
Die Rückstände aus der Kolonne 57 wandern über Leitung 65 zur dritten Destillationskolonne 66. Polyalkylaromatische
Verbindungen, d. h. Polyäthy!benzole, wandern
überkopf über Leitung 67 durch den Kaltwasserkondensator 68 und zur Trennvorrichtung 70 über Leitung 69· Ein Teil
309848/1176
des flüssigen, Produktes aus der Trennvorrichtung 70 wird
zur Kolonne 66 über Leitungen 55 und 71 zurückgeführi;.
Der Rest der nicht zur Kolonne 66-rückgeführten Polyäthylbenzole
wandert durch Leitung 55» wo ein Teil aus Leitung 11 stromabwärts der Benzoleinspritzung über Leitung 10
über Leitung 72 eingeführt' wird. Danach wandert der gemischte
Inhalt der Leitung 55» d. h.. Benzol und PoIyäthylbenzol,
durch den Erhitzer 12, wo das Gemisch verdampft
wird und dann durch Leitung 73 in den getrennten
Transalkylierungsreaktor 74-· Ein transalkyliertes Produkt,
das vorwiegend aus Äthylbenzol besteht, verlässt Reaktor 74 über Leitung 75 und wird mit dem Inhalt der Leitung
zum Inhalt der Leitung 39 kombiniert. Das Rückständsprodukt der Kolonne 66, das aus schweren Enden besteht, d. h.
Produkte schwerer als Polyäthylbenzol, wird aus dem unteren
Teil der Kolonne 66 über Leitung 76 entfernt.
Es sei bemerkt, dass extrem hohe Gesamtheschickungs-Raumgeschwindigkeiten
im Verfahren der Erfindung möglicht sind, d. h. bis zu 2000 kg Gesamtbeschickung/h-kg kristallines
Aluminosilikat. Ein wesentlicher Faktor im Verfahren
der Erfindung ist jedoch der UHSV-Vert des Alkylierungsmittels,
beispielsweise Äthylen. Der WESV-Wert des Alkylierungsmittels
zu jeder beliebigen Alkylierungsreaktorstufe
wird zwischen etwa 1 und etwa 10 kg Alkylierungsmittel/h-kg
kristallines Aluminosilikat gehalten. Der günstigste VHSV-Wert von Äthylen, d. h. Alkylierungsmittel,
liegt im Bereich von etwa 2 bis etwa 6 kg Ithylen/h-kg
kristallines Aluminosilikat. Wenn der Äthylen WHSV-Wert
innerhalb der obigen Grenzen gehalten wird, "besteht ein
wirtschaftlicher Zyklus zwischen den Regenerierungen des Katalysators.
Unter spezieller Bezugnahme auf Fig. 2S welche eine
Auftragung der Selektivität*; zu gewünschten Produkten
309848/1176
("beispielsweise Äthylbenzol) gegen die Reaktoreinlasstemperatur für ein spezifisches Dampfphasenverfahren der
Erfindung wiedergibt, wird beobachtet, dass unter den
spezifischen Bedingungen dieses Verfahrens die Selektivität von einem geringen Vert von unter etwa 34-3° 0(650° ^)
auf einen hohen Wert zwischen etwa 370 und 455° C (700
bis 85O0 i1) ansteigt. Die spezifischen Bedingungen des
für die Auftragung gemäss I1Ig. 2 massgebliehen Verfahren
sind folgende:
Beschickung Benzol
Alkylierungsmittel Äthylen
Molverhältnis von
Beschickung zu Alkylierungsmittel 5»5 · 1
Beschickung zu Alkylierungsmittel 5»5 · 1
WHSV-Wert, kg/h-kg
kristallines Aluminosilikat 88
kristallines Aluminosilikat 88
Druck, atü (psig) 18,3 (260)
Die folgenden Baispiele dienen zur' Erläuterung der
Erfindung, ohne sie zu begrenzen.
Eine Lösung aus 109 kg (240 pounds) Natriumsilikat Sorte Q (28,5 Gew.% SiO2, 8,8 Gew.% Na3O und 62,7 Gew.%
HpO) und 136 kg (3OO pounds) Wasser wurden kontinuierlich
mit einer zweiten Lösung, die 3»3 kglC3Q pounds) NaCl und
186 kg (4-10 pounds) H2O enthielt, °in einer Mischdüse vermischt.Der
erhaltene gelatinöse Niederschlag wurde aus der Düse in einen Rührkessel von 46 1 (120 gallons) abgezogen.
Der Kessel wurde auf 99° G (210° F) erhitzt und 8 Tage unter Rühren bei 24 Upm gehalten. Das Produkt be-
(7,3 pounds) Al2(SOg)5-H2O (16,7 Gew.-# Al2O3), 13,6 kg
309848/1176
» ä
- c Bt -
stand zu 90 % aus ZSM-5 auf Grund der ßöntgenstrahlenbeugung.
Die chemische Analyse des Produktes ergab ein Verhältnis von SiO^J'Ai^P7. von 67,0. Das kristallisierte
Produkt wurde praktisch frei von löslichen Salzen durch Dekantieren gewaschen und dann filtriert. Der gewaschene
Filterkuchen wurde bei etwa 121° C (250° F) getrocknet. Ein Teil des getrockneten Kuchens wurde dann mit wasserhaltigem
Oc-AIpO7..HpO und zusätzlichem Wasser in einem
Kollergang vermischt, wobei eine Masse von extrudierbarer
Konsistenz erhalten wurde. Das ZSM-5 und KL^ß-z wurden in '
Anteilen vermischt, so dass sich 65 % ZSM-5 und 35 % Al^O,
im Endprodukt ergaben. Das vermischte Gemisch wurde dann durch eine Formauf spannplatte mit Öffnungen von 116 mm
(1/16") unter Verwendung eines Kolbenextruders extrudiert. Das Extrudat wurde dann bei etwa 121° C (250° F) in Luft
getrocknet und dann 3 Stunden bei 371° C (700° F) in Luft
calciniert. Nach Kühlen wurde das Extrudat viermal jeweils 1 Stunde mit 5%iger FHJDl-Lösung bei Raumtemperatur unter
Verwendung von 5 cmp Lösung/ig trockenes Extrudat einer
Ionenaustauschbehandlung unterzogen. Das Extrudat wurde frei von löslichen Chloriden gewaschen und dann bei 121° C
(250° F) getrocknet.
Bei einem Benzol/Äthylen-Holverhältnis von 2,8 und
über den obigen ZSTl-5 enthaltenden Katalysator wurde die
Umwandlung von Äthylen bei 40 bis 70 % während 14 Tagen
beibehalten. Die'Selektivität zu Äthylbenzol, Diäthylbenzol
und Triäthylbenzol nahm langsam von etwa-90 %
auf 95 bis 97.% zu. Die Einlasstemperatur wurde während
12 Tagen bei 400° C (750° F) gehalten und dann auf 413° G
(775 F) erhöht, wenn die Umwandlung langsam abnahm.
3 09 8A8/11 7 6
Stickstofff-Verdünnungsgas wurde zu dem Beschickungsstrom
zugegeben und das Stickstoff/Athylen-Molverhältnis in der Beschickung betrug 0,5· Bas Ä'thylbenzol/Polyäthylbenzol-Gewichtsverhältnis
nahm von einem Anfangswert vo.n 5>5 auf
etwa 3,5 ab.
Man liess den Reaktor während eines Zeitraums ausser
'Betrieb und voll Flüssigkeit. Der Versuch wurde später fortgesetzt, wobei die Anfangstemperatur die gleiche wie
die anfängliche Starttemperatur, nämlich 400° C (750° F) war. Die Äthylenumwandlung betrug etwa 25 %· Mit herabgesetzter
Umwandlung nahm die Selektivität stetig von 97*5 %
bei 25%iger Umwandlung auf etwa 99»5 bis 100 % bei Umwandlungen
unter 10 % zu. Nach Ablauf von 20 Tagen war die Temperatur von 400° C (750° F) auf 427° C (800° F)
erhöht und nach 25 Tagen von 427° C auf 454° C (800 auf 850° F). Nach einer Gesamtzeit von 34 Betriebstage"n wurde
der Versuch beendet. Der Katalysator wurde dann durch Brennen mit einem Luftstrom auf eine Endbett-Temperatur
von 538° C (1000° F) regeneriert.
Diese Versuche, welche anzeigen, dass höhere Raumgeschwindigkeiten
und höhere Benzol/Athylen-Verhältnisse die Bildung von Nebenprodukten herabsetzen und somit die
Selektivität erhöhten, wurden bei einem WHSV-Vert von 42 kg Gesamtbeschickung/h-kg kristallines Aluminosilikat
mit einem 3enζοl/Äthylen-Molverhältnis von 7,5 durchgeführt.
Der Katalysator war der aus Beispiel 1 regenerierte Katalysator. Die einzige veränderte Variable war die
Starttemperatur am Reaktoreinlass. Die Veränderung dieser Variablen übte einen dramatischen Einfluss auf die Endaktivierungsgeschwindigkeit
des Katalysators aus. Bei
309848/ 1176
einer Starteinlas stemp era tür von 316° c (600° F) wurden
Äthylenumwandlungen von 30 bis 40 % während -2 Tagen erhalten. Die Einlasstemperatur war an diesem Punkt auf
343° C (650° F) erhöht und schliesslich nach 6 Tsgen auf
400° 0,(350° i1)· Eine maximale Umwandlung von Äthylen
von 50 % wurde während des dritten Tages erreicht. Nach
dem vierten Tag "blieb die Umwandlung unter 5 %>
bis der Versuch nach 7 Tagen beendet wurd. Die Selektivitätw
während dieses Versuchs lag im Bereich von 97 bis 97»5 %·
Fach der Katalysator-Regenerierung durch Brennen mit einem Luftstrom auf eine Endbett-Temperatur von 538° c
(1000° F) wurde Beispiel 3 unter den gleichen Bedingungen
wie in Beispiel 2, jedoch mit einer Anfangseinlasstemperatur
von 371° G (700° F) gestartet. Die Anfangsumwandlung war höher als die während Beispiel 2 beobachtete. Eine maximale
Umwandlung fiel praktisch linear um etwa 4- % je Tag
ab, bis der Versuch nach 15 Tagen beendet wurde, wobei zu
diesem Zeitpunkt die Umwandlung etwa 18 % betrug.
Während des zehnten Betriebstages wurde die Einlasstemperatur von 370 bis 400° C(700 auf 750° F) ohne sichtliche
Wirkung auf die Umwandlung oder Entaktivierungsgeschwindigkeit erhöht. Das Gewichtsverhältnis von Äthylbenzol
zu Polyäthylbenzol nahm jedoch von 7?5 auf .10 zu,
wenn die Temperatur erhöht wurde«.
Während des zwölften Tages wurde der Reaktordruck von Atmosphären druck auf 1,7 atäi (25 psig) ohne merkliche
Wirkung erhöht. Die Selektivität lag im Bereich von 99 %
während der ersten 13 Tage des Versuchs, wonach sie auf 97,0 bis 97,5 % abfiel. Der Versuch wurde nach 15,5 Tagen:
beendet.
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Dieser Versuch wurde, nachdem der Katalysator aus Beispiel 3 ί& der gleichen Veise wie für Beispiel 3 regeneriert
worden war und mit einer Reaktoreinlasstemperatur von 400° C (750° i1} und einem VHSV-Vert von 42 kg Gesamtbeschickung/h-kg
Katalysator eingeleitet. Die Anfangsumwandlung von Äthylen bleibt bei. etwa 80 %. Diese Zahl fiel
auf etwa 6? % über einen Zeitraum von 37 Tagen ab. Die Umwandlung blieb etwa 70 % während etwa 30 Tagen. Während
dieses Zeitraums nahm die Selektivität anfänglich im Bereich von 97 his 97»5 % zu und stellte sich auf einen Wert
von 98,5 "bis 99,0 % ein.
Der Versuch wurde 48 Tage fortgesetzt. Während der letzten 10 Tage wurde eine Umlaufbeschickung, die etwa
10 Gew.% Äthylbenzol enthielt, als Beschickungsmaterial verwendet, um den zweiten Reaktor in einer Reihe von 4
zu simulieren. Das Produkt aus Versuchen, in denen Benzol und Äthylen als Beschickungen verwendet wurden, wurde gesammelt.
Das aus Beispiel 4 gewonnene Produkt wurde dann dem am 37· Tag des Versuchs eingeleiteten Reaktor zugeführt.
Zusätzliches Äthylen in einer Menge, die ausreichte, um ein Benzol/Äthylen-Verhältnis von 6,6 Mol/Mol zu ergeben,
wurde dem Reaktor zugeführt.
Die Umwandlungen fielen von etwa 65 % auf 55 % ah, wenn
die Beschickung von Benzol zu Umlaufbeschickung geändert wurde. Dieses mag auf die niedrigere Benzolkonzentration
in der Beschickung zurückzuführen sein. Die Selektivität schien nur geringfügig abzufallen. Die Umwandlung war re-
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lativ stabil, 52 bis 54· % während 7 oder 8 Tagen, bevor
sie begann, geringfügig abzufallen. Während des letzten Versuchstags wurde die Temperatur auf 4-13° C (775° F)
erhöht.
Dieser Versuch wurde mit Katalysator durchgeführt, der verwendet worden war und achtmal in der für Beispiel
3 angewendeten Weise regeneriert worden war.
Pie Anfangsbedingungen für diesen Versuch waren ähnlich
denen für die Beispiele 4 und 5> um zu ermitteln, wenn der
Katalysator seine Aktivität verloren hatte. Die Anfangsumwandlung lag bei etwa 75 % und nahm auf etwa 69 % nach
8 Tagen im Vergleich zu Umwandlungen von 80 % für die gleichen Zeiträume von Beispiel 4 ab.
■ Zu diesem Punkt wurde der Reaktordruck auf 3,5 3 tu
(50 psig) erhöht, was zu erheblichen Veränderungen in der Leistung der Anlage führte. Die Äthylenumwandlung erhöhte
sich von etwa 70 % auf 90 bis 95 °/° und das Gewichtsverhältnis von Äthylbenzol zu Polyathylbenzolen (EB/PEB)
nahm von 12 : 1 auf. 22 : 1 zu. Die beobachtete maximale Reaktortemperatur nahm gleichfalls zu, wenn der Druck
zunahm. Die Umwandlung blieb über 90 % während 21 Tagen,
wobei zu diesem Zeitpunkt der Reaktordruck auf 18,3 afcü (260 psig) erhöht wurde.
Die Äthylenrate·wurde dann erhöht, was zu einem merklichen
Abfall der Selektivität führte. Dadurch wurde das Verhältnis von Benzol zu Äthylen auf etwa 5>7 herabgesetzt.
Später wurde die Raumgeschwindigkeit auf etwa 62 erhöht und das Verhältnis· von Benzol zu Äthylen wurde auf etwa
6,7 bei einem Versuch zur Verbesserung der Selektivität erhöht. Auf G-rund der Ausbildung des Reaktorsystems er-
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232U71
liölite jedoch eine Erhöhung der Beschickungsgeschwindigkeit
bei einer gegebenen Katalysator-Betteinlasstemperatur auch die Temperatur in dem Katalysatorbett. Die Selektivität
nahm bei diesen Bedingungen sogar mehr ab,, was
einen Temperatureinfluss auf die Selektivität anzeigt.
Die Beschickung zu Beispiel 6 wurde am 4-3- Tag zu
einem Beschickungsmaterial verändert, welches einen zweiten Reaktor in Reihe simulierte, d. h. etwa 18 Gew.% Äthylbenzol.
Die Umwandlung fiel geringfügig auf 85 bis 90 %
ab und die Selektivität fiel auf 90 bis 92 %. Die Reaktoreinlasstemperatur
wurde in Stufen von 11° G ("20° F) von 400 auf 377° C (750 auf 710° E) herabgesetzt, was "zur
Erhöhung der Selektivität auf 97 % diente. Der Versuch wurde am 53· ^ag beendet.
Dieser Versuch wurde unter Verwendung von Extrudat von 1,6 mm (1/16") aus frischem,Wasserstoff ZSM-5 Katalysator,
der gemäss Beispiel 1 hergestellt worden war, durchgeführt. Die Beschickungscharge bestand aus Benzol.
. Die Umwandlung betrug 85 bis 90 % und die Selektivität
lag bei etwa 99 »5 °/°· -^ 19· Tag wurde der Reaktordruck
auf etwa 18,3 atü (260 psig) erhöht, wobei an diesem Punkt die Umwandlung auf 98+ % anstieg. Das Verhältnis von
Benzol zu Äthylen der Beschickung wurde in Stufen von etwa 8 : 1 auf etwa 5 : 1 herabgesetzt, indem die Äthylenrate
mit keinem merklichen Effekt auf die Umwandlung erhöht wurde. Die Selektivität nahm jedoch bei einem Verhältnis
von Benzol zu Äthylen von 5 '· 1 auf etwa 98 % ab.
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Die beobachtete maximale Reaktortemperatur nahm gleichfalls
zu, wenn das Verhältnis von Benzol zu Äthylen der
Beschickung abnahm. Während dieses Versuchs "bei höherem
Druck war ersichtlich, dass das Hauptausmass der Reaktion
über einen sehr kleinen Abschnitt des Bettes stattfand. Das Temperaturprofil zeigte an, dass die Reaktion über
weniger als 1/6 des Katalysatorbettes stattfand. Dieser Versuch wurde nach 53 Tagen beendet.
Der Katalysator für den Versuch war der regenerierte , Katalysator .von Beispiel 8. Die Regenerierung wurde mit
Dampf, der als Sauerstoff-Verdünnungsmittel verwendet wurde,
bis auf eine Endbett-Temperatur von 533° C (1000° F) nach
31 Stunden durchgeführt. . ,
Der Versuch wurde eingeleitet, indem bei den gewünschten Betriebsbedingungen mit Dampf ausgefüllt wurde und
dann auf Benzolbeschickung und Äthylen umgeschaltet wurde.
Der Zweck dieses Versuchs bestand darin, die Wirkung der Reaktortemperatur auf die Alkylierung si ei stung zu untersuchen.
Der Versuch wurde bei einer Reaktortemperatur von 34-3° C (650° F) eingeleitet. Die Selektivität war schlecht
und der Katalysator schien rasch entaktiviert zu werden, was sich durch herabgesetzte Umwandlung des vierten Tages
zeigte. Die Reaktortemperatur wurde am fünften Tag auf
370° C (700° F) erhöht und die Leistung verbessert. Am neunten Tag wurde die Temperatur auf 385° C (735° F) erhöht.
Am vierten Tag dieser Bedingungen nahm die Umwandlung ab und die Temperatur wurde auf 400° C (750° F) erhöht und
die Umwandlung erhöhte sich wiederum. Die Reaktortemperatur wurde anschliessend in Anteilen von 14-° C · (25° F) auf
469° G (875° F) erhöht. Die höchste Selektivität wurde bei
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232H71
427° C (800° F) beobachtet. Das Verhältnis von Äthylbenzol
zu Diäthy!benzol erhöhte sich fortgesetzt, wenn die Temperatur erhöht wurde. Am 37· Tag wurde die Temperatur auf
438° C (820° F) herabgesetzt und das Verhältnis von Benzol
zu Äthylen erhöht. Der Versuch wurde'am 44, Tag beendet.
Der Katalysator für diesen Versuch bestand aus 58,5 g
Extrudat von 1,6 mm (1/16")» das etwa 2,93 g Wasserstoff
ZSM-5 Katalysator enthielt. Dieser Katalysator wurde in der nieht-ionenausgetauschten Form im wesentlichen wie im
Beispiel 1 hergestellt und ergab folgende Analyse im lediglich getrockneten Zustand:
Bestandteil Gew.%
2O5 · 2,23
SiO2 95,90
C 7,40
K 0,69
Na 1,40
Der kristalline Aluminosilikatzeolith wurde dann mit
Aluminiumoxid verdünnt, vermischt, angeteigt, extrudiert und getrocknet. Vorcalcinierung erfolgte mit Stickstoff
bei einer Temperatur von 370° C (?00° F) während 3 Stunden.
Das Extrudat wurde dann mit 5%ifeer>
wässriger Ammoniumchloridlösung während 4 Stunden einer Ionenaustausch.behandlung
unterzogen, 8 Stunden mit Wasser gewaschen und dann getrocknet. Es wurde wiederum mit Luft während 3 Stunden
bei 538° C (1000° F) calciniert.
Dieses Beispiel wurde durchgeführt, um die Brauchbarkeit des Katalysators mit einer geringen Konzentration an
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232U
aktivem Bestandteil, d. h. ZSM-5, zu. bewerten. Eine qualitative
Bewertung auf G-rund der Temperaturspitze zeigte eine sehr hohe Aktivität für diesen 5%igen Katalysator
mit Bezug auf den 65%igen Katalysator der vorangehenden
Versuche an.. Während des fünften Tages wurde die Wasserein
sprühung eingeleitet, um die Durchführbarkeit .der Temperaturkontrolle durch Wasserabschreckung zu ermitteln.
Die Abgasgeschwindigkeit begann langsam und stetig zunehmend während der Wassereinspritzen. Die Reaktörtemperatur
wurde in Anteilen von 28° C (50° F) auf 454° C (850° F)
erhöht. Diese Temperatursteigerungen verzögerten etwas die Entaktivierung, stoppten jedoch nicht dieständige Zunahme ·
an Abgas. Dieser "Versuch wurde nach 14 Tagen beendet und der Katalysator wurde entfernt.
Die Erfindung wird nun anhand spezifischer in der folgenden Tabelle angegebener Beispiele erläutert.
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232U | Tabelle IV | Einlasstemperatur ο G (0P) |
Druck V/HSV atu (psig (2) |
7 | 71 | |
400-427 (750-800) | AtmoSphärendruck | 42 | ||||
Dampfphasenalkylierung von Benzol mit Äthylen über Wasserstoff ZSM-5 |
316-400 (600-750) | AtmoSphärendruck | 42 | |||
Bei spiel Nr* |
Be- schik- kung (D |
371-400(700-750) | AtmoSphärendruck- 1,7 (25) |
42 | Benzol/ Äthylen Mol/Mol |
|
1 | 1 | 400 (750) | AtmoSphärendruck | 42 | 2,8 | |
2 | 1 | 400(750) | Atmo Sphärendruck | 42-61 | 7,5 | |
3 | 1 | 400 (750) | Atmo Sphären druc k- | 42 | 7,5 | |
4 | 1 | 377-400 (710-750) | 18,3 (260) 18,3 (260) |
42 | 7,5 | |
5 | 2 | 400 (750) | Atmo Sphären druck- 18,3 (260) |
88 | 6,6 | |
6 | 1 | 343-456 (650-875) | 18,3 (260) | 74 | 5,7-9,2 | |
7 | 3 | 400 (750) | 18,3 (260) | 4,5 | ||
8 | 1 | 5-8 | ||||
9 | 1 | 5-6 | ||||
10 | 1 | 4-5 | ||||
(1) Schlüssel zu den Beschickungszusammensetzungen in Gewichtsprozent der Gesamtbeschickung:
Bestandteile 1
Leichte Enden
Benzol 99,9
Toluol
Äthylbenzol Xylole, Cumol
Andere (3) Diäthylbenzole
\2) Her W'IILV-V/ert wird in kg Gesamtbeschickung/h-kg kristallines
Aluminislikat gemessen
(3) n-Propylbenzol, Äthyltoluole, sekundäres Butylbenzol
und üpuren nicht-indentifizierter Bestandteile .
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0,05 | 0,02 |
0,06 | 0,04 |
10,07 | 17,55 |
0,15 | 0,16 |
0,C6 | 0,10 |
1,24 | 1,45 |
: - 34 -
Weitere Beispiele, welche das Verfahren der Erfindung
erläutern und insbesondere die Auswirkung des Drucks, werden nachfolgend angegeben:
Beispiel 11 ' \:
Eeaktordruck, atü- (psig) Katalysator (der gleiche wie in Beispiel'1), Gewicht, g
Äthylengeschwindigkeit, gWol/h
Benzolb e Schickung s-G-e schwin digkeit,
g Mol/h
Eeaktoreinlasstemperatur, C ( F)
Beobachtete maximale Eeaktortemperatur,
0G (0F)
Produktgewicht, g/h
Flüssige Produktzusammensetzung, Gew.%
Äthylbenzol
Diäthylbenzole
Eeaktordruck, atü (pasig) Katalysator (der gleiche wie in
Beispiel 8), Gewicht, g Äthylengeschwindigkeit, g Mol/h
Benzolbeschickungs-Geschwindigkeit,
g Mol/h
Eeaktoreinlasstemperatur,0C ( F)
A | B ' |
0 | 3,5 (50) |
3,84 | 3,84 |
0,207 | ■ 0,207 |
9,16 | 9,16 |
400 (750) |
400 (750) |
458 (820) . |
452 (845). |
155,2 | 156,8 |
9,34- | 12,95 |
0,80 | 0,53 |
A | B_ |
0 | 18,5 (260) |
9: | 9,88 |
0,645 | |
8,22 | |
400 (750) |
|
,88 | |
,657 | |
,14 | |
400 (750) |
3098.48/1
2321477
A B
Beobachtete maximale Reaktor-
temperatur,°G, (o*1) 404 411
(760) (772)
Produktgewicht, g/h 425,6 427,7
Flüssige Produktzusaminensetzung, Gew.%
Ithylbenzol 12,35 14,30 ·
Diäthylbenzole 1,32 1,05
Ein Transalkylierungsreaktor getrennt von jedem
Alkylierungsreaktor wurde unter Verwendung eines wie in Beispiel 8 hergestellte ZSM-5 Katalysators angebracht.
Es vnirde eine Beschickung verwendet, die eine typische Transalkylierungbeschickung, wie sie im Verfahren der
Erfindung anzutreffen ist, darstellt. Diese Beschickung besass folgende Hauptbestandteile (zusammen damit natürlich
Benzol) während der nachfolgenden Reaktionstage:
Reaktionstage Beschickungszusammensetzung, Gew.%
(von Benzol abweichende Bestandteile)
Äthylen | Diäthyl- | Triäthyl- | |
benzol | . benzol | ||
1τ21 | 0,18 | 12,93 | __ |
- 22-25 | 0,06 | 15,14 | 0,22 |
26-32 | 0,05 | 19,01 | 0,29 |
33-40 | 0,17 | 24,72 | 0,38 |
41-50 | 0,35 | 37,25 | 0,54 |
51-57 | 0,16 | 14,60 | 0,15 |
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Die Reaktoreinlasstemperatur betrug während 6 . Tagen 42?° C (800° F), während 4 Tagen 454° C (850° F) ,
während weiterer 4 Tage 427° C (800° P), während folgender
32 Tage-400° C (750° F), dann vom 51. bis 57- und letzten
Tag 427° C (800° F). Der Reaktordruck wurde konstant bei 18,3 atü (260 psig) gehalten. Während dieses 5?tägigen
Versuchs betrug das Mol Verhältnis von Benzol zu Diäthylbenzol
etwa 11 für die ersten 21 Tage, 9 während während 4 Tagen, 7 während 7 Tagen, 5 während 8 Tagen und dann
2,5 für den Rest des Versuchs.-Die stündliche Raumgeschwindigkeit
des Gesamtbe.schickungsgewichts, bezogen auf das Gewicht des kristallinen AluminοSilikats betrug etwa
40 für die ersten 3 Tage, nahm auf etwa 80 während 7 Tagen
zu,und nahm dann auf etwa 40 während des Restes des Versuchs
ab. Die Umwandlungen von Benzol und Diäthylbenzolen zu Äthylbenzol lagen etwa im Bereich von 40 bis 70 % bei
ausgezeichneter Selektivität.
Aus den Versuchen der Erfindung ist ersichtlich, dass
Die Dampfphasenalkylierung aromatischer Kohlenwasserstoff-Verbindungen
durch Kontaktierung mit dem Wasserstoff ZSM-5 Katalysator wesentliche Vorteile gegenüber der Alkylierung
mit anderen auf dem Gebiet der Alkylierung bekannten Katalysatoren
ergibt. Beispielsweise liefert, was möglicherweise der bedeutendste Faktor ist, der kristalline, Wasserstoff
ZSM-5 Aluminosilikat-Zeolithkatalysator erheblich verbesserte Alterungseigenschaften.Anstelle von Kreislaufzeiträumen
von wenigen Stunden oder Tagen, was bisher auf dem Gebiet üblich war, ist ein Zyklus von Wochen oder Monaten
möglich. ■
Zusätzlich zu der erhöhten Selektivität hinsichtlich eines gewünschten Produktes ist der im Verfahren der Erfindung
verwendete Wasserstoff ZSM-5 Katalysator leicht und
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in wirksamer Weise unter Verwendung eines adiabatischen
Brennvorgangs in Gegenwart eines inerten trockenen Gases als Sauerstoff-"Verdünnungsmittel oder durch geeignete
Dampfregeneriertechniken zu regenerieren. Eine geeignete
Dampfregeneriertechnik, bei der Dampf, der als Sauerstoff-Verdünnungsmittel
verwendet wird, über den zu regenerierenden Katalysator geleitet wird, kann durch das folgende
Beispiel wieder gegeben werden:'
Zeit Reaktoreinlasstemperatur
Massengeschwindigkeit, kg/h m* (Ib/hr-ft2)
343 | (Op) | Dampf | Luft | |
0 | 357 | (650) | 377 (77) t . | 54 (11) |
1,5 | 427 | (675) | 377 (77)' | 54 (11) |
4,0 | 454 | (800) | 377 (77) | 54 (11) |
22,0 | 482 | (850) | 377 (77) | 54 (11) |
25,0 | 510 | (900) | 377 (77) | 54 (11) |
25,5 | 538 | (950) | 377 (77) | 54 (11) |
26,5 | 538 | (1000) | - — | 54 (11) |
27,5 | Ende | (1000) | _ _ | 4,88 (1) |
28,0 | der Regenerierung | |||
Auch hält der im Verfahren der Erfindung verwendete Wasserstoff ZSM-5 Katalysator zahlreichere Regenerierungen
ohne Verlust an Aktivität aus. Man nimmt somit an, dass die Katalysator-Lebensdauer in technischem Gebrauch mehrere
Jahre betragen kann.
Andere Vorteile und Verbesserungen, die durch das Verfahren der Erfindung gegenüber dem Stand der Technik
erreicht werden, sind offensichtlich. Sie können wie folgt zusammengefasst werden:
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(1) Vorbehandlung und Trocknung der Beschickung sind nicht notwendig.
(2) Es sind extrem hohe Raumgeschwindigkeiten möglich. Dies_ führt zu höheren Ausbeuten "bei kleineren
Reaktoren.
(3) Die Temperaturregelung durch Produktabschreckung ist durchführbar.
(4) In dem Fall, da Benzol mit Äthylen alkyliert wird', '
verbessert sich die Selektivität, wenn das Verhältnis von Benzol zu Äthylen erhöht wird. Dies
ist zunehmend wichtig für Beschickungen, die Äthylbenzol· und andere Alkylierungsprodukte enthalten.
(5) Ein Katalysator mit einer sehr geringen Konzentration
ar/aktivem Bestandteil ist brauchbar.
Es ist Offensicht, dass die oben angegebenen Beispiele lediglich zur Erläuterung dienen und dass aromatische
Kohlenwasserstoffe einschliesslich aromatischer Kohlenwasserstoffe,
die einen nicht-polaren Substituenten enthalten, gemäss der Erfindung alkyliert werden können.
Es ist auch klar, dass die Betriebsbedingungen für die Alkylierungsreaktionen gemäss dem Verfahren der
Erfindung, wie in den vorstehenden Beispielen erläutert, innerhalb der angegebenen Grenzen variiert werden können,
so dass das Verfahren je nach der Produktverteilung, dem Alkylierungsgrad, der Geschwindigkeit der Katalysator-Entaktivierung
und dem Verfahrensd.ruck und der Verfahrenstemperatur durchgeführt werden kann und dass Modifikationen
und Abänderungen im Verfahren der Erfindung durchgeführt werden können, ohne den Rahmen der Erfindung zu verlassen.
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Claims (12)
1. Verfahren zur Dampfphasenalkylierung aromatischer
Kohlenwasserstoffe und- aromatischer Kohlenwasserstoffe,
die einen nicht-polaren Substituenten enthalten, dadurch gekennzeichnet, dass diese in einer Reaktio'nszone
mit einem Alkylierungsmittel unter Bedingungen, die zur Herbeiführung der Dampfphasenalkylierung wirksam sind,
wobei die Bedingungen eine Alkylierungs-Reaktoreinlasstemperatur zwischen 343 und 482° G (650 und 900° F),
einen Alkylierungs-Reaktordruck zwischen Atmosphärendruck und 210 atü (3000 psig), ein Molverhältnis von aromatischer
Kohlenwasserstoffcharge zu Alkylierungsmittel im Bereich von 1 : 1 bis 20 : 1 und.eine gewichtsmässige
stündliche Kaumgeschwindigkeit zwischen 2 und 2000 umfassen^
in Gegenwart eines Katalysators kontaktiert werden, der einen kristallinen Aluminosilikatzeolith aufweist,
der durch das Eöntgenstrahlen-Beugungsmuster der Tabelle I
und die nachfolgende Formel, ausgedrückt als Molverhältnisse der Oxide,gekennzeichnet ist:
0,9 - 0,2M2O : Al2O5 : 5~3OO
worin M ein Kation, vorwiegend Wasserstoff, η die Valenz von M und ζ 0 bis 40 bedeuten, und ein Teil des Abstroms
aus dieser Reaktionszone, der ροIyalkylaromatisehe Verbindungen
aufweist, mit einer Charge aromatischerKohlenwasserstoffe
in einem Transalkylierungsreaktor getrennt von dieser Reaktionszone unter Dampfphasenbedingungen, die
zur Herbeiführung der Transalkylierung zwischen den polyalkylaroma
ti sehen Verbindungen und der aromatischen Koh-
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. — 40 _
lenvrasserstoffcharge geeignet sind, wobei die Bedingungen
eine Transalkylierungs-Reaktoreinlasstemperatur zwischen
34-3 und 482° C (650 und 900° F) , einen Transalkylierungs-Reaktordruck
zwischen Atmosphärendruck und 210 atü •(3000 psig) umfassen, ein Molverhältnis von aromatischer
Kohlenwasserstoffcharge zu polyalkylaromatisehen Verbindungen
zwischen 1 : 1 und 16 : 1 und eine gewichtsmässige
stündliche Raumgeschwindigkeit zwischen 10 und 1000 angewendet werden., in Gegenwart eines wie oben definierten
Katalysators kontaktiert werden, wobei die gewicht smässigen stündlichen Raumgeschwindigkeiten auf das
Gewicht des kristallinen Aluminosilikatszeoliths bezogen sind.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
dass die Alkylierungs-Reaktoreinlasstemperatur zwischen 370 und 4-54° C (700 und 85Ο0 F) und der Alkylierungsreaktordruck
zwischen etwa 1,7 und 32 atü (25 und 450
psig) liegen.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der kristalline Aluminosilikatzeolith
ein S1O2/AI2O-,-Verhältnis zwischen 5 und 100 aufweist.
4. Verfahren nach Anspruch 1 bis 3» dadurch gekennzeichnet, dass der kristalline Aluminosilikatzeolith in
einer Menge zwischen etwa 1 und etwa 90 Gew.% mit einem
Binder dafür kombiniert ist.
5- Verfahren nach Anspruch 4·, dadurch gekennzeichnet,
dass der Binder Aluminiumoxid ist.
6. Verfahren nach Anspruch.^ bis 5? dadurch gekennzeichnet,
dass das Alkylierungsmittel ein Olefin
ist.
7. Verfahren nach Anspruch 1 bis 6, dadurch geknnzeichnet,
dass das Alkylierungsmittel Äthylen und die
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aromatische Kohlenwasserstoffbeschickung Benzol ist.
8. Verfahren nach Anspruch 1 bis 7■>
dadurch gekennzeichnet, dass der kristalline Aluminosilikatzeolith in einer Menge zwischen etwa 5 und etwa 80 Gew.%
in einem Binder dafür kombiniert ist.
9. Verfahren nach Anspruch 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Reaktionszone eine Reihe adiabatischer
Reaktorstufen aufweist.
10. Verfahren nach Anspruch 9» dadurch gekennzeichnet, dass ferner der Abstrom aus den adiabatischen ■
Reaktorstufen mit einem aromatische Kohlenwasserstoffcharge enthaltenden Abschreckmittel in Berührung gebracht
wird, wodurch die Reaktionswärme zwischen den Stufen abgeleitet wird.
11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass das Abschreckmittel einen Teil eines
Kondensats aus einem Hochdruckdampfkondensator aufweist, wobei dessen Beschickungsstsom Abstrom aus der letzten
Reaktorstufe der Reihe adiabatischer Reaktorstufen und Abstrom aus dem Transalkylierungsreaktor und einen Teil
des schwereren abgetrennten Anteils des Kondensats aus einem Niederdruckdampfkondensator enthält, wobei dessen
Beschickungsstrom den nicht-kondensierten Anteil des Beschickungsstroms zu dem Hochdruckdampfkondensator
aufweist.
12. Verfahren nach Anspruch 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, dass das Abschreckmittel Benzol enthält
und die polyalkylaromatisehen Verbindungen Polyäthylbenzole
sind.
13· Verfahren nach Anspruch 1 bis 12, gekennzeichnet
durch die zusätzliche Stufe der Regenerierung des kristallinen Aluminosilikatszeoliths
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durch. Kontakt mit Dampf als inerter Hauptverdünnungsträger
von Sauerstoff bei geregeltem Brennen des Zeoliths zur
Entfernung von Koks und Wiederherstellung der katalytischen Wirksamkeit.
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Leerseite
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