DE10065328A1 - Gas-/Flüssigkeits-Abscheider der Zyklonart - Google Patents
Gas-/Flüssigkeits-Abscheider der ZyklonartInfo
- Publication number
- DE10065328A1 DE10065328A1 DE10065328A DE10065328A DE10065328A1 DE 10065328 A1 DE10065328 A1 DE 10065328A1 DE 10065328 A DE10065328 A DE 10065328A DE 10065328 A DE10065328 A DE 10065328A DE 10065328 A1 DE10065328 A1 DE 10065328A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- gas
- cyclone chamber
- baffle
- passage line
- liquid separator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
- B01D45/12—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C5/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex is reversed
- B04C5/08—Vortex chamber constructions
- B04C5/103—Bodies or members, e.g. bulkheads, guides, in the vortex chamber
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C5/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex is reversed
- B04C5/12—Construction of the overflow ducting, e.g. diffusing or spiral exits
- B04C5/13—Construction of the overflow ducting, e.g. diffusing or spiral exits formed as a vortex finder and extending into the vortex chamber; Discharge from vortex finder otherwise than at the top of the cyclone; Devices for controlling the overflow
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M13/00—Crankcase ventilating or breathing
- F01M13/04—Crankcase ventilating or breathing having means for purifying air before leaving crankcase, e.g. removing oil
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M13/00—Crankcase ventilating or breathing
- F01M13/04—Crankcase ventilating or breathing having means for purifying air before leaving crankcase, e.g. removing oil
- F01M2013/0422—Separating oil and gas with a centrifuge device
- F01M2013/0427—Separating oil and gas with a centrifuge device the centrifuge device having no rotating part, e.g. cyclone
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Lubrication Details And Ventilation Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Cyclones (AREA)
Abstract
Ein Gas-/Flüssigkeits-Abscheider der Zyklonart hat eine Gasdurchlassleitung (4), die eine obere Endwand einer Zyklonkammer (3) durchdringt und sich abwärts erstreckt, um einen Gasauslass (41) in der Zyklonkammer zu haben. Eine im Allgemeinen ringförmige Ablenkplatte (5) ist an einem äußeren Umfang der Gasdurchlassleitung vorgesehen in der Nähe des Gasauslasses, um das Innere der Zyklonkammer im Allgemeinen in einem oberen und unteren Raum zu teilen. Demgemäß wird eine Drallströmung, die in dem oberen Raum gebildet wird, davon abgehalten, unmittelbar angesaugt zu werden durch einen Unterdruck der Gasdurchlassleitung ohne ausreichenden Drall, so dass die Abscheideeffizienz von Gas und Flüssigkeit verbessert ist.
Description
Diese Erfindung bezieht sich im Allgemeinen auf einen
Gas-/Flüssigkeits-Abscheider der Zyklonart zum Trennen
eines Flüssigkeitsbestandteils, der in einem Gas enthalten
ist, durch eine Zentrifugalkraft, der beispielsweise
verwendet wird als ein Ölnebelabscheider zum Abscheiden von
Ölnebel, der in einem Durchströmgas (blow-by-Gas) bei einem
Zwangsbelüftungssystem eines Kurbelgehäuses enthalten ist.
Bei einem Zwangsbelüftungssystem eines Kurbelgehäuses
wird ein blow-by-Gas, das in ein Kurbelgehäuse leckt durch
einen Spalt zwischen einem Kolben und einer Zylinderwand,
in ein Ansaugsystem zurückgeleitet, und demgemäß wird
verhindert, dass es in die Atmosphäre abgegeben wird. Das
Kurbelgehäuse ist mit einer Ansaugleitung über einen
Zirkulationsdurchflusskanal verbunden, der mit einem PCV-
Ventil ausgestattet ist und darin enthaltenes blow-by-Gas
zwangsläufig abgibt unter Anwendung eines Unterdrucks in
der Ansaugleitung. Demgemäß werden in dem blow-by-Gas
enthaltene Kohlenwasserstoffe (HC) in einem Motor verbrannt
und das Innere des Kurbelgehäuse wird belüftet, wodurch eine
Verschlechterung des Motoröls verhindert wird.
Im Allgemeinen enthält ein blow-by-Gas einen nebligen
Ölbestandteil (Ölnebel). Um zu verhindern, dass Ölnebel in
die Ansaugleitung strömt, ist herkömmlich ein
Ölnebelabscheider in dem Zirkulationsdurchflusskanal
angeordnet, der sich zu der Ansaugleitung erstreckt. Der
Ölnebelabscheider leitet blow-by-Gas in eine zylindrische
Zyklonkammer und veranlasst eine Drallströmung, und der in
dem blow-by-Gas enthaltene Ölbestandteil wird auf Grund
seiner Zentrifugalwirkung abgeschieden. Der abgeschiedene
Ölbestandteil wird über eine Ölabgabeleitung zu einer
Ölwanne oder dergleichen abgegeben. Das Gas, von dem der
Ölbestandteil abgeschieden ist, wird zu der Ansaugleitung
zurückgeleitet über einen Gasauslass, der an einem oberen
Endabschnitt der Zyklonkammer vorgesehen ist.
Bei dieser Art eines Ölnebelabscheiders der Zyklonart
ist es erforderlich, eine Ölabscheideeffizienz zu
verbessern, um eine Ölmenge zu vermindern, die in die
Ansaugleitung strömt. In diesem Zusammenhang offenbart
beispielsweise das Dokument JP-A-11-264312 eine Struktur,
bei der eine Drallströmung in einer Gasdurchlassleitung,
die sich von einem Gasauslass aufwärts erstreckt,
verbessert ist durch Veranlassen einer minimalen
Querschnittsfläche der Gasdurchlassleitung kleiner als
einer Querschnittsfläche eines Gaseinlasses, der mit einer
Zyklonkammer verbunden ist, und wobei ein Ölbestandteil,
der in die Gasdurchlassleitung einströmt, in einer
Ölverteilkammer bei deren oberer Seite verteilt wird.
Da bei dieser Struktur die Zentrifugalwirkung der
Drallströmung verbessert ist, kann die Abscheide- und
Sammeleffizienz des Ölbestandteils verbessert werden. Da
jedoch die Querschnittsfläche der Gasdurchlassleitung
vermindert ist, entsteht ein Problem, dass ein Druckverlust
in der Vorrichtung erhöht ist.
Die vorliegende Erfindung wurde gemacht angesichts des
vorstehenden Problems und die Aufgabe der vorliegenden
Erfindung besteht in der Verbesserung einer
Abscheideeffizienz des Gases und der Flüssigkeit ohne
Erhöhen eines Druckverlustes in einem Gas-/Flüssigkeits-
Abscheider der Zyklonart.
Erfindungsgemäß hat ein Gas-/Flüssigkeits-Abscheider
einen im Allgemeinen zylindrischen Behälter, der im Inneren
eine Zyklonkammer definiert und einen Gaseinlass hat, der
an einer Umfangswand der Zyklonkammer offen ist zum
Einführen eines Gases in die Zyklonkammer. Eine
Gasdurchlassleitung hat einen Gasauslass und ist mit der
Zyklonkammer über den Gasauslass verbunden. Der Gasauslass
ist getrennt von dem Gaseinlass in einer Axialrichtung des
Behälters angeordnet.
Des Weiteren ist eine Ablenkplatte in der Zyklonkammer
angeordnet und teilt im Allgemeinen einen Raum zwischen dem
Gasauslass und dem Gaseinlass, um eine Gasströmung zu
bilden, die von dem Gaseinlass zu dem Gasauslass strömt
entlang der inneren Umfangswand. Die Gasdurchlassleitung
steht von der Ablenkplatte bei einer zu dem Gaseinlass
entgegengesetzten Seite vor.
Da bei der vorstehend beschriebenen Ausbildung das
Innere der Zyklonkammer durch die Ablenkplatte in einen
gaseinlassseitigen Raum und einen gasauslassseitigen Raum
geteilt ist, wird von dem Gaseinlass eingeführtes Gas davon
abgehalten, unmittelbar durch einen Unterdruck der
Gasdurchlassleitung angesaugt zu werden ohne ausreichenden
Drall, und das Gas kann eine Drallströmung bilden, die
entlang der Umfangswand strömt. In Folge dessen ist eine
Abscheideeffizienz eines Flüssigkeitsbestandteils
verbessert. Da keinerlei Notwendigkeit besteht, eine
Querschnittsfläche der Gasdurchlassleitung zu vermindern
und die Drallströmung sich glatt entlang der inneren
Umfangswand fortsetzt, tritt keine Störung der Strömung auf
und der Druckverlust ist abgesenkt.
Da die Durchlassleitung von der Ablenkplatte bei der
zu dem Gaseinlass entgegengesetzten Seite vorsteht, ist es
schwierig, dass der von dem Gas abgeschiedene
Flüssigkeitsbestandteil durch den Gasauslass abgegeben
wird. Des Weiteren ist die Wirkung zum Veranlassen der
Gasströmung entlang der inneren Umfangswand verbessert.
Vorzugsweise dringt die Durchlassleitung in einen im
Allgemeinen zentralen Abschnitt einer Endwand der
Zyklonkammer ein, um sich in der Zyklonkammer zu
erstrecken. Demgemäß wird die Wirkung der
Gasdurchlassleitung auf die Drallströmung klein.
Vorzugsweise ist die Ablenkplatte entlang der inneren
Umfangswand bei einer Position näher dem Gasauslass als dem
Gaseinlass angeordnet. Demgemäß wird die Störung der
Drallströmung bei der Seite nahe der inneren Umfangswand
schwieriger, was zu einer Verbesserung der
Gasflüssigkeitsabscheideeffizienz führt.
Andere Aufgaben und Merkmale der vorliegenden
Erfindung werden leicht ersichtlich aus einem besseren
Verständnis der nachfolgend beschriebenen bevorzugten
Ausführungsbeispiele unter Bezugnahme auf die folgenden
Zeichnungen:
Fig. 1 zeigt eine perspektivische Ansicht eines
Ölnebelabscheiders bei einem ersten bevorzugten
Ausführungsbeispiel.
Fig. 1B zeigt eine Schnittansicht des
Ölnebelabscheiders des ersten Ausführungsbeispiels.
Fig. 2 zeigt ein Diagramm einer gesamten Ausbildung
eines Zwangsbelüftungssystems eines Kurbelgehäuses, das mit
dem Ölnebelabscheider des ersten Ausführungsbeispiels
ausgestattet ist.
Fig. 3 zeigt eine vertikale Schnittansicht eines
Ölnebelabscheiders bei einem zweiten bevorzugten
Ausführungsbeispiel.
Fig. 4A zeigt eine Seitenquerschnittsansicht eines
Teils eines Ölnebelabscheiders entlang einer Linie IVA-IVA
in Fig. 4B bei einem dritten bevorzugten
Ausführungsbeispiel.
Fig. 4B zeigt eine vertikale Schnittansicht des
Ölnebelabscheiders bei dem dritten Ausführungsbeispiel.
Fig. 5A zeigt eine perspektivische Ansicht eines
Ölnebelabscheiders bei einem vierten bevorzugten
Ausführungsbeispiel.
Fig. 5B zeigt eine vertikale Schnittansicht des
Ölnebelabscheiders bei dem vierten Ausführungsbeispiel.
Fig. 6 zeigt eine vertikale Schnittansicht eines
Ölnebelabscheiders bei einem fünften bevorzugten
Ausführungsbeispiel.
Fig. 7 zeigt eine vertikale Schnittansicht eines
Ölnebelabscheiders bei einem sechsten bevorzugten
Ausführungsbeispiel.
Fig. 8 zeigt eine vertikale Schnittansicht eines
Ölnebelabscheiders bei einem siebenten bevorzugten
Ausführungsbeispiel.
Fig. 9 zeigt eine vertikale Schnittansicht eines
Ölnebelabscheiders bei einem achten bevorzugten
Ausführungsbeispiel.
Fig. 10A zeigt eine Vorderansicht einer ersten
Ablenkplatte eines Ölnebelabscheiders bei einem neunten
bevorzugten Ausführungsbeispiel.
Und Fig. 10B zeigt eine perspektivische Ansicht
teilweise eins Zustands, wobei die erste Ablenkplatte an
dem Ölnebelabscheider bei dem neunten Ausführungsbeispiel
angebracht ist.
Ein erstes bevorzugtes Ausführungsbeispiel der
Erfindung wird unter Bezugnahme auf die beigefügten
Zeichnungen erläutert. Fig. 2 zeigt eine gesamte
Ausbildung eines Zwangsbelüftungssystems eines
Kurbelgehäuses einschließlich eines Ölnebelabscheiders 1,
wobei ein Kurbelgehäuse 10 eines Motors bei einer
Unterseite eines Zylinders 102 vorgesehen ist, in dem ein
Kolben 101 zum Durchführen einer Hin- und Herbewegung
untergebracht ist. Blow-by-Gas, das aus einem Spalt
zwischen dem Kolben 102 und der Wand des Zylinders 102
leckt, befindet sich innerhalb dem Kurbelgehäuse 10. Eine
Ölwanne 103 ist bei der Unterseite des Kurbelgehäuses 10
vorgesehen und speichert Schmieröl zum Schmieren zwischen
dem Kolben 101 und dem Zylinder 102. Ein Einlassventil 104
und ein Auslassventil 105 sind bei dem oberen Abschnitt des
Zylinders 102 vorgesehen und verbinden jeweils eine
Ansaugleitung 106 und eine (nicht gezeigte) Auslassleitung
des Motors.
Der Ölnebelabscheider, auf den die vorliegende
Erfindung angewandt ist, ist bei einer Seite des
Kurbelgehäuses 10 vorgesehen. Blow-by-Gas wird in den
Abscheider 1 eingeführt über eine Gaseinführleitung 2, die
mit der Seitenwand des Kurbelgehäuses 10 verbunden ist, und
wird eingeführt in einen Zirkulationsströmungskanal 107,
der sich zu der Ansaugleitung 106 erstreckt nachdem ein
Ölbestandteil davon abgeschieden ist. Der Bodenabschnitt
des Kurbelgehäuses 10 ist mit der Ölwanne 103 verbunden
über einen Ölsammelkanal 108. In dem
Zirkulationsströmungskanal 107 ist ein gut bekanntes PCV-
Ventil (Zwangsbelüftungsventil für das Kurbelgehäuse) 109
vorgesehen, um eine Durchflussmenge des blow-by-Gases zu
steuern.
In Fig. 1A und 1B hat der Ölnebelabscheider 1 einen
im Allgemeinen zylindrischen Behälter 11 mit einem
konischen unteren Abschnitt und definiert im Inneren eine
Zyklonkammer 3. Ein Gaseinlass 21 zum Einführen von blow
by-Gas ist an einer Umfangswand nahe dem oberen
Endabschnitt der Zyklonkammer 3 vorgesehen und die
Gaseinführleitung 2 ist mit dem Gaseinlass 21 verbunden, um
eine Verbindung mit dem Kurbelgehäuse 10 herzustellen. Die
Gaseinführleitung 2 ist in einer Normalrichtung der
Umfangswand angeordnet, so dass von dem Gaseinlass 21
eingeführtes blow-by-Gas in eine Umfangsrichtung entlang
der inneren Wandfläche 31 der Zyklonkammer 3 strömt.
Demgemäß bildet blow-by-Gas eine Drallströmung entlang der
inneren Wandfläche 31 der Zyklonkammer 3 und ein
Ölbestandteil wird durch die Zentrifugalwirkung durch die
Drallströmung abgeschieden beim abwärtigen Fortschreiten
während dem Drall in der Umfangsrichtung.
Eine Durchlassleitung 4 dringt in den oberen
Flächenzentralabschnitt der Zyklonkammer 3 ein und
erstreckt sich in ihr Inneres. Die Durchlassleitung 4 ist
konzentrisch in dem oberen Halbabschnitt der Zyklonkammer 3
angeordnet und hat eine untere Endöffnung, die als ein
Gasauslass 41 dient. Der in Fig. 2 gezeigte
Zirkulationsströmungskanal 107 ist mit dem oberen
Endabschnitt der Gasdurchlassleitung 4 verbunden und blow
by-Gas, von dem der Ölbestandteil abgeschieden ist, wird in
die Einlassleitung 106 ausgelassen über den
Zirkulationsströmungskanal 107.
Der untere Halbabschnitt der Zyklonkammer 3 ist
abwärts konisch und hat eine Trichterform mit einem unteren
Endöffnungsabschnitt, der als die Ölabgabeleitung 12 dient,
an die der Ölsammelkanal 108 angeschlossen ist, wie in
Fig. 2 gezeigt ist. Der abgeschiedene Ölbestandteil wird
durch die innere Wandfläche 31 der Zyklonkammer 3 geleitet,
um sich zu der Unterseite der Kammer 3 zu bewegen und in
den Ölsammelkanal 108 zu fließen übe r die Ölabgabeleitung
12.
Als nächstes werden die Merkmale der vorliegenden
Erfindung detailliert beschrieben. Eiei dem vorliegenden
Ausführungsbeispiel ist eine erste Ablenkplatte 5, die aus
einem ringförmigen Plattenelement zusammengesetzt ist, bei
dem unteren Endumfangsabschnitt der Gasdurchlassleitung 4
vorgesehen und umgibt die Leitung 4. Die Ablenkplatte 5 ist
bei einem etwas oberen Abschnitt der Unterkante der
Gasdurchlassleitung 4 fixiert, um im wesentlichen parallel
zu der oberen Endfläche der Zyklonkammer 3 zu sein, und der
Gasauslass 41 ist bei seinem unteren Abschnitt bei einem
vorstehenden Zustand offen.
Die erste Ablenkplatte 5 teilt im Allgemeinen das
Innere der Zyklonkammer 3 in einen oberen Raum, in den der
Gaseinlass 21 mündet, und einen unteren Raum, in den der
Gasauslass 41 mündet, wobei eine Ablenkfunktion vorgesehen
ist, die einen blow-by-Gasdrall veranlasst entlang der
inneren Wandfläche 31 der Zyklonkammer 3, während
verhindert wird, dass das blow-by-Gas ausgelassen wird ohne
ausreichend einen Drall zu erhalten, auf Grund eines
Unterdrucks in der Gasdurchlassleitung 4. Demgemäß kann
eine Drallströmung einfach in der Zyklonkammer 3 gebildet
werden, so dass die Abscheideeffizienz des Ölbestandteil
verbessert ist und der Druckverlust unterdrückt wird.
Der obere Raum und der untere Raum der Zyklonkammer 3
sind miteinander verbunden über einen ringförmigen Spalt,
der zwischen dem äußeren Umfang der Ablenkplatte 5 und der
inneren Wandfläche 31 der Zyklonkammer 3 vorgesehen ist.
Der ringförmige Spalt ermöglicht eine Gasströmung in dem
oberen Raum und ein Fortschreiten entlang der inneren
Wandfläche 31 und ist geeignet definiert, um die Verbindung
zwischen dem oberen Raum und dem unteren Raum nicht zu
verhindern.
Der Betrieb des Ölnebelabscheiders 1 mit der
vorstehend beschriebenen Struktur wird nachfolgend
erläutert. In Fig. 1a, 1b und 2 strömt blow-by-Gas aus dem
Kurbelgehäuse 10 über die Gaseinführleitung 2 und den
Gaseinlass 21 in die Zyklonkammer 3 in einer tangentialen
Richtung der Zyklonkammer 3 und bildet eine Drallströmung,
die entlang ihrer inneren Wandfläche 31 strömt.
In dem blow-by-Gas enthaltener Ölnebel wird
abgeschieden durch eine Zentrifugalkraft der Drallströmung
während der Zeit, wenn die Drallströmung abwärts
fortschreitet, während dem Drall in der Zyklonkammer 3. Der
abgeschiedene Ölnebel wird verflüssigt an der inneren
Wandfläche 31, bewegt sich abwärts entlang der inneren
Wandfläche 31 auf Grund seines Eigengewichts und wird in
der Ölwanne 103 gesammelt über die Abgabeleitung 12 und den
Sammelkanal 108.
Der gesammelte verflüssigte Ölnebel wird als Schmieröl
wiederverwendet. Andererseits strömt das blow-by-Gas, von
dem der Ölnebel abgeschieden ist, in den unteren Raum durch
den Spalt zwischen der ersten Ablenkplatte 5 und der
inneren Wandfläche 31 und wird ausgelassen in die
Ansaugleitung 106 über den Gasauslass 41, die
Gasdurchlassleitung 4 und den Zirkulationsströmungskanal
107.
Hier ist es bekannt, dass ein Erhöhen der
Kontaktmöglichkeit (Abstand, Zeit) zwischen dem blow-by-Gas
und der inneren Wandfläche 31 wirksam ist, um die
Abscheideeffizienz des Ölbestandteils zu verbessern. Das
heißt, je größer die Drallanzahl der Drallströmung ist, die
entlang der inneren Wandfläche 31 strömt, um so einfacher
ist das Abscheiden des Ölnebels. Bei einer herkömmlichen
Ausbildung, wobei mit der ersten Ablenkplatte 5 verteilt
wird, wurde jedoch herausgefunden, dass, obwohl die
Drallströmung entlang der inneren Wandfläche 31 ausgebildet
ist unmittelbar nachdem blow-by-Gas in die Zyklonkammer 3
eingeführt wird, die Gasströmung zu dem Gasauslass 41
fortschreitet auf Grund eines Unterdrucks in der
Gasdurchlassleitung 4 und die Drallkraft der Drallströmung
reduziert ist.
In diesem Zusammenhang ist erfindungsgemäß die erste
Ablenkplatte 5 bei der Seite näher dem Gasauslass 41 als
dem Gasleinlass 2 angeordnet und in der Nähe des äußeren
Umfangs des Gasauslasses 41. Demgemäß wird blow-by-Gas
davon abgehalten, ausgelassen zu werden auf Grund des
Unterdrucks in der Gasdurchlassleitung 4 ohne ausreichenden
Drall. Auf Grund dessen kann das von dem Gaseinlass 21
eingeführte blow-by-Gas ausreichenden Drall erhalten
entlang der inneren Wandfläche 31 bis das blow-by-Gas in
den unteren Raum der Zyklonkammer 3 eintritt. In Folge
dessen ist die Drallanzahl erhöht, so dass die
Kontaktmöglichkeit mit der inneren Wandfläche 31
beträchtlich erhöht ist. Das heißt, dass die
Abscheideeffizienz wesentlich verbessert ist durch Anwenden
des gesamten Bereichs der inneren Wandfläche 31 auf
effiziente Weise.
Da keinerlei Notwendigkeit besteht, die
Querschnittsfläche der Gasdurchlassleitung 4 zu reduzieren,
um die Drallkraft zu verbessern, kann die
Abscheideeffizienz für Öl verbessert werden ohne den
Druckverlust zu erhöhen. Desweiteren wird der Anstieg des
Druckverlusts bei der herkömmlichen Ausbildung verursacht
durch die Störung der Gasströmung in der Nähe des
kleindurchmessrigen Gasauslasses. Da andererseits bei der
vorstehenden Ausbildung der Erfindung das eingeführte blow
by-Gas sanft entlang der inneren Wandfläche 31 strömt,
tritt eine Störung der Strömung kaum auf und demgemäß kann
der Druckverlust bei einer niedrigen Höhe unterdrückt
werden.
Fig. 3 zeigt ein zweites bevorzugtes
Ausführungsbeispiel der Erfindung, wobei dieselben Teile
wie bei dem ersten Ausführungsbeispiel mit demselben
Bezugszeichen bezeichnet sind. Bei dem zweiten
Ausführungsbeispiel ist eine Ölverteilkammer 6 vorgesehen,
die geteilt ist durch eine Teilungswand bei einer oberen
Seite der Zyklonkammer 3. Ein oberes Ende (Öffnung) 42 der
Gasdurchlassleitung 4 ist offen an der Bodenfläche 61 der
Ölverteilkammer 6 und eine scheibenartige zweite
Ablenkplatte 7 ist bei dem zentralen Abschnitt der
Ölverteilkammer 6 vorgesehen, um der Gasdurchlassleitung 4
zugewandt zu sein.
Die zweite Ablenkplatte 7 ist an der oberen Fläche der
Ölverteilkammer 6 über einen Stützschaft 71 fixiert, der
sich von ihrem zentralen Abschnitt aufwärts erstreckt. In
dem blow-by-Gas enthaltene Ölbestandteile, das von der
Öffnung 42 abgegeben wird, treffen auf die zweite
Ablenkplatte 7 auf, um abgeschieden zu werden. Die untere
Fläche 61 der Ölverteilkammer 6 hat eine konische Form, die
zu der Öffnung 42 hin abgeschrägt ist.
Das blow-by-Gas trifft auf die zweite Ablenkplatte 7
auf und ändert seine Strömungsrichtung, strömt entlang der
zweiten Ablenkplatte 7 in ihrer radialen Richtung und
steigt entlang der inneren Wandfläche der Ölverteilkammer 6
auf, um zum Zirkulationsdurchflusskanal 107 geleitet zu
werden über eine Verbindungsleitung 62. Die anderen
Merkmale sind im wesentlichen dieselben wie bei dem ersten
Ausführungsbeispiel.
Gemäß der vorstehend beschriebenen Ausbildung können
Restölbestandteile, die in der Zyklonkammer 3 nicht
abgeschieden wurden, durch Auftreffen des blow-by-Gases auf
die zweite Ablenkplatte 7 abgeschieden werden und durch
Veranlassen des Kontakts mit der inneren Wandfläche. In
Folge dessen kann die Abscheideeffizienz der Ölbestandteile
weiter verbessert werden. Des Weiteren strömen die
abgeschiedenen Ölbestandteile in die Öffnung 42 von der
konischen Bodenfläche 61 und werden über die
Gasdurchlassleitung 4 gesammelt. Somit kann das Hinzufügen
einer einfachen Zusammensetzung eine hohe Wirkung
verwirklichen. Obwohl bei dem vorliegenden
Ausführungsbeispiel übrigens die erste und zweite
Ablenkplatte 5,7 vorgesehen sind, kann auch nur die zweite
Ablenkplatte 7 vorgesehen sein.
Fig. 4A und 4B zeigen ein drittes bevorzugtes
Ausführungsbeispiel der Erfindung. Bei dem dritten
Ausführungsbeispiel ist ein Filterelement 8, das als eine
zweite Ablenkplatte dient, an Stelle der zweiten
Ablenkplatte 7 bei dem zweiten Ausführungsbeispiel
vorgesehen. Das Filterelement 8 ist aus einem zylindrischen
Stützelement 82 und einem zylindrischen Filtermaterial 81
zusammengesetzt, das an dem äußeren Umfang des
Stützelements 82 fixiert ist.
Das Stützelement 82 hat mehrere Rippen 83, die an
seiner Umfangsfläche vorgesehen sind in gleichmäßigen
Abständen und davon vorstehen, und stützt die innere
Umfangsfläche des zylindrischen Filtermaterials 81 durch
die Rippen 83. Das Stützelement 82 hat des Weiteren eine
scheibenartige Bodenfläche 84, die als die zweite
Ablenkplatte dient und eine obere Endfläche mit einer
Öffnung bei ihrer Mitte. Die Öffnung ist mit der
Verbindungsleitung 62 verbunden. Übrigens hat die
Ölverteilkammer 6 eine Öffnung bei ihrem oberen Ende und
ist geschlossen durch Anbringen des Filterelements 8 mit
einem Flansch an seinem äußeren Umfang der oberen Endseite.
Bei der vorstehenden Ausbildung trifft von der Öffnung
42 eingeführtes blow-by-Gas auf die Bodenfläche 84 des
Filterelements 8 auf, das als die zweite Ablenkplatte
dient, strömt entlang der Bodenfläche 84 in der radialen
Richtung, steigt entlang der inneren Wandfläche der
Ölverteilkammer 6 an und wird dann von der
Verbindungsleitung 62 abgegeben nach dem Durchtritt durch
das Filterelement 8.
Da bei dem Ölnebelabscheider der Zyklonart die
Abscheidung durch die Zentrifugalkraft durchgeführt wird,
ist die Gasströmungsgeschwindigkeit groß. Dies ist
vorteilhaft, wenn die Durchflussmenge groß ist, es kann
jedoch sein, dass die Drallkraft unzureichend ist, wenn die
Durchflussmenge klein ist. Bei dem vorliegenden
Ausführungsbeispiel ist das Filterelement 8 zusätzlich zu
der zweiten Ablenkplatte 7 vorgesehen, um die
Ölbestandteile durch das Filtermaterial 81 zu fangen.
Deshalb kann selbst bei einem Zustand mit einer niedrigen
Durchflussmenge der Ölbestandteil auf wirksame Weise
gefangen werden und die Abscheideeffizienz des
Ölbestandteils kann verbessert werden.
Da sich übrigens das Filtermaterial 81 bei der
stromabwärtigen Seite der Bodenfläche 84 des Filterelements
8 befindet, das als die zweite Ablenkplatte dient, tritt
Gas, von dem der Ölbestandteil fast abgeschieden ist, durch
das Filtermaterial 81 hindurch. Deshalb kann eine Erhöhung
der Last unterdrückt werden, die durch Verstopfen des
Filtermaterials 8 verursacht wird.
Fig. 5A und 5B zeigen ein viertes bevorzugtes
Ausführungsbeispiel der Erfindung. Bei den vorstehend
beschriebenen Ausführungsbeispielen ist die erste
Ablenkplatte 5 an dem äußeren Umfang der
Gasdurchlassleitung 4 vorgesehen und daran fixiert. Wie bei
dem vierten Ausführungsbeispiel kann jedoch die erste
Ablenkplatte 5 entlang der inneren Wandfläche 31 vorgesehen
sein und daran fixiert sein. Die anderen Merkmale dieser
Erfindung sind im wesentlichen dieselben wie jene bei dem
ersten Ausführungsbeispiel.
Die erste Ablenkplatte 5 ist bei einer etwas höheren
Stelle als der Gasauslass 4 positioniert ähnlich dem ersten
Ausführungsbeispiel und die Gasdurchlassleitung 4 steht
abwärts vor von der ersten Ablenkplatte 5. Von dem
Gaseinlass 21 eingeführtes blow-by-Gas strömt abwärts,
während es einen Drall erhält und erreicht den Gasauslass
41 nach dem Durchtritt durch einen ringförmigen Spalt, der
definiert ist zwischen dem inneren Umfang der ersten
Ablenkplatte 5 und dem äußeren Umfang der
Gasdurchlassleitung 4.
Die Position der ersten Ablenkplatte 5 ist nicht auf
die vorstehend beschriebene beschränkt, solange wie sie
näher dem Gasauslass 41 ist als der Gaseinlass 21. Demgemäß
kann eine Drallströmung, die entlang der inneren Wandfläche
31 der Zyklonkammer 3 strömt, auf wirksame Weise gebildet
werden, und die Abscheideeffizienz kann gut verbessert
werden. Da des Weiteren bei der vorstehenden Ausbildung die
erste Ablenkplatte 5 nicht an der äußeren Umfangsfläche der
Gasdurchlassleitung 4 fixiert ist, kann an der Außenfläche
der Gasdurchlassleitung 4 haftender Ölbestandteil durch
sein Eigengewicht fallen, um sanft abgegeben zu werden,
wodurch die Sammeleffizienz verbessert wird.
Fig. 6 zeigt ein fünftes bevorzugtes
Ausführungsbeispiel der Erfindung. Das fünfte
Ausführungsbeispiel ist von dem ersten Ausführungsbeispiel
unterschiedlich bezüglich der Form der ersten Ablenkplatte
5. Insbesondere ist bei dem fünften Ausführungsbeispiel die
erste Ablenkplatte 5 von der äußeren Umfangsseite (freie
Endseite) zu der inneren Umfangsseite hin
(Befestigungsendseite) konisch ausgebildet.
Die anderen Merkmale, wie beispielsweise, dass die
erste Ablenkplatte 5 an dem äußeren Umfang der
Gasdurchlassleitung 4 bei einer etwas höheren Stelle als
der Gasauslass 41 fixiert ist, und dass die erste
Ablenkplatte 5 ungefähr parallel zu der oberen Endseite der
Zyklonkammer 3 angeordnet ist als ein Ganzes, sind im
wesentlichen dieselben wie bei dem ersten
Ausführungsbeispiel.
Somit kann selbst mit der Ausbildung, wobei die erste
Ablenkplatte 5 an dem äußeren Umfang der
Gasdurchlassleitung 4 fixiert ist, der an der Außenfläche
der Gasdurchlassleitung 4 haftende Ölbestandteil
herabfallen und einfach abgegeben werden ohne an der
Ablenkplatte 5 gesammelt zu werden durch die Abwärtsneigung
der Ablenkplattenfläche. Alternativ kann bei der
Ausbildung, wobei die erste Ablenkplatte 5 an der inneren
Wandfläche 31 der Zyklonkammer 3 fixiert ist, die erste
Ablenkplatte 5 so geformt sein, dass sie von ihrer
Befestigungsendseite zu der freien Endseite hin abwärts
geneigt ist.
Fig. 7 zeigt ein sechstes bevorzugtes
Ausführungsbeispiel der Erfindung. Bei dem ersten
Ausführungsbeispiel wird ein Abwärtsströmen des blow-by-
Gases von dem Gaseinlass 21 aus veranlasst, der bei dem
oberen Abschnitt vorgesehen ist, zu dem bei dem unteren
Abschnitt vorgesehen Gasauslass 41 hin. Im Gegensatz hierzu
wird bei dem sechsten Ausführungsbeispiel eine
Aufwärtsströmung des blow-by-Gases veranlasst.
Das heißt, dass sich bei diesem Ausführungsbeispiel
die Gasdurchlassleitung 4 aufwärts erstreckt, während sie
nicht in die obere Endseite, sondern in die untere Endseite
des Zentralabschnitts der Zyklonkammer 3 eindringt, und der
Gasauslass 41 ist bei der Stelle in der Nähe der oberen
Endseite der Zyklonkammer 3 offen. Der Gaseinlass 21 ist
bei der Stelle in der Nähe des Grenzabschnitts offen
zwischen dem oberen Halbabschnitt und dem konischen unteren
Halbabschnitt der Zyklonkammer 3. Demgemäß strömt blow-by-
Gas aufwärts, während es einen Drall erhält auf Grund eines
Unterdrucks in der Gasdurchlassleitung 4.
Die erste Ablenkplatte 5 ist an dem äußeren Umfang der
Gasdurchlassleitung 4 bei einer Stelle näher dem Gasauslass
41 als dem Gaseinlass 21 fixiert und etwas niedriger als
der Gasauslass 41 und teilt den Raum, der definiert ist
zwischen dem Gasauslass 41 und dem Gaseinlass 21, in einen
oberen und unteren Raum, so dass eine Drallströmung sanft
ausgebildet wird bei der stromaufwärtigen Seite der ersten
Ablenkplatte 5. Blow-by-Gas, von dem der Ölbestandteil
abgeschieden ist, tritt durch den Spalt zwischen dem
äußeren Umfang der ersten Ablenkplatte 5 und der inneren
Wandfläche 31 hindurch, erreicht den Gasauslass 41 und wird
nach außen geführt nach der Abwärtsströmung in der
Gasdurchlassleitung 4. Der abgeschiedene Ölbestandteil
fällt entlang der inneren Wandfläche 31 herunter und wird
gesammelt über die Ölabgabeleitung 12, die sich seitwärts
erstreckt von der unteren Endumfangswand der Zyklonkammer
3.
Gemäß der vorstehend beschriebenen Ausbildung kann der
verminderte Druckverlust und die erhöhte Abscheideeffizienz
verwirklicht werden auf Grund der Wirkung der ersten
Ablenkplatte 5. Hier kann der Ölbestandteil abwärts
fließen. Da bei diesem Ausführungsbeispiel die
Drallströmung aufwärts veranlasst wird von dem Gaseinlass
21 zu dem Gasauslass 41, kann der abgeschiedene
Ölbestandteil kaum zu dem oberen Seitengasauslass 41 sich
bewegen auf Grund Verdampfen und Verteilen, das durch die
Gasströmung verursacht wird. Dies führt zu einer weiteren
Verbesserung der Abscheideeffizienz.
Fig. 8 zeigt ein siebtes bevorzugtes
Ausführungsbeispiel der Erfindung. Bei diesem
Ausführungsbeispiel erstreckt sich die Gasdurchlassleitung
4 seitwärts von der Zyklonkammer 3 in der Nähe des
Grenzabschnitts zwischen dem oberen Halbabschnitt und dem
konischen unteren Halbabschnitt und der Gasauslass 41
mündet an der inneren Wandfläche 31 der Zyklonkammer 3. Die
ringförmige erste Ablenkplatte 5 ist horizontal an der
inneren Wandfläche 31 benachbart an der oberen Kante des
Gasauslasses 41 fixiert. Der obere Raum bei der Seite des
Gaseinlasses 21 und der untere Raum bei der Seite des
Gasauslasses 41 sind miteinander verbunden über eine
Verbindungsöffnung 51, die in der Mitte der ersten
Ablenkplatte 5 vorgesehen ist.
Bei der vorstehend beschriebenen Ausbildung bildet von
dem Gaseinlass 21 eingeführtes blow-by-Gas eine
Drallströmung entlang der inneren Wandfläche 31 durch die
Wirkungen der ersten Ablenkplatte 5, strömt abwärts,
während der Ölbestandteil davon abgeschieden wird und wird
von dem Gasauslass 41 abgegeben nach dem Hindurchtreten
durch die Verbindungsöffnung 51 hindurch. Der abgeschiedene
Ölbestandteil fällt entlang der inneren Wandfläche 31
hinunter, tritt in den unteren Raum der Verbindungsöffnung
51 ein und wird gesammelt über die Ölabgabeleitung 12, die
bei dem Bodenabschnitt vorgesehen ist.
Somit kann es sein, dass die Gasdurchlassleitung 4
nicht innerhalb der Zyklonkammer 3 mündet, sondern
alternativ an der inneren Wandfläche 31 mündet. Die
Zyklonwirkung kann ausreichend erzielt werden durch
Verteilen mit der Gasdurchlassleitung 4, die sich in der
axialen Richtung der Zyklonkammer 3 erstreckt. Da des
Weiteren die erste Ablenkplatte 5 so aufgebaut ist, dass
sie an der inneren Wandfläche 31 fixiert ist, wobei die
Verbindungsöffnung 51 sich bei ihrer Mitte befindet, ist es
schwierig, die Drallströmung zu stören, die bei der
Position nahe der inneren Wandfläche 31 strömt, das zu
einer Verbesserung der Abscheideeffizienz führt.
Fig. 9 zeigt ein achtes bevorzugtes
Ausführungsbeispiel der Erfindung. Dieses
Ausführungsbeispiel ist vorgesehen in Kombination der
Merkmale des sechsten und siebenten Ausführungsbeispiels.
Insbesondere mündet der Gaseinlass 21 bei der Position, bei
der der Gasauslass 41 bei dem siebten Ausführungsbeispiel
mündet, so dass die Drallströmung veranlasst wird, wie bei
dem sechsten Ausführungsbeispiel aufwärts zu strömen. Der
Gasauslass 41 mündet an der inneren Wandfläche 31 bei dem
oberen Endabschnitt der Zyklonkammer 3 und die
Gasdurchlassleitung 4 erstreckt sich seitwärts von dieser
Position. Die erste Ablenkplatte 5 hat die
Verbindungsöffnung 51 bei ihrer Mitte wie bei dem siebten
Ausführungsbeispiel und ist an der inneren Wandfläche 31
nahe der unteren Kante des Gasauslasses 41 fixiert.
Bei der vorstehend beschriebenen Ausbildung bildet von
dem Gaseinlass 21 eingeführtes blow-by-Gas eine
Drallströmung entlang der inneren Wandfläche 31, steigt
aufwärts auf, während der Ölbestandteil davon abgeschieden
wird, und wird von dem Gasauslass 41 nach dem Durchtritt
durch die Verbindungsöffnung 51 hindurch abgegeben. Wie bei
dem siebten Ausführungsbeispiel kann diese Ausbildung eine
ausreichende Zyklonwirkung haben und die Abscheideeffizienz
verbessern durch Verhindern der Störung der Drallströmung.
Da des Weiteren wie bei dem vorstehend beschriebenen
sechsten Ausführungsbeispiel die erste Ablenkplatte 5 und
der Gasauslass 41 bei dem oberen Abschnitt des Gaseinlasses
21 positioniert sind, wird der abgeschiedene Ölbestandteil
ausreichend davon abgehalten, von dem Gasauslass 41
abgegeben zu werden. Dies führt zu einer weiteren
Verbesserung der Abscheideeffizienz.
Wenn die erste Ablenkplatte 5 an dem äußeren Umfang
der Gasdurchlassleitung 4 bei der vorliegenden Erfindung
vorgesehen ist, ist die Stelle nicht auf jene bei den
vorstehenden Ausführungsbeispielen beschränkt, so lange wie
sie näher dem Gasauslass 41 als dem Gaseinlass 21 ist.
Beispielsweise kann die erste Ablenkplatte 5 in der
Nachbarschaft des unteren Endkantenabschnitts der
Gasdurchlassleitung 4 vorgesehen sein. Die erste
Ablenkplatte 5 braucht nicht an dem äußeren Umfang der
Gasdurchlassleitung 4 fixiert zu sein.
Wie beispielsweise in den Fig. 10a und 10b als ein
neuntes Ausführungsbeispiel der Erfindung gezeigt ist, kann
die erste Ablenkplatte 5 mit mehreren Flanschen 52 um die
Gasdurchlassleitung 4 herum eingepasst sein. Die Flansche
52 stehen von dem äußeren Umfang in der radialen Richtung
der ersten Ablenkplatte 5 vor und sind an der inneren
Wandfläche 31 mit ihren vorderen Enden fixiert. Diese
Ausbildung kann auch dieselben Wirkungen wie vorstehend
beschrieben schaffen. Des Weiteren haben die Flansche 52
eine verdrehte Form (Flügelform), um eine Drallströmung zu
erleichtern und die Abscheideeffizienz zu verbessern.
Darüber hinaus kann die erste Ablenkplatte 5 einstückig
entweder mit der Gasdurchlassleitung 4 oder der inneren
Wandfläche 31 sein, oder kann durch Montage daran fixiert
werden. Die erste Ablenkplatte 5 kann aus mehreren Platten
zusammengesetzt sein.
Bei den vorstehend beschriebenen jeweiligen
Ausführungsbeispielen ist der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider
der vorliegenden Erfindung auf ein Zwangsbelüftungssystem
für ein Kurbelgehäuse wie den Ölnebelabscheider angewandt;
er ist jedoch nicht darauf beschränkt, sondern kann auf
ähnliche Systeme zum Entfernen von flüssigen Bestandteilen
aus einem Gas zum Schaffen derselben Wirkungen angewandt
werden. Beispielsweise kann der Gas-/Flüssigkeits-
Abscheider der Erfindung auf das Abscheiden von
Wassertropfen aus einem Gas angewandt werden, auf das
Abscheiden eines Kühlmittels aus einem Gas, das Abscheiden
von Feststoffen aus einem Gas, das Abscheiden von Fluiden
mit unterschiedlichen relativen Dichten und dergleichen.
Bei der vorliegenden Erfindung muss der im Allgemeinen
zylindrische Behälter nicht vollständig zylindrisch sein,
sondern kann eine Polygonform im Querschnitt haben, solange
wie er eine Zentrifugalabscheidewirkung schaffen kann. Die
vollständig zylindrische Form ist jedoch zu bevorzugen, um
die Zentrifugalabscheidewirkung zu verbessern. Die
ringförmige Ablenkplatte muss nicht vollständig ringförmig
sein, vorausgesetzt, dass die Form ungefähr die des
Behälters hat. Beispielsweise kann die Ablenkplatte im
Querschnitt eine Polygonform haben.
Der erfindungsgemäße Gas-/Flüssigkeits-Abscheider der
Zyklonart hat eine Gasdurchlassleitung 4, die eine obere
Endwand einer Zyklonkammer 3 durchdringt und sich abwärts
erstreckt, um einen Gasauslass 41 in der Zyklonkammer zu
haben. Eine im Allgemeinen ringförmige Ablenkplatte 5 ist
an einem äußeren Umfang der Gasdurchlassleitung vorgesehen
in der Nähe des Gasauslasses, um das Innere der
Zyklonkammer im Allgemeinen in einem oberen und unteren
Raum zu teilen. Demgemäß wird eine Drallströmung, die in
dem oberen Raum gebildet wird, davon abgehalten,
unmittelbar angesaugt zu werden durch einen Unterdruck der
Gasdurchlassleitung ohne ausreichenden Drall, so dass die
Abscheideeffizienz von Gas und Flüssigkeit verbessert ist.
Während die vorliegende Erfindung gezeigt und
beschrieben ist unter Bezugnahme auf die vorangegangenen
bevorzugten Ausführungsbeispiele, ist es für den Fachmann
ersichtlich, dass die Gestalt und die Details ohne
Abweichen von dem Umfang der Erfindung, wie er in den
beigefügten Ansprüchen definiert ist, geändert werden kann.
Claims (12)
1. Gas-/Flüssigkeits-Abscheider mit:
einem im Allgemeinen zylindrischen Behälter (11), der im Inneren eine Zyklonkammer (3) definiert und einen Gaseinlass (21) hat, der an einer inneren Umfangswand der Zyklonkammer zum Einführen eines Gases in die Zyklonkammer hinein in einer Umfangsrichtung der Zyklonkammer mündet zum Abscheiden eines flüssigen Bestandteils aus dem Gas durch eine Zentrifugalabscheidewirkung;
einer Gasdurchlassleitung (4) mit einem Gasauslass (41), die mit der Zyklonkammer verbunden ist über den Gasauslass, wobei der Gasauslass separat von dem Gaseinlass in der Axialrichtung des Behälters angeordnet ist; und
einer Ablenkplatte (5), die in der Zyklonkammer angeordnet ist und einen Raum zwischen dem Gasauslass und dem Gaseinlass im Allgemeinen teilt, um eine Gasströmung zu bilden, die von dem Gaseinlass zu dem Gasauslass entlang der inneren Umfangswand strömt,
wobei die Gasdurchlassleitung von der Ablenkplatte bei der dem Gaseinlass entgegengesetzten Seite vorsteht.
einem im Allgemeinen zylindrischen Behälter (11), der im Inneren eine Zyklonkammer (3) definiert und einen Gaseinlass (21) hat, der an einer inneren Umfangswand der Zyklonkammer zum Einführen eines Gases in die Zyklonkammer hinein in einer Umfangsrichtung der Zyklonkammer mündet zum Abscheiden eines flüssigen Bestandteils aus dem Gas durch eine Zentrifugalabscheidewirkung;
einer Gasdurchlassleitung (4) mit einem Gasauslass (41), die mit der Zyklonkammer verbunden ist über den Gasauslass, wobei der Gasauslass separat von dem Gaseinlass in der Axialrichtung des Behälters angeordnet ist; und
einer Ablenkplatte (5), die in der Zyklonkammer angeordnet ist und einen Raum zwischen dem Gasauslass und dem Gaseinlass im Allgemeinen teilt, um eine Gasströmung zu bilden, die von dem Gaseinlass zu dem Gasauslass entlang der inneren Umfangswand strömt,
wobei die Gasdurchlassleitung von der Ablenkplatte bei der dem Gaseinlass entgegengesetzten Seite vorsteht.
2. Gas-/Flüssigkeits-Abscheider mit:
einem im Allgemeinen zylindrischen Behälter (11), der im Inneren eine Zyklonkammer (3) definiert und einen Gaseinlass (21) hat, der an einer inneren Umfangswand der Zyklonkammer mündet zum Einführen eines Gases in die Zyklonkammer hinein in einer Umfangsrichtung der Zyklonkammer zum Abscheiden eines flüssigen Bestandteils aus dem Gas durch eine Zentrifugalabscheidewirkung;
einer Gasdurchlassleitung (4), die einen im Allgemeinen zentralen Abschnitt einer Endwand der Zyklonkammer durchdringt, die sich in der Zyklonkammer erstreckt und einen Gasauslass (41) hat bei ihrem vorderen Ende, durch den das Gas aus der Zyklonkammer abgegeben wird; und
einer Ablenkplatte (5), die in der Zyklonkammer angeordnet ist und einen Raum zwischen dem Gasauslass und dem Gaseinlass im Allgemeinen teilt, um eine Gasströmung zu bilden, die entlang der inneren Umfangswand von dem Gaseinlass zu dem Gasauslass hin strömt,
wobei die Gasdurchlassleitung von der Ablenkplatte bei der zu dem Gaseinlass entgegengesetzten Seite vorsteht.
einem im Allgemeinen zylindrischen Behälter (11), der im Inneren eine Zyklonkammer (3) definiert und einen Gaseinlass (21) hat, der an einer inneren Umfangswand der Zyklonkammer mündet zum Einführen eines Gases in die Zyklonkammer hinein in einer Umfangsrichtung der Zyklonkammer zum Abscheiden eines flüssigen Bestandteils aus dem Gas durch eine Zentrifugalabscheidewirkung;
einer Gasdurchlassleitung (4), die einen im Allgemeinen zentralen Abschnitt einer Endwand der Zyklonkammer durchdringt, die sich in der Zyklonkammer erstreckt und einen Gasauslass (41) hat bei ihrem vorderen Ende, durch den das Gas aus der Zyklonkammer abgegeben wird; und
einer Ablenkplatte (5), die in der Zyklonkammer angeordnet ist und einen Raum zwischen dem Gasauslass und dem Gaseinlass im Allgemeinen teilt, um eine Gasströmung zu bilden, die entlang der inneren Umfangswand von dem Gaseinlass zu dem Gasauslass hin strömt,
wobei die Gasdurchlassleitung von der Ablenkplatte bei der zu dem Gaseinlass entgegengesetzten Seite vorsteht.
3. Gas-/Flüssigkeits-Abscheider nach Anspruch 1 oder
2, wobei die Gasdurchlassleitung eine obere Endwand der
Zyklonkammer durchdringt und sich in der Zyklonkammer
erstreckt, um den Gasauslass bei ihrem unteren Ende zu
haben, und wobei der Gaseinlass an der inneren Umfangswand
bei einer Position höher als der Gasauslass in einer
vertikalen Richtung mündet.
4. Gas-/Flüssigkeits-Abscheider nach Anspruch 1 oder
2, wobei die Gasdurchlassleitung eine untere Endwand der
Zyklonkammer durchdringt und sich in der Zyklonkammer
erstreckt, um den Gasauslass bei ihrem oberen Ende zu
haben, und wobei der Gaseinlass an der inneren Umfangswand
bei einer niedrigeren Position als cer Gasauslass in einer
vertikalen Richtung mündet.
5. Gas-/Flüssigkeits-Abscheider nach einem der
Ansprüche 1, 2 oder 4, wobei der Gasauslass vorgesehen ist
bei einer Position höher als der Gaseinlass in der axialen
Richtung der Zyklonkammer.
6. Gas-/Flüssigkeits-Abscheider nach einem der
Ansprüche 1 bis 5, wobei die Ablenkplatte eine ringförmige
Form hat.
7. Gas-/Flüssigkeits-Abscheider nach einem der
Ansprüche 1 bis 6, wobei die Ablenkplatte entlang der
inneren Umfangswand der Zyklonkammer bei einer Position
näher dem Gasauslass als dem Gaseinlass angeordnet ist.
8. Gas-/Flüssigkeits-Abscheider nach einem der
Ansprüche 1 bis 7, wobei die Ablenkplatte ein
Befestigungsende, das fixiert ist an einem Element aus der
inneren Umfangswand der Zyklonkammer oder der
Gasdurchlassleitung, und ein freies Ende hat, das einen
Spalt mit dem anderen Element aus der inneren Umfangswand
der Zyklonkammer oder der Gasdurchlassleitung bildet, und
wobei die Ablenkplatte geneigt ist von dem Befestigungsende
zu dem freien Ende hin, so dass das freie Ende bei einer
unteren Seite des Befestigungsendes in der axialen Richtung
positioniert ist.
9. Gas-/Flüssigkeits-Abscheider mit:
einem im Allgemeinen zylindrischen Behälter (11), der im Inneren eine Zyklonkammer (3) definiert und einen Gaseinlass (21) hat, der an einer inneren Umfangswand der Zyklonkammer mündet zum Einführen eines Gases in die Zyklonkammer hinein in einer Umfangsrichtung der Zyklonkammer zum Abscheiden eines flüssigen Bestandteils aus dem Gas durch eine Zentrifugalabscheidewirkung;
einer Gasdurchlassleitung (4), die einen im Allgemeinen zentralen Abschnitt einer oberen Endwand der Zyklonkammer durchdringt, die sich in der Zyklonkammer erstreckt und eine untere Öffnung (41) bei ihrem unteren Ende hat, wobei die Gasdurchlassleitung mit einer Verteilkammer (6) verbunden ist, die oberhalb der Zyklonkammer vorgesehen ist, über eine obere Öffnung, die bei einem oberen Ende der Gasdurchlassleitung vorgesehen ist zum Einführen des Gases aus der Zyklonkammer in die Verteilkammer hinein über die untere Öffnung und die obere Öffnung; und
einer Ablenkplatte (7, 8), die in der Verteilkammer angeordnet ist und der oberen Öffnung der Gasdurchlasskammer zugewandt ist, so dass das von der oberen Öffnung eingeführte Gas an der Ablenkplatte auftrifft, um entlang der Ablenkplatte geführt zu werden.
einem im Allgemeinen zylindrischen Behälter (11), der im Inneren eine Zyklonkammer (3) definiert und einen Gaseinlass (21) hat, der an einer inneren Umfangswand der Zyklonkammer mündet zum Einführen eines Gases in die Zyklonkammer hinein in einer Umfangsrichtung der Zyklonkammer zum Abscheiden eines flüssigen Bestandteils aus dem Gas durch eine Zentrifugalabscheidewirkung;
einer Gasdurchlassleitung (4), die einen im Allgemeinen zentralen Abschnitt einer oberen Endwand der Zyklonkammer durchdringt, die sich in der Zyklonkammer erstreckt und eine untere Öffnung (41) bei ihrem unteren Ende hat, wobei die Gasdurchlassleitung mit einer Verteilkammer (6) verbunden ist, die oberhalb der Zyklonkammer vorgesehen ist, über eine obere Öffnung, die bei einem oberen Ende der Gasdurchlassleitung vorgesehen ist zum Einführen des Gases aus der Zyklonkammer in die Verteilkammer hinein über die untere Öffnung und die obere Öffnung; und
einer Ablenkplatte (7, 8), die in der Verteilkammer angeordnet ist und der oberen Öffnung der Gasdurchlasskammer zugewandt ist, so dass das von der oberen Öffnung eingeführte Gas an der Ablenkplatte auftrifft, um entlang der Ablenkplatte geführt zu werden.
10. Gas-/Flüssigkeits-Abscheider nach Anspruch 9,
wobei die Verteilkammer eine Bodenseite (61) hat, die
abwärts geneigt ist zu ihrem zentralen Abschnitt hin.
11. Gas-/Flüssigkeits-Abscheider nach Anspruch 9 oder
10, der des Weiteren ein Filterelement (8) aufweist, das in
der Verteilkammer bei einer stromabwärtigen Seite der
Ablenkplatte angeordnet ist.
12. Gas-/Flüssigkeits-Abscheider nach Anspruch 11,
wobei die Ablenkplatte und das Filterelement miteinander
einstückig sind.
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11-374476 | 1999-12-28 | ||
JP37447699 | 1999-12-28 | ||
JP2000-235573 | 2000-08-03 | ||
JP2000235573A JP2001246216A (ja) | 1999-12-28 | 2000-08-03 | 気液分離装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE10065328A1 true DE10065328A1 (de) | 2001-10-04 |
DE10065328B4 DE10065328B4 (de) | 2008-04-17 |
Family
ID=26582591
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE10065328A Expired - Fee Related DE10065328B4 (de) | 1999-12-28 | 2000-12-27 | Gas-/Flüssigkeits-Abscheider der Zyklonart |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6475256B2 (de) |
JP (1) | JP2001246216A (de) |
DE (1) | DE10065328B4 (de) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10230881A1 (de) * | 2002-07-09 | 2004-02-26 | Liebherr-Aerospace Lindenberg Gmbh | Wasserabscheider für Klimaanlagen |
DE10353367A1 (de) * | 2003-11-14 | 2005-06-16 | Mann + Hummel Gmbh | System zur Abscheidung von Partikeln und Wasser |
DE202006007625U1 (de) * | 2006-05-11 | 2007-09-20 | Hengst Gmbh & Co.Kg | Zyklon mit Abweiseelement als Abscheider im Kurbelgehäuseentlüftungssystem |
WO2007138008A2 (de) * | 2006-05-29 | 2007-12-06 | Mahle International Gmbh | Einrichtung zur trennung eines gas-flüssigkeitsgemisches, insbesondere bei der entlüftung eines kurbelgehäuses eines verbrennungsmotors |
US7537624B2 (en) | 2004-04-16 | 2009-05-26 | Festo Ag & Co. Kg | Condensate filter, particularly for pneumatic classification modules |
Families Citing this family (139)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003047804A (ja) * | 2001-07-06 | 2003-02-18 | Honda Motor Co Ltd | 気液分離装置 |
JP2003083272A (ja) * | 2001-09-11 | 2003-03-19 | Hitachi Ltd | スクリュー圧縮機 |
KR100410687B1 (ko) * | 2001-10-12 | 2003-12-18 | 현대자동차주식회사 | 블로바이가스의 오일 분리장치 |
JP4052827B2 (ja) * | 2001-11-07 | 2008-02-27 | 本田技研工業株式会社 | 遠心式気液分離装置 |
US6810557B2 (en) * | 2002-01-28 | 2004-11-02 | Bissell Homecare, Inc. | Cyclone separator with vacillating debris inhibitor |
JP4293416B2 (ja) * | 2002-08-23 | 2009-07-08 | 川崎重工業株式会社 | セパレータ、及び小型滑走艇用のエンジン |
US7736501B2 (en) * | 2002-09-19 | 2010-06-15 | Suncor Energy Inc. | System and process for concentrating hydrocarbons in a bitumen feed |
CA2471048C (en) | 2002-09-19 | 2006-04-25 | Suncor Energy Inc. | Bituminous froth hydrocarbon cyclone |
ITRE20030009A1 (it) * | 2003-01-28 | 2004-07-29 | Ufi Filters Spa | "dispositivo separatore di fluidi" |
US20040197622A1 (en) * | 2003-04-04 | 2004-10-07 | Texaco Inc. | Method and apparatus for separating liquid from a gas stream |
ITMI20031288A1 (it) * | 2003-06-25 | 2004-12-26 | Enitecnologie Spa | Processo per la produzione in continuo di idrocarburi da gas di sintesi in reattori a sospensione e per la separazione della fase liquida prodotta dalla fase solida. |
US7082640B2 (en) | 2003-07-18 | 2006-08-01 | Christy, Inc. | Ambient air backflushed filter vacuum |
WO2005028077A1 (en) * | 2003-09-22 | 2005-03-31 | Hydrogenics Corporation | Separator for removing liquid from fluid |
KR100594194B1 (ko) * | 2003-09-30 | 2006-06-30 | 삼성광주전자 주식회사 | 진공청소기용 사이클론 집진장치 |
US7241393B2 (en) * | 2003-11-24 | 2007-07-10 | Texaco Inc. | Method and apparatus for separating solids from a slurry |
KR101154494B1 (ko) * | 2003-12-09 | 2012-06-13 | 재팬 사이언스 앤드 테크놀로지 에이젼시 | 질소면의 표면상의 구조물 제조를 통한 고효율 3족 질화물계 발광다이오드 |
DE10357612A1 (de) * | 2003-12-10 | 2005-07-07 | Robert Bosch Gmbh | Ventilanordnung, insbesondere Einlassventil einer Hochdruck-Kraftstoffpumpe |
JP4319551B2 (ja) * | 2004-01-05 | 2009-08-26 | ダイセル化学工業株式会社 | 超臨界流体クロマトグラフィーによる物質の分離方法及びこれに用いられる気液分離装置 |
CA2455011C (en) * | 2004-01-09 | 2011-04-05 | Suncor Energy Inc. | Bituminous froth inline steam injection processing |
KR100613505B1 (ko) * | 2004-02-25 | 2006-08-17 | 엘지전자 주식회사 | 냉동 사이클 장치 |
JP4395046B2 (ja) * | 2004-10-22 | 2010-01-06 | 本田技研工業株式会社 | 車載燃料電池用気液分離器 |
FR2882784A1 (fr) * | 2005-03-03 | 2006-09-08 | Renault Sas | Moteur thermique comportant un circuit d'evacuation de gaz |
GB0515266D0 (en) * | 2005-07-26 | 2005-08-31 | Domnick Hunter Ltd | Separator assembly |
DE102005042286A1 (de) * | 2005-09-06 | 2007-04-12 | Mahle International Gmbh | Einrichtung zur Trennung eines Gas-Flüssigkeitsgemisches |
CN100358638C (zh) * | 2005-09-23 | 2008-01-02 | 中国石油大学(北京) | 一种气液分离器 |
CA2526336C (en) | 2005-11-09 | 2013-09-17 | Suncor Energy Inc. | Method and apparatus for oil sands ore mining |
CA2827237C (en) | 2005-11-09 | 2016-02-09 | Suncor Energy Inc. | Mobile oil sands mining system |
US8168071B2 (en) * | 2005-11-09 | 2012-05-01 | Suncor Energy Inc. | Process and apparatus for treating a heavy hydrocarbon feedstock |
EP1787729B1 (de) * | 2005-11-18 | 2016-05-18 | Ricoh Company, Ltd. | Zyklonklassifikator, Verfahren zum Zubereiten eines Toners. |
JP4614134B2 (ja) * | 2005-12-16 | 2011-01-19 | トヨタ自動車株式会社 | 過給機付内燃機関 |
DE102005062245A1 (de) * | 2005-12-24 | 2007-06-28 | Hydac Process Technology Gmbh | System zur Gasreinigung |
US8171898B2 (en) * | 2006-02-02 | 2012-05-08 | Avl List Gmbh | Crankcase breathing system |
CA2644602C (en) * | 2006-03-24 | 2012-04-24 | Nissan Motor Co., Ltd. | Gas/liquid separator |
JP4535021B2 (ja) * | 2006-03-29 | 2010-09-01 | トヨタ紡織株式会社 | 気液分離器 |
DE102006017635A1 (de) * | 2006-04-12 | 2007-10-18 | Mann + Hummel Gmbh | Mehrstufige Vorrichtung zum Abscheiden von Flüssigkeitstropfen aus Gasen |
JP4626586B2 (ja) * | 2006-08-03 | 2011-02-09 | トヨタ紡織株式会社 | 気液分離器 |
DE102006038726B4 (de) * | 2006-08-11 | 2011-06-09 | Visteon Global Technologies Inc., Van Buren | Kältemittelverdichter für Klimaanlagen und Verfahren zur Ölabscheidung und Druckpulsationsdämpfung hierzu |
US7713335B2 (en) * | 2006-10-30 | 2010-05-11 | Caterpillar Inc. | Air separator |
KR100864708B1 (ko) * | 2006-12-28 | 2008-10-23 | 삼성광주전자 주식회사 | 진공청소기의 멀티 사이클론 집진장치 |
DE102007003926A1 (de) * | 2007-01-26 | 2008-07-31 | Hydac Process Technology Gmbh | Filteranlage |
KR100783143B1 (ko) * | 2007-02-05 | 2007-12-07 | 삼성광주전자 주식회사 | 진공청소기용 사이클론 집진장치 |
KR100776402B1 (ko) * | 2007-02-05 | 2007-11-16 | 삼성광주전자 주식회사 | 필터조립체를 구비한 멀티 사이클론 분리장치 |
KR100776403B1 (ko) * | 2007-02-14 | 2007-11-16 | 삼성광주전자 주식회사 | 진공청소기용 사이클론 집진장치 |
KR100745173B1 (ko) * | 2007-05-07 | 2007-08-01 | 김보수 | 와류를 이용하여 건설폐기물을 파쇄하여 순환골재를생산하는 장치 |
JP2008286075A (ja) * | 2007-05-16 | 2008-11-27 | Toyota Boshoku Corp | 気液分離装置 |
CN101678370B (zh) * | 2007-06-01 | 2012-12-26 | 国际壳牌研究有限公司 | 气固分离器 |
WO2009009728A2 (en) * | 2007-07-12 | 2009-01-15 | Johnson Controls Technology Company | Oil separator |
JP5082762B2 (ja) * | 2007-10-24 | 2012-11-28 | トヨタ紡織株式会社 | セパレータ |
DE202007015034U1 (de) * | 2007-10-26 | 2009-03-05 | Mann+Hummel Gmbh | Vorrichtung zur Abscheidung von Flüssigkeitstropfen aus einem Gasstrom |
FR2924364B1 (fr) | 2007-11-30 | 2011-03-25 | Coutier Moulage Gen Ind | Dispositif separateur a cyclone, en particulier pour la separation gaz-huile |
US7708537B2 (en) * | 2008-01-07 | 2010-05-04 | Visteon Global Technologies, Inc. | Fluid separator for a compressor |
JP4510108B2 (ja) | 2008-03-13 | 2010-07-21 | 小島プレス工業株式会社 | ブローバイガス用オイルセパレータ |
DE102008017919A1 (de) * | 2008-04-08 | 2009-10-15 | Mann + Hummel Gmbh | Abscheider für eine Kurbelgehäuseentlüftung einer Brennkraftmaschine |
JP5112173B2 (ja) * | 2008-06-03 | 2013-01-09 | 株式会社ミマキエンジニアリング | インクジェットプリンタおよびインクミスト液状化部材 |
JP4615040B2 (ja) * | 2008-07-04 | 2011-01-19 | 東京エレクトロン株式会社 | トラップ装置及び減圧乾燥装置 |
JP2010096107A (ja) * | 2008-10-17 | 2010-04-30 | Kojima Press Industry Co Ltd | サイクロン式オイルセパレータ装置 |
US7867310B2 (en) * | 2009-01-29 | 2011-01-11 | General Electric Company | Method and apparatus for separating air and oil |
US20110011084A1 (en) * | 2009-07-16 | 2011-01-20 | Denso Corporation | Exhaust gas recirculation system for internal combustion engine |
US8147575B2 (en) * | 2009-09-09 | 2012-04-03 | Ingersoll-Rand Company | Multi-stage oil separation system including a cyclonic separation stage |
JP5407714B2 (ja) * | 2009-09-30 | 2014-02-05 | トヨタ紡織株式会社 | サイクロン型オイル分離器 |
CA2689021C (en) | 2009-12-23 | 2015-03-03 | Thomas Charles Hann | Apparatus and method for regulating flow through a pumpbox |
JP4695215B1 (ja) | 2010-03-05 | 2011-06-08 | 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 | 気液分離器及び流量計測装置 |
JP2012077974A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 油分分離手段およびこれを備えた冷凍装置 |
JP5667409B2 (ja) * | 2010-10-15 | 2015-02-12 | 株式会社テイエルブイ | 気液分離器 |
JP2012087745A (ja) * | 2010-10-22 | 2012-05-10 | Kojima Press Industry Co Ltd | オイルセパレータ |
JP4688974B1 (ja) | 2010-12-13 | 2011-05-25 | 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 | バッチ式多相流量測定装置及び流量計測方法 |
EP2683283B1 (de) * | 2011-03-11 | 2014-12-17 | Alfred Kärcher GmbH & Co. KG | Zyklonabscheider für ein saugreinigungsgerät |
CN102794528B (zh) * | 2011-05-27 | 2015-09-30 | 上海朗仕电子设备有限公司 | 一种回流焊炉入口处废气收集装置 |
KR101235681B1 (ko) * | 2011-06-24 | 2013-02-21 | 신진 엠.티.테크 주식회사 | 원심 분리식 절삭유 정화장치 |
US20130025874A1 (en) * | 2011-07-30 | 2013-01-31 | Robert Saunders | System and method for sampling multiphase fluid at a production wellsite |
KR101275327B1 (ko) | 2011-11-16 | 2013-06-17 | 김정수 | 실란 회수장치 및 회수방법 |
CN102502926B (zh) * | 2011-12-21 | 2013-05-15 | 青岛双瑞海洋环境工程股份有限公司 | 船舶压载水管理系统的除氢方法和装置 |
CN103206286B (zh) * | 2012-01-17 | 2015-10-07 | 武汉宇虹环保产业发展有限公司 | 一种柴油车尾气油烟过滤装置 |
EP2626139B1 (de) * | 2012-02-13 | 2014-12-17 | Belenos Clean Power Holding AG | Zyklonabscheider zur Gas-Flüssigkeits-Trennung |
CN102626581A (zh) * | 2012-04-27 | 2012-08-08 | 陈启东 | 螺旋流旋风式气体分离器 |
EP2848781A4 (de) * | 2012-05-08 | 2015-04-22 | Toyota Motor Co Ltd | Verbrennungsmotor |
US9551215B2 (en) * | 2012-08-13 | 2017-01-24 | Onesubsea Ip Uk Limited | Apparatus and system for passively sampling production fluid from a well |
US9435304B2 (en) | 2012-08-27 | 2016-09-06 | Robert Bosch Gmbh | Diesel fuel pump module |
DE102012023835B4 (de) * | 2012-12-06 | 2022-12-01 | Man Energy Solutions Se | Brennkraftmaschine |
US9366206B2 (en) * | 2012-12-17 | 2016-06-14 | Ford Global Technologies, Llc | Fuel-air separator and pulse dampener |
CN103071357A (zh) * | 2013-02-06 | 2013-05-01 | 西安思瑞迪精馏工程有限公司 | 组合式气液分离器 |
JP6248318B2 (ja) * | 2013-02-14 | 2017-12-20 | セイコーエプソン株式会社 | 印刷装置 |
JP6226532B2 (ja) * | 2013-02-22 | 2017-11-08 | 昭和電機株式会社 | サイクロン式ミストコレクタ |
US9269979B2 (en) * | 2013-03-12 | 2016-02-23 | Ford Global Technologies, Llc | Centrifugal water separator for a fuel cell system |
CN103331031B (zh) * | 2013-06-13 | 2016-03-02 | 宁波腾工精密机械制造有限公司 | 一种冷镦机的空气动力油雾处理装置 |
CN103316784A (zh) * | 2013-06-18 | 2013-09-25 | 无锡市石油化工设备有限公司 | 半切式旋风分离器 |
US9853303B2 (en) * | 2013-06-21 | 2017-12-26 | Ford Global Technologies, Llc | Centrifugal water separator for a fuel cell system |
CN104623984A (zh) * | 2013-11-14 | 2015-05-20 | 宁夏中远天晟科技有限公司 | 一种天然气的干式除尘分离器的气液隔离装置 |
CN104623986A (zh) * | 2013-11-14 | 2015-05-20 | 宁夏中远天晟科技有限公司 | 一种天然气的干式除尘分离器 |
CN105873489B (zh) | 2013-12-12 | 2018-09-14 | 阿尔弗雷德·凯驰两合公司 | 地面清洁机 |
CN104722416A (zh) * | 2013-12-19 | 2015-06-24 | 孙黎明 | 一种锅炉旋风分离器 |
JP2015137631A (ja) * | 2014-01-24 | 2015-07-30 | アイシン精機株式会社 | ブローバイガス用オイルセパレータ |
CA2942047C (en) * | 2014-03-12 | 2023-03-21 | The Lubrizol Corporation | Method of lubricating an internal combustion engine |
US9359925B2 (en) * | 2014-04-21 | 2016-06-07 | Ford Global Technologies, Llc | Oil separator in a positive crankcase ventilation system of an engine |
JP5962708B2 (ja) * | 2014-06-10 | 2016-08-03 | 横河電機株式会社 | 脱泡槽 |
JP2016010320A (ja) * | 2014-06-27 | 2016-01-21 | 株式会社寺田製作所 | 製茶蒸機用茶生葉香気成分捕集装置 |
DE102014012094A1 (de) * | 2014-08-13 | 2016-02-18 | Hydac Process Technology Gmbh | Vorrichtung zur Behandlung von Fluidgemischen |
US20160067719A1 (en) * | 2014-09-08 | 2016-03-10 | Ivo Fill | Hybrid cyclone mist collector |
JP5838457B1 (ja) * | 2014-09-19 | 2016-01-06 | 株式会社フクハラ | 分離器及びこれを用いた圧縮空気圧回路 |
JP2016072183A (ja) * | 2014-10-01 | 2016-05-09 | フォード グローバル テクノロジーズ、リミテッド ライアビリティ カンパニー | 燃料電池システム用遠心水分離装置 |
DE102014114813A1 (de) | 2014-10-13 | 2016-04-14 | Alfred Kärcher Gmbh & Co. Kg | Flächen-Reinigungsmaschine und Verfahren zum Betreiben einer Flächen-Reinigungsmaschine |
RU2671397C1 (ru) | 2014-10-13 | 2018-10-30 | Альфред Кэрхер Гмбх Унд Ко. Кг | Машина для чистки поверхностей |
DE102014114776A1 (de) | 2014-10-13 | 2016-04-14 | Alfred Kärcher Gmbh & Co. Kg | Flächen-Reinigungsmaschine |
DE102014114809A1 (de) | 2014-10-13 | 2016-04-14 | Alfred Kärcher Gmbh & Co. Kg | Flächen-Reinigungsmaschine mit Befeuchtungseinrichtung |
CN104344612B (zh) * | 2014-10-20 | 2017-01-18 | 新昌县宏宇制冷有限公司 | 一种二次分离式气液分离器 |
CN104368214B (zh) * | 2014-11-12 | 2017-01-18 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种气液分离器 |
WO2016135692A1 (en) * | 2015-02-27 | 2016-09-01 | Dena Line S.P.A. | Oil separator for refrigeration and/or air conditioning plants |
CN105038888A (zh) * | 2015-08-15 | 2015-11-11 | 重庆联合机器制造有限公司 | 天然气二级气液分离器 |
EP3361924B1 (de) | 2015-10-12 | 2023-08-09 | Alfred Kärcher SE & Co. KG | Flächen-reinigungsmaschine |
EP3365040A4 (de) * | 2015-10-19 | 2019-06-12 | CONMED Corporation | Flüssigkeits-/gasabscheider |
CN114403756A (zh) | 2016-03-09 | 2022-04-29 | 阿尔弗雷德·卡赫欧洲两合公司 | 表面清洁机 |
GB2568014B (en) * | 2016-08-15 | 2021-07-28 | Agilent Technologies Inc | Gas-liquid separator for collecting chromatographic fractions |
CN106762665B (zh) * | 2017-01-14 | 2018-09-21 | 盐城中德劲博机电有限责任公司 | 内置式油分罐 |
FR3063304B1 (fr) * | 2017-02-28 | 2019-03-22 | Akwel | Dispositif d’aspiration et de decantation d’un gaz de carter et installation associee |
CN109248528B (zh) * | 2017-07-12 | 2021-11-12 | 张胤桢 | 水网离心净化装置 |
US20190082916A1 (en) * | 2017-09-15 | 2019-03-21 | Omachron Intellectual Property Inc. | Surface cleaning apparatus |
WO2019113609A1 (en) * | 2017-12-04 | 2019-06-13 | Parks Clinton R | Pulp washer mist eliminator and foam remover system |
CN108167046A (zh) * | 2017-12-27 | 2018-06-15 | 天津惠德汽车进气系统股份有限公司 | 一种新型柴油机呼吸器 |
US11058979B2 (en) * | 2018-01-19 | 2021-07-13 | Ge Aviation Systems Llc | Air-oil separator |
CN108554079A (zh) * | 2018-03-13 | 2018-09-21 | 上海应用技术大学 | 一种多级除尘器 |
KR101877038B1 (ko) * | 2018-05-03 | 2018-07-10 | (주)성신콤프레샤 | 공기압축기의 오일 분리기 |
CN108421361A (zh) * | 2018-06-11 | 2018-08-21 | 兰州大学 | 除尘设备及除尘系统 |
USD916404S1 (en) * | 2018-06-12 | 2021-04-13 | Nantong Taimei Environmental Protection Technology | Dust collector |
USD916403S1 (en) * | 2018-06-12 | 2021-04-13 | Nantong Taimei Environmental Protection Technology | Dust collector |
USD920611S1 (en) * | 2018-12-18 | 2021-05-25 | Bissell Inc. | Vacuum cleaner foot, wand, and handle |
USD914306S1 (en) * | 2018-12-18 | 2021-03-23 | Bissell Inc. | Vacuum cleaner foot, wand, and handle |
BE1027073B1 (nl) * | 2019-02-21 | 2020-09-21 | Atlas Copco Airpower Nv | Cycloonafscheider |
EP3705011B1 (de) | 2019-03-05 | 2021-12-29 | Leonardo S.p.a. | Zentrifugalabscheider aus gasflüssigkeit für elektrochemische batterie |
USD914308S1 (en) * | 2019-08-09 | 2021-03-23 | Oneida Air Systems, Inc. | Upright cylindrical pre-separator for dust collector |
KR102176993B1 (ko) * | 2019-09-18 | 2020-11-12 | 삼보모터스주식회사 | 응축수 분리 유닛 및 이를 포함하는 egr 모듈 |
RU197548U1 (ru) * | 2019-10-14 | 2020-05-13 | Общество с ограниченной ответственностью научно-производственное предприятие "Ирвис" | Сепаратор для газожидкостной смеси с высокой удельной плотностью потока |
CN112675647A (zh) * | 2019-10-17 | 2021-04-20 | 汤秉辉 | 油汽分离装置 |
CN110652829A (zh) * | 2019-11-18 | 2020-01-07 | 秦皇岛中青冶金阀门有限公司 | 一种旋风组合除尘器及除尘方法 |
WO2021171755A1 (ja) * | 2020-02-25 | 2021-09-02 | 株式会社前川製作所 | 気液分離器 |
WO2021171369A1 (ja) * | 2020-02-25 | 2021-09-02 | 株式会社前川製作所 | 気液分離器 |
USD917807S1 (en) * | 2020-04-17 | 2021-04-27 | Li Tian | Cyclone dust collector |
CN111841161A (zh) * | 2020-07-29 | 2020-10-30 | 濮阳市盛源能源科技股份有限公司 | 一种气液分离装置以及撤压反应釜 |
CN116291800B (zh) * | 2023-03-21 | 2024-05-03 | 重庆长安汽车股份有限公司 | 一种发动机曲轴箱通风系统、机油水含量调节方法及车辆 |
CN116730547B (zh) * | 2023-07-06 | 2024-01-26 | 武汉东碧环保科技有限公司 | 一种废水处理装置及处理方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE8006571U1 (de) * | 1980-03-11 | 1982-04-29 | Friedrich Wilhelm Dörrenberg Wirtschaftliche Verbrennungs-Technik, 5063 Overath-Untereschbach | Fliehkraftabscheider |
FR2648730A1 (fr) * | 1989-06-21 | 1990-12-28 | Alsthom Gec | Separateur centrifuge pour liquide figeable, notamment pour gazole |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1509910A (en) * | 1922-04-13 | 1924-09-30 | Albert H Stebbins | Dust collector |
CH238137A (de) * | 1942-08-17 | 1945-06-30 | W Eicher | Zyklon. |
US3481118A (en) * | 1968-04-22 | 1969-12-02 | Porta Test Mfg | Cyclone separator |
US4147630A (en) * | 1977-09-19 | 1979-04-03 | Laval Claude C | Hydraulic separating device with automatic flow control |
DE8203450U1 (de) * | 1982-02-09 | 1982-06-24 | Waeschle Maschinenfabrik Gmbh, 7980 Ravensburg | Zyklonabscheider |
SE440978B (sv) * | 1983-08-25 | 1985-09-02 | Tetra Pak Int | Anordning for separering av partiklar fran gas, speciellt vid tillverkning av aseptiska forpackningsbehallare |
JPS60144924U (ja) * | 1984-03-05 | 1985-09-26 | 株式会社 大阪補機製作所 | 空気圧縮用ドレンセパレ−タ |
CH666260A5 (de) | 1985-10-23 | 1988-07-15 | Lonza Ag | Substituierte p,p'-methylen-bis-aniline und deren verwendung als kettenverlaengerungsmittel oder vernetzungsmittel fuer polyurethane. |
DE3735106A1 (de) * | 1987-10-16 | 1989-04-27 | Seebeck Technoproduct Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur ausscheidung von fluessigkeitsteilchen aus gasen, insbesondere von aerosolen aus abgasen |
JPH0379826U (de) * | 1989-12-01 | 1991-08-15 | ||
JPH0478915U (de) * | 1990-11-16 | 1992-07-09 | ||
JPH0552281A (ja) | 1991-02-05 | 1993-03-02 | Shimizu Corp | X線撮影可能な合成樹脂製可撓管 |
GB9116020D0 (en) * | 1991-07-25 | 1991-09-11 | Serck Baker Ltd | Separator |
JP2565477Y2 (ja) * | 1991-12-24 | 1998-03-18 | 三輪精機株式会社 | 車両用圧縮エアのミスト分捕集装置 |
JPH0725954A (ja) | 1993-07-09 | 1995-01-27 | Asahi Glass Co Ltd | 接着性弗素ゴムおよびそれを用いた積層体 |
JP3390060B2 (ja) | 1993-10-18 | 2003-03-24 | 甲南電機株式会社 | サイクロン分離器 |
JPH11264312A (ja) | 1997-10-20 | 1999-09-28 | Nippon Soken Inc | 気液分離装置 |
JP3062516U (ja) * | 1999-03-26 | 1999-10-08 | 有限会社朝霧機工 | 排ガス中の粒子状物質除去装置 |
-
2000
- 2000-08-03 JP JP2000235573A patent/JP2001246216A/ja active Pending
- 2000-12-26 US US09/747,021 patent/US6475256B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-12-27 DE DE10065328A patent/DE10065328B4/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE8006571U1 (de) * | 1980-03-11 | 1982-04-29 | Friedrich Wilhelm Dörrenberg Wirtschaftliche Verbrennungs-Technik, 5063 Overath-Untereschbach | Fliehkraftabscheider |
FR2648730A1 (fr) * | 1989-06-21 | 1990-12-28 | Alsthom Gec | Separateur centrifuge pour liquide figeable, notamment pour gazole |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10230881A1 (de) * | 2002-07-09 | 2004-02-26 | Liebherr-Aerospace Lindenberg Gmbh | Wasserabscheider für Klimaanlagen |
DE10353367A1 (de) * | 2003-11-14 | 2005-06-16 | Mann + Hummel Gmbh | System zur Abscheidung von Partikeln und Wasser |
US7537624B2 (en) | 2004-04-16 | 2009-05-26 | Festo Ag & Co. Kg | Condensate filter, particularly for pneumatic classification modules |
DE202006007625U1 (de) * | 2006-05-11 | 2007-09-20 | Hengst Gmbh & Co.Kg | Zyklon mit Abweiseelement als Abscheider im Kurbelgehäuseentlüftungssystem |
WO2007138008A2 (de) * | 2006-05-29 | 2007-12-06 | Mahle International Gmbh | Einrichtung zur trennung eines gas-flüssigkeitsgemisches, insbesondere bei der entlüftung eines kurbelgehäuses eines verbrennungsmotors |
WO2007138008A3 (de) * | 2006-05-29 | 2009-03-05 | Mahle Int Gmbh | Einrichtung zur trennung eines gas-flüssigkeitsgemisches, insbesondere bei der entlüftung eines kurbelgehäuses eines verbrennungsmotors |
US7850754B2 (en) | 2006-05-29 | 2010-12-14 | Mahle International Gmbh | Device for separating a gas-liquid mixture, in particular during ventilation of a crankcase of an internal combustion engine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE10065328B4 (de) | 2008-04-17 |
US20010005986A1 (en) | 2001-07-05 |
JP2001246216A (ja) | 2001-09-11 |
US6475256B2 (en) | 2002-11-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE10065328A1 (de) | Gas-/Flüssigkeits-Abscheider der Zyklonart | |
DE102006038700B4 (de) | Vorrichtung zur Abscheidung von Flüssigkeiten aus Gasen | |
DE102006021605B4 (de) | Ölabscheider | |
DE102010042883B4 (de) | Ölnebelabscheider | |
DE7726666U1 (de) | Oelabscheider fuer luft | |
DE202020005600U1 (de) | Zyklonabscheider | |
DE2609174C2 (de) | Gerät zum Abscheiden von Fremdmaterial aus einem Fluid | |
DE102013221611A1 (de) | Ölnebelabscheider | |
DE2850768C2 (de) | Luftreiniger als Vorreiniger für Verbrennungsmaschinen | |
DE19607919B4 (de) | Zentrifugal-Ölabscheider für die blow-by-Gase einer Brennkraftmaschine | |
EP3222357B1 (de) | Schlammabscheider | |
DE3442304C1 (de) | Anordnung zum Entlueften einer Bordkueche in einem Flugzeug | |
DE10006353A1 (de) | Filtereinrichtung für Kraftstoffe | |
DE212017000198U1 (de) | Abscheideelement und Vorrichtung zur Abscheidung von Flüssigkeit aus Rohgas oder aus Rohgasgemisch einer Kraftmaschine/Kompressors | |
DE102004041768A1 (de) | Fliehkraftabscheider | |
WO2020064204A1 (de) | Luftentöleinsatz einer luftentölvorrichtung und luftentölvorrichtung | |
DE3703271C1 (en) | Moisture and oil separator | |
DE102005003113A1 (de) | Zyklon zur Abscheidung von Öl aus Kurbelgehäuseentlüftungsgasen einer Brennkraftmaschine | |
LU86303A1 (de) | Kondensatableiter | |
DE102005027415B4 (de) | Ölabscheider für ein Kurbelgehäuse einer Brennkraftmaschine | |
DE2757616A1 (de) | Geschirrspuelmaschine | |
EP0933508B1 (de) | Reinigungsvorrichtung zum Abscheiden von Partikeln aus einem Gasstrom | |
DE4344507A1 (de) | Zyklon zur Abscheidung von Öl | |
DE2621173C3 (de) | Staubabscheider zur Reinigung staubhaltiger Luft mit schwankendem Luftdurchsatz für den druck- oder saugseitigen Betrieb | |
EP2130577B1 (de) | Luftaufbereitungsvorrichtung, insbesondere einer Luftdruckbremsanlage mit einem Abscheider für flüssige Fluide |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
R119 | Application deemed withdrawn, or ip right lapsed, due to non-payment of renewal fee |
Effective date: 20130702 |