CN102482612A - 润滑油组合物 - Google Patents

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Abstract

本发明的润滑油组合物含有：润滑油基础油，其在100℃下的运动粘度为1～6mm2/s，％Cp为70以上，且％CA为2以下；粘度指数提高剂，其添加到该润滑油基础油中时，比A/B低于3.2，且比C/B低于1.5。A表示100℃下的运动粘度的增稠效果，X表示润滑油基础油和3质量％粘度指数提高剂的混合物在100℃下的运动粘度，X0表示润滑油基础油在100℃下的运动粘度，B表示150℃下的HTHS粘度的增稠效果，Y表示润滑油基础油和3质量％粘度指数提高剂的混合物在150℃下的HTHS粘度，Y0表示润滑油基础油在150℃下的HTHS粘度，C表示100℃下的HTHS粘度的增稠效果，Z表示润滑油基础油和3质量％粘度指数提高剂的混合物在100℃下的HTHS粘度，Z0表示润滑油基础油在100℃下的HTHS粘度。A＝X-X0(1)B＝Y-Y0(2)C＝Z-Z0(3)。

Description

润滑油组合物
技术领域
本发明涉及润滑油组合物。
背景技术
以前，在内燃机、变速器、其它机械装置中，为了使其顺利地发挥作用而使用润滑油。特别是随着内燃机的高性能化、高输出化、运转条件的苛刻化等，内燃机用润滑油(机油)要求高度的性能。因此，为了满足这样的要求性能，在以往的机油中配合抗磨剂、金属系清洗剂、无灰分散剂、抗氧化剂等各种添加剂(例如参照下述专利文献1～3。)。另外近来，对润滑油要求的省燃耗性能日益增高，正在研究高粘度指数基础油的应用、各种摩擦调节剂的应用等(例如参照下述专利文献4。)。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2001-279287号公报
专利文献2：日本特开2002-129182号公报
专利文献3：日本特开平08-302378号公报
专利文献4：日本特开平06-306384号公报
发明内容
发明要解决的问题
然而，现有的润滑油在省燃耗性的方面未必称得上充分。
例如，作为一般的省燃耗化的技术，已知有：润滑油的运动粘度的降低和粘度指数的提高(基于低粘度基础油和粘度指数提高剂的组合的多级化)。然而，采用这些技术的情况下，由于润滑油或构成润滑油的基础油的粘度降低，使得在苛刻的润滑条件(高温高剪切条件)下的润滑性能降低，担心会产生磨损、烧伤、疲劳破坏等不良情况。即，现有的润滑油中，难以在维持耐久性等其他实用性能的同时赋予充分的省燃耗性。
另外，为了防止上述不良情况而在维持耐久性的同时赋予省燃耗性，在维持150℃下的HTHS粘度(“HTHS粘度”也称为“高温高剪切粘度”。)的同时，另一方面降低40℃下的运动粘度、100℃下的运动粘度和100℃下的HTHS粘度是有效的，但是现有的润滑油非常难以全部满足这些必要条件。
本发明是鉴于这些情况而进行的，其目的在于提供一种可维持150℃下的HTHS粘度、同时40℃下的运动粘度、100℃下的运动粘度和100℃下的HTHS粘度足够低的润滑油组合物。
用于解决问题的方案
为了解决上述课题，本发明提供一种润滑油组合物，其特征在于，其含有：润滑油基础油，其在100℃下的运动粘度为1～6mm2/s，％Cp为70以上，且％CA为2以下；粘度指数提高剂，其添加到该润滑油基础油中时，下述式(1)所示的100℃下的运动粘度的增稠效果A与下述式(2)所示的150℃下的HTHS粘度的增稠效果B之比A/B低于3.2，且下述式(3)所示的100℃下的HTHS粘度的增稠效果C与下述式(2)所示的150℃下的HTHS粘度的增稠效果B之比C/B低于1.5。
A＝X-X0   (1)
[式(1)中，A表示100℃下的运动粘度的增稠效果，X表示所述润滑油基础油和3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在100℃下的运动粘度(单位：mm2/s)，X0表示所述润滑油基础油在100℃下的运动粘度(单位：mm2/s)。]
B＝Y-Y0    (2)
[式(2)中，B表示150℃下的HTHS粘度的增稠效果，Y表示所述润滑油基础油和3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在150℃下的HTHS粘度(单位：mPa·s)，Y0表示所述润滑油基础油在150℃下的HTHS粘度(单位：mPa·s)。]
C＝Z-Z0    (3)
[式(3)中，C表示100℃下的HTHS粘度的增稠效果，Z表示所述润滑油基础油和3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在100℃下的HTHS粘度(单位：mPa·s)，Z0表示所述润滑油基础油在100℃下的HTHS粘度(单位：mPa·s)。]
本发明中所说的“100℃下的运动粘度”表示ASTM D-445中规定的100℃下的运动粘度。另外，“％CP”和“％CA”分别是指利用根据ASTM D3238-85的方法(n-d-M环分析)求得的、烷烃(parafin)碳原子数相对于总碳原子数的百分率和芳香族碳原子数相对于总碳原子数的百分率。另外，“150℃下的HTHS粘度”是指ASTM D4683中规定的150℃下的高温高剪切粘度，“100℃下的HTHS粘度”是指ASTM D4683中规定的100℃下的高温高剪切粘度。另外，“PSSI”是指：依照ASTM D 6022-01(StandardPractice for Calculation of Permanent Shear Stability Index(永久剪切稳定性指数计算的标准实施规程))，根据通过ASTM D6278-02(Test Metohd for Shear Stability of Polymer ContainingFluids Using a European Diesel Injector Apparatus(用欧洲柴油喷射装置测定含聚合物液体的剪切稳定性的试验方法))测定的数据计算出的、聚合物的永久剪切稳定性指数(Permanent ShearStability Index)。
上述式(1)所示的100℃下的运动粘度的增稠效果A与上述式(2)所示的150℃下的HTHS粘度的增稠效果B之比A/B是表示省燃耗性的指标之一，该比A/B高的粘度指数提高剂，在想要维持150℃下的HTHS粘度时，粘度温度特性恶化，因此可能无法得到充分的省燃耗性能。
另外，上述式(3)所示的100℃下的HTHS粘度的增稠效果C与上述式(2)所示的150℃下的HTHS粘度的增稠效果B之比C/B是表示省燃耗性能的指标之一，该比C/B高的粘度指数提高剂，在想要维持150℃下的HTHS粘度时，粘度温度特性恶化，因此可能无法得到充分的省燃耗性能。
本发明是基于上述见解而进行的，通过含有上述特定的润滑油基础油和比A/B低于3.2且比C/B低于1.5的粘度指数提高剂，能够实现可维持150℃下的HTHS粘度、同时40℃下的运动粘度、100℃下的运动粘度和100℃下的HTHS粘度足够低的润滑油组合物。
本发明中，上述粘度指数提高剂优选为下述式(4)所示的40℃下的运动粘度的增稠效果D与所述式(2)所示的150℃下的HTHS粘度的增稠效果B之比D/B低于10的粘度指数提高剂。通过使用该比D/B低于10的粘度指数提高剂，可以在维持150℃下的HTHS粘度的同时降低40℃下的运动粘度，因此能够提高省燃耗性能。
D＝W-W0    (4)
[式(4)中，D表示40℃下的运动粘度的增稠效果，W表示所述润滑油基础油和3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在40℃下的运动粘度(单位：mm2/s)，W0表示所述润滑油基础油在40℃下的运动粘度(单位：mm2/s)。]
另外，上述粘度指数提高剂优选PSSI为30以下的聚甲基丙烯酸酯。
另外，本发明的润滑油组合物优选其在100℃下的运动粘度为5.6～9mm2/s，150℃下的HTHS粘度为2.6～2.9mPa·s，粘度指数为150以上。
发明的效果
如上所述，根据本发明，能够提供可以维持150℃下的HTHS粘度，同时40℃下的运动粘度、100℃下的运动粘度和100℃下的HTHS粘度足够低的润滑油组合物。例如，利用本发明的润滑油组合物，即使不使用聚-α-烯烃系基础油、酯系基础油等合成油或低粘度矿物油系基础油，也可以将150℃下的HTHS粘度维持为所期望的值(SAE粘度等级为0W-30、5W-30油的情况下，为2.9mPa·s以上)，并且可以发挥充分的省燃耗性。
具体实施方式
以下，对本发明的优选实施方式进行详细说明。
本发明的润滑油组合物中，使用100℃下的运动粘度为1～6mm2/s、且％Cp为70以上、％CA为2以下的润滑油基础油(以下，称为“本发明的润滑油基础油”。)
本发明的润滑油基础油只要100℃下的运动粘度、％Cp和％CA满足上述条件则没有特别限定。具体而言，可以使用通过溶剂脱沥青、溶剂萃取、加氢裂化、溶剂脱蜡、催化脱蜡、加氢精制、硫酸洗涤、白土处理等精制处理中的单独1种或2种以上组合对将原油经常压蒸馏和/或减压蒸馏而获得的润滑油馏分进行精制得到的烷烃(paraffin)系矿物油、或者正构烷烃系基础油、异构烷烃系基础油等之中100℃下的运动粘度、％Cp和％CA满足上述条件的基础油。
作为本发明的润滑油基础油的优选的例子，可列举出：以以下所示的基础油(1)～(8)为原料，通过规定的精制方法对该原料油和/或从该原料油回收的润滑油馏分进行精制，回收润滑油馏分从而得到的基础油。
(1)烷烃基系原油和/或混合基系原油通过常压蒸馏而得到的馏出油
(2)烷烃基系原油和/或混合基系原油的常压蒸馏残渣油通过减压蒸馏而得到的馏出油(WVGO)
(3)通过润滑油脱蜡工序而得到的蜡(疏松石蜡等)和/或通过天然气制油(GTL，Gas To Liquids)工艺等而得到的合成蜡(费托蜡、GTL蜡等)
(4)选自基础油(1)～(3)中的1种或2种以上的混合油和/或该混合油的轻度加氢裂化处理油
(5)选自基础油(1)～(4)中的2种以上的混合油
(6)基础油(1)、(2)、(3)、(4)或(5)的脱沥青油(DAO)
(7)基础油(6)的轻度加氢裂化处理油(MHC)
(8)选自基础油(1)～(7)中的2种以上的混合油。
需要说明的是，作为上述规定的精制方法，优选加氢裂化、加氢补充精制(hydrofinishing)等加氢精制；糠醛溶剂萃取等溶剂精制；溶剂脱蜡、催化脱蜡等脱蜡；基于酸性白土、活性白土等的白土精制；硫酸洗涤、苛性钠洗涤等化学品(酸或碱)洗涤等。本发明中，可以单独进行这些精制方法中的1种，也可以将2种以上组合进行。另外，将2种以上的精制方法组合时，其顺序没有特别限制，可以适当选择。
此外，作为本发明的润滑油基础油，对选自上述基础油(1)～(8)的基础油或从该基础油回收得到的润滑油馏分进行规定的处理而获得的下述基础油(9)或(10)是特别优选的。
(9)对选自上述基础油(1)～(8)的基础油或从该基础油回收得到的润滑油馏分进行加氢裂化，对其产物或通过蒸馏等从其产物回收得到的润滑油馏分进行溶剂脱蜡、催化脱蜡等脱蜡处理，或在该脱蜡处理后进行蒸馏从而得到的加氢裂化矿物油
(10)对选自上述基础油(1)～(8)的基础油或从该基础油回收得到的润滑油馏分进行加氢异构化，对其产物或通过蒸馏等从其产物回收得到的润滑油馏分进行溶剂脱蜡、催化脱蜡等脱蜡处理，或在该脱蜡处理后进行蒸馏从而得到的加氢异构化矿物油。
本发明的润滑油基础油在100℃下的运动粘度需要为6mm2/s以下，优选为5.7mm2/s以下，更优选为5.5mm2/s以下，进一步优选为5.2mm2/s以下，特别优选为5.0mm2/s以下，最优选为4.5mm2/s以下。另一方面，该100℃下的运动粘度需要为1mm2/s以上，优选为1.5mm2/s以上，更优选为2mm2/s以上，进一步优选为2.5mm2/s以上，特别优选为3mm2/s以上，最优选为3.5mm2/s以上。润滑油基础油在100℃下的运动粘度超过6mm2/s时，低温粘度特性变差，而且可能无法获得充分的省燃耗性，低于1mm2/s时，由于润滑处的油膜形成不充分，因此润滑性差，而且润滑油组合物的蒸发损失可能变大。
另外，本发明的润滑油基础油在40℃下的运动粘度优选为50mm2/s以下，更优选为45mm2/s以下，进一步优选为40mm2/s以下，特别优选为35mm2/s以下，最优选为30mm2/s以下。另一方面，该40℃下的运动粘度优选为6.0mm2/s以上，更优选为8.0mm2/s以上，进一步优选为12mm2/s以上，特别优选为14mm2/s以上，最优选为15mm2/s以上。润滑油基础油在40℃下的运动粘度超过50mm2/s时，低温粘度特性变差，而且可能无法得到充分的省燃耗性，为6.0mm2/s以下时，由于润滑处的油膜形成不充分，因而润滑性差，而且润滑油组合物的蒸发损失可能变大。另外，本发明中，优选的是将40℃下的运动粘度为下述范围的润滑油馏分通过蒸馏等进行分离后使用。
本发明的润滑油基础油的粘度指数优选为120以上，更优选为130以上，进一步优选为135以上，特别优选为140以上。若粘度指数低于所述下限值，不仅粘度-温度特性及热稳定性和氧化稳定性、防挥发性变差，而且摩擦系数有上升的倾向，另外，抗磨性存在降低的倾向。
需要说明的是，本发明中所说的粘度指数是指根据JIS K2283-1993测得的粘度指数。
另外，本发明的润滑油基础油在15℃下的密度(ρ15)根据润滑油基础油的粘度等级的不同而不同，但优选为下述式(A)所示的ρ的值以下、即ρ15≤ρ。
ρ＝0.0025×X0+0.816    (A)
[式中，X0表示润滑油基础油在100℃下的运动粘度(mm2/s)。]
需要说明的是，ρ15＞ρ时，粘度-温度特性及热稳定性和氧化稳定性、以及防挥发性和低温粘度特性存在降低的倾向，省燃耗性可能变差。另外，在润滑油基础油中配合添加剂时，该添加剂的效果可能降低。
具体而言，本发明的润滑油基础油在15℃下的密度(ρ15)优选为0.860以下，更优选为0.850以下，进一步优选为0.840以下，特别优选为0.822以下。
需要说明的是，本发明中所说的15℃下的密度是指根据JISK 2249-1995在15℃下测得的密度。
另外，本发明的润滑油基础油的倾点根据润滑油基础油的粘度等级的不同而不同，例如，优选为-10℃以下，更优选为-12.5℃以下，进一步优选为-15℃以下。若倾点超过所述上限值，则使用该润滑油基础油的润滑油整体的低温流动性存在降低的倾向。需要说明的是，本发明中所说的倾点是指根据JIS K2269-1987测得的倾点。
另外，本发明的润滑油基础油的苯胺点(AP(℃))根据润滑油基础油的粘度等级的不同而不同，但优选为下述式(B)所示的AP0的值以上、即AP≥AP0。
AP0＝4.3×X0+100    (B)
[式(B)中，X0表示润滑油基础油在100℃下的运动粘度(mm2/s)。]
需要说明的是，AP＜AP0时，粘度-温度特性及热稳定性和氧化稳定性、以及防挥发性和低温粘度特性存在降低的倾向，另外，在润滑油基础油中配合添加剂时，该添加剂的效果存在降低的倾向。
本发明的润滑油基础油的AP优选为108℃以上，更优选为119℃以上，进一步优选为128℃以上。需要说明的是，本发明中所说的苯胺点是指根据JIS K 2256-1985测得的苯胺点。
本发明的润滑油基础油的碘值优选为3以下，更优选为2以下，进一步优选为1以下，特别优选为0.9以下，最优选为0.8以下。另外，可以低于0.01，但从与其对应的效果小的方面和经济性的关系出发，优选为0.001以上，更优选为0.01以上，进一步优选为0.03以上，特别优选为0.05以上。通过使润滑油基础油的碘值为3以下，能够飞跃性提高热稳定性和氧化稳定性。需要说明的是，本发明中所说的碘值是指通过JIS K 0070“化学制品的酸值、皂化值、碘值、羟值和不皂化值”的指示剂滴定法而测得的碘值。
另外，本发明的润滑油基础油中的硫成分的含量依赖于其原料的硫成分的含量。例如，使用像通过费托反应等而获得的合成蜡成分那样实质上不含硫的原料时，能够获得实质上不含硫的润滑油基础油。另外，使用润滑油基础油的精制过程中得到的疏松石蜡、精蜡过程中得到的微晶蜡等含硫的原料时，所得到的润滑油基础油中的硫成分通常为100质量ppm以上。本发明的润滑油基础油中，从进一步提高热稳定性和氧化稳定性以及低硫化的观点出发，硫成分的含量优选为100质量ppm以下，更优选为50质量ppm以下，进一步优选为10质量ppm以下，特别优选为5质量ppm以下。
另外，本发明的润滑油基础油中的氮成分的含量没有特别限定，优选为7质量ppm以下，更优选为5质量ppm以下，进一步优选为3质量ppm以下。若氮成分的含量超过5质量ppm，则热稳定性和氧化稳定性存在降低的倾向。需要说明的是，本发明中所说的氮成分是指根据JIS K 2609-1990测得的氮成分。
另外，本发明的润滑油基础油的％Cp需要为70以上，优选为80以上，更优选为85以上，进一步优选为87以上，特别优选为90以上。另外，优选为99以下，更优选为96以下，进一步优选为95以下，特别优选为94以下。润滑油基础油的％Cp低于上述下限值时，粘度-温度特性、或者进而热稳定性和氧化稳定性存在降低的倾向，此外，在润滑油基础油中配合添加剂时该添加剂的效果存在降低的倾向。另外，若润滑油基础油的％Cp超过上述上限值，则低温流动性变差，同时添加剂的溶解性存在降低的倾向。
另外，本发明的润滑油基础油的％CA需要为2以下，更优选为1.5以下，进一步优选为1以下，特别优选为0.8以下，最优选为0.5以下。若润滑油基础油的％CA超过上述上限值，则粘度-温度特性、或者进而热稳定性和氧化稳定性存在降低的倾向。
另外，本发明的润滑油基础油的％CN优选为30以下，更优选为4～25，进一步优选为5～13，特别优选为5～8。若润滑油基础油的％CN超过上述上限值，则粘度-温度特性、热稳定性和氧化稳定性以及摩擦特性存在降低的倾向。另外，若％CN低于上述下限值，则添加剂的溶解性存在降低的倾向。需要说明的是，本发明中所说的“％CN”是指通过根据ASTM D 3238-85的方法(n-d-M环分析)求得的、环烷烃碳原子数相对于总碳原子数的百分率。
另外，本发明的润滑油基础油中的饱和成分的含量，只要使其100℃下的运动粘度以及％Cp和％CA满足上述条件，则没有特别限定，以润滑油基础油总量为基准计，优选为90质量％以上，优选为95质量％以上，更优选为99质量％以上，另外，环状饱和成分在该饱和成分中所占的比例优选为40质量％以下，优选为35质量％以下，优选为30质量％以下，更优选为25质量％以下，进一步优选为21质量％以下。另外，环状饱和成分在该饱和成分中所占的比例优选为5质量％以上，更优选为10质量％以上。通过使饱和成分的含量和该饱和成分中所占的环状饱和成分的比例分别满足上述条件，能够提高粘度-温度特性及热稳定性和氧化稳定性，另外，在该润滑油基础油中配合添加剂时，能够将该添加剂充分稳定地溶解保持于润滑油基础油中，并且以更高的水平发挥该添加剂的功能。此外，根据本发明，能够改善润滑油基础油自身的摩擦特性，其结果是，能够达到摩擦降低效果的提高、乃至节能性的提高。需要说明的是，本发明中所说的饱和成分是指通过上述ASTM D 2007-93中记载的方法测定的。
另外，本发明的润滑油基础油中的芳香族成分只要使其100℃下的运动粘度、％Cp和％CA满足上述条件，则没有特别限定，以润滑油基础油总量为基准计，优选为5质量％以下，更优选为4质量％以下，进一步优选为3质量％以下，特别优选为2质量％以下，另外，优选为0.1质量％以上，更优选为0.5质量％以上，进一步优选为1质量％以上，特别优选为1.5质量％以上。若芳香族成分的含量超过上述上限值，则粘度-温度特性、热稳定性和氧化稳定性及摩擦特性、以及防挥发性和低温粘度特性存在降低的倾向，此外，在润滑油基础油中配合添加剂时该添加剂的效果存在降低的倾向。另外，本发明的润滑油基础油也可以不含芳香族成分，但通过使芳香族成分的含量为上述下限值以上，能够进一步提高添加剂的溶解性。
需要说明的是，本发明中所说的芳香族成分是指根据ASTM D 2007-93测定的值。
本发明的润滑油组合物中，可以单独使用上述本发明的润滑油基础油，另外，也可以将本发明的润滑油基础油与其他润滑油基础油的1种或2种以上并用。需要说明的是，将本发明的润滑油基础油与其他润滑油基础油并用时，本发明的润滑油基础油在这些混合基础油中所占的比例优选为30质量％以上，更优选为50质量％以上，进一步优选为70质量％以上。
作为与本发明的润滑油基础油并用的其他润滑油基础油，没有特别限定，作为矿物油系基础油，例如可列举出100℃下的运动粘度为1～100mm2/s且％Cp和％CA不满足上述条件的、溶剂精制矿物油、加氢裂化矿物油、加氢精制矿物油、溶剂脱蜡基础油等。
另外，作为合成系基础油，可列举出100℃下的运动粘度不满足上述条件的、聚-α-烯烃或其氢化物、异丁烯低聚物或其氢化物、异构烷烃、烷基苯、烷基萘、二酯(戊二酸二(十三烷基)酯、己二酸二(2-乙基己基)酯、己二酸二异癸基酯、己二酸二(十三烷基)酯、癸二酸二(2-乙基己基)酯等)、多元醇酯(三羟甲基丙烷辛酸酯、三羟甲基丙烷壬酸酯、季戊四醇2-乙基己酸酯、季戊四醇壬酸酯等)、聚氧亚烷基二醇、二烷基二苯基醚、聚苯醚等，其中，优选聚α-烯烃。作为聚α-烯烃，典型地可列举出碳原子数2～32、优选6～16的α-烯烃的低聚物或共低聚物(1-辛烯低聚物、癸烯低聚物、乙烯-丙烯共低聚物等)以及它们的氢化物。
另外，除了上述本发明的润滑油基础油之外，本发明的润滑油组合物还含有下述式(1)所示的100℃下的运动粘度的增稠效果A与下述式(2)所示的150℃下的HTHS粘度的增稠效果B之比A/B低于3.2、且下述式(3)所示的100℃下的HTHS粘度的增稠效果C与下述式(2)所示的150℃下的HTHS粘度的增稠效果B之比C/B低于1.5的粘度指数提高剂。
A＝X-X0    (1)
[式(1)中，A表示100℃下的运动粘度的增稠效果，X表示所述润滑油基础油和3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在100℃下的运动粘度(单位：mm2/s)，X0表示所述润滑油基础油在100℃下的运动粘度(单位：mm2/s)。]
D＝Y-Y0    (2)
[式(2)中，C表示150℃下的HTHS粘度的增稠效果，Y表示所述润滑油基础油和3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在150℃下的HTHS粘度(单位：mPa·s)，Y0表示所述润滑油基础油在150℃下的HTHS粘度(单位：mPa·s)。]
C＝Z-Z0    (3)
[式(3)中，C表示100℃下的HTHS粘度的增稠效果，Z表示所述润滑油基础油和3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在100℃下的HTHS粘度(单位：mPa·s)，Z0表示所述润滑油基础油在100℃下的HTHS粘度(单位：mPa·s)。]
粘度指数提高剂的增稠效果之比A、C、D可以通过下述方式求得：分别测定向本发明的润滑油基础油中添加3质量％的粘度指数提高剂的前后在100℃下的运动粘度X0、X，150℃下的HTHS粘度Y0、Y，和100℃下的HTHS粘度Z0、Z，计算出其差X-X0、Y-Y0或Z-Z0，从而求得。
需要使粘度指数提高剂的增稠效果之比A/B如上述那样低于3.2，优选为3.15以下，进一步优选为3.10以下，最优选为3.05以下。
另外，需要使粘度指数提高剂的增稠效果之比C/D低于1.5，优选为1.45以下，进一步优选为1.40以下，特别优选为1.35以下。
另外，本发明的润滑油组合物中使用的粘度指数提高剂，优选其下述式(4)所示的40℃下的运动粘度的增稠效果D与上述通式(2)所示的150℃下的HTHS粘度的增稠效果B之比D/B低于10.0，优选为9.0以下，进一步优选为8.0以下，最优选为7.0以下。
D＝W-W0    (4)
[式(4)中，D表示40℃下的运动粘度的增稠效果，W表示所述润滑油基础油和3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在40℃下的运动粘度(单位：mm2/s)，W0表示所述润滑油基础油在40℃下的运动粘度(单位：mm2/s)。]
另外，粘度指数提高剂的PSSI(永久剪切稳定性指数，Permanent Shear Stability Index)优选为30以下，更优选为20以下，进一步优选为10以下，特别优选为8以下，最优选为6以下。另外，粘度指数提高剂(A)的PSSI的下限优选为1以上，更优选为3以上。PSSI超过30时，剪切稳定性变差，因此需要提高初期的运动粘度，可能会使省燃耗性变差。另外，PSSI低于1时，溶解于润滑油基础油中时的粘度指数提高效果小，不仅省燃耗性、低温粘度特性差，而且成本可能会上升。
另外，粘度指数提高剂的重均分子量与PSSI之比(MW/PSSI)优选为0.3×104以上，更优选为0.5×104以上，进一步优选为0.7×104以上，特别优选为1×104以上。MW/PSSI低于0.3×104时，省燃耗性、低温起动性即粘度温度特性、低温粘度特性可能变差。
另外，粘度指数提高剂的重均分子量(MW)与数均分子量(MN)之比(MW/MN)优选为5.0以下，更优选为4.0以下，进一步优选为3.5以下，特别优选为3.0以下。另外，MW/MN优选为1.0以上，更优选为2.0以上，进一步优选为2.5以上，特别优选为2.6以上。若MW/MN为4.0以上或1.0以下，则溶解性和粘度温度特性的提高效果变差，从而可能无法维持充分的贮藏稳定性、省燃耗性。
作为粘度指数提高剂，只要增稠效果之比A/B和C/B满足上述条件则没有特别限定。例如，可列举出非分散型或分散型聚(甲基)丙烯酸酯、苯乙烯-二烯氢化共聚物、非分散型或分散型乙烯-α-烯烃共聚物或其氢化物、聚异丁烯或其氢化物、苯乙烯-马来酸酐酯共聚物、聚烷基苯乙烯和(甲基)丙烯酸酯-烯烃共聚物或它们的混合物等中增稠效果之比A/B和C/B满足上述条件的物质。
能够用作粘度指数提高剂的聚(甲基)丙烯酸酯系化合物(这里所说的聚(甲基)丙烯酸酯系化合物是指聚丙烯酸酯系化合物和聚甲基丙烯酸酯系化合物的总称)优选为包含下述通式(5)所示的(甲基)丙烯酸酯单体(以下，称为“单体M-1”。)的聚合性单体的聚合物。
Figure BDA0000139888350000151
[通式(5)中，R1表示氢或甲基，R2表示碳原子数1～200的直链状或支链状的烃基。]
通式(5)所示的单体的1种形成的均聚物或2种以上经共聚而得到的聚(甲基)丙烯酸酯系化合物是所谓的非分散型聚(甲基)丙烯酸酯，而本发明的聚(甲基)丙烯酸酯系化合物还可以是将通式(5)所示的单体和选自下述通式(6)和(7)中的1种以上的单体(以下，分别称为“单体M-2”和“单体M-3”。)共聚而得到的所谓分散型聚(甲基)丙烯酸酯。
Figure BDA0000139888350000161
[通式(6)中，R3表示氢原子或甲基，R4表示碳原子数1～18的亚烷基，E1表示含有1～2个氮原子、0～2个氧原子的胺残基或杂环残基，a表示0或1。]
Figure BDA0000139888350000162
[通式(7)中，R5表示氢原子或甲基，E2表示含有1～2个氮原子、0～2个氧原子的胺残基或杂环残基。]
作为E1和E2所示的基团，具体而言，可例示出二甲基氨基、二乙基氨基、二丙基氨基、二丁基氨基、苯胺基、甲苯氨基、二甲代苯氨基、乙酰基氨基、苯甲酰基氨基、吗啉基、吡咯基、吡咯啉基、吡啶基、甲基吡啶基、吡咯烷基、哌啶基、醌基、吡咯烷基、吡咯烷酮基、咪唑啉基、和吡嗪基等。
作为单体M-2、单体M-3的优选例子，具体而言，可例示出甲基丙烯酸二甲基氨基甲酯、甲基丙烯酸二乙基氨基甲酯、甲基丙烯酸二甲基氨基乙酯、甲基丙烯酸二乙基氨基乙酯、2-甲基-5-乙烯基吡啶、甲基丙烯酸吗啉基甲酯、甲基丙烯酸吗啉基乙酯、N-乙烯基吡咯烷酮及它们的混合物等。
单体M-1与单体M-2～M-3的共聚物的共聚摩尔比没有特别限定，优选M-1∶M-2～M-3＝99∶1～80∶20左右，更优选为98∶2～85∶15，进一步优选为95∶5～90∶10。
聚(甲基)丙烯酸酯系化合物的重均分子量(MW)优选为5,000以上，更优选为10,000以上，进一步优选为20,000以上，特别优选为50,000以上。另外，优选为700,000以下，更优选为500,000以下，进一步优选为200,000以下，特别优选为100,000以下。重均分子量低于5,000时，溶解于润滑油基础油中时的粘度指数提高效果小，不仅省燃耗性、低温粘度特性差，而且成本可能上升，重均分子量超过1,000,000时，剪切稳定性、在润滑油基础油中的溶解性、贮藏稳定性可能变差。
能够用作粘度指数提高剂的苯乙烯-二烯氢化共聚物为将苯乙烯和二烯的共聚物进行氢化而得到的化合物。作为二烯，具体而言，使用丁二烯、异戊二烯等。特别优选为苯乙烯和异戊二烯的氢化共聚物。
苯乙烯-二烯氢化共聚物的重均分子量(MW)优选为5,000以上，更优选为10,000以上，进一步优选为15,000以上。另外，优选为100,000以下，更优选为80,000以下，进一步优选为70,000以下。重均分子量低于5,000时，溶解于润滑油基础油中时的粘度指数提高效果小，不仅省燃耗性、低温粘度特性差，而且成本可能上升，重均分子量超过100,000时，剪切稳定性、在润滑油基础油中的溶解性、贮藏稳定性可能变差。
能够用作粘度指数提高剂的乙烯-α-烯烃共聚物或其氢化物为乙烯和α-烯烃的共聚物或将该共聚物进行氢化而得到的化合物。作为α-烯烃，具体而言，使用丙烯、异丁烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯、1-癸烯、1-十二碳烯等。乙烯-α-烯烃共聚物，除了可以使用仅由烃形成的非分散型乙烯-α-烯烃共聚物之外，还可以使用使含氮化合物等极性化合物与共聚物反应而得到的所谓分散型乙烯-α-烯烃共聚物。
乙烯-α-烯烃共聚物或其氢化物的重均分子量(MW)优选为5,000以上，更优选为10,000以上，进一步优选为30,000以上。另外，优选为500,000以下，更优选为400,000以下，进一步优选为300,000以下。重均分子量低于5,000时，溶解于润滑油基础油中时的粘度指数提高效果小，不仅省燃耗性、低温粘度特性差，而且成本可能上升，重均分子量超过500,000时，剪切稳定性、在润滑油基础油中的溶解性、贮藏稳定性可能变差。
作为本发明的润滑油组合物中使用的粘度指数提高剂，优选聚(甲基)丙烯酸酯。
以组合物总量为基准，本发明的润滑油组合物中的粘度指数提高剂的含量优选为0.1～15.0质量％，更优选为0.5～14.0质量％，进一步优选为1.0～13.0质量％，特别优选为1.5～12.0质量％。含量少于0.1质量％时，低温特性可能不充分，另外含量超过15.0质量％时，组合物的剪切稳定性可能变差。
为了提高省燃耗性能，本发明的润滑油组合物中可以进一步含有有机钼化合物和选自无灰摩擦调节剂中的摩擦调节剂。
作为本发明中使用的有机钼化合物，可列举出二硫代磷酸钼、二硫代氨基甲酸钼等含硫的有机钼化合物。
在本发明的润滑油组合物中使用有机钼化合物的情况下，其含量没有特别限定，以组合物总量为基准，以钼元素换算计，优选为0.001质量％以上，更优选为0.005质量％以上，进一步优选为0.01质量％以上，特别优选为0.02质量％以上，另外，优选为0.2质量％以下，更优选为0.1质量％以下，特别优选为0.07质量％以下。其含量低于0.001质量％时，摩擦降低效果存在不充分的倾向。另一方面，含量超过0.2质量％时，不能得到与含量相应的效果，另外，润滑油组合物的贮藏稳定性存在降低的倾向。
作为本发明中使用的无灰摩擦调节剂，可以使用通常用作润滑油用的摩擦调节剂的任意的化合物，例如，可列举出分子中具有至少1个碳原子数6～30的烷基或烯基、特别是碳原子数6～30的直链烷基或直链烯基的胺化合物、脂肪酸酯、脂肪酰胺、脂肪酸、脂肪族醇、脂肪族醚等无灰摩擦调节剂等。另外，可列举出：选自由下述通式(8)和(9)所示的含氮化合物及其酸改性衍生物组成的组中的1种以上化合物，国际公开第2005/037967号小册子中例示的各种无灰摩擦调节剂。
Figure BDA0000139888350000191
[通式(8)中，R6为碳原子数1～30的烃基或具有功能性的碳原子数1～30的烃基，优选为碳原子数10～30的烃基或具有功能性的碳原子数10～30的烃基，更优选为碳原子数12～20的烷基、烯基或具有功能性的烃基，特别优选为碳原子数12～20的烯基，R7和R8分别独立地为碳原子数1～30的烃基、具有功能性的碳原子数1～30的烃基或氢，优选为碳原子数1～10的烃基、具有功能性的碳原子数1～10的烃基或氢，进一步优选为碳原子数1～4的烃基或氢，更优选为氢，X表示氧或硫，优选为氧。]
Figure BDA0000139888350000192
[通式(9)中，R9为碳原子数1～30的烃基或具有功能性的碳原子数1～30的烃基，优选为碳原子数10～30的烃基或具有功能性的碳原子数10～30的烃基，更优选为碳原子数12～20的烷基、烯基或具有功能性的烃基，特别优选为碳原子数12～20的烯基，R10、R11和R12分别独立地表示碳原子数1～30的烃基、具有功能性的碳原子数1～30的烃基或氢，优选为碳原子数1～10的烃基、具有功能性的碳原子数1～10的烃基或氢，更优选为碳原子数1～4的烃基或氢，进一步优选为氢。]
作为通式(8)所示的含氮化合物，具体而言，为具有碳原子数1～30的烃基或有功能性的碳原子数1～30的烃基的酰肼及其衍生物。在R9为碳原子数1～30的烃基或具有功能性的碳原子数1～30的烃基、R10～R12为氢时，为具有碳原子数1～30的烃基或具有功能性的碳原子数1～30的烃基的酰肼；在R9和R10～R12的任意一个为碳原子数1～30的烃基或有功能性的碳原子数1～30的烃基、其余的R10～R12为氢时，为具有碳原子数1～30的烃基或有功能性的碳原子数1～30的烃基的N-烃基酰肼(N-hydrocarbyl hydrazide，hydrocarbyl表示烃基等)。
本发明的润滑油组合物中使用无灰摩擦调节剂时，以组合物总量为基准，无灰摩擦调节剂的含量优选为0.01质量％以上，更优选为0.1质量％以上，进一步优选为0.3质量％以上，另外，优选为3质量％以下，更优选为2质量％以下，进一步优选为1质量％以下。若无灰摩擦调节剂的含量低于0.01质量％，则其添加带来的摩擦降低效果有不充分的倾向，另外若超过3质量％，则容易阻碍耐摩耗性添加剂等的效果，或者添加剂的溶解性有变差的倾向。
本发明中，可以仅使用有机钼化合物或无灰摩擦调节剂的任一者，也可以将两者并用，但更优选使用有机钼化合物。
为了进一步提高本发明的润滑油组合物的性能，可以根据其目的在其中含有一般用于润滑油中的任意添加剂。作为这样的添加剂，例如，可列举出金属系清洗剂、无灰分散剂、抗氧化剂、抗磨剂(或极压剂)、防腐剂、防锈剂、倾点下降剂、抗乳化剂、金属去活化剂、消泡剂等添加剂等。
作为金属系清洗剂，可列举出碱金属磺酸盐或碱土金属磺酸盐、碱金属酚盐或碱土金属酚盐、以及碱金属水杨酸盐或碱土金属水杨酸盐等正盐、碱式正盐或过碱性盐等。本发明中，可以优选使用选自由它们组成的组中的1种或2种以上碱金属或碱土金属系清洗剂、特别碱土金属系清洗剂。特别优选为镁盐和/或钙盐，更优选使用钙盐。
作为无灰分散剂，可以使用润滑油中使用的任意的无灰分散剂，例如，可列举出：分子中具有至少1个碳原子数40～400的直链或支链状的烷基或烯基的单琥珀酰亚胺或双琥珀酰亚胺、分子中具有至少1个碳原子数40～400的烷基或烯基的苄胺、或者分子中具有至少1个碳原子数40～400的烷基或烯基多胺、或者它们的基于硼化合物、羧酸、磷酸等的改性物等。使用时可以配合从它们中任意选择的1种或者2种以上。
作为抗氧化剂，可列举出酚系、胺系等无灰抗氧化剂；铜系、钼系等金属系抗氧化剂。具体而言，例如作为酚系无灰抗氧化剂，可列举出4，4’-亚甲基双(2，6-二叔丁基苯酚)、4，4’-双(2，6-二叔丁基苯酚)等，作为胺系无灰抗氧化剂，可列举出苯基-α-萘胺、烷基苯基-α-萘胺、二烷基二苯胺等。
作为抗磨剂(或极压剂)，可以使用润滑油中使用的任意的抗磨剂和极压剂。例如，可以使用硫系、磷系、硫-磷系的极压剂等，具体而言，可列举出亚磷酸酯类、硫代亚磷酸酯类、二硫代亚磷酸酯类、三硫代亚磷酸酯类、磷酸酯类、硫代磷酸酯类、二硫代磷酸酯类、三硫代磷酸酯类、它们的胺盐、它们的金属盐、它们的衍生物、二硫代氨基甲酸盐、二硫代氨基甲酸锌、二硫代氨基甲酸钼、二硫化物类、多硫化物类、硫化烯烃类、硫化油脂类等。这些之中优选添加硫系极压剂，特别优选硫化油脂。
作为防腐剂，例如，可列举出苯并三唑系、甲苯并三唑系、噻二唑系、或咪唑系化合物等。
作为防锈剂，例如，可列举出石油磺酸盐、烷基苯磺酸盐、二壬基萘磺酸盐、链烯基琥珀酸酯、或多元醇酯等。
作为倾点下降剂，例如，可以使用适合于所使用的润滑油基础油的聚甲基丙烯酸酯系的聚合物等。
作为抗乳化剂，例如，可列举出聚氧亚乙基烷基醚、聚氧亚乙基烷基苯基醚、或聚氧亚乙基烷基萘基醚等聚亚烷基二醇系非离子系表面活性剂等。
作为金属去活化剂，例如，可列举出咪唑啉、嘧啶衍生物、烷基噻二唑、巯基苯并噻唑、苯并三唑或其衍生物、1，3，4-噻二唑多硫醚、1，3，4-噻二唑基-2，5-双二烷基二硫代氨基甲酸盐、2-(烷基二硫代)苯并咪唑、或β-(邻羧基苄基硫基)丙腈等。
作为消泡剂，例如，可列举出在25℃下的运动粘度为1000～10万mm2/s的硅油、链烯基琥珀酸衍生物、多羟基脂肪族醇与长链脂肪酸形成的酯、水杨酸甲酯和邻羟基苄基醇等。
本发明的润滑油组合物中含有这些添加剂时，以组合物总量基准计各自的含量为0.01～10质量％。
本发明的润滑油组合物在100℃下的运动粘度优选为5.6～9.0mm2/s，优选为6.0mm2/s以上，更优选为6.5mm2/s以上。另外，本发明的润滑油组合物在100℃下的运动粘度优选为8.5mm2/s以下，更优选为8.0mm2/s以下。100℃下的运动粘度低于5.6mm2/s时，可能会引起润滑性不足，超过9.0mm2/s时，可能无法得到所需的低温粘度和充分的省燃耗性能。
本发明的润滑油组合物在40℃下的运动粘度优选为20～32mm2/s，优选为22～31mm2/s，更优选为24～30mm2/s。40℃下的运动粘度低于20mm2/s时，可能会引起润滑性不足，超过32mm2/s时，可能无法得到所需的低温粘度和充分的省燃耗性能。
本发明的润滑油组合物的粘度指数优选为140～350的范围，下限更优选为150以上，进一步优选为160以上，更进一步优选为170以上。另外，上限更优选为300以下，进一步优选为285以下，特别优选为270以下。本发明的润滑油组合物的粘度指数低于140时，可能难以在维持150℃下的HTHS粘度的同时提高省燃耗性，进而可能难以降低-30℃以下的低温粘度。另外，本发明的润滑油组合物的粘度指数为350以上时，低温流动性变差，进而可能产生添加剂的溶解性、与密封材料的适合性不足所导致的问题。
本发明的润滑油组合物在150℃下的HTHS粘度优选为2.45Pa·s以上，更优选为2.50mPa·s以上，进一步优选为2.55mPa·s以上。另外，本发明的润滑油组合物在150℃下的HTHS粘度优选为3.2mPa·s以下，更优选为3.1mPa·s以下，进一步优选为3.0mPa·s以下，特别优选为2.9mPa·s以下。150℃运动粘度低于2.5mPa·s时，可能导致润滑性不足，超过3.2mPa·s时，可能无法得到所需的低温粘度和充分的省燃耗性能。
本发明的润滑油组合物在100℃下的HTHS粘度优选为3.0mPa·s以上，优选为3.5mPa·s以上，更优选为4.0mPa·s以上，特别优选为4.5mPa·s以上。另外，本发明的润滑油组合物在100℃下的HTHS粘度优选为8.0mPa·s以下，优选为7.5mPa·s以下，更优选为7.0mPa·s以下，特别优选为6.0mPa·s以下。100℃下的运动粘度低于3.0mPa·s时，可能导致润滑性不足，超过8.0mPa·s时，可能无法得到所需的低温粘度和充分的省燃耗性能。
另外，本发明的润滑油组合物在150℃下的HTHS粘度与100℃下的HTHS粘度之比(150℃下的HTHS粘度/100℃下的HTHS粘度)优选为0.50以上，更优选为0.51以上，进一步优选为0.52以上，特别优选为0.53以上。若该比低于0.50，则粘度温度特性变差，因而可能无法得到充分的省燃耗性能。
本发明的润滑油组合物是：省燃耗性和低温粘度优异，即使不使用聚-α-烯烃系基础油、酯系基础油等合成油、低粘度矿物油系基础油，也可将150℃下的HTHS粘度维持于一定水平，同时对省燃耗性而言有效的、润滑油在40℃和100℃下的运动粘度以及100℃下的HTHS粘度提高了的润滑油组合物。具有这样的优异特性的本发明的润滑油组合物适合作用省燃耗汽油机油、省燃耗柴油机油等省燃耗机油使用。
实施例
以下，基于实施例和比较例对本发明进行更具体的说明，但本发明不受以下实施例的任何限定。
[实施例1～2、比较例1～2]
实施例1～2和比较例1～2中，分别使用以下所示的基础油和添加剂来制备润滑油组合物。基础油X的性状示于表1。另外，在表2中示出了对在基础油X中添加了以混合物总量为基准计为3.0质量％的各粘度指数提高剂而成的混合物测得的40℃下的运动粘度、100℃下的运动粘度、粘度指数、100℃下的HTHS粘度、150℃下的HTHS粘度、增稠效果A～D、和它们的比A/B、C/B、D/B。另外，实施例1～2和比较例1～2的润滑油组合物的组成和性状(40℃或100℃下的运动粘度、粘度指数、100℃或150℃下的HTHS粘度)示于表4。
(基础油)
基础油X：通过蜡异构化制造的蜡异构化基础油
(粘度指数提高剂)
PMA-1：非分散型聚甲基丙烯酸酯(重均分子量＝380,000，PSSI＝27，Mw/PSSI＝1.41×104)
PMA-2：非分散型聚甲基丙烯酸酯(重均分子量＝414,000，PSSI＝4，Mw/PSSI＝10.35×104)
PMA-3：非分散型聚甲基丙烯酸酯(重均分子量＝30,000，PSSI＝5，Mw/PSSI＝0.6×104)
PMA-4：非分散型聚甲基丙烯酸酯(重均分子量＝300,000，PSSI＝28，Mw/PSSI＝1.09×104)
(其他添加剂)
B：性能添加剂组合(包括金属清洗剂、无灰分散剂、抗氧化剂、磷系抗磨剂、摩擦调节剂和消泡剂)
[实施例3、比较例3]
实施例3和比较例3中，在表1所示的SK Energy公司制造的YUBA SE-4中分别使用以下所示的添加剂来制备润滑油组合物。另外，在表3中示出了对在YUBASE-4中添加了以混合物总量为基准计为3.0质量％的各粘度指数提高剂而成的混合物测得的40℃下的运动粘度、100℃下的运动粘度、粘度指数、100℃下的HTHS粘度、150℃下的HTHS粘度、增稠效果A～D、和它们的比A/B、C/B、D/B。另外，实施例3和比较例3的润滑油组合物的组成和性状(40℃或100℃下的运动粘度、粘度指数、100℃或150℃下的HTHS粘度)示于表4。
(粘度指数提高剂)
PMA-1：与上述相同。
PMA-5：分散型聚甲基丙烯酸酯(重均分子量＝290,000，PSSI＝40，Mw/PSSI＝0.73×104)
(其他添加剂)
C：性能添加剂组合(包括金属清洗剂、无灰分散剂、抗氧化剂、磷系抗磨剂、摩擦调节剂和消泡剂)
[发动机空转试验(engine motoring test)]
在以下条件下实施发动机空转试验，测定摩擦扭矩，评价其降低率。所得到的结果示于表4。
使用发动机：三菱自工制造2400cc，DOHC滚柱式气门系统
转速：1,000～3,000rpm
油温：60、80、95℃
评价：以将比较例2作为基准油时的摩擦扭矩降低率(单位：％)来表示。
[表1]
Figure BDA0000139888350000271
[表2]
[表3]
Figure BDA0000139888350000281
[表4]
Figure BDA0000139888350000291
由表4所示的结果可知，将基础油X和满足增稠效果比A/B及C/B的条件的粘度指数提高剂组合使用的实施例1～2的润滑油组合物与使用了不满足这些条件的粘度指数提高剂的比较例1～2相比，空转摩擦扭矩试验中的摩擦扭矩得到显著改善。另外还可知，将YUBA SE-4和满足增稠效果比A/B和C/B的条件的粘度指数提高剂组合使用的实施例3的润滑油组合物与使用了不满足这些条件的粘度指数提高剂的比较例3相比，空转摩擦扭矩试验中的摩擦扭矩得到显著改善。

Claims (4)

1.一种润滑油组合物，其特征在于，其含有：
润滑油基础油，其在100℃下的运动粘度为1～6mm2/s，％Cp为70以上，且％CA为2以下；
粘度指数提高剂，其添加到所述润滑油基础油中时，下述式(1)所示的100℃下的运动粘度的增稠效果A与下述式(2)所示的150℃下的HTHS粘度的增稠效果B之比A/B低于3.2，且下述式(3)所示的100℃下的HTHS粘度的增稠效果C与下述式(2)所示的150℃下的HTHS粘度的增稠效果B之比C/B低于1.5，
A＝X-X0    (1)
式(1)中，A表示100℃下的运动粘度的增稠效果，X表示所述润滑油基础油和3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在100℃下的运动粘度(单位：mm2/s)，X0表示所述润滑油基础油在100℃下的运动粘度(单位：mm2/s)，
B＝Y-Y0    (2)
式(2)中，B表示150℃下的HTHS粘度的增稠效果，Y表示所述润滑油基础油和3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在150℃下的HTHS粘度(单位：mPa·s)，Y0表示所述润滑油基础油在150℃下的HTHS粘度(单位：mPa·s)，
C＝Z-Z0    (3)
式(3)中，C表示100℃下的HTHS粘度的增稠效果，Z表示所述润滑油基础油和3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在100℃下的HTHS粘度(单位：mPa·s)，Z0表示所述润滑油基础油在100℃下的HTHS粘度(单位：mPa·s)。
2.根据权利要求1所述的润滑油组合物，其特征在于，所述粘度指数提高剂是下述式(4)所示的40℃下的运动粘度的增稠效果D与所述式(2)所示的150℃下的HTHS粘度的增稠效果B之比D/B低于10的粘度指数提高剂，
D＝W-W0    (4)
式(4)中，D表示40℃下的运动粘度的增稠效果，W表示所述润滑油基础油和3质量％所述粘度指数提高剂的混合物在40℃下的运动粘度(单位：mm2/s)，W0表示所述润滑油基础油在40℃下的运动粘度(单位：mm2/s)。
3.根据权利要求1或2所述的润滑油组合物，其特征在于，所述粘度指数提高剂是永久剪切稳定性指数即PSSI为30以下的聚甲基丙烯酸酯。
4.根据权利要求1～3的任一项所述的润滑油组合物，其特征在于，其在100℃下的运动粘度为5.6～9mm2/s，150℃下的HTHS粘度为2.6～2.9mPa·s，粘度指数为150以上。
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