WO2011027730A1 - 潤滑油組成物 - Google Patents

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WO2011027730A1
WO2011027730A1 PCT/JP2010/064698 JP2010064698W WO2011027730A1 WO 2011027730 A1 WO2011027730 A1 WO 2011027730A1 JP 2010064698 W JP2010064698 W JP 2010064698W WO 2011027730 A1 WO2011027730 A1 WO 2011027730A1
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less
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lubricating
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明男 武藤
矢口　彰
松井　茂樹
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Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社
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    • C10N2040/255—Gasoline engines

Definitions

  • the present invention relates to a lubricating oil composition.
  • lubricating oil is used in internal combustion engines, transmissions, and other mechanical devices in order to make their operations smooth.
  • lubricating oil (engine oil) for internal combustion engines is required to have high performance as the performance of the internal combustion engine increases, the output increases, and the operating conditions become severe. Therefore, various additives such as antiwear agents, metallic detergents, ashless dispersants, and antioxidants are blended in conventional engine oils in order to satisfy these required performances.
  • Patent Documents 1 to 3 below. Recently, fuel efficiency required for lubricating oils has been increasing, and the application of high viscosity index base oils and various friction modifiers has been studied. (For example, refer to Patent Document 4 below.)
  • HTHS viscosity is also referred to as “high temperature high shear viscosity”
  • high temperature high shear viscosity the HTHS viscosity at 150 ° C.
  • it is effective to lower the kinematic viscosity at 40 ° C., the kinematic viscosity at 100 ° C., and the HTHS viscosity at 100 ° C., but it is very difficult to satisfy all these requirements with conventional lubricating oils. .
  • the present invention has been made in view of such circumstances, and a lubricating oil having sufficiently low kinematic viscosity at 40 ° C., kinematic viscosity at 100 ° C. and HTHS viscosity at 100 ° C. while maintaining the HTHS viscosity at 150 ° C.
  • An object is to provide a composition.
  • the present invention has a kinematic viscosity of 1 ⁇ 6 mm 2 / s at 100 ° C.,% C p is 70 or more, and percent lubricating base oil is C A is 2 or less, the lubricating When added to an oil base oil, the kinematic viscosity thickening effect A at 100 ° C. represented by the following formula (1) and the HTHS viscosity thickening effect B at 150 ° C. represented by the following formula (2) The ratio A / B is less than 3.2, and the thickening effect C of the HTHS viscosity at 100 ° C. represented by the following formula (3) and the increase of the HTHS viscosity at 150 ° C.
  • a lubricating oil composition comprising: a viscosity index improver having a ratio C / B to a viscosity effect B of less than 1.5.
  • A XX 0 (1)
  • A represents a kinematic viscosity thickening effect at 100 ° C.
  • X represents a kinematic viscosity at 100 ° C. (unit: mm) of a mixture of the lubricating base oil and the viscosity index improver 3% by mass. 2 / s)
  • X 0 represents the kinematic viscosity (unit: mm 2 / s) of the lubricating base oil at 100 ° C.
  • B Y ⁇ Y 0 (2)
  • B represents the effect of increasing the HTHS viscosity at 150 ° C.
  • Y represents the HTHS viscosity at 150 ° C. (unit: mPa) of the mixture of the lubricating base oil and 3% by mass of the viscosity index improver.
  • S Y 0 represents the HTHS viscosity (unit: mPa ⁇ s) at 150 ° C. of the lubricating base oil.
  • C Z ⁇ Z 0 (3)
  • C represents the effect of increasing the HTHS viscosity at 100 ° C.
  • Z represents the HTHS viscosity at 100 ° C.
  • kinematic viscosity at 100 ° C.” refers to the kinematic viscosity at 100 ° C. as defined in ASTM D-445.
  • % C P ” and “% C A ” mean the percentage of paraffin carbon to the total number of carbons and fragrance determined by a method (ndM ring analysis) based on ASTM D 3238-85, respectively. It means the percentage of the total number of group carbons.
  • HTHS viscosity at 150 ° C.” means a high-temperature high shear viscosity at 150 ° C. specified in ASTM D4683
  • HTHS viscosity at 100 ° C.” means a high-temperature high viscosity at 100 ° C.
  • ASTM D4683 Means shear viscosity.
  • PSSI conforms to ASTM D 6022-01 (StandardPractice for Calculation of Permanent Shear Stability Index), as measured by ASTM D 6278-02 (TestMetohd for Shear Stability of Polymer Containing Fluids Using a European DieselInjector Apparatus) This means the permanent shear stability index of the polymer, calculated based on the data.
  • the ratio A / B of the kinematic viscosity thickening effect A at 100 ° C. represented by the above formula (1) and the HTHS viscosity thickening effect B at 150 ° C. represented by the above formula (2) is fuel saving.
  • the ratio C / B of the HTHS viscosity increasing effect C at 100 ° C. represented by the above formula (3) and the HTHS viscosity increasing effect B at 150 ° C. represented by the above formula (2) is:
  • a viscosity index improver with a high ratio C / B which is one of the indicators of fuel economy performance, provides sufficient fuel efficiency because its viscosity temperature characteristics deteriorate when trying to maintain the HTHS viscosity at 150 ° C. There is a risk of not being able to.
  • the present invention has been made on the basis of the above-mentioned knowledge, the specific lubricating base oil, the ratio A / B is less than 3.2, and the ratio C / B is less than 1.5.
  • a viscosity index improver By containing a viscosity index improver, a lubricating oil composition is realized in which the kinematic viscosity at 40 ° C., the kinematic viscosity at 100 ° C., and the HTHS viscosity at 100 ° C. are sufficiently low while maintaining the HTHS viscosity at 150 ° C. It becomes possible.
  • the viscosity index improver has the kinematic viscosity thickening effect D represented by the following formula (4) and the HTHS viscosity thickening effect at 150 ° C. represented by the above formula (2).
  • a viscosity index improver having a ratio D / B with B of less than 10 is preferred.
  • a viscosity index improver having a ratio D / B of less than 10 it is possible to reduce the kinematic viscosity at 40 ° C. while maintaining the HTHS viscosity at 150 ° C., and thus improve the fuel saving performance. Become.
  • D W ⁇ W 0 (4)
  • D represents the effect of increasing the kinematic viscosity at 40 ° C.
  • W represents the kinematic viscosity at 40 ° C. (unit: mm) of the mixture of the lubricating base oil and 3% by mass of the viscosity index improver. 2 / s)
  • W 0 represents the kinematic viscosity (unit: mm 2 / s) of the lubricating base oil at 40 ° C. ]
  • the viscosity index improver is preferably a polymethacrylate having a PSSI of 30 or less.
  • the lubricating oil composition of the present invention has a kinematic viscosity at 100 ° C. of 5.6 to 9 mm 2 / s, an HTHS viscosity at 150 ° C. of 2.6 to 2.9 mPa ⁇ s, and a viscosity index of 150 or more. It is preferable.
  • a lubricating oil composition having sufficiently low kinematic viscosity at 40 ° C., kinematic viscosity at 100 ° C., and HTHS viscosity at 100 ° C. while maintaining the HTHS viscosity at 150 ° C. It becomes possible.
  • a desired HTHS viscosity at 150 ° C. can be obtained without using a synthetic oil such as a poly- ⁇ -olefin base oil or an ester base oil or a low viscosity mineral oil base oil. While maintaining the value (2.9 mPa ⁇ s or more when the SAE viscosity grade is 0W-30 or 5W-30 oil), sufficient fuel economy can be exhibited.
  • a lubricating oil base oil is 2 or less (hereinafter, " The lubricating base oil according to the present invention ”) is used.
  • the lubricating base oil according to the present invention is not particularly limited as long as the kinematic viscosity at 100 ° C.,% C p and% C A satisfy the above conditions.
  • a lubricating oil fraction obtained by subjecting crude oil to atmospheric distillation and / or vacuum distillation is subjected to solvent removal, solvent extraction, hydrocracking, solvent dewaxing, catalytic dewaxing, hydrorefining, sulfuric acid Of paraffinic mineral oil purified by combining one or more purification treatments such as washing and clay treatment alone or in combination of two or more, or normal paraffinic base oil, isoparaffinic base oil, etc., kinematic viscosity at 100 ° C, A base oil in which% C p and% C A satisfy the above conditions can be used.
  • Preferred examples of the lubricating base oil according to the present invention include the following base oils (1) to (8) as raw materials, and the raw oil and / or the lubricating oil fraction recovered from the raw oil
  • recovering lubricating oil fractions can be mentioned.
  • Distilled oil by atmospheric distillation of paraffinic crude oil and / or mixed base crude oil (2) Distilled oil by vacuum distillation of atmospheric distillation residue of paraffinic crude oil and / or mixed base crude oil ( WVGO) (3) Wax (slack wax, etc.) obtained by the lubricant dewaxing process and / or synthetic wax (Fischer-Tropsch wax, GTL wax, etc.) obtained by the gas-to-liquid (GTL) process, etc.
  • the above-mentioned predetermined purification methods include hydrorefining such as hydrocracking and hydrofinishing; solvent refining such as furfural solvent extraction; dewaxing such as solvent dewaxing and catalytic dewaxing; acid clay and activated clay White clay purification; chemical (acid or alkali) cleaning such as sulfuric acid cleaning and caustic soda cleaning are preferred.
  • one of these purification methods may be performed alone, or two or more may be combined.
  • the order in particular is not restrict
  • the lubricating base oil according to the present invention is obtained by subjecting a base oil selected from the above base oils (1) to (8) or a lubricating oil fraction recovered from the base oil to a predetermined treatment.
  • the following base oil (9) or (10) is particularly preferred.
  • the base oil selected from the above base oils (1) to (8) or the lubricating oil fraction recovered from the base oil is hydrocracked and recovered from the product or the product by distillation or the like.
  • dewaxing treatment such as solvent dewaxing or catalytic dewaxing on the lube oil fraction, or by distillation after the dewaxing treatment (10)
  • a lubricating oil fraction recovered from the base oil is hydroisomerized, and the product or the lubricating oil fraction recovered from the product by distillation or the like is subjected to solvent dewaxing or catalytic dewaxing.
  • Hydroisomerized mineral oil obtained by performing a dewaxing process such as or by distillation after the dewaxing process.
  • the kinematic viscosity at 100 ° C. of the lubricating base oil according to the present invention needs to be 6 mm 2 / s or less, preferably 5.7 mm 2 / s or less, more preferably 5.5 mm 2 / s or less, more preferably 5.2 mm 2 / s or less, particularly preferably 5.0 mm 2 / s or less, and most preferably not more than 4.5 mm 2 / s.
  • the kinematic viscosity at 100 ° C. needs to be 1 mm 2 / s or more, preferably 1.5 mm 2 / s or more, more preferably 2 mm 2 / s or more, and still more preferably 2.
  • the kinematic viscosity at 40 ° C. of the lubricating base oil according to the present invention is preferably 50 mm 2 / s or less, more preferably 45 mm 2 / s or less, still more preferably 40 mm 2 / s or less, and particularly preferably 35 mm 2 / s. s or less, most preferably 30 mm 2 / s or less.
  • the kinematic viscosity at 40 ° C. is preferably 6.0 mm 2 / s or more, more preferably 8.0 mm 2 / s or more, still more preferably 12 mm 2 / s or more, and particularly preferably 14 mm 2 / s or more.
  • the kinematic viscosity at 40 ° C. of the lubricating base oil exceeds 50 mm 2 / s, the low-temperature viscosity characteristics may be deteriorated, and sufficient fuel economy may not be obtained, which is 6.0 mm 2 / s or less. In such a case, the oil film formation at the lubrication site is insufficient, so that the lubricity is poor, and the evaporation loss of the lubricating oil composition may be increased.
  • the viscosity index of the lubricating base oil according to the present invention is preferably 120 or more, more preferably 130 or more, still more preferably 135 or more, and particularly preferably 140 or more. If the viscosity index is less than the lower limit, not only the viscosity-temperature characteristics, thermal / oxidative stability, and volatilization prevention properties deteriorate, but also the friction coefficient tends to increase, and wear prevention properties tend to decrease. It is in.
  • the viscosity index as used in the present invention means a viscosity index measured according to JIS K 2283-1993.
  • the density ( ⁇ 15 ) at 15 ° C. of the lubricating base oil according to the present invention is preferably 0.860 or less, more preferably 0.850 or less, still more preferably 0.840 or less, particularly preferably. 0.822 or less.
  • the density at 15 ° C. in the present invention means a density measured at 15 ° C. in accordance with JIS K 2249-1995.
  • the pour point of the lubricating base oil according to the present invention depends on the viscosity grade of the lubricating base oil, but is preferably ⁇ 10 ° C. or lower, more preferably ⁇ 12.5 ° C. or lower, and still more preferably ⁇ It is 15 degrees C or less.
  • the pour point as used in the present invention means a pour point measured according to JIS K 2269-1987.
  • the AP of the lubricating base oil according to the present invention is preferably 108 ° C or higher, more preferably 119 ° C or higher, and still more preferably 128 ° C or higher.
  • the aniline point in the present invention means an aniline point measured according to JIS K 2256-1985.
  • the iodine value of the lubricating base oil according to the present invention is preferably 3 or less, more preferably 2 or less, still more preferably 1 or less, particularly preferably 0.9 or less, and most preferably 0.8. It is as follows. Further, it may be less than 0.01, but from the viewpoint of small effect corresponding to it and economic efficiency, it is preferably 0.001 or more, more preferably 0.01 or more, and further preferably 0.03. Above, especially preferably 0.05 or more.
  • the iodine value as used in the field of this invention means the iodine value measured by the indicator titration method of JIS K0070 "acid value, saponification value, iodine value, hydroxyl value, and unsaponification value of a chemical product".
  • the sulfur content in the lubricating base oil according to the present invention depends on the sulfur content of the raw material.
  • a raw material that does not substantially contain sulfur such as a synthetic wax component obtained by a Fischer-Tropsch reaction or the like
  • a lubricating base oil that does not substantially contain sulfur can be obtained.
  • the sulfur content in the obtained lubricating base oil is usually 100 mass ppm. That's it.
  • the sulfur content is preferably 100 mass ppm or less, more preferably 50 mass ppm or less, from the viewpoint of further improvement in thermal and oxidation stability and low sulfur content. More preferably, it is more preferably 10 ppm by mass or less, and particularly preferably 5 ppm by mass or less.
  • the nitrogen content in the lubricating base oil according to the present invention is not particularly limited, but is preferably 7 ppm by mass or less, more preferably 5 ppm by mass or less, and further preferably 3 ppm by mass or less. If the nitrogen content exceeds 5 ppm by mass, the thermal and oxidation stability tends to decrease.
  • the nitrogen content in the present invention means a nitrogen content measured according to JIS K 2609-1990.
  • the% C p of the lubricating base oil according to the present invention needs to be 70 or more, preferably 80 or more, more preferably 85 or more, still more preferably 87 or more, and particularly preferably 90 or more. . Further, it is preferably 99 or less, more preferably 96 or less, still more preferably 95 or less, and particularly preferably 94 or less. If the% C p of the lubricating base oil is less than the above lower limit value, the viscosity-temperature characteristics or thermal / oxidative stability will tend to be reduced, and further when an additive is added to the lubricating base oil. There exists a tendency for the effectiveness of the said additive to fall. Further, when the% C p value of the lubricating base oil exceeds the upper limit value, the additive solubility with low temperature fluidity is deteriorated tends to decrease.
  • % C A of the lubricating base oil of the present invention is required to be 2 or less, more preferably 1.5 or less, more preferably 1 or less, particularly preferably 0.8 or less, and most preferably Is 0.5 or less.
  • % C A of the lubricating base oil exceeds the upper limit value, the viscosity - temperature characteristics or further heat and oxidation stability, it tends to decrease.
  • % C N of the lubricating base oil of the present invention is preferably 30 or less, more preferably 4 to 25, more preferably 5-13, particularly preferably from 5 to 8. If the% C N value of the lubricating base oil exceeds the upper limit value, the viscosity - temperature characteristic, thermal and oxidation stability and frictional properties will tend to be reduced. Moreover, when% CN is less than the said lower limit, it exists in the tendency for the solubility of an additive to fall.
  • “% C N ” means the percentage of the total number of naphthene carbons determined by a method based on ASTM D 3238-85 (ndM ring analysis).
  • the content of the saturated component in the lubricating base oil according to the present invention is not particularly limited as long as the kinematic viscosity at 100 ° C. and% C p and% C A satisfy the above conditions.
  • it is preferably 90% by mass or more, preferably 95% by mass or more, more preferably 99% by mass or more
  • the ratio of the cyclic saturated component in the saturated component is preferably 40% by mass or less. Yes, preferably 35% by mass or less, preferably 30% by mass or less, more preferably 25% by mass or less, and still more preferably 21% by mass or less.
  • annular saturated part which occupies for the said saturated part becomes like this.
  • the content of the saturated component and the ratio of the cyclic saturated component in the saturated component satisfy the above conditions, the viscosity-temperature characteristics and the heat / oxidation stability can be improved.
  • the function of the additive can be expressed at a higher level while the additive is sufficiently stably dissolved and held in the lubricating base oil.
  • the saturated content in the present invention is measured by the method described in ASTM D 2007-93.
  • the aromatic content in the lubricating base oil of the invention has a kinematic viscosity at 100 ° C.,% but C p and% C A is not particularly limited so far as it meets the above conditions, based on the lubricating base oils the total amount , Preferably 5% by mass or less, more preferably 4% by mass or less, still more preferably 3% by mass or less, particularly preferably 2% by mass or less, and preferably 0.1% by mass or more, more preferably 0. It is 5% by mass or more, more preferably 1% by mass or more, and particularly preferably 1.5% by mass or more.
  • the lubricating base oil according to the present invention may not contain an aromatic component, but by further increasing the solubility of the additive by setting the aromatic content to be the above lower limit or more. Can do.
  • the aromatic content in the present invention means a value measured according to ASTM D 2007-93.
  • the lubricating base oil according to the present invention may be used alone, and the lubricating base oil according to the present invention may be one or two of the other lubricating base oils. You may use together with the above.
  • the ratio of the lubricating base oil according to the present invention in the mixed base oil is 30% by mass or more. Is more preferable, it is more preferable that it is 50 mass% or more, and it is still more preferable that it is 70 mass% or more.
  • the other lubricating base oil used in combination with the lubricating base oil according to the present invention is not particularly limited, but as the mineral base oil, for example, the kinematic viscosity at 100 ° C. is 1 to 100 mm 2 / s, Examples thereof include solvent refined mineral oil, hydrocracked mineral oil, hydrorefined mineral oil, solvent dewaxed base oil and the like in which% C p and% C A do not satisfy the above conditions.
  • Synthetic base oils include poly- ⁇ -olefin or its hydride, isobutene oligomer or its hydride, isoparaffin, alkylbenzene, alkylnaphthalene, diester (ditridecyl) whose kinematic viscosity at 100 ° C does not satisfy the above conditions.
  • Glutarate di-2-ethylhexyl adipate, diisodecyl adipate, ditridecyl adipate, di-2-ethylhexyl sebacate, etc., polyol ester (trimethylolpropane caprylate, trimethylolpropane pelargonate, pentaerythritol 2-ethylhexanoate) , Pentaerythritol pelargonate, etc.), polyoxyalkylene glycol, dialkyl diphenyl ether, polyphenyl ether, and the like. Is preferred.
  • the lubricating oil composition of the present invention has a kinematic viscosity thickening effect A at 100 ° C. represented by the following formula (1) and the following formula (2):
  • a viscosity index improver having a ratio C / B with a thickening effect B of HTHS viscosity at 150 ° C. represented by (2) is less than 1.5.
  • A XX 0 (1)
  • A a kinematic viscosity thickening effect at 100 ° C.
  • X represents a kinematic viscosity at 100 ° C. (unit: mm) of a mixture of the lubricating base oil and the viscosity index improver 3% by mass. 2 / s)
  • X 0 represents the kinematic viscosity (unit: mm 2 / s) of the lubricating base oil at 100 ° C.
  • D Y ⁇ Y 0 (2)
  • C represents the effect of increasing the HTHS viscosity at 150 ° C.
  • Y represents the HTHS viscosity at 150 ° C.
  • the ratios A, C, and D of the thickening effect of the viscosity index improver are kinematic viscosities X 0 , X, HTHS viscosity Y 0 , Y at 150 ° C. and HTHS viscosity Z 0 , Z at 100 ° C. can be measured, respectively, and the difference XX 0 , YY 0 or ZZ 0 can be calculated. .
  • the ratio A / B of the thickening effect of the viscosity index improver needs to be less than 3.2 as described above, preferably 3.15 or less, and more preferably 3.10 or less. 3.05 or less is most preferable.
  • the ratio C / D of the thickening effect of the viscosity index improver needs to be less than 1.5, preferably 1.45 or less, more preferably 1.40 or less, and 1. It is especially preferable that it is 35 or less.
  • the viscosity index improver used in the lubricating oil composition of the present invention is a kinematic viscosity thickening effect D at 40 ° C. represented by the following formula (4) and at 150 ° C. represented by the above general formula (2).
  • the ratio D / B of the HTHS viscosity to the thickening effect B is preferably less than 10.0, preferably 9.0 or less, more preferably 8.0 or less, and 7.0 or less. Most preferably it is.
  • D W ⁇ W 0 (4)
  • D represents the effect of increasing the kinematic viscosity at 40 ° C.
  • W represents the kinematic viscosity at 40 ° C.
  • W 0 represents the kinematic viscosity (unit: mm 2 / s) of the lubricating base oil at 40 ° C. ]
  • the PSSI (Permanent Cysability Index) of the viscosity index improver is preferably 30 or less, more preferably 20 or less, further preferably 10 or less, particularly preferably 8 or less, and most preferably 6 or less.
  • the lower limit of PSSI of the viscosity index improver (A) is preferably 1 or more, more preferably 3 or more.
  • PSSI exceeds 30, the shear stability deteriorates, so that it is necessary to increase the initial kinematic viscosity, which may deteriorate the fuel economy.
  • PSSI is less than 1, the effect of improving the viscosity index when dissolved in a lubricating base oil is small, which not only is inferior in fuel economy and low-temperature viscosity characteristics, but may increase in cost.
  • the weight average molecular weight and PSSI ratio of the viscosity index improver is preferably 0.3 ⁇ 10 4 or more, more preferably 0.5 ⁇ 10 4 or more, more preferably 0.7 ⁇ 10 4 or more, particularly preferably 1 ⁇ 10 4 or more. If M W / PSSI is below 0.3 ⁇ 10 4, there is a possibility that fuel saving properties and low-temperature startability i.e. viscosity temperature characteristics and low temperature viscosity characteristics are deteriorated.
  • the ratio of the weight average molecular weight (M W ) and the number average molecular weight (M N ) of the viscosity index improver (M W / M N ) is preferably 5.0 or less, more preferably 4.0 or less. More preferably, it is 3.5 or less, Most preferably, it is 3.0 or less. Further, it is preferred that the M W / M N is 1.0 or more, more preferably 2.0 or more, more preferably 2.5 or more, and particularly preferably 2.6 or more. When M W / M N is 4.0 or more or 1.0 or less, there is a possibility that sufficient storage stability and fuel economy cannot be maintained due to deterioration of solubility and viscosity temperature characteristics. .
  • the viscosity index improver is not particularly limited as long as the ratios A / B and C / B of the thickening effect satisfy the above conditions.
  • a poly (meth) acrylate compound that can be used as a viscosity index improver (here, the poly (meth) acrylate compound is a general term for a polyacrylate compound and a polymethacrylate compound) is preferably represented by the following general formula:
  • a polymer of a polymerizable monomer containing the (meth) acrylate monomer represented by (5) (hereinafter referred to as “monomer M-1”).
  • R 1 represents hydrogen or a methyl group
  • R 2 represents a linear or branched hydrocarbon group having 1 to 200 carbon atoms.
  • the poly (meth) acrylate compound obtained by homopolymerization or copolymerization of two or more monomers represented by the general formula (5) is a so-called non-dispersed poly (meth) acrylate.
  • the poly (meth) acrylate-based compound according to the present invention comprises a monomer represented by the general formula (5) and one or more monomers selected from the following general formulas (6) and (7) (hereinafter referred to as “monomer M-2”). And a so-called dispersed poly (meth) acrylate obtained by copolymerization of “monomer M-3”).
  • R 3 represents a hydrogen atom or a methyl group
  • R 4 represents an alkylene group having 1 to 18 carbon atoms
  • E 1 represents 1 to 2 nitrogen atoms, and 0 to 2 oxygen atoms.
  • Each represents an amine residue or a heterocyclic residue
  • a represents 0 or 1.
  • R 5 represents a hydrogen atom or a methyl group
  • E 2 represents an amine residue or a heterocyclic residue containing 1 to 2 nitrogen atoms and 0 to 2 oxygen atoms.
  • Specific examples of the group represented by E 1 and E 2 include a dimethylamino group, a diethylamino group, a dipropylamino group, a dibutylamino group, an anilino group, a toluidino group, a xylidino group, an acetylamino group, and a benzoylamino group.
  • Morpholino group pyrrolyl group, pyrrolino group, pyridyl group, methylpyridyl group, pyrrolidinyl group, piperidinyl group, quinonyl group, pyrrolidonyl group, pyrrolidono group, imidazolino group, pyrazino group and the like.
  • monomer M-2 and monomer M-3 are specifically dimethylaminomethyl methacrylate, diethylaminomethyl methacrylate, dimethylaminoethyl methacrylate, diethylaminoethyl methacrylate, 2-methyl-5-vinylpyridine, and morpholinomethyl methacrylate. And morpholinoethyl methacrylate, N-vinylpyrrolidone, and mixtures thereof.
  • the weight average molecular weight (M w ) of the poly (meth) acrylate compound is preferably 5,000 or more, more preferably 10,000 or more, still more preferably 20,000 or more, and particularly preferably. 50,000 or more. Moreover, it is preferable that it is 700,000 or less, More preferably, it is 500,000 or less, More preferably, it is 200,000 or less, Especially preferably, it is 100,000 or less. If the weight average molecular weight is less than 5,000, the effect of improving the viscosity index when dissolved in a lubricating base oil is small, resulting in not only inferior fuel economy and low-temperature viscosity characteristics, but also the cost may increase. If the average molecular weight exceeds 1,000,000, shear stability, solubility in lubricating base oil, and storage stability may be deteriorated.
  • a styrene-diene hydrogenated copolymer that can be used as a viscosity index improver is a compound obtained by hydrogenating a copolymer of styrene and diene.
  • the diene include butadiene and isoprene.
  • a hydrogenated copolymer of styrene and isoprene is preferable.
  • the weight average molecular weight (M W ) of the styrene-diene hydrogenated copolymer is preferably 5,000 or more, more preferably 10,000 or more, and further preferably 15,000 or more. Moreover, it is preferable that it is 100,000 or less, More preferably, it is 80,000 or less, More preferably, it is 70,000 or less. If the weight average molecular weight is less than 5,000, the effect of improving the viscosity index when dissolved in a lubricating base oil is small, resulting in not only inferior fuel economy and low-temperature viscosity characteristics, but also the cost may increase. When the average molecular weight exceeds 100,000, shear stability, solubility in lubricating base oil, and storage stability may be deteriorated.
  • the ethylene- ⁇ -olefin copolymer or hydride thereof that can be used as a viscosity index improver is a copolymer of ethylene and ⁇ -olefin or a hydrogenated compound thereof.
  • Specific examples of the ⁇ -olefin include propylene, isobutylene, 1-butene, 1-pentene, 1-hexene, 1-octene, 1-decene, 1-dodecene and the like.
  • the ethylene- ⁇ -olefin copolymer is not only a so-called non-dispersed type composed of only hydrocarbons, but also a so-called dispersed type ethylene- ⁇ -olefin copolymer obtained by reacting a polar compound such as a nitrogen-containing compound with the copolymer. Can be used.
  • the weight average molecular weight (M w ) of the ethylene- ⁇ -olefin copolymer or its hydride is preferably 5,000 or more, more preferably 10,000 or more, and further preferably 30,000 or more. is there. Moreover, it is preferable that it is 500,000 or less, More preferably, it is 400,000 or less, More preferably, it is 300,000 or less. If the weight average molecular weight is less than 5,000, the effect of improving the viscosity index when dissolved in a lubricating base oil is small, resulting in not only inferior fuel economy and low-temperature viscosity characteristics, but also the cost may increase. When the average molecular weight exceeds 500,000, shear stability, solubility in lubricating base oil, and storage stability may be deteriorated.
  • the viscosity index improver used in the lubricating oil composition of the present invention is preferably poly (meth) acrylate.
  • the content of the viscosity index improver in the lubricating oil composition of the present invention is preferably 0.1 to 15.0% by mass, more preferably 0.5 to 14.0% by mass, based on the total amount of the composition. %, More preferably 1.0 to 13.0 mass%, particularly preferably 1.5 to 12.0 mass%.
  • the content is less than 0.1% by mass, the low temperature characteristics may be insufficient, and when the content exceeds 15.0% by mass, the shear stability of the composition may be deteriorated. .
  • a friction modifier selected from an organic molybdenum compound and an ashless friction modifier can be further added in order to improve fuel saving performance.
  • organic molybdenum compound used in the present invention examples include organic molybdenum compounds containing sulfur such as molybdenum dithiophosphate and molybdenum dithiocarbamate.
  • the content is not particularly limited, but is preferably 0.001% by mass or more, more preferably 0, in terms of molybdenum element, based on the total amount of the composition. 0.005% by mass or more, more preferably 0.01% by mass or more, particularly preferably 0.02% by mass or more, preferably 0.2% by mass or less, more preferably 0.1% by mass or less, particularly Preferably it is 0.07 mass% or less.
  • the content is less than 0.001% by mass, the friction reducing effect tends to be insufficient.
  • the content exceeds 0.2% by mass, an effect commensurate with the content cannot be obtained, and the storage stability of the lubricating oil composition tends to decrease.
  • any compound usually used as a friction modifier for lubricating oils can be used, for example, an alkyl group or alkenyl group having 6 to 30 carbon atoms, particularly a carbon number.
  • examples include ashless friction modifiers such as amine compounds, fatty acid esters, fatty acid amides, fatty acids, aliphatic alcohols, and aliphatic ethers having at least one linear alkyl group or linear alkenyl group of 6 to 30 in the molecule. It is done.
  • R 6 represents a hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms or a hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms having functionality, preferably a hydrocarbon group having 10 to 30 carbon atoms or functionality.
  • a hydrocarbon group having 10 to 30 carbon atoms more preferably an alkyl group having 12 to 20 carbon atoms, an alkenyl group or a hydrocarbon group having functionality, particularly preferably an alkenyl group having 12 to 20 carbon atoms
  • R 7 And R 8 are each independently a hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms, a hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms or hydrogen having functionality, preferably a hydrocarbon group having 1 to 10 carbon atoms, and a functional group.
  • X represents oxygen or sulfur, preferably oxygen.
  • R 9 is a hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms or a functional hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms, preferably a hydrocarbon group having 10 to 30 carbon atoms or a functional group.
  • R 10 , R 11 and R 12 are each independently a hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms, a functional hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms or hydrogen, preferably a hydrocarbon having 1 to 10 carbon atoms.
  • the nitrogen-containing compound represented by the general formula (8) include a hydrazide having 1 to 30 carbon atoms or a functional hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms and derivatives thereof. is there.
  • R 9 is a hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms or a functional hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms
  • R 10 to R 12 are hydrogen
  • the hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms or the functionality is Any one of R 9 and R 10 to R 12 is a hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms or a functional hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms.
  • N-hydrocarbyl hydrazide having a hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms or a functional hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms (hydrocarbyl is a hydrocarbon group) Etc.).
  • the content of the ashless friction modifier is preferably 0.01% by mass or more, more preferably 0.1% by mass, based on the total amount of the composition. % Or more, more preferably 0.3% by mass or more, preferably 3% by mass or less, more preferably 2% by mass or less, and still more preferably 1% by mass or less.
  • the content of the ashless friction modifier is less than 0.01% by mass, the effect of reducing friction due to the addition tends to be insufficient, and when the content exceeds 3% by mass, the effect of an antiwear additive or the like. Tends to be inhibited, or the solubility of the additive tends to deteriorate.
  • an organic molybdenum compound or an ashless friction modifier may be used alone, or both may be used in combination, but it is more preferable to use an organic molybdenum compound.
  • any additive generally used in lubricating oils can be contained depending on the purpose.
  • additives include metal detergents, ashless dispersants, antioxidants, antiwear agents (or extreme pressure agents), corrosion inhibitors, rust inhibitors, pour point depressants, demulsifiers, metals
  • additives such as an inactivating agent and an antifoaming agent.
  • Metal-based detergents include alkali salts such as alkali metal sulfonates or alkaline earth metal sulfonates, alkali metal phenates or alkaline earth metal phenates, and alkali metal salicylates or alkaline earth metal salicylates, basic normal salts or overbased salts. Etc.
  • alkali metal or alkaline earth metal detergents selected from the group consisting of these, particularly alkaline earth metal detergents can be preferably used.
  • a magnesium salt and / or a calcium salt is preferable, and a calcium salt is more preferably used.
  • any ashless dispersant used in lubricating oils can be used.
  • antioxidants examples include ashless antioxidants such as phenols and amines, and metal antioxidants such as copper and molybdenum.
  • phenol-based ashless antioxidants include 4,4′-methylenebis (2,6-di-tert-butylphenol), 4,4′-bis (2,6-di-tert-
  • amine-based ashless antioxidants include phenyl- ⁇ -naphthylamine, alkylphenyl- ⁇ -naphthylamine, and dialkyldiphenylamine.
  • any antiwear agent / extreme pressure agent used for lubricating oil can be used.
  • sulfur-based, phosphorus-based, sulfur-phosphorus extreme pressure agents and the like can be used.
  • addition of a sulfur-based extreme pressure agent is preferable, and sulfurized fats and oils are particularly preferable.
  • corrosion inhibitor examples include benzotriazole, tolyltriazole, thiadiazole, and imidazole compounds.
  • rust preventive examples include petroleum sulfonate, alkylbenzene sulfonate, dinonylnaphthalene sulfonate, alkenyl succinic acid ester, and polyhydric alcohol ester.
  • pour point depressant for example, a polymethacrylate polymer compatible with the lubricating base oil to be used can be used.
  • demulsifier examples include polyalkylene glycol nonionic surfactants such as polyoxyethylene alkyl ether, polyoxyethylene alkyl phenyl ether, or polyoxyethylene alkyl naphthyl ether.
  • metal deactivators include imidazoline, pyrimidine derivatives, alkylthiadiazoles, mercaptobenzothiazoles, benzotriazoles or derivatives thereof, 1,3,4-thiadiazole polysulfide, 1,3,4-thiadiazolyl-2,5-bis.
  • metal deactivators include imidazoline, pyrimidine derivatives, alkylthiadiazoles, mercaptobenzothiazoles, benzotriazoles or derivatives thereof, 1,3,4-thiadiazole polysulfide, 1,3,4-thiadiazolyl-2,5-bis.
  • Examples thereof include dialkyldithiocarbamate, 2- (alkyldithio) benzimidazole, and ⁇ - (o-carboxybenzylthio) propiononitrile.
  • the antifoaming agent examples include silicone oil having a kinematic viscosity at 25 ° C. of 1000 to 100,000 mm 2 / s, alkenyl succinic acid derivative, ester of polyhydroxy aliphatic alcohol and long chain fatty acid, methyl salicylate and o-hydroxy.
  • examples thereof include benzyl alcohol.
  • the content thereof is 0.01 to 10% by mass based on the total amount of the composition.
  • the kinematic viscosity at 100 ° C. of the lubricating oil composition of the present invention is preferably 5.6 to 9.0 mm 2 / s, preferably 6.0 mm 2 / s or more, more preferably 6.5 mm 2 / s. That's it. Moreover, the kinematic viscosity at 100 ° C. of the lubricating oil composition of the present invention is preferably 8.5 mm 2 / s or less, more preferably 8.0 mm 2 / s or less. When the kinematic viscosity at 100 ° C.
  • the kinematic viscosity at 40 ° C. of the lubricating oil composition of the present invention is preferably 20 to 32 mm 2 / s, preferably 22 to 31 mm 2 / s, more preferably 24 to 30 mm 2 / s.
  • the kinematic viscosity at 40 ° C. is less than 20 mm 2 / s, there is a risk of insufficient lubricity, and when it exceeds 32 mm 2 / s, the necessary low temperature viscosity and sufficient fuel saving performance may not be obtained. is there.
  • the viscosity index of the lubricating oil composition of the present invention is preferably in the range of 140 to 350, and the lower limit is more preferably 150 or more, still more preferably 160 or more, and still more preferably 170 or more.
  • the upper limit is more preferably 300 or less, still more preferably 285 or less, and particularly preferably 270 or less.
  • the viscosity index of the lubricating oil composition of the present invention is less than 140, it may be difficult to improve fuel economy while maintaining the HTHS viscosity at 150 ° C., and the low temperature at ⁇ 30 ° C. or lower. It may be difficult to reduce the viscosity.
  • the viscosity index of the lubricating oil composition of the present invention is 350 or more, low temperature fluidity is deteriorated, and there is a risk that problems due to insufficient solubility of the additive and compatibility with the sealing material may occur. There is.
  • the HTHS viscosity at 150 ° C. of the lubricating oil composition of the present invention is preferably 2.45 Pa ⁇ s or more, more preferably 2.50 mPa ⁇ s or more, and further preferably 2.55 mPa ⁇ s or more. Further, the HTHS viscosity at 150 ° C. of the lubricating oil composition of the present invention is preferably 3.2 mPa ⁇ s or less, more preferably 3.1 mPa ⁇ s or less, still more preferably 3.0 mPa ⁇ s or less, particularly preferably 2 .9 mPa ⁇ s or less. When the kinematic viscosity at 150 ° C. is less than 2.5 mPa ⁇ s, there is a risk of insufficient lubricity, and when it exceeds 3.2 mPa ⁇ s, the necessary low temperature viscosity and sufficient fuel saving performance may not be obtained. There is.
  • the HTHS viscosity at 100 ° C. of the lubricating oil composition of the present invention is preferably 3.0 mPa ⁇ s or more, preferably 3.5 mPa ⁇ s or more, more preferably 4.0 mPa ⁇ s or more, particularly preferably 4 It is 5 mPa ⁇ s or more.
  • the HTHS viscosity at 100 ° C. of the lubricating oil composition of the present invention is preferably 8.0 mPa ⁇ s or less, preferably 7.5 mPa ⁇ s or less, more preferably 7.0 mPa ⁇ s or less, particularly preferably. Is 6.0 mPa ⁇ s or less.
  • kinematic viscosity at 100 ° C. is less than 3.0 mPa ⁇ s, there is a risk of insufficient lubricity, and if it exceeds 8.0 mPa ⁇ s, the necessary low temperature viscosity and sufficient fuel saving performance cannot be obtained. There is a fear.
  • the ratio of the HTHS viscosity at 150 ° C. to the HTHS viscosity at 100 ° C. (HTHS viscosity at 150 ° C./HTHS viscosity at 100 ° C.) of the lubricating oil composition of the present invention is preferably 0.50 or more. Preferably it is 0.51 or more, More preferably, it is 0.52 or more, Most preferably, it is 0.53 or more. If the ratio is less than 0.50, the viscosity-temperature characteristic is deteriorated, so that sufficient fuel saving performance may not be obtained.
  • the lubricating oil composition of the present invention is excellent in fuel economy and low temperature viscosity, and at 150 ° C. without using a synthetic oil such as a poly- ⁇ -olefin base oil or an ester base oil or a low viscosity mineral oil base oil.
  • the kinematic viscosity at 40 ° C. and 100 ° C. and the HTHS viscosity at 100 ° C. of the lubricating oil are reduced, which is effective for improving fuel efficiency while maintaining the HTHS viscosity at a certain level.
  • the lubricating oil composition of the present invention having such excellent characteristics can be suitably used as fuel-saving engine oils such as fuel-saving gasoline engine oil and fuel-saving diesel engine oil.
  • Example 1 and 2 Comparative Examples 1 and 2
  • lubricating oil compositions were prepared using the following base oils and additives, respectively.
  • Table 1 shows the properties of the base oil X. Further, a kinematic viscosity at 40 ° C., a kinematic viscosity at 100 ° C., a viscosity index, an HTHS viscosity at 100 ° C.
  • Table 2 shows the HTHS viscosity at 150 ° C., the thickening effects A to D, and the ratios A / B, C / B, and D / B.
  • Table 4 shows the compositions and properties (kinematic viscosity at 40 ° C. or 100 ° C., viscosity index, HTHS viscosity at 100 ° C. or 150 ° C.) of the lubricating oil compositions of Examples 1-2 and Comparative Examples 1-2.
  • Base oil Base oil
  • Base oil X Wax isomerized base oil produced by wax isomerization (viscosity index improver)
  • B Performance additive package (including metal detergent, ashless dispersant, antioxidant, phosphorus antiwear agent, friction modifier and
  • Example 3 Comparative Example 3
  • lubricating oil compositions were prepared using the following additives in YUBASE-4 manufactured by SK Energy Co., Ltd. shown in Table 1.
  • kinematic viscosity at 40 ° C. kinematic viscosity at 100 ° C.
  • viscosity index kinematic viscosity at 100 ° C. obtained for a mixture obtained by adding 3.0% by mass of each viscosity index improver to YUBASE-4 based on the total amount of the mixture
  • Table 3 shows the HTHS viscosity at 150 ° C., the thickening effects A to D, and the ratios A / B, C / B, and D / B.
  • Table 4 shows the compositions and properties (kinematic viscosity at 40 ° C. or 100 ° C., viscosity index, HTHS viscosity at 100 ° C. or 150 ° C.) of the lubricating oil compositions of Example 3 and Comparative Example 3.
  • PMA-1 Same as above.
  • C Performance additive package (including metal detergent, ashless dispersant, antioxidant, phosphorus antiwear agent, friction modifier and antifoaming agent)

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Abstract

　本発明の潤滑由組成物は、１００℃動粘度が１～６ｍｍ２／ｓ、％Ｃｐが７０以上、かつ、％ＣＡが２以下である潤滑油基油と、該潤滑油基油に添加したときに、比Ａ／Ｂが３．２未満であり、かつ、比Ｃ／Ｂが１．５未満である粘度指数向上剤と、を含有する。Ａは１００℃動粘度の増粘効果、Ｘは潤滑油基油と粘度指数向上剤３質量％との混合物の１００℃動粘度、Ｘ０は潤滑油基油の１００℃動粘度、Ｂは１５０℃ＨＴＨＳ粘度の増粘効果、Ｙは潤滑油基油と粘度指数向上剤３質量％との混合物の１５０℃ＨＴＨＳ粘度、Ｙ０は潤滑油基油の１５０℃ＨＴＨＳ粘度、Ｃは１００℃ＨＴＨＳ粘度の増粘効果、Ｚは潤滑油基油と粘度指数向上剤３質量％との混合物の１００℃ＨＴＨＳ粘度、Ｚ０は潤滑油基油の１００℃ＨＴＨＳ粘度を示す。 Ａ＝Ｘ－Ｘ０　（１） Ｂ＝Ｙ－Ｙ０　（２） Ｃ＝Ｚ－Ｚ０　（３）

Description

潤滑油組成物
　本発明は潤滑油組成物に関する。
　従来、内燃機関や変速機、その他機械装置には、その作用を円滑にするために潤滑油が用いられる。特に内燃機関用潤滑油（エンジン油）は内燃機関の高性能化、高出力化、運転条件の苛酷化などに伴い、高度な性能が要求される。したがって、従来のエンジン油にはこうした要求性能を満たすため、摩耗防止剤、金属系清浄剤、無灰分散剤、酸化防止剤などの種々の添加剤が配合されている。（例えば、下記特許文献１～３を参照。）また近時、潤滑油に求められる省燃費性能は益々高くなっており、高粘度指数基油の適用や各種摩擦調整剤の適用などが検討されている（例えば、下記特許文献４を参照。）。
特開２００１－２７９２８７号公報 特開２００２－１２９１８２号公報 特開平０８－３０２３７８号公報 特開平０６－３０６３８４号公報
　しかしながら、従来の潤滑油は省燃費性の点で必ずしも十分とは言えない。
　例えば、一般的な省燃費化の手法として、潤滑油の動粘度の低減および粘度指数の向上（低粘度基油と粘度指数向上剤の組合せによるマルチグレード化）が知られている。しかしながら、かかる手法の場合、潤滑油またはそれを構成する基油の粘度の低減に起因して、厳しい潤滑条件下（高温高せん断条件下）での潤滑性能が低下し、摩耗や焼付き、疲労破壊等の不具合の発生が懸念される。つまり、従来の潤滑油においては、耐久性等の他の実用性能を維持しつつ、十分な省燃費性を付与することが困難である。
　そして、上記の不具合を防止して耐久性を維持しつつ、省燃費性を付与するためには、１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度（「ＨＴＨＳ粘度」は「高温高せん断粘度」とも呼ばれる。）を維持しつつ、その一方で４０℃における動粘度、１００℃における動粘度および１００℃におけるＨＴＨＳ粘度を低くすることが有効であるが、従来の潤滑油ではこれらの要件全てを満たすことが非常に困難である。
　本発明は、このような実情に鑑みてなされたものであり、１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度を維持しつつ、４０℃における動粘度、１００℃における動粘度および１００℃におけるＨＴＨＳ粘度が十分に低い潤滑油組成物を提供することを目的とする。
上記課題を解決するために、本発明は、１００℃における動粘度が１～６ｍｍ２／ｓ、％Ｃｐが７０以上、かつ、％ＣＡが２以下である潤滑油基油と、該潤滑油基油に添加したときに、下記式（１）で表される１００℃における動粘度の増粘効果Ａと下記式（２）で表される１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果Ｂとの比Ａ／Ｂが３．２未満であり、かつ、下記式（３）で表される１００℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果Ｃと下記式（２）で表される１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果Ｂとの比Ｃ／Ｂが１．５未満である粘度指数向上剤と、を含有することを特徴とする潤滑油組成物を提供する。
Ａ＝Ｘ－Ｘ０　　（１）
［式（１）中、Ａは１００℃における動粘度の増粘効果を示し、Ｘは前記潤滑油基油と前記粘度指数向上剤３質量％との混合物の１００℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）を示し、Ｘ０は前記潤滑油基油の１００℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）を示す。］
Ｂ＝Ｙ－Ｙ０　　（２）
［式（２）中、Ｂは１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果を示し、Ｙは前記潤滑油基油と前記粘度指数向上剤３質量％との混合物の１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度（単位：ｍＰａ・ｓ）を示し、Ｙ０は前記潤滑油基油の１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度（単位：ｍＰａ・ｓ）を示す。］
Ｃ＝Ｚ－Ｚ０　　（３）
［式（３）中、Ｃは１００℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果を示し、Ｚは前記潤滑油基油と前記粘度指数向上剤３質量％との混合物の１００℃におけるＨＴＨＳ粘度（単位：ｍＰａ・ｓ）を示し、Ｚ０は前記潤滑油基油の１００℃におけるＨＴＨＳ粘度（単位：ｍＰａ・ｓ）を示す。］
　本発明でいう「１００℃における動粘度」とは、ＡＳＴＭ　Ｄ－４４５に規定される１００℃での動粘度を示す。また、「％ＣＰ」および「％ＣＡ」とは、それぞれＡＳＴＭ　Ｄ　３２３８－８５に準拠した方法（ｎ－ｄ－Ｍ環分析）により求められる、パラフィン炭素数の全炭素数に対する百分率および芳香族炭素数の全炭素数に対する百分率を意味する。また、「１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度」とは、ＡＳＴＭ　Ｄ４６８３に規定される１５０℃での高温高せん断粘度を、「１００℃におけるＨＴＨＳ粘度」とは、ＡＳＴＭ　Ｄ４６８３に規定される１００℃での高温高せん断粘度を意味する。また、「ＰＳＳＩ」とは、ＡＳＴＭ　Ｄ　６０２２－０１（ＳｔａｎｄａｒｄＰｒａｃｔｉｃｅ　ｆｏｒ　Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｐｅｒｍａｎｅｎｔ　Ｓｈｅａｒ　Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ　Ｉｎｄｅｘ）に準拠し、ＡＳＴＭ　Ｄ　６２７８－０２（ＴｅｓｔＭｅｔｏｈｄ　ｆｏｒ　Ｓｈｅａｒ　Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　Ｐｏｌｙｍｅｒ　Ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ　Ｆｌｕｉｄｓ　Ｕｓｉｎｇ　ａ　Ｅｕｒｏｐｅａｎ　ＤｉｅｓｅｌＩｎｊｅｃｔｏｒ　Ａｐｐａｒａｔｕｓ）により測定されたデータに基づき計算された、ポリマーの永久せん断安定性指数（Ｐｅｒｍａｎｅｎｔ　Ｓｈｅａｒ　Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ　Ｉｎｄｅｘ）を意味する。
　上記式（１）で表される１００℃における動粘度の増粘効果Ａと、上記式（２）で表される１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果Ｂとの比Ａ／Ｂは、省燃費性を表す指標のひとつであり、当該比Ａ／Ｂが高い粘度指数向上剤は、１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度を維持しようとした場合、粘度温度特性が悪化するため十分な省燃費性能が得られないおそれがある。
　また、上記式（３）で表される１００℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果Ｃと、上記式（２）で表される１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果Ｂとの比Ｃ／Ｂは、省燃費性能を表す指標のひとつであり、当該比Ｃ／Ｂが高い粘度指数向上剤は、１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度を維持しようとした場合、粘度温度特性が悪化するため十分な省燃費性能が得られないおそれがある。
　本発明は、上記の知見に基づいてなされたものであり、上記特定の潤滑油基油と、比Ａ／Ｂが３．２未満であり、かつ、比Ｃ／Ｂが１．５未満である粘度指数向上剤と、を含有させることによって、１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度を維持しつつ、４０℃における動粘度、１００℃における動粘度および１００℃におけるＨＴＨＳ粘度が十分に低い潤滑油組成物を実現することが可能となる。
　本発明においては、上記粘度指数向上剤が、下記式（４）で表される４０℃における動粘度の増粘効果Ｄと前記式（２）で表される１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果Ｂとの比Ｄ／Ｂが１０未満である粘度指数向上剤であることが好ましい。当該比Ｄ／Ｂが１０未満である粘度指数向上剤を用いることによって、１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度を維持しつつ４０℃における動粘度を低くすることができるので省燃費性能を向上させることが可能となる。
Ｄ＝Ｗ－Ｗ０　　（４）
［式（４）中、Ｄは４０℃における動粘度の増粘効果を示し、Ｗは前記潤滑油基油と前記粘度指数向上剤３質量％との混合物の４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）を示し、Ｗ０は前記潤滑油基油の４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）を示す。］
　また、上記粘度指数向上剤は、ＰＳＳＩ３０以下のポリメタクリレートであることが好ましい。
　また、本発明の潤滑油組成物は、その１００℃における動粘度が５．６～９ｍｍ２／ｓ、１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度が２．６～２．９ｍＰａ・ｓ、粘度指数が１５０以上であることが好ましい。
　以上の通り、本発明によれば、１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度を維持しつつ、４０℃における動粘度、１００℃における動粘度および１００℃におけるＨＴＨＳ粘度が十分に低い潤滑油組成物を提供することが可能となる。例えば、本発明の潤滑油組成物によれば、ポリ－α－オレフィン系基油やエステル系基油等の合成油や低粘度鉱油系基油を用いずとも、１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度を所望の値（ＳＡＥ粘度グレードが０Ｗ－３０や５Ｗ－３０油の場合は２．９ｍＰａ・ｓ以上）に維持しながら、十分な省燃費性を発揮することができる。
　以下、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。
本発明の潤滑油組成物においては、１００℃における動粘度が１～６ｍｍ２／ｓであり、かつ、％Ｃｐが７０以上、％ＣＡが２以下である潤滑油基油（以下、「本発明に係る潤滑油基油」という。）が用いられる。
　本発明に係る潤滑油基油は、１００℃における動粘度、％Ｃｐおよび％ＣＡが上記条件を満たしていれば特に制限されない。具体的には、原油を常圧蒸留および／または減圧蒸留して得られた潤滑油留分を、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分解、溶剤脱ろう、接触脱ろう、水素化精製、硫酸洗浄、白土処理等の精製処理のうちの１種を単独でまたは２種以上を組み合わせて精製したパラフィン系鉱油、あるいはノルマルパラフィン系基油、イソパラフィン系基油などのうち、１００℃における動粘度、％Ｃｐおよび％ＣＡが上記条件を満たす基油が使用できる。
　本発明に係る潤滑油基油の好ましい例としては、以下に示す基油（１）～（８）を原料とし、この原料油および／またはこの原料油から回収された潤滑油留分を、所定の精製方法によって精製し、潤滑油留分を回収することによって得られる基油を挙げることができる。
（１）パラフィン基系原油および／または混合基系原油の常圧蒸留による留出油
（２）パラフィン基系原油および／または混合基系原油の常圧蒸留残渣油の減圧蒸留による留出油（ＷＶＧＯ）
（３）潤滑油脱ろう工程により得られるワックス（スラックワックス等）および／またはガストゥリキッド（ＧＴＬ）プロセス等により得られる合成ワックス（フィッシャートロプシュワックス、ＧＴＬワックス等）
（４）基油（１）～（３）から選ばれる１種または２種以上の混合油および／または当該混合油のマイルドハイドロクラッキング処理油
（５）基油（１）～（４）から選ばれる２種以上の混合油
（６）基油（１）、（２）、（３）、（４）または（５）の脱れき油（ＤＡＯ）
（７）基油（６）のマイルドハイドロクラッキング処理油（ＭＨＣ）
（８）基油（１）～（７）から選ばれる２種以上の混合油。
　なお、上記所定の精製方法としては、水素化分解、水素化仕上げなどの水素化精製；フルフラール溶剤抽出などの溶剤精製；溶剤脱ろうや接触脱ろうなどの脱ろう；酸性白土や活性白土などによる白土精製；硫酸洗浄、苛性ソーダ洗浄などの薬品（酸またはアルカリ）洗浄などが好ましい。本発明では、これらの精製方法のうちの１種を単独で行ってもよく、２種以上を組み合わせて行ってもよい。また、２種以上の精製方法を組み合わせる場合、その順序は特に制限されず、適宜選定することができる。
　更に、本発明に係る潤滑油基油としては、上記基油（１）～（８）から選ばれる基油または当該基油から回収された潤滑油留分について所定の処理を行うことにより得られる下記基油（９）または（１０）が特に好ましい。
（９）上記基油（１）～（８）から選ばれる基油または当該基油から回収された潤滑油留分を水素化分解し、その生成物またはその生成物から蒸留等により回収される潤滑油留分について溶剤脱ろうや接触脱ろうなどの脱ろう処理を行い、または当該脱ろう処理をした後に蒸留することによって得られる水素化分解鉱油
（１０）上記基油（１）～（８）から選ばれる基油または当該基油から回収された潤滑油留分を水素化異性化し、その生成物またはその生成物から蒸留等により回収される潤滑油留分について溶剤脱ろうや接触脱ろうなどの脱ろう処理を行い、または、当該脱ろう処理をしたあとに蒸留することによって得られる水素化異性化鉱油。
　本発明に係る潤滑油基油の１００℃における動粘度は、６ｍｍ２／ｓ以下であることが必要であり、好ましくは５．７ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは５．５ｍｍ２／ｓ以下、さらに好ましくは５．２ｍｍ２／ｓ以下、特に好ましくは５．０ｍｍ２／ｓ以下、最も好ましくは４．５ｍｍ２／ｓ以下である。一方、当該１００℃における動粘度は、１ｍｍ２／ｓ以上であることが必要であり、１．５ｍｍ２／ｓ以上であることが好ましく、より好ましくは２ｍｍ２／ｓ以上、さらに好ましくは２．５ｍｍ２／ｓ以上、特に好ましくは３ｍｍ２／ｓ以上、最も好ましくは３．５ｍｍ２／ｓ以上である。潤滑油基油の１００℃における動粘度が６ｍｍ２／ｓを超える場合には、低温粘度特性が悪化し、また十分な省燃費性が得られないおそれがあり、１ｍｍ２／ｓ未満の場合は潤滑箇所での油膜形成が不十分であるため潤滑性に劣り、また潤滑油組成物の蒸発損失が大きくなるおそれがある。
　また、本発明に係る潤滑油基油の４０℃における動粘度は、好ましくは５０ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは４５ｍｍ２／ｓ以下、さらに好ましくは４０ｍｍ２／ｓ以下、特に好ましくは３５ｍｍ２／ｓ以下、最も好ましくは３０ｍｍ２／ｓ以下である。一方、当該４０℃における動粘度は、このましくは６．０ｍｍ２／ｓ以上、より好ましくは８．０ｍｍ２／ｓ以上、さらに好ましくは１２ｍｍ２／ｓ以上、特に好ましくは１４ｍｍ２／ｓ以上、最も好ましくは１５ｍｍ２／ｓ以上である。潤滑油基油の４０℃における動粘度が５０ｍｍ２／ｓを超える場合には、低温粘度特性が悪化し、また十分な省燃費性が得られないおそれがあり、６．０ｍｍ２／ｓ以下の場合は潤滑箇所での油膜形成が不十分であるため潤滑性に劣り、また潤滑油組成物の蒸発損失が大きくなるおそれがある。また、本発明においては、４０℃における動粘度が下記の範囲にある潤滑油留分を蒸留等により分取し、使用することが好ましい。
　本発明に係る潤滑油基油の粘度指数は、１２０以上であることが好ましく、より好ましくは１３０以上、さらに好ましくは１３５以上、特に好ましくは１４０以上である。粘度指数が前記下限値未満であると、粘度－温度特性および熱・酸化安定性、揮発防止性が悪化するだけでなく、摩擦係数が上昇する傾向にあり、また、摩耗防止性が低下する傾向にある。
　なお、本発明でいう粘度指数とは、ＪＩＳ　Ｋ　２２８３－１９９３に準拠して測定された粘度指数を意味する。
　また、本発明に係る潤滑油基油の１５℃における密度（ρ１５）は、潤滑油基油の粘度グレードによるが、下記式（Ａ）で表されるρの値以下であること、すなわちρ１５≦ρであることが好ましい。
ρ＝０．００２５×Ｘ０＋０．８１６　　（Ａ）
［式中、Ｘ０は潤滑油基油の１００℃における動粘度（ｍｍ２／ｓ）を示す。］
　なお、ρ１５＞ρとなる場合、粘度－温度特性および熱・酸化安定性、更には揮発防止性および低温粘度特性が低下する傾向にあり、省燃費性を悪化させるおそれがある。また、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下するおそれがある。
　具体的には、本発明に係る潤滑油基油の１５℃における密度（ρ１５）は、好ましくは０．８６０以下、より好ましくは０．８５０以下、さらに好ましくは０．８４０以下、特に好ましくは０．８２２以下である。
　なお、本発明でいう１５℃における密度とは、ＪＩＳ　Ｋ　２２４９－１９９５に準拠して１５℃において測定された密度を意味する。
　また、本発明に係る潤滑油基油の流動点は、潤滑油基油の粘度グレードにもよるが、例えば、好ましくは－１０℃以下、より好ましくは－１２．５℃以下、更に好ましくは－１５℃以下である。流動点が前記上限値を超えると、その潤滑油基油を用いた潤滑油全体の低温流動性が低下する傾向にある。なお、本発明でいう流動点とは、ＪＩＳ　Ｋ　２２６９－１９８７に準拠して測定された流動点を意味する。
　また、本発明に係る潤滑油基油のアニリン点（ＡＰ（℃））は、潤滑油基油の粘度グレードによるが、下記式（Ｂ）で表されるＡＰ０の値以上であること、すなわちＡＰ≧ＡＰ０であることが好ましい。
ＡＰ０＝４．３×Ｘ０＋１００　　（Ｂ）
［式（Ｂ）中、Ｘ０は潤滑油基油の１００℃における動粘度（ｍｍ２／ｓ）を示す。］
　なお、ＡＰ＜ＡＰ０となる場合、粘度－温度特性および熱・酸化安定性、更には揮発防止性および低温粘度特性が低下する傾向にあり、また、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下する傾向にある。
　本発明に係る潤滑油基油のＡＰは、好ましくは１０８℃以上、より好ましくは１１９℃以上、さらに好ましくは１２８℃以上である。なお、本発明でいうアニリン点とは、ＪＩＳ　Ｋ　２２５６－１９８５に準拠して測定されたアニリン点を意味する。
　本発明に係る潤滑油基油のヨウ素価は、好ましくは３以下であり、より好ましくは２以下であり、さらに好ましくは１以下、特に好ましくは０．９以下であり、最も好ましくは０．８以下である。また、０．０１未満であってもよいが、それに見合うだけの効果が小さい点および経済性との関係から、好ましくは０．００１以上、より好ましくは０．０１以上、さらに好ましくは０．０３以上、特に好ましくは０．０５以上である。潤滑油基油のヨウ素価を３以下とすることで、熱・酸化安定性を飛躍的に向上させることができる。なお、本発明でいうヨウ素価とは、ＪＩＳ　Ｋ　００７０「化学製品の酸価、ケン化価、ヨウ素価、水酸基価および不ケン化価」の指示薬滴定法により測定したヨウ素価を意味する。
　また、本発明に係る潤滑油基油における硫黄分の含有量は、その原料の硫黄分の含有量に依存する。例えば、フィッシャートロプシュ反応等により得られる合成ワックス成分のように実質的に硫黄を含まない原料を用いる場合には、実質的に硫黄を含まない潤滑油基油を得ることができる。また、潤滑油基油の精製過程で得られるスラックワックスや精ろう過程で得られるマイクロワックス等の硫黄を含む原料を用いる場合には、得られる潤滑油基油中の硫黄分は通常１００質量ｐｐｍ以上となる。本発明に係る潤滑油基油においては、熱・酸化安定性の更なる向上および低硫黄化の点から、硫黄分の含有量が１００質量ｐｐｍ以下であることが好ましく、５０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、１０質量ｐｐｍ以下であることが更に好ましく、５質量ｐｐｍ以下であることが特に好ましい。
　また、本発明に係る潤滑油基油における窒素分の含有量は、特に制限されないが、好ましくは７質量ｐｐｍ以下、より好ましくは５質量ｐｐｍ以下、更に好ましくは３質量ｐｐｍ以下である。窒素分の含有量が５質量ｐｐｍを超えると、熱・酸化安定性が低下する傾向にある。なお、本発明でいう窒素分とは、ＪＩＳ　Ｋ　２６０９－１９９０に準拠して測定される窒素分を意味する。
　また、本発明に係る潤滑油基油の％Ｃｐは、７０以上であることが必要であり、好ましくは８０以上、より好ましくは８５以上、さらに好ましくは８７以上、特に好ましくは９０以上である。また、好ましくは９９以下、より好ましくは９６以下、さらに好ましくは９５以下、特に好ましくは９４以下である。潤滑油基油の％Ｃｐが上記下限値未満の場合、粘度－温度特性、あるいは更に熱・酸化安定性が低下する傾向にあり、更に、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下する傾向にある。また、潤滑油基油の％Ｃｐが上記上限値を超えると、低温流動性が悪化すると共に添加剤の溶解性が低下する傾向にある。
　また、本発明に係る潤滑油基油の％ＣＡは、２以下であることが必要であり、より好ましくは１．５以下、更に好ましくは１以下、特に好ましくは０．８以下、最も好ましくは０．５以下である。潤滑油基油の％ＣＡが上記上限値を超えると、粘度－温度特性、あるいは更に熱・酸化安定性が低下する傾向にある。
　また、本発明に係る潤滑油基油の％ＣＮは、好ましくは３０以下、より好ましくは４～２５、更に好ましくは５～１３、特に好ましくは５～８である。潤滑油基油の％ＣＮが上記上限値を超えると、粘度－温度特性、熱・酸化安定性および摩擦特性が低下する傾向にある。また、％ＣＮが上記下限値未満であると、添加剤の溶解性が低下する傾向にある。なお、本発明でいう「％ＣＮ」とは、ＡＳＴＭ　Ｄ　３２３８－８５に準拠した方法（ｎ－ｄ－Ｍ環分析）により求められる、ナフテン炭素数の全炭素数に対する百分率を意味する。
　また、本発明に係る潤滑油基油における飽和分の含有量は、１００℃における動粘度ならびに％Ｃｐおよび％ＣＡが上記条件を満たしていれば特に制限されないが、潤滑油基油全量を基準として、好ましくは９０質量％以上であり、好ましくは９５質量％以上、より好ましくは９９質量％以上であり、また、当該飽和分に占める環状飽和分の割合は、好ましくは４０質量％以下であり、好ましくは３５質量％以下であり、好ましくは３０質量％以下であり、より好ましくは２５質量％以下であり、更に好ましくは２１質量％以下である。また、当該飽和分に占める環状飽和分の割合は、好ましくは５質量％以上であり、より好ましくは１０質量％以上である。飽和分の含有量および当該飽和分に占める環状飽和分の割合がそれぞれ上記条件を満たすことにより、粘度－温度特性および熱・酸化安定性を向上することができ、また、当該潤滑油基油に添加剤が配合された場合には、当該添加剤を潤滑油基油中に十分に安定的に溶解保持しつつ、当該添加剤の機能をより高水準で発現させることができる。更に、本発明によれば、潤滑油基油自体の摩擦特性を改善することができ、その結果、摩擦低減効果の向上、ひいては省エネルギー性の向上を達成することができる。なお、本発明でいう飽和分とは、前記ＡＳＴＭ　Ｄ　２００７－９３に記載された方法により測定される。
　また、本発明に係る潤滑油基油における芳香族分は、１００℃における動粘度、％Ｃｐおよび％ＣＡが上記条件を満たしていれば特に制限されないが、潤滑油基油全量を基準として、好ましくは５質量％以下、より好ましくは４質量％以下、更に好ましくは３質量％以下、特に好ましくは２質量％以下であり、また、好ましくは０．１質量％以上、より好ましくは０．５質量％以上、更に好ましくは１質量％以上、特に好ましくは１．５質量％以上である。芳香族分の含有量が上記上限値を超えると、粘度－温度特性、熱・酸化安定性および摩擦特性、更には揮発防止性および低温粘度特性が低下する傾向にあり、更に、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下する傾向にある。また、本発明に係る潤滑油基油は芳香族分を含有しないものであってもよいが、芳香族分の含有量を上記下限値以上とすることにより、添加剤の溶解性を更に高めることができる。
　なお、本発明でいう芳香族分とは、ＡＳＴＭ　Ｄ　２００７－９３に準拠して測定された値を意味する。
　本発明の潤滑油組成物においては、上記本発明に係る潤滑油基油を単独で用いてもよく、また、本発明に係る潤滑油基油を他の潤滑油基油の１種または２種以上と併用してもよい。なお、本発明に係る潤滑油基油と他の潤滑油基油とを併用する場合、それらの混合基油中に占める本発明に係る潤滑油基油の割合は、３０質量％以上であることが好ましく、５０質量％以上であることがより好ましく、７０質量％以上であることが更に好ましい。
　本発明に係る潤滑油基油と併用される他の潤滑油基油としては、特に制限されないが、鉱油系基油としては、例えば１００℃における動粘度が１～１００ｍｍ２／ｓであって、％Ｃｐおよび％ＣＡが上記条件を満たしていない、溶剤精製鉱油、水素化分解鉱油、水素化精製鉱油、溶剤脱ろう基油などが挙げられる。
　また、合成系基油としては、１００℃における動粘度が上記条件を満たしていない、ポリ－α－オレフィンまたはその水素化物、イソブテンオリゴマーまたはその水素化物、イソパラフィン、アルキルベンゼン、アルキルナフタレン、ジエステル（ジトリデシルグルタレート、ジ－２－エチルヘキシルアジペート、ジイソデシルアジペート、ジトリデシルアジペート、ジ－２－エチルヘキシルセバケート等）、ポリオールエステル（トリメチロールプロパンカプリレート、トリメチロールプロパンペラルゴネート、ペンタエリスリトール２－エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトールペラルゴネート等）、ポリオキシアルキレングリコール、ジアルキルジフェニルエーテル、ポリフェニルエーテル等が挙げられ、中でも、ポリα－オレフィンが好ましい。ポリα－オレフィンとしては、典型的には、炭素数２～３２、好ましくは６～１６のα－オレフィンのオリゴマーまたはコオリゴマー（１－オクテンオリゴマー、デセンオリゴマー、エチレン－プロピレンコオリゴマー等）およびそれらの水素化物が挙げられる。
　また、本発明の潤滑油組成物は、上記本発明に係る潤滑油基油に加えて、下記式（１）で表される１００℃における動粘度の増粘効果Ａと下記式（２）で表される１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果Ｂとの比Ａ／Ｂが３．２未満で、かつ、下記式（３）で表される１００℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果Ｃと下記式（２）で表される１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果Ｂとの比Ｃ／Ｂが１．５未満である粘度指数向上剤を含有する。
Ａ＝Ｘ－Ｘ０　　（１）
［式（１）中、Ａは１００℃における動粘度の増粘効果を示し、Ｘは前記潤滑油基油と前記粘度指数向上剤３質量％との混合物の１００℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）を示し、Ｘ０は前記潤滑油基油の１００℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）を示す。］
Ｄ＝Ｙ－Ｙ０　　（２）
［式（２）中、Ｃは１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果を示し、Ｙは前記潤滑油基油と前記粘度指数向上剤３質量％との混合物の１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度（単位：ｍＰａ・ｓ）を示し、Ｙ０は前記潤滑油基油の１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度（単位：ｍＰａ・ｓ）を示す。］
Ｃ＝Ｚ－Ｚ０　　（３）
［式（３）中、Ｃは１００℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果を示し、Ｚは前記潤滑油基油と前記粘度指数向上剤３質量％との混合物の１００℃におけるＨＴＨＳ粘度（単位：ｍＰａ・ｓ）を示し、Ｚ０は前記潤滑油基油の１００℃におけるＨＴＨＳ粘度（単位：ｍＰａ・ｓ）を示す。］
　粘度指数向上剤の増粘効果の比Ａ、Ｃ、Ｄは、本発明に係る潤滑油基油に、３質量％の粘度指数向上剤を添加する前後の１００℃における動粘度Ｘ０、Ｘ、１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度Ｙ０、Ｙ、および１００℃におけるＨＴＨＳ粘度Ｚ０、Ｚをそれぞれ測定し、その差Ｘ－Ｘ０、Ｙ－Ｙ０またはＺ－Ｚ０を算出することによって求めることができる。
　粘度指数向上剤の増粘効果の比Ａ／Ｂは、上記の通り３．２未満であることが必要であり、３．１５以下であることが好ましく、３．１０以下であることがさらに好ましく、３．０５以下であることが最も好ましい。
　また、粘度指数向上剤の増粘効果の比Ｃ／Ｄは、１．５未満である必要があり、１．４５以下であることが好ましく、１．４０以下であることがさらに好ましく、１．３５以下であることが特に好ましい。
　また、本発明の潤滑油組成物において用いる粘度指数向上剤は、下記式（４）で表される４０℃における動粘度の増粘効果Ｄと前記一般式（２）で表される１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果Ｂとの比Ｄ／Ｂが１０．０未満であることが好ましく、９．０以下であることが好ましく、８．０以下であることがさらに好ましく、７．０以下であることが最も好ましい。
Ｄ＝Ｗ－Ｗ０　　（４）
［式（４）中、Ｄは４０℃における動粘度の増粘効果を示し、Ｗは前記潤滑油基油と前記粘度指数向上剤３質量％との混合物の４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）を示し、Ｗ０は前記潤滑油基油の４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）を示す。］
　また、粘度指数向上剤のＰＳＳＩ（パーマネントシアスタビリティインデックス）は３０以下であることが好ましく、より好ましくは２０以下、さらに好ましくは１０以下、特に好ましくは８以下、最も好ましくは６以下である。また、粘度指数向上剤（Ａ）のＰＳＳＩの下限は、好ましくは１以上、より好ましくは３以上である。ＰＳＳＩが３０を超える場合にはせん断安定性が悪化するため、初期の動粘度を高める必要が生じ、省燃費性を悪化させるおそれがある。また、ＰＳＳＩが１未満の場合には潤滑油基油に溶解させた場合の粘度指数向上効果が小さく、省燃費性や低温粘度特性に劣るだけでなく、コストが上昇するおそれがある。
　また、粘度指数向上剤の重量平均分子量とＰＳＳＩの比（ＭＷ／ＰＳＳＩ）は、好ましくは０．３×１０４以上、より好ましくは０．５×１０４以上、更に好ましくは０．７×１０４以上、特に好ましくは１×１０４以上である。ＭＷ／ＰＳＳＩが０．３×１０４未満の場合には、省燃費性や低温始動性すなわち粘度温度特性や低温粘度特性が悪化するおそれがある。
　また、粘度指数向上剤の重量平均分子量（ＭＷ）と数平均分子量（ＭＮ）の比（ＭＷ／ＭＮ）は５．０以下であることが好ましく、より好ましくは４．０以下、さらに好ましくは３．５以下、特に好ましくは３．０以下である。また、ＭＷ／ＭＮは１．０以上であることが好ましく、より好ましくは２．０以上、さらに好ましくは２．５以上、特に好ましくは２．６以上である。ＭＷ／ＭＮが４．０以上もしくは１．０以下になると、溶解性と粘度温度特性の向上効果が悪化することにより、十分な貯蔵安定性や、省燃費性が維持できなくなる恐れがある。
　粘度指数向上剤としては、増粘効果の比Ａ／ＢおよびＣ／Ｂが上記の条件を満たすものであれば特に制限されない。例えば、非分散型または分散型ポリ（メタ）アクリレート、スチレン－ジエン水素化共重合体、非分散型または分散型エチレン－α－オレフィン共重合体またはその水素化物、ポリイソブチレンまたはその水素化物、スチレン－無水マレイン酸エステル共重合体、ポリアルキルスチレンおよび（メタ）アクリレート－オレフィン共重合体またはこれらの混合物等のうち、増粘効果の比Ａ／ＢおよびＣ／Ｂが上記の条件を満たすものが挙げられる。
　粘度指数向上剤として用いることのできるポリ（メタ）アクリレート系化合物（ここで言うポリ（メタ）アクリレート系化合物とは、ポリアクリレート系化合物およびポリメタクリレート系化合物の総称）は、好ましくは、下記一般式（５）で表される（メタ）アクリレートモノマー（以下、「モノマーＭ－１」という。）を含む重合性モノマーの重合体である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
 ［一般式（５）中、Ｒ１は水素またはメチル基を示し、Ｒ２は炭素数１～２００の直鎖状または分枝状の炭化水素基を示す。］
　一般式（５）で表されるモノマーの１種の単独重合体または２種以上の共重合により得られるポリ（メタ）アクリレート系化合物はいわゆる非分散型ポリ（メタ）アクリレートであるが、本発明に係るポリ（メタ）アクリレート系化合物は、一般式（５）で表されるモノマーと、下記一般式（６）および（７）から選ばれる１種以上のモノマー（以下、それぞれ「モノマーＭ－２」および「モノマーＭ－３」という。）を共重合させたいわゆる分散型ポリ（メタ）アクリレートであってもよい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
 ［一般式（６）中、Ｒ３は水素原子またはメチル基を示し、Ｒ４は炭素数１～１８のアルキレン基を示し、Ｅ１は窒素原子を１～２個、酸素原子を０～２個含有するアミン残基または複素環残基を示し、ａは０または１を示す。］
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000003
 ［一般式（７）中、Ｒ５は水素原子またはメチル基を示し、Ｅ２は窒素原子を１～２個、酸素原子を０～２個含有するアミン残基または複素環残基を示す。
　Ｅ１およびＥ２で表される基としては、具体的には、ジメチルアミノ基、ジエチルアミノ基、ジプロピルアミノ基、ジブチルアミノ基、アニリノ基、トルイジノ基、キシリジノ基、アセチルアミノ基、ベンゾイルアミノ基、モルホリノ基、ピロリル基、ピロリノ基、ピリジル基、メチルピリジル基、ピロリジニル基、ピペリジニル基、キノニル基、ピロリドニル基、ピロリドノ基、イミダゾリノ基、およびピラジノ基等が例示できる。
　モノマーＭ－２、モノマーＭ－３の好ましい例としては、具体的には、ジメチルアミノメチルメタクリレート、ジエチルアミノメチルメタクリレート、ジメチルアミノエチルメタクリレート、ジエチルアミノエチルメタクリレート、２－メチル－５－ビニルピリジン、モルホリノメチルメタクリレート、モルホリノエチルメタクリレート、Ｎ－ビニルピロリドンおよびこれらの混合物等が例示できる。
　モノマーＭ－１とモノマーＭ－２～Ｍ－３との共重合体の共重合モル比については特に制限はないが、Ｍ－１：Ｍ－２～Ｍ－３＝９９：１～８０：２０程度が好ましく、より好ましくは９８：２～８５：１５、さらに好ましくは９５：５～９０：１０である。
　ポリ（メタ）アクリレート系化合物の重量平均分子量（ＭＷ）は、５，０００以上であることが好ましく、より好ましくは１０，０００以上であり、さらに好ましくは２０，０００以上であり、特に好ましくは５０，０００以上である。また、７００，０００以下であることが好ましく、より好ましくは５００，０００以下であり、さらに好ましくは２００，０００以下であり、特に好ましくは１００，０００以下である。重量平均分子量が５，０００未満の場合には潤滑油基油に溶解させた場合の粘度指数向上効果が小さく省燃費性や低温粘度特性に劣るだけでなく、コストが上昇するおそれがあり、重量平均分子量が１，０００，０００を超える場合にはせん断安定性や潤滑油基油への溶解性、貯蔵安定性が悪くなるおそれがある。
　粘度指数向上剤として用いることのできるスチレン－ジエン水素化共重合体は、スチレンとジエンの共重合体を水素化した化合物である。ジエンとしては具体的には、ブタジエン、イソプレン等が使用される。特にスチレンとイソプレンの水素化共重合体であることが好ましい。
　スチレン－ジエン水素化共重合体の重量平均分子量（ＭＷ）は、５，０００以上であることが好ましく、より好ましくは１０，０００以上であり、さらに好ましくは１５，０００以上である。また、１００，０００以下であることが好ましく、より好ましくは８０，０００以下であり、さらに好ましくは７０，０００以下である。重量平均分子量が５，０００未満の場合には潤滑油基油に溶解させた場合の粘度指数向上効果が小さく省燃費性や低温粘度特性に劣るだけでなく、コストが上昇するおそれがあり、重量平均分子量が１００，０００を超える場合にはせん断安定性や潤滑油基油への溶解性、貯蔵安定性が悪くなるおそれがある。
　粘度指数向上剤として用いることのできるエチレン－α－オレフィン共重合体またはその水素化物は、エチレンとα－オレフィンの共重合体またはその共重合体を水素化した化合物である。α－オレフィンとしては具体的にプロピレン、イソブチレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン等が使用される。エチレン－α－オレフィン共重合体は、炭化水素のみからなるいわゆる非分散型のほか、共重合体に窒素含有化合物等の極性化合物を反応させた、いわゆる分散型エチレン－α－オレフィン共重合体も使用することができる。
　エチレン－α－オレフィン共重合体またはその水素化物の重量平均分子量（ＭＷ）は、５，０００以上であることが好ましく、より好ましくは１０，０００以上であり、さらに好ましくは３０，０００以上である。また、５００，０００以下であることが好ましく、より好ましくは４００，０００以下であり、さらに好ましくは３００，０００以下である。重量平均分子量が５，０００未満の場合には潤滑油基油に溶解させた場合の粘度指数向上効果が小さく省燃費性や低温粘度特性に劣るだけでなく、コストが上昇するおそれがあり、重量平均分子量が５００，０００を超える場合にはせん断安定性や潤滑油基油への溶解性、貯蔵安定性が悪くなるおそれがある。
　本発明の潤滑油組成物において用いる粘度指数向上剤としてはポリ（メタ）アクリレートが好ましい。
　本発明の潤滑油組成物中における粘度指数向上剤の含有量は、組成物全量基準で、０．１～１５．０質量％であることが好ましく、より好ましくは０．５～１４．０質量％、さらに好ましくは１．０～１３．０質量％、特に好ましくは１．５～１２．０質量％である。含有量が０．１質量％より少ない場合には低温特性が不十分となるおそれがあり、また含有量が１５．０質量％を超える場合には組成物のせん断安定性が悪化するおそれがある。
　本発明の潤滑油組成物においては、省燃費性能を高めるために、さらに有機モリブデン化合物および無灰摩擦調整剤から選ばれる摩擦調整剤を含有させることができる。
　本発明で用いる有機モリブデン化合物としては、モリブデンジチオホスフェート、モリブデンジチオカーバメート等の硫黄を含有する有機モリブデン化合物が挙げられる。
　本発明の潤滑油組成物において、有機モリブデン化合物を用いる場合、その含有量は特に制限されないが、組成物全量を基準として、モリブデン元素換算で、好ましくは０．００１質量％以上、より好ましくは０．００５質量％以上、更に好ましくは０．０１質量％以上、特に好ましくは０．０２質量％以上であり、また、好ましくは０．２質量％以下、より好ましくは０．１質量％以下、特に好ましくは０．０７質量％以下である。その含有量が０．００１質量％未満の場合、摩擦低減効果が不十分となる傾向にある。一方、含有量が０．２質量％を超える場合、含有量に見合う効果が得られず、また、潤滑油組成物の貯蔵安定性が低下する傾向にある。
　本発明で用いられる無灰摩擦調整剤としては、潤滑油用の摩擦調整剤として通常用いられる任意の化合物が使用可能であり、例えば、炭素数６～３０のアルキル基またはアルケニル基、特に炭素数６～３０の直鎖アルキル基または直鎖アルケニル基を分子中に少なくとも１個有する、アミン化合物、脂肪酸エステル、脂肪酸アミド、脂肪酸、脂肪族アルコール、脂肪族エーテル等の無灰摩擦調整剤等が挙げられる。また下記一般式（８）および（９）で表される窒素含有化合物およびその酸変性誘導体からなる群より選ばれる１種以上の化合物や、国際公開第２００５／０３７９６７号パンフレットに例示されている各種無灰摩擦調整剤が挙げられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000004
 ［一般式（８）中、Ｒ６は炭素数１～３０の炭化水素基または機能性を有する炭素数１～３０の炭化水素基、好ましくは炭素数１０～３０の炭化水素基または機能性を有する炭素数１０～３０の炭化水素基、より好ましくは炭素数１２～２０のアルキル基、アルケニル基または機能性を有する炭化水素基、特に好ましくは炭素数１２～２０のアルケニル基であり、Ｒ７およびＲ８は、それぞれ個別に、炭素数１～３０の炭化水素基、機能性を有する炭素数１～３０の炭化水素基または水素、好ましくは炭素数１～１０の炭化水素基、機能性を有する炭素数１～１０の炭化水素基または水素、さらに好ましくは炭素数１～４の炭化水素基または水素、より好ましくは水素であり、Ｘは酸素または硫黄、好ましくは酸素を示す。］
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000005
 ［一般式（９）中、Ｒ９は炭素数１～３０の炭化水素基または機能性を有する炭素数１～３０の炭化水素基であり、好ましくは炭素数１０～３０の炭化水素基または機能性を有する炭素数１０～３０の炭化水素基、より好ましくは炭素数１２～２０のアルキル基、アルケニル基または機能性を有する炭化水素基、特に好ましくは炭素数１２～２０のアルケニル基であり、Ｒ１０ 、Ｒ１１およびＲ１２は、それぞれ個別に、炭素数１～３０の炭化水素基、機能性を有する炭素数１～３０の炭化水素基または水素、好ましくは炭素数１～１０の炭化水素基、機能性を有する炭素数１～１０の炭化水素基または水素、より好ましくは炭素数１～４の炭化水素基または水素、さらに好ましくは水素を示す。］
　一般式（８）で表される窒素含有化合物としては、具体的には、炭素数１～３０の炭化水素基または機能性を有する炭素数１～３０の炭化水素基を有するヒドラジドおよびその誘導体である。Ｒ９が炭素数１～３０の炭化水素基または機能性を有する炭素数１～３０の炭化水素基、Ｒ１０～Ｒ１２が水素の場合、炭素数１～３０の炭化水素基または機能性を有する炭素数１～３０の炭化水素基を有するヒドラジド、Ｒ９およびＲ１０～Ｒ１２のいずれかが炭素数１～３０の炭化水素基または機能性を有する炭素数１～３０の炭化水素基であり、Ｒ１０～Ｒ１２の残りが水素である場合、炭素数１～３０の炭化水素基または機能性を有する炭素数１～３０の炭化水素基を有するＮ－ヒドロカルビルヒドラジド（ヒドロカルビルは炭化水素基等を示す）である。
　本発明の潤滑油組成物において無灰摩擦調整剤を用いる場合、無灰摩擦調整剤の含有量は、組成物全量を基準として、好ましくは０．０１質量％以上、より好ましくは０．１質量％以上、更に好ましくは０．３質量％以上であり、また、好ましくは３質量％以下、より好ましくは２質量％以下、更に好ましくは１質量％以下である。無灰摩擦調整剤の含有量が０．０１質量％未満であると、その添加による摩擦低減効果が不十分となる傾向にあり、また３質量％を超えると、耐摩耗性添加剤などの効果が阻害されやすく、あるいは添加剤の溶解性が悪化する傾向にある。
　本発明においては、有機モリブデン化合物または無灰摩擦調整剤のいずれか一方のみを用いてもよく、両者を併用してもよいが、有機モリブデン化合物を用いることがより好ましい。
　本発明の潤滑油組成物には、さらにその性能を向上させるために、その目的に応じて潤滑油に一般的に使用されている任意の添加剤を含有させることができる。このような添加剤としては、例えば、金属系清浄剤、無灰分散剤、酸化防止剤、摩耗防止剤（または極圧剤）、腐食防止剤、防錆剤、流動点降下剤、抗乳化剤、金属不活性化剤、消泡剤等の添加剤等を挙げることができる。
　金属系清浄剤としては、アルカリ金属スルホネートまたはアルカリ土類金属スルホネート、アルカリ金属フェネートまたはアルカリ土類金属フェネート、およびアルカリ金属サリシレートまたはアルカリ土類金属サリシレート等の正塩、塩基正塩または過塩基性塩などが挙げられる。本発明では、これらからなる群より選ばれる１種または２種以上のアルカリ金属またはアルカリ土類金属系清浄剤、特にアルカリ土類金属系清浄剤を好ましく使用することができる。特にマグネシウム塩および／またはカルシウム塩が好ましく、カルシウム塩がより好ましく用いられる。
　無灰分散剤としては、潤滑油に用いられる任意の無灰分散剤が使用でき、例えば、炭素数４０～４００の直鎖もしくは分枝状のアルキル基またはアルケニル基を分子中に少なくとも１個有するモノまたはビスコハク酸イミド、炭素数４０～４００のアルキル基またはアルケニル基を分子中に少なくとも１個有するベンジルアミン、あるいは炭素数４０～４００のアルキル基またはアルケニル基を分子中に少なくとも１個有するポリアミン、あるいはこれらのホウ素化合物、カルボン酸、リン酸等による変成品等が挙げられる。使用に際してはこれらの中から任意に選ばれる１種類あるいは２種類以上を配合することができる。
　酸化防止剤としては、フェノール系、アミン系等の無灰酸化防止剤、銅系、モリブデン系等の金属系酸化防止剤が挙げられる。具体的には、例えば、フェノール系無灰酸化防止剤としては、４，４’－メチレンビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）、４，４’－ビス（２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）等が、アミン系無灰酸化防止剤としては、フェニル－α－ナフチルアミン、アルキルフェニル－α－ナフチルアミン、ジアルキルジフェニルアミン等が挙げられる。
　摩耗防止剤（または極圧剤）としては、潤滑油に用いられる任意の摩耗防止剤・極圧剤が使用できる。例えば、硫黄系、リン系、硫黄－リン系の極圧剤等が使用でき、具体的には、亜リン酸エステル類、チオ亜リン酸エステル類、ジチオ亜リン酸エステル類、トリチオ亜リン酸エステル類、リン酸エステル類、チオリン酸エステル類、ジチオリン酸エステル類、トリチオリン酸エステル類、これらのアミン塩、これらの金属塩、これらの誘導体、ジチオカーバメート、亜鉛ジチオカーバメート、モリブデンジチオカーバメート、ジサルファイド類、ポリサルファイド類、硫化オレフィン類、硫化油脂類等が挙げられる。これらの中では硫黄系極圧剤の添加が好ましく、特に硫化油脂が好ましい。
　腐食防止剤としては、例えば、ベンゾトリアゾール系、トリルトリアゾール系、チアジアゾール系、またはイミダゾール系化合物等が挙げられる。
　防錆剤としては、例えば、石油スルホネート、アルキルベンゼンスルホネート、ジノニルナフタレンスルホネート、アルケニルコハク酸エステル、または多価アルコールエステル等が挙げられる。
　流動点降下剤としては、例えば、使用する潤滑油基油に適合するポリメタクリレート系のポリマー等が使用できる。
　抗乳化剤としては、例えば、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテル、またはポリオキシエチレンアルキルナフチルエーテル等のポリアルキレングリコール系非イオン系界面活性剤等が挙げられる。
　金属不活性化剤としては、例えば、イミダゾリン、ピリミジン誘導体、アルキルチアジアゾール、メルカプトベンゾチアゾール、ベンゾトリアゾールまたはその誘導体、１，３，４－チアジアゾールポリスルフィド、１，３，４－チアジアゾリル－２，５－ビスジアルキルジチオカーバメート、２－（アルキルジチオ）ベンゾイミダゾール、またはβ－（ｏ－カルボキシベンジルチオ）プロピオンニトリル等が挙げられる。
　消泡剤としては、例えば、２５℃動粘度が１０００～１０万ｍｍ２／ｓのシリコーンオイル、アルケニルコハク酸誘導体、ポリヒドロキシ脂肪族アルコールと長鎖脂肪酸のエステル、メチルサリチレートとｏ－ヒドロキシベンジルアルコール等が挙げられる。
　これらの添加剤を本発明の潤滑油組成物に含有させる場合には、それぞれその含有量は組成物全量基準で、０．０１～１０質量％である。
　本発明の潤滑油組成物の１００℃における動粘度は、５．６～９．０ｍｍ２／ｓであることが好ましく、好ましくは６．０ｍｍ２／ｓ以上、より好ましくは６．５ｍｍ２／ｓ以上である。また、本発明の潤滑油組成物の１００℃における動粘度は、好ましくは８．５ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは８．０ｍｍ２／ｓ以下である。１００℃における動粘度が５．６ｍｍ２／ｓ未満の場合には、潤滑性不足を来たすおそれがあり、９．０ｍｍ２／ｓを超える場合には必要な低温粘度および十分な省燃費性能が得られないおそれがある。
　本発明の潤滑油組成物の４０℃における動粘度は、２０～３２ｍｍ２／ｓであることが好ましく、好ましくは２２～３１ｍｍ２／ｓ、より好ましくは２４～３０ｍｍ２／ｓである。４０℃における動粘度が２０ｍｍ２／ｓ未満の場合には、潤滑性不足を来たすおそれがあり、３２ｍｍ２／ｓを超える場合には必要な低温粘度および十分な省燃費性能が得られないおそれがある。
　本発明の潤滑油組成物の粘度指数は、１４０～３５０の範囲であることが好ましく、下限はより好ましくは１５０以上、さらに好ましくは１６０以上、一層好ましくは１７０以上である。また、上限はより好ましくは３００以下であり、さらに好ましくは２８５以下であり、特に好ましくは２７０以下である。本発明の潤滑油組成物の粘度指数が１４０未満の場合には、１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度を維持しながら、省燃費性を向上させることが困難となるおそれがあり、さらに－３０℃以下における低温粘度を低減させることが困難となるおそれがある。また、本発明の潤滑油組成物の粘度指数が３５０以上の場合には、低温流動性が悪化し、更に添加剤の溶解性やシール材料との適合性が不足することによる不具合が発生するおそれがある。
　本発明の潤滑油組成物の１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度は、２．４５Ｐａ・ｓ以上であることが好ましく、より好ましくは２．５０ｍＰａ・ｓ以上、さらに好ましくは２．５５ｍＰａ・ｓ以上である。また、本発明の潤滑油組成物の１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度は、好ましくは３．２ｍＰａ・ｓ以下、より好ましくは３．１ｍＰａ・ｓ以下、さらに好ましくは３．０ｍＰａ・ｓ以下、特に好ましくは２．９ｍＰａ・ｓ以下である。１５０℃動粘度が２．５ｍＰａ・ｓ未満の場合には、潤滑性不足を来たすおそれがあり、３．２ｍＰａ・ｓを超える場合には必要な低温粘度および十分な省燃費性能が得られないおそれがある。
　本発明の潤滑油組成物の１００℃におけるＨＴＨＳ粘度は、３．０ｍＰａ・ｓ以上であることが好ましく、好ましくは３．５ｍＰａ・ｓ以上、より好ましくは４．０ｍＰａ・ｓ以上、特に好ましくは４．５ｍＰａ・ｓ以上である。また、本発明の潤滑油組成物の１００℃におけるＨＴＨＳ粘度は、８．０ｍＰａ・ｓ以下であることが好ましく、好ましくは７．５ｍＰａ・ｓ以下、より好ましくは７．０ｍＰａ・ｓ以下、特に好ましくは６．０ｍＰａ・ｓ以下である。１００℃における動粘度が３．０ｍＰａ・ｓ未満の場合には、潤滑性不足を来たすおそれがあり、８．０ｍＰａ・ｓを超える場合には必要な低温粘度および十分な省燃費性能が得られないおそれがある。
　また、本発明の潤滑油組成物の１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度と１００℃におけるＨＴＨＳ粘度との比（１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度／１００℃におけるＨＴＨＳ粘度）は、０．５０以上であることが好ましく、より好ましくは０．５１以上、さらに好ましくは０．５２以上、特に好ましくは０．５３以上である。当該比が０．５０未満であると、粘度温度特性が悪化するため、十分な省燃費性能が得られないおそれがある。
　本発明の潤滑油組成物は、省燃費性と低温粘度に優れ、ポリ－α－オレフィン系基油やエステル系基油等の合成油や低粘度鉱油系基油を用いずとも、１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度を一定レベルに維持しながら、燃費向上にとって効果的である、潤滑油の４０℃および１００℃における動粘度および１００℃のＨＴＨＳ粘度を低減したものである。このような優れた特性を有する本発明の潤滑油組成物は、省燃費ガソリンエンジン油、省燃費ディーゼルエンジン油等の省燃費エンジン油として好適に使用することができる。
　以下、実施例および比較例に基づき本発明を更に具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に何ら限定されるものではない。
［実施例１～２、比較例１～２］
　実施例１～２および比較例１～２においては、それぞれ以下に示す基油および添加剤を用いて潤滑油組成物を調製した。基油Ｘの性状を表１に示す。また、基油Ｘに各粘度指数向上剤を混合物全量基準で３．０質量％添加した混合物について得られた、４０℃における動粘度、１００℃における動粘度、粘度指数、１００℃におけるＨＴＨＳ粘度、１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度、増粘効果Ａ～Ｄ、およびそれらの比Ａ／Ｂ、Ｃ／Ｂ、Ｄ／Ｂを表２に示す。また、実施例１～２および比較例１～２の潤滑油組成物の組成および性状（４０℃または１００℃における動粘度、粘度指数、１００℃または１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度）を表４に示す。
（基油）
基油Ｘ：ワックス異性化により製造されたワックス異性化基油
（粘度指数向上剤）
ＰＭＡ－１：　非分散型ポリメタクリレート（重量平均分子量＝３８０，０００、ＰＳＳＩ＝２７、Ｍｗ／ＰＳＳＩ＝１．４１×１０４）
ＰＭＡ－２：非分散型ポリメタクリレート（重量平均分子量＝４１４，０００、ＰＳＳＩ＝４、Ｍｗ／ＰＳＳＩ＝１０．３５×１０４）
ＰＭＡ－３：非分散型ポリメタクリレート（重量平均分子量＝３０，０００、ＰＳＳＩ＝５、Ｍｗ／ＰＳＳＩ＝０．６×１０４）
ＰＭＡ－４：非分散型ポリメタクリレート（重量平均分子量＝３００，０００、ＰＳＳＩ＝２８、Ｍｗ／ＰＳＳＩ＝１．０９×１０４）
（その他添加剤）
Ｂ：性能添加剤パッケージ（金属清浄剤、無灰分散剤、酸化防止剤、リン系摩耗防止剤、摩擦調整剤および消泡剤を含む）
［実施例３、比較例３］
　実施例３および比較例３においては、表１に示すＳＫエナジー（株）製ＹＵＢＡＳＥ－４にそれぞれ以下に示す添加剤を用いて潤滑油組成物を調製した。また、ＹＵＢＡＳＥ－４に各粘度指数向上剤を混合物全量基準で３．０質量％添加した混合物について得られた、４０℃における動粘度、１００℃における動粘度、粘度指数、１００℃におけるＨＴＨＳ粘度、１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度、増粘効果Ａ～Ｄ、およびそれらの比Ａ／Ｂ、Ｃ／Ｂ、Ｄ／Ｂを表３に示す。また、実施例３および比較例３の潤滑油組成物の組成および性状（４０℃または１００℃における動粘度、粘度指数、１００℃または１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度）を表４に示す。
（粘度指数向上剤）
ＰＭＡ－１：上記に同じ。
ＰＭＡ－５：分散型ポリメタクリレート（重量平均分子量＝２９０，０００、ＰＳＳＩ＝４０、Ｍｗ／ＰＳＳＩ＝０．７３×１０４）
（その他添加剤）
Ｃ：性能添加剤パッケージ（金属清浄剤、無灰分散剤、酸化防止剤、リン系摩耗防止剤、摩擦調整剤および消泡剤を含む）
［エンジンモータリング試験］
　以下の条件でエンジンモータリング試験を実施し、摩擦トルクを測定してその低減率を評価した。得られた結果を表４に示す。
使用エンジン：三菱自工製２４００ｃｃ、ＤＯＨＣローラー型動弁系
回転数：１，０００～３，０００ｒｐｍ
油温：６０，８０，９５℃
評価：比較例２を基準油とした場合の、摩擦トルク低減率（単位：％）で表示
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　表４に示した結果から、基油Ｘと、増粘効果比Ａ／ＢおよびＣ／Ｂの条件を満たす粘度指数向上剤とを組み合わせて用いた実施例１～２の潤滑油組成物は、これらの条件を満たさない粘度指数向上剤を用いた比較例１～２に比べて、モータリング摩擦トルク試験における摩擦トルクが著しく改善されることがわかる。また、ＹＵＢＡＳＥ－４と、増粘効果比Ａ／ＢおよびＣ／Ｂの条件を満たす粘度指数向上剤とを組み合わせて用いた実施例３の潤滑油組成物は、これらの条件を満たさない粘度指数向上剤を用いた比較例３に比べて、モータリング摩擦トルク試験における摩擦トルクが著しく改善されることがわかる。

Claims (4)

  1. 　１００℃における動粘度が１～６ｍｍ２／ｓ、％Ｃｐが７０以上、かつ、％ＣＡが２以下である潤滑油基油と、
    　前記潤滑油基油に添加したときに、下記式（１）で表される１００℃における動粘度の増粘効果Ａと下記式（２）で表される１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果Ｂとの比Ａ／Ｂが３．２未満であり、かつ、下記式（３）で表される１００℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果Ｃと下記式（２）で表される１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果Ｂとの比Ｃ／Ｂが１．５未満である粘度指数向上剤と、
    を含有することを特徴とする潤滑油組成物。
    Ａ＝Ｘ－Ｘ０　　（１）
    ［式（１）中、Ａは１００℃における動粘度の増粘効果を示し、Ｘは前記潤滑油基油と前記粘度指数向上剤３質量％との混合物の１００℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）を示し、Ｘ０は前記潤滑油基油の１００℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）を示す。］
    Ｂ＝Ｙ－Ｙ０　　（２）
    ［式（２）中、Ｂは１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果を示し、Ｙは前記潤滑油基油と前記粘度指数向上剤３質量％との混合物の１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度（単位：ｍＰａ・ｓ）を示し、Ｙ０は前記潤滑油基油の１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度（単位：ｍＰａ・ｓ）を示す。］
    Ｃ＝Ｚ－Ｚ０　　（３）
    ［式（３）中、Ｃは１００℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果を示し、Ｚは前記潤滑油基油と前記粘度指数向上剤３質量％との混合物の１００℃におけるＨＴＨＳ粘度（単位：ｍＰａ・ｓ）を示し、Ｚ０は前記潤滑油基油の１００℃におけるＨＴＨＳ粘度（単位：ｍＰａ・ｓ）を示す。］
  2. 　前記粘度指数向上剤が、下記式（４）で表される４０℃における動粘度の増粘効果Ｄと前記式（２）で表される１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度の増粘効果Ｂとの比Ｄ／Ｂが１０未満である粘度指数向上剤であることを特徴とする、請求項１に記載の潤滑油組成物。
    Ｄ＝Ｗ－Ｗ０　　（４）
    ［式（４）中、Ｄは４０℃における動粘度の増粘効果を示し、Ｗは前記潤滑油基油と前記粘度指数向上剤３質量％との混合物の４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）を示し、Ｗ０は前記潤滑油基油の４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）を示す。］
  3. 　前記粘度指数向上剤がＰＳＳＩ３０以下のポリメタクリレートであることを特徴とする、請求項１または２に記載の潤滑油組成物。
  4. 　１００℃における動粘度が５．６～９ｍｍ２／ｓ、１５０℃におけるＨＴＨＳ粘度が２．６～２．９ｍＰａ・ｓ、粘度指数が１５０以上であることを特徴とする、請求項１～３のいずれか一項に記載の潤滑油組成物。
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