CA2385372C - Reduction du cokage dans les reacteurs de craquage - Google Patents
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Abstract
Pour réduire le cokage sur les parois métalliques d'un réacteur de craquage d'hydrocarbures ou d'autres composés organiques et sur les parois métalliques d'un échangeur thermique placé à la suite du réacteur de craquage, les surfaces métalliques venant en contact avec la substance organique à craquer sont prétraitées avec un courant de vapeur d'eau contenant au moins un composé du silicium et au moins un composé du soufre.
Description
REDUCTION DU COKAGE DANS LES REACTEURS DE CRAQUAGE
La présente invention concerne le domaine du craquage d'hydrocarbures ou d'autres composés organiques et a plus particulièrement pour objet un procédé
pour réduire le cokage sur les parois des réacteurs de craquage et des échangeurs thermiques utilisés pour refroidir les composés issus de la réaction de craquage.
Afin de produire de l'éthylène et d'autres oléfines courtes, certaines coupes pétrolières d'hydrocarbures sont craquées thermiquement dans des réacteurs tubu-laires métalliques. Les gaz de craquage résultants sont refroidis brusquement dans io des échangeurs thermiques fonctionnant par apport d'eau et de vapeur sous pression.
Les réacteurs tubulaires utilisés sont de préférence fabriqués en aciers riches en chrome et en nickel alors que les échangeurs thermiques, soumis à
des contraintes moins sévères, sont constitués d'aciers au carbone. Ce même type d'appareillage se rencontre également pour produire d'autres composés organiques tels que le chlorure de vinyle par pyrolyse du 1,2-dichloroéthane.
L'efficacité de ces réacteurs et échangeurs thermiques en acier dépend de leur résistance à la formation d'un dépôt de coke sur leurs parois internes en contact avec l'hydrocarbure à craquer. Non seulement ce dépôt est néfaste au transfert thermique mais il réduit la section efficace du tube. L'épaisseur de ce dépôt de coke devient telle que l'unité doit être arrêtée et subir de coûteuses opérations de net-toyage. Dans la plupart des cas, le dépôt de coke est éliminé par gazéification à
haute température par un mélange de vapeur d'eau et d'air qui convertit le coke en oxydes de carbone et rétablit les caractéristiques initiales du tube de craquage.
Lorsque le dépôt se produit dans les échangeurs thermiques, il n'est pas possible structurellement d'effectuer un décokage en ligne par gazéification car les températu-res maximales admissibles sont trop basses pour permettre cette réaction. Un démontage et décokage manuel est nécessaire, une opération longue et difficile.
Malgré des procédures optimisées qui éliminent totalement le coke, les uni-tés de craquage d'hydrocarbures tels que les vapocraqueurs sont fréquemment arrêtées pour subir de nouveaux cycles de décokage (après 20 à 60 jours de fonc-tionnement). De plus, le traitement oxydant de décokage conduit à une augmentation de l'activité catalytique de la surface métallique de craquage, ce qui accroît la vitesse de formation de coke. Ainsi, avec l'augmentation du nombre de décokages subis par l'unité, la durée de fonctionnement décroît et le nombre annuel d'opération de déco-kage s'accroît. Cet effet long terme est dommageable techniquement et économi-quement puisque les coûts de maintenance deviennent de plus en plus lourds avec l'âge de l'unité pour un taux annuel de fonctionnement moindre.
FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26)
La présente invention concerne le domaine du craquage d'hydrocarbures ou d'autres composés organiques et a plus particulièrement pour objet un procédé
pour réduire le cokage sur les parois des réacteurs de craquage et des échangeurs thermiques utilisés pour refroidir les composés issus de la réaction de craquage.
Afin de produire de l'éthylène et d'autres oléfines courtes, certaines coupes pétrolières d'hydrocarbures sont craquées thermiquement dans des réacteurs tubu-laires métalliques. Les gaz de craquage résultants sont refroidis brusquement dans io des échangeurs thermiques fonctionnant par apport d'eau et de vapeur sous pression.
Les réacteurs tubulaires utilisés sont de préférence fabriqués en aciers riches en chrome et en nickel alors que les échangeurs thermiques, soumis à
des contraintes moins sévères, sont constitués d'aciers au carbone. Ce même type d'appareillage se rencontre également pour produire d'autres composés organiques tels que le chlorure de vinyle par pyrolyse du 1,2-dichloroéthane.
L'efficacité de ces réacteurs et échangeurs thermiques en acier dépend de leur résistance à la formation d'un dépôt de coke sur leurs parois internes en contact avec l'hydrocarbure à craquer. Non seulement ce dépôt est néfaste au transfert thermique mais il réduit la section efficace du tube. L'épaisseur de ce dépôt de coke devient telle que l'unité doit être arrêtée et subir de coûteuses opérations de net-toyage. Dans la plupart des cas, le dépôt de coke est éliminé par gazéification à
haute température par un mélange de vapeur d'eau et d'air qui convertit le coke en oxydes de carbone et rétablit les caractéristiques initiales du tube de craquage.
Lorsque le dépôt se produit dans les échangeurs thermiques, il n'est pas possible structurellement d'effectuer un décokage en ligne par gazéification car les températu-res maximales admissibles sont trop basses pour permettre cette réaction. Un démontage et décokage manuel est nécessaire, une opération longue et difficile.
Malgré des procédures optimisées qui éliminent totalement le coke, les uni-tés de craquage d'hydrocarbures tels que les vapocraqueurs sont fréquemment arrêtées pour subir de nouveaux cycles de décokage (après 20 à 60 jours de fonc-tionnement). De plus, le traitement oxydant de décokage conduit à une augmentation de l'activité catalytique de la surface métallique de craquage, ce qui accroît la vitesse de formation de coke. Ainsi, avec l'augmentation du nombre de décokages subis par l'unité, la durée de fonctionnement décroît et le nombre annuel d'opération de déco-kage s'accroît. Cet effet long terme est dommageable techniquement et économi-quement puisque les coûts de maintenance deviennent de plus en plus lourds avec l'âge de l'unité pour un taux annuel de fonctionnement moindre.
FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26)
-2-C'est la raison pour laquelle de nombreux efforts ont été faits depuis des années pour trouver des solutions qui évitent le cokage rapide des parois métalliques internes de telles unités (tubes de craquage et échangeurs thermiques). Parmi les nombreuses solutions décrites dans la littérature, on peut mentionner plus particuliè-rement les suivantes :
1) Une première méthode, décrite dans le brevet US 4 099 990 et une publication ultérieure de D.E. Brown et coll. dans ACS Symp. Ser. 202 (1982) 23, consiste à former, à partir d'alkyloxysilane, un revêtement de silice par dégradation thermique dans la vapeur. Une certaine amélioration de la qualité du dépôt peut être io obtenue en utilisant une huile silicone dans des conditions spécifiques (Chem.
Techn. (Leipzig) 42 (1990) 146). Cependant, le procédé est assez coûteux et la couche de silice n'est pas très stable au-delà de 750 C, température usuelle pour les tubes de craquage des installations industrielles.
2) Le brevet US 4 410 418 décrit une méthode pour déposer un film de silice à partir d'halogènosilane. Le composé silylé est déposé liquide, en film, sur la surface métallique à traiter puis, par exposition à l'humidité, une couche de silice se forme par hydrolyse. Cette technique est difficilement applicable aux installations industrielles en raison de sa mise en oruvre délicate ; elle s'accompagne en outre d'un dégagement d'acides pouvant corroder les parois métalliques.
1) Une première méthode, décrite dans le brevet US 4 099 990 et une publication ultérieure de D.E. Brown et coll. dans ACS Symp. Ser. 202 (1982) 23, consiste à former, à partir d'alkyloxysilane, un revêtement de silice par dégradation thermique dans la vapeur. Une certaine amélioration de la qualité du dépôt peut être io obtenue en utilisant une huile silicone dans des conditions spécifiques (Chem.
Techn. (Leipzig) 42 (1990) 146). Cependant, le procédé est assez coûteux et la couche de silice n'est pas très stable au-delà de 750 C, température usuelle pour les tubes de craquage des installations industrielles.
2) Le brevet US 4 410 418 décrit une méthode pour déposer un film de silice à partir d'halogènosilane. Le composé silylé est déposé liquide, en film, sur la surface métallique à traiter puis, par exposition à l'humidité, une couche de silice se forme par hydrolyse. Cette technique est difficilement applicable aux installations industrielles en raison de sa mise en oruvre délicate ; elle s'accompagne en outre d'un dégagement d'acides pouvant corroder les parois métalliques.
3) Dans les brevets EP 540 084, EP 654 544 et EP 671 483, une couche protectrice de type céramique est obtenue à partir de composés silylés qui ne contiennent pas de groupements alkoxy et qui sont craqués en présence de vapeur ou de gaz inerte.
4) Les brevets US 4 692 243, US 5 565 087, US 5 616 236, US 5 656 150, EP 698 652 et EP 770 665 traitent tous d'une méthode pour réduire la formation de coke dans un tube de craquage d'hydrocarbure. Cette méthode met en ceuvre un composé du silicium en mélange avec un composé de l'étain. Certaines améliora-tions lui ont été apportées telles que l'utilisation d'un gaz réducteur comme fluide vecteur pour prétraiter le tube de craquage (brevet US 5 616 236) ou le craquage 3o d'une charge désulfurée (brevet EP 770 665). Ce type de traitement reste coûteux et l'on ne connaît pas les effets de l'étain à long terme sur la métallurgie du tube de craquage et dans les sections aval.
5) Le brevet US 5 849 176 décrit un procédé dans lequel un additif composé de soufre et de silicium est ajouté à la charge de l'unité de craquage. La formation de coke se trouve réduite de façon plus importante qu'avec un composé
silylé seul ou un composé soufré seul. Ce brevet revendique l'utilisation de compo-sés à base de soufre et de silicium pour réduire le cokage dans les tubes de craquage et également dans les échangeurs thermiques placés en ligne à la suite du FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26) réacteur de craquage. Les quantités de silicium ainsi introduites finissent par être non négligeables et des bouchages sont à craindre soit dans le tube de craquage, soit dans la section de traitement des gaz craqués.
silylé seul ou un composé soufré seul. Ce brevet revendique l'utilisation de compo-sés à base de soufre et de silicium pour réduire le cokage dans les tubes de craquage et également dans les échangeurs thermiques placés en ligne à la suite du FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26) réacteur de craquage. Les quantités de silicium ainsi introduites finissent par être non négligeables et des bouchages sont à craindre soit dans le tube de craquage, soit dans la section de traitement des gaz craqués.
6) La demande de brevet WO 95/22588 revendique un procédé dans lequel le tube de craquage est prétraité dans un gaz inerte (azote, méthane, hydro-gène) par un additif à base de soufre et de silicium. Une réduction importante de la quantité de coke formé pendant le craquage de la charge hydrocarbonée est obte-nue. Une véritable synergie existe entre le soufre et le silicium puisqu'aucun additif à
base de soufre ou de silicium seul ne conduit à de tels résultats. L'emploi d'un gaz vecteur inerte semble cependant indispensable à ces performances. L'exemple 6 et la figure 7 de cette demande de brevet montrent que l'utilisation de la vapeur comme gaz vecteur avec un additif constitué par du triméthylsilylméthylmercaptan ne conduit à aucune inhibition de la formation de coke.
De manière surprenante, il a maintenant été trouvé qu'un additif constitué
d'un mélange de composé soufré et de composé silylé peut être utilisé pour prétraiter dans la vapeur un tube de craquage d'hydrocarbures et réduire ainsi de manière importante la formation de coke qui accompagne la réaction de craquage d'hydrocarbures.
Par comparaison au procédé décrit dans la demande de brevet WO 95/22588, ce nouveau procédé est plus aisé à mettre en place dans les unités de vapocraquage puisque, comme gaz vecteur, il utilise la vapeur, un fluide déjà
disponible usuellement dans les dites unités.
L'invention a donc pour premier objet un procédé pour réduire le cokage sur les parois métalliques d'un réacteur de craquage d'hydrocarbures ou d'autres compo-sés organiques et sur les parois métalliques d'un échangeur thermique placé à
la suite du réacteur de craquage, caractérisé en ce que les surfaces métalliques venant en contact avec la substance organique à craquer sont prétraitées avec un courant de vapeur d'eau contenant au moins un composé du silicium et au moins un composé du soufre, à une température comprise entre 300 et 1100 C, de préférence entre 400 et 700 C pour l'échangeur thermique et de préférence entre 750 et pour le tube de craquage, pendant une durée comprise entre 0,5 et 12 heures, de préférence entre 1 et 6 heures, ledit au moins un composé du silicium ne contenant pas de soufre et ledit au moins un composé du soufre étant le disulfure de carbone ou un composé de formule générale Rl-Sx-R2, dans laquelle R1 et R2, identiques 3a ou différents, représentent chacun un atome d'hydrogène ou un groupement hydrocarboné, et x un nombre égal ou supérieur à 1.
De préférence, la vapeur d'eau, utilisée comme fluide vecteur, peut en outre contenir un gaz inerte.
Les composés du silicium utilisables dans le procédé selon l'invention peuvent contenir un ou plusieurs atomes de silicium et être de nature inorganique ou organique.
Comme composés inorganiques du silicium, on peut mentionner plus parti-culièrement les halogénures, les hydroxydes et oxydes de silicium, les acides silici-ques, et les sels alcalins de ces acides. Parmi les composés inorganiques du sili-cium, on préfère ceux qui ne contiennent pas d'halogènes.
Dans le cadre de la présente invention, on préfère utiliser des composés organiques de silicium et, parmi ceux-ci, ceux qui ne contiennent que du silicium, du carbone, de l'hydrogène et, éventuellement, de l'oxygène. Les groupements hydro-carbonés ou oxycarbonés liés au silicium peuvent contenir de 1 à 20 atomes de carbone et sont, par exemple, des groupements alkyle, alkényle, phényle, alcoxy, phénoxy, carboxylate, cétocarboxylate ou dicétone. Comme exemples non limitatifs de tels composés, on peut citer le tétraméthylsilane, le tétraéthylsilane, le phényltri-io méthylsilane, le tétraphénylsilane, le phényltriéthoxysilane, le diphényldiméthoxysi-lane, le tétraéthoxysilane, le tétraméthoxysilane, I'éthyltriméthoxysilane, le propyl-triéthoxysilane, le vinyltriéthoxysilane, les poly(diméthylsiloxanes) et surtout l'hexa-méthyldisiloxane.
Peuvent également être utilisés des composés organiques du silicium conte-nant des hétéroatomes comme les atomes d'halogène, d'azote ou de phosphore.
Comme exemples de tels composés, on peut mentionner le chlorotriéthylsilane, le (3-aminopropyl)triéthoxysilane et l'hexaméthyldisilazane.
Comme composés du soufre utilisables dans le cadre de la présente inven-tion, on peut mentionner le disulfure de carbone et les composés répondant à
la formule générale suivante :
R'-Sx-R2 dans laquelle R' et R2, identiques ou différents, représentent chacun un atome d'hydrogène ou un groupement hydrocarboné, et x est un nombre supérieur ou égal à 1. Comme exemples de groupements hydrocarbonés, on peut citer les groupe-ments alkyle, alkényle, cycloalkyle, aryle et leurs combinaisons telles que, par exem-ple, les groupements alkylaryle. Comme exemples non limitatifs de composés orga-niques soufrés, on peut citer plus particulièrement les alkyl-mercaptans, les dialkyl-sulfures, -disuifures et -polysulfures, ainsi que les composés soufrés présents dans certaines coupes pétrolières (naphta) tels que les composés thiophéniques et benzothiophéniques. De préférence, on utilise le diméthylsulfure, le diéthylsulfure, l'hydrogène sulfuré et surtout le diméthyldisulfure.
Le rapport atomique (Si : S) définissant les proportions entre le (ou les) composé(s) soufré(s) et le (ou les) composé(s) silylé(s) est de préférence compris entre 5 :1 et 1: 5. Avantageusement, on utilise un rapport Si : S compris entre 2: 1 et1 : 2.
FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26) Le concentration de l'additif constitué par le mélange du ou des composés soufrés et du ou des composés silylés peut aller de 50 à 5000 ppm massique dans le fluide vecteur constitué par de la vapeur seule ou mélangée à un gaz inerte (azote, hydrogène, méthane ou éthane). De préférence, cette concentration est comprise entre 100 et 3000 ppm.
La pression du fluide vecteur est généralement égale à celle employée usuellement dans les fours de craquage (entre 1 et 20 bars absolus, avantageuse-ment entre 1 et 5 bars absolus).
Le prétraitement selon l'invention peut être mis en oeuvre dans toute nouvelle io unité de craquage ou dans toute unité existante après chaque opération de déco-kage.
L'invention a également pour objet un procédé de craquage dans lequel un composé soufré et, éventuellement, un composé silylé est ajouté pendant le craquage à la charge de composés organiques. La température à laquelle se fait cette addition dépend directement des conditions de craquage ; elle varie en général entre 400 et 1000 C et est, de préférence, comprise en 700 et 950 C.
Les composés de soufre et, éventuellement, ceux du silicium à utiliser dans le cadre de ce mode de mise en oeuvre sont les mêmes que ceux mentionnés précédemment. Le composé soufré peut être utilisé seul ou en mélange avec un composé silylé dans un rapport atomique Si : S inférieur ou égal à 2: 1, de préfé-rence inférieur ou égal à 1: 2.
Quand le composé organique à craquer contient déjà du soufre sous forme organique, seul le composé silylé peut être éventuellement ajouté. Dans ce cas, une proportion atomique Si : S inférieure ou égale à 2: 1, de préférence inférieure ou égale à 1 : 2 doit être respectée, la concentration en silicium dans le composé à
craquer ne devant pas dépasser 500 ppm.
La concentration en additif soufré, avec ou sans composé silylé, est choisie de manière à ce que la concentration en soufre dans le composé organique à
craquer soit comprise entre 10 à 1000 ppm massique, de préférence entre 20 et 3o 300 ppm massique.
Les exemples suivants illustrent l'invention sans la limiter.
Cet exemple montre l'efficacité d'un prétraitement à base de soufre et de sili-cium dilué dans de la vapeur d'eau pour inhiber la formation de coke lors du craquage d'une coupe pétrolière riche en n-hexane (composition donnée dans le tableau 1 suivant).
FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26) Tableau 1: composition de la charae à craauer Constituant % p/p Cyclopentane 0,23 2,3-diméthylbutane 1,73 2-méthylpentane 15,70 3-méthylpentane 14,75 n-hexane 52,28 méthylcyclopentane 12,30 2,4-diméthylcyclopentane 0,22 cycloheptane 2,79 Le tube de craquage d'un diamètre intérieur de 9 mm et d'une longueur de 4,6 m, était constitué d'acier Incoloy 800 HT et comprenait une longueur supplé-mentaire de 1,45 m du même tube pour le préchauffage des fluides.
Pendant le prétraitement du tube de craquage, 1,92 kg/h de vapeur d'eau ont été introduits en maintenant une température en sortie du tube de 850 C.
L'additif est un mélange de diméthyldisulfure et d'hexaméthyldisiloxane présentant un rapport io atomique Si :S = 2:1. Ce mélange, dilué dans un flux d'azote de 30 g/h, a été injecté
dans la vapeur après la section de préchauffage, à raison de 5,7 g d'additif par heure pendant 60 minutes. La concentration en additif dans la vapeur d'eau était de 2970 ppm massique.
Les conditions de craquage étaient les suivantes :
- température des gaz en sortie 850 C
- pression 1,7 bar - temps de contact 260 ms - débit de la charge à craquer 4,8 kg/h - débit de vapeur d'eau 1,92 kg/h - dilution 0,4 kg de vapeur/kg d'hydrocarbures - durée du craquage 6 heures Le décokage du réacteur a été réalisé au moyen d'un mélange d'air (1,2 kg/h) et de vapeur d'eau (4,5 kg/h) porté à 800 puis 900 C afin d'oxyder totale-ment le coke en oxydes de carbone. Les concentrations en oxydes de carbone étaient continuellement mesurées par un détecteur infrarouge. Une partie du coke qui se détache était entraînée par le flux gazeux puis piégée par un cyclone.
La FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26)
base de soufre ou de silicium seul ne conduit à de tels résultats. L'emploi d'un gaz vecteur inerte semble cependant indispensable à ces performances. L'exemple 6 et la figure 7 de cette demande de brevet montrent que l'utilisation de la vapeur comme gaz vecteur avec un additif constitué par du triméthylsilylméthylmercaptan ne conduit à aucune inhibition de la formation de coke.
De manière surprenante, il a maintenant été trouvé qu'un additif constitué
d'un mélange de composé soufré et de composé silylé peut être utilisé pour prétraiter dans la vapeur un tube de craquage d'hydrocarbures et réduire ainsi de manière importante la formation de coke qui accompagne la réaction de craquage d'hydrocarbures.
Par comparaison au procédé décrit dans la demande de brevet WO 95/22588, ce nouveau procédé est plus aisé à mettre en place dans les unités de vapocraquage puisque, comme gaz vecteur, il utilise la vapeur, un fluide déjà
disponible usuellement dans les dites unités.
L'invention a donc pour premier objet un procédé pour réduire le cokage sur les parois métalliques d'un réacteur de craquage d'hydrocarbures ou d'autres compo-sés organiques et sur les parois métalliques d'un échangeur thermique placé à
la suite du réacteur de craquage, caractérisé en ce que les surfaces métalliques venant en contact avec la substance organique à craquer sont prétraitées avec un courant de vapeur d'eau contenant au moins un composé du silicium et au moins un composé du soufre, à une température comprise entre 300 et 1100 C, de préférence entre 400 et 700 C pour l'échangeur thermique et de préférence entre 750 et pour le tube de craquage, pendant une durée comprise entre 0,5 et 12 heures, de préférence entre 1 et 6 heures, ledit au moins un composé du silicium ne contenant pas de soufre et ledit au moins un composé du soufre étant le disulfure de carbone ou un composé de formule générale Rl-Sx-R2, dans laquelle R1 et R2, identiques 3a ou différents, représentent chacun un atome d'hydrogène ou un groupement hydrocarboné, et x un nombre égal ou supérieur à 1.
De préférence, la vapeur d'eau, utilisée comme fluide vecteur, peut en outre contenir un gaz inerte.
Les composés du silicium utilisables dans le procédé selon l'invention peuvent contenir un ou plusieurs atomes de silicium et être de nature inorganique ou organique.
Comme composés inorganiques du silicium, on peut mentionner plus parti-culièrement les halogénures, les hydroxydes et oxydes de silicium, les acides silici-ques, et les sels alcalins de ces acides. Parmi les composés inorganiques du sili-cium, on préfère ceux qui ne contiennent pas d'halogènes.
Dans le cadre de la présente invention, on préfère utiliser des composés organiques de silicium et, parmi ceux-ci, ceux qui ne contiennent que du silicium, du carbone, de l'hydrogène et, éventuellement, de l'oxygène. Les groupements hydro-carbonés ou oxycarbonés liés au silicium peuvent contenir de 1 à 20 atomes de carbone et sont, par exemple, des groupements alkyle, alkényle, phényle, alcoxy, phénoxy, carboxylate, cétocarboxylate ou dicétone. Comme exemples non limitatifs de tels composés, on peut citer le tétraméthylsilane, le tétraéthylsilane, le phényltri-io méthylsilane, le tétraphénylsilane, le phényltriéthoxysilane, le diphényldiméthoxysi-lane, le tétraéthoxysilane, le tétraméthoxysilane, I'éthyltriméthoxysilane, le propyl-triéthoxysilane, le vinyltriéthoxysilane, les poly(diméthylsiloxanes) et surtout l'hexa-méthyldisiloxane.
Peuvent également être utilisés des composés organiques du silicium conte-nant des hétéroatomes comme les atomes d'halogène, d'azote ou de phosphore.
Comme exemples de tels composés, on peut mentionner le chlorotriéthylsilane, le (3-aminopropyl)triéthoxysilane et l'hexaméthyldisilazane.
Comme composés du soufre utilisables dans le cadre de la présente inven-tion, on peut mentionner le disulfure de carbone et les composés répondant à
la formule générale suivante :
R'-Sx-R2 dans laquelle R' et R2, identiques ou différents, représentent chacun un atome d'hydrogène ou un groupement hydrocarboné, et x est un nombre supérieur ou égal à 1. Comme exemples de groupements hydrocarbonés, on peut citer les groupe-ments alkyle, alkényle, cycloalkyle, aryle et leurs combinaisons telles que, par exem-ple, les groupements alkylaryle. Comme exemples non limitatifs de composés orga-niques soufrés, on peut citer plus particulièrement les alkyl-mercaptans, les dialkyl-sulfures, -disuifures et -polysulfures, ainsi que les composés soufrés présents dans certaines coupes pétrolières (naphta) tels que les composés thiophéniques et benzothiophéniques. De préférence, on utilise le diméthylsulfure, le diéthylsulfure, l'hydrogène sulfuré et surtout le diméthyldisulfure.
Le rapport atomique (Si : S) définissant les proportions entre le (ou les) composé(s) soufré(s) et le (ou les) composé(s) silylé(s) est de préférence compris entre 5 :1 et 1: 5. Avantageusement, on utilise un rapport Si : S compris entre 2: 1 et1 : 2.
FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26) Le concentration de l'additif constitué par le mélange du ou des composés soufrés et du ou des composés silylés peut aller de 50 à 5000 ppm massique dans le fluide vecteur constitué par de la vapeur seule ou mélangée à un gaz inerte (azote, hydrogène, méthane ou éthane). De préférence, cette concentration est comprise entre 100 et 3000 ppm.
La pression du fluide vecteur est généralement égale à celle employée usuellement dans les fours de craquage (entre 1 et 20 bars absolus, avantageuse-ment entre 1 et 5 bars absolus).
Le prétraitement selon l'invention peut être mis en oeuvre dans toute nouvelle io unité de craquage ou dans toute unité existante après chaque opération de déco-kage.
L'invention a également pour objet un procédé de craquage dans lequel un composé soufré et, éventuellement, un composé silylé est ajouté pendant le craquage à la charge de composés organiques. La température à laquelle se fait cette addition dépend directement des conditions de craquage ; elle varie en général entre 400 et 1000 C et est, de préférence, comprise en 700 et 950 C.
Les composés de soufre et, éventuellement, ceux du silicium à utiliser dans le cadre de ce mode de mise en oeuvre sont les mêmes que ceux mentionnés précédemment. Le composé soufré peut être utilisé seul ou en mélange avec un composé silylé dans un rapport atomique Si : S inférieur ou égal à 2: 1, de préfé-rence inférieur ou égal à 1: 2.
Quand le composé organique à craquer contient déjà du soufre sous forme organique, seul le composé silylé peut être éventuellement ajouté. Dans ce cas, une proportion atomique Si : S inférieure ou égale à 2: 1, de préférence inférieure ou égale à 1 : 2 doit être respectée, la concentration en silicium dans le composé à
craquer ne devant pas dépasser 500 ppm.
La concentration en additif soufré, avec ou sans composé silylé, est choisie de manière à ce que la concentration en soufre dans le composé organique à
craquer soit comprise entre 10 à 1000 ppm massique, de préférence entre 20 et 3o 300 ppm massique.
Les exemples suivants illustrent l'invention sans la limiter.
Cet exemple montre l'efficacité d'un prétraitement à base de soufre et de sili-cium dilué dans de la vapeur d'eau pour inhiber la formation de coke lors du craquage d'une coupe pétrolière riche en n-hexane (composition donnée dans le tableau 1 suivant).
FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26) Tableau 1: composition de la charae à craauer Constituant % p/p Cyclopentane 0,23 2,3-diméthylbutane 1,73 2-méthylpentane 15,70 3-méthylpentane 14,75 n-hexane 52,28 méthylcyclopentane 12,30 2,4-diméthylcyclopentane 0,22 cycloheptane 2,79 Le tube de craquage d'un diamètre intérieur de 9 mm et d'une longueur de 4,6 m, était constitué d'acier Incoloy 800 HT et comprenait une longueur supplé-mentaire de 1,45 m du même tube pour le préchauffage des fluides.
Pendant le prétraitement du tube de craquage, 1,92 kg/h de vapeur d'eau ont été introduits en maintenant une température en sortie du tube de 850 C.
L'additif est un mélange de diméthyldisulfure et d'hexaméthyldisiloxane présentant un rapport io atomique Si :S = 2:1. Ce mélange, dilué dans un flux d'azote de 30 g/h, a été injecté
dans la vapeur après la section de préchauffage, à raison de 5,7 g d'additif par heure pendant 60 minutes. La concentration en additif dans la vapeur d'eau était de 2970 ppm massique.
Les conditions de craquage étaient les suivantes :
- température des gaz en sortie 850 C
- pression 1,7 bar - temps de contact 260 ms - débit de la charge à craquer 4,8 kg/h - débit de vapeur d'eau 1,92 kg/h - dilution 0,4 kg de vapeur/kg d'hydrocarbures - durée du craquage 6 heures Le décokage du réacteur a été réalisé au moyen d'un mélange d'air (1,2 kg/h) et de vapeur d'eau (4,5 kg/h) porté à 800 puis 900 C afin d'oxyder totale-ment le coke en oxydes de carbone. Les concentrations en oxydes de carbone étaient continuellement mesurées par un détecteur infrarouge. Une partie du coke qui se détache était entraînée par le flux gazeux puis piégée par un cyclone.
La FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26)
-7-masse de coke initialement formée dans le tube de craquage est donnée par la somme du coke qui a été entraîné et du coke qui a été oxydé.
Un test de référence a été effectué dans les mêmes conditions (prétraite-ment, cokage et décokage) mais sans addition du mélange diméthyldisulfure -hexaméthyldisiloxane.
Par comparaison à ce test de référence, la masse de coke s'est trouvée réduite de 66 % lorsque le tube a été prétraité par le mélange diméthyldisulfure -hexaméthyldisiloxane.
Cet exemple montre l'efficacité d'un prétraitement à base de soufre et de sili-cium dilué dans de la vapeur d'eau pour inhiber la formation de coke lors du craquage de propane.
Le tube de craquage était constitué d'acier Incoloy 800 HT d'un diamètre intérieur de 7,7 mm et d'une longueur de 9 mètres. Les gaz étaient préchauffés à
200 C avant leur introduction dans le tube de craquage.
Le prétraitement utilisait un flux mixte de vapeur (0,7 kg/h) et d'azote (3,5 kg/h) pendant 4 heures. La température des gaz en sortie du tube de craquage était de 1010 C. L'additif était un mélange de diméthyidisulfure et 2o d'hexaméthyldisiloxane présentant un rapport atomique Si : S = 1: 2. Cet additif était injecté à l'entrée du tube de pyrolyse à raison de 5,63 g/h, soit une concentration de 1340 ppm massique dans le flux gazeux.
Les conditions de craquage étaient les suivantes :
- température des gaz en sortie 910 C
- pression 1,4 bar - temps de contact 150 ms - débit de la charge à craquer 2,33 kg/h - débit de vapeur d'eau 0,7 kg/h - dilution 0,3 kg de vapeur/kg de propane - conversion du propane 88-92 %
- sélectivité en éthylène 73-77 %
- sélectivité en propylène 23-27 %
- durée du craquage 20 heures Le décokage a été effectué au moyen d'air (240 g/h) dilué dans de l'azote (1,2 kg/h) à une température comprise entre 900 et 1000 C. Les concentrations en oxydes de carbone étaient continuellement mesurées par un détecteur infrarouge.
Les phénomènes d'entraînement de coke étaient négligeables ce qui a permis de FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26)
Un test de référence a été effectué dans les mêmes conditions (prétraite-ment, cokage et décokage) mais sans addition du mélange diméthyldisulfure -hexaméthyldisiloxane.
Par comparaison à ce test de référence, la masse de coke s'est trouvée réduite de 66 % lorsque le tube a été prétraité par le mélange diméthyldisulfure -hexaméthyldisiloxane.
Cet exemple montre l'efficacité d'un prétraitement à base de soufre et de sili-cium dilué dans de la vapeur d'eau pour inhiber la formation de coke lors du craquage de propane.
Le tube de craquage était constitué d'acier Incoloy 800 HT d'un diamètre intérieur de 7,7 mm et d'une longueur de 9 mètres. Les gaz étaient préchauffés à
200 C avant leur introduction dans le tube de craquage.
Le prétraitement utilisait un flux mixte de vapeur (0,7 kg/h) et d'azote (3,5 kg/h) pendant 4 heures. La température des gaz en sortie du tube de craquage était de 1010 C. L'additif était un mélange de diméthyidisulfure et 2o d'hexaméthyldisiloxane présentant un rapport atomique Si : S = 1: 2. Cet additif était injecté à l'entrée du tube de pyrolyse à raison de 5,63 g/h, soit une concentration de 1340 ppm massique dans le flux gazeux.
Les conditions de craquage étaient les suivantes :
- température des gaz en sortie 910 C
- pression 1,4 bar - temps de contact 150 ms - débit de la charge à craquer 2,33 kg/h - débit de vapeur d'eau 0,7 kg/h - dilution 0,3 kg de vapeur/kg de propane - conversion du propane 88-92 %
- sélectivité en éthylène 73-77 %
- sélectivité en propylène 23-27 %
- durée du craquage 20 heures Le décokage a été effectué au moyen d'air (240 g/h) dilué dans de l'azote (1,2 kg/h) à une température comprise entre 900 et 1000 C. Les concentrations en oxydes de carbone étaient continuellement mesurées par un détecteur infrarouge.
Les phénomènes d'entraînement de coke étaient négligeables ce qui a permis de FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26)
-8-calculer directement la masse de coke formé à partir des quantités totales d'oxydes de carbone.
Un test de référence a été réalisé dans des conditions rigoureusement iden-tiques mais sans addition de l'additif à base de diméthyldisulfure et d'hexaméthyldisiloxane.
Par comparaison à ce test de référence, la masse de coke s'est trouvée réduite de 27 % lorsque le tube a été prétraité par le mélange diméthyidisulfure -hexaméthyldisiloxane.
Cet exemple montre les propriétés inhibitrices de coke d'un prétraitement à
base de soufre et de silicium dilué dans de la vapeur d'eau auquel s'ajoute une addi-tion continue de diméthyldisulfure à la charge.
Les conditions expérimentales générales ainsi que celles du prétraitement étaient identiques à celles de l'exemple 2. Le diméthyldisulfure a été injecté
à l'entrée du tube de craquage à raison de 1,8 g/h pendant les 20 heures qu'a duré le craquage du propane.
Un test de référence a été réalisé dans des conditions identiques mais sans ajout de l'additif de prétraitement à base de diméthyldisulfure et 2o d'hexaméthyldisiloxane.
Par comparaison à ce test de référence, la masse de coke s'est trouvée réduite de 18 % lorsque le tube a été prétraité par un mélange diméthyidisulfure -hexaméthyldisiloxane.
Cet exemple montre les propriétés inhibitrices de coke d'un prétraitement à
base de soufre et de silicium dilué dans de la vapeur d'eau auquel s'ajoute une addi-tion continue à la charge d'un mélange diméthyldisulfure-hexaméthyldisiloxane.
Les conditions expérimentales générales ainsi que celles de prétraitement étaient identiques à celles de l'exemple 2. Un additif composé de diméthyldisulfure et d'hexaméthyldisiloxane présentant un rapport atomique Si:S égal à 1:20 a été
injecté
à l'entrée du tube de craquage à raison de 1,88 g/h pendant les 20 heures qu'a duré
le craquage du propane.
Un test de référence a été réalisé dans des conditions identiques mais sans ajouts de l'additif de prétraitement et du composé silylé pendant le craquage.
Par comparaison à ce test de référence, la masse de coke s'est trouvée réduite de 17 %.
FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26)
Un test de référence a été réalisé dans des conditions rigoureusement iden-tiques mais sans addition de l'additif à base de diméthyldisulfure et d'hexaméthyldisiloxane.
Par comparaison à ce test de référence, la masse de coke s'est trouvée réduite de 27 % lorsque le tube a été prétraité par le mélange diméthyidisulfure -hexaméthyldisiloxane.
Cet exemple montre les propriétés inhibitrices de coke d'un prétraitement à
base de soufre et de silicium dilué dans de la vapeur d'eau auquel s'ajoute une addi-tion continue de diméthyldisulfure à la charge.
Les conditions expérimentales générales ainsi que celles du prétraitement étaient identiques à celles de l'exemple 2. Le diméthyldisulfure a été injecté
à l'entrée du tube de craquage à raison de 1,8 g/h pendant les 20 heures qu'a duré le craquage du propane.
Un test de référence a été réalisé dans des conditions identiques mais sans ajout de l'additif de prétraitement à base de diméthyldisulfure et 2o d'hexaméthyldisiloxane.
Par comparaison à ce test de référence, la masse de coke s'est trouvée réduite de 18 % lorsque le tube a été prétraité par un mélange diméthyidisulfure -hexaméthyldisiloxane.
Cet exemple montre les propriétés inhibitrices de coke d'un prétraitement à
base de soufre et de silicium dilué dans de la vapeur d'eau auquel s'ajoute une addi-tion continue à la charge d'un mélange diméthyldisulfure-hexaméthyldisiloxane.
Les conditions expérimentales générales ainsi que celles de prétraitement étaient identiques à celles de l'exemple 2. Un additif composé de diméthyldisulfure et d'hexaméthyldisiloxane présentant un rapport atomique Si:S égal à 1:20 a été
injecté
à l'entrée du tube de craquage à raison de 1,88 g/h pendant les 20 heures qu'a duré
le craquage du propane.
Un test de référence a été réalisé dans des conditions identiques mais sans ajouts de l'additif de prétraitement et du composé silylé pendant le craquage.
Par comparaison à ce test de référence, la masse de coke s'est trouvée réduite de 17 %.
FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26)
-9-EXEMPLE 5 comparatif Les propriétés inhibitrices de coke d'un prétraitement à base d'un composé
organique du silicium seul (hexaméthyldisiloxane) ont été comparées à celles d'un prétraitement sans addition d'hexaméthyidisiloxane.
Les conditions expérimentales générales étaient identiques à celles de l'exemple 2 mais en utilisant comme additif l'hexaméthyldisiloxane injecté à
l'entrée du tube de craquage à raison de 2,3 g/h pendant les 4 heures de prétraitement.
Par comparaison à un test de référence, réalisé dans des conditions rigou-lo reusement identiques mais sans addition d'hexaméthyldisiloxane, la masse de coke a augmenté de 5 % dans le tube prétraité par l'hexaméthyldisiloxane.
Cet exemple montre l'efficacité d'un prétraitement au moyen d'un additif à
1s base de soufre et de silicium dilué dans la vapeur d'eau pour inhiber la formation de coke dans un échangeur thermique.
Appareillage et conditions opératoires Le micropilote était divisé en deux parties, un réacteur de craquage suivi d'un 20 échangeur thermique. Un coupon métallique de taille réduite (acier au carbone de type P-22 contenant 2,25% de chrome et 1,0% de molybdène) était placé dans le flux gazeux traversant cet échangeur thermique. Les réactions de cokage se produisaient sur la surface de ce coupon, provoquant une augmentation de sa masse que l'on pouvait traduire en vitesse de cokage par unité de surface.
Les conditions de prétraitement étaient les suivantes :
- température du réacteur de craquage : 600 C
- temps de contact du réacteur de craquage : 2 secondes - débit de vapeur : 21 1/h - débit d'azote : 7 1/h - concentration en additif : 1000 ppm massique - température de l'échangeur thermique : 600 C
- durée : 2 heures L'additif à base de soufre et de silicium était un mélange de diméthyldisulfure et d'hexaméthyldisiloxane présentant un rapport atomique Si :S = 2 :1. Cet additif était injecté dans le flux de vapeur, à l'entrée du réacteur de craquage.
FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26)
organique du silicium seul (hexaméthyldisiloxane) ont été comparées à celles d'un prétraitement sans addition d'hexaméthyidisiloxane.
Les conditions expérimentales générales étaient identiques à celles de l'exemple 2 mais en utilisant comme additif l'hexaméthyldisiloxane injecté à
l'entrée du tube de craquage à raison de 2,3 g/h pendant les 4 heures de prétraitement.
Par comparaison à un test de référence, réalisé dans des conditions rigou-lo reusement identiques mais sans addition d'hexaméthyldisiloxane, la masse de coke a augmenté de 5 % dans le tube prétraité par l'hexaméthyldisiloxane.
Cet exemple montre l'efficacité d'un prétraitement au moyen d'un additif à
1s base de soufre et de silicium dilué dans la vapeur d'eau pour inhiber la formation de coke dans un échangeur thermique.
Appareillage et conditions opératoires Le micropilote était divisé en deux parties, un réacteur de craquage suivi d'un 20 échangeur thermique. Un coupon métallique de taille réduite (acier au carbone de type P-22 contenant 2,25% de chrome et 1,0% de molybdène) était placé dans le flux gazeux traversant cet échangeur thermique. Les réactions de cokage se produisaient sur la surface de ce coupon, provoquant une augmentation de sa masse que l'on pouvait traduire en vitesse de cokage par unité de surface.
Les conditions de prétraitement étaient les suivantes :
- température du réacteur de craquage : 600 C
- temps de contact du réacteur de craquage : 2 secondes - débit de vapeur : 21 1/h - débit d'azote : 7 1/h - concentration en additif : 1000 ppm massique - température de l'échangeur thermique : 600 C
- durée : 2 heures L'additif à base de soufre et de silicium était un mélange de diméthyldisulfure et d'hexaméthyldisiloxane présentant un rapport atomique Si :S = 2 :1. Cet additif était injecté dans le flux de vapeur, à l'entrée du réacteur de craquage.
FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26)
-10-Les conditions de craquage (phase de cokage) étaient les suivantes:
- température du réacteur de craquage : 850 C
- temps de contact du réacteur de craquage : 0,5 seconde - hydrocarbure à craquer : isobutane - débit d'isobutane : 10 1/h - débit d'azote : 10 1/h - sévérité du craquage (propylène/éthylène) : 0,6 - température de l'échangeur thermique : 500 C
- durée : 1 heure Le coke formé dans le réacteur de craquage et l'échangeur thermique était éliminé (décokage) par un traitement à l'air à haute température pour transformer le carbone en oxydes de carbone gazeux.
Résultats Après le prétraitement au moyen de l'additif à base de soufre et de silicium, un cycle de cokage / décokage fut appliqué afin d'obtenir un coupon présentant une surface métallique usagée, représentative des échangeurs thermiques utilisés sur les unités industrielles. Après ce traitement préalable, les propriétés anti-coke générées par le prétraitement soufre-silicium ainsi que leur stabilité ont été
éprouvées lors de 6 cycles de cokage / décokage.
Le tableau 2 suivant indique les vitesses de cokage observées sur le coupon métallique placé dans l'échangeur thermique, dans les conditions standards de craquage, pendant chaque phase de cokage. Les vitesses de cokage du coupon prétraité par l'additif à base de soufre et de silicium sont comparées aux vitesses de cokage obtenues sur un coupon de même nature, dans les mêmes conditions, mais n'ayant subit aucun prétraitement.
Les propriétés anti-coke du prétraitement soufre-silicium sont exprimées par le terme "inhibition du coke" défini ainsi :
Vitesse de cokage Vitesse de cokage L sur coupon non prétraité sur coupon prétraité par S-Si "Inhibition du coke" (%) = x 100 Vitesse de cokage L sur coupon non prétraité
FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26)
- température du réacteur de craquage : 850 C
- temps de contact du réacteur de craquage : 0,5 seconde - hydrocarbure à craquer : isobutane - débit d'isobutane : 10 1/h - débit d'azote : 10 1/h - sévérité du craquage (propylène/éthylène) : 0,6 - température de l'échangeur thermique : 500 C
- durée : 1 heure Le coke formé dans le réacteur de craquage et l'échangeur thermique était éliminé (décokage) par un traitement à l'air à haute température pour transformer le carbone en oxydes de carbone gazeux.
Résultats Après le prétraitement au moyen de l'additif à base de soufre et de silicium, un cycle de cokage / décokage fut appliqué afin d'obtenir un coupon présentant une surface métallique usagée, représentative des échangeurs thermiques utilisés sur les unités industrielles. Après ce traitement préalable, les propriétés anti-coke générées par le prétraitement soufre-silicium ainsi que leur stabilité ont été
éprouvées lors de 6 cycles de cokage / décokage.
Le tableau 2 suivant indique les vitesses de cokage observées sur le coupon métallique placé dans l'échangeur thermique, dans les conditions standards de craquage, pendant chaque phase de cokage. Les vitesses de cokage du coupon prétraité par l'additif à base de soufre et de silicium sont comparées aux vitesses de cokage obtenues sur un coupon de même nature, dans les mêmes conditions, mais n'ayant subit aucun prétraitement.
Les propriétés anti-coke du prétraitement soufre-silicium sont exprimées par le terme "inhibition du coke" défini ainsi :
Vitesse de cokage Vitesse de cokage L sur coupon non prétraité sur coupon prétraité par S-Si "Inhibition du coke" (%) = x 100 Vitesse de cokage L sur coupon non prétraité
FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26)
-11-Tableau 2 Vitesses de cokage des coupons métalliques placés dans l'échangeur thermique Vitesses de cokage (pg.cm-2.min") Inhibition Coupon Coupon traité du coke (%) non traité par S et Si Cycle 1 42 17 59 Cycle 2 54 23 57 Cycle 3 66 31 53 Cycle 4 84 38 55 Cycle 5 90 52 42 Cycle 6 100 64 36 FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26)
Claims (23)
1. Procédé pour réduire le cokage sur les parois métalliques d'un réacteur de craquage d'hydrocarbures ou d'autres composés organiques et sur les parois métalliques d'un échangeur thermique placé à la suite du réacteur de craquage, caractérisé en ce que les surfaces métalliques venant en contact avec la substance organique à craquer sont prétraitées avec un courant de vapeur d'eau contenant au moins un composé du silicium et au moins un composé du soufre, à une température comprise entre 300 et 1100°C pendant une durée de 0,5 à 12 heures, ledit au moins un composé du silicium ne contenant pas de soufre et ledit au moins un composé
du soufre étant le disulfure de carbone ou un composé de formule générale R1-Sx-R2, dans laquelle R1 et R2, identiques ou différents, représentent chacun un atome d'hydrogène ou un groupement hydrocarboné, et x un nombre égal ou supérieur à
1.
du soufre étant le disulfure de carbone ou un composé de formule générale R1-Sx-R2, dans laquelle R1 et R2, identiques ou différents, représentent chacun un atome d'hydrogène ou un groupement hydrocarboné, et x un nombre égal ou supérieur à
1.
2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le prétraitement du réacteur de craquage est effectué à une température comprise entre 750 et 1050°C.
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le prétraitement de l'échangeur thermique placé à la suite du réacteur de craquage est effectué à
une température comprise entre 400 et 700°C.
une température comprise entre 400 et 700°C.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le prétraitement est effectué pendant une durée de 1 à 6 heures.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la vapeur d'eau, utilisée comme fluide vecteur, contient en outre un gaz inerte.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel on utilise comme composé silylé un composé ne contenant que du silicium, du carbone, de l'hydrogène et, éventuellement, de l'oxygène.
7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel le composé silylé est l'hexaméthyidisiloxane.
8. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le composé soufré est le diméthyldisuifure.
9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel le rapport atomique Si:S est compris entre 5:1 et 1:5.
10. Procédé selon la revendication 9, dans lequel le rapport atomique Si:S
est comprise entre 2:1 et 1:2.
est comprise entre 2:1 et 1:2.
11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel la concentration massique en additifs soufré et silylé dans le fluide vecteur est comprise entre 50 et 5000 ppm.
12. Procédé selon la revendication 11, dans lequel la concentration massique en additifs soufré et silylé dans le fluide vecteur est comprise entre 100 et 3000 ppm.
13. Procédé selon l'une quelconque des revendication 1 à 12, dans lequel la pression varie entre 1 et 20 bars absolus.
14. Procédé selon la revendication 13, dans lequel la pression varie entre 1 et 5 bars absolus.
15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, dans lequel, après le prétraitement, un composé soufré et/ou un composé silylé sont ajoutés à la charge du composé organique à craquer.
16. Procédé selon la revendication 15, dans lequel le composé soufré est le diméthyidisulfure.
17. Procédé selon la revendication 15 ou 16, dans lequel le composé silylé
est l'hexaméthyidisiloxane.
est l'hexaméthyidisiloxane.
18. Procédé selon l'une quelconque des revendications 15 à 17, dans lequel le rapport atomique Si:S n'excède pas 2:1.
19. Procédé selon la revendication 18, dans lequel le rapport atomique Si:S
est inférieur ou égal à 1:2.
est inférieur ou égal à 1:2.
20. Procédé selon l'une quelconque des revendications 15 à 17, dans lequel, à une charge de composé organique à craquer contenant du soufre, on ajoute un composé silylé en une quantité telle que le rapport atomique Si:S
n'excède pas 2:1 et que la concentration en silicium ne dépasse pas 500 ppm.
n'excède pas 2:1 et que la concentration en silicium ne dépasse pas 500 ppm.
21. Procédé selon la revendication 20, dans lequel le rapport atomique Si:S
est inférieur ou égal à 2:1.
est inférieur ou égal à 2:1.
22. Procédé selon l'une quelconque des revendications 15 à 21, dans lequel la concentration massique en soufre dans le composé organique à craquer est comprise entre et 1000 ppm.
23. Procédé selon la revendication 21, dans lequel la concentration massique en soufre dans le composé organique à craquer est comprise entre 20 et 300 ppm.
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