WO2020203749A1

WO2020203749A1 - 潜熱蓄熱材

Info

Publication number: WO2020203749A1
Application number: PCT/JP2020/013975
Authority: WO
Inventors: 千秋片野
Original assignee: 株式会社カネカ
Priority date: 2019-03-29
Filing date: 2020-03-27
Publication date: 2020-10-08
Also published as: EP3950849A1; CN113728056B; JPWO2020203749A1; CN113728056A; EP3950849A4; US20220010185A1

Abstract

漏れリスクおよび吸湿性が低く、施工性に優れる、潜熱蓄熱材を提供することを課題とする。無機系潜熱剤および増粘剤を含む無機系潜熱蓄熱材組成物を含む蓄熱材と、反応硬化型液状樹脂の硬化物を含む表面層とを含み、前記表面層は、特定のＥ型硬度、１００％モジュラスおよび破断時の伸び率を有する、潜熱蓄熱材として、課題を達成する。

Description

潜熱蓄熱材

　本発明は、潜熱蓄熱材に関する。

　近年、環境性の観点から、壁材、床材、天井材、屋根材等の建材の技術分野において、室内冷暖房時に発生する熱エネルギーおよび、日射光等の自然エネルギーをより有効に活用するための研究および開発が盛んに取り組まれている。具体的には、壁材、床材、天井材等に適用するための、潜熱蓄熱材が、多く開発されている。

　これまで、潜熱蓄熱材に含まれる潜熱蓄熱材組成物（「ＰＣＭ：Ｐｈａｓｅ　Ｃｈａｎｇｅ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ（相変化材料）」と称される場合もある。）としては、主に有機系潜熱蓄熱材組成物が使用されてきた（特許文献１）。

　しかし、有機系潜熱蓄熱材組成物は、高コストである、および可燃性である等の問題があるため、近年では、有機系潜熱蓄熱材組成物に代わる部材の利用が注目されてきている。そのような新たな部材として、例えば、無機系潜熱蓄熱材組成物を用いた部材が挙げられる。無機系潜熱蓄熱材組成物に関連する技術としては、例えば、特許文献２～５に挙げるような技術が開示されている。

　特許文献２には、粉または粉状の無機系潜熱型蓄熱素材が、反応硬化型樹脂または反応硬化型発泡樹脂中に分散されてなる複合蓄熱材が開示されている。

　特許文献３には、ポリエステル樹脂と、重合性を有しない溶剤と、水酸化マグネシウムと、塩化カルシウム６水塩と、結晶核剤とからなる蓄熱材組成物が開示されている。

　特許文献４には、温度により相変化する蓄熱成分が少なくとも樹脂からなる被覆層により被覆された被覆樹脂型蓄熱粒子の製造方法であって、蓄熱成分と、イソシアネートと、多孔性粒子とを水中で撹拌分散させることを特徴とする方法が開示されている。

　特許文献５には、オルガノポリシロキサンと、熱伝導性粒子と、蓄熱材とを含み、前記蓄熱材が融解温度０～１００℃の蓄熱物質をマイクロカプセル化した蓄熱材粒子であり、前記オルガノポリシロキサンと、前記熱伝導性粒子とが特定の割合で含まれ、熱伝導率が０．２～１０Ｗ／ｍ・Ｋである、蓄熱性シリコーン材料が開示されている。

特開２０１９－０９４３７５号特開昭５６－０４２０９８号特開昭５７－２０２３４１号国際公開第２００７／１１４１８５号特開２０１４－２０８７２８号公報

　しかしながら、上述のような従来技術は、漏れリスク（漏洩）、施工性および吸湿性という観点からは、さらに改善の余地があった。

　本発明の一実施形態は、前記問題点に鑑みなされたものであり、その目的は、漏れリスクおよび吸湿性が低く、施工性に優れる、（ａ）新規の潜熱蓄熱材および（ｂ）潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を提供し得る、新規の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物、を提供することである。

　本発明者らは、前記課題を解決するために鋭意検討した結果、（ａ）無機系潜熱蓄熱材および増粘剤を含む無機系潜熱蓄熱材組成物含む蓄熱材と、（ｂ）反応硬化型液状樹脂の硬化物を含み、かつ、特定の硬度（Ｅ型）、１００％モジュラスおよび破断時の伸び率を有する、換言すれば軟質の表面層と、を含む潜熱蓄熱材とすることにより、前記課題を解決できることを初めて見出し、本発明の第一実施形態を完成させるに至った。

　すなわち本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材は、蓄熱材および表面層を備え、前記蓄熱材は、無機系潜熱蓄熱材および増粘剤を含む無機系潜熱蓄熱材組成物を含み、前記表面層は、第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物を含み、前記表面層は、（ｉ）硬度（Ｅ型）が５０以下であり、（ｉｉ）１００％モジュラスが０．５０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であり、（ｉｉｉ）破断時の伸び率が１００％以上である。

　本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材の製造方法は、無機系潜熱蓄熱材および増粘剤を含む無機系潜熱蓄熱材組成物、を含む蓄熱材を調製する蓄熱材調製工程と、得られた前記蓄熱材における外気との境界面に、表面層を形成する表面層形成工程と、を含み、前記表面層は、（ｉ）硬度（Ｅ型）が５０以下であり、（ｉｉ）１００％モジュラスが０．５０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であり、（ｉｉｉ）破断時の伸び率が１００％以上である。

　本発明者らは、前記課題を解決するために鋭意検討した結果、増粘剤を含む無機系潜熱蓄熱材組成物と特定の水蒸気透過度を有する反応硬化型液状樹脂とを含む潜熱蓄熱材含有樹脂組成物とすることにより、前記課題を解決できることを初めて見出し、本発明の第二実施形態を完成させるに至った。

　すなわち本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、無機系潜熱蓄熱材組成物および第三の反応硬化型液状樹脂を含み、前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、増粘剤を含み、前記第三の反応硬化型液状樹脂は、下記を満たす：前記第三の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。

　本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の製造方法は、無機系潜熱蓄熱材組成物と増粘剤とを混合する第１の混合工程と、得られた混合物と第三の反応硬化型液状樹脂とを混合する第２の混合工程と、を含み、前記第三の反応硬化型液状樹脂は、下記を満たす：前記第三の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。

　本発明の第二実施形態に係る、潜熱蓄熱材を備えた建築物の製造方法は、無機系潜熱蓄熱材組成物と増粘剤とを混合する第１の混合工程と、得られた混合物と第三の反応硬化型液状樹脂とを混合する第２の混合工程と、得られた混合物を、建築物の床面および／または壁面に塗布する工程と、塗布された混合物を硬化させる工程と、を含み、前記第三の反応硬化型液状樹脂は、下記を満たす：前記第三の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。

　本発明の第一実施形態によれば、漏れリスクおよび吸湿性が低く、施工性に優れる、潜熱蓄熱材を提供することができる。

　本発明の第二実施形態によれば、漏れリスクおよび吸湿性が低く、施工性に優れる、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を提供し得る潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を提供することができる。

本発明の第一実施形態に係る蓄熱潜熱材の概略構成を示す図である。Ａは、実施例Ｂ２の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の硬化物について、吸湿試験前の硬化物を上からみた外観図であり、Ｂは、Ａを横から見た外観図であり、Ｃは、実施例Ｂ２の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の硬化物について、吸湿試験後さらに追加して４０℃かつ湿度９０％で７２時間養生した後の硬化物を上からみた外観図であり、Ｄは、Ｃを横から見た外観図である。Ａは、比較例Ｂ２の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の硬化物について、吸湿試験前の硬化物を上からみた外観図であり、Ｂは、Ａを横から見た外観図であり、Ｃは、比較例Ｂ２の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の硬化物について、吸湿試験後さらに追加して４０℃かつ湿度９０％で７２時間養生した後の硬化物を上からみた外観図であり、Ｄは、Ｃを横から見た外観図である。実施例Ｂ４にかかる吸湿試験前後の潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物のサイクル試験の結果を示す図である。比較例Ｂ４にかかる吸湿試験前後の潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物のサイクル試験の結果を示す図である。

　本発明の一実施形態について以下に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。本発明は、以下に説明する各構成に限定されるものではなく、請求の範囲に示した範囲で種々の変更が可能である。また、異なる実施形態または実施例にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態または実施例についても、本発明の技術的範囲に含まれる。さらに、各実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を組み合わせることにより、新しい技術的特徴を形成することができる。なお、本明細書中に記載された学術文献および特許文献の全てが、本明細書中において参考文献として援用される。また、本明細書において特記しない限り、数値範囲を表す「Ａ～Ｂ」は、「Ａ以上（Ａを含みかつＡより大きい）Ｂ以下（Ｂを含みかつＢより小さい）」を意図する。

　［Ｉ．第一実施形態］
　〔Ｉ－１．潜熱蓄熱材〕
　本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材は、蓄熱材および表面層を備え、前記蓄熱材は、無機系潜熱蓄熱材および増粘剤を含む無機系潜熱蓄熱材組成物を含み、前記表面層は、第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物を含み、前記表面層は、（ｉ）硬度（Ｅ型）が５０以下であり、（ｉｉ）１００％モジュラスが０．５０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であり、（ｉｉｉ）破断時の伸び率が１００％以上である。「本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材」を、以下、「本潜熱蓄熱材」と称する場合もある。

　本発明者は、従来技術に多くの改善の余地があることを独自に見出した。例えば、有機系潜熱蓄熱材組成物を用いた潜熱蓄熱材は、有機系潜熱蓄熱材組成物に起因して燃えやすいという問題があった。

　本潜熱蓄熱材は、無機系潜熱蓄熱材組成物を含有するため、難燃性である潜熱蓄熱材を提供できるという利点を有する。

　無機系潜熱蓄熱材組成物を用いた従来技術には、無機系潜熱型蓄熱素材を粉または粉状にする必要がある、またはマイクロカプセル化する必要がある等、製造時における操作性の問題があった。また、有機系潜熱蓄熱材組成物および無機系潜熱蓄熱材組成物にかかわらず、蓄熱材組成物が液体である場合には、漏れリスク、施工性等の問題があることを本発明者らは独自に見出した。

　本潜熱蓄熱材において、表面層は、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度以上における、蓄熱材の外部への漏洩を防止する機能を有する。それ故に、本潜熱蓄熱材は、蓄熱材の漏洩を防止するために、従来技術のように、袋に入れる、またはマイクロカプセル化する必要がない。そのため、本潜熱蓄熱材は、製造時における操作性が良好であり、製造時に煩雑な操作（工程）を必要としない。また、本潜熱蓄熱材を、加工性の良いシート状等に成形することも可能である。例えば、本潜熱蓄熱材において、第一の反応硬化型液状樹脂の種類および物性（粘度、硬さ、弾性率、粘弾性等）を変化させることにより、石膏ボードおよび床材等と組み合わせやすいように、第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物および表面層の硬さ等を調節することができる。そのため、本潜熱蓄熱材は、建築現場において、安全性が高く、かつ、容易に施工可能であるという利点を有する。本潜熱蓄熱材は、表面層を有するため、漏れリスクが低減され、かつ施工性に優れる、という利点を有する。

　また、無機系潜熱蓄熱材組成物を用いた潜熱蓄熱材組成物については、有機系潜熱蓄熱材組成物に比して十分な研究がなされておらず、改善の余地があった。例えば、無機系潜熱蓄熱材（例えば無機水和塩）を含む無機系潜熱蓄熱材組成物を長期間にわたって使用する場合、無機系潜熱蓄熱材（例えば無機水和物）の構造（構成）が、相変化温度および熱物性に影響を与える程度まで変化し得、潜熱蓄熱材として効率的に機能しなくなる虞があることを、本発明者は独自に見出した。これは、蓄熱材中の無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれる無機系潜熱蓄熱材（例えば無機水和塩）の吸湿性が高いためと考えられる。本発明者は、無機系潜熱蓄熱材の吸湿性を抑えることを目的として検討を重ねたところ、無機系潜熱蓄熱材組成物を含む蓄熱材を外気に触れさせないことが重要であるとの知見を独自に見出した。かかる新規知見についてさらに検討した結果、本発明者は、蓄熱材における外気との境界面を反応硬化型液状樹脂の硬化物を含む表面層で覆うことにより、吸湿性が低い潜熱蓄熱材を提供することに成功し、本発明の第一実施形態を完成させた。本明細書において「吸湿性が低い」とは、「防湿性に優れる」とも言える。

　表面層は、特定の硬度（Ｅ型）、１００％モジュラスおよび破断時の伸び率を有するため、表面層は大きく変形可能であり、追従性を有する。その結果、本潜熱蓄熱材は、無機系潜熱蓄熱材組成物を含む蓄熱材の体積膨張および体積収縮に追従できるという利点を有する。また、表面層は、特定の硬度（Ｅ型）、１００％モジュラスおよび破断時の伸び率を有するため、柔らかく、突刺しなどの衝撃で小さい穴（例えばピンホール）が開いたとしても、自己修復することが可能である。その結果、本潜熱蓄熱材は、より安全性が高く、漏れリスクがより低減される、という利点を有する。従来、熱可塑性樹脂および金属などから構成されたフィルムからなる袋に、蓄熱材が充填されてなる潜熱蓄熱材が知られている。従来技術における上述した袋は、本潜熱蓄熱材における表面層が有するような特定の硬度（Ｅ型）、１００％モジュラスおよび破断時の伸び率を全く有していない。従って、従来知られている、袋に充填された潜熱蓄熱材は、蓄熱材の体積の膨張に対して追従できず、かつ突刺しなどの衝撃で穴が開いた場合には自己修復できないものである。本潜熱蓄熱材の表面層は、特定の硬度（Ｅ型）、１００％モジュラスおよび破断時の伸び率を有するため、本潜熱蓄熱材は、粘着性を有し、様々な部材に対して着脱可能である。

　表面層は無機系潜熱蓄熱材組成物の相変化温度に影響を与えない。また、本潜熱蓄熱材は、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度にかかわらず常に、一定の固形形状を保つことができる。そのため、本潜熱蓄熱材は、蓄熱材を収容するための、袋などの容器が不要となる利点も有する。

　本潜熱蓄熱材は、（ｉ）潜熱蓄熱材が凝固状態（固体）から溶融状態（液体またはゲル状態）に相転移する間に熱エネルギーを吸収すること、および、（ｉｉ）潜熱蓄熱材が溶融状態（液体またはゲル状態）から凝固状態（固体）に相転移する間に熱エネルギーを放出すること、を用いた潜熱型の蓄熱材として利用できるものである。「溶融状態」は、「融解状態」ともいえる。

　例えば、本潜熱蓄熱材は、凝固状態から溶融状態に相転移する間に熱エネルギーを吸収することによって、高温環境下（例えば、夏）においても、例えば室内の温度を、環境温度以下の所望の温度に保持することができる。さらに、本潜熱蓄熱材は、溶融状態から凝固状態に相転移する間に熱エネルギーを放出することによって、低温環境下（例えば、冬）においても、例えば室内の温度を、環境温度以上の所望の温度に保持することができる。つまり、本発明の第一実施形態にかかる潜熱蓄熱材によれば、高温環境下および低温環境下の何れであっても、例えば室内の温度を、所望の温度（例えば、１５～３０℃）に維持することができる。

　以下、本潜熱蓄熱材に含まれる各成分について詳細に説明する。

　（Ｉ－１－１．表面層）
　表面層は、第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物を含む。本明細書において、第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物には、第一の反応硬化型液状樹脂と後述する希釈剤との混合物の硬化物も含まれるものとする。

　本明細書において、「表面層」とは、外気と蓄熱材との境界面において、蓄熱材の表面に蓄熱材と接触するように設けられた層、を意味する。表面層は、蓄熱材が外気と接触することを防ぐ機能を有する。外気としては、空気などが挙げられ、一般的に水蒸気を含み得る。本潜熱蓄熱材は、表面層を有することにより、吸湿性が低く、優れた防湿性を有する。それ故に、本潜熱蓄熱材は、蓄熱材中の無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれる無機系潜熱蓄熱材の吸湿に起因する潜熱蓄熱材としての蓄熱効果の低減が、抑えられるという利点を有する。

　表面層は、蓄熱材を有しておらず、かつ厚さが１０μｍである領域（部分）、を有していることが好ましい。当該構成によると、吸湿性がより低く、より優れた防湿性を有する潜熱蓄熱材を提供できる。当該構成において、表面層に含まれる、蓄熱材を有しておらず、かつ厚さが１０μｍである領域（部分）は、表面層の外気側から蓄熱材側へ１０μｍの領域（部分）に限定されるものではない。例えば、表面層が２０μｍの厚さを有する場合、表面層の蓄熱材側から外気側へ１０μｍの領域（部分）が蓄熱材を有しておらず、かつ表面層の外気側から蓄熱材側へ１０μｍの領域（部分）が蓄熱材を有する態様もまた、好ましい。

　吸湿性がより低く、より優れた防湿性を有する潜熱蓄熱材を提供できることから、表面層は、蓄熱材を有していないことが好ましい。例えば、表面層は、表面層の外気側から蓄熱材側へ１０μｍの領域（部分）において、蓄熱材を有していないことが好ましい。また、本潜熱蓄熱材は、潜熱蓄熱材の最外面（外気との境界面）から蓄熱材側へ１０μｍの領域（部分）において、蓄熱材を有していないことが好ましい。なお、表面層の外気側から蓄熱材側へ１０μｍの領域（部分）において蓄熱材を有している表面層を、本発明の第一実施形態から排除するものではない。また、潜熱蓄熱材の最外面（外気との境界面）から蓄熱材側へ１０μｍの領域（部分）において、蓄熱材を有している潜熱蓄熱材を、本発明の第一実施形態から排除するものでもない。

　図１を参照して、表面層の態様について詳説する。図１は、本発明の第一実施形態に係る蓄熱潜熱材の概略構成を示す図である。図１には、３つの潜熱蓄熱材（潜熱蓄熱材１００、潜熱蓄熱材２００、および潜熱蓄熱材３００）が図示されている。

　潜熱蓄熱材１００Ａは、潜熱蓄熱材１００を一方向から見た外観構成示す斜視図であり、潜熱蓄熱材１００Ｂは、潜熱蓄熱材１００ＡのＡ－Ａ’線矢視断面図である。潜熱蓄熱材１００は、蓄熱材１の全面（全体ともいえる。）が、表面層２によって覆われている。

　潜熱蓄熱材２００Ａは、潜熱蓄熱材２００を一方向から見た外観構成示す斜視図であり、潜熱蓄熱材２００Ｂは、潜熱蓄熱材２００ＡのＢ－Ｂ’線矢視断面図である。潜熱蓄熱材２００では、上方に開口部を有する容器３の中に蓄熱材１が収容されており、蓄熱材１の容器３の開口部側の面（部分ともいえる。）、換言すれば蓄熱材１における外気との境界面が、表面層２によって覆われている。ここで、容器３は、外気を通さない構成を有するものとする。本発明の第一実施形態では、潜熱蓄熱材２００のように、蓄熱材１が外気を通さない構成を有する容器３に収容されている場合、蓄熱材１の、全面が表面層２によって覆われている必要はなく、容器３と接触していない面のみが表面層２によって覆われていればよい。

　潜熱蓄熱材３００Ａは、潜熱蓄熱材３００を一方向から見た外観構成示す斜視図であり、潜熱蓄熱材３００Ｂは、潜熱蓄熱材３００ＡのＣ－Ｃ’線矢視断面図である。潜熱蓄熱材３００では、板状部材４の間に蓄熱材１が配置されており、蓄熱材１における板状部材４と接触していない面（部分、または端面ともいえる。）、換言すれば蓄熱材１における外気との境界面が、表面層２によって覆われている。ここで、板状部材４は、外気を通さない構成を有するものとする。本発明の第一実施形態では、潜熱蓄熱材３００のように、蓄熱材１が外気を通さない構成を有する板状部材４に収容されている場合、蓄熱材１の、全面が表面層２によって覆われている必要はなく、板状部材４と接触していない面のみが表面層２によって覆われていればよい。

　図１に示すように、また上述したように、潜熱蓄熱材１００、２００および３００では、蓄熱材１と外気との境界面において、蓄熱材１の表面に蓄熱材１と接触するように、表面層２が設けられている。そのため、潜熱蓄熱材１００、２００および３００において、蓄熱材１は外気と接触していない。

　表面層を一部分でも備える限り、蓄熱材の全面が表面層または外気を通さない構成を有する部材によって覆われていない潜熱蓄熱材も、本発明の第一実施形態に含まれる。本潜熱蓄熱材は、外気と接触していないことが好ましく、蓄熱材の全面が表面層または外気を通さない構成を有する部材によって覆われていることが好ましい。当該構成によると、潜熱蓄熱材は、吸湿性がより低く、より優れた防湿性を有する。本潜熱蓄熱材は、蓄熱材の全面が表面層のみによって覆われていることが好ましい。当該構成によると、潜熱蓄熱材は、表面層による高い追従性、高い自己修復性、および高い粘着性の効果をより享受できる。

　（Ｉ－１－１－１．反応硬化型液状樹脂）
　「第一の反応硬化型液状樹脂」は、後述する「第二の反応硬化型液状樹脂」と区別するために、「第一の」との用語を付しており、「第一の反応硬化型液状樹脂」および後述する「第二の反応硬化型液状樹脂」は、いずれも「反応硬化型液状樹脂」である。表面層は、反応硬化型液状樹脂の硬化物を含む、ともいえる。第一の反応硬化型液状樹脂および第二の反応硬化型液状樹脂は、同じ種類の反応硬化型液状樹脂であってもよく、異なる種類の反応硬化型液状樹脂であってもよい。

　本明細書において「反応硬化型液状樹脂」とは、硬化剤の添加および／または紫外線の照射等により硬化する液状の樹脂を意味する。第一実施形態における反応硬化型液状樹脂は、本発明の第一実施形態に係る効果を奏するかぎり特に限定されない。反応硬化型液状樹脂は、例えば、シリコーン系樹脂、アクリル系樹脂、ポリイソブチレン系樹脂、ウレタン系樹脂、エポキシ系樹脂、ユリア系樹脂、メラミン系樹脂、フェノール系樹脂、レゾール型フェノール系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリ酢酸ビニル系樹脂、ポリウレタン系樹脂等が挙げられる。硬化させやすさの観点から、好ましくは、シリコーン系樹脂、アクリル系樹脂、ポリイソブチレン系樹脂、ウレタン系樹脂、エポキシ系樹脂が使用される。その他、反応硬化型液状樹脂について、特開２０１６－１６６７５４号公報を適宜援用できる。

　本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材において、前記反応硬化型液状樹脂、すなわち第一の反応硬化型液状樹脂および第二の反応硬化型液状樹脂は、それぞれ独立して、シリコーン系樹脂、アクリル系樹脂、ポリイソブチレン系樹脂、ウレタン系樹脂およびエポキシ系樹脂からなる群より選択される、少なくとも１種であることが好ましい。

　当該構成であれば、得られる潜熱蓄熱材は、吸湿性がより低いという利点を有する。

　（Ｉ－１－１－１－Ａ．シリコーン系樹脂）
　前記シリコーン系樹脂は、特に限定されることなく、従来公知の各種シリコーン系樹脂が使用できる。例えば、ケイ素原子に結合した加水分解性基を有し、シロキサン結合を形成することにより架橋し得るケイ素基（以下、「反応性ケイ素基」と称する。）を有する重合体（以下、「基材樹脂」と称する。）、および、シラノール縮合触媒を含む液状樹脂組成物を硬化してなる変成シリコーン樹脂であり得る。

　以下、前記変成シリコーン系樹脂を構成する基材樹脂およびシラノール縮合触媒について、詳述する。

　（基材樹脂）
　基材樹脂は、重合体（ａ）７０～１００重量部と、反応性可塑剤（ｂ）０～３０重量部と、からなる。重合体（ａ）は、分子鎖中に反応性ケイ素基を１．０個以上２．０個以下有し、主鎖がオキシアルキレン系単位から構成される。重合体（ａ）は、シラノール縮合触媒によって縮合反応が起こり、架橋することによって高分子状となり、硬化する。反応性可塑剤（ｂ）は、分子鎖の片末端に反応性ケイ素基を１．０個以下有し、主鎖がオキシアルキレン系単位から構成される。反応性可塑剤（ｂ）は、シラノール縮合触媒によって縮合反応が起こり、重合体（ａ）中の反応性ケイ素基と架橋することによって高分子状となり、硬化する。

　重合体（ａ）に含まれる反応性ケイ素基の数は、分子鎖中に１．０個以上２．０個以下である。シラノール縮合触媒によって縮合反応するという点から、重合体１分子中に平均して少なくとも１．０個必要であり、好ましくは１．１個以上、より好ましくは１．２個以上存在するのが好ましい。

　反応性可塑剤（ｂ）含まれる反応性ケイ素基の数は、分子鎖の片末端に１．０個以下である。シラノール縮合触媒によって重合体（ａ）と部分的に縮合反応して架橋するという点から、重合体１分子中に平均して少なくとも０．３個必要であり、好ましくは０．４個以上、より好ましくは０．５個以上存在するのがよい。

　反応性ケイ素基の平均個数は、^１Ｈ－ＮＭＲ機器を用いて定量する方法により求めることができる。

　基材樹脂中に含有される反応性ケイ素基は、ケイ素原子に結合したヒドロキシ基または加水分解性基を有し、シラノール縮合触媒によって加速される反応によりシロキサン結合を形成することにより架橋しうる基である。反応性ケイ素基としては、一般式（１）にて示されるトリオルガノシロキシ基が挙げられる。

　（一般式（１）中、Ｒ^１は、それぞれ独立に炭素原子数１から２０のアルキル基、炭素原子数６から２０のアリール基、炭素原子数７から２０のアラルキル基、または、－ＯＳｉ（Ｒ’）_３（Ｒ’は、それぞれ独立に炭素原子数１から２０の炭化水素基である）であり、また、Ｘは、それぞれ独立にヒドロキシ基または加水分解性基である。さらに、ｐは１から３の整数である。）。

　加水分解性基としては、特に限定されず、従来公知の加水分解性基であればよい。具体的には、例えば水素原子、ハロゲン原子、アルコキシ基、アシルオキシ基、ケトキシメート基、アミノ基、アミド基、酸アミド基、アミノオキシ基、メルカプト基、アルケニルオキシ基等が挙げられる。これらの内では、水素原子、アルコキシ基、アシルオキシ基、ケトキシメート基、アミノ基、アミド基、アミノオキシ基、メルカプト基、および、アルケニルオキシ基が好ましく、加水分解性が穏やかで取扱いやすいという観点からアルコキシ基が特に好ましい。アルコキシ基としては、メトキシ基およびエトキシ基が好ましい。

　加水分解性基および／またはヒドロキシ基は、１個のケイ素原子に１から３個の範囲で結合することができる。加水分解性基および／またはヒドロキシ基が反応性ケイ素基中に２個以上結合する場合には、それらは同じであってもよいし、異なってもよい。

　前記一般式（１）におけるｐは、硬化性の点から、２または３であることが好ましく、特に速硬化性を求める場合には３であることが好ましく、貯蔵中の安定性を求める場合には２であることが好ましい。

　前記一般式（１）におけるＲ^１の具体例としては、例えばメチル基、エチル基等のアルキル基、シクロヘキシル基等のシクロアルキル基、フェニル基等のアリール基、ベンジル基等のアラルキル基等が挙げられる。前記一般式（１）におけるＲ^１の具体例としては、例えば、Ｒ’がメチル基、フェニル基等である－ＯＳｉ（Ｒ’）_３で示されるトリオルガノシロキシ基、クロロメチル基、メトキシメチル基等も挙げられる。これらの中ではメチル基が特に好ましい。

　反応性ケイ素基のより具体的な例示としては、トリメトキシシリル基、トリエトキシシリル基、トリイソプロポキシシリル基、ジメトキシメチルシリル基、ジエトキシメチルシリル基、ジイソプロポキシメチルシリル基が挙げられる。活性が高く良好な硬化性が得られることから、トリメトキシシリル基、トリエトキシシリル基、ジメトキシメチルシリル基が好ましい。

　基材樹脂の構造としては、直鎖状であっても、分岐が主鎖の分子量よりも少ない範囲で分岐構造を有していてもよい。

　重合体（ａ）の分子量は、反応性の点から、数平均分子量として、３０００以上であることが好ましく、１００００以上であることがより好ましい。数平均分子量の上限値には特に限定は無いが、１０００００以下が好ましく、５００００以下がより好ましく、３００００以下がさらに好ましい。

　反応性可塑剤（ｂ）の分子量は、反応性の点から、数平均分子量として、２０００以上２００００以下であることが好ましく、３０００以上１５０００以下であることがより好ましい。なお、数平均分子量は、ゲル浸透クロマトグラフィー（Ｇｅｌ　ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ　ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ；ＧＰＣ）を用いた標準ポリスチレン換算法により算出できる。

　また、重合体（ａ）は、２種類以上の重合体の組み合わせからなるものでもよい。重合体（ａ）が２種類以上の重合体の混合物である場合は、混合物の数平均分子量が前記の範囲であることが好ましい。

　なお、架橋構造、粘度等の調整を目的として、重合体（ａ）に、前記以外の重合体を添加してもよい。

　主鎖がオキシアルキレン系単位から構成される基材樹脂は、主鎖を形成する出発物質として活性水素を２個以上有する化合物を使用し、アルキレンオキシドを重合させることにより製造することができる。主鎖がオキシアルキレン系単位から構成される基材樹脂は、例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、ビスフェノール化合物、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペンタエリストール等を出発物質として用い、Ｃ_２～Ｃ_４のアルキレンオキシドを重合させることにより製造することができる。

　基材樹脂の主鎖の具体例としては、例えば、（ｉ）ポリエチレンオキシド、（ｉｉ）ポリプロピレンオキシド、（ｉｉｉ）ポリブチレンオキシド、（ｉｖ）エチレンオキシド、プロピレンオキシドおよびブチレンオキシドから選ばれる２種以上のモノマーのランダムまたはブロック共重合体、等が挙げられる。基材樹脂は、これらの群より選ばれる主鎖の少なくとも１種の末端に、アルケニル基を導入することが好ましい。架橋構造等の点から、主鎖の繰返し単位は、ポリプロピレンオキシドであることがより好ましい。

　重合体の主鎖骨格に反応性ケイ素基を導入する方法としては、特に限定されず、例えば、国際公開第２０１４／０７３５９３号に記載された公知の方法で行うことができる。

　無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、振動粘度計により測定された、基材樹脂の粘度は、２～２５Ｐａ・ｓであることが好ましく、３～２０Ｐａ・ｓがより好ましい。当該基材樹脂の粘度が２Ｐａ・ｓ未満であると、無機系潜熱蓄熱材組成物との混合のときに、反応硬化型液状樹脂が硬化するよりも前に無機系潜熱蓄熱材組成物が沈降する場合がある。その結果、反応硬化型液状樹脂中における無機系潜熱蓄熱材組成物の分散が困難になる場合がある。当該基材樹脂の粘度が２５Ｐａ・ｓを超えると、無機系潜熱蓄熱材組成物との混合の際に、ハンドリング性が悪くなる場合がある。「無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、振動粘度計により測定された、基材樹脂の粘度」とは、「無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃である基材樹脂を振動粘度計により測定して得られた粘度」ともいえる。

　（シラノール縮合触媒）
　反応性ケイ素基を有し、主鎖を構成する単位がオキシアルキレン系単位からなる重合体を反応させるシラノール縮合触媒としては、シラノール縮合触媒として使用し得るものである限り、特に制限はなく、任意のものを使用し得る。本明細書において、シラノール縮合触媒は、硬化剤と称する場合もある。

　このようなシラノール縮合触媒の具体例としては、例えば、（ｉ）ジブチル錫ジラウレート、ジブチル錫ジアセテート、ジブチル錫ジエチルヘキサノエート、ジブチル錫ジオクテート、ジブチル錫ジメチルマレート、ジブチル錫ジエチルマレート、ジブチル錫ジブチルマレート、ジブチル錫ジイソオクチルマレート、ジブチル錫ジトリデシルマレート、ジブチル錫ジベンジルマレート、ジブチル錫マレエート、ジオクチル錫ジアセテート、ジオクチル錫ジステアレート、ジオクチル錫ジラウレート、ジオクチル錫ジエチルマレート、ジオクチル錫ジイソオクチルマレート等のジアルキル錫ジカルボキシレート類、（ｉｉ）ジブチル錫ジメトキシド、ジブチル錫ジフェノキシド等のジアルキル錫アルコキサイド類、（ｉｉｉ）ジブチル錫ジアセチルアセトナート、ジブチル錫ジエチルアセトアセテート等のジアルキル錫の分子内配位性誘導体類、（ｉｖ）（ａ）ジブチル錫オキサイドおよびジオクチル錫オキサイド等のジアルキル錫オキサイドとジオクチルフタレート、ジイソデシルフタレート、メチルマレエート等のエステル化合物との反応物、（ｂ）ジアルキル錫オキサイド、カルボン酸およびアルコール化合物を反応させて得られる錫化合物、（ｃ）ジブチル錫ビストリエトキシシリケート、ジオクチル錫ビストリエトキシシリケート等のジアルキル錫オキサイドとシリケート化合物との反応物、および（ｄ）これらジアルキル錫化合物のオキシ誘導体（スタノキサン化合物）等の４価の錫化合物類、等を挙げることができる。また、このようなシラノール縮合触媒の具体例としては、例えば、（ｉ）オクチル酸錫、ナフテン酸錫、ステアリン酸錫、バーサチック酸錫等の２価の錫化合物類、あるいはこれらと後述のラウリルアミン等のアミン系化合物との反応物および混合物；（ｉｉ）モノブチル錫トリスオクトエートおよびモノブチル錫トリイソプロポキシド等のモノブチル錫化合物並びにモノオクチル錫化合物等のモノアルキル錫類；（ｉｉｉ）テトラブチルチタネート、テトラプロピルチタネート、テトラ（２－エチルヘキシル）チタネート、イソプロポキシチタンビス（エチルアセトアセテート）等のチタン酸エステル類；（ｉｖ）アルミニウムトリスアセチルアセトナート、アルミニウムトリスエチルアセトアセテート、ジ－イソプロポキシアルミニウムエチルアセトアセテート等の有機アルミニウム化合物類；（ｖ）カルボン酸ビスマス、カルボン酸鉄、カルボン酸チタニウム、カルボン酸鉛、カルボン酸バナジウム、カルボン酸ジルコニウム、カルボン酸カルシウム、カルボン酸カリウム、カルボン酸バリウム、カルボン酸マンガン、カルボン酸セリウム、カルボン酸ニッケル、カルボン酸コバルト、カルボン酸亜鉛、カルボン酸アルミニウム等のカルボン酸（２－エチルヘキサン酸、ネオデカン酸、バーサチック酸、オレイン酸、ナフテン酸等）金属塩、あるいはこれらと後述のラウリルアミン等のアミン系化合物との反応物および混合物；（ｖｉ）ジルコニウムテトラアセチルアセトナート、ジルコニウムトリブトキシアセチルアセトナート、ジブトキシジルコニウムジアセチルアセトナート、ジルコニウムアセチルアセトナートビス（エチルアセトアセテート）、チタンテトラアセチルアセトナート等のキレート化合物類等を挙げることができる。また、このようなシラノール縮合触媒の具体例としては、例えば、（ｉ－ｉ）メチルアミン、エチルアミン、プロピルアミン、イソプロピルアミン、ブチルアミン、アミルアミン、ヘキシルアミン、オクチルアミン、２－エチルヘキシルアミン、ノニルアミン、デシルアミン、ラウリルアミン、ペンタデシルアミン、セチルアミン、ステアリルアミン、シクロヘキシルアミン等の脂肪族第一アミン類；（ｉ－ｉｉ）ジメチルアミン、ジエチルアミン、ジプロピルアミン、ジイソプロピルアミン、ジブチルアミン、ジアミルアミン、ジオクチルアミン、ジ（２－エチルヘキシル）アミン、ジデシルアミン、ジラウリルアミン、ジセチルアミン、ジステアリルアミン、メチルステアリルアミン、エチルステアリルアミン、ブチルステアリルアミン等の脂肪族第二アミン類；（ｉ－ｉｉｉ）トリアミルアミン、トリヘキシルアミン、トリオクチルアミン等の脂肪族第三アミン類；（ｉ－ｉｖ）トリアリルアミン、オレイルアミン、等の脂肪族不飽和アミン類；（ｉ－ｖ）ラウリルアニリン、ステアリルアニリン、トリフェニルアミン等の芳香族アミン類；（ｉ－ｖｉ）および、その他のアミン類として、モノエタノールアミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミン、オレイルアミン、シクロヘキシルアミン、ベンジルアミン、ジエチルアミノプロピルアミン、キシリレンジアミン、エチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、トリエチレンジアミン、グアニジン、ジフェニルグアニジン、２，４，６－トリス（ジメチルアミノメチル）フェノール、モルホリン、Ｎ－メチルモルホリン、２－エチル－４－メチルイミダゾール、１，８－ジアザビシクロ（５，４，０）ウンデセン－７（ＤＢＵ）等のアミン系化合物；あるいは（ｉｉ）これらのアミン系化合物のカルボン酸等との塩等を挙げることができる。また、このようなシラノール縮合触媒の具体例としては、例えば、（ｉ）ラウリルアミンおよびオクチル酸錫の反応物あるいは混合物のようなアミン系化合物と有機錫化合物との反応物および混合物；（ｉｉ）過剰のポリアミンと多塩基酸とから得られる低分子量ポリアミド樹脂；（ｉｉｉ）過剰のポリアミンとエポキシ化合物との反応生成物；（ｉｖ）γ－アミノプロピルトリメトキシシラン、γ－アミノプロピルトリエトキシシラン、γ－アミノプロピルトリイソプロポキシシラン、γ－アミノプロピルメチルジメトキシシラン、γ－アミノプロピルメチルジエトキシシラン、Ｎ－（β－アミノエチル）アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ－（β－アミノエチル）アミノプロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ－（β－アミノエチル）アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ－（β－アミノエチル）アミノプロピルメチルジエトキシシラン、Ｎ－（β－アミノエチル）アミノプロピルトリイソプロポキシシラン、γ－ウレイドプロピルトリメトキシシラン、Ｎ－フェニル－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ－ベンジル－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ－ビニルベンジル－γ－アミノプロピルトリエトキシシラン等を挙げることができる。また、（ｉ）これらを変性した誘導体である、アミノ変性シリルポリマー、シリル化アミノポリマー、不飽和アミノシラン錯体、フェニルアミノ長鎖アルキルシラン、アミノシリル化シリコーン等のアミノ基を有するシランカップリング剤；等のシラノール縮合触媒、さらには（ｉｉ）バーサチック酸等の脂肪酸および有機酸性リン酸エステル化合物等他の酸性触媒、（ｉｉｉ）塩基性触媒等の公知のシラノール縮合触媒等が例示できる。

　これらは、１種を単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。

　酸性触媒の有機酸性リン酸エステル化合物としては、（ＣＨ_３Ｏ）_２－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）、（ＣＨ_３Ｏ）－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）_２、（Ｃ_２Ｈ_５Ｏ）_２－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）、（Ｃ_２Ｈ_５Ｏ）－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）_２、（Ｃ_３Ｈ_７Ｏ）_２－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）、（Ｃ_３Ｈ_７Ｏ）－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）_２、（Ｃ_４Ｈ_９Ｏ）_２－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）、（Ｃ_４Ｈ_９Ｏ）－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）_２、（Ｃ_８Ｈ_１７Ｏ）_２－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）、（Ｃ_８Ｈ_１７Ｏ）－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）_２、（Ｃ_１０Ｈ_２１Ｏ）_２－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）、（Ｃ_１０Ｈ_２１Ｏ）－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）_２、（Ｃ_１３Ｈ_２７Ｏ）_２－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）、（Ｃ_１３Ｈ_２７Ｏ）－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）_２、（Ｃ_１６Ｈ_３３Ｏ）_２－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）、（Ｃ_１６Ｈ_３３Ｏ）－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）_２、（ＨＯ－Ｃ_６Ｈ_１２Ｏ）_２－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）、（ＨＯ－Ｃ_６Ｈ_１２Ｏ）－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）_２、（ＨＯ－Ｃ_８Ｈ_１６Ｏ）_２－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）、（ＨＯ－Ｃ_８Ｈ_１６Ｏ）－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）_２、［（ＣＨ_２ＯＨ）（ＣＨＯＨ）ＣＨ_２Ｏ］_２－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）、［（ＣＨ_２ＯＨ）（ＣＨＯＨ）ＣＨ_２Ｏ］－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）_２、［（ＣＨ_２ＯＨ）（ＣＨＯＨ）Ｃ_２Ｈ_４Ｏ］_２－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）、［（ＣＨ_２ＯＨ）（ＣＨＯＨ）Ｃ_２Ｈ_４Ｏ］－Ｐ（＝Ｏ）（－ＯＨ）_２等が挙げられるが、例示物質に限定されるものではない。

　前記液状樹脂組成物におけるシラノール縮合触媒の含有量は、基材樹脂１００重量部に対して０．１～５重量部であり、０．５～３重量部がより好ましい。

　前記シリコーン系樹脂は、基材樹脂およびシラノール縮合触媒以外の他の成分を含んでいてもよい。そのような成分としては、例えば、有機系の基材樹脂と無機系潜熱蓄熱材組成物との相溶性、および基材樹脂中における無機系潜熱蓄熱材組成物の分散性を向上させるシランカップリング剤等が挙げられる。

　（Ｉ－１－１－１－Ｂ．アクリル系樹脂）
　アクリル系樹脂は、特に限定されることなく、従来公知の各種アクリル系樹脂が使用できる。アクリル系樹脂は、例えば、以下で示す、（メタ）アクリル樹脂（Ａ）、アクリル樹脂（Ｂ）、（メタ）アクリル樹脂（Ａ）とアクリル樹脂（Ｂ）との混合物であり得る。

　本明細書において、「（メタ）アクリル」は、「メタクリル」および／または「アクリル」を意図する。

　（（メタ）アクリル樹脂（Ａ））
　（メタ）アクリル樹脂（Ａ）は、分岐状アルキル基を有するアルキル（メタ）アクリレートおよび直鎖状アルキル基を有するアルキルメタクリレートからなる群より選ばれた１種以上のモノマーを含むモノマー成分を重合させることにより得られる（メタ）アクリル樹脂である。（メタ）アクリル樹脂（Ａ）は、側鎖および／または末端に（メタ）アクリロイル基を有している。

　（メタ）アクリル樹脂（Ａ）の主鎖を構成するモノマー成分は、分岐状アルキル基を有するアルキル（メタ）アクリレートおよび直鎖状アルキル基を有するアルキルメタクリレートからなる群より選ばれた１種以上のモノマーを、全モノマー成分を基準として、９９．９質量％以下含むことが好ましく、３０．０～９９．５質量％含むことがより好ましく、４０．０～９５質量％含むことがさらに好ましい。

　分岐状アルキル基の炭素数は、８～２４であることが好ましい。炭素数８～２４の分岐状アルキル基を有するアルキル（メタ）アクリレートの例としては、２－エチルヘキシル（メタ）アクリレート、イソデシル（メタ）アクリレート、イソミスチリル（メタ）アクリレート、２－プロピルヘプチル（メタ）アクリレート、イソオクチル（メタ）アクリレート、イソノニル（メタ）アクリレート、イソデシル（メタ）アクリレート、イソウンデシル（メタ）アクリレート、イソドデシル（メタ）アクリレート、イソトリデシル（メタ）アクリレート、イソペンタデシル（メタ）アクリレート、イソヘキサデシル（メタ）アクリレート、イソヘプタデシル（メタ）アクリレート、イソステアリル（メタ）アクリレート、デシルテトラデカニル（メタ）アクリレート等が挙げられる。これらは１種を単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。

　分岐状アルキル基を有するアルキル（メタ）アクリレートのホモポリマーのＴｇは、－８０～２０℃であることが好ましく、－７０～－１０℃であることがより好ましい。本明細書において、「Ｔｇ」は、「ガラス転移温度」を示す。

　分岐状アルキル基を有するアルキル（メタ）アクリレートの含有量は、（メタ）アクリル樹脂（Ａ）の主鎖を構成する全モノマー成分を基準として、好ましくは９９．９質量％以下であり、より好ましくは３０．０～９９．５質量％、さらに好ましくは４０．０～９５質量％である。

　分岐状アルキル基の炭素数は、３～７であってもよい。炭素数３～７の分岐状アルキル基を有するアルキル（メタ）アクリレートの例としては、プロピル（メタ）アクリレート、ブチル（メタ）アクリレート、ペンチル（メタ）アクリレート、ヘキシル（メタ）アクリレート、ヘプチル（メタ）アクリレート等が挙げられる。これらは１種を単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。

　直鎖状アルキル基の炭素数は、４～２４であることが好ましい。炭素数４～２４の直鎖状アルキル基を有するアルキルメタクリレートの例としては、ｎ－ブチルメタクリレート、ｎ－ペンチルメタクリレート、ｎ－へキシルメタクリレート、ｎ－ヘプチルメタクリレート、ｎ－オクチルメタクリレート、ｎ－ノニルメタクリレート、ｎ－デシルメタクリレート、ｎ－ウンデシルメタクリレート、ｎ－ドデシルメタクリレート（別名：ラウリルメタクリレート）、ｎ－トリデシルメタクリレート、ｎ－ステアリルメタクリレート等が挙げられる。これらは１種を単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。

　直鎖状アルキル基の炭素数は、１～３であってもよい。炭素数１～３の直鎖状アルキル基を有するアルキルメタクリレートの例としては、メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、ｎ－プロピルメタクリレート等が挙げられる。これらは１種を単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。

　直鎖状アルキル基を有するアルキルメタクリレートのホモポリマーのＴｇは、－８０～２０℃であることが好ましく、－７０～－１０℃であることがより好ましい。

　直鎖状アルキル基を有するアルキルメタクリレートの含有量は、（メタ）アクリル樹脂（Ａ）の主鎖を構成する全モノマー成分を基準として、好ましくは９９．９質量％以下であり、より好ましくは３０．０～９９．５質量％、さらに好ましくは４０．０～９５．０質量％である。

　本発明の第一実施形態において、分岐状アルキル基を有するアルキル（メタ）アクリレートと、直鎖状アルキル基を有するアルキルメタクリレートとは適時組み合わせて使用することも可能である。

　（メタ）アクリル樹脂（Ａ）が側鎖および／または末端に有する（メタ）アクリロイル基は、例えば、ヒドロキシル基、アミノ基またはカルボキシル基を有する（メタ）アクリル樹脂と、（メタ）アクリロイル基含有イソシアネート化合物とを反応させることにより（メタ）アクリル樹脂に導入してもよい。

　（メタ）アクリロイル基含有イソシアネート化合物としては、例えば、２－イソシアネートエチルメタクリレート、２－イソシアネートエチルアクリレート、１，１－ビス（アクリロイロキシメチル）エチルイソシアネート等が挙げられる。これらは１種を単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。これらの中でも光硬化性、汎用性およびコストの観点から、２－イソシアネートエチルメタクリレートが好ましい。

　（メタ）アクリロイル基含有イソシアネート化合物の配合量は、（メタ）アクリロイル基を導入する前の（メタ）アクリル樹脂１００質量％に対し、０．１～１０質量％が好ましく、０．５～５質量％がより好ましい。

　側鎖および／または末端にヒドロキシル基、アミノ基またはカルボキシル基を有する（メタ）アクリル樹脂と、（メタ）アクリロイル基含有イソシアネート化合物とを反応させる方法としては、例えば、ジブチル錫ジラウレート等の有機スズ触媒下において、不活性ガス雰囲気下、室温（２５℃）～８０℃の温度で２時間～１０時間反応させる方法がある。

　（メタ）アクリル樹脂（Ａ）は、極性基含有モノマー由来の構造単位をさらに有していてもよい。すなわち、（メタ）アクリル樹脂（Ａ）の主鎖を構成するモノマー成分は、極性基含有モノマーをさらに含むことができる。極性基含有モノマーの含有量は全モノマー成分を基準として０．１～２０質量％であることが好ましく、硬化物の接着力および凝集力を高める観点から、０．５質量％以上であることがより好ましく、１質量％以上であることがさらに好ましい。一方で、極性基含有モノマーが多くなりすぎると、反応硬化型液状樹脂の硬化物が硬くなり、また、粘度が上昇するため、極性基含有モノマーの含有量は、１８質量％以下であることがより好ましく、１５質量％以下であることがさらに好ましい。

　前記極性基含有モノマーとしては、例えば、カルボキシル基含有モノマー、ヒドロキシル基含有モノマー、窒素原子含有モノマーまたはアセトアセトキシ基含有モノマーが挙げられる。

　カルボキシル基含有モノマーとしては、（メタ）アクリロイル基、およびビニル基等の不飽和二重結合を有する重合性基と、カルボキシル基とを有する化合物を特に制限なく用いることができる。カルボキシル基含有モノマーの例としては、（メタ）アクリル酸、カルボキシエチル（メタ）アクリレート、カルボキシペンチル（メタ）アクリレート、イタコン酸、マレイン酸、フマル酸、クロトン酸、イソクロトン酸等が挙げられる。これらは１種を単独で使用してもよく、または２種以上を組み合わせて使用してもよい。これらの中でも、カルボキシル基含有モノマーとして、アクリル酸およびメタクリル酸が好ましく、アクリル酸がより好ましい。

　ヒドロキシル基含有モノマーとしては、（メタ）アクリロイル基、ビニル基等の不飽和二重結合を有する重合性基と、ヒドロキシル基とを有する化合物を特に制限なく用いることができる。ヒドロキシル基含有モノマーの例としては、（ｉ）２－ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート、３－ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、４－ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート、６－ヒドロキシヘキシル（メタ）アクリレート、８－ヒドロキシオクチル（メタ）アクリレート、１０－ヒドロキシデシル（メタ）アクリレート、１２－ヒドロキシラウリル（メタ）アクリレート等のヒドロキシアルキル（メタ）アクリレート；（ｉｉ）（４－ヒドロキシメチルシクロへキシル）メチル（メタ）アクリレート等のヒドロキシアルキルシクロアルカン（メタ）アクリレート；（ｉｉｉ）ヒドロキシエチル（メタ）アクリルアミド、アリルアルコール、２－ヒドロキシエチルビニルエーテル、４－ヒドロキシブチルビニルエーテル、ジエチレングリコールモノビニルエーテルなどが挙げられる。これらは１種を単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。

　窒素原子含有モノマーとしては、（メタ）アクリロイル基またはビニル基等の不飽和二重結合を有する重合性基と、アミド基またはニトリル基とを有する化合物を特に制限なく用いることができる。アミド基含有モノマーの例としては、ジメチル（メタ）アクリルアミド、ジエチル（メタ）アクリルアミド、ジメチルアミノプロピル（メタ）アクリルアミド、イソプロピル（メタ）アクリルアミド、ヒドロキシエチル（メタ）アクリルアミド、（メタ）アクリロイルモルホリン等が挙げられる。ニトリル基含有モノマーの例としては、（メタ）アクリロニトリル等が挙げられる。これらは１種を単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。

　前記アセトアセトキシ基含有モノマーとしては、（メタ）アクリロイル基またはビニル基等の不飽和二重結合を有する重合性基と、アセトアセトキシ基とを有するものを特に制限なく用いることができる。アセトアセトキシ基含有モノマーの例としては、アセトアセトキシエチル（メタ）アクリレート、アセトアセトキシプロピル（メタ）アクリレート、アセトアセトキシブチル（メタ）アクリレート、アセトアセトキシペンチル（メタ）アクリレート、アセトアセトキシヘキシル（メタ）アクリレート等が挙げられる。これらは１種を単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。

　これらの極性基含有モノマーの中では、（メタ）アクリル樹脂（Ａ）の側鎖および／または末端に（メタ）アクリロイル基を導入し易い等の観点から、ヒドロキシル基含有モノマーが好ましい。

　（メタ）アクリル樹脂（Ａ）は、反応性ケイ素基含有モノマー由来の構造単位をさらに有していてもよい。すなわち、（メタ）アクリル樹脂（Ａ）の主鎖を構成するモノマー成分は、反応性ケイ素基含有モノマーをさらに含むことができる。（メタ）アクリル樹脂（Ａ）は、反応性ケイ素基をさらに有していてもよい、とも換言できる。

　反応性ケイ素基としては、特に限定されず、例えば、トリメトキシシリル基、トリエトキシシリル基、トリイソプロポキシシリル基、ジメトキシメチルシリル基、ジエトキシメチルシリル基、ジイソプロポキシメチルシリル基、トリス（２－プロペニルオキシ）シリル基、（クロロメチル）ジメトキシシリル基、（メトキシメチル）ジメトキシシリル基、（メトキシメチル）ジエトキシシリル基、（エトキシメチル）ジメトキシシリル基等が挙げられる。汎用であり、活性が高く、良好な硬化性が得られることから、トリメトキシシリル基、トリエトキシシリル基、ジメトキシメチルシリル基がより好ましく、ジメトキシメチルシリル基が特に好ましい。また、貯蔵安定性の点からは、ジメトキシメチルシリル基およびトリエトキシシリル基が特に好ましい。（クロロメチル）ジメトキシシリル基および（メトキシメチル）ジメトキシシリル基は、特に高い硬化性を示すため好ましい。トリメトキシシリル基、トリエトキシシリル基などの３官能性シリル基を有する（メタ）アクリル樹脂（Ａ）を含む反応硬化型液状樹脂から得られる硬化物は、復元性が高くなる傾向があり、好ましい。

　反応性ケイ素基を有する（メタ）アクリル樹脂（Ａ）としては、特に限定されず、例えば、（３－トリメトキシシリル）プロピル（メタ）アクリレート、（３－トリエトキシシリル）プロピル（メタ）アクリレート、（３－ジメトキシメチルシリル）プロピル（メタ）アクリレート、（２－トリメトキシシリル）エチルメタクリレート、（２－トリエトキシシリル）エチルメタクリレート、（２－ジメトキシメチルシリル）エチルメタクリレート、トリメトキシシリルメチルメタクリレート、トリエトキシシリルメチルメタクリレート、ジメトキシメチルシリルメチルメタクリレート等が挙げられる。これらの中でも、（３－トリメトキシシリル）プロピル（メタ）アクリレート、（３－トリエトキシシリル）プロピル（メタ）アクリレートおよび（３－ジメトキシメチルシリル）プロピル（メタ）アクリレートが好ましく、（３－トリメトキシシリル）プロピル（メタ）アクリレートおよび（３－ジメトキシメチルシリル）プロピル（メタ）アクリレートがより好ましく、（３－トリメトキシシリル）プロピル（メタ）アクリレートがさらに好ましい。これら反応性ケイ素基を有する（メタ）アクリル樹脂（Ａ）は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。

　（メタ）アクリル樹脂（Ａ）の重量平均分子量は、特に限定されないが、４０００～１０００００が好ましく、６０００～８００００がより好ましく、１００００～５００００がさらに好ましい。

　（アクリル樹脂（Ｂ））
　アクリル樹脂（Ｂ）は、直鎖状アルキル基を有するアルキルアクリレートを含むモノマー成分を重合させることにより得られるアクリル樹脂であり、側鎖および／または末端に（メタ）アクリロイル基を有している。

　アクリル樹脂（Ｂ）の主鎖を構成するモノマー成分は、直鎖状アルキル基を有するアルキルアクリレートからなる群より選ばれた１種以上のモノマーを、全モノマー成分を基準として、９９．９質量％以下含むことが好ましく、３０．０～９９．５質量％含むことがより好ましく、４０．０～９５質量％含むことがさらに好ましい。

　直鎖状アルキル基の炭素数は、８～２４であることが好ましい。炭素数８～２４の直鎖状アルキル基を有するアルキルアクリレートの例としては、ｎ－オクチルアクリレート、ｎ－ノニルアクリレート、ｎ－デシルアクリレート、ｎ－ウンデシルアクリレート、ｎ－ドデシルアクリレート（ラウリルアクリレート）、ｎ－トリデシルアクリレート、ｎ－ステアリルアクリレート等が挙げられる。これらは１種を単独で使用してもよく、または２種以上を組み合わせて使用してもよい。

　直鎖状アルキル基の炭素数は、１～７であってもよい。炭素数１～７の直鎖状アルキル基を有するアルキルアクリレートの例としては、メチルアクリレート、エチルアクリレート、ｎ－プロピルアクリレート、ｎ－ブチルアクリレート、ｎ－ペンチルアクリレート、ｎ－へキシルアクリレート、ｎ－ヘプチルアクリレート等が挙げられる。これらは１種を単独で使用してもよく、または２種以上を組み合わせて使用してもよい。

　アクリル樹脂（Ｂ）が側鎖および／または末端に有する（メタ）アクリロイル基は、例えば、ヒドロキシル基、アミノ基またはカルボキシル基を有するアクリル樹脂と、（メタ）アクリロイル基含有イソシアネート化合物とを反応させることにより導入してもよい。

　（メタ）アクリロイル基含有イソシアネート化合物としては、前記（メタ）アクリル樹脂（Ａ）で例示した化合物を用いることができる。

　（メタ）アクリロイル基含有イソシアネート化合物の配合量は、（メタ）アクリロイル基を導入する前のアクリル樹脂１００質量％に対し、０．１～１０質量％が好ましく、０．５～５質量％がより好ましい。

　側鎖および／または末端にヒドロキシル基、アミノ基またはカルボキシル基を有するアクリル樹脂と、（メタ）アクリロイル基含有イソシアネート化合物とを反応させる方法としては、例えば、ジブチル錫ジラウレート等の有機スズ触媒下において、不活性ガス雰囲気下、室温（２５℃）～８０℃の温度で２時間～１０時間反応させる方法がある。

　アクリル樹脂（Ｂ）の主鎖を構成するモノマー成分は、極性基含有モノマーをさらに含むことができる。極性基含有モノマーの含有量は全モノマー成分を基準として０．１～２０質量％であることが好ましく、硬化物の接着力および凝集力を高める観点から、０．５質量％以上であることがより好ましく、１質量％以上であることがさらに好ましい。一方で、極性基含有モノマーが多くなりすぎると、反応硬化型液状樹脂の硬化物が硬くなり、また、粘度が上昇するため、極性基含有モノマーの含有量は、１８質量％以下であることがより好ましく、１５質量％以下であることがさらに好ましい。

　極性基含有モノマーとしては、例えば、カルボキシル基含有モノマー、ヒドロキシル基含有モノマー、窒素原子含有モノマーまたはアセトアセチル基含有モノマーが挙げられ、前記（メタ）アクリル樹脂（Ａ）で例示した化合物をそれぞれ用いることができる。

　これらの極性基含有モノマーの中では、アクリル樹脂（Ｂ）の側鎖および／または末端に（メタ）アクリロイル基を導入し易い等の観点から、ヒドロキシル基含有モノマーが好ましい。

　アクリル樹脂（Ｂ）は、反応性ケイ素基含有モノマー由来の構造単位をさらに有していてもよい。すなわち、アクリル樹脂（Ｂ）の主鎖を構成するモノマー成分は、反応性ケイ素基含有モノマーをさらに含むことができる。アクリル樹脂（Ｂ）は、反応性ケイ素基をさらに有していてもよい、とも換言できる。反応性ケイ素基としては、前記（（メタ）アクリル樹脂（Ａ））の項で説明した反応性ケイ素基を挙げることができる。

　反応性ケイ素基を有するアクリル樹脂（Ｂ）としては、特に限定されず、例えば、（２－トリメトキシシリル）エチルアクリレート、（２－トリエトキシシリル）エチルアクリレート、（２－ジメトキシメチルシリル）エチルアクリレート、トリメトキシシリルメチルアクリレート、トリエトキシシリルメチルアクリレート、ジメトキシメチルシリルメチルアクリレート等が挙げられる。

　アクリル樹脂（Ｂ）の重量平均分子量は、特に限定されないが、４０００～１０００００が好ましく、６０００～８００００がより好ましく、１００００～５００００がさらに好ましい。

　（（メタ）アクリル樹脂（Ａ）とアクリル樹脂（Ｂ）との混合物）
　（メタ）アクリル樹脂（Ａ）とアクリル樹脂（Ｂ）との混合物は、前記（メタ）アクリル樹脂（Ａ）と前記アクリル樹脂（Ｂ）との混合物である。（メタ）アクリル樹脂（Ａ）とアクリル樹脂（Ｂ）との含有割合（混合割合）は、８０／２０質量％～９５／５質量％であることが好ましく、８５／１５質量％～９５／５質量％であることがより好ましい。

　その他、アクリル系樹脂について、特開２０１６－１３０２８号公報、国際公開第２０１６－０３５７１８号公報、特開２０１７－１２２１７４号公報、特許第２８５１３５０号公報、特開２０１６－１３１７１８号公報を適宜援用できる。

　（Ｉ－１－１－１－Ｃ．ポリイソブチレン系樹脂）
　前記ポリイソブチレン系樹脂は、特に限定されることなく、従来公知の各種ポリイソブチレン系樹脂が使用できる。ポリイソブチレン系樹脂は、例えば、主骨格がイソブチレンからなる骨格であり、かつ、分子内に（メタ）アクリロイル基を有するポリマーである。

　前記「（メタ）アクリロイル」は、アクリロイル（ＣＨ_２＝ＣＨＣＯ－）およびメタクリロイル（ＣＨ_２＝Ｃ（ＣＨ_３）ＣＯ－）のうち少なくとも１つを意味する。また、前記「主骨格」は、ポリマーの主鎖を形成する主な骨格（全構成の中で占める割合が最も多い骨格）を意味する。また、前記「イソブチレンからなる骨格」は、－[ＣＨ_２－Ｃ（ＣＨ_３）_２]－単位からなる骨格である「イソブチレン骨格」の、炭素および水素により構成される骨格を意味する。

　前記ポリマーとしては、主骨格がイソブチレンからなる骨格であり、かつ、分子内に（メタ）アクリロイル基を有する限り、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができる。前記ポリマーとしては、水添物（主骨格が水素添加されているポリマーであって、水添ポリマーとも称する。）であってもよい。前記ポリマーの具体例としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができる。これらは、１種を単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。

　前記ポリマーの分子内における（メタ）アクリロイル基の個数としては、１個以上である限り、目的に応じて適宜選択することができる。前記ポリマーの分子内における（メタ）アクリロイル基の個数が２個以上であると、網目構造を形成することができ、圧縮永久歪を小さくできる。

　前記ポリマー分子内における（メタ）アクリロイル基の位置としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、ポリマー末端（片末端、両末端）であってもよく、ポリマー側鎖であってもよい。

　前記ポリマーの数平均分子量としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、１，０００～４０，０００が好ましく、２，０００～３５，０００がより好ましい。

　その他、ポリイソブチレン系樹脂について、特開２０１４－８０４９７号公報、特許第２８７３３９５号公報、特許第３３１５２１０号公報、特許第３３６８０５７号公報、特開２００４－２０４１８３号公報を適宜援用できる。

　（Ｉ－１－１－１－Ｄ．ウレタン系樹脂）
　前記ウレタン系樹脂は、分子内にウレタン結合を含有する樹脂である。当該ウレタン系樹脂は、有機溶媒に対して可溶性であり、分子内に少なくとも１つのウレタン結合を含有する繰り返し単位を有している。また、ウレタン系樹脂は、重量平均分子量が、ポリエチレングリコール換算で１，０００以上、１，０００，０００以下のポリマーである。すなわち、ウレタン系樹脂は、ポリイソシアネート成分と、ポリオール、触媒およびその他助剤からなるポリオール成分と、を一定の比率で混合する方法により製造されるポリマーである。

　前記ポリイソシアネート成分は、例えば、ジフェニルメタンジイソシアネート、ポリメリックジフェニルメタンジイソシアネート、ポリメリックトリレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネートなど；これらの変性ポリイソシアネート、すなわち、ポリイソシアネートの部分化学反応で得られる生成物であって、例えば、エステル、尿素、ビューレット、アロファネート、カルボジイミド、イソシアヌレート、ウレタンなどの基を含むポリイソシアネート；などが挙げられ、これらは１種を単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。

　前記ポリオール成分としては、ポリエーテルポリオールおよび／またはポリエステルポリオールが挙げられる。当該ポリエーテルポリオールとしては、開始剤にエチレンオキサイド、プロピレンオキサイド、ブチレンオキサイドなどのアルキレンオキサイドを付加重合して得られるポリエーテルポリオールなどが挙げられる。開始剤としては、（ｉ）エチレングリコール、プロピレングリコール、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、ソルビトール、シュークローズ、ビスフェノールＡ、などの多価アルコール、（ｉｉ）エタノールアミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、およびエチレンジアミンなどの脂肪族アミン、（ｉｉｉ）トルエンジアミン、およびメチレンジアニリンなどの芳香族アミン類、（ｉｖ）マンニッヒ縮合物、などが挙げられる。当該ポリエーテルポリオールは、１種を単独で使用してもよく、または２種以上を組み合わせて使用してもよい。ポリエーテルポリオールとしては、芳香族アミン類を開始剤として得られる芳香族ポリエーテルポリオールが、熱伝導率を低下させるために特に好ましい。ポリエーテルポリオールの水酸基価は、特に限定しないが、３００～８００ｍｇＫＯＨ／ｇが好ましい。

　前記ポリエステルポリオールとしては、多価カルボン酸に前記多価アルコールを縮合してなるポリオール、および環状エステル開環重合からなるポリオールなどが挙げられる。多価カルボン酸としてはコハク酸、グルタン酸、アジピン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、マレイン酸、フマル酸、及びこれらの無水物である脂肪族多塩基酸等が挙げられる。前記ポリエステルポリオールとしては、特に芳香環を有するポリエステルポリオールが好ましい。このポリエステルポリオールの水酸基価は、特に限定しないが、１００～４００ｍｇＫＯＨ／ｇが好ましい。

　さらに、前記ポリオール成分としては、ポリブタジエン系ポリオール（例えば水酸基末端液状ポリブタジエン）、ポリイソプレン系ポリオール（例えば水酸基末端液状ポリイソプレン）、ポリオレフィン系ポリオール（例えば水酸基末端液状ポリオレフィン）などの分子末端に反応性の高い水酸基を有する液状ポリマーも挙げられる。分子末端に反応性の高い水酸基を有する液状ポリマーは、主鎖構造が耐加水分解性に優れるため好ましい。

　さらに、分子内にウレタン結合を含有する樹脂は、任意の反応により得ることが可能である。分子内にウレタン結合を含有する樹脂は、例えば、下記一般式（２）で示されるジオール化合物と、下記一般式（３）とで示されるジイソシアネート化合物とを反応させることにより、下記一般式（４）で示されるウレタン結合を含有する繰り返し単位を含有する構造として得られる。

　（一般式（２）中、Ｒ^２は２価の有機基を示す）

　（一般式（３）中、Ｘ^１は２価の有機基を示す）

　（一般式（４）中、Ｒ^２及びＸ^１はそれぞれ独立に２価の有機基を示し、ｎは１以上の整数を示す）。

　前記ウレタン系樹脂は、公知の技術により、上述した成分を共重合させて製造される。

　（Ｉ－１－１－１－Ｅ．エポキシ系樹脂）
　エポキシ系樹脂は、特に限定されることなく、従来公知の各種エポキシ系樹脂が使用できる。例えば、（ｉ）ビス（４－ヒドロキシフェニル）プロパンジグリシジルエーテル、ビス（４－ヒドロキシ－３，５－ジブロモフェニル）プロパンジグリシジルエーテル、ビス（４－ヒドロキシフェニル）エタンジグリシジルエーテル、ビス（４－ヒドロキシフェニル）メタンジグリシジルエーテル、レゾルシノールジグリシジルエーテル、フルオログリシノールトリグリシジルエーテル、トリヒドロキシビフェニルトリグリシジルエーテル、テトラグリシジルベンゾフェノン、ビスレゾルシノールテトラグリシジルエーテル、テトラメチルビスフェノールＡジグリシジルエーテル、ビスフェノールＣジグリシジルエーテル、ビスフェノールヘキサフルオロプロパンジグリシジルエーテル、１，３－ビス〔１－（２，３－エポキシプロパキシ）－１－トリフルオロメチル－２，２，２－トリフルオロエチル〕ベンゼン、１，４－ビス〔１－（２，３－エポキシプロポキシ）－１－トリフルオロメチル－２，２，２－トリフルオロメチル〕ベンゼン、４，４’－ビス（２，３－エポキシプロポキシ）オクタフルオロビフェニル、フェノールノボラック型ビスエポキシ化合物等の芳香族系グリシジルエーテル化合物、（ｉｉ）アリサイクリックジエポキシアセタール、アリサイクリックジエポキシアジペート、アリサイクリックジエポキシカルボキシレート、ビニルシクロヘキセンジオキシド等の脂環式ポリエポキシ化合物、（ｉｉｉ）ジグリシジルフタレート、ジグリシジルテトラヒドロフタレート、ジグリシジルヘキサヒドロフタレート、ジメチルグリシジルフタレート、ジメチルグリシジルヘキサヒドロフタレート、ジグリシジル－ｐ－オキシベンゾエート、ジグリシジルシクロペンタン－１，３－ジカルボキシレート、ダイマー酸グリシジルエステル等のグリシジルエステル化合物、（ｉｖ）ジグリシジルアニリン、ジグリシジルトルイジン、トリグリシジルアミノフェノール、テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン、ジグリシジルトリブロモアニリン等のグリシジルアミン化合物、（ｖ）ジグリシジルヒダントイン、グリシジルグリシドオキシアルキルヒダントイン、トリグリシジルイソシアヌレート等の複素環式エポキシ化合物、等が挙げられる。

　その他、エポキシ系樹脂について、国際公開第２０１０/１０３８０９号を適宜援用できる。

　本発明の第一実施形態では、表面層の硬度（Ｅ型）が５０以下、１００％モジュラスが０．５０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下、かつ破断時の伸び率が１００％以上となるように、第一の反応硬化型液状樹脂が適宜選択され得る。

　また、反応硬化型液状樹脂として例示したシリコーン系樹脂、アクリル系樹脂、ポリイソブチレン系樹脂、ウレタン系樹脂およびエポキシ系樹脂以外の樹脂については、当該分野で使用される任意の樹脂が使用され得る。

　（希釈剤および光ラジカル開始剤）
　表面層は、任意で希釈剤、および／または、光ラジカル開始剤を含んでいてもよい。表面層は、第一の反応硬化型液状樹脂と、希釈剤および／または光ラジカル開始剤との硬化物を含んでいてもよい。

　前記希釈剤としては、特に限定されないが、例えば、イソステアリルアルコールおよびテレケリックポリアクリレートなどが挙げられる。希釈剤は市販品を使用することもでき、例えば、大阪有機化学工業社製のイソステアリルアルコール、およびカネカ社製のＭＭ１００Ｃ（テレケリックポリアクリレート）が挙げられる。

　前記光ラジカル開始剤としては、特に限定されないが、例えば、２－ヒドロキシ－２－メチル－１－フェニルプロパン－１－オンおよびビス(２，４，６－トリメチルベンゾイル)－フェニルホスフィンオキシドが挙げられる。光ラジカル開始剤は市販品を使用することもでき、例えば、２－ヒドロキシ－２－メチル－１－フェニルプロパン－１－オンはＩＲＧＡＣＵＲＥ１１７３（ＢＡＳＦジャパン製）として入手でき、ビス(２，４，６－トリメチルベンゾイル)－フェニルホスフィンオキシドはＩＲＧＡＣＵＲＥ８１９（ＢＡＳＦジャパン製）として入手できる。これらの希釈剤、および／または、光ラジカル開始剤は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。

　また、希釈剤、および／または、光ラジカル開始剤の含有量は、特に限定されない。希釈剤の含有量は、第一の反応硬化型液状樹脂１００重量部に対して、第一の反応硬化性樹脂を蓄熱材にコーティングするときハンドリング性を低下させない程度である、５重量部～５０重量部であることが好ましい。光ラジカル開始剤の含有量は、紫外線照射によって、十分に、表面層の光硬化反応が進行するために、第一の反応硬化型液状樹脂１００重量部に対して、０．２重量部～５．０重量部であることが好ましく、０．５重量部～４．０重量部であることがより好ましく、１．０重量部～３．０重量部であることがさらに好ましい。

　表面層が希釈剤を含む場合、希釈剤に起因して、第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物および表面層の防湿性が損なわれないことが好ましい。

　（Ｉ－１－１－２．水蒸気透過度）
　蓄熱材中の無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれる無機系潜熱蓄熱材の吸湿に起因する潜熱蓄熱材としての蓄熱効果の低減がより抑えられることから、表面層の水蒸気透過度は低いことが好ましい。「水蒸気透過度」は、「水蒸気透過率」、「ＷＶＴＲ」および「透湿度」と称される場合もある。表面層の水蒸気透過度は、表面層に含まれる第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物の水蒸気透過度に大きく依存するため、第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物の水蒸気透過度は低いことが好ましい。

　第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物（すなわち第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物）は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満であることが好ましく、２５０ｇ／ｍ^２・日以内であることがより好ましく、１５０ｇ／ｍ^２・日以内であることがより好ましく、１００ｇ／ｍ^２・日以内であることがさらに好ましく、８０ｇ／ｍ^２・日以内であることが特に好ましい。当該構成によると、得られる潜熱蓄熱材は、吸湿性がより低いという利点を有する。第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物の水蒸気透過度が上記範囲内である場合、第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物は防湿性を有するともいえる。また、「第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物」とは「第一の反応硬化型液状樹脂が硬化している状態」を指す。「第一の反応硬化型液状樹脂が硬化している状態」とは、例えば、次のような状態のことを指す：加熱または紫外線により第一の反応硬化型液状樹脂を反応（硬化）させた後、得られた硬化物を２４時間以上室温雰囲気下かつ密閉容器内にて養生し、その後、直径１ｍｍの針状の棒を硬化物に垂直に突き刺したときに、目視にて、棒に付着物が認められない状態のことを指す。

　表面層は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満であることが好ましく、２５０ｇ／ｍ^２・日以内であることがより好ましく、１５０ｇ／ｍ^２・日以内であることがより好ましく、１００ｇ／ｍ^２・日以内であることがさらに好ましく、８０ｇ／ｍ^２・日以内であることが特に好ましい。当該構成によると、得られる潜熱蓄熱材は、吸湿性がより低いという利点を有する。表面層の４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である場合、第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物の４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である蓋然性が高いといえる。

　（Ｉ－１－１－３．硬度（Ｅ型）および（Ａ型））
　表面層は、硬度（Ｅ型）が、５０以下であり、４８以下であることが好ましく、４５以下であることがより好ましく、４０以下であることがさらに好ましく、３０以下であることが特に好ましい。表面層は、硬度（Ａ型）が、３０以下であり、２８以下であることが好ましく、２５以下であることがより好ましく、２０以下であることがさらに好ましく、１５以下であることが特に好ましい。本明細書において、硬度（Ｅ型）とは、ＪＩＳ　Ｋ
　６２５３－３に準拠しているタイプＥデュロメータを用いて測定して得られた値を意味する。本明細書において、硬度（Ａ型）とは、ＪＩＳ　Ｋ　６２５３－３、ＩＳＯ　４８－４、ＡＳＴＭ　Ｄ　２２４０などに準拠しているタイプＡデュロメータを用いて測定して得られた値を意味する。硬度（Ｅ型）および硬度（Ａ型）の測定方法の具体例を、後述する実施例にて詳説する。

　（Ｉ－１－１－４．モジュラス）
　表面層は、５０％モジュラスが、０．４０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であり、０．３５ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であることが好ましく、０．３０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であることがより好ましく、０．２５ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であることがさらに好ましく、０．２０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であることが特に好ましい。表面層は、１００％モジュラスが、０．５０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であり、０．４８ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であることが好ましく、０．４５ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であることがより好ましく、０．４０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であることがさらに好ましく、０．３０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であることが特に好ましい。なお、５０％モジュラスとは、５０％伸張時の引張強度を意味し、１００％モジュラスとは、１００％伸張時の引張強度を意味する。５０％モジュラスおよび１００％モジュラスの測定方法としては、特に限定されず、具体例を後述する実施例にて詳説する。

　（Ｉ－１－１－５．破断時の伸び率）
　表面層は、破断時の伸び率が、１００％以上であり、１１０％以上であることが好ましく、１２５％以上であることがより好ましく、１５０％以上であることがさらに好ましく、２００％以上であることが特に好ましい。破断時の伸び率の測定方法としては、特に限定されず、具体例を後述する実施例にて詳説する。

　表面層は、硬度（Ｅ型）が５０以下であり、１００％モジュラスが０．５０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であり、かつ破断時の伸び率が１００％以上であるため、変形できるという利点を有する。表面層は、変形可能ともいえる。溶融状態の蓄熱材は、凝固により体積が膨張し得、凝固状態の蓄熱材は、融解により体積が縮小し得る。表面層は、硬度（Ｅ型）が５０以下であり、１００％モジュラスが０．５０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であり、かつ破断時の伸び率が１００％以上であるため、蓄熱材の体積の膨張および縮小に対して、伸展および短縮できる。表面層は、蓄熱材の体積変化に追従できる、ともいえる。表面層の硬度（Ｅ型）、１００％モジュラスおよび破断時の伸び率が、上述したような好ましい値の範囲内である場合、表面層はより大きく変形でき、優れた追従性を有する。

　表面層は、上述した構成を有するため、（ａ）柔らかく、（ｂ）突刺しなどの衝撃で小さい穴（例えばピンホール）が開いたとしても自己修復することが可能であり、（ｃ）粘着性を有し、かつ（ｄ）様々な部材に対して着脱可能である、という利点を有する。表面層は、自己修復性を有するともいえる。表面層の硬度（Ｅ型）、１００％モジュラスおよび破断時の伸び率が、上述したような好ましい値の範囲内である場合、表面層は（ａ）より柔らかく、（ｂ）優れた自己修復性を有し、（ｃ）優れた粘着性を有する。

　（Ｉ－１－１－６．厚さ）
　表面層の厚さは、１０μｍ～５ｍｍであることが好ましく、５０μｍ～４ｍｍであることがより好ましく、１００μｍ～３ｍｍであることがさらに好ましく、２００μｍ～２ｍｍであることが特に好ましい。当該構成によると、本潜熱蓄熱材は熱応答性が良好であり、吸湿性がより低くなり、より優れた防湿性を有する。

　表面層は、多層構造を有していてもよい。例えば、表面層は、それぞれ異なる第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物を含む２種以上の層からなる多層構造を有していてもよい。また、蓄熱材および表面層を備える本潜熱蓄熱材を、別の蓄熱材と共に、さらに表面層で覆っていてもよい。

　（Ｉ－１－２．蓄熱材）
　（Ｉ－１－２－１．無機系潜熱蓄熱材組成物）
　本潜熱蓄熱材が有する蓄熱材に含まれる無機系潜熱蓄熱材組成物は、難燃性である。本潜熱蓄熱材は、潜熱型の蓄熱材として、可燃性の問題がある有機系潜熱蓄熱材組成物を用いる必要がない。そのため、本潜熱蓄熱材は、従来技術品と比較して、難燃性である。「無機系潜熱蓄熱材組成物」を、以下「蓄熱材組成物」と称する場合もある。

　蓄熱材組成物は増粘剤を含む。そのため、蓄熱材組成物は、蓄熱材組成物の融解温度を超える温度環境下において、固液分離しないという利点を有する。蓄熱材組成物は、蓄熱材組成物の融解温度を超える温度環境下において、ゲル状であり、かつ固液分離しないことが好ましい。

　本明細書において、「無機系潜熱蓄熱材組成物は、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度を超える温度環境下において、固液分離しない」とは、（ａ）無機系潜熱蓄熱材組成物を無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度を超える温度まで加熱したとき、無機系潜熱蓄熱材組成物が、固液分離していない、ともいえ、（ｂ）無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度を超える温度である無機系潜熱蓄熱材組成物が、固液分離していない、ともいえる。本明細書において、「無機系潜熱蓄熱材組成物が固液分離する」とは、例えば、無機系潜熱蓄熱材組成物を適当な容器に入れて一定時間静置したときに、以下の状態を示すことをいう：無機系潜熱蓄熱材組成物中の固体部分が沈殿し、無機系潜熱蓄熱材組成物中の水分が上澄みとして漏出し、固体部分と水分とが分離する状態。蓄熱材組成物が固液分離する場合、当該蓄熱材組成物中に含まれている、無機系潜熱蓄熱材（例えば、無機水和塩）の構造が変化するため、蓄熱性能が失われる可能性がある。本潜熱蓄熱材に含まれる蓄熱材組成物は、上述したように、蓄熱材組成物の融解温度を超える温度環境下においても固液分離しないという性質を有し得る。そのため、本潜熱蓄熱材は、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度を超える温度環境下においても、蓄熱性能が失われず、かつ流動しないという利点を有する。

　また、本潜熱蓄熱材は、蓄熱材組成物の融解温度を超える温度環境下と融解温度未満の温度環境下とに繰り返し晒された場合であっても、潜熱蓄熱材に含まれる蓄熱材組成物は固液分離することとなく、蓄熱性能は変化しないという利点を有する。すなわち、本潜熱蓄熱材は、耐久性に優れるものである。

　本潜熱蓄熱材における、蓄熱材組成物は、蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃以上の温度環境下において、ゲル状であり、固液分離しないことが好ましく、蓄熱材組成物の融解温度＋２０℃以上の温度環境下において、ゲル状であり、固液分離しないことがより好ましく、蓄熱材組成物の融解温度＋２５℃以上の温度環境下において、ゲル状であり、固液分離しないことがより好ましく、蓄熱材組成物の融解温度＋３０℃以上の温度環境下において、ゲル状であり、固液分離しないことがさらに好ましく、蓄熱材組成物の融解温度＋３５℃以上の温度環境下において、ゲル状であり、固液分離しないことがよりさらに好ましく、蓄熱材組成物の融解温度＋４０℃以上の温度環境下において、ゲル状であり、固液分離しないことが特に好ましい。

　なお、本潜熱蓄熱材の使用環境下の温度に特に制限はない。無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれる、無機系潜熱蓄熱材（例えば、水和塩）と増粘剤との適当な混合比率の観点から、本潜熱蓄熱材は、蓄熱材組成物の融解温度＋４０℃以下で使用されることが好ましい。

　本明細書において「無機系潜熱蓄熱材組成物は、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋Ｘ℃以上の温度環境下において、ゲル状であり、固液分離しない」とは、（ａ）無機系潜熱蓄熱材組成物を無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋Ｘ℃以上の温度まで加熱したとき、無機系潜熱蓄熱材組成物が、ゲル状であり、固液分離していない、ともいえ、（ｂ）無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋Ｘ℃以上である無機系潜熱蓄熱材組成物が、ゲル状であり、固液分離していない、ともいえる。より具体的に、本明細書において「無機系潜熱蓄熱材組成物は、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋Ｘ℃以上の温度環境下において、ゲル状である」とは、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋Ｘ℃以上である無機系潜熱蓄熱材組成物が、２～２５Ｐａ・ｓの範囲の粘度を有することを意図する。ゲル状の定義における粘度の測定は、振動粘度計（音叉振動式レオメーターとも称される。）により測定された値とする。

　本明細書において、固体状の無機系潜熱蓄熱材組成物が融解して液体状またはゲル状になるときに、無機系潜熱蓄熱材組成物が呈する温度範囲の中間の温度を、無機系潜熱蓄熱材組成物の「融解温度」とする。「融解温度」は、「融点」、「相変化温度」、または「相転移温度」と称される場合もある。

　（無機系潜熱蓄熱材）
　無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれる潜熱型の蓄熱材の成分としては、無機系である限り特に限定されない。無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれる、潜熱型の蓄熱材として機能する成分を、無機系潜熱蓄熱材と称する。すなわち無機系潜熱蓄熱材組成物は、無機系潜熱蓄熱材を含む。無機系潜熱蓄熱材としては、例えば、酢酸ナトリウム３水和物（融解温度５８℃）、チオ硫酸ナトリウム５水和物（融解温度４８．５℃）、硫酸ナトリウム１０水和物（融解温度３２．４℃）、塩化カルシウム２水和物（融解温度１７６℃）、塩化カルシウム６水和物（融解温度２９．８℃）、リン酸水素二ナトリウム１２水和物（融解温度３５．２℃）、炭酸ナトリウム１０水塩（融解温度３３℃）等の水和塩等が挙げられる。無機系潜熱蓄熱材としては、なかでも、人間の住環境を想定した温度帯で使用できること、耐久性に優れることおよび臭いが少ないこと等から、塩化カルシウム６水和物が最も好ましい。また、国際公開第２０１７／１６４３０４号に記載の無機系潜熱蓄熱材も、本発明の第一実施形態における無機系潜熱蓄熱材として使用され得る。無機系潜熱蓄熱材としては、上述した化合物の１種類のみを用いてもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。無機系潜熱蓄熱材は、塩化カルシウム６水和物を含むことが好ましい。無機系潜熱蓄熱材組成物は、無機系潜熱蓄熱材として塩化カルシウム６水和物を含むことが好ましいともいえる。

　無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれる無機系潜熱蓄熱材の量は特に限定されず、所望の融解温度および粘度などに基づき適宜設定され得る。無機系潜熱蓄熱材組成物は、無機系潜熱蓄熱材組成物における水（水分）以外の成分の総重量１００重量％中、無機系潜熱蓄熱材を５０重量％以上含むことが好ましく、５５重量％以上含むことがより好ましく、６０重量％以上含むことがより好ましく、６５重量％以上含むことがさらに好ましく、７０重量％以上含むことが特に好ましい。当該構成によると、得られる潜熱蓄熱材は、重量あたりの潜熱量が大きくなるため、蓄熱材として効率良く機能する、という利点を有する。無機系潜熱蓄熱材組成物は、無機系潜熱蓄熱材組成物における水（水分）以外の成分の総重量１００重量％中、無機系潜熱蓄熱材として塩化カルシウム６水和物を５０重量％以上含むことが好ましく、５５重量％以上含むことがより好ましく、６０重量％以上含むことがより好ましく、６５重量％以上含むことがさらに好ましく、７０重量％以上含むことが特に好ましい。当該構成によると、得られる潜熱蓄熱材は、重量あたりの潜熱量が大きくなるため、蓄熱材として効率良く機能する、という利点を有する。

　（増粘剤）
　増粘剤は、無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度を増加させることができるものであり、無機系潜熱蓄熱材組成物をゲル状にできるともいえる。増粘剤としては、無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度を増加させることができる限り、特に限定されない。増粘剤としては、吸水性樹脂、アタパルジャイト粘土、ゼラチン、寒天、シリカ、キサンタンガム、アラビアガム、グアーガム、カラギーナン、セルロース、蒟蒻などが挙げられる。吸水性樹脂としては、澱粉系樹脂、アクリル酸塩系樹脂、ポバール系樹脂、カルボキシメチルセルロース系樹脂等が挙げられる。シリカとしては、ヒュームドシリカ、沈降性シリカ、シリカゲル等が挙げられる。用語「増粘剤」は「ゲル化剤」ともいえる。「増粘剤」および「ゲル化剤」は相互置換可能である。

　増粘剤としては、イオン性増粘剤であってもよく、ノニオン性増粘剤であってもよい。無機系潜熱蓄熱材組成物が無機系潜熱蓄熱材として無機塩を含有する場合、当該無機塩は溶解してイオンの状態になっていることが多い。そのため、無機系潜熱蓄熱材組成物が無機系潜熱蓄熱材として無機塩を含有する場合、増粘剤としては、無機系潜熱蓄熱材組成物中に溶解している無機イオンに影響を与えないことから、ノニオン性増粘剤が好ましい。

　ノニオン性増粘剤としては、例えば、グアーガム、デキストリン、ポリビニルピロリドン、ヒドロキシエチルセルロース等が挙げられる。ノニオン性増粘剤の中でも、ゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物の安定性に優れており、環境適合性の高いヒドロキシエチルセルロースが特に好ましい。

　カルボキシメチルセルロースおよびヒドロキシエチルセルロースはセルロース誘導体でもある。増粘剤としては、カルボキシメチルセルロースおよびヒドロキシエチルセルロース以外のセルロース誘導体も使用できる。

　本潜熱蓄熱材において、前記増粘剤は、吸水性樹脂、アタパルジャイト粘土、ゼラチン、寒天、シリカ、キサンタンガム、アラビアガム、グアーガム、カラギーナン、セルロース、蒟蒻およびヒドロキシエチルセルロースからなる群より選択される、少なくとも１種であることが好ましい。

　無機系潜熱蓄熱材組成物は、含有する無機塩の濃度に依存して、温度変化により、経時的に、無機塩の析出が起こる場合がある。無機系潜熱蓄熱材組成物が増粘剤を含む場合、増粘剤は、（ａ）当該無機系潜熱蓄熱材組成物をゲル状にできるだけでなく、（ｂ）当該無機系潜熱蓄熱材組成物中に溶解している無機塩のイオンを効率的に分散することにより、無機系潜熱蓄熱材組成物における無機塩の析出を抑止することができる。

　無機系潜熱蓄熱材組成物が増粘剤を含む場合、増粘剤は、当該無機系潜熱蓄熱材組成物の融解および／または凝固挙動に影響を与えず、かつ当該無機系潜熱蓄熱材組成物が高い融解潜熱量を維持することを可能とする。また、無機系潜熱蓄熱材組成物が増粘剤を含むことにより、得られる潜熱蓄熱材において、当該無機系潜熱蓄熱材組成物は、潜熱蓄熱材の使用が想定される環境温度下でのヒートサイクル試験後も固液分離しないという利点を有する。

　さらに、無機系潜熱蓄熱材組成物が増粘剤を含むことにより、仮に、潜熱蓄熱材から無機系潜熱蓄熱材組成物が漏洩した場合であっても、漏洩時の環境負荷、および漏洩した無機系潜熱蓄熱材組成物の回収時の作業負荷を低減することが可能となる。

　なお、本発明の第一実施形態では、ポリエステルと、常温にて揮発性を有する有機溶剤と金属酸化物とを主成分とする混合物は、増粘剤の範囲に含めない。また、潜熱蓄熱材の難燃性をより高くするために、増粘剤としては、常温にて揮発性を有する有機溶剤の含有量が少ないことが好ましく、常温にて揮発性を有する有機溶剤を実質的に含まないことが好ましい。具体的には、増粘剤における、常温にて揮発性を有する有機溶剤の含有量は、１０００ｐｐｍ以下であることが好ましい。常温にて揮発性を有する有機溶剤としては、単環芳香族化合物が挙げられ、例えば、ベンゼル、トルエン、キシレン、エチレンベンゼン、クメン、パラシメン、フタル酸ジメチル、フタル酸ジエチル、フタル酸ジプロピルなどが挙げられる。増粘剤における、単環芳香族化合物の合計の含有量は、１０００ｐｐｍ以下であることが好ましい。増粘剤における、ベンゼル、トルエン、キシレン、エチレンベンゼン、クメン、パラシメン、フタル酸ジメチル、フタル酸ジエチルおよびフタル酸ジプロピルからなる群より選択される１種以上の化合物の合計の含有量は、１０００ｐｐｍ以下であることが好ましい。

　本潜熱蓄熱材における増粘剤の含有量は、特に限定されない。使用する増粘剤の種類によって、最適含有量が異なる場合もある。本潜熱蓄熱材における増粘剤の含有量は、無機系潜熱蓄熱材および融点調整剤の合計１００重量部に対して、１重量部～１０重量部であることが好ましく、２重量部～６重量部であることがより好ましい。当該構成によると、（ｉ）無機系潜熱蓄熱材組成物に溶解している塩の凝集および析出を防ぐことができ、（ｉｉ）無機系潜熱蓄熱材組成物のハンドリング性が良く、（ｉｉｉ）無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度を超える温度環境下において、無機系潜熱蓄熱材組成物は固液分離しない、という利点を有する。

　（融点調整剤）
　無機系潜熱蓄熱材組成物は、融点調整剤をさらに含むことが好ましい。融点調整剤は、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度および凝固温度を調節する機能を有する。融点調整剤は、凝固点降下剤と言い換えることもできる。

　融点調整剤として、好ましくは、（ａ）臭化リチウム、臭化ナトリウム、臭化カリウム、臭化カルシウム、臭化マグネシウム、臭化アンモニウム、臭化鉄、臭化亜鉛、臭化バリウム等の金属臭化物、および（ｂ）塩化リチウム、塩化ナトリウム、塩化カリウム、塩化マグネシウム、塩化アンモニウム、塩化鉄、塩化亜鉛、塩化コバルト等の金属塩化物、からなる群より選ばれる１種以上を挙げることができる。融点調整剤として、中でも、臭化ナトリウム、臭化カリウム、臭化アンモニウム等は、融点調整効果が大きいため、好ましい。これら融点調整剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　本潜熱蓄熱材に含まれる融点調整剤の量は、特に限定されない。例えば、無機系潜熱蓄熱材として塩化カルシウム６水和物が用いられる場合、無機系潜熱蓄熱材１．０モルに対して、融点調整剤の合計含有量が、０．０５モル以上２．０モル以下であることが好ましく、０．１モル以上１．５モル以下であることがより好ましく、０．１５モル以上１．０モル以下であることがさらに好ましい。当該構成であれば、得られる潜熱蓄熱材を壁材、床材、天井材、屋根材等の建材に用いるときに、当該建材で覆われた空間を適切な温度に高精度で維持できる。例えば、無機系潜熱蓄熱材として塩化カルシウム６水和物を使用し、かつ当該無機系潜熱蓄熱材１．０モルに対して、融点調整剤の合計含有量が、０．０５モル以上２．０モル以下である場合、得られる潜熱蓄熱材は、室内の温度を１５～３０℃の温度範囲で維持できる。なお、無機系潜熱蓄熱材として塩化カルシウム６水和物以外を使用する場合、無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれる融点調整剤の量は適宜設定され得る。

　無機系潜熱蓄熱材組成物は、金属臭化物および金属塩化物以外の融点調整剤を含んでいてもよい。当該融点調整剤としては、例えば、（ａ）アンモニウム塩、（ｂ）金属臭化物および金属塩化物以外の金属ハロゲン化物、（ｃ）金属非ハロゲン化物、（ｄ）尿素、（ｅ）アルコール類等を挙げることができる。

　アンモニウム塩としては、臭化アンモニウム、塩化アンモニウム、硫酸アンモニウム、硝酸アンモニウム、炭酸アンモニウム、炭酸水素アンモニウム、カルバミン酸アンモニウム、カルバミン酸炭酸水素アンモニウム、ギ酸アンモニウム、クエン酸アンモニウム、および酢酸アンモニウム等を挙げることができる。取り扱い性に優れ、環境負荷が小さく、かつ臭いが少ないことから、無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれるアンモニウム塩の含有量は、少ないことが好ましい。無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれるアンモニウム塩の含有量は、無機系潜熱蓄熱材組成物１００重量％に対して、１重量％以下であることが好ましく、０．５重量％以下であることがより好ましく、０．１重量％以下であることがさらに好ましく、０．０１重量％以下であることがさらに好ましく、０重量％であることが特に好ましい。

　金属臭化物および金属塩化物以外の金属ハロゲン化物としては、ヨウ化リチウム、ヨウ化ナトリウム、ヨウ化カリウム等を挙げることができる。

　本潜熱蓄熱材で覆われた空間の温度を所望の温度により精度良く調節するという観点から、例えば、無機系潜熱蓄熱材として塩化カルシウム６水和物が用いられる場合、無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれる金属臭化物および金属塩化物以外の金属ハロゲン化物の量は、無機系潜熱蓄熱材１．０モルに対して１．０モル以下であることが好ましく、０．５モル以下であることがより好ましく、０．３モル以下であることがさらに好ましい。

　また、無機系潜熱蓄熱材として塩化カルシウム６水和物以外のものが使用される場合、無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれる金属臭化物および金属塩化物以外の金属ハロゲン化物の量は、適宜設定され得る。

　金属非ハロゲン化物としては、硫酸ナトリウム、硝酸ナトリウム、酢酸ナトリウム、リン酸ナトリウム、水素化ホウ素ナトリウム、ギ酸ナトリウム、シュウ酸ナトリウム、炭酸ナトリウム、グルタミン酸ナトリウム、水酸化ナトリウム、硫酸カリウム、硝酸カリウム、酢酸カリウム、リン酸カリウム、水素化ホウ素カリウム、ギ酸カリウム、シュウ酸カリウム、炭酸カリウム、グルタミン酸カリウム、水酸化カリウム、硫酸カルシウム、硝酸カルシウム、炭酸カルシウム、グルタミン酸カルシウム、水酸化カルシウム、硫酸アルミニウム、硝酸アルミニウム、リン酸アルミニウム、ギ酸アルミニウム、炭酸アルミニウム、水酸化アルミニウム、硫酸マグネシウム、硝酸マグネシウム、炭酸マグネシウム、グルタミン酸マグネシウム、水酸化マグネシウム等を挙げることができる。

　前記アルコール類としては、低級アルコール（例えば、メタノール、エタノール、２－プロパノール、エチレングリコール、グリセロール等）、および高級アルコール（例えば、カプリルアルコール、ラウリルアルコール、ミリスチルアルコール、セチルアルコール、ステアリルアルコール、オレイルアルコール、リノリルアルコール等）を挙げることができる。

　（過冷却防止剤）
　無機系潜熱蓄熱材組成物は、過冷却防止剤を含むことが好ましい。過冷却防止剤は、比較的少量の添加で無機系潜熱蓄熱材組成物の過冷却を防止でき、かつ入手が容易である。「過冷却防止剤」は、「過冷却抑制剤」、「結晶核剤」、「核剤」または「核形成剤」と称される場合もある。

　過冷却防止剤は、特に限定されない。過冷却防止剤としては、例えば、ピロリン酸ナトリウム１０水和物、四ホウ酸ナトリウム１０水和物、炭酸ナトリウム、炭酸ナトリウム１水和物、炭酸ナトリウム１０水和物、臭素酸バリウム１水和物、硫酸カルシウム２水和物、ミョウバン、ピロリン酸二水素二ナトリウム６水和物、塩化カルシウム、臭化カルシウム、塩化アルミニウム、リン酸水素二ナトリウム１２水和物、亜リン酸水素二ナトリウム５水和物、リン酸三ナトリウム１２水和物、リン酸二水素ナトリウム２水和物、フッ化リチウム、塩化ナトリウム、塩化カリウム、塩化リチウム、塩化バリウム、塩化ストロンチウム、塩化ストロンチウム６水和物、硫化バリウム、硫酸バリウム、酒石酸カルシウム、水酸化ストロンチウム、水酸化バリウム、臭化ナトリウム、臭化カリウム、臭化マグネシウム６水和物、炭酸カルシウム、炭酸バリウム、酸化カルシウム、酸化バリウム、フッ化カルシウム、ケイ酸塩、二酸化ケイ素（シリカ）、カオリナイト、氷晶石等からなる群より選ばれる過冷却防止剤を挙げることができる。

　過冷却防止剤は使用する無機系潜熱蓄熱材に対応して、適宜選定して使用することが好ましい。例えば、無機系潜熱蓄熱材が酢酸ナトリウム３水塩の場合、ピロリン酸ナトリウム１０水塩が好ましく選ばれ得る。また、無機系潜熱蓄熱材組成物がチオ硫酸ナトリウム５水塩および／または硫酸ナトリウム１０水塩の場合、四ホウ酸ナトリウム１０水塩が好ましく選ばれ得る。また、無機系潜熱蓄熱材組成物が塩化カルシウム６水和物の場合、バリウム塩および／またはストロンチウム塩（例えば、塩化ストロンチウム６水和物）が好ましく選ばれ得る。

　本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材において、無機系潜熱蓄熱材組成物は、融点調整剤、および過冷却防止剤をさらに含むことが好ましい。

　（その他の成分）
　無機系潜熱蓄熱材組成物は、前記成分の他に、相分離防止剤、保存料、香料、着色剤、抗菌剤、高分子ポリマー、その他の有機化合物、または、その他の無機化合物等を、必要に応じて含有してもよい。

　相分離防止剤としては、例えば、（ａ）ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、リノール酸、リノレン酸、エルカ酸およびオレイン酸等の脂肪酸、並びにこれら脂肪酸の混合物を含む植物油、（ｂ）オレイン酸ナトリウム、オレイン酸カリウム、メタリン酸カリウム、ケイ酸ナトリウム、およびイソステアリン酸カリウム等の脂肪酸塩、（ｃ）流動パラフィン等のパラフィン、（ｄ）グリセリン、並びに（ｅ）ノニオン性界面活性剤等が挙げられる。前記植物油としては、ひまわり油、とうもろこし油、綿実油、ごま油、なたね油、落花生油、オリーブ油、ひまし油などが挙げられる。相分離防止剤としては、脂肪酸混合物であるＮｓｐ（ホープ製薬株式会社製）などの市販品を使用することもできる。

　「相分離防止剤」は、「増粘補助剤」、「水分蒸発防止剤」または「離水防止剤」と称される場合もある。

　（融解潜熱量）
　無機系潜熱蓄熱材組成物は、融解潜熱量が高いことが好ましい。無機系潜熱蓄熱材組成物の融解潜熱量は、８０Ｊ／ｇ以上であることが好ましく、１００Ｊ／ｇ以上であることがより好ましく、１２０Ｊ／ｇ以上であることがさらに好ましく、１４０Ｊ／ｇ以上であることが特に好ましい。無機系潜熱蓄熱材組成物の融解潜熱量は、示差走査型熱量計を用いて測定することができる。例えば、示差走査型熱量計（セイコーインスツルメント社製：ＳＩＩ　ＥＸＳＴＡＲ６０００　ＤＳＣ）を用いて、無機系潜熱蓄熱材組成物の温度を、３．０℃／分の速度にて－２０℃から５０℃へ昇温させた後、同じ速度にて５０℃から－２０℃へ降温させたときに得られるＤＳＣ曲線から、求めることができる。

　（無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度）
　無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、振動粘度計により測定された無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度（以下、「無機系潜熱蓄熱材組成物の振動粘度計の粘度」と称する場合もある。）について説明する。無機系潜熱蓄熱材組成物の振動粘度計の粘度は、「無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃である無機系潜熱蓄熱材組成物を、振動粘度計により測定して得られた粘度」ともいえる。振動粘度計としては、音叉振動式粘度計または音叉振動式レオメーター等が挙げられる。無機系潜熱蓄熱材組成物の振動粘度計の粘度は、０．５Ｐａ・ｓ～２５Ｐａ・ｓであることが好ましく、１Ｐａ・ｓ～２５Ｐａ・ｓであることがより好ましく、２Ｐａ・ｓ～２５Ｐａ・ｓであることがより好ましく、５Ｐａ・ｓ～２５Ｐａ・ｓであることがより好ましく、５Ｐａ・ｓ～２０Ｐａ・ｓであることがさらに好ましく、５Ｐａ・ｓ～１７Ｐａ・ｓであることが特に好ましい。当該構成によると、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃において当該無機系潜熱蓄熱材組成物は、固液分離せず、かつ、粘度が高すぎないため操作性が良いという利点を有する。

　無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、Ｅ型回転粘度計により測定された無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度（前記「無機系潜熱蓄熱材組成物のＥ型回転粘度計の粘度」）について説明する。無機系潜熱蓄熱材組成物のＥ型回転粘度計の粘度は、「無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃である無機系潜熱蓄熱材組成物を、Ｅ型回転粘度計により測定して得られた粘度」ともいえる。無機系潜熱蓄熱材組成物のＥ型回転粘度計の粘度は、３０Ｐａ・ｓ～９０Ｐａ・ｓであることが好ましく、３２Ｐａ・ｓ～８８Ｐａ・ｓであることがより好ましく、３４Ｐａ・ｓ～８６Ｐａ・ｓであることがさらに好ましく、３６Ｐａ・ｓ～８４Ｐａ・ｓであることが特に好ましい。当該構成によると、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃において当該無機系潜熱蓄熱材組成物は、固液分離せず、かつ、粘度が高すぎないため操作性が良いという利点を有する。

　（Ｉ－１－２－２．第二の反応硬化型液状樹脂）
　本潜熱蓄熱材において、蓄熱材は、第二の反応硬化型液状樹脂をさらに含むことが好ましい。

　蓄熱材が第二の反応硬化型液状樹脂をさらに含む場合、（ａ）表面層が万が一破れたときに蓄熱材の漏出を抑制できる、並びに（ｂ）凝固時および融解時に関わらず、蓄熱材を所望の一定の形に留めることができる、という利点を有する。また、蓄熱材が、水蒸気透過度が低い第二の反応硬化型液状樹脂をさらに含む場合、得られる潜熱蓄熱材は、吸湿性がより低く、非常に優れた防湿性を有する、という利点を有する。

　以下、第二の反応硬化型液状樹脂に関する各態様について説明するが、以下に詳説した以外の第二の反応硬化型液状樹脂に関する態様は、好ましい態様を含み、適宜、前記（Ｉ－１－１－１．反応硬化型液状樹脂）の項の第一の反応硬化型液状樹脂に関する記載を援用する。

　第二の反応硬化型液状樹脂に用いることができる反応硬化型液状樹脂としては、前記（Ｉ－１－１－１．反応硬化型液状樹脂）の項に記載の反応硬化型液状樹脂を挙げることができる。

　蓄熱材が第二の反応硬化型液状樹脂をさらに含む場合、蓄熱材における無機系潜熱蓄熱材組成物と第二の反応硬化型液状樹脂との重量比（無機系潜熱蓄熱材組成物：第二の反応硬化型液状樹脂）は、特に限定されないが、８０：２０～２０：８０であることが好ましく、７０：３０～３０：７０であることがより好ましく、６０：４０～４０：６０であることがより好ましく、５０：５０であることがより好ましい。

　蓄熱材が第二の反応硬化型液状樹脂をさらに含む場合について説明する。この場合、蓄熱材は、蓄熱材における無機系潜熱蓄熱材組成物と第二の反応硬化型液状樹脂との合計量１００重量部中、無機系潜熱蓄熱材組成物を４０重量部を超えて含むことが好ましく、５０重量部以上含むことがより好ましく、６０重量部以上含むことがより好ましく、７０重量部以上含むことがより好ましく、８０重量部以上含むことがさらに好ましい。なお、蓄熱材は第二の反応硬化型液状樹脂を含んでいなくてもよい。換言すれば、蓄熱材は、蓄熱材における無機系潜熱蓄熱材組成物と第二の反応硬化型液状樹脂との合計量１００重量部中、無機系潜熱蓄熱材組成物１００重量部含んでいてもよい。従来の有機系潜熱蓄熱材組成物を用いた潜熱蓄熱材では、有機系潜熱蓄熱材組成物は熱伝導率が低いため、有機系潜熱蓄熱材組成物を多量に含む潜熱蓄熱材は好ましくない態様であった。しかし、無機系潜熱蓄熱材組成物は有機系潜熱蓄熱材組成物と比較して熱伝導率が高いため、本潜熱蓄熱材では、無機系潜熱蓄熱材組成物を多量に含む潜熱蓄熱材もまた、好ましい態様である。

　第二の反応硬化型液状樹脂は、任意で希釈剤および／または光ラジカル開始剤をさらに含んでいてもよい。換言すれば、蓄熱材は、任意で希釈剤および／または光ラジカル開始剤をさらに含んでいてもよい。当該希釈剤および光ラジカル開始剤としては、それぞれ、前記（希釈剤および光ラジカル開始剤）の項に記載の希釈剤および光ラジカル開始剤を挙げることができる。蓄熱材における希釈剤および／または光ラジカル開始剤の含有量は特に限定されない。蓄熱材における希釈剤の含有量は、無機系潜熱蓄熱材組成物と第二の反応硬化型液状樹脂との粘度差調整のために、前記（希釈剤および光ラジカル開始剤）の項に記載の含有量を挙げることができる。蓄熱材における光ラジカル開始剤の含有量は、紫外線照射によって、十分に、第二の反応硬化型液状樹脂の硬化物の光硬化反応が進行するために、前記（希釈剤および光ラジカル開始剤）の項に記載の含有量を挙げることができる。蓄熱材が第二の反応硬化型液状樹脂および希釈剤を含む場合、希釈剤に起因して、第二の反応硬化型液状樹脂の硬化物の防湿性が損なわれないことが好ましい。

　蓄熱材が第二の反応硬化型液状樹脂をさらに含む場合、蓄熱材において、無機系潜熱蓄熱材組成物は、第二の反応硬化型液状樹脂中に分散していることが好ましい。第一実施形態において「分散している（分散されてなる、分散されている、とも換言され得る。）」とは、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度－２０℃以下である潜熱蓄熱材をマイクロスコープ（倍率：１０倍、視野：１ｃｍ^２）で観察したときに、１ｍｍ以上の無機系潜熱蓄熱材組成物の凝集塊が見られないことを意味する。

　蓄熱材において、第二の反応硬化型液状樹脂は硬化していてもよく、硬化していなくてもよい。蓄熱材において第二の反応硬化型液状樹脂が硬化している場合、得られる潜熱蓄熱材は、無機系潜熱蓄熱材組成物の漏洩がさらに防止されるという利点を有する。

　蓄熱材において、第二の反応硬化型液状樹脂の種類および物性（粘度、硬さ、弾性率、粘弾性等）を変化させることにより、石膏ボードおよび床材等と組み合わせやすいように、得られる潜熱蓄熱材の硬さ等を調節することができる。それ故に、蓄熱材において、第二の反応硬化型液状樹脂の種類および物性を変化させることにより、建築現場において、安全性がより高く、かつ、より容易に施工可能である潜熱蓄熱材を提供できるという利点を有する。

　第一の反応硬化型液状樹脂と同様に、第二の反応硬化型液状樹脂は、無機系潜熱蓄熱材組成物の相変化温度に影響を与えない。

　蓄熱材中の無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれる無機系潜熱蓄熱材の吸湿に起因する潜熱蓄熱材としての蓄熱効果の低減がより抑えられることから、第二の反応硬化型液状樹脂および第二の反応硬化型液状樹脂の硬化物の水蒸気透過度は低いことが好ましい。第二の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満であることが好ましく、２５０ｇ／ｍ^２・日以内であることがより好ましく、１５０ｇ／ｍ^２・日以内であることがより好ましく、１００ｇ／ｍ^２・日以内であることがさらに好ましく、８０ｇ／ｍ^２・日以内であることが特に好ましい。当該構成である第二の反応硬化型液状樹脂を蓄熱材が含む場合、得られる潜熱蓄熱材は、吸湿性がより低いという利点を有する。第二の反応硬化型液状樹脂の硬化物の水蒸気透過度が上記範囲内である場合、第二の反応硬化型液状樹脂の硬化物は防湿性を有するともいえる。「第二の反応硬化型液状樹脂の硬化物」、換言すれば「第二の反応硬化型液状樹脂が硬化している状態」とは、上述した「第一の反応硬化型液状樹脂が硬化している状態」と同じ状態を意味する。

　無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃におけるＥ型回転粘度計により測定された第二の反応硬化型液状樹脂の粘度（以下、「第二の反応硬化型液状樹脂のＥ型回転粘度計の粘度」と称する場合もある。）と、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃におけるＥ型回転粘度計により測定された無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度（以下、「無機系潜熱蓄熱材組成物のＥ型回転粘度計の粘度」と称する場合もある。）との差（以下、「無機系潜熱蓄熱材組成物と第二の反応硬化型液状樹脂との粘度差」と称する場合もある。）について説明する。第二の反応硬化型液状樹脂のＥ型回転粘度計の粘度は、「無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃である第二の反応硬化型液状樹脂を、Ｅ型回転粘度計により測定して得られた粘度」ともいえる。また、第二の反応硬化型液状樹脂のＥ型回転粘度計の粘度は、「第二の反応硬化型液状樹脂の未硬化の液状樹脂のＥ型回転粘度計の粘度」ともいえる。ここで、第二の反応硬化型液状樹脂が希釈剤および／または光ラジカル開始剤をさらに含む場合、第二の反応硬化型液状樹脂のＥ型回転粘度計の粘度とは、第二の反応硬化型液状樹脂と希釈剤および／または光ラジカル開始剤との混合物の粘度を意図する。蓄熱材が第二の反応硬化型液状樹脂を含む場合、前記無機系潜熱蓄熱材組成物と第二の反応硬化型液状樹脂との粘度差は、８０Ｐａ・ｓ以下であることが好ましく、８０Ｐａ・ｓ未満であることがより好ましく、６０Ｐａ・ｓ以下であることがより好ましく、６０Ｐａ・ｓ未満であることがより好ましく、５０Ｐａ・ｓ以下であることがより好ましく、４０Ｐａ・ｓ以下であることがさらに好ましく、２０Ｐａ・ｓ以下であることが特に好ましい。前記無機系潜熱蓄熱材組成物と第二の反応硬化型液状樹脂との粘度差の下限は特に限定されないが、好ましくは、０Ｐａ・ｓ以上である。当該構成によると、蓄熱材において、第二の反応硬化型液状樹脂中に無機系潜熱蓄熱材組成物が均一分散することが可能となる。前記無機系潜熱蓄熱材組成物と第二の反応硬化型液状樹脂との粘度差は、使用される第二の反応硬化型液状樹脂および無機系潜熱蓄熱材組成物の組み合わせに応じて、適宜変更され得る。

　本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材は、（ｉ）（ａ）無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、振動粘度計により測定された無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度が２～２５Ｐａ・ｓであるか、または、（ｂ）無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、Ｅ型回転粘度計により測定された無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度が３０～９０Ｐａ・ｓであり、かつ、（ｉｉ）無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃におけるＥ型回転粘度計により測定された第二の反応硬化型液状樹脂の粘度と、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃におけるＥ型回転粘度計により測定した無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度との差が、８０Ｐａ・ｓ以下である、ことがより好ましい。

　（Ｉ－１－３．有機溶剤）
　潜熱蓄熱材の難燃性をより高くするために、潜熱蓄熱材における、常温にて揮発性を有する有機溶剤の含有量は少ないことが好ましい。具体的には、潜熱蓄熱材１００重量部中における常温にて揮発性を有する有機溶剤の含有量は、５０重量部以下であることが好ましく、１０重量部以下であることがより好ましく、５重量部以下であることがより好ましく、１重量部以下であることがより好ましく、０．５重量部以下であることがさらに好ましく、０．１重量部以下であることが特に好ましい。潜熱蓄熱材１００重量部中における単環芳香族化合物の含有量は、５０重量部以下であることが好ましく、１０重量部以下であることがより好ましく、５重量部以下であることがより好ましく、１重量部以下であることがより好ましく、０．５重量部以下であることがさらに好ましく、０．１重量部以下であることが特に好ましい。潜熱蓄熱材１００重量部中における、ベンゼル、トルエン、キシレン、エチレンベンゼン、クメン、パラシメン、フタル酸ジメチル、フタル酸ジエチルおよびフタル酸ジプロピルからなる群より選択される１種以上の化合物の合計の含有量は、５０重量部以下であることが好ましく、１０重量部以下であることがより好ましく、５重量部以下であることがより好ましく、１重量部以下であることがより好ましく、０．５重量部以下であることがさらに好ましく、０．１重量部以下であることが特に好ましい。

　（Ｉ－１－４．繊維状物質）
　本潜熱蓄熱材は、繊維状物質をさらに含むことが好ましい。繊維状物質としては、以下の（ａ）～（ｃ）に示すような無機系の繊維状物質が好適に挙げられる：（ａ）ガラスウール、ロックウールなどの非晶質繊維；（ｂ）炭素繊維、アルミナ繊維などの多結晶繊維；並びに（ｃ）ウォラストナイト、チタン酸カリウム繊維などの単結晶繊維。本潜熱蓄熱材が無機系の繊維状物質をさらに含む場合、当該潜熱蓄熱材は、優れた難燃性、高い強度および高い寸法安定性を有する。

　本潜熱蓄熱材が繊維状物質を含む場合、繊維状物質は、蓄熱材に含まれていてもよく、表面層に含まれていてもよい。繊維状物質が蓄熱材に含まれている場合、蓄熱材は、第二の反応硬化型液状樹脂と共に繊維状物質を含んでいてもよく、第二の反応硬化型液状樹脂を含むことなく繊維状物質を含んでいてもよい。

　（Ｉ－１－５．その他成分）
　本潜熱蓄熱材は、本発明の第一実施形態に係る効果を損なわない限り、蓄熱材および表面層以外の他の成分を含んでいてもよい。そのような成分としては、例えば、保存料、香料、着色剤、難燃剤、耐光性安定剤、紫外線吸収剤、貯蔵安定剤、気泡調整剤、潤滑剤、防カビ剤、抗菌剤、高分子ポリマー、その他の有機化合物、または、その他の無機化合物等が挙げられる。

　以下、本潜熱蓄熱材の各物性ついて詳細に説明する。

　（Ｉ－１－６．融解温度）
　第一実施形態において、潜熱蓄熱材に含まれている固体状の無機系潜熱蓄熱材組成物が融解して液体状またはゲル状になる間に、潜熱蓄熱材が呈する温度範囲の中間の温度を、潜熱蓄熱材の「融解温度」とする。なお、潜熱蓄熱材の融解温度は、潜熱蓄熱材に含まれている固体状の無機系潜熱蓄熱材組成物が融解して液体状またはゲル状になる間に、無機系潜熱蓄熱材組成物が呈する温度範囲の中間の温度でもあり、すなわち無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度ともいえる。

　本潜熱蓄熱材が有する融解温度は特に限定されない。潜熱蓄熱材を、住宅に適応し、住環境を整えるために使用する場合を考える。この場合、潜熱蓄熱材は、１５℃～３０℃の融解温度を有することが好ましく、１７℃～２８℃の融解温度を有することがより好ましく、２０℃～２５℃の融解温度を有することがさらに好ましい。

　本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材において、無機系潜熱蓄熱材組成物は、１５℃～３０℃の融解温度を有することが好ましい。本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材において、蓄熱材は、１５℃～３０℃の融解温度を有することが好ましい。これらの構成であれば、住環境に適した潜熱蓄熱材を得ることができる。

　（Ｉ－１－７．吸湿性）
　本潜熱蓄熱材は、吸湿性がより低いことが好ましい。第一実施形態における吸湿性は、下記実施例Ａにて説明する吸湿率（％）によって評価され得る。第一実施形態における吸湿率は、潜熱蓄熱材を４０℃かつ湿度９０％の条件で一定時間静置したとき、一定時間静置前後の潜熱蓄熱材の重量によって測定され、測定方法の詳細は下記実施例Ａに示す。潜熱蓄熱材を４０℃かつ湿度９０％の条件でＸ時間静置したとき、Ｘ時間静置前後の潜熱蓄熱材の重量によって測定される吸湿率を、「Ｘ時間における吸湿率」と表記する。本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材は、２時間における吸湿率（％）が、５％未満であることが好ましく、４％以下であることがより好ましく、３％未満であることがさらに好ましく、２％以下であることが特に好ましい。本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材は、８時間における吸湿率（％）が、１２％未満であることが好ましく、１０％以下であることがより好ましく、８％以下であることがより好ましく、６％以下であることがさらに好ましく、５％未満であることが特に好ましい。当該構成によると、潜熱蓄熱材を長期間使用した場合であっても、潜熱蓄熱材が潜熱蓄熱材として効率的に機能するという利点を有する。また、〔Ｉ－１．潜熱蓄熱材〕の項に記載の潜熱蓄熱材は、前記吸湿率を有する潜熱蓄熱材を提供することが好ましい、ともいえる。

　（Ｉ－１－８．重量）
　本潜熱蓄熱材は、一つ当たりの重量（ｇ／個）が、好ましくは３０００ｇ／個以下であり、より好ましくは２０００ｇ／個以下であり、さらに好ましくは１５００ｇ／個以下であり、特に好ましくは１２００ｇ／個以下である。本潜熱蓄熱材は、一つ当たりの重量（ｇ／個）が、好ましくは５ｇ／個以上であり、より好ましくは１０ｇ／個以上であり、さらに好ましくは１５ｇ／個以上であり、特に好ましくは２０ｇ／個以上である。当該構成によると、施工性により優れるという利点を有する。

　（Ｉ－１－９．体積）
　本潜熱蓄熱材は、一つ当たりの体積（ｃｍ^３／個）が、好ましくは２５００ｃｍ^３／個以下であり、より好ましくは１５００ｃｍ^３／個以下であり、さらに好ましくは１２５０ｃｍ^３／個以下であり、特に好ましくは１０００ｃｍ^３／個以下である。本潜熱蓄熱材は、一つ当たりの体積（ｃｍ^３／個）が、好ましくは４ｃｍ^３／個以上であり、より好ましくは８ｃｍ^３／個以上であり、さらに好ましくは１２ｃｍ^３／個以上であり、特に好ましくは１６ｃｍ^３／個以上である。当該構成によると、施工性により優れるという利点を有する。

　〔Ｉ－２．潜熱蓄熱材の製造方法〕
　本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材の製造方法は、無機系潜熱蓄熱材および増粘剤を含む無機系潜熱蓄熱材組成物、を含む蓄熱材を調製する蓄熱材調製工程と、得られた前記蓄熱材における外気との境界面に、表面層を形成する表面層形成工程と、を含み、前記表面層は、（ｉ）硬度（Ｅ型）が５０以下であり、（ｉｉ）１００％モジュラスが０．５０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であり、（ｉｉｉ）破断時の伸び率が１００％以上である。

　本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材の製造方法では、蓄熱材調製工程において、無機系潜熱蓄熱材を増粘剤によりゲル化させて（換言すれば、粘度を上げて）いる。すなわち、得られた無機系潜熱蓄熱材組成物はゲル化している。これにより、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度以上でも蓄熱材が液状化することがなく、流動しないという利点を有する。また、本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材の製造方法では、無機系潜熱蓄熱材を使用している。そのため、建材用途で懸念される可燃性の問題を解消し、その結果、得られる潜熱蓄熱材を、住環境用潜熱蓄熱材として好適に使用することができる。

　本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材の製造方法では、表面層形成工程において、蓄熱材における外気との境界面に表面層が形成される。これにより、得られる潜熱蓄熱材は、吸湿性が低いものとなり、かつ、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度を超える温度環境下における、蓄熱材の外部への漏洩が防止され得る。また、表面層は特定の物性を有する。これにより、得られる潜熱蓄熱材は、蓄熱材の体積膨張に追従でき、かつ、突刺しなど衝撃で穴が開いたとしても、自己修復することが可能である、という利点を有する。

　以下、本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材の製造方法における各工程について説明するが、以下に詳説した以外の潜熱蓄熱材の製造方法に関する態様は、好ましい態様を含み、適宜、前記〔Ｉ－１．潜熱蓄熱材〕の項の記載を援用する。前記〔Ｉ－１．潜熱蓄熱材〕の項において、ある物質（成分）について「含有量」として記載された各態様は、潜熱蓄熱材の製造方法において、ある物質（成分）に関する「使用量」、「配合量」または「添加量」として援用できる。

　蓄熱材調製工程において、無機系潜熱蓄熱材および増粘剤を含む無機系潜熱蓄熱材組成物、を含む蓄熱材の調製方法としては、特に限定されない。例えば、無機系潜熱蓄熱材と増粘剤とを混合することにより、無機系潜熱蓄熱材組成物を含む蓄熱材を調製することができる。無機系潜熱蓄熱材と増粘剤との混合は、当該技術分野において公知である任意の技術を用いて行うことができる。無機系潜熱蓄熱材と増粘剤との混合は、例えば、後述する実施例に記載の方法で行われる。

　蓄熱材調製工程は、無機系潜熱蓄熱材組成物と第二の反応硬化型液状樹脂とを混合する混合工程を、さらに含んでいてもよい。蓄熱材調製工程が混合工程をさらに含む場合、無機系潜熱蓄熱材組成物と第二の反応硬化型液状樹脂とを含む蓄熱材を得ることができる。

　混合工程において、無機系潜熱蓄熱材組成物と第二の反応硬化型液状樹脂との混合は、当該技術分野において公知である任意の技術を用いて行うことができ、例えば、後述する実施例に記載の方法で行われる。

　蓄熱材調製工程において、無機系潜熱蓄熱材および増粘剤の混合と、無機系潜熱蓄熱材組成物および第二の反応硬化型液状樹脂の混合とは、一つの装置の中で連続して行ってもよいし、複数の装置を使用して行ってもよい。

　表面層形成工程において、調製工程にて得られた蓄熱材における外気との境界面に、表面層を形成する方法としては、特に限定されない。例えば、蓄熱材における外気との境界面に第一の反応硬化型液状樹脂をコーティングし、コーティングされた第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させる方法が挙げられる。

　蓄熱材における外気との境界面に第一の反応硬化型液状樹脂をコーティング方法としては、特に限定されない。例えば、蓄熱材における外気との境界面に第一の反応硬化型液状樹脂を塗布する方法、蓄熱材における外気との境界面に第一の反応硬化型液状樹脂を積層する方法、または蓄熱材を第一の反応硬化型液状樹脂内に浸漬して、引き上げる方法、等が挙げられる。蓄熱材を第一の反応硬化型液状樹脂内に浸漬して引き上げることによる、第一の反応硬化型液状樹脂のコーティング方法を、「浸漬コーティング法」とも称する。

　蓄熱材が一定の粘度または硬さを有する場合、浸漬コーティング法により、蓄熱材における外気との境界面に第一の反応硬化型液状樹脂を容易にコーティングすることができる。浸漬コーティング法に適するように、蓄熱材の粘度または硬さを調整する方法としては特に限定されず、無機系潜熱蓄熱材組成物における増粘剤の配合量を調整する方法、蓄熱材に一定量の第二の反応硬化型液状樹脂を配合し、無機系潜熱蓄熱材組成物と第二の反応硬化型液状樹脂との粘度差を調整する方法、蓄熱材を無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度未満まで冷却し、凝固させる方法、等が挙げられる。

　第一の反応硬化型液状樹脂をコーティングするときの、蓄熱材のＥ型回転粘度計により測定された粘度は、８０Ｐａ・ｓ以上であることが好ましく、１００Ｐａ・ｓ以上であることがより好ましく、１５０Ｐａ・ｓ以上であることがさらに好ましく、２００Ｐａ・ｓ以上であることが特に好ましい。当該構成によると、浸漬コーティング法を容易に行うことができる、および／または、その他の方法で蓄熱材における外気との境界面に第一の反応硬化型液状樹脂を容易にコーティングすることができる、という利点を有する。上述したような、（ａ）無機系潜熱蓄熱材組成物における増粘剤の配合量の調整、（ｂ）蓄熱材に対する第二の反応硬化型液状樹脂の配合、および、無機系潜熱蓄熱材組成物と第二の反応硬化型液状樹脂との粘度差の調整、並びに（ｃ）蓄熱材の凝固、等の方法により、第一の反応硬化型液状樹脂をコーティングするときの蓄熱材の粘度を適宜調整することができる。

　蓄熱材における外気との境界面に第一の反応硬化型液状樹脂をコーティングするときの、第一の反応硬化型液状樹脂の厚さとしては特に限定されない。硬化させた第一の反応硬化型液状樹脂が、前記（Ｉ－１－１－６．厚さ）の項に記載の表面層の厚さとなるように、コーティングする第一の反応硬化型液状樹脂の厚さを設定することが好ましい。

　コーティングされた第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させる方法としては、当該第一の反応硬化型液状樹脂が硬化する方法であれば特に限定されない。第一の反応硬化型液状樹脂の硬化は、例えば、第一の反応硬化型液状樹脂に硬化剤を添加する方法、第一の反応硬化型液状樹脂に対して熱を加える方法、または第一の反応硬化型液状樹脂に対して紫外線照射をする方法、などにより行ってもよいし、これらの方法を併用してもよい。硬化剤としては、例えば、ＡＰ－４（商品名、ブチルアシッドホスフェート）、ＡＰ－８（商品名、２－エチルヘキシルアシッドホスフェート）、ＡＰ－１０（商品名、イソデシルアシッドホスフェート）等が使用され得る。

　蓄熱材調製工程が混合工程をさらに含む場合、潜熱蓄熱材の製造方法は、蓄熱材に含まれる第二の反応硬化型液状樹脂を硬化させる硬化工程を、さらに含んでいてもよい。硬化工程において、第二の反応硬化型液状樹脂を硬化させる方法としては、当該第二の反応硬化型液状樹脂が硬化する方法であれば特に限定されず、例えば上述した、第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させる方法が挙げられる。

　硬化工程と表面層形成工程との順序は、特に限定されない。例えば、（ａ）硬化工程の後に、硬化工程で得られた前記蓄熱材における外気との境界面に表面層を形成する表面層形成工程が実施されてもよく、（ｂ）表面層形成工程の後に、表面層形成工程で得られた前記潜熱蓄熱材に含まれる蓄熱材中の第二の反応硬化型液状樹脂を硬化させる硬化工程が実施されてもよく、（ｃ）硬化工程および表面層形成工程が同時に実施されてもよい。硬化工程および表面層形成工程が同時に実施されるとは、例えば、第一の反応硬化型液状樹脂の硬化と第二の反応硬化型液状樹脂の硬化とが同時に行われることを意図する。

　〔Ｉ－３．用途〕
　本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材は、蓄熱材が求められる種々の用途、例えば、壁材、床材、天井材、屋根材等において利用され得る。

　本発明の第一実施形態のその他の態様として、潜熱蓄熱材は、フロアマット用下地材、合板用接着剤などにおいて利用することも可能である。

　さらに、本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材は、防水性に優れるため、水中用の蓄熱材としても好適に利用できる。本潜熱蓄熱材は、例えば、温水プール、使用済み核燃料貯蔵プール、鑑賞用の水槽などの水温維持のために好適に利用できる。

　さらに、本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材の表面層は粘着性を有するため、潜熱蓄熱材は様々な部材に対して着脱可能である。そのため、本潜熱蓄熱材を、蓄熱性能を有するシーリング材としても好適に利用できる。本潜熱蓄熱材は、例えば、恒温輸送容器のシーリング材、生活空間のドア枠および窓枠用シーリング材などに好適に利用できる。

　さらに、本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材の表面層は柔らかいため、潜熱蓄熱材は緩衝性能を有し得る。そのため、本潜熱蓄熱材を、蓄熱性能を有する緩衝材およびクッション材としても好適に利用できる。本潜熱蓄熱材をクッション材として使用する場合、潜熱蓄熱材の表面層は、一定の厚さを有することが好ましく、例えば５ｍｍ以上の厚さを有することが好ましい。

　〔Ｉ－４．潜熱蓄熱材を備えた建築物の製造方法〕
　本発明の第一実施形態は、潜熱蓄熱材を備えた建築物の製造方法も提供し得る。本発明の第一実施形態に係る建築物の製造方法（以下、「本建築物の製造方法」とも称する。）は、潜熱蓄熱材を調製する調製工程と、当該潜熱蓄熱材を建築物の天面、床面および／または壁面に設置する設置工程とを有する。

　調製工程の具体的な態様としては、前記〔Ｉ－２．潜熱蓄熱材の製造方法〕の項に記載の製造方法を援用できる。

　設置工程の具体的な態様としては、潜熱蓄熱材を建築物の天面、床面および／または壁面に設置することができる限り特に限定されない。例えば、潜熱蓄熱材を、釘またはビスなどを使用して、直接、建築物の天面、床面および／または壁面に、潜熱蓄熱材を貫通するように打ち付けて設置してもよい。また、潜熱蓄熱材を、合板などで挟んで得られた積層板を、釘またはビスなどを使用して、建築物の天面、床面および／または壁面に、潜熱蓄熱材を貫通するように打ち付けて設置してもよい。設置工程における潜熱蓄熱材の打ち付けに使用される釘またはビスの材質としては、特に限定されるものではない。潜熱蓄熱材の打ち付けに使用する釘またはビスとしては、ステンレス製の釘またはビスが好ましい。ステンレス製の釘またはビスは、優れた耐腐食性（防錆性）を有する。

　例えば、従来、蓄熱材が袋またはフィルムに収容された潜熱蓄熱材が知られていたが、そのような袋またはフィルムは、本発明の第一実施形態に係る表面層が有するような特定の硬度（Ｅ型）、１００％モジュラスおよび破断時の伸び率を有していなかった。そのため、従来の潜熱蓄熱材は、釘などを突き刺し潜熱蓄熱材を貫通した場合、釘またはビスなどを刺した箇所にひび割れ（クラック）などが発生し、その結果、蓄熱材が漏洩するという問題がある。しかしながら本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材は、上述したような特定の硬度（Ｅ型）、１００％モジュラスおよび破断時の伸び率を有する表面層を備えるため、柔らかく、高い追従性および高い粘着性を有する表面層を備えるものである。そのため、本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材は、釘などを突き刺し潜熱蓄熱材を貫通した場合、釘の形に表面層が追従して変形し、突き刺された釘と表面層とが密着するため、釘またはビスなどを刺した箇所から蓄熱材が漏洩する虞がない。

　さらに、本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材は、粘着性を有する表面層を備えるため、その粘着力を利用して、建築物の天面、床面および／または壁面と潜熱蓄熱材とを接触させるだけで、設置してもよい。本発明の第一実施形態に係る潜熱蓄熱材は、着脱可能であるため、設置場所および設置位置を誤った場合でも、容易に再設置が可能である。

　［ＩＩ．第二実施形態］
　第一実施形態では、無機系潜熱剤および増粘剤を含む無機系潜熱蓄熱材組成物を含む蓄熱材と、反応硬化型液状樹脂の硬化物を含む表面層とを含み、前記表面層は、特定のＥ型硬度、１００％モジュラスおよび破断時の伸び率を有する、潜熱蓄熱材とすることにより、漏れリスクおよび吸湿性が低く、施工性に優れる、潜熱蓄熱材を提供するという課題を達成するものであった。

　一方、第二実施形態では、増粘剤を含む無機系潜熱蓄熱材組成物と、反応硬化型液状樹脂とを含み、前記反応硬化型液状樹脂は、当該反応硬化型液状樹脂の硬化物が特定の水蒸気透過度を有する、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物とすることにより、漏れリスクおよび吸湿性が低く、施工性に優れる、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を提供し得る潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を提供するという課題を達成する。

　すなわち、第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、表面層を必要とすることなく、反応硬化型液状樹脂の硬化物が特定の水蒸気透過度を有するような反応硬化型液状樹脂を含むものである。

　以下、本発明の第二実施形態について説明する。第二実施形態に関して、以下に詳説した以外の態様は、適宜、第一実施形態の記載を援用する。また、第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂組成物が含む「反応硬化型液状樹脂」を、便宜上、「第三の反応硬化型液状樹脂」と称する場合もある。

　〔ＩＩ－１．潜熱蓄熱材含有樹脂組成物〕
　本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、無機系潜熱蓄熱材組成物および第三の反応硬化型液状樹脂を含み、前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、増粘剤を含み、前記第三の反応硬化型液状樹脂は、下記を満たす：前記第三の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を、以下、「本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物」または単に「本組成物」と称することもある。本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を硬化させることにより硬化物を得ることができ、当該硬化物を潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物とも称する。本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、多くの場合、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物として使用され得る。本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を硬化させて得られる潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物もまた、本発明の第二実施形態である。本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を、「本潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物」または単に「本硬化物」とも称する。

　本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、前記構成を有するため、漏れリスクが低減され、かつ施工性に優れる、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を提供できるという利点を有する。

　さらに、本発明者は、潜熱蓄熱材として、無機系であり無機水和塩を含む潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の硬化物は、吸湿性が高くなるため、当該潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を長期間にわたって使用する場合、潜熱蓄熱材の無機水和物の構造が、相変化温度に影響を与える程度まで変化する可能性があることを、独自に見出した。そのため、潜熱蓄熱材として、無機系であり無機水和塩を含む潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の硬化物は、長期間使用した場合、潜熱蓄熱材として効率的に機能しない虞があることを、本発明者は独自に見出した。

　本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、前記構成を有するため、すなわち特定の水蒸気透過度を有する第三の反応硬化型液状樹脂を含有するため、潜熱蓄熱材として無機系潜熱蓄熱材（例えば無機水和塩）を含む場合であっても、吸湿性が低い潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を提供できるという利点を有する。

　さらに、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、前記構成を有するため、すなわち無機系潜熱蓄熱材組成物を含有するため、難燃性である潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を提供できるという利点を有する。

　本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、（ｉ）潜熱蓄熱材含有樹脂組成物が凝固状態（固体）から溶融状態（液体）に相転移する間に熱エネルギーを吸収すること、および、（ｉｉ）潜熱蓄熱材含有樹脂組成物が溶融状態（液体）から凝固状態（固体）に相転移する間に熱エネルギーを放出すること、を用いた潜熱型の蓄熱材として利用できるものである。なお、溶融状態には後述する「ゲル状」も含まれる。

　例えば、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、凝固状態から溶融状態に相転移する間に熱エネルギーを吸収することによって、高温環境下（例えば、夏）においても、例えば室内の温度を、環境温度以下の所望の温度に保持することができる。さらに、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、溶融状態から凝固状態に相転移する間に熱エネルギーを放出することによって、低温環境下（例えば、冬）においても、例えば室内の温度を、環境温度以上の所望の温度に保持することができる。つまり、本発明の第二実施形態にかかる潜熱蓄熱材含有樹脂組成物によれば、高温環境下および低温環境下の何れであっても、例えば室内の温度を、所望の温度（例えば、１５～３０℃）に維持することができる。

　本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、無機系潜熱蓄熱材組成物と第三の反応硬化型液状樹脂とを含んでおり、例えば第三の反応硬化型液状樹脂中に無機系潜熱蓄熱材組成物が均一に分散している。そのため、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を硬化させてなる本潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物は、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度以上における、無機系潜熱蓄熱材組成物の漏洩が防止され得る。すなわち、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、無機系潜熱蓄熱材組成物の漏洩を防止するために、従来技術のように、内包化、またはマイクロカプセル化する必要がない。また、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を、加工性の良いシート状等に成形することも可能である。

　さらに、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物において、第三の反応硬化型液状樹脂の種類および物性（粘度、硬さ、弾性率、粘弾性等）を変化させることにより、石膏ボードおよび床材等と組み合わせやすいように、得られる硬化物の硬さ等を調節することができる。そのため、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、建築現場において、安全性が高く、かつ、容易に施工可能である潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を提供することができる。すなわち、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、施工性に優れる、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を提供できる。

　さらに、第三の反応硬化型液状樹脂は無機系潜熱蓄熱材組成物の相変化温度に影響を与えない。また、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の硬化物は、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度にかかわらず常に固体形状を保つことができるため、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、無機系潜熱蓄熱材組成物を収容するための、袋などの容器が不要となる利点も有する。

　以下、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物について詳細に説明する。

　（ＩＩ－１－１．無機系潜熱蓄熱材組成物）
　以下、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物に含まれる無機系潜熱蓄熱材組成物の各態様について説明する。以下に詳説した事項以外（例えば、無機系潜熱蓄熱材、融点調整剤および過冷却防止剤に関するその他の態様）は、好ましい態様を含み、適宜、第一実施形態の（Ｉ－１－２－１．無機系潜熱蓄熱材組成物）の項の記載を援用する。

　本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物に含まれる無機系潜熱蓄熱材組成物は、難燃性である。本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、潜熱蓄熱材として、可燃性の問題がある有機系潜熱蓄熱材組成物を用いる必要がない。そのため、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、従来技術品と比較して、難燃性である。

　第二実施形態において、蓄熱材組成物は、蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃以上の温度環境下において、ゲル状であり、固液分離しないことが好ましい。すなわち、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、融解温度＋１０℃以上の温度環境下において、ゲル状であり、固液分離しない無機系潜熱蓄熱材組成物を含むことが好ましい。

　本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物に含まれる蓄熱材組成物は、上述したように、蓄熱材組成物の融解温度を超える温度環境下においても固液分離しないという性質を有し得る。そのため、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度を超える温度環境下においても、流動しないという利点を有する。

　また、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、蓄熱材組成物の融解温度を超える温度環境下と融解温度未満の温度環境下とに繰り返し晒された場合であっても、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物に含まれる蓄熱材組成物は固液分離することとなく、蓄熱性能は変化しないという利点を有する。すなわち、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、耐久性に優れるものである。

　本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物における、蓄熱材組成物は、蓄熱材組成物の融解温度＋２０℃以上の温度環境下において、ゲル状であり、固液分離しないことがより好ましく、蓄熱材組成物の融解温度＋２５℃以上の温度環境下において、ゲル状であり、固液分離しないことがより好ましく、蓄熱材組成物の融解温度＋３０℃以上の温度環境下において、ゲル状であり、固液分離しないことがさらに好ましく、蓄熱材組成物の融解温度＋３５℃以上の温度環境下において、ゲル状であり、固液分離しないことがよりさらに好ましく、蓄熱材組成物の融解温度＋４０℃以上の温度環境下において、ゲル状であり、固液分離しないことが特に好ましい。

　なお、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の使用環境下の温度に特に制限はない。無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれる、無機系潜熱蓄熱材（例えば、水和塩）と増粘剤との適当な混合比率の観点から、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、蓄熱材組成物の融解温度＋４０℃以下で使用されることが好ましい。

　（潜熱蓄熱材（無機系潜熱蓄熱材））
　無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれる潜熱蓄熱材（無機系潜熱蓄熱材）としては、無機系である限り特に限定されない。「潜熱蓄熱材（無機系潜熱蓄熱材）」とは、潜熱型の蓄熱材として機能する成分を意図する。

　本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂組成物において、前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、塩化カルシウム６水和物、融点調整剤、および過冷却防止剤をさらに含むことが好ましい。

　（融点調整剤）
　本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、融点調整剤をさらに含むことが好ましい。本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物に含まれる融点調整剤の量は、特に限定されない。例えば、無機系潜熱蓄熱材として塩化カルシウム６水和物が用いられる場合、無機系潜熱蓄熱材１．０モルに対して、融点調整剤の合計含有量が、０．０５モル以上２．０モル以下であることが好ましく、０．１モル以上１．５モル以下であることがより好ましく、０．１５モル以上１．０モル以下であることがさらに好ましい。当該構成であれば、得られる潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の硬化物を壁材、床材、天井材、屋根材等の建材に用いるときに、当該建材で覆われた空間を適切な温度に高精度で維持できる。例えば、無機系潜熱蓄熱材として塩化カルシウム６水和物を使用し、かつ当該無機系潜熱蓄熱材１．０モルに対して、融点調整剤の合計含有量が、０．０５モル以上２．０モル以下である場合、得られる潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の硬化物は、室内の温度を１５～３０℃の温度範囲で維持できる。なお、無機系潜熱蓄熱材として塩化カルシウム６水和物以外を使用する場合、無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれる融点調整剤の量は適宜設定され得る。

　本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の硬化物で覆われた空間の温度を所望の温度により精度良く調節するという観点から、例えば、無機系潜熱蓄熱材として塩化カルシウム６水和物が用いられる場合、前記無機系潜熱蓄熱材組成物に含まれる金属臭化物および金属塩化物以外の金属ハロゲン化物の量は、無機系潜熱蓄熱材１．０モルに対して１．０モル以下であることが好ましく、０．５モル以下であることがより好ましく、０．３モル以下であることがさらに好ましい。

　（過冷却防止剤）
　無機系潜熱蓄熱材組成物は、過冷却防止剤を含んでいてもよい。

　（ＩＩ－１－２．増粘剤）
　以下、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物に含まれる増粘剤の各態様について説明する。以下に詳説した事項以外は、好ましい態様を含み、適宜、第一実施形態の（増粘剤）の項の記載を援用する。

　本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物において、前記増粘剤は、吸水性樹脂、アタパルジャイト粘土、ゼラチン、寒天、シリカゲル、キサンタンガム、アラビアガム、グアーガム、カラギーナン、セルロース、蒟蒻およびヒドロキシエチルセルロースからなる群より選択される、少なくとも１種であることが好ましい。

　第二実施形態に係る無機系潜熱蓄熱材組成物が増粘剤を含むことにより、得られる潜熱蓄熱材含有樹脂組成物において、前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の使用が想定される環境温度下でのヒートサイクル試験後も固液分離しないものとなる。

　「固液分離」の定義については、第一実施形態の（Ｉ－１－２－１．無機系潜熱蓄熱材組成物）の記載を適宜援用する。

　さらに、第二実施形態に係る無機系潜熱蓄熱材組成物が増粘剤を含むことにより、仮に、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物から無機系潜熱蓄熱材組成物が漏洩した場合であっても、漏洩時の環境負荷、および無機系潜熱蓄熱材組成物の回収時の作業負荷を低減することが可能となる。

　潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の難燃性をより高くするために、増粘剤としては、常温にて揮発性を有する有機溶剤の含有量が少ないことが好ましく、常温にて揮発性を有する有機溶剤を実質的に含まないことが好ましい。増粘剤における、常温にて揮発性を有する有機溶剤等の含有量については、好ましい態様を含み、適宜、第一実施形態の（増粘剤）の項の記載を援用する。

　第二実施形態に係る無機系潜熱蓄熱材組成物における増粘剤の含有量は、特に限定されない。使用する増粘剤の種類によって、最適含有量が異なる場合もある。第二実施形態に係る無機系潜熱蓄熱材組成物における増粘剤の含有量は、無機系潜熱蓄熱材および融点調整剤の合計１００重量部に対して、１重量部～１０重量部であることが好ましく、２重量部～６重量部であることがより好ましい。当該構成によると、（ｉ）無機系潜熱蓄熱材組成物に溶解している塩の凝集および析出を防ぐことができ、（ｉｉ）無機系潜熱蓄熱材組成物のハンドリング性が良く、（ｉｉｉ）無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度を超える温度環境下において、無機系潜熱蓄熱材組成物は固液分離しない、という利点を有する。

　本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、前記成分の他に、相分離防止剤（例えば、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸もしくはオレイン酸等の脂肪酸、またはオレイン酸ナトリウム、オレイン酸カリウム、メタリン酸カリウム、ケイ酸ナトリウム、もしくはイソステアリン酸カリウム等の脂肪酸塩）、香料、着色剤、抗菌剤、高分子ポリマー、その他の有機化合物、または、その他の無機化合物等を、必要に応じて含有してもよい。

　相分離防止剤としては、上述した成分の他にも、第一実施形態の（Ｉ－１－２－１．無機系潜熱蓄熱材組成物）の（その他の成分）の項で相分離防止剤として例示した種々の物質を使用できる。

　第二実施形態に係る無機系潜熱蓄熱材組成物は、融解潜熱量が高いことが好ましい。第二実施形態に係る無機系潜熱蓄熱材組成物の融解潜熱量については、好ましい態様を含み、適宜、第一実施形態の（融解潜熱量）の項の記載を援用する。

　（ＩＩ－１－３．第三の反応硬化型液状樹脂）
　本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、第三の反応硬化型液状樹脂を含む。「第三の反応硬化型液状樹脂」は、上述した「第一の反応硬化型液状樹脂」および「第二の反応硬化型液状樹脂」と区別するために、「第三の」との用語を付している。「第一の反応硬化型液状樹脂」、「第二の反応硬化型液状樹脂」および「第三の反応硬化型液状樹脂」は、いずれも「反応硬化型液状樹脂」である。以下、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物に含まれる第三の反応硬化型液状樹脂の各態様について説明する。第三の反応硬化型液状樹脂の各態様について、以下に詳説した事項以外は、好ましい態様を含み、適宜、第一実施形態の（Ｉ－１－１－１．反応硬化型液状樹脂）の項の第一の反応硬化型液状樹脂に関する記載を援用する。

　第二実施形態における反応硬化型液状樹脂（第三の反応硬化型液状樹脂）は、本発明の第二実施形態に係る効果を奏するかぎり特に限定されない。第二実施形態における第三の反応硬化型液状樹脂としては、第一実施形態の（Ｉ－１－１－１．反応硬化型液状樹脂）の項の記載した反応硬化型液状樹脂から、適宜選択され得る。

　本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂組成物において、前記第三の反応硬化型液状樹脂は、アクリル系樹脂、ポリイソブチレン系樹脂、ウレタン系樹脂およびエポキシ系樹脂からなる群より選択される、少なくとも１種であることが好ましい。

　当該構成であれば、吸湿性がより低い潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を提供できる。

　第三の反応硬化型液状樹脂に関して、前記ウレタン系樹脂は、ポリイソシアネート成分と、ポリオール、発泡剤、水、触媒、整泡剤、および、その他助剤からなるポリオール成分と、を一定の比率で混合する方法により製造されるポリマーであってもよく、ポリイソシアネート成分と、ポリオール、触媒およびその他助剤からなるポリオール成分と、を一定の比率で混合する方法により製造されるポリマーであってもよい。

　第三の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満であり、２５０ｇ／ｍ^２・日以内であることが好ましく、１５０ｇ／ｍ^２・日以内であることがより好ましく、１００ｇ／ｍ^２・日以内であることがさらに好ましく、８０ｇ／ｍ^２・日以内であることが特に好ましい。当該構成によると、得られる潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、吸湿性がより低い潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を提供できる。第三の反応硬化型液状樹脂の硬化物の水蒸気透過度が上記範囲内である場合、第三の反応硬化型液状樹脂の硬化物は防湿性を有するともいえる。また、「硬化物」とは「硬化している状態」を指す。「第三の反応硬化型液状樹脂が硬化している状態」とは、上述した「第一の反応硬化型液状樹脂が硬化している状態」と同じ状態を意味する。

　本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂組成物において、前記第三の反応硬化型液状樹脂は、任意で希釈剤、および／または、光ラジカル開始剤を含んでいてもよい。第三の反応硬化型液状樹脂に任意で含まれ得る希釈剤および光ラジカル開始剤については、好ましい態様を含み、適宜、第一実施形態の（希釈剤および光ラジカル開始剤）の項の記載を援用する。

　また、第三の反応硬化型液状樹脂における、希釈剤、および／または、光ラジカル開始剤の含有量は、特に限定されない。第三の反応硬化型液状樹脂における希釈剤の含有量は、第三の反応硬化型液状樹脂の硬化物の防湿性を損なわない限り、蓄熱材組成物との粘度差調整のために、第三の反応硬化型液状樹脂１００重量部に対して５重量部～２５重量部であることが好ましい。第三の反応硬化型液状樹脂における光ラジカル開始剤の含有量は、紫外線照射によって十分に潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の光硬化反応が進行するために、第三の反応硬化型液状樹脂１００重量部に対して０．５重量部～５．０重量部であることが好ましい。

　（ＩＩ－１－４．潜熱蓄熱材含有樹脂組成物）
　本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物において、前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、前記第三の反応硬化型液状樹脂中に分散している。

　第二実施形態において「分散されてなる（分散されている、分散している）」とは、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物につき、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度－２０℃以下の温度にてマイクロスコープ（倍率：１０倍、視野：１ｃｍ^２）で観察した時に、１ｍｍ以上の無機系潜熱蓄熱材組成物の凝集塊が見られないものを意味する。

　潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の難燃性をより高くするために、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物における、常温にて揮発性を有する有機溶剤の含有量は少ないことが好ましい。具体的には、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物１００重量部中における常温にて揮発性を有する有機溶剤の含有量は、５０重量部以下であることが好ましく、１０重量部以下であることがより好ましく、５重量部以下であることがより好ましく、１重量部以下であることがより好ましく、０．５重量部以下であることがさらに好ましく、０．１重量部以下であることが特に好ましい。潜熱蓄熱材含有樹脂組成物１００重量部中における単環芳香族化合物の含有量は、５０重量部以下であることが好ましく、１０重量部以下であることがより好ましく、５重量部以下であることがより好ましく、１重量部以下であることがより好ましく、０．５重量部以下であることがさらに好ましく、０．１重量部以下であることが特に好ましい。潜熱蓄熱材含有樹脂組成物１００重量部中における、ベンゼル、トルエン、キシレン、エチレンベンゼン、クメン、パラシメン、フタル酸ジメチル、フタル酸ジエチルおよびフタル酸ジプロピルからなる群より選択される１種以上の化合物の合計の含有量は、５０重量部以下であることが好ましく、１０重量部以下であることがより好ましく、５重量部以下であることがより好ましく、１重量部以下であることがより好ましく、０．５重量部以下であることがさらに好ましく、０．１重量部以下であることが特に好ましい。潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物における、（ｉ）常温にて揮発性を有する有機溶剤の含有量、（ｉｉ）単環芳香族化合物の含有量、または（ｉｉｉ）ベンゼル、トルエン、キシレン、エチレンベンゼン、クメン、パラシメン、フタル酸ジメチル、フタル酸ジエチルおよびフタル酸ジプロピルからなる群より選択される１種以上の化合物の合計の含有量、は、それぞれ上述した潜熱蓄熱材含有樹脂組成物における含有量の好ましい範囲内であることが好ましい。

　第二実施形態において、固体状の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物が融解して液体状またはゲル状になるときに、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物が呈する温度範囲の中間の温度を、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の「融解温度」とする。なお、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の融解温度は、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度ともいえる。

　本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物が有する融解温度は特に限定されない。潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を、住宅に適応し、住環境を整えるために使用する場合を考える。この場合、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、１５℃～３０℃の融解温度を有することが好ましく、１７℃～２８℃の融解温度を有することがより好ましく、２０℃～２５℃の融解温度を有することがさらに好ましい。

　本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂組成物において、前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、１５℃～３０℃の融解温度を有することが好ましい。当該構成であれば、住環境に適した潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を得ることができる。

　本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、（ｉ）（ａ）前記無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、振動粘度計により測定された前記無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度が２～２５Ｐａ・ｓであるか、または、（ｂ）前記無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、Ｅ型回転粘度計により測定された前記無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度が３０～９０Ｐａ・ｓであり、かつ、（ｉｉ）前記無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、前記Ｅ型回転粘度計により測定された前記第三の反応硬化型液状樹脂の粘度と、前記Ｅ型回転粘度計により測定した前記無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度との差（以下、単に「粘度差」とも称する。）が、８０Ｐａ・ｓ以下である。

　本発明の第二実施形態において、前記粘度差は、８０Ｐａ・ｓ以下であり、好ましくは８０Ｐａ・ｓ未満であり、より好ましくは６０Ｐａ・ｓ以下であり、より６０Ｐａ・ｓ未満であり、より好ましくは５０Ｐａ・ｓ以下であり、さらに好ましくは４０Ｐａ・ｓ以下であり、特に好ましくは２０Ｐａ・ｓ以下である。当該粘度差の下限は特に限定されないが、好ましくは、０Ｐａ・ｓ以上である。当該粘度差が上述した範囲内であれば、前記第三の反応硬化型液状樹脂中に無機系潜熱蓄熱材組成物が均一分散することが可能となる。なお、前記粘度差は、使用される第三の反応硬化型液状樹脂および無機系潜熱蓄熱材組成物の組み合わせに応じて、適宜変更され得る。

　前記無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度は、後述する測定方法により、Ｅ型回転粘度計、および／または、振動粘度計を使用して測定することができる。

　本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、本発明の第二実施形態に係る効果を損なわない限り、前記無機系潜熱蓄熱材組成物および前記潜熱蓄熱材含有樹脂組成物以外の他の成分を含んでいてもよい。そのような成分としては、例えば、保存料、香料、着色剤、難燃剤、耐光性安定剤、紫外線吸収剤、貯蔵安定剤、気泡調整剤、潤滑剤、防カビ剤、抗菌剤、高分子ポリマー、その他の有機化合物、または、その他の無機化合物等が挙げられる。

　〔ＩＩ－２．潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の製造方法〕
　本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の製造方法は、（ｉ）無機系潜熱蓄熱材組成物と増粘剤とを混合する第１の混合工程と、（ｉｉ）得られた混合物と第三の反応硬化型液状樹脂とを混合する第２の混合工程と、を含み、前記第三の反応硬化型液状樹脂は下記を満たす：前記第三の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。前記（ｉ）の工程（第１の混合工程）を、単に「調製工程」とも称する。前記（ｉｉ）の工程（第２の混合工程）を、単に「混合工程」とも称する。

　前記製造方法では、調製工程において、無機系潜熱蓄熱材組成物を増粘剤によりゲル化させて（換言すれば、粘度を上げる）いる。すなわち、得られた無機系潜熱蓄熱材組成物はゲル化している。ゲル化により無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度以上でも無機系潜熱蓄熱材組成物が液状化することを防いだ後に、混合工程において、無機系潜熱蓄熱材組成物を第三の反応硬化型液状樹脂中に混ぜ込んでいる。これにより、得られる潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の硬化物は、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度以上においても流動しない無機系潜熱蓄熱材組成物を含む、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物となる。また、本製造方法においては、第三の反応硬化型液状樹脂が特定の水蒸気透過度を有している。そのため、得られる潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の硬化物は、吸湿性が低いものとなる。また、本製造方法においては、増粘剤と液状の第三の反応硬化型液状樹脂との相溶性、粘度等を調整することにより、前記第三の反応硬化型液状樹脂中に無機系潜熱蓄熱材組成物が均一分散することが可能となる。さらに、本製造方法においては、潜熱蓄熱材組成物が無機系であることにより、建材用途で懸念される可燃性の問題を解消し、その結果、得られる潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を、住環境用潜熱蓄熱材組成物として好適に使用することができる。

　前記（ｉ）調製工程において、無機系潜熱蓄熱材組成物と増粘剤との混合は、当該技術分野において公知である任意の技術を用いて行うことができる。無機系潜熱蓄熱材組成物と増粘剤との混合は、例えば、後述する実施例に記載の方法で行われる。

　前記増粘剤は、使用する種類によって最適配合量が異なるが、（ｉ）無機系潜熱蓄熱材組成物に溶解している塩の凝集および析出を防ぎ、（ｉｉ）無機系潜熱蓄熱材組成物のハンドリング性が良く、（ｉｉｉ）当該無機系潜熱蓄熱材組成物を用いた潜熱蓄熱材含有樹脂組成物において、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃以上に加熱した場合に固液分離しない前記無機系潜熱蓄熱材組成物が得られる配合量であれば、特に限定されない。前記増粘剤は、無機系潜熱蓄熱材および融点調整剤の合計１００重量部に対して、１～１０重量部を添加することが好ましく、２～６重量部がさらに好ましい。

　前記（ｉ）調製工程において、無機系潜熱蓄熱材組成物および増粘剤は、例えば、上述の（ＩＩ－１－１．無機系潜熱蓄熱材組成物）に記載のものが用いられる。

　前記（ｉｉ）混合工程において、前記無機系潜熱蓄熱材組成物と、第三の反応硬化型液状樹脂との混合は、当該技術分野において公知である任意の技術を用いて行うことができ、例えば、後述する実施例に記載の方法で行われる。

　前記（ｉｉ）混合工程において、前記無機系潜熱蓄熱材組成物と、第三の反応硬化型液状樹脂との混合比率は、本潜熱蓄熱材含有樹脂組成物が得られる比率であれば、特に限定されない。当該混合比率は、前記無機系潜熱蓄熱材組成物と、未反応の第三の反応硬化型液状樹脂とが、重量比で、例えば８０：２０～２０：８０であり、好ましくは７０：３０～３０：７０であり、より好ましくは６０：４０～４０：６０であり、より好ましくは５０：５０である。

　前記（ｉｉ）混合工程において、第三の反応硬化型液状樹脂は、例えば、第一実施形態の（Ｉ－１－１－１．反応硬化型液状樹脂）の項に記載の反応硬化型液状樹脂が用いられる。

　前記（ｉ）調製工程および前記（ｉｉ）混合工程は、一つの装置の中で連続して行ってもよいし、複数の装置を使用して行ってもよい。

　〔ＩＩ－３．潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物〕
　本発明の第二実施形態は、前記〔ＩＩ－１．潜熱蓄熱材含有樹脂組成物〕の項に記載の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物、または前記〔ＩＩ－２．潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の製造方法〕の項に記載の製造方法により得られる潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を硬化させてなる、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を提供し得る。

　従って、本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物は、無機系潜熱蓄熱材組成物および第三の反応硬化型液状樹脂を含み、前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、増粘剤を含み、前記第三の反応硬化型液状樹脂は、下記を満たすともいえる：前記第三の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。

　本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物は、以下のような構成であってもよい。すなわち、本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物は、無機系潜熱蓄熱材組成物および第三の反応硬化型液状樹脂の硬化物を含み、前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、増粘剤を含み、前記第三の反応硬化型液状樹脂の硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。

　本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物は、前記構成を有するため、（ａ）漏れリスクが低減され、（ｂ）吸湿性が低く、（ｃ）難燃性であり、かつ（ｄ）施工性に優れる、という利点を有する。

　（吸湿性）
　本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物は、吸湿性がより低いことが好ましい。第二実施形態における吸湿性は、下記実施例Ｂにて説明する吸湿率（％）によって評価され得る。第二実施形態における吸湿率は、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を４０℃かつ湿度９０％の条件で１時間静置したとき、１時間静置前後の潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物の重量によって測定され、測定方法の詳細は下記実施例Ｂに示す。本発明の第二実施形態におけるに係る潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物は、前記吸湿率（％）が、８％未満であることが好ましく、６％以下であることがより好ましく、５％以下であることがさらに好ましく、４％以下であることが特に好ましい。当該構成によると、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を長期間使用した場合であっても、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物が潜熱蓄熱材として効率的に機能するという利点を有する。また、〔ＩＩ－１．潜熱蓄熱材含有樹脂組成物〕の項に記載の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、前記吸湿率を有する潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を提供することが好ましい、ともいえる。

　本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物の製造方法としては、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物中に含まれる第三の応硬化型液状樹脂を硬化させる工程を含む方法が挙げられる。

　従って、本発明の一実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物の製造方法は、（ｉ）無機系潜熱蓄熱材組成物と増粘剤とを混合する第１の混合工程と、（ｉｉ）得られた混合物と第三の反応硬化型液状樹脂とを混合する第２の混合工程と、（ｉｉｉ）前記第三の反応硬化型液状樹脂を硬化させる工程と、を含む製造方法ともいえる。前記（ｉｉｉ）の工程を、単に「硬化工程」とも称する。

　前記（ｉｉｉ）硬化工程において、第三の反応硬化型液状樹脂を硬化させる方法は、当該第三の反応硬化型液状樹脂が硬化する方法であれば特に限定されない。例えば、第三の反応硬化型液状樹脂に硬化剤を添加することにより行ってもよいし、第三の反応硬化型液状樹脂に対して紫外線を照射する方法により行ってもよい。これらの方法を併用してもよい。また、硬化剤としては、例えば、ＡＰ－４（商品名、ブチルアシッドホスフェート）、ＡＰ－８（商品名、２－エチルヘキシルアシッドホスフェート）、ＡＰ－１０（商品名、イソデシルアシッドホスフェート）等が使用され得る。

　前記（ｉ）調製工程、前記（ｉｉ）混合工程および前記（ｉｉｉ）硬化工程は、一つの装置の中で連続して行ってもよいし、複数の装置を使用して行ってもよい。

　〔ＩＩ－４．潜熱蓄熱材を備えた建築物の製造方法〕
　本発明の一実施形態に係る潜熱蓄熱材を備えた建築物の製造方法（以下、「本建築物の製造方法」とも称する。）は、（ｉ）無機系潜熱蓄熱材組成物と増粘剤とを混合する第１の混合工程と、（ｉｉ）得られた混合物と第三の反応硬化型液状樹脂とを混合する第２の混合工程と、（ｉｉｉ）得られた混合物を、建築物の床面および／または壁面に塗布する工程と、（ｉｖ）塗布された混合物を硬化させる工程と、を含み、前記第三の反応硬化型液状樹脂は、下記を満たす：前記第三の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。潜熱蓄熱材を備えた建築物の製造方法は、潜熱蓄熱材を備えた建築物の施工方法と言い換えることもできる。前記（ｉ）の工程を単に「第１の混合工程」とも称し、前記（ｉｉ）の工程を単に「第２の混合工程」とも称し、前記（ｉｉｉ）の工程を単に「塗布工程」とも称し、前記（ｉｖ）の工程を「硬化工程」とも称する。

　本建築物の製造方法においては、前記構成を有するため、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を、建築物の床面および／または壁面に直接塗布して硬化させることができる。そのため、本建築物の製造方法は、従来の技術に比べ、操作性が極めてよい。また、本建築物の製造方法においては、第三の反応硬化型液状樹脂が特定の水蒸気透過度を有している。そのため、得られる建築物が備える潜熱蓄熱材は、吸湿性が低く、その結果、建築物は、長期間の使用においても潜熱蓄熱材の効果を享受できるという利点を有する。

　前記（ｉ）「第１の混合工程」は、無機系潜熱蓄熱材組成物と増粘剤とを混合する工程であり、例えば、（ＩＩ－１－１．無機系潜熱蓄熱材組成物）に記載の無機系潜熱蓄熱材組成物と、（ＩＩ－１－２．増粘剤）に記載の増粘剤とを混合することにより行われる。例えば、前記〔ＩＩ－２．潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の製造方法〕の調製工程と同じ方法により行われ得る。

　前記（ｉｉ）「第２の混合工程」は、（ｉ）により得られた混合物と、第三の反応硬化型液状樹脂として第一実施形態の（Ｉ－１－１－１．反応硬化型液状樹脂）の項に記載の反応硬化型液状樹脂と、を混合する工程である。第２の混合工程は、例えば、前記〔ＩＩ－２．潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の製造方法〕の混合工程と同じ方法により行われ得る。

　前記第１の混合工程および第２の混合工程は、建築物の床面および／または壁面に潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を塗布するための、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を準備する工程ともいえる。

　前記（ｉｉｉ）「塗布工程」は、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物に硬化剤を添加してから対象物（具体的には建築物の床面および／または壁面）に潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を塗布する工程である。

　塗布工程において、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を塗布する方法としては、特に限定されない。

　前記（ｉｖ）「硬化工程」は、対象物に塗布された潜熱蓄熱材含有樹脂組成物に紫外線等を照射して潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を得る工程である。例えば、前記〔ＩＩ－３．潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物〕の硬化工程と同じ方法により行われ得る。

　前記塗布工程および硬化工程は、建築物の床面および／または壁面に潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を施工する工程ともいえる。

　なお、前記（ｉ）～（ｉｖ）における工程は、同一主体（すなわち同一の作業者）により行われる場合は言うまでもなく、異なる主体（すなわち異なる作業者）により別々に行われる場合も本発明の範囲に包含される。

　〔ＩＩ－５．用途〕
　本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、蓄熱材が求められる種々の用途、例えば、壁材、床材、天井材、屋根材等において利用され得る。

　その他の実施形態として、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、フロアマット用下地材、合板用接着剤などにおいて利用することも可能である。

　本発明の一実施形態は、以下の様な構成であってもよい。

　〔Ｘ１〕蓄熱材および表面層を備え、前記蓄熱材は、無機系潜熱蓄熱材および増粘剤を含む無機系潜熱蓄熱材組成物を含み、前記表面層は、第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物を含み、前記表面層は、（ｉ）硬度（Ｅ型）が５０以下であり、（ｉｉ）１００％モジュラスが０．５０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であり、（ｉｉｉ）破断時の伸び率が１００％以上である、潜熱蓄熱材。

　〔Ｘ２〕前記第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物は、厚さ１ｍｍ、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である、〔Ｘ１〕に記載の潜熱蓄熱材。

　〔Ｘ３〕前記無機系潜熱蓄熱材は、塩化カルシウム６水和物を含み、前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、融点調整剤および過冷却防止剤をさらに含む、〔Ｘ１〕または〔Ｘ２〕に記載の潜熱蓄熱材。

　〔Ｘ４〕前記蓄熱材は、第二の反応硬化型液状樹脂をさらに含む、〔Ｘ１〕～〔Ｘ３〕のいずれか１つに記載の潜熱蓄熱材。

　〔Ｘ５〕前記第一の反応硬化型液状樹脂および前記第二の反応硬化型液状樹脂は、それぞれ独立して、シリコーン系樹脂、アクリル系樹脂、ポリイソブチレン系樹脂、ウレタン系樹脂およびエポキシ系樹脂からなる群より選択される少なくとも１種である、〔Ｘ４〕に記載の潜熱蓄熱材。

　〔Ｘ６〕前記増粘剤は、吸水性樹脂、アタパルジャイト粘土、ゼラチン、寒天、シリカ、キサンタンガム、アラビアガム、グアーガム、カラギーナン、セルロース、蒟蒻およびヒドロキシエチルセルロースからなる群より選択される、少なくとも１種である、〔Ｘ３〕～〔Ｘ５〕のいずれか１つに記載の潜熱蓄熱材。

　〔Ｘ７〕（ｉ）（ａ）前記無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、振動粘度計により測定された前記無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度が２～２５Ｐａ・ｓであるか、または、（ｂ）前記無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、Ｅ型回転粘度計により測定された前記無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度が３０～９０Ｐａ・ｓであり、かつ、（ｉｉ）前記無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における前記Ｅ型回転粘度計により測定された前記第二の反応硬化型液状樹脂の粘度と、前記無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における前記Ｅ型回転粘度計により測定した前記無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度との差が、８０Ｐａ・ｓ以下である、〔Ｘ４〕または〔Ｘ５〕に記載の潜熱蓄熱材。

　〔Ｘ８〕前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、１５℃～３０℃の融解温度を有する、〔Ｘ１〕～〔Ｘ７〕のいずれか１つに記載の潜熱蓄熱材。

　〔Ｘ９〕無機系潜熱蓄熱材および増粘剤を含む無機系潜熱蓄熱材組成物、を含む蓄熱材を調製する蓄熱材調製工程と、得られた前記蓄熱材における外気との境界面に、表面層を形成する表面層形成工程と、を含み、前記表面層は、（ｉ）硬度（Ｅ型）が５０以下であり、（ｉｉ）１００％モジュラスが０．５０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であり、（ｉｉｉ）破断時の伸び率が１００％以上である、潜熱蓄熱材の製造方法。

　〔Ｘ１０〕無機系潜熱蓄熱材組成物および第三の反応硬化型液状樹脂を含み、前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、増粘剤を含み、前記第三の反応硬化型液状樹脂は、下記を満たす、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物：前記第三の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。

　〔Ｘ１１〕無機系潜熱蓄熱材組成物と増粘剤とを混合する第１の混合工程と、得られた混合物と第三の反応硬化型液状樹脂とを混合する第２の混合工程と、を含み、前記第三の反応硬化型液状樹脂は、下記を満たす、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の製造方法：前記第三の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。

　〔Ｘ１２〕無機系潜熱蓄熱材組成物と増粘剤とを混合する第１の混合工程と、得られた混合物と第三の反応硬化型液状樹脂とを混合する第２の混合工程と、得られた混合物を、建築物の床面および／または壁面に塗布する工程と、塗布された混合物を硬化させる工程と、を含み、前記第三の反応硬化型液状樹脂は、下記を満たす、潜熱蓄熱材を備えた建築物の製造方法：前記第三の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。

　本発明の一実施形態は、以下の様な構成であってもよい。

　〔Ｙ１〕無機系潜熱蓄熱材組成物および反応硬化型液状樹脂を含み、前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、増粘剤を含み、前記反応硬化型液状樹脂は、下記を満たす、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物：前記反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。

　〔Ｙ２〕前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、塩化カルシウム６水和物、融点調整剤、および過冷却防止剤をさらに含む、〔Ｙ１〕に記載の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物。

　〔Ｙ３〕前記反応硬化型液状樹脂は、アクリル系樹脂、ポリイソブチレン系樹脂、ウレタン系樹脂およびエポキシ系樹脂からなる群より選択される、少なくとも１種である、〔Ｙ１〕または〔Ｙ２〕に記載の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物。

　〔Ｙ４〕前記増粘剤は、吸水性樹脂、アタパルジャイト粘土、ゼラチン、寒天、シリカゲル、キサンタンガム、アラビアガム、グアーガム、カラギーナン、セルロース、蒟蒻およびヒドロキシエチルセルロースからなる群より選択される、少なくとも１種であることを特徴とする、〔Ｙ２〕または〔Ｙ３〕に記載の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物。

　〔Ｙ５〕（ｉ）（ａ）前記無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、振動粘度計により測定された前記無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度が５～２５Ｐａ・ｓであるか、または、（ｂ）前記無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、Ｅ型回転粘度計により測定された前記無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度が３０～９０Ｐａ・ｓであり、かつ、（ｉｉ）前記無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、前記Ｅ型回転粘度計により測定された前記反応硬化型液状樹脂の粘度と、前記Ｅ型回転粘度計により測定した前記無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度との差が、８０Ｐａ・ｓ以下である、〔Ｙ１〕～〔Ｙ４〕のいずれか１つに記載の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物。

　〔Ｙ６〕前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、１５℃～３０℃の融解温度を有する、〔Ｙ１〕～〔Ｙ５〕のいずれか１つに記載の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物。

　〔Ｙ７〕無機系潜熱蓄熱材組成物と増粘剤とを混合する第１の混合工程と、得られた混合物と反応硬化型液状樹脂とを混合する第２の混合工程と、を含み、前記反応硬化型液状樹脂は、下記を満たす、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の製造方法：前記反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。

　〔Ｙ８〕無機系潜熱蓄熱材組成物と増粘剤とを混合する第１の混合工程と、得られた混合物と反応硬化型液状樹脂とを混合する第２の混合工程と、得られた混合物を、建築物の床面および／または壁面に塗布する工程と、塗布された混合物を硬化させる工程と、を含み、前記反応硬化型液状樹脂は、下記を満たす、潜熱蓄熱材を備えた建築物の製造方法：前記反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。

　〔実施例Ａ〕
　本発明の第一実施形態の実施例Ａおよび比較例Ａについて以下に説明する。本発明の第一実施形態はこれら実施例Ａに限定されるものではない。

　本発明の実施例Ａおよび比較例Ａに用いた反応硬化型液状樹脂および希釈剤は、以下の通りである。
・アクリル系樹脂（ａ）：ＲＣ５００Ｃ（カネカ社製）
・ポリイソブチレン系樹脂（ｂ）：ＥＰ４００Ｖ（カネカ社製）
・シリコーン系樹脂（ｃ）：ＳＡＸ２２０（カネカ社製）
・アクリル系樹脂（ｄ）：ＲＡ６５０（カネカ社製）
・アクリル系樹脂（ｅ）：ハヤコートＵＶ（サンハヤト社製）（アクリル系樹脂（ｅ）は、光ラジカル開始剤を含む製品であり、すなわち、アクリル系樹脂（第一の反応硬化型液状樹脂）と光ラジカル開始剤との混合物である。）
・希釈剤（ａ）：ＭＭ１００Ｃ（カネカ社製）
・希釈剤（ｂ）：イソステアリルアルコール（大阪有機化学工業社製）。

　本発明の実施例Ａおよび比較例Ａにおいて使用した紫外線照射装置は、フュージョンＵＶシステムズ・ジャパン製の型式ＬＣ－６Ｂであった。

　実施例Ａおよび比較例Ａにおける測定方法および評価方法は以下の通りである。なお、下記の実施例Ａおよび比較例Ａでは、表面層は第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物、または第一の反応硬化型液状樹脂と希釈剤との混合物の硬化物のみを含んでいる。それ故に、表面層の物性については、第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物、または第一の反応硬化型液状樹脂と希釈剤との混合物の硬化物の物性を測定し、表面層の物性とする。

　（表面層の水蒸気透過度の測定方法）
　第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物、または第一の反応硬化型液状樹脂と希釈剤との混合物の硬化物を作製した。具体的には、下記実施例Ａおよび比較例Ａに記載の表面層と同じ組成の（ａ）第一の反応硬化型液状樹脂または（ｂ）第一の反応硬化型液状樹脂と希釈剤との混合物を、実施例Ａおよび比較例Ａにおける第一の反応硬化型液状樹脂の硬化方法と同じ硬化方法にて硬化させ、硬化物を作製した。次に、得られた硬化物（厚さ約１ｍｍ）について、ＪＩＳ　Ｋ　７１２６－１（差圧法）に準拠し、４０℃かつ湿度９０％の条件にて水蒸気透過度を測定した。

　その結果、アクリル系樹脂（ａ）の硬化物の水蒸気透過度は、８０ｇ／ｍ^２・日未満であった。ここで、実施例Ａ９、Ａ１９およびＡ２１では、アクリル系樹脂（ａ）と希釈剤（ａ）との混合物の硬化物を表面層として使用している。実施例Ａ９、Ａ１９およびＡ２１において配合した希釈剤（ａ）の量はアクリル系樹脂（ａ）の重量に対して約１／７の重量であるため、希釈剤（ａ）が水蒸気透過度に与える影響は小さいといえる。それ故に、実施例Ａ９、Ａ１９およびＡ２１にて使用したアクリル系樹脂（ａ）と希釈剤（ａ）との混合物の硬化物の水蒸気透過度は、５００ｇ／ｍ^２・日未満である蓋然性が高い。また、ポリイソブチレン系樹脂（ｂ）の硬化物の水蒸気透過度は、８０ｇ／ｍ^２・日未満であった。ここで、実施例Ａ１０では、ポリイソブチレン系樹脂（ｂ）と希釈剤（ｂ）との混合物の硬化物を表面層として使用している。実施例Ａ１０において配合した希釈剤（ｂ）の量はポリイソブチレン系樹脂（ｂ）の重量に対して約１／７の重量であるため、希釈剤（ｂ）が水蒸気透過度に与える影響は小さいといえる。それ故に、実施例Ａ１０にて使用したポリイソブチレン系樹脂（ｂ）と希釈剤（ｂ）との混合物の硬化物の水蒸気透過度は、５００ｇ／ｍ^２・日未満である蓋然性が高い。また、シリコーン系樹脂（ｃ）の硬化物の水蒸気透過度は、５００ｇ／ｍ^２・日より大きかった。また、アクリル系樹脂（ｄ）の硬化物の水蒸気透過度は、５００ｇ／ｍ^２・日未満であった。また、アクリル系樹脂（ｅ）の硬化物の水蒸気透過度は、５０ｇ／ｍ^２・日未満であった。

　（表面層の硬度（Ａ型）および硬度（Ｅ型）の測定方法）
　第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物、または第一の反応硬化型液状樹脂と希釈剤との混合物の硬化物のシートを、下記実施例Ａおよび比較例Ａに記載の方法と同じ硬化方法にて作製した。次に、得られた硬化物のシートから、約２５ｍｍ四方、厚さ約６ｍｍの試験片を切り出した。得られた試験片を用いて、硬度（Ａ型）および硬度（Ｅ型）をそれぞれ測定した。硬度（Ａ型）の測定にはＡ型デュロメーター（ＡＳＫＥＲ社製）を使用し、硬度（Ｅ型）の測定にはＥ型デュロメーター（ＡＳＫＥＲ社製）を使用した。また、硬度（Ａ型）および硬度（Ｅ型）のそれぞれの測定において、デュロメーターと併せて補助機器（ＡＳＫＥＲ社製　ＣＬ－１５０（ＣＯＮＳＴＡＮＴ　ＬＯＡＤＥＲ　ｆｏｒ　ＤＵＲＯＭＥＴＥＲ））を使用した。硬度（Ａ型）および硬度（Ｅ型）のそれぞれの測定において、試験片に硬度計を載せた直後の値を読み取った。その結果を表１に示す。

　（表面層の最大引張強度、５０％モジュラス、１００％モジュラス、破断時の引張強度（ＴＢ）および破断時の伸び率（ＥＢ）の測定方法）
　第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物、または第一の反応硬化型液状樹脂と希釈剤との混合物の硬化物のシート（厚さ約２ｍｍ）を、下記実施例Ａおよび比較例Ａに記載の方法と同じ硬化方法にて作製した。次に、得られた硬化物のシートから、ダンベル状３号型サイズの試験片を切り出した。得られた試験片を用いて、ＪＩＳ　Ｋ　６２５１に従い、最大引張強度、５０％モジュラス（Ｍ５０、単位：ＭＰａ）、１００％モジュラス（Ｍ１００、単位：ＭＰａ）、破断時の引張強度（Ｔｂ、単位：ＭＰａ）および破断時の伸び率（Ｅｂ、単位：％）を測定した。測定機器としては、島津製作所製のオートグラフ（ＡＧ－Ｘ／Ｒ）を使用した。測定条件としては、引張速度２００ｍｍ／分、２５℃とした。得られた結果を表１に示す。なお、アクリル系樹脂（ｅ）は、アクリル系樹脂（ｅ）の硬化物のシートから、ダンベル状３号型サイズの試験片を切り出すとき、硬化物が割れてしまい、試験片が得られない場合もあった。これは、アクリル系樹脂（ｅ）の硬化物が硬いためと考えられる。アクリル系樹脂（ｅ）については、試験片が得られた場合について、当該試験片を用いて最大引張強度、５０％モジュラス、１００％モジュラス、破断時の引張強度および破断時の伸び率を測定し、その結果を表１に示した。

　（Ｅ型（コーンプレート型）回転粘度計による粘度測定方法）
　Ｅ型回転粘度計（型式：ＴＶ－２５、東機産業社製）および恒温水槽（型式：ＶＭ－１５０III、東機産業社製）を用いて、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋２４℃～融解温度＋３０℃における、無機系潜熱蓄熱材組成物または第二の反応硬化型液状樹脂の粘度（Ｐａ・ｓ）を測定した。得られた結果より、無機系潜熱蓄熱材組成物と第二の反応硬化型液状樹脂との粘度差を算出し、その結果を表２～７に示した。

　（吸湿試験による吸湿率算出方法）
　実施例Ａ１～Ａ２０、Ａ２３またはＡ２５では、実施例Ａ１～Ａ２０、Ａ２３またはＡ２５にて得られた、潜熱蓄熱材を含むポリプロピレン製トレイを試料とした。比較例Ａ１では、比較例Ａ１にて得られた蓄熱材を含むポリプロピレン製トレイを試料とした。実施例Ａ２１、Ａ２２、Ａ２４または比較例Ａ２では、実施例Ａ２１、Ａ２２、Ａ２４または比較例Ａ２にて得られた潜熱蓄熱材を含むポリプロピレン製トレイを、後述する「突刺しによる穴開け後の表面層評価」に供した後のポリプロピレン製トレイを試料とした。穴あけ後、０．５時間以内に吸湿試験を開始した。比較例Ａ３では、比較例Ａ３にて得られた、蓄熱材（無機系潜熱蓄熱材組成物）が収容されたポリエチレン袋を試料とした。ポリエチレン袋に対する穴あけ後、０．５時間以内に吸湿試験を開始した。各試料を、恒温恒湿槽（ナガノサイエンス社製）にて４０℃かつ湿度９０％の条件で２時間、６時間または８時間静置した。そして、下記の式（５）に従い吸湿率（％）を算出した。
なお、実施例Ａ１～Ａ２５および比較例Ａ１～Ａ２における「潜熱蓄熱材（蓄熱材）の重量」は、恒温恒湿槽における静置前および静置後ともに、潜熱蓄熱材（蓄熱材）を含むポリプロピレン製トレイの重量を測定し、得られた値から、潜熱蓄熱材（蓄熱材）を含まないポリプロピレン製トレイの重量を引いた値である。また、比較例Ａ３における「潜熱蓄熱材（蓄熱材）の重量」は、恒温恒湿槽における静置前および静置後ともに、蓄熱材が収容されたポリエチレン袋の重量を測定し、得られた値から、蓄熱材を含まないポリエチレン袋の重量を引いた値である。
吸湿率（％）＝（静置後の潜熱蓄熱材（蓄熱材）の重量）－（静置前の潜熱蓄熱材（蓄熱材）の重量）／（潜熱蓄熱材（蓄熱材）中の無機系潜熱蓄熱材組成物の含有量）×１００（％）・・・式（５）。

　ここで、第一の反応硬化型液状樹脂または第二の反応硬化型液状樹脂として使用した、反応硬化型液状樹脂（ａ）～（ｅ）について、反応硬化型液状樹脂（ａ）～（ｅ）それぞれ単独からなる硬化物（ａ）～（ｅ）を作製した。具体的には、下記実施例Ａおよび比較例Ａにおける第一の反応硬化型液状樹脂の硬化方法と同じ硬化方法にて硬化物を作製した。得られた硬化物（ａ）～（ｅ）について、前記と同様の方法により恒温恒湿槽における静置前および静置後の重量を測定したところ、静置前後で重量の変化が見られなかった。すなわち、反応硬化性液状樹脂（ａ）～（ｅ）の硬化物（ａ）～（ｅ）の吸湿率は０％であるといえる。従って、前記で得られる潜熱蓄熱材の吸湿率は、潜熱蓄熱材に含まれる無機系潜熱蓄熱材組成物の吸湿率といえる。

　（吸湿性の評価）
　前記吸湿試験により算出された潜熱蓄熱材の吸湿率に基づき、以下の基準にて潜熱蓄熱材の吸湿性（防湿性ともいえる）を評価した。
◎（非常に優れる）：（ｉ）２時間後の吸湿率が３％未満、かつ、（ｉｉ－１）６時間の吸湿率が５％未満であるか、または、（ｉｉ－２）８時間後の吸湿率が５％未満である。○（良好）：（ｉ）２時間後の吸湿率が３％以上５％未満、および／または、（ｉｉ－１）６時間の吸湿率が５％以上１２％未満であるか、もしくは、（ｉｉ－２）８時間後の吸湿率が５％以上１２％未満である。
×（不良）：（ｉ）２時間後の吸湿率が５％以上８％未満、および／または、（ｉｉ－１）６時間の吸湿率が１２％以上１５％未満であるか、もしくは、（ｉｉ－２）８時間後の吸湿率が１２％以上１５％未満である。
××（非常に劣る）：（ｉ）２時間後の吸湿率が８％以上、および／または、（ｉｉ－１）６時間の吸湿率が１５％以上であるか、もしくは、（ｉｉ－２）８時間後の吸湿率が１５％以上である。

　（突刺しによる穴開け後の表面層評価）
　実施例Ａ２１、Ａ２２、Ａ２４および比較例Ａ２にて得られた、潜熱蓄熱材を含むポリプロピレン製トレイを、冷蔵庫に収容し、潜熱蓄熱材に含まれる潜熱蓄熱材組成物を凝固させた。次に、潜熱蓄熱材を含むポリプロピレン製トレイを冷蔵庫から取り出し、トレイの上方向から（すなわち、表面層の上から）、剣山の針を潜熱蓄熱材に押さえつけて、潜熱蓄熱材に穴をあけた。剣山としては、直径約０．５ｍｍおよび長さ約１４ｍｍの針２７６本を有し、縦約５．５ｃｍ、横約７ｃｍのサイズを有する剣山を使用した。かかる操作により、表面層（上面側）を貫通して蓄熱材に針の跡が付いたことを確認した。その後、５分後に潜熱蓄熱材の表面層を目視で観察し、表面層の割れおよび／または亀裂の有無、並びに表面層の穴の有無を確認した。結果を表７および８に示す。

　（実用判定）
　実施例Ａ２１～Ａ２５および比較例Ａ２～Ａ３にて得られた潜熱蓄熱材について、以下の基準で実用判定を評価した。
◎（非常に優れる）：吸湿率の評価が◎であり、かつ、突刺しによる穴開け後の表面層に割れ、亀裂および穴がない。
○（良好）：吸湿率の評価が○であり、かつ、突刺しによる穴開け後の表面層に割れ、亀裂および穴がない。
×（不良）：（ｉ）吸湿率の評価が×であるか、（ｉｉ）突刺しによる穴開け後の表面層に割れおよび／もしくは亀裂があるか、（ｉｉｉ）突刺しによる穴開け後の表面層に穴があるか、または（ｉｖ）潜熱蓄熱材を収容している袋に穴がある。

　（製造例Ａ１：無機系潜熱蓄熱材組成物ＰＣＭ（Ａ１）の調製）
　１Ｌインテンシブミキサー（日本アイリッヒ社製）に、水１１７．６ｇ、臭化ナトリウム（融点調整剤）４４．１ｇ、塩化ナトリウム（過冷却防止剤）１４．３ｇ、および塩化ストロンチウム６水和物（過冷却防止剤）４．２ｇを添加し、各塩が完全に溶解するまで添加された原料を混合し、混合液を得た。得られた混合液に、ヒドロキシエチルセルロース（増粘剤）６．２ｇ、および、安息香酸ナトリウム（保存料）１．１ｇを添加し、短時間で分散させた。次いで、脂肪酸混合物（Ｎｓｐ）（増粘補助剤、ホープ製薬社製）４．２ｇを添加し、短時間で分散させた。最後に、得られた混合液に、塩化カルシウム６水和物（潜熱蓄熱材）２４０．０ｇを添加し、充分に粘度が上昇するまで、加熱しながら（上限７０℃）混合物を攪拌し、無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ１））を得た。

　得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ１））において、塩化カルシウム６水和物と臭化ナトリウムとのモル比は、１：０．２６であった。さらに、前記無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ１））の融解温度は約２３℃であり、７０℃においても固液分離していなかった。また、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋２４℃～融解温度＋３０℃における、Ｅ型回転粘度計により測定された前記無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ１））の粘度は、約４４Ｐａ・ｓであった。

　また、示差走査型熱量計（セイコーインスツルメント社製：ＳＩＩ　ＥＸＳＴＡＲ６０００　ＤＳＣ）を用いて、ＰＣＭ（Ａ１）の温度を、３．０℃／分の速度にて－２０℃から５０℃へ昇温させた後、同じ速度にて５０℃から－２０℃へ降温させ、ＤＳＣ曲線を得た。得られたＤＳＣ曲線における、融解温度付近の融解潜熱量は、１４１Ｊ／ｇであった。

　（製造例Ａ２：ＰＣＭ（Ａ２））
　製造例Ａ１のヒドロキシエチルセルロース（増粘剤）の添加量を１２．５ｇに変更した以外は、製造例Ａ１と同じ操作を行い、無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ２））を得た。

　得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ２））において、塩化カルシウム６水和物と臭化ナトリウムとのモル比は、１：０．２６であった。さらに、前記無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ２））の融解温度は約２３℃であり、７０℃においても固液分離していなかった。また、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋２４℃～融解温度＋３０℃における、Ｅ型回転粘度計により測定した前記無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ２））の粘度は、約８３Ｐａ・ｓであった。

　（実施例Ａ１～Ａ１０）
　製造例Ａ１またはＡ２より得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ１）または、ＰＣＭ（Ａ２））（Ａ）と、各第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ）または任意で希釈剤を含む各第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ）と、を表２および３に示す重量比に従い混合し、蓄熱材を得た。次いで、光ラジカル開始剤として、ＩＲＧＡＣＵＲＥ１１７３（ＢＡＳＦジャパン製、２－ヒドロキシ－２－メチル－１－フェニルプロパン－１－オン）とＩＲＧＡＣＵＲＥ８１９（ＢＡＳＦジャパン製、ビス（２，４，６－トリメチルベンゾイル）－フェニルホスフィンオキシド）とを、重量比率（ＩＲＧＡＣＵＲＥ１１７３：ＩＲＧＡＣＵＲＥ８１９）が２：１となるように、混合および溶解し、光ラジカル開始剤混合液を得た。得られた光ラジカル開始剤混合液を、第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ）全体１００重量部に対して２重量部となるように、前記蓄熱材に添加した。得られた混合物を十分に混合し、開始剤を含む蓄熱材を得た。次いで、得られた蓄熱材をポリプロピレン製トレイに流し込んだ。流し込まれた蓄熱材に対して、空気下にて紫外線照射装置を用いて紫外線を照射することにより、蓄熱材中の第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ）を硬化させた。

　次いで、表２および表３に記載のように、（ａ）第一の反応硬化型液状樹脂または第一の反応硬化型液状樹脂および希釈剤の混合物と、（ｂ）前記光ラジカル開始剤混合液と、の混合物を調製した。前記光ラジカル開始剤混合液は、第一の反応硬化型液状樹脂１００重量部に対して２重量部使用した。次に、蓄熱材の入ったポリプロピレン製トレイの上表面、すなわち蓄熱材と外気との境界面に、調製した混合物を、厚さが約１．５ｍｍになるように流し込んだ。続いて、流し込まれた混合物に対して、空気下にて紫外線照射装置を用いて紫外線を照射することにより、第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させ、表面層を形成した。

　（実施例Ａ１１～Ａ１８）
　製造例Ａ１またはＡ２より得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ１）または、ＰＣＭ（Ａ２））（Ａ）と、シリコーン系樹脂（ｃ）（第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ））と、を表４および５に示す重量比に従い混合し、蓄熱材を得た。次いで、硬化剤（ＡＰ－８、大八化学社製）を、シリコーン系樹脂（ｃ）（第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ））１００重量部に対して２重量部となるように、蓄熱材に添加した。得られた混合物をさらに混合し、硬化剤を含む蓄熱材を得た。次いで、得られた蓄熱材をポリプロピレン製トレイに流し込んだ。得られたポリプロピレン製トレイを、６０℃のオーブンにいれ、蓄熱材を加熱することにより、蓄熱材中の第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ）を硬化させた。

　次いで、表４および５に記載のように、シリコーン系樹脂（ｃ）（第一の反応硬化型液状樹脂）と硬化剤（ＡＰ－８、大八化学社製）との混合物を調整した。前記硬化剤は、シリコーン系樹脂（ｃ）（第一の反応硬化型液状樹脂）１００重量部に対して２重量部使用した。次に、蓄熱材の入ったポリプロピレン製トレイの上表面、すなわち蓄熱材と外気との境界面に、調製した混合物を、厚さが約１．５ｍｍになるように流し込んだ。続いて、得られたポリプロピレン製トレイを、６０℃のオーブンにいれ、混合物を加熱することにより、第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させ、表面層を形成した。

　（実施例Ａ１９）
　製造例Ａ１より得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ１））（Ａ）と、アクリル系樹脂（ｄ）（第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ））と、を表５に示す重量比に従い混合し、蓄熱材を得た。次いで、硬化剤（ＡＰ－８、大八化学社製）を、アクリル系樹脂（ｄ）（第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ））１００重量部に対して２重量部となるように、蓄熱材に添加した。得られた混合物をさらに混合し、硬化剤を含む蓄熱材を得た。次いで、得られた蓄熱材をポリプロピレン製トレイに流し込んだ。得られたポリプロピレン製トレイを、６０℃のオーブンにいれ、蓄熱材を加熱することにより、蓄熱材中の第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ）を硬化させた。

　次いで、表５に記載のように、アクリル系樹脂（ａ）（第一の反応硬化型液状樹脂）および希釈剤（ａ）の混合物と前記光ラジカル開始剤混合液との混合物を調製した。前記光ラジカル開始剤混合液は、アクリル系樹脂（ａ）（第一の反応硬化型液状樹脂）１００重量部に対して２重量部使用した。次に、蓄熱材の入ったポリプロピレン製トレイの上表面、すなわち蓄熱材と外気との境界面に、調製した混合物を、厚さが約１．５ｍｍになるように流し込んだ。続いて、流し込まれた混合物に対して、空気下にて紫外線照射装置を用いて紫外線を照射することにより、第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させ、表面層を形成した。

　（実施例Ａ２０）
　製造例Ａ１より得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ１））（Ａ）と、シリコーン系樹脂（ｃ）（第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ））と、を表５に示す重量比に従い混合し、蓄熱材を得た。次いで、硬化剤（ＡＰ－８、大八化学社製）を、シリコーン系樹脂（ｃ）（第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ））１００重量部に対して２重量部となるように、蓄熱材に添加した。得られた混合物をさらに混合し、硬化剤を含む蓄熱材を得た。次いで、得られた蓄熱材をポリプロピレン製トレイに流し込んだ。得られたポリプロピレン製トレイを、６０℃のオーブンにいれ、蓄熱材を加熱することにより、蓄熱材中の第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ）を硬化させた。

　次いで、表５に記載のように、アクリル系樹脂（ｄ）（第一の反応硬化型液状樹脂）と硬化剤（ＡＰ－８、大八化学社製）との混合物を調整した。前記硬化剤は、アクリル系樹脂（ｄ）（第一の反応硬化型液状樹脂）１００重量部に対して２重量部使用した。次に、蓄熱材の入ったポリプロピレン製トレイの上表面、すなわち蓄熱材と外気との境界面に、調製した混合物を、厚さが約１．５ｍｍになるように流し込んだ。続いて、得られたポリプロピレン製トレイを、６０℃のオーブンにいれ、混合物を加熱することにより、第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させ、表面層を形成した。

　（実施例Ａ２１）
　表７に記載のように、アクリル系樹脂（ａ）（第一の反応硬化型液状樹脂）および希釈剤（ａ）の混合物と前記光ラジカル開始剤混合液との混合物を調製した。前記光ラジカル開始剤混合液は、アクリル系樹脂（ａ）および希釈剤（ａ）の混合物１００重量部に対して２重量部使用した。

　次に、得られた混合物をポリプロピレン製トレイに、厚さが約１．５ｍｍになるように流し込んだ。続いて、空気下にて紫外線照射装置を用いて紫外線を照射することにより、第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させ、表面層（底面側の表面層ともいえる）となり得る硬化物を形成した。当該硬化物（底面側の表面層）上に、製造例Ａ１より得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ１））（Ａ）の凝固物を載せた。当該凝固物は、前記硬化物のサイズよりも一回り小さいサイズであった。次に、底面側の表面層の形成に使用した混合物と同じ混合物を、蓄熱材の上から前記ポリプロピレン製トレイに流し込んだ。ここで、当該混合物は、（ａ）蓄熱材が完全に覆われるように、換言すれば蓄熱材における外気との境界面を完全に覆うように、かつ（ｂ）厚さが約１ｍｍになるように、ポリプロピレン製トレイに流し込んだ。続いて、流し込まれた混合物に対して、空気下にて紫外線照射装置を用いて紫外線を照射することにより、第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させ、表面層（上面側および側面側の表面層ともいえる）を形成した。

　（実施例Ａ２２、Ａ２３）
　表７に記載のように、シリコーン系樹脂（ｃ）（第一の反応硬化型液状樹脂）と硬化剤（ＡＰ－８、大八化学社製）との混合物を調製した。前記硬化剤は、第一の反応硬化型液状樹脂１００重量部に対して２重量部使用した。次に、得られた混合物をポリプロピレン製トレイに、厚さが約１．５ｍｍになるように流し込んだ。続いて、得られたポリプロピレン製トレイを、６０℃のオーブンにいれ、混合物を加熱することにより、第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させ、表面層（底面側の表面層ともいえる）となり得る硬化物を形成した。当該硬化物（底面側の表面層）上に、製造例Ａ１より得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ１））（Ａ）の凝固物を載せた。当該凝固物は、前記硬化物のサイズよりも一回り小さいサイズであった。次に、底面側の表面層の形成に使用した混合物と同じ混合物を、蓄熱材の上から前記ポリプロピレン製トレイに流し込んだ。ここで、当該混合物は、（ａ）蓄熱材が完全に覆われるように、換言すれば蓄熱材における外気との境界面を完全に覆うように、かつ（ｂ）厚さが約１ｍｍになるように、ポリプロピレン製トレイに流し込んだ。続いて、得られたポリプロピレン製トレイを、６０℃のオーブンにいれ、混合物を加熱することにより、第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させ、表面層（上面側および側面側の表面層ともいえる）を形成した。

　（実施例Ａ２４、Ａ２５）
　表７に記載のように、シリコーン系樹脂（ｃ）（第一の反応硬化型液状樹脂）と硬化剤（ＡＰ－８、大八化学社製）との混合物を調製した。前記硬化剤は、第一の反応硬化型液状樹脂１００重量部に対して２重量部使用した。次に、得られた混合物をポリプロピレン製トレイに、厚さが約１．５ｍｍになるように流し込んだ。続いて、得られたポリプロピレン製トレイを、６０℃のオーブンにいれ、混合物を加熱することにより、第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させ、表面層（底面側の表面層ともいえる）となり得る硬化物を形成した。

　また、製造例Ａ１より得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ１））（Ａ）と、シリコーン系樹脂（ｃ）（第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ））と、を表７に示す重量比に従い混合し、蓄熱材を得た。次いで、硬化剤（ＡＰ－８、大八化学社製）を、シリコーン系樹脂（ｃ）（第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ））１００重量部に対して２重量部となるように、蓄熱材に添加した。得られた混合物をさらに混合し、硬化剤を含む蓄熱材を得た。次いで、得られた蓄熱材を、６０℃のオーブンにいれ、蓄熱材を加熱することにより、蓄熱材中の第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ）を硬化させた。得られた蓄熱材を凝固させ、凝固物を得た。

　次に、前記ポリプロピレン製トレイ内の前記硬化物（底面側の表面層）の上に、得られた凝固物を載せた。当該凝固物は、前記硬化物のサイズよりも一回り小さいサイズであった。次に、底面側の表面層の形成に使用した混合物と同じ混合物を、蓄熱材の上から前記ポリプロピレン製トレイに流し込んだ。ここで、当該混合物は、（ａ）蓄熱材が完全に覆われるように、換言すれば蓄熱材における外気との境界面を完全に覆うように、かつ（ｂ）厚さが約１ｍｍになるように、ポリプロピレン製トレイに流し込んだ。続いて、得られたポリプロピレン製トレイを、６０℃のオーブンにいれ、混合物を加熱することにより、第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させ、表面層（上面および側面側の表面層ともいえる）を形成した。

　（比較例Ａ１）
　製造例Ａ１により得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ１））と、第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ）としてシリコーン系樹脂（ｃ）と、を、表６に示す重量比に従い十分に混合し、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を得た。次いで、硬化剤（ＡＰ－１０、大八化学社製）をシリコーン系樹脂（ｃ）（第二の反応硬化型液状樹脂（Ｂ））１００重量部に対して２重量部となるように、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物に添加した。得られた混合物をさらに混合し、硬化剤を含む潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を得た。次いで、得られた潜熱蓄熱材含有樹脂組成物をポリプロピレン製トレイに流し込んだ。得られたポリプロピレン製トレイを、６０℃のオーブンにいれ、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を加熱することにより、当該潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を硬化させ、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の硬化物を得た。比較例Ａ１では、第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物を含む表面層は形成しなかった。

　（比較例Ａ２）
　アクリル系樹脂（ｅ）（第一の反応硬化型液状樹脂と光ラジカル開始剤との混合物）をポリプロピレン製トレイに、厚さが約１．５ｍｍになるように流し込んだ。続いて、空気下にて紫外線照射装置を用いて紫外線を照射することにより、第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させ、表面層（底面側の表面層ともいえる）となり得る硬化物を形成した。当該硬化物（底面側の表面層）上に、製造例Ａ１より得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ１））（Ａ）の凝固物を載せた。当該凝固物は、前記硬化物のサイズよりも一回り小さいサイズであった。次に、アクリル系樹脂（ｅ）を、蓄熱材の上から前記ポリプロピレン製トレイに流し込んだ。ここで、当該アクリル系樹脂（ｅ）は、（ａ）蓄熱材が完全に覆われるように、換言すれば蓄熱材における外気との境界面を完全に覆うように、かつ（ｂ）厚さが約１ｍｍになるように、ポリプロピレン製トレイに流し込んだ。続いて、流し込まれたアクリル系樹脂（ｅ）に対して、空気下にて紫外線照射装置を用いて紫外線を照射することにより、第一の反応硬化型液状樹脂を硬化させ、表面層（上面側および側面側の表面層ともいえる）を形成した。

　（比較例Ａ３）
　剣山を用いて、片面にのみ穴を開けたポリエチレン袋（ユニパック（登録商標、縦１４０ｍｍ×横１００ｍｍ×厚さ０．０４ｍｍ））を準備した。剣山は、（突刺しによる穴開け後の表面層評価）の項で使用した剣山を使用した。製造例Ａ１より得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ａ１））（Ａ）を冷蔵庫で凝固させ、凝固物を得た。当該凝固物を、準備したポリエチレン袋に入れた。ここで、ポリエチレン袋の穴の開いた面が、凝固物の上側となるように、凝固物をポリエチレン袋に入れた。ポリエチレン袋の口をヒートシールした。なお、ポリエチレン袋について、剣山を用いて穴を開けてから５分後にポリエチレン袋を確認したところ、ポリエチレン袋に開けた穴は閉じておらず、空いたままであった。

　＜結果＞
　表２～５に示すように、実施例Ａ１～実施例Ａ２０に示す潜熱蓄熱材は、蓄熱材に加えて、第一の反応型液状樹脂の硬化物を含む表面層を有するものであった。かかる表面層は、表１に示すように、（ｉ）硬度（Ｅ型）が５０以下であり、（ｉｉ）１００％モジュラスが０．５０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であり、（ｉｉｉ）破断時の伸び率が１００％以上であった。すなわち、実施例Ａ１～実施例Ａ２０に示す潜熱蓄熱材は、本発明の範囲内の表面層を有するものであった。実施例Ａ１～実施例Ａ２０に示す潜熱蓄熱材は、２時間における吸湿率が５％未満であり、かつ８時間における吸湿率が１２％未満であった。すなわち、実施例Ａ１～実施例Ａ２０に示す潜熱蓄熱材は、吸湿性の評価が、○（良好）または◎（非常に優れる）であった。

　一方、表６より、表面層を有さない比較例Ａ１に示す蓄熱材は、２時間における吸湿率が８％以上であり、かつ、８時間後の吸湿率が１５％以上であった。すなわち、比較例Ａ１に示す蓄熱材は、吸湿性の評価が、××（非常に劣る）であった。

　実施例Ａ２１、Ａ２２およびＡ２４の潜熱蓄熱材では、突刺しによる穴開け後に、表面層が割れることなく、かつ穴が修復されて閉じていることが確認された。これは、実施例Ａ２１、Ａ２２およびＡ２４の潜熱蓄熱材では、潜熱蓄熱材の表面層が特定の硬度（Ｅ型）、１００％モジュラスおよび破断時の伸び率を有し、その結果、潜熱蓄熱材の表面層が柔らかく、かつ粘着性を有することに起因すると考えられる。その結果、表７に示すように、実施例Ａ２１、Ａ２２およびＡ２４に示す潜熱蓄熱材は、突刺しによる穴開けを実施したにもかかわらず、吸湿性が良好または非常に良好であった。

　ここで、実施例Ａ２３およびＡ２５の潜熱蓄熱材は、それぞれ、実施例Ａ２２およびＡ２４の潜熱蓄熱材と同じ組成を有し、かつ突刺しによる穴開けを実施していない潜熱蓄熱材である。実施例Ａ２２およびＡ２４の潜熱蓄熱材では、突刺しによる穴開け後に、表面層が割れることなく、かつ穴が修復されて閉じたことにより、実施例Ａ２３およびＡ２５と比較して、吸湿率が大きくなく、小さいものであった。

　対して、比較例Ａ２に示す潜熱蓄熱材では、突刺しによる穴開け後に、表面層が割れ、かつ穴が修復されていないことが確認された。これは、比較例Ａ２の潜熱蓄熱材では、潜熱蓄熱材の表面層が硬く、かつ粘着性を有していないことに起因すると考えられる。その結果、表８に示すように、突刺しによる穴開けを実施した比較例Ａ２に示す潜熱蓄熱材は、吸湿性が不良であった。また、比較例Ａ３に示す蓄熱材は、表面層を有しておらず、かつ、穴の開いたポリエチレン袋に収容されている。その結果、比較例Ａ３に示す蓄熱材は、吸湿性が不良であった。

　〔実施例Ｂ〕
　本発明の第二実施形態の実施例Ｂについて以下に説明する。本発明の第二実施形態はこれら実施例Ｂに限定されるものではない。

　本発明の実施例Ｂに用いた各樹脂および希釈剤は以下の通りである。
・アクリル系樹脂（ａ）：ＲＣ５００Ｃ（カネカ社製）
・ポリイソブチレン系樹脂（ｂ）：ＥＰ４００Ｖ（カネカ社製）
・アクリル系樹脂（ｃ）：ハヤコートＵＶ（サンハヤト社製）
・ウレタン系樹脂（ｄ）：Ｐｏｌｙ　ｂｄ　Ｒ－４５ＨＴ（出光興産社製ポリオール）、ミリオネート　ＭＴＬ（東ソー社製イソシアネート）
・ウレタン系樹脂（ｅ）：Ｐｏｌｙ　ｉｐ（出光興産社製ポリオール）、ミリオネート　ＭＴＬ（東ソー社製イソシアネート）
・エポキシ系樹脂（ｆ）：主剤：Ｍ－１００（三菱ガス化学社製エポキシ樹脂）、硬化剤：Ｃ－９３（三菱ガス化学社製エポキシ硬化剤）
・シリコーン系樹脂（ｇ）：ＳＡＸ２２０（カネカ社製）
・希釈剤（ａ）：ＭＭ１００Ｃ（カネカ社製）
・希釈剤（ｂ）：イソステアリルアルコール（大阪有機化学工業社製）。

　（第三の反応硬化型液状樹脂の硬化物の水蒸気透過度測定）
　第三の反応硬化型液状樹脂の硬化物を作製した。具体的には、無機系潜熱蓄熱材組成物と混合しない以外は、下記実施例Ｂおよび比較例Ｂに記載の方法と同じ硬化方法にて硬化物を作製した。次に、得られた硬化物（厚さ約１ｍｍ）について、ＪＩＳ　Ｋ　７１２６－１（差圧法）に準拠し、４０℃かつ湿度９０％の条件にて水蒸気透過度を測定した。その結果を表９に示す。

　（振動粘度計による粘度測定）
　音叉振動式レオメーター（固有振動数３０Ｈｚ、型式：ＲＶ－１００００Ａ、エー・アンド・デイ社製）を用いて、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋２４℃～融解温度＋３０℃における、無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度（Ｐａ・ｓ）を測定した。

　（Ｅ型（コーンプレート型）回転粘度計による粘度測定）
　Ｅ型回転粘度計（型式：ＴＶ－２５、東機産業社製）および恒温水槽（型式：ＶＭ－１５０III、東機産業社製）を用いて、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋２４℃～融解温度＋３０℃における、無機系潜熱蓄熱材組成物または第三の反応硬化型液状樹脂の粘度（Ｐａ・ｓ）を測定した。

　（吸湿試験による吸湿率算出）
　下記の各実施例Ｂまたは各比較例Ｂにて得られた、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を含むポリプロピレン製トレイを、恒温恒湿槽（ナガノサイエンス社製）にて４０℃かつ湿度９０％の条件で１時間養生した。本明細書において「養生」は「静置」ともいえる。そして、下記の式（６）に従い吸湿率（％）を算出した。なお、「潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物の重量」は、養生後および養生前ともに、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を含むポリプロピレン製トレイの重量を測定し、得られた値から、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を含まないポリプロピレン製トレイの重量を引いた値である。
吸湿率（％）＝（養生後の潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物の重量）－（養生前の潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物の重量）／（潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物中の無機系潜熱蓄熱材組成物の含有量）×１００（％）・・・式（６）。

　ここで、反応硬化性液状樹脂（ａ）～（ｇ）について、硬化物（ａ）～（ｇ）を作製した。具体的には、無機系潜熱蓄熱材組成物と混合しない以外は、下記実施例Ｂおよび比較例Ｂに記載の方法と同じ硬化方法にて硬化物を作製した。得られた硬化物（ａ）～（ｇ）について、前記と同様の方法により養生前および後の重量を測定したところ、養生前後で重量の変化が見られなかった。すなわち、反応硬化性液状樹脂（ａ）～（ｇ）の硬化物（ａ）～（ｇ）の吸湿率は０％であり、前記で得られる潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の吸湿率は、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物に含まれる無機系潜熱蓄熱材の吸湿率といえる。

　（吸湿性の評価）
　前記吸湿試験により算出された潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物の吸湿率に基づき、以下の基準にて潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物の吸湿性（防湿性ともいえる）を評価した。
◎（非常に優れる）：吸湿率が６％未満である。
○（良好）：吸湿率が６％以上８％未満である。
×（不良）：吸湿率が８％以上である。

　（硬化状態の評価）
　下記の各実施例Ｂまたは各比較例Ｂにて得られた、ポリプロピレン製トレイ内の潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物の硬化状態を確認した。具体的には、以下の通りである。潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を加熱または紫外線により反応硬化させた。その後、得られた２４時間以上室温雰囲気下かつ密閉容器内にて養生した後、当該硬化物に直径１ｍｍの針状の棒を垂直に突き刺した。その後、棒を硬化物から取り出し、目視にて、棒への付着物の有無を確認した。棒に付着物がある場合、硬化していない、換言すれば未硬化の部分がある、と判断した。得られた確認結果から、以下の基準に基づき硬化状態を評価し、△以上を合格とした。
○（良好）：潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物の表面および深部共に硬化している。
△（合格）：潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物の表面は硬化しているが、深部は未硬化の部分がある。
×（不良）：潜熱蓄熱材含有樹脂組成物のままであり硬化していない。

　（サイクル試験）
　無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ１））をポリプロピレン製トレイに入れたもの、または、実施例Ｂ４もしくは比較例Ｂ４にて得られた、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を含むポリプロピレン製トレイをサイクル試験に使用した。これらのトレイを、恒温槽（ナガノサイエンス社製）内に静置し、０℃～５０℃の温度範囲内で、０．５℃／分の昇降温速度にて、温度上昇または温度降下を１サイクルとし、合計５サイクル行った。５サイクル目の温度上昇過程において、恒温槽内の無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ１））または潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物の、時間に対する温度変化を、横軸：時間、および縦軸：温度でプロットし、図４および５に示した。

　（製造例Ｂ１：無機系潜熱蓄熱材組成物ＰＣＭ（Ｂ１）の調製）
　１Ｌインテンシブミキサー（日本アイリッヒ社製）に、水１１７．６ｇ、臭化ナトリウム（融点調整剤）４４．１ｇ、塩化ナトリウム（過冷却防止剤）１４．３ｇ、および塩化ストロンチウム６水和物（過冷却防止剤）４．２ｇを添加し、各塩が完全に溶解するまで添加された原料を混合し、混合液を得た。得られた混合液に、ヒドロキシエチルセルロース（増粘剤）６．２ｇ、および、安息香酸ナトリウム（保存料）１．１ｇを添加し、短時間で分散させた。次いで、脂肪酸混合物（Ｎｓｐ）（増粘補助剤、ホープ製薬社製）４．２ｇを添加し、短時間で分散させた。最後に、得られた混合液に、塩化カルシウム６水和物（潜熱蓄熱材）２４０．０ｇを添加し、充分に粘度が上昇するまで、加熱しながら（上限７０℃）混合物を攪拌し、無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ１））を得た。

　得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ１））において、塩化カルシウム６水和物と臭化ナトリウムとのモル比は、１：０．２６であった。さらに、前記無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ１））の融解温度は約２３℃であり、７０℃においても固液分離していなかった。また、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋２４℃～融解温度＋３０℃における、Ｅ型回転粘度計により測定された前記無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ１））の粘度は、約４４Ｐａ・ｓであった。

　また、示差走査型熱量計（セイコーインスツルメント社製：ＳＩＩ　ＥＸＳＴＡＲ６０００　ＤＳＣ）を用いて、ＰＣＭ（Ｂ１）の温度を、３．０℃／分の速度にて－２０℃から５０℃へ昇温させた後、同じ速度にて５０℃から－２０℃へ降温させ、ＤＳＣ曲線を得た。得られたＤＳＣ曲線における、融解温度付近の融解潜熱量は、１４１Ｊ／ｇであった。

　（製造例Ｂ２：ＰＣＭ（Ｂ２））
　製造例Ｂ１のヒドロキシエチルセルロース（増粘剤）の添加量を１２．５ｇに変更した以外は、製造例Ｂ１と同じ操作を行い、無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ２））を得た。

　得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ２））において、塩化カルシウム６水和物と臭化ナトリウムとのモル比は、１：０．２６であった。さらに、前記無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ２））の融解温度は約２３℃であり、７０℃においても固液分離していなかった。また、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋２４℃～融解温度＋３０℃における、Ｅ型回転粘度計により測定した前記無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ２））の粘度は、約８３Ｐａ・ｓであった。

　（実施例Ｂ１～Ｂ１０）
　製造例Ｂ１またはＢ２より得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ１）または、ＰＣＭ（Ｂ２））と、各第三の反応硬化型液状樹脂および任意で希釈剤を含む第三の反応硬化型液状樹脂（Ｂ）と、を表１０および１１に示す重量比に従い混合し、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を得た。次いで、光ラジカル開始剤として、ＩＲＧＡＣＵＲＥ１１７３（ＢＡＳＦジャパン製、２－ヒドロキシ－２－メチル－１－フェニルプロパン－１－オン）を反応硬化型樹脂（Ｂ）全体１００重量部に対して２重量部と、ＩＲＧＡＣＵＲＥ８１９（ＢＡＳＦジャパン製、ビス（２，４，６－トリメチルベンゾイル）－フェニルホスフィンオキシド）を第三の反応硬化型液状樹脂（Ｂ）全体１００重量部に対して１重量部と、をあらかじめ混合および溶解し、光ラジカル開始剤混合液を得た。当該光ラジカル開始剤混合液を前記潜熱蓄熱材含有樹脂組成物に添加し、得られた混合物を十分に混合し、開始剤を含む潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を得た。得られた潜熱蓄熱材含有樹脂組成物をポリプロピレン製トレイに流し込んだ。流し込まれた潜熱蓄熱材含有樹脂組成物に対して、空気下にて紫外線照射装置（型式ＬＣ－６Ｂ、フュージョンＵＶシステムズ・ジャパン製）を用いて紫外線を照射することにより、当該潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を硬化させ、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を得た。

　また、吸湿試験前後の実施例Ｂ４の潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物、および無機系潜熱蓄熱材組成物に対して、前記サイクル試験を行った。結果を図４に示す。

　（実施例Ｂ１１）
　製造例Ｂ１により得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ１））と、第三の反応硬化型液状樹脂であるアクリル系樹脂（ｃ）と、を表１１に示す重量比に従い混合し、得られた混合物を十分に攪拌して、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を得た。そして、得られた潜熱蓄熱材含有樹脂組成物をポリプロピレン製型枠に流し込んだ。流し込まれた潜熱蓄熱材含有樹脂組成物に対して、空気下にて実施例Ｂ１～Ｂ１０と同じ紫外線照射装置を用いて紫外線を照射することにより、当該潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を硬化させ、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を得た。

　（実施例Ｂ１２）
　製造例Ｂ１により得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ１））と、ウレタン系樹脂（ｄ）を構成するＰｏｌｙ　ｂｄ　Ｒ－４５ＨＴ（出光興産社製ポリオール）を添加し、十分に混合した。次いで、得られた混合物に、ウレタン系樹脂（ｄ）を構成するミリオネート　ＭＴＬ（東ソー社製イソシアネート）を添加して、さらに得られた混合物を攪拌し、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を得た。当該潜熱蓄熱材含有樹脂組成物において、ＰＣＭ／ウレタン系樹脂（ｄ）の重量比率は、３０／７０であった。さらに、ウレタン系樹脂（ｄ）１００重量部に対して０．０６重量部のジブチル錫ジラウレートを硬化剤として潜熱蓄熱材含有樹脂組成物に添加し、混合した。得られた潜熱蓄熱材含有樹脂組成物をポリプロピレン製トレイに流し込んだ。流し込まれた潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を、空気下で室温にて硬化させることにより、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を得た。

　（実施例Ｂ１３）
　製造例Ｂ１により得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ１））と、第三の反応硬化型液状樹脂であるウレタン系樹脂（ｅ）を構成するＰｏｌｙ　ｉｐ（出光興産社製ポリオール）を添加し、十分に混合した。次いで、第三の反応硬化型液状樹脂であるウレタン系樹脂（ｅ）を構成するミリオネート　ＭＴＬ（東ソー社製イソシアネート）をさらに添加し、得られた混合物を撹拌し、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を得た。当該潜熱蓄熱材含有樹脂組成物において、ＰＣＭ／ウレタン系樹脂（ｅ）の重量比率は、３０／７０であった（表１１）。さらに、ウレタン系樹脂（ｅ）１００重量部に対して硬化剤としてジブチル錫ジラウレートを０．０６重量部添加して、得られた混合物を十分に混合し、潜熱蓄熱材含有組成物を得た。得られた潜熱蓄熱材含有組成物をポリプロピレン製トレイに流し込んだ。流し込まれた潜熱蓄熱材含有組成物を空気下で室温にて硬化させることにより、当該潜熱蓄熱材含有組成物を硬化させ、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を得た。

　（実施例Ｂ１４）
　製造例Ｂ１により得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ１））、およびエポキシ系樹脂（ｆ）を構成する主剤として、Ｍ－１００（三菱ガス化学社製エポキシ樹脂）を十分に混合した。次いで、エポキシ系樹脂（ｆ）を構成する硬化剤として、Ｃ－９３（三菱ガス化学社製エポキシ硬化剤）を当該混合物に添加してさらに混合し、混合物を得た。当該混合物において、ＰＣＭ／エポキシ系樹脂（ｆ）の重量比率は、５０／５０であった（表１１）。当該混合物をポリプロピレン製型枠に流し込み、空気下で室温にて硬化させることにより、無機系潜熱蓄熱材硬化物を得た。

　（比較例Ｂ１～Ｂ８）
　製造例Ｂ１により得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ１））、または製造例２により得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ２））と、第三の反応硬化型液状樹脂（Ｂ）としてシリコーン系樹脂（ｇ）と、を、表１２に示す重量比に従い十分に混合し、混合物を得た。次いで、硬化剤（ＡＰ－１０、大八化学社製）をシリコーン系樹脂に対して２重量部添加し、さらに混合した。当該混合物をポリプロピレン製型枠に流し込み、６０℃のオーブンを用いて加熱し、硬化させることにより、無機系潜熱蓄熱材硬化物を得た。

　また、吸湿試験前後の比較例Ｂ４の潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物、および無機系潜熱蓄熱材組成物に対して、前記サイクル試験を行った。結果を図５に示す。

　＜結果＞
　表９より、実施例Ｂ１～Ｂ１４に使用した第三の反応硬化型液状樹脂に含まれるアクリル系樹脂（ａ）、ポリイソブチレン系樹脂（ｂ）、アクリル系樹脂（ｃ）、ウレタン系樹脂（ｄ）、ウレタン系樹脂（ｅ）、エポキシ系樹脂（ｆ）の硬化物の水蒸気透過度は、５００ｇ／ｍ^２・日未満であった。一方、比較例Ｂ１～Ｂ８に使用した第三の反応硬化型液状樹脂に含まれるシリコーン系樹脂（ｇ）の水蒸気透過度は、測定装置の測定限界値（５００ｇ／ｍ^２・日）を超えたため、測定不能であった。

　表１０および１１より、実施例Ｂ１～実施例Ｂ１４において、表９において水蒸気透過度は、８０ｇ／ｍ^２・日未満であったアクリル系樹脂（ａ）、ポリイソブチレン系樹脂（ｂ）、アクリル系樹脂（ｃ）、ウレタン系樹脂（ｄ）、ウレタン系樹脂（ｅ）、エポキシ系樹脂（ｆ）を使用して作製した潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の吸湿率は８％未満であり、良好な吸湿性を有していた。また、Ｅ型回転粘度計により測定したゲル状の前記無機系潜熱蓄熱材組成物と、未硬化の前記第三の反応硬化型液状樹脂と、の粘度の差は８０Ｐａ・ｓ以下であった。

　さらに、実施例Ｂ１、Ｂ２、Ｂ５、Ｂ６の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、実施例Ｂ３、Ｂ４、Ｂ７、Ｂ８の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物と比較して、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物中の無機系潜熱蓄熱材組成物の重量比率が少なく、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の透明度が高いものであった。そのため、実施例Ｂ１、Ｂ２、Ｂ５、Ｂ６の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、実施例Ｂ３、Ｂ４、Ｂ７、Ｂ８の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物と比較して、紫外線が潜熱蓄熱材含有樹脂組成物に当たり易い。その結果、実施例Ｂ３、Ｂ４、Ｂ７、Ｂ８の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物と比較して、実施例Ｂ１、Ｂ２、Ｂ５、Ｂ６の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の表面および深部は、共に十分硬化しており、硬化状態は良好であった。実施例Ｂ１４においては、エポキシ系樹脂の硬化反応が早く、ＰＣＭと第三の反応硬化型液状樹脂との混合途中で硬化が始まったことが観察されたが、未硬化の部分はなく、十分に硬化した。

　一方、表１２より、比較例Ｂ１～比較例Ｂ８において、吸湿率は８％以上であったため、吸湿性は不良であった。また、比較例Ｂ１、および比較例Ｂ２については、吸湿試験後の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、変形していることが観察された。

　ここで、製造例（Ｂ１）にて得られた無機系潜熱蓄熱材組成物（ＰＣＭ（Ｂ１））を含むポリプロピレン製容器トレイを、恒温恒湿槽（ナガノサイエンス社製）にて４０℃かつ湿度９０％の条件で２時間養生した。その後、ポリプロピレン製容器トレイに含まれている無機系潜熱蓄熱材組成物について、示差走査型熱量計（セイコーインスツルメント社製：ＳＩＩ　ＥＸＳＴＡＲ６０００　ＤＳＣ）を用いて、３．０℃／分の速度にて－２０℃から５０℃へ昇温させた後、同じ速度にて５０℃から－２０℃へ降温させたが、ＰＣＭ（Ｂ１）の融解温度付近に融解ピークが出現せず、融解潜熱量は、０Ｊ／ｇであった。すなわち、第三の反応硬化型液状樹脂と無機系潜熱蓄熱材組成物とを混合し、硬化物としない場合、無機系潜熱蓄熱材組成物は、上記処理後に、無機系潜熱蓄熱材組成物中に含まれる潜熱蓄熱材の水和構造が変化するなどして、蓄熱材として機能しないことが分かった。

　図２のＡは、実施例Ｂ２にかかる吸湿試験前の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を上からみた外観図であり、図２のＢは、図２のＡを横から見た外観図であり、図２のＣは、実施例Ｂ２にかかる吸湿試験後の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を上からみた外観図であり、図２のＤは、図２のＣを横から見た外観図である。図３のＡは、比較例Ｂ２にかかる吸湿試験前の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を上からみた外観図であり、図３のＢは、図３のＡを横から見た外観図であり、図３のＣは、比較例Ｂ２にかかる吸湿試験後の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物を上からみた外観図であり、図３のＤは、図３のＣを横から見た外観図である。

　図３より、比較例Ｂ２における吸湿試験後の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、吸湿試験前と比較して明らかに変形していることがわかる。一方、図２より、実施例Ｂ２における吸湿試験後の潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は、吸湿試験前と比較して変形していないことがわかる。

　図４は、実施例Ｂ４にかかる吸湿試験前後の潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物のサイクル試験の結果を示す図である。具体的には、上述したように、５サイクル試験を行い、５サイクル目の結果を示している。図４において、吸湿試験前の実施例Ｂ４にかかる潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物の結果は実線にて示されており、吸湿試験後の実施例Ｂ４にかかる潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物の結果は破線にて示されており、無機系潜熱蓄熱材組成物（製造例Ｂ１のＰＣＭ（Ｂ１）であり、図４では「製造例Ｂ１」と表記されている。）の結果は点線（破線より細かい）にて示されている。図４より、実施例Ｂ４にかかる潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物は、吸湿試験前のみならず、吸湿試験後においても、無機系潜熱蓄熱材組成物と同様の融解曲線を示し、同様の融解挙動を示すことがわかる。

　図５は、比較例Ｂ４にかかる吸湿試験前後の潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物のサイクル試験の結果を示す図である。具体的には、上述したように、５サイクル試験を行い、５サイクル目の結果を示している。図５において、吸湿試験前の比較例Ｂ４にかかる潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物の結果は実線にて示されており、吸湿試験後の比較例Ｂ４にかかる潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物の結果は破線にて示されており、無機系潜熱蓄熱材組成物（製造例Ｂ１のＰＣＭ（Ｂ１）であり、図５では「製造例Ｂ１」と表記されている。）の結果は点線（破線より細かい）にて示されている。図５より、比較例Ｂ４にかかる潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物は、吸湿試験前は無機系潜熱蓄熱材組成物と同様の融解曲線を示し、同様の融解挙動を示すが、吸湿試験後は融解ピークをほとんど示さないことが分かる。すなわち、比較例Ｂ４にかかる潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物は、長期間の使用後に、潜熱蓄熱材として効率的に機能しないことが分かる。

　以上より、本発明の第二実施形態に係る潜熱蓄熱材含有樹脂組成物は潜熱蓄熱材の漏出なく、かつ防湿性を有しており、実用に適することが分かった。

　本発明の第一実施形態は、漏れリスクおよび吸湿性が低く、施工性に優れる、潜熱蓄熱材を提供できる。本発明の第二実施形態は、漏れリスクおよび吸湿性が低く、施工性に優れる、潜熱蓄熱材含有樹脂硬化物を提供できる。本発明の第一実施形態および第二実施形態は、蓄熱材として、例えば、壁材、床材、天井材、屋根材、フロアマット用下地材、合板用接着剤等において好適に利用することができる。

　１　・・・蓄熱材
　２　・・・表面層
　３　・・・容器
　４　・・・板状部材
　１００、１００Ａ、１００Ｂ、２００、２００Ａ、２００Ｂ、３００、３００Ａ、３００Ｂ　・・・潜熱蓄熱材

Claims

　蓄熱材および表面層を備え、
　前記蓄熱材は、無機系潜熱蓄熱材および増粘剤を含む無機系潜熱蓄熱材組成物を含み、
　前記表面層は、第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物を含み、
　前記表面層は、（ｉ）硬度（Ｅ型）が５０以下であり、（ｉｉ）１００％モジュラスが０．５０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であり、（ｉｉｉ）破断時の伸び率が１００％以上である、潜熱蓄熱材。
　前記第一の反応硬化型液状樹脂の硬化物は、厚さ１ｍｍ、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である、請求項１に記載の潜熱蓄熱材。
　前記無機系潜熱蓄熱材は、塩化カルシウム６水和物を含み、
　前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、融点調整剤および過冷却防止剤をさらに含む、請求項１または２に記載の潜熱蓄熱材。
　前記蓄熱材は、第二の反応硬化型液状樹脂をさらに含む、請求項１～３のいずれか１項に記載の潜熱蓄熱材。
　前記第一の反応硬化型液状樹脂および前記第二の反応硬化型液状樹脂は、それぞれ独立して、シリコーン系樹脂、アクリル系樹脂、ポリイソブチレン系樹脂、ウレタン系樹脂およびエポキシ系樹脂からなる群より選択される少なくとも１種である、請求項４に記載の潜熱蓄熱材。
　前記増粘剤は、吸水性樹脂、アタパルジャイト粘土、ゼラチン、寒天、シリカ、キサンタンガム、アラビアガム、グアーガム、カラギーナン、セルロース、蒟蒻およびヒドロキシエチルセルロースからなる群より選択される、少なくとも１種である、請求項３～５のいずれか１項に記載の潜熱蓄熱材。
　（ｉ）（ａ）前記無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、振動粘度計により測定された前記無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度が２～２５Ｐａ・ｓであるか、または、
　（ｂ）前記無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、Ｅ型回転粘度計により測定された前記無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度が３０～９０Ｐａ・ｓであり、かつ、
　（ｉｉ）前記無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における前記Ｅ型回転粘度計により測定された前記第二の反応硬化型液状樹脂の粘度と、前記無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における前記Ｅ型回転粘度計により測定した前記無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度との差が、８０Ｐａ・ｓ以下である、請求項４または５に記載の潜熱蓄熱材。
　前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、１５℃～３０℃の融解温度を有する、請求項１～７のいずれか１項に記載の潜熱蓄熱材。
　無機系潜熱蓄熱材および増粘剤を含む無機系潜熱蓄熱材組成物、を含む蓄熱材を調製する蓄熱材調製工程と、
　得られた前記蓄熱材における外気との境界面に、表面層を形成する表面層形成工程と、を含み、
　前記表面層は、（ｉ）硬度（Ｅ型）が５０以下であり、（ｉｉ）１００％モジュラスが０．５０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）以下であり、（ｉｉｉ）破断時の伸び率が１００％以上である、潜熱蓄熱材の製造方法。
　無機系潜熱蓄熱材組成物および第三の反応硬化型液状樹脂を含み、
　前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、増粘剤を含み、
　前記第三の反応硬化型液状樹脂は、下記を満たす、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物：
　前記第三の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。
　無機系潜熱蓄熱材組成物と増粘剤とを混合する第１の混合工程と、
　得られた混合物と第三の反応硬化型液状樹脂とを混合する第２の混合工程と、を含み、
　前記第三の反応硬化型液状樹脂は、下記を満たす、潜熱蓄熱材含有樹脂組成物の製造方法：
　前記第三の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。
　無機系潜熱蓄熱材組成物と増粘剤とを混合する第１の混合工程と、
　得られた混合物と第三の反応硬化型液状樹脂とを混合する第２の混合工程と、得られた混合物を、建築物の床面および／または壁面に塗布する工程と、
　塗布された混合物を硬化させる工程と、を含み、
　前記第三の反応硬化型液状樹脂は、下記を満たす、潜熱蓄熱材を備えた建築物の製造方法：
　前記第三の反応硬化型液状樹脂を硬化させて厚さ１ｍｍの硬化物としたとき、当該硬化物は、４０℃かつ湿度９０％における水蒸気透過度が５００ｇ／ｍ^２・日未満である。