WO2013191131A1 - 油井管用鋼及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
本願は、2012年6月20日に、日本に出願された特願2012-138650号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
C:0.35%超~1.00%、Si:0.05%~0.5%、Mn:0.05%~1.0%、Al:0.005%~0.10、Mo:1.0%超~10%、P:0.025%以下、S:0.010%以下、O:0.01%以下、N:0.03%以下、Cr:0%~2.0%、V:0%~0.30%、Nb:0%~0.1%、Ti:0%~0.1%、Zr:0%~0.1%、Ca:0%~0.01%、B:0%~0.003%であり、残部がFe及び不純物からなり、X線回折により得られるα相の(211)結晶面に相当する結晶面の半価幅を単位°でHWとしたとき、前記半価幅HWと前記化学組成中の質量%で示した炭素含有量とが、下記の式1を満たし、前記化学組成中の質量%で示した前記炭素含有量とモリブデン含有量とが、下記の式2を満たし、円相当径が1nm以上であり、かつヘキサゴナル構造を有するM2C炭化物の個数が、1平方ミクロン当たり5個以上であり、降伏強度が758MPa以上である。
HW×C1/2≦0.38 (式1)
C×Mo≧0.6 (式2)
C×Mo≧0.6 (式2)
HRC≧50×C+26 (式3)
本発明の上記態様によって製造された低合金油井管用鋼は、優れた耐SSC性を有する。
具体的には、110ksi級以上(758MPa以上)または125ksi級以上(862MPa以上)の降伏強度(0.2%耐力)を有し、かつ、高圧の硫化水素の環境下での耐SSC性や切欠きが付与された場合の耐SSC性などを含む耐SSC性に優れる低合金油井管用鋼を提供することができる。
HW×C1/2≦0.38 (式1)
ここで、式1のCには、炭素含有量(質量%)が代入される。
本実施形態による低合金油井管用鋼は、次に示す化学組成を有する。なお、以下の説明において、各元素の含有量の「%」は、「質量%」を意味する。また、下記する各元素の数値限定範囲には、下限値および上限値がその範囲に含まれる。ただ、下限値に「超」と示す数値限定範囲には下限値が含まれず、上限値に「未満」と示す数値限定範囲には上限値が含まれない。
本実施形態に係る低合金油井管用鋼では、炭素(C)の含有量が、従前の低合金油井管用鋼よりも多い。Cが多く含有されることにより、粒界炭化物の球状化が促進され、鋼の耐SSC性が向上する。一方、Cが過剰に含有されれば、その効果は飽和する。したがって、C含有量は、0.35%よりも高く、1.00%以下である。好ましいC含有量の下限は0.45%であり、さらに好ましくは0.51%であり、さらに好ましくは0.56%である。好ましいC含有量の上限は、1.00%未満であり、さらに好ましくは0.80%であり、さらに好ましくは、0.70%である。
シリコン(Si)は、鋼を脱酸する。一方、Siが過剰に含有されれば、その効果は飽和する。したがって、Si含有量は、0.05%~0.5%である。好ましいSi含有量の下限は、0.05%よりも高く、さらに好ましくは0.1%であり、さらに好ましくは、0.13%である。好ましいSi含有量の上限は、0.5%未満であり、さらに好ましくは0.40%であり、さらに好ましくは、0.30%である。
マンガン(Mn)は、鋼の焼入れ性を高める。一方、Mnが過剰に含有されれば、燐(P)及び硫黄(S)等の不純物元素とともに粒界に偏析する。その結果、鋼の耐SSC性が低下する。したがって、Mn含有量は、0.05%~1.0%である。好ましいMn含有量の下限は、0.05%よりも高く、さらに好ましくは0.10%であり、さらに好ましくは0.35%である。好ましいMn含有量の上限は、1.0%未満であり、さらに好ましくは0.70%であり、さらに好ましくは0.65%であり、さらに好ましくは0.50%である。
アルミニウム(Al)は、鋼を脱酸する。一方、Alが過剰に含有されれば、その効果は飽和するとともに、介在物が増加する。したがって、Al含有量は、0.005%~0.10%である。好ましいAl含有量の下限は、0.005%よりも高く、さらに好ましくは0.010%であり、さらに好ましくは、0.020%である。好ましいAl含有量の上限は、0.10%未満であり、さらに好ましくは0.06%であり、さらに好ましくは、0.05%である。本実施形態でいう「Al」の含有量は、「酸可溶Al」、つまり、「sol.Al」の含有量を意味する。
モリブデン(Mo)は、焼入れ性を高め、組織中のマルテンサイト率を高める。そのため、Moは鋼の強度を高める。Moはさらに、硫化水素環境において、鋼の表面に形成されるFe硫化物(腐食生成物)中に濃化し、Fe硫化物の鋼表面に対する保護性能を高める。これにより、鋼中への水素の侵入が抑制され、鋼の耐SSC性が高まる。Moはさらに、微細炭化物であるヘキサゴナル(Hexagonal)Mo2C炭化物を形成する。ヘキサゴナルMo2C炭化物は拡散性水素を強く固定(トラップ)するため、水素によるSSCの発生が抑制される。一方、Moが過剰に含有されれば、その効果は飽和する。したがって、Mo含有量は、1.0%よりも高く、10%以下である。好ましいMo含有量の下限は、1.20%であり、さらに好ましくは1.30%であり、さらに好ましくは1.55%である。好ましいMo含有量の上限は10%未満であり、さらに好ましくは4.0%であり、さらに好ましくは3.0%である。
燐(P)は、不純物である。Pは、粒界に偏析して鋼の耐SSC性を低下する。そのため、P含有量は少ない方が好ましい。したがって、P含有量は、0.025%以下である。好ましいP含有量は、0.025%未満であり、さらに好ましくは0.020%以下であり、さらに好ましくは、0.015%以下である。
硫黄(S)は、Pと同様に不純物である。Sは、粒界に偏析して鋼の耐SSC性を低下する。そのため、S含有量は少ない方が好ましい。したがって、S含有量は、0.010%以下である。好ましいS含有量は、0.010%未満であり、さらに好ましくは0.005%以下であり、さらに好ましくは、0.003%以下である。
酸素(O)は、不純物である。Oが過剰に含有されれば、粗大な酸化物が生成され、鋼の靭性及び耐SSC性を低下する。そのため、O含有量は少ない方が好ましい。したがって、O含有量は、0.01%以下であり、より好ましくは0.005%以下である。
窒素(N)は、不純物である。Nが過剰に含有されれば、粗大な窒化物が形成される。粗大な窒化物は、孔食の起点となり、耐SSC性が低下しやすい。したがって、N含有量は0.03%以下である。N含有量の上限は、好ましくは0.03%未満であり、さらに好ましくは0.025%であり、さらに好ましくは0.02%である。一方、微量に含有される窒素(N)は、Nb、Ti、Zrと結合して窒化物や炭窒化物を形成してピニング効果により鋼の組織を細粒化する。よって、微量のNが意図的に鋼に含有されてもよい。このような効果を得るための好ましいN含有量の下限は、0.003%であり、さらに好ましくは、0.004%である。
本実施形態に係る低合金油井管用鋼の化学組成は、上記Feの一部に代えて、さらに、Cr、V、Nb、Ti、Zr、Ca、Bのうちの少なくとも1つの選択元素を含有してもよい。これらの選択元素は、その目的に応じて含有させればよい。よって、これらの選択元素の下限値を制限する必要がなく、下限値が0%でもよい。また、これらの選択元素が不純物として含有されても、上記効果は損なわれない。
クロム(Cr)は、選択元素である。Crは、鋼の焼入れ性を高める。Crが少しでも含有されれば、上記効果が得られる。一方、Crが過剰に含有されれば、その効果は飽和する。したがって、必要に応じて、Cr含有量は0%~2%とする。好ましいCr含有量の下限は、0.1%であり、さらに好ましくは0.2%であり、さらに好ましくは0.5%である。好ましいCr含有量の上限は、2%未満であり、さらに好ましくは1.5%であり、さらに好ましくは1.0%であり、さらに好ましくは0.8%未満であり、さらに好ましくは0.7%である。
バナジウム(V)は、Moと共に、微細炭化物であるヘキサゴナルM2C炭化物を生成し、耐SSC性を高める。ここでいうヘキサゴナルM2C炭化物の「M」は、Mo及びVである。Vはさらに、立方晶のMC炭化物(MはMo及びV)を形成し、高降伏強度を得るための鋼の焼戻し温度を高める。この立方晶のMC炭化物は、粒界炭化物と異なって微細であるため、SSCの起点になりにくい。Vが少しでも含有されれば、上記効果が得られる。一方、Vが過剰に含有されれば、焼入れ時に固溶するV量が飽和し、焼戻し温度を高める効果も飽和する。したがって、必要に応じて、V含有量は0%~0.30%とする。好ましいV含有量の下限は、0.05%であり、さらに好ましくは0.07%であり、さらに好ましくは0.1%である。好ましいV含有量の上限は、0.30%未満であり、さらに好ましくは0.25%であり、さらに好ましくは、0.20%である。
Ti:0%~0.1%
Zr:0%~0.1%
ニオブ(Nb)、チタン(Ti)及びジルコニウム(Zr)は、いずれも選択元素である。これらの元素は、CやNと結合して炭化物、窒化物、又は炭窒化物を形成する。これらの析出物(炭化物、窒化物及び炭窒化物)は、ピンニング(pinning)効果により鋼の組織を細粒化する。Nb、Ti、及びZrからなる群から選択された1種又は2種以上が少しでも含有されれば、上記効果が得られる。一方、Nb、Ti、Zrが過剰に含有されれば、その効果は飽和する。したがって、必要に応じて、Nb含有量は0%~0.1%とし、Ti含有量は0%~0.1%とし、Zr含有量は、0%~0.1%とする。Nb含有量が0.002%以上、又は、Ti含有量が0.002%以上、又は、Zr含有量が0.002%以上であれば、上記効果が顕著に得られる。さらに好ましいNb含有量、Ti含有量、及びZr含有量の下限は、いずれも0.005%である。好ましいNb含有量、Ti含有量及びZr含有量の上限は、いずれも0.05%である。
カルシウム(Ca)は選択元素である。Caは、鋼中のSと結合して硫化物を形成し、介在物の形状を改善して耐SSC性を高める。Caが少しでも含有されれば、上記効果が得られる。一方、Caが過剰に含有されれば、その効果は飽和する。したがって、必要に応じて、Ca含有量は、0%~0.01%とする。好ましいCa含有量の下限は、0.0003%であり、さらに好ましくは、0.0005%である。好ましいCa含有量の上限は、0.0030%であり、さらに好ましくは、0.002%である。
ボロン(B)は選択元素である。Bは、鋼の焼入れ性を高める。Bが少しでも含有されれば、上記効果が得られる。一方、Bが過剰に含有されれば、その効果は飽和する。したがって、必要に応じて、B含有量は、0%~0.003%とする。好ましいB含有量の下限は、0.0003%であり、さらに好ましくは、0.0005%である。好ましいB含有量の上限は、0.0015%であり、さらに好ましくは、0.0012%である。
低合金油井管用鋼は、1平方ミクロン当たり5個(つまり、5個/μm2)以上のヘキサゴナルM2C炭化物を含有する。ここで、ヘキサゴナルM2C炭化物は、ヘキサゴナル(六方晶)の炭化物であり、立方晶のM2C炭化物とは異なる。ヘキサゴナルM2C炭化物の「M」は、Mo又は、Mo及びVである。
本実施形態の低合金油井管用鋼においては、X線回折法により得られるα相の(211)結晶面に相当する結晶面の回折ピークの半価幅HW(°)は、式1を満たす。
HW×C1/2≦0.38 (式1)
ここで、元素記号Cには、C含有量(質量%)が代入される。
好ましくは、低合金油井管用鋼の化学組成はさらに、式2を満たす。
C×Mo≧0.6 (式2)
ここで、式2中の元素記号Cには、C含有量(質量%)が代入され、元素記号Moには、Mo含有量(質量%)が代入される。
上述したように、本実施形態の低合金油井管用鋼の組織は、焼戻しマルテンサイト及び焼戻しベイナイトの混合組織を含む。より具体的には、低合金油井管用鋼の組織は、主として、焼戻しマルテンサイトと、焼戻しベイナイトと含み、他に、炭化物や窒化物、炭窒化物等の析出物や、介在物や、残留オーステナイトを含んでもよい。ただし、残留オーステナイト率(組織全体に対する残留オーステナイトの体積率:単位は%)は、5%以下とする。残留オーステナイトは、強度のばらつきを発生させるためである。
ロックウェル硬さ(HRC)≧50×C+26 (式3)
本実施形態に係る低合金油井管用鋼の製造方法では、一例として、継目無鋼管(低合金油井管)の製造方法について説明する。
Ms(℃)=521-353×C-22×Si-24.3×Mn-7.7×Cu-17.3×Ni-17.7×Cr-25.8×Mo (式4)
連続冷却処理による焼入れの場合、図3の曲線C10に示すとおり、焼入れ開始温度から、鋼材を連続的に冷却し、鋼材の表面温度を連続的に低下する。連続冷却処理はたとえば、水槽や油槽に鋼材を浸漬して冷却する方法や、シャワー水冷、ミスト冷却、又は空冷により鋼材を冷却する方法がある。
CR8-5≦2837×t-2.2 (式5)
ここで、tは鋼管の肉厚(単位はmm)である。
図3中の恒温処理を含む焼入れ(曲線C11)は、第1冷却処理(初期冷却)と、恒温処理と、第2冷却処理(最終冷却)とを含む。
HRC≧50×C+26 (式3)
連続冷却処理による焼入れ、又は、恒温処理を含む焼入れを実施した後、鋼材に対して焼戻しを実施する。焼戻し温度は、鋼材の化学組成と、得ようとする降伏強度に応じて適宜調整される。換言すれば、焼戻し温度を調整することにより、降伏強度を758MPa以上、さらに好ましくは862MPa以上に調整できる。
AC1(℃)=750.8-26.6×C+17.6×Si-11.6×Mn-22.9×Cu-23×Ni-24.1×Cr+22.5×Mo-39.7×V-5.7×Ti+232.4×Nb-169.4×Al-894.7×B (式6)
F2=C×Mo (式7)
要するに、F2は式2の左辺である。
焼入れ時の焼入れ開始温度を850℃~920℃の範囲に調整した。
連続冷却処理による焼入れを行う場合、板材を焼入れ開始温度に加熱した後、シャワー冷却、ミスト冷却又は空冷により、Ms点通過時間(焼入れ開始温度からマルテンサイト変態開始温度(Ms点)に至るまでの時間)TCC(秒)を調整した。
恒温処理を含む焼入れを行う場合、塩浴冷却又は水冷により、0.7℃/秒以上の冷却速度で第1冷却処理(初期冷却)を実施した。冷却途中で板材の引き上げを行い、初期冷却における冷却停止温度ATIC(℃)を変化させた。冷却停止温度ATICで、25分~40分保持した(恒温処理)後、常温まで水冷した(第2冷却処理(最終冷却))。
焼入れ後の板材(以下、焼入れまま材という)に対して、以下の試験を実施した。
焼入れまま材の硬さを、以下の方法により測定した。焼入れまま材を板厚方向に沿って切断した。そして、断面の板厚中央部のCスケールでのロックウェル硬さHRCを、JIS(Japanese Industrial Standard) G0202に基づいて求めた。具体的には、断面の板厚中央部の任意の3点において、ロックウェル硬さHRCを求めた。求めた3点のロックウェル硬さHRCの平均を、対応するマークの硬さと定義した。
さらに、焼入れまま材を用いて、旧オーステナイト結晶粒度試験を実施した。具体的には、焼入れまま材を板厚方向に沿って切断した。そして、切断された板材を樹脂埋めして研磨し、この断面をピクリン酸によりエッチングした。エッチングされた断面を観察し、ASTM E112に準拠して、旧オーステナイト結晶粒の粒度番号を決定した。
焼入れ後の板材に対して、焼戻しを実施した。焼戻し温度(℃)及び焼戻し時間(分)を制御して、各板材の降伏強度を110ksi級(758MPa以上)及び125ksi級(862MPa以上)に調整した。
焼入れ焼戻しが実行された板材を用いて、以下の評価試験を実施した。
焼戻し後の板材から試験片を採取した。試験片の表面をエメリー紙で研磨した。研磨が進むほど、粒度の細かいエメリー紙を使用した。1200番のエメリー紙で試験片の表面を研磨した後、微量の弗酸を含有した常温の過酸化水素水中に試験片を浸漬し、研磨により試験片の表面に形成された加工硬化層を除去した。加工硬化層が除去された試験片に対して30kV、100mAの条件でCoKα線(Kα1、波長は1.7889Å)を用いてX線回折試験を行い、試験片のα相の(211)結晶面に相当する結晶面の回折ピークの半価幅(°)を求めた。
焼戻し後の各板材から、板材の長手方向または圧延方向と、引張方向とが同じとなるように、外径6mm、長さ40mmの平行部を有する丸棒引張試験片を採取した。採取された丸棒引張試験片を用いて、常温(25℃)で引張試験を行い、降伏強度(0.2%耐力、単位はMPa)を求めた。
耐SSC性試験では、降伏強度が125ksi(862MPa)以上の板材を用いて、定荷重引張試験及びオートクレーブ試験を実施した。
各板材から、板材の長手方向または圧延方向と引張方向とが同じとなる平行部を有する丸棒引張試験片を採取した。平行部の外径は6.35mmであり、長さは25.4mmであった。NACE TM0177 Method Aに基づいて、常温(25℃)において試験浴中で定荷重引張試験を実施した。試験浴にはA浴を利用した。A浴は、常温であり、1atmの硫化水素ガスを飽和させた5%NaCl+0.5%CH3COOH水溶液であった。
近年増加している1atm以上の圧力の硫化水素を含有する井戸環境での鋼材の使用を想定し、B浴を利用したオートクレーブ試験を実施した。B浴は、10atmの硫化水素を飽和させた5%NaCl水溶液であった。具体的な試験方法は次のとおりとした。
降伏強度が110ksi(758MPa)以上の板材から、厚さ10mm、幅25mm、長さ100mmのDCB(Double Cantilever Beam)試験片を採取した。採取したDCB試験片を用いて、NACE TM0177 Method Dに基づいて、DCB試験を実施した。試験浴にはB浴を使用した。B浴にDCB試験片を336時間浸漬した。336時間経過後、DCB試験片に発生したき裂進展長さを測定した。測定したき裂進展長さに基づいて、応力拡大係数KISSC(ksi√in)を求めた。応力拡大係数KISSCが、25ksi√in以上の板材は耐SSC性に優れると評価した。
表3~表6に、製造条件及び耐SSC試験結果を示す。
表7及び表8に、製造条件及びDCB試験結果を示す。なお、表7及び表8の表示方法や略語は、表3~表6と対応する。
C11 恒温処理を含む焼入れ工程
C4 冷却速度と鋼管肉厚との関係
Claims (16)
- 化学組成が、質量%で、
C:0.35%超~1.00%、
Si:0.05%~0.5%、
Mn:0.05%~1.0%、
Al:0.005%~0.10%、
Mo:1.0%超~10%、
P:0.025%以下、
S:0.010%以下、
O:0.01%以下、
N:0.03%以下、
Cr:0%~2.0%、
V:0%~0.30%、
Nb:0%~0.1%、
Ti:0%~0.1%、
Zr:0%~0.1%、
Ca:0%~0.01%、
B:0%~0.003%、
であり、残部がFe及び不純物からなり、
X線回折により得られるα相の(211)結晶面に相当する結晶面の半価幅を単位°でHWとしたとき、前記半価幅HWと前記化学組成中の質量%で示した炭素含有量とが、下記の式1を満たし、
前記化学組成中の質量%で示した前記炭素含有量とモリブデン含有量とが、下記の式2を満たし、
円相当径が1nm以上であり、かつヘキサゴナル構造を有するM2C炭化物の個数が、1平方ミクロン当たり5個以上であり、
降伏強度が758MPa以上である、
ことを特徴とする油井管用鋼。
HW×C1/2≦0.38 (式1)
C×Mo≧0.6 (式2) - 前記化学組成として、質量%で、
Cr:0.1%~2.0%、
を含有する、ことを特徴とする請求項1に記載の油井管用鋼。 - 前記化学組成として、質量%で、
V:0.05%~0.30%、
を含有する、ことを特徴とする請求項1又は2に記載の油井管用鋼。 - 前記化学組成として、質量%で、
Nb:0.002%~0.1%、
Ti:0.002%~0.1%、
Zr:0.002%~0.1%、
のうちの少なくとも1つを含有する、ことを特徴とする請求項1~3のいずれか1項に記載の油井管用鋼。 - 前記化学組成として、質量%で、
Ca:0.0003%~0.01%、
を含有する、ことを特徴とする請求項1~4のいずれか1項に記載の油井管用鋼。 - 前記化学組成として、質量%で、
B:0.0003%~0.003%、
を含有する、ことを特徴とする請求項1~5のいずれか1項に記載の油井管用鋼。 - 化学組成が、質量%で、
C:0.35%超~1.00%、
Si:0.05%~0.5%、
Mn:0.05%~1.0%、
Al:0.005%~0.10%、
Mo:1.0%超~10%、
P:0.025%以下、
S:0.010%以下、
O:0.01%以下、
N:0.03%以下、
Cr:0%~2.0%、
V:0%~0.30%、
Nb:0%~0.1%、
Ti:0%~0.1%、
Zr:0%~0.1%、
Ca:0%~0.01%、
B:0%~0.003%、
であり、残部がFe及び不純物からなり、前記化学組成中の質量%で示した炭素含有量とモリブデン含有量とが下記の式2を満たす鋼片を、熱間加工して鋼材を得る熱間加工工程と;
前記熱間加工工程後の前記鋼材を、焼入れする焼入れ工程と;
前記焼入れ工程後の前記鋼材を、680℃以上AC1点以下の温度範囲で焼戻しする焼戻し工程と;を備える
ことを特徴とする油井管用鋼の製造方法。
C×Mo≧0.6 (式2) - 前記焼入れ工程で、
前記熱間加工工程後の前記鋼材を、焼入れ開始温度からマルテンサイト変態開始温度に至るまでの時間が100秒以上600秒以下となる条件によって連続的に冷却して焼入れする、ことを特徴とする請求項7に記載の油井管用鋼の製造方法。 - 前記焼入れ工程で、
第1冷却処理として、前記熱間加工工程後の前記鋼材を、焼入れ開始温度からMs点超300℃以下の温度範囲に至るまでの冷却速度が0.7℃/秒以上となる条件によって冷却し、
恒温処理として、前記第1冷却処理後の前記鋼材を、Ms点超300℃以下の前記温度範囲となる条件によって保持し、
第2冷却処理として、前記恒温処理後の前記鋼材を冷却する、
ことを特徴とする請求項7に記載の油井管用鋼の製造方法。 - 前記焼入れ工程後で前記焼戻し工程前の前記鋼材の肉厚中央部のCスケールでのロックウェル硬さをHRCとしたとき、前記焼入れ工程で、前記ロックウェル硬さHRCが下記の式3を満たす条件によって前記鋼材を焼入れする、ことを特徴とする請求項7~9のいずれか1項に記載の油井管用鋼の製造方法。
HRC≧50×C+26 (式3) - 前記熱間加工工程後で前記焼入れ工程前に、前記鋼材をノルマライズ処理するノルマライズ工程をさらに備える、ことを特徴とする請求項7~10のいずれか1項に記載の油井管用鋼の製造方法。
- 前記鋼片が、前記化学組成として、質量%で、
Cr:0.1%~2.0%、
を含有する、ことを特徴とする請求項7~11のいずれか1項に記載の油井管用鋼の製造方法。 - 前記鋼片が、前記化学組成として、質量%で、
V:0.05%~0.30%、
を含有する、ことを特徴とする請求項7~12のいずれか1項に記載の油井管用鋼の製造方法。 - 前記鋼片が、前記化学組成として、質量%で、
Nb:0.002%~0.1%、
Ti:0.002%~0.1%、
Zr:0.002%~0.1%、
のうちの少なくとも1つを含有する、ことを特徴とする請求項7~13のいずれか1項に記載の油井管用鋼の製造方法。 - 前記鋼片が、前記化学組成として、質量%で、
Ca:0.0003%~0.01%、
を含有する、ことを特徴とする請求項7~14のいずれか1項に記載の油井管用鋼の製造方法。 - 前記鋼片が、前記化学組成として、質量%で、
B:0.0003%~0.003%、
を含有する、ことを特徴とする請求項7~15のいずれか1項に記載の油井管用鋼の製造方法。
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