SA113340652B1 - فولاذ للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وطريقة لإنتاجه - Google Patents
فولاذ للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وطريقة لإنتاجه Download PDFInfo
- Publication number
- SA113340652B1 SA113340652B1 SA113340652A SA113340652A SA113340652B1 SA 113340652 B1 SA113340652 B1 SA 113340652B1 SA 113340652 A SA113340652 A SA 113340652A SA 113340652 A SA113340652 A SA 113340652A SA 113340652 B1 SA113340652 B1 SA 113340652B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- steel
- quenching
- oil
- chemical composition
- tubular
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 248
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 248
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 139
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 66
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 66
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 46
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 22
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 158
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 155
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 106
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 103
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 80
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 72
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 41
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 39
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 33
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 31
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 26
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 18
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 18
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 claims description 16
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 16
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 16
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 12
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 11
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 10
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 6
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 4
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 8
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- 239000003513 alkali Substances 0.000 claims 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims 2
- 241001501536 Alethe Species 0.000 claims 1
- 101100020619 Arabidopsis thaliana LATE gene Proteins 0.000 claims 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 1
- 240000008790 Musa x paradisiaca Species 0.000 claims 1
- 235000018290 Musa x paradisiaca Nutrition 0.000 claims 1
- GTUNMKRGRHOANR-UHFFFAOYSA-N [B].[Ca] Chemical compound [B].[Ca] GTUNMKRGRHOANR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- CPGKMLVTFNUAHL-UHFFFAOYSA-N [Ca].[Ca] Chemical compound [Ca].[Ca] CPGKMLVTFNUAHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- YTPZWYPLOCEZIX-UHFFFAOYSA-N [Nb]#[Nb] Chemical compound [Nb]#[Nb] YTPZWYPLOCEZIX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- XAQHXGSHRMHVMU-UHFFFAOYSA-N [S].[S] Chemical compound [S].[S] XAQHXGSHRMHVMU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- ZJHACGBEMCHEJB-UHFFFAOYSA-N [V+5].[V+5] Chemical compound [V+5].[V+5] ZJHACGBEMCHEJB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- SDXDHLDNCJPIJZ-UHFFFAOYSA-N [Zr].[Zr] Chemical compound [Zr].[Zr] SDXDHLDNCJPIJZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- KQFUCKFHODLIAZ-UHFFFAOYSA-N manganese Chemical compound [Mn].[Mn] KQFUCKFHODLIAZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- OTYNBGDFCPCPOU-UHFFFAOYSA-N phosphane sulfane Chemical compound S.P[H] OTYNBGDFCPCPOU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 claims 1
- -1 M2C carbides Chemical class 0.000 abstract description 7
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 93
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 60
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 45
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 36
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 36
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 30
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 27
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 26
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 26
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 23
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 22
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 16
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 16
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 13
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 11
- 208000037265 diseases, disorders, signs and symptoms Diseases 0.000 description 10
- 208000035475 disorder Diseases 0.000 description 10
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 8
- 238000000315 cryotherapy Methods 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 235000015107 ale Nutrition 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N Ferrous sulfide Chemical compound [Fe]=S MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 108010007666 IMP cyclohydrolase Proteins 0.000 description 5
- 102100020796 Inosine 5'-monophosphate cyclohydrolase Human genes 0.000 description 5
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 5
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 4
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 4
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 238000001493 electron microscopy Methods 0.000 description 3
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N hydridophosphorus(.) (triplet) Chemical compound [PH] BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 3
- 238000013001 point bending Methods 0.000 description 3
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 3
- 238000004627 transmission electron microscopy Methods 0.000 description 3
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000234435 Lilium Species 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 2
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 2
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 238000009738 saturating Methods 0.000 description 2
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 101150105088 Dele1 gene Proteins 0.000 description 1
- 241000806990 Hala Species 0.000 description 1
- 102100023696 Histone-lysine N-methyltransferase SETDB1 Human genes 0.000 description 1
- 101710168120 Histone-lysine N-methyltransferase SETDB1 Proteins 0.000 description 1
- 241000283986 Lepus Species 0.000 description 1
- 235000005311 Pandanus odoratissimus Nutrition 0.000 description 1
- 241001122315 Polites Species 0.000 description 1
- 101150033538 Rala gene Proteins 0.000 description 1
- 241000033695 Sige Species 0.000 description 1
- 239000012267 brine Substances 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 235000004879 dioscorea Nutrition 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 229910001651 emery Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 229940011871 estrogen Drugs 0.000 description 1
- 239000000262 estrogen Substances 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 1
- 230000005847 immunogenicity Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 235000012054 meals Nutrition 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000010814 metallic waste Substances 0.000 description 1
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 1
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 1
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- OXNIZHLAWKMVMX-UHFFFAOYSA-N picric acid Chemical compound OC1=C([N+]([O-])=O)C=C([N+]([O-])=O)C=C1[N+]([O-])=O OXNIZHLAWKMVMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 230000002207 retinal effect Effects 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;hydrate Chemical compound O.[Na+].[Cl-] HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 230000004083 survival effect Effects 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- NMJKIRUDPFBRHW-UHFFFAOYSA-N titanium Chemical compound [Ti].[Ti] NMJKIRUDPFBRHW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بفولاذ steel للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية، يتضمن كتركيب كيميائي، معبر عنه بـِ ٪ بالكتلة، C، Si، Mn، Al، Mo، P، S، O، N، وباقي النسبة المئوية عبارة عن Fe وشوائب، حيث يحقق العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى full width at half maximum HW لمستوى بلوري مقابل لـمستوى بلوري (211) لطور ألفا α phase ومحتوى الكربون carbon المعبر عنه بـِ ٪ بالكتلة في التركيب الكيميائي الصيغة C1/2 HW x ≤ 0.38، ويحقق محتوى الكربون carbon ومحتوى الموليبدنوم molybdenum المعبر عنهما بـِ ٪ بالكتلة في التركيب الكيميائي الصيغةx Mo C 0.6، ويبلغ عدد مركبات الكربيد M2C M2C carbides ذات البنية البلورية سداسية الأضلاع hexagonal crystal structure والقطر الدائري المكافئ equivalent circle diameter لـ 1 نانومتر أو أكثر 5 قطع أو أكثر لكل ميكرون مربع، وتبلغ مقاومة الخضوع yield strength 758 ميغاباسكال أو أكثر. (انظر الشكل 1أ)
Description
١ فولاذ للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وطريقة لإنتاجه
Steel for oil country tubular goods and method of producing the same الوصف الكامل خلفية الاختراع للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية؛ steel يتعلق الاختراع الحالي بفولاذ low-alloy steel وطريقة لإنتاجه. وتحديداً يتعلق الاختراع الحالي بفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية الذي يستخدم في التجهيزات الأنبوبية المستخدمة وما شابه ذلك لآبار ctubing وشبكة الأنابيب casing في الدول النفطية مثل أنابيب التغليف © . الزيت والغازء وطريقة لإنتاجه 017-17348586 الأسبقية لطلب براءة الاختراع اليابانية رقم Ga ويُطالّب بحماية والمدمج محتواه هنا للإحالة إليه كمرجع. ٠١٠7 يونيو» Vo والمودع بتاريخ وللتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية؛ تكون المتانة العالية مطلوبة مع زيادة "oil well عمق الأآبار مثل آبار الزيت والغاز (سيشار إليها فيما يلي» مجتمعة ببساطة "آبار النفط" ٠ وتقليدياً؛ تُستخدم التجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية من فئة 80 كيلو .) تتراوح من 80 إلى © كيلو yield strength رطل/بوصة" )00 ميغاباسكال) (بمقاومة خضوع 108) رطل/بوصة"؛ أي؛ من )00 إلى 154 ميغاباسكال) أو من فئة 95 كيلو رطل/بوصة”" كيلو رطل/يوصة"؛ أي؛ من 194 إلى ٠١١ ميغاباسكال) (بمقاومة خضوع تتراوح من 95 إلى ميغاباسكال) بشكل واسع . ومع ذلك؛ فقد بدأ مؤخراً استخدام التجهيزات الأنبوبية المستخدمة YOA NO ميغاباسكال) (بمقاومة خضوع تتراوح من YOA) كيلو رطل/بوصة" ٠١١ في الدول النفطية من فئة ميغاباسكال). ATY من 58 إلى cl كيلو رطل/بوصة"؛ ١١١ إلى ٠ تحتوي SAY) وعلاوة على ذلك؛ فإن معظم الآبار العميقة؛ التي تم تطويرها في السنوات من «SMA الذي يمتلك خاصية تأكلية بوؤزءهده». hydrogen sulfide على كبريتيد الهيدروجين dah الضروري للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية أن لا تكون ذات متانة عالية ٠
اب ولكن أن تكون لديها مقاومة للتكسير الإجهادي الكبريتيدي sulfide stress cracking resistance أيضاً (سيشار إليه فيما يلي بمقاومة (SSC وتُعرف الطرق التي يتم فيها تنقية فولاذ أو تهذيب بنية فولاذية كخطة تحسينية لمقاومة SSC للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية من فئة 95 كيلو رطل/بوصة" (54 © ميغاباسكال) إلى ٠١١ كيلو رطل/بوصة' YOA) ميغاباسكال). فعلى سبيل المثال؛ يقترح طلب براءة الإختراع اليابانية الذي لم يخضع للفحص» برقم النشر الأول 0٠17-727977اس؛ طريقة لتحسين مقاومة SSC بتقليل العناصر الشائبة «Mn Sie ©؛ وما شابه. ويقترح طلب براءة الإخترا ع اليابانية الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول 0٠#4-77777اس؛ طريقة لتحسين مقاومة SSC بإجراء معالجة تسقية quenching مرتين لتهذيب الحبيبات البلورية. Yo وتلبيةً لطلب المتانة العالية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية؛ فقد تم في السنوات الأخيرة اقتراح فولاذ للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية من فئة ١١ كيلو رطل/بوصة" ATY) ميغاباسكال) (بمقاومة خضوع تتراوح من 877 إلى 465 ميغاباسكال). ومع ذلك؛ يميل التكسير الإجهادي الكبريتيدي (SSC) إلى الحدوث مع الزيادة في المتانة. لذلك؛ فيما يخص الفولاذ للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية من فئة ١0١ كيلو رطل/بوصة" ٠ (817 ميغاباسكال) أو أعلى؛ يلزم تحسين إضافي في مقاومة Lie SSC مع الفولاذ التقليدي للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية من فئة 95 كيلو رطل/بوصة" )108 ميغاباسكال) أو ٠١١ كيلو رطل/بوصة” YOA) ميغاباسكال). ويقترح طلب براءة الاختراع SUL الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول 74 77”-1اتش؛ وطلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول ٠ ١٠5٠١١”-+اتش»؛ وطلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص»؛ برقم النشر الأول (I) ١-709١ وطلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول 0-١77 وطلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول ٠٠-7 وطلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحصء برقم النشر الأول ٠٠-4 وطلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول YO 98لا ٠:١١ وطلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول ٠٠-4 وطلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول
يه 0-7705 وطلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحصء برقم النشر الأول 00-4 ونشرة طلب براءة الإختراع الدولية رقم 07369748 ٠7/0 وفقاً لمعاهدة التعاون بشأن البراءات خططاً لتحسين مقاومة SSC لفولاذ عالي Ltd) للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية .
° ويقترح طلب براءة الاختراع SUL الذي لم يخضع للفحص»؛ برقم النشر الأول 74 1-777اتش طريقة لتحسين مقاومة SSC لمواد فولاذية من فئة ١5 كيلو رطل/بوصة" ATY) ميغاباسكال) بواسطة تهذيب refining البنية الفولاذية من خلال معالجة حرارية بالتسخين heat treatmentaally عتناهعط-00ن10001. ويقترح طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص» برقم النشر الأول ١55١١7-+اتش طريقة لتحسين مقاومة SSC لأنابيب فولاذية steel
zd pipes ٠ من فئة ٠٠١١ كيلو رطل/بوصة' (758 ميغاباسكال) إلى فئة Ee كيلو رطل/بوصة” )370 ميغاباسكال) في حال رفع قابلية التصلب hardenabilty باستخدام عملية تسقية مباشرة edirect quenching method ورفع درجة حرارة التطبيع -tempering temperature ويقترح طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول ١3732597؟- ١١اتش طريقة لتحسين مقاومة Wal SSC منخفض السبائكية تتراوح من فئة ٠١١ كيلو
Vo رطل/بوصة" YOA) ميغاباسكال) إلى فئة ٠5١0 كيلو رطل/بوصة" )470 ميغاباسكال) من خلال الضبط لمكون سبائكي أمثل. ويقترح كل من طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول ٠٠٠١١-١١785787 وطلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص» برقم النشر الأول Yea = YOIYAY وطلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول EE 9977 "7000-7 طريقة لتحسين مقاومة SSC لفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات Ye الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية من فئة ٠١١ كيلو رطل/يوصة" (758 ميغاباسكال) إلى فئة ٠40 كيلو رطل/يوصة" )370 ميغاباسكال) بواسطة التحكم بشكل مركبات الكربيد carbides ويقترح طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص,. برقم النشر الأول Yom) AVAA طريقة لتأخير زمن حدوث التكسير الإجهادي الكبريتيدي لمواد فولاذية تتراوح من فئة ٠٠١١ كيلو رطل/بوصة' YOA) ميغاباسكال) إلى فئة ١١ كيلو رطل/بوصة" ATY) ميغاباسكال) بواسطة YO السماح لمركبات Van SI الدقيقة بالترسب بشكل كافٍ. ويقترح طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول 09754. 7005-7385 طريقة لتحسين مقاومة SSC للتجهيزات
Com ميغاباسكال) أو ATY) كيلو رطل/بوصة" ١١5 الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية من فئة ومعامل انتشار الهيدروجين dislocation density أعلى بواسطة ضبط كثافة الاضطراب مرغوبة. ويقترح طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم ad إلى hydrogen diffusion coefficient لفولاذ SSC يخضع للفحص» برقم النشر الأول 006-7751297 طريقة لتحسين مقاومة
AY) كيلو رطل/بوصة" ١5 للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية من فئة © ميغاباسكال) أو أعلى بواسطة السماح باحتواء مقدار كبير من ©؛ ووقف تبريد الماء عند 5080 إلى isothermal وإجراء معالجة تحول حراري عند درجة حرارة ثابتة ld أثناء تبريد م٠ تغيير خواص المعدن بالتقسية أو التلدين dallas) transformation heat treatment bainite لتشكيل بنية بينيت أحادية الطور Slee عند 560 إلى (austermpering treatment ويكشف كل من طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ single-phase #ستعيص: ٠ ٠١ال/.خاحألم ونشرة طلب براءة الإختراع الدولية رقم Yee = TATYANA برقم النشر الأول مقارنةٌ بالتجهيزات Mo لأنابيب فولاذية بواسطة زيادة محتوى SSC عن طريقة لتحسين مقاومة الأنبوبية التقليدية المستخدمة في الدول النفطية. وثائق التقنيات ذات العلاقة وثاثق براءات الاختراع ٠ طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول ]١ [وثيقة براءة الاختراع 1اس 7-71٠ طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول [Y [وثيقة براءة الاختراع ماس 1-77٠ ووثيقة براءة الاختراع ؟] طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول ٠ اتش 1-777 EVA [وثيقة براءة الاختراع ؛] طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول اتش #+- ١951 [وثيقة براءة الاختراع 0[ طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول شتا١ ١-3373 ٠ ae [وثيقة براءة الاختراع 7] طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول ٠١١١ الت [وثيقة براءة الاختراع 7] طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول
Yoo اد الات الس طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول [A [وثيقة براءة الاختراع © ٠١١-14 [وثيقة براءة الاختراع 4] طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول
AAR RA ATA
طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم النشر الأول ]٠١ [وثيقة براءة الاختراع ٠... - 0 42 Yo طلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص» برقم النشر الأول [VY [وثيقة براءة الاختراع ٠١١تاحاأا ابام ما براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص» برقم النشر الأول alla [VY [وثيقة براءة الاختراع ٠١١-١14 وفقاً لمعاهدة ٠0097/00977974 نشرة طلب براءة الإختراع الدولية رقم [VF ووثيقة براءة الاختراع ٠ التعاون بشأن البراءات الوصف العام للاختراع لفولاذ SSC أصبح هناك حاجة مؤخراً لتحسين آخر في مقاومة def كما هو موصوف
Vor) كيلو رطل/بوصة" ٠١١ التجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية من فئة كيلو رطل/بوصة" ١5 ميغاباسكال) (بمقاومة خضوع 758 ميغاباسكال أو أكثر) أو من فئة ٠ ميغاباسكال أو أكثر). وهذا بسبب احتواء آبار ATY ميغاباسكال) أو أعلى (بمقاومة خضوع ATY) hydrogen sulfide الزيت وآبار الغاز المستخدمة حالياً على مقدار كبير من كبريتيد الهيدروجين براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ برقم alla يكشف كل من (JB) فعلى سبيل النشر الأول 005-78559784 وطلب براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص»؛ برقم فولاذ للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية بمقاومة You T-YT0T0Y النشر الأول Ye
ل خضوع من فئة ١5 كيلو رطل/بوصة" ATY) ميغاباسكال) ممتازة في مقاومة ©55. ومع ذلك؛ فإن كافة حمامات الإختبار المستخدمة في اختبار تقييم مقاومة SSC عبارة عن حمامات اختبار يكون فيها كبريتيد الهيدروجين hydrogen sulfide مشبعاً عند ضغط جوي lA . ٠,١ ففي الفولاذ عالي المتانة للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية؛ تكون مقاومة SSC الممتازة مطلوبة © حتى في حمام اختبار يكون فيه كبريتيد الهيدروجين hydrogen sulfide مشبعاً عند ضغط Jie آخر.
وبالإضافة لذلك؛ لا تكون التجهيزات الأنبوبية التقليدية المستخدمة في الدول النفطية بمقاومة خضوع من فئة ٠١١ كيلو رطل/بوصة” VOA) ميغاباسكال) أو أعلى مناسبة للإستخدام في شبكة الأنابيب. هذا وتستخدم التجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية بمقاومة خضوع ٠ .من فئة 95 كيلو رطل/بوصة" (154 ميغاباسكال) أو أقل في أنابيب التغليف وشبكة الأنابيب. ومع eld ففي التجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية بمقاومة خضوع من فئة ٠١١ كيلو رطل/بوصة" YOO) ميغاباسكال) أو clef يتم تقليل مقاومة SSC في حالة تطبيق notch a (قيمة معامل شدة الإجهاد stress intensity factor ©1159 في وسط من كبريتيد الهيدروجين «lA (hydrogen sulfide في حال استخدام التجهيزات الأنبوبية التقليدية المستخدمة في الدول Vo النفطية من فئة ٠١١ كيلو رطل/بوصة" (758 ميغاباسكال) أو lef كشبكة أنابيب معرضة بشكل مباشر لمائع إنتاج؛ قد يحدث التكسير الإجهادي الكبريتيدي من عيب latent defect (lS أو تأكل نقري كامن latent pitting corrosion كنقطة بدء. وفقاً لذلك؛ فيما يخص الفولاذ للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية ذات متانة من فئة ٠٠١١ كيلو رطل/بوصة" VoA) ميغاباسكال) أو أعلى؛ من المفضل أن تكون قيمة 12/66 عالية حتى يتم تطبيقها على شبكة
٠٠١ . الأنابيب. ويهدف الإختراع الحالي إلى تزويد فولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية ممتاز في مقاومة ©585. تحديداً؛ يهدف الإختراع Jal إلى تزويد فولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية؛ بمقاومة خضوع (70,7 إجهاد الصمود (proof stress من فئة ٠١١ كيلو رطل/بوصة” أو أعلى Yor) ميغاباسكال أو Ye أكثر)؛ أو من فئة ١١ كيلو رطل/بوصة” أو ATY) ef ميغاباسكال أو أكثر)؛ ممتاز في مقاومة SSC ويحتوي على مقاومة SSC في وسط من كبريتيد الهيدروجين hydrogen sulfide
A
في حالة تطبيق ثلم؛ وما شابه. SSC الضغط؛ ومقاومة le يتناول أحد جوانب الاختراع الحالي ما يلي فولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً لأحد )١( 70.75 جوانب الاختراع يتضمن؛ كتركيب كيميائي؛ مُعبّر عنه ب 7 بالكتلة؛ ©: أكثر من إلى 2. ٠# له: ٠.١ ف إلى قي صاا: 7.0 إلى :81 ٠.٠٠ إلى 5
JA أو 70.0٠ :8 أو أقل» 70,075 ip Je أكثر من 71.0 إلى iMo ٠ oo Yo إلى 20 :7 ٠,١٠ ى: 76 إلى JH أو 20.07 oN أو أقلء 20.0٠ io نب Neca إلى ٠ 2 إلى تت ١ :1 إلى أت ١ ND call وشوائب؛ وعندما يكون Fe إلى 20.007 وباقي النسبة المثوية عبارة عن 20 iB لمستوى بلوري HW full width at half maximum الكامل عند منتصف القيمة القصوى Yo والذي يتم الحصول عليه بواسطة حيود » phase لطور ألفا )7١١( مقابل ل مستوى بلوري بوحدة © فإن العرض الكامل عند HW عبارة عن x-ray diffraction الأشعة السينية بالكتلة في التركيب 7 aie المعبر carbon منتصف القيمة القصوى ومحتوى الكربون ومحتوى الموليبدنوم carbon ويحقق محتوى الكربون AUN) الكيميائي يحققان الصيغة التالية؛ ويبلغ Y المعبر عنهما ب 7 بالكتلة في التركيب الكيميائي الصيغة molybdenum Vo hexagonal crystal عدد مركبات الكربيد ©1150 ذات البنية البلورية سداسية الأضلاع o نانومتر أو أكثر ١ ل equivalent circle diameter وقطر الدائرة المكافئ structure قطع أو أكثر لكل ميكرومتر مربع؛ وتبلغ مقاومة الخضوع 758 ميغاباسكال أو أكثر. )١ (الصيغة CYA > Hw x ام (Y أ (الصيغة > C x Mo ف وللفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً ممتازة. SSC لأحد جوانب الاختراع مقاومة في الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً ل (Y)
JX إلى 70,١ Cr ASI 7 كتركيب كيميائي؛ مُعبَّر عنه ب OYE قد يتضمن ؛)١( في الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً ل (T) Yo إلى 75.05 av AIL 7 عنه ب uk قد يتضمن الفولاذ. كتركيب كيميائي؛ ؛)١(
VERE (©) في الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً لأي من )١( إلى (©)؛ قد يتضمن ND كتركيب كيميائي؛ inh عنه ب 7 ABS, واحداً على الأقل من العناصر ND 70207 إلى في STE 2 إلى Zrg ١ ° 87 إلى JN )0( في الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً لأي من )١( إلى )2( قد يتضمن الفولاذ. كتركيب كيميائي؛ ink عنه ب 7 بالكتلة؛ :Ca د إلى Toad (7) في الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً ٠١ لأي من )١( إلى (5)؛ قد يتضمن الفولاذ. كتركيب كيميائي؛ uh عنه ب 7 بالكتلة؛ 8: ندل إلى تر (V) طريقة لإنتاج فولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً لأحد جوانب الاختراع تتضمن: عملية تشكيل على الساخن hot-working 5 للتشكيل على الساخن لقطعة فولاذية؛ تتضمن كتركيب كيميائي yk عنه ب 7 yo بالكتلة ©: أكثر من 70,78 إلى 1,٠0 81: 7.6 إلى ف Seve Mn لم: 2# إلى Mo 0.٠١ أكثر من 2٠.0 إلى iP ٠١ 2.078 أو أقل 8: Te eye قل 0 7.1 J أقل ل Ly أر أقل ن: 70 إلى ٠ 7: 70 إلى 7٠ Nb ٠١ إلى 2٠ :1 +١ إلى 2٠ :22 JN إلى 761 8©: 260 إلى iB 25,0٠ 720 إلى 20.007 وباقي النسبة المئوية عبارة عنع1 AR وشوائب؛ وحيث يحقق محتوى الكربون carbon ومحتوى molybdenum asian sell المعبر عنهما ب 7 بالكتلة في التركيب الكيميائي الصيغة Y التالية؛ للحصول على مادة فولاذية؛ عملية تسقية quenching process لتسقية المادة الفولاذية بعد عملية التشكيل على الساخن؛ وعملية تطبيع tempering process لتطبيع المادة الفولاذية بعد عملية التسقية في مدى درجات حرارة من LTA إلى نقطة رعح. Yo 0 »0 6ك ا (الصيغة ؟) (A) طريقة إنتاج فولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول ye في عملية التسقية؛ يمكن تسقية المادة الفولاذية بعد عملية التشكيل o(V) النفطية وفقاً ل تحت ظرف يكون فيه الزمن continuous cooling على الساخن بواسطة تبريد متواصل martensite المستغرق من درجة حرارة بدء التسقية إلى درجة حرارة بدء تحوّل المارتنزيت ثانية. ٠٠١ إلى ٠٠١ transformation في طريقة إنتاج فولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول )9( ° first cooling treatment النفطية وفقاً ل (7)؛ وفي عملية التسقية؛ كمعالجة تبريد أولى قد 235 المادة الفولاذية بعد عملية التشكيل على الساخن تحت ظرف يبلغ فيه معدل من درجة حرارة بدء التسقية إلى مدى درجات حرارة أعلى من نقطة cooling rate التبريد isothermal م/ثانية أو أكثرء. وكمعالجة عند درجة حرارة ثابتة ١ إلى ١٠٠٠م لا 5 00#ه» قد يتم إبقاء المادة الفولاذية بعد معالجة التبريد الأولى تحت ظرف في مدى Yo second Axl وكمعالجة تبريد Foe إلى Ms درجات الحرارة الأعلى من النقطة عتنامف»؛ قد تبرد المادة الفولاذية بعد المعالجة عند درجة حرارة ثابتة. treatment في طريقة إنتاج فولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول )٠١( النفطية وفقاً لأي من (7) إلى )3( في عملية التسقية؛ عندما تكون صلابة روكويل بالمقياس © عند الجزء المركزي لسماكة المادة الفولاذية بعد عملية Rockwell hardness Vo فإنه قد يتم تسقية المادة الفولاذية تحت (HRC التسقية وقبل عملية التطبيع عبارة عن الصيغة ؟ التالية. HRC ظرف تحقق فيه صلابة روكويل ) (الصيغة Y1 + عم > HRC قد تتضمن أيضاً طريقة إنتاج الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية (0) normalizing عملية معايرة )٠١( المستخدمة في الدول النفطية وفقاً لأي من (7) إلى Ye لمعايرة المادة الفولاذية بعد عملية التشكيل على الساخن وقبل عملية التسقية. 05 في طريقة إنتاج فولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول (VY) كتركيب كيميائي؛ CANN النفطية وفقاً لأي من (7) إلى (١١)؛ قد تتضمن القطعة
JY, إلى 20,١ Cr ESI عنه ب jak في طريقة إنتاج فولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول (VY) Yo قد تتضمن القطعة الفولاذية؛ كتركيب كيميائي؛ (VY) إلى (VY) النفطية وفقاً لأي من
-١١-
مُعبّر عنه ب 7 بالكتلة؛ ay 70.05 إلى 70.7١
)٠( في طريقة إنتاج فولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً لأي من (7) إلى (VT) قد تتضمن القطعة الفولاذية؛ كتركيب كيميائي؛ ie عنه ب 7 بالكتلة؛ واحداً على الأقل من ND 70.007 إلى ١ر0 11: 2.07 إلى
Zr 6١ ° 2.7 إلى JN (V0) في طريقة إنتاج فولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول
النفطية وفقاً لأي من (VY) إلى (VE) قد تتضمن القطعة NAD كتركيب كيميائي؛
مُعبّر عنه ب # ABIL م©: 70,000 إلى 760
(V1) في طريقة إنتاج فولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول
٠١ النفطية وفقاً لأي من (7) إلى )10( قد تتضمن القطعة CNA كتركيب كيميائي؛ مُعبّر عنه ب 7 AIL 8: 70.0009 إلى 20.07 YEN منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً لأحد جوانب الاختراع مقاومة SSC ممتازة. وللفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية الذي تم ٠ انتاجه بواسطة أحد جوانب الاختراع مقاومة SSC ممتازة. وتحديداً؛ من الممكن تزويد الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية؛ الذي له مقاومة خضوع YT) ,40 إجهاد صمود) من فئة ٠١١ كيلو رطل/بوصة” أو You) lef ميغاباسكال أو أكثر)؛ أو من فئة ١5 كيلو رطل/بوصة” أو أعلى AY) ميغاباسكال أو أكثر)؛ ويكون ممتاز في مقاومة SSC المحتوية على مقاومة SSC في وسط من Ye كبريتيد الهيدروجين hydrogen sulfide عالي الضغط؛ ومقاومة SSC في Als تطبيق cpl وما شابه. شرح مختصر للرسومات الشكل Hea Jia : fy مجهرية بالمجهر الإلكتروني transmission electron BUH microscope لمركبات الكربيد ©1150 سداسية الأضلاع الموجودة في Wi Yo منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً لأحد yy تجسيدات الاختراع الحالي. ومنظر يوضح نتيجة electron diffraction pattern نمط حيود الكتروني Jia : ب١ الشكل السداسية الموجودة في الفولاذ منخفض السبائكية MpC تعريف لمركبات الكربيد للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً للتجسيد. نمط حيود لحيود الأشعة السينية لمركبات كربيد متبقية من استخلاص Jia : الشكل ؟ © للفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية electrolytic extraction الكتروليتي المستخدمة في الدول النفطية وفقاً للتجسيد. الشكل 9 .| : يمثل منظراً يوضح عملية تسقية في طريقة لإنتاج فولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً لأحد تجسيدات الاختراع الحالي ومنظراً يوضح عملية تسقية تتضمن معالجة بالتبريد المتواصل وعملية ٠١
ALE تسقية تتضمن معالجة عند درجة حرارة منظراً يوضح العلاقة بين السماكة ؛ (ملم) لأنبوب فولاذي ومعدل تبريد Jie : ¢ الشكل (م/ثانية) لكبت التكسير الناجم عن التسقية أثناء التسقية في معالجة CRgs بالتبريد المتواصل. الوصف التفصيلي ٠ يلي؛ سيتم وصف التجسيد المفضل للاختراع بالتفصيل وبالرجوع إلى الرسومات. وفي Lad الرسومات؛ سيتم إعطاء نفس الإشارة المرجعية لنفس الأجزاء أو للأجزاء المتماثلة في الرسومات؛ وسيتم حذف الوصف الخاص بها هنا. وسيتم تمثيل ال 7 المتعلقة بأحد عناصر التركيب الكيميائي ب 7 بالكتلة. لفولاذ منخفض SSC ولقد قام المخترعون الحاليون بعمل فحص وتحري بخصوص مقاومة AK السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية؛ وحصلوا على النتائج التالية. (أ) Laie تتشكل مركبات الكربيد ©1020 السداسية في الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية؛ تزداد مقاومة ©55. هناء Jia مركبات الكربيد © السداسية مركبات الكربيد ©1472 ذات البنية البلورية السداسية الأضلاع. وتمثل
V3 40 أو Mo في ©1120 العناصر 7 Yo
١ السداسية والتي هي مركبات كربيد دقيقة. MHC تكوين مركبات الكربيد Cs 140 ويعزز للفولاذ منخفض السبائكية (TEM) مجهرية بالمجهر الإلكتروني النافذ Bsa أ١ ويبين الشكل للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً لتجسيد الاختراع. وتكون مركبات الكربيد السداسية عبارة عن مركبات الكربيد الدقيقة على شكل ألواح؛ ولها حجم حبيبات يتراوح من © نانومتر تقريباً في القطر الدائري المكافئ. 5٠ نانومتر إلى ١ oo السداسية عن مركبات الكربيد ©1407 ذات البنية البلورية MpC وتختلف مركبات الكربيد المكعبة. حيث يكون لمركبات الكربيد ©1420 السداسية شكل ألواح؛ وبالتالي تميل إلى حجز ويبدو أن مركبات الكربيد ©1120 السداسية تحتجز diffusive hydrogen الهيدروجين المنتشر الهيدروجين بقوة ويصبح الهيدروجين المحتجز غير فعال؛ وبذلك يتم كبت حدوث التكسير الإجهادي الكبريتيدي. وعلاوة على ذلك؛ تكون مركبات الكربيد ©1427 السداسية دقيقة؛ وبالتالي من Ve بدء للتكسير الإجهادي الكبريتيدي. وفقاً لذلك؛ تسهم مركبات الكربيد ALES الصعوبة أن تعمل وقد يتم التعرف على مركبات الكربيد 1120 السداسية بواسطة SSC السداسية في تحسين مقاومة هو WS electron beam diffraction ملاحظة المجهر الالكتروني وحيود الحزم الالكترونية بخصوص تواجد مركبات الكربيد ©1000 السداسية؛ فإنه يمكن (lI موصوف لاحقاً. وبالإضافة تأكيد التواجد بحد ذاته بواسطة حيود الأشعة السينية للجزء المتبقي المستخلص الكتروليتياً كما هو ٠ موصوف لاحقاً. السداسية ذات حجم حبيبات MpC وعند تواجد خمس قطع أو أكثر من مركبات الكربيد
SSC تزداد مقاومة ¢(um2) نانومتر أو أكثر في الميكرومتر المربع الواحد ١ (قطر دائري مكافئ) للفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية. وبالإضافة لذلك» هناك نانومتر. ومع ذلك؛ يكون ١ احتمالية لتواجد مركبات الكربيد ©1020 السداسية بحجم حبيبات أقل من Ye تانومتر ١ السداسية بحجم حبيبات أقل من MC من الصعب التعرف على مركبات الكربيد من Ne بواسطة المجهر الالكتروني وحيود الحزم الالكترونية تقنياً. لذلك؛ في الاختراع؛ تم تزويد نانومتر أو أكثر لكل وحدة مساحة. ١ السداسية بحجم حبيبات MC مركبات الكربيد أو أقل. وفي هذه الحالة؛ سوف لن يتم فقط 77٠0و 7١ أكثر من Mo (ب) وليكن محتوى السداسية الموصوفة أعلاه؛ ولكن سيتم أيضاً كبت نفاذية MpC تعزيز تكوين مركبات الكربيد Yo وتحديداً يتم تكوين 1110:0860 sulfide الهيدروجين داخل الفولاذ في وسط من كبريتيد الهيدروجين yee والذي هو منتج تأكل؛ على سطح الفولاذ في وسط كبريتيد الهيدروجين cFe sulfide كبريتيد الحديد في كبريتيد الحديد؛ ويزيد من إجراء حماية كبريتيد الحديد لسطح Mo ويتركز hydrogen sulfide الفولاذ. وفقاً لذلك؛ يتم كبت نفاذية الهيدروجين داخل الفولاذ في وسط من كبريتيد الهيدروجين
SSC وبالتالي تزداد مقاومة chydrogen sulfide (ج) في الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية؛ ° السداسية أثناء التسقية MoC تتكون أيضاً العديد من مركبات الكربيد بالإضافة إلى مركبات الكربيد 12366 ومركبات الكربيد M3C والتطبيع. ومن بين مركبات الكربيد؛ تعرف مركبات الكربيد لبنية lath interfaces المتكونة بشكل رئيسي عند حدود الحبيبات أو أسطح الشبيكة البينية "grain في الاختراع؛ على أنها "مركبات كربيد عند حدود حبيبات" martensite المارتنزيت ومركبات الكربيد م1236 M3C تمثل 71" في مركبات الكربيد clay boundary carbides”)
Mo أو «Cr «Fe العناصر MC وتكون مركبات الكربيد عند حدود الحبيبات أكبر بشكل كبير من مركبات الكربيد أن مركبات الكربيد عند حدود الحبيبات Las السداسية ولها حجم يبلغ بضع مثات النانومترات. تكون كبيرة؛ فإنه عندما يكون شكل مركبات الكربيد عند حدود الحبيبات مسطحاً؛ يميل التكسير الإجهادي الكبريتيدي للحدوث عند مركبات الكربيد المتكونة عند حدود الحبيبات كنقطة البدء. ومن VO ناحية أخرى؛ عندما يكون شكل مركبات الكربيد عند حدود الحبيبات كروياً؛» يكون من الصعب حدوث التكسير الإجهادي الكبريتيدي عند مركبات الكربيد المتكونة عند حدود الحبيبات؛ وبالتالي تتحسن مقاومة ©55. ووفقاً لذلك؛ لتحسين مقاومة ©55؛ يفضل جعل مركبات الكربيد المتكونة عند حدود الحبيبات كروية. ويمكن جعل مركبات الكربيد المتكونة عند حدود الحبيبات كروية إلى حد ما بزيادة درجة Ye حرارة التطبيع. ومع ذلك؛ يكون هناك حداً لجعل مركبات الكربيد المتكونة عند حدود الحبيبات كروية بواسطة زيادة درجة حرارة التطبيع. ولذلك» يفضل جعل مركبات الكربيد عند حدود الحبيبات كروية بشكل إضافي بواسطة طريقة غير طريقة زيادة درجة حرارة التطبيع. وعند زيادة مقدار ال ©؛ تحديداً؛ عند زيادة مقدار ال © ليكون أكثر من 70,75 قد يتم جعل مركبات الكربيد عند حدود الحبيبات كروية بشكل إضافي. ووفقاً لذلك؛ تزداد أيضاً مقاومة YO ويُفترض أن يكون السبب في جعل مركبات الكربيد عند حدود الحبيبات كروية عند زيادة SSC
“yoo عندما يزداد مقدار ال ©؛ يزداد إجمالي مركبات الكربيد عند حدود الحبيبات. SYK © مقدار ال في كل من مركبات الكربيد عند حدود الحبيبات؛ وبالتالي يتم Mos Cr يقل تركيز «DY ووفقاً جعل مركبات الكربيد عند حدود الحبيبات كروية. تكون كثافة الاضطراب في الفولاذ عالية؛ تقل مقاومة ©55. ويعود هذا Laie (د) أن الاضطراب يحتجز الهيدروجين sans إلى أن الاضطراب يعمل كموقع احتجاز للهيدروجين. © للانتشار SLE 00081»؛ ويكون الهيدروجين المحتجز effect بشكل ضعيف بواسطة تأثير كوتريل بواسطة الانتشار لنقطة hydrogen brittleness مرة أخرى» بحيث تحدث هشاشة الهيدروجين التكسير الإجهادي الكبريتيدي. وبكلمات أخرى؛ عندما تكون مركبات الكربيد ©1470 السداسية وتفضيلي عند of يتم حجز الهيدروجين في الفولاذ بشكل ALE موجودة وكثافة الاضطراب يفضل أن تكون lA السداسية. ونتيجة لذلك؛ تتحسن مقاومة ©585. ووفقاً MC مركبات الكربيد Ve كثافة الاضطراب قليلة. للمستوى البلوري في حيود HW ويتأثر العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى الأشعة السينية بكثافة الاضطراب. وتحديداً؛ يتسع العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى مع الزيادة في كثافة الاضطراب. ووفقاً لذلك؛ في الإختراع؛ يعتبر العرض الكامل عند HW لذروة حيود لمستوى بلوري (١71)؛ والذي يتم الحصول عليه )*( HW منتصف القيمة القصوى ٠ ععنلاد1. ويزداد strain Spd حيود الأشعة السينية؛ بمثابة مؤشر يشير إلى انفعال daly 70,75 الاضطراب. وفي حال كون مقدار ال © أكثر من BES الانفعال الشبيكي مع الزيادة في
HW وعندما يحقق العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى oY أكثر من Mo ومقدار ال ويمكن الحصول على مقاومة cals الصيغة ١؛ تكون كثافة الاضطراب في الفولاذ قليلة بشكل ممتازة. SSC ٠٠ )١ (الصيغة YA > HW x C12 .١ بالكتلة) بدلاً من © في الصيغة 7( carbon هناء يتم تعويض مقدار الكربون ويتضمن الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية؛ ومع ذلك؛ tempered bainite وبينيت مطبع tempered martensite كبنية فلزية؛ مارتنزيت مطبّع (البنية BCC يتشابهوا مع بنية ferrite والفريت cbainite البينيت cmartensite بما أن المارتنزيت Yo البلورية؛ فإنه من الصعب تمييز المارتنزيت (Body Centered Cubic المكعبة جسمية التمركز yo بواسطة طريقة حيود الأشعة السينية. وفي ferrite والفريت cbainite Cain cmartensite بطور ». ووفقاً ferrite والفريت cbainite البينيت martensite الاختراع؛ يعبر عن المارتنزيت لذروة الحيود للمستوى البلوري HW يمثل العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى «ll العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى للمستوى البلوري المقابل لمستوى بلوري (YY) .0 لطور (Y ١١ ) ° وكما هو موصوف أعلاه؛ ضمن مدى التركيب الكيميائي المحدد في التجسيد؛ عندما نانومتر أو أكثر ١ ذات حجم حبيبات يكافئ MOC تترسب خمس قطع أو أكثر من مركبات الكربيد
HW ويحقق العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى (m2) في الميكرومتر المربع الواحد ممتازة. SSC الصيغة )¢ يمكن الحصول على مقاومة يلي؛ lads ولقد أنجز المخترعون الحاليون الاختراع بالاعتماد على النتائج الموصوفة. Ye سيتم وصف الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً [التركيب الكيميائي] إن للفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً عن النسبة المئوية "7" لمقدار العناصر المعنية Jad للتجسيد التركيب الكيميائي التالي. وفيما يلي. Vo التحديد للعناصر المعنية sae كما هو موصوف أدناه "ب 7 بالكتلة". وعلاوة على ذلك؛ يتضمن كما هو موصوف أدناه حداً أدنى وحداً أعلى. ومع ذلك؛ لا يتضمن مدى التحديد الذي يبين فيه التحديد المبين فيه الحد الأعلى ك "أقل sae الحد الأدنى ك "أكثر من" الحد الأدنى؛ ولا يتضمن من" الحد الأعلى. ويتضمن الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً 7 مكل لل و110. Si «C للتجسيد؛ كعناصر أساسية؛ .21.٠٠ أكثر من 70,759 إلى :© في الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً أكثر منه في الفولاذ منخفض السبائكية التقليدي )©( carbon للتجسيد؛ يكون مقدار الكربون للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية. فعند تضمين مقدار كبير من ©؛ يُعزّز جعل Yo للفولاذ. ومن ناحية SSC مركبات الكربيد عند حدود الحبيبات كروية؛ وبالتالي تتحسن مقاومة yy أخرى؛ عند تضمين © بشكل كبيرء يكون التأثير مشبعاً. ووفقاً لذلك؛ يكون مقدار © أكثر من والأفضل أن يبلغ Ze go © و21,80 أو أقل. ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى لمقدار 5 ٠,٠60 والأكثر تفضيلاً أن يبلغ 7 . ويكون الحد الأعلى لمقدار © أقل من 0,51
VERE والأكثر تفضيلاً أن يبلغ ٠ والأفضل أن يبلغ 0ق Nevo 1 5 من الفولاذ. ومن ناحية deoxidizes على نزع الأكسجين (Si) silicon يعمل السيلكون 70.06 Si يكون التأثير مشبعاً. ووفقاً لذلك؛ يكون مقدار (Sige أخرى؛ عند تضمين مقدار كبير ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى من مقدار 51 أكثر من 70.05 والأفضل أن يبلغ X00 إلى أقل من Si ؛ والأكثر تفضيلاً أن يبلغ 70,1. ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى من مقدار 0١
JY والأفضل أن يبلغ 720,46 والأكثر تفضيلاً أن يبلغ dee ٠ 2٠.١ Neve داا: ومن ناحية «Val hardenability من قابلية التصلب (Mn) manganese يزيد المنغنيز ينفصل المنغنيز عند حدود الحبيبة مع العناصر الشائبة (Mn عند تضمين مقدار كبير من gyal
SSC (5)؛ وما شابه. ونتيجة لذلك؛ تقل مقاومة sulfir ()؛ والكبريت phosphorous كالفسفور إلى 7100 ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى من مقدار 70.05 Min ووفقاً لذلك؛ يكون مقدار LANE Ve 7؛ والأكثر تفضيلاً أن يبلغ 0,725 7. ويفضل أن 0.٠١ أكثر من 70.05؛ والأفضل أن يبلغ Min ؛ والأفضل أن يبلغ ٠ والأفضل أن يبلغ ZY, أقل من Mn يبلغ الحد الأعلى من مقدار
Jono والأكثر تفضيلاً أن يبلغ 5
Taye Za vee tA من الفولاذ. ومن ناحية أخرى؛ عند oxygen الأكسجين (Al) ينزع الألمنيوم ممتستسط Ye تضمين مقدار كبير من له ؛ يكون التأثير مشبعاً؛ وتزداد المواد المضمنة. ووفقاً لذلك» يكون مقدار
Foyer من مقدار آم أكثر من SN ويفضل أن يبلغ الحد .720.٠0 إلى 20,005 AL ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى من Te Ye والأكثر تفضيلاً أن يبلغ 70.00٠0 والأفضل أن يبلغ والأكثر تفضيلاً أن يبلغ 0.05 7. وفي Je والأفضل أن يبلغ Te) مقدار له أقل من ." وهو مقدار "له القابل للذوبان meal مقدار "له القابل للذوبان في "AT التجسيد؛ يمثل مقدار YO 7٠١ إلى 7٠.0 أكثر من : Mo
م -١ يزيد الموليبدنوم cabal GLE Ge (Mo) molybdenum ويزيد نسبة المارتنزيت martensite في البنية. ووفقاً لذلك؛ يزيد Mo من متانة الفولاذ. وعلاوة على ذلك؛ يتركز 140 في كبريتيد الحديد (منتج (USE المتكون على سطح الفولاذ في وسط من كبريتيد الهيدروجين chydrogen sulfide ويزيد إجراء حماية كبريتيد الحديد لسطح الفولاذ. ووفقاً لذلك؛ يتم كبت نفاذية © الهيدروجين hydrogen داخل «el وبالتالي تزداد مقاومة SSC للفولاذ. وعلاوة على ذلك؛ يكون Mo مركبات الكربيد ©1102 السداسية والتي هي مركبات كربيد دقيقة. وتحتجز مركبات الكربيد ©1102 السداسية الهيدروجين المنتشر بقوة؛ وبالتالي يتم كبت حدوث التكسير الإجهادي الكبريتيدي بفعل الهيدروجين. ومن ناحية أخرى؛ عند تضمين مقدار كبير من Mo يكون التأثير مشبعاً. ووفقاً لذلك؛ سيتراوح مقدار 140 من أكثر من 77٠00 إلى 7٠١ أو أقل. ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى من Vo مقدار ZV, Ye Mo والأفضل أن يبلغ YS ,70 والأكثر تفضيلاً أن يبلغ ٠,5 . ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى من مقدار 140 أقل من 7٠0 والأفضل أن يبلغ ٠ والأكثر تفضيلاً أن يبلغ JX ويتضمن الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً للتجسيد شوائب. ia clay مصطلح "الشوائب "impurities العناصر التي تلوثت أثناء الإنتاج Ve الصناعي للفولاذ من الخامات والنفايات الفلزية المستخدمة كمادة خام للفولاذ. أو من وسط عملية الانتاج. ومن بين الشوائب؛ يفضل أن تكون مقادير العناصر © 5؛ ©0؛ Ns محددة بالمقادير التالية حتى يتم الحصول على التأثيرات المذكورة أعلاه بشكل كاف. وعلاوة على ذلك يفضل أن يكون مقدار الشوائب المعنية OLE وليس هناك حاجة لتحديد الحد الأدنى؛ وقد يكون الحد الأدنى من الشوائب المعنية 6 7. ip A 20,075 أو أقل الفوسفور (P) phosphorous عبارة عن مادة شائثبة. وينفصل © عند حدود الحبيبات؛ ويقلل مقاومة SSC للفولاذ. (lily يفضل أن يكون مقدار SUP ووفقاً لذلك؛ يكون مقدار © أو أقل. ويفضل أن يبلغ مقدار © أقل من 20.075 والأفضل أن يبلغ 20.07٠0 أو أقل؛ والأكثر تفضيلاً أن يبلغ 70.015 أو أقل. Yo 85 أو أقل الكبريت (S) عبارة عن مادة شائبة Jie ©. وينفصل 5 عند حدود الحبيبات»؛ ويقلل مقاومة
-١- أو أقل. 70,00٠0 5 ووفقاً لذلك» يكون مقدار SUBS يفضل أن يكون مقدار (SI للفولاذ. SSC 7؛ والأفضل أن يبلغ 70.005 أو أقل؛ والأكثر تفضيلاً 0.0٠0 ويفضل أن يبلغ مقدار 8 أقل من أن يبلغ 70.006 أو أقل. أو أقل 7.05: عبارة عن مادة شائبة. وعند تضمين مقدار كبير من 0؛ تتكون (0) oxygen الأكسجين ° للفولاذ. ولذلك» يفضل أن SSC وبالتالي تتخفض القساوة ومقاومة «coarse oxides أكاسيد خشنة يكون مقدار © قليلاً. ووفقاً لذلك؛ يكون مقدار 0 70.09 أو أقل؛ والأفضل أن يبلغ 70.005 أو أقل. أو أقل 20.07 : 1 عبارة عن مادة شائبة. وعند تضمين مقدار كبير من 17 تتكون (N) nitrogen النتروجين ٠١ «pitting corrosion مركبات النتريد الخشنة كنقطة بدء للتاكل النقري Jandy مركبات نتريد خشنة. ووفقاً لذلك» يكون مقدار 17 70.07 أو أقل. ويفضل أن يبلغ الحد SSC وبالتالي تتخفض مقاومة الأعلى من مقدار 17 أقل من 20,07 ويفضل أن يبلغ 20,075 والأكثر تفضيلاً أن يبلغ و78 لتكوين مركبات النتريد (Ti 10 ب N ومن ناحية أخرى؛ يرتبط مقدار صغير من . 7 والتي تؤدي إلى تهذيب بنية الفولاذ بواسطة تأثير ccarbonitrides أو مركبات الكربونتريد nitrides ٠ متعمد في SEN من BB ع«نص«ام. وبالتالي؛ يمكن تضمين مقدار effect تنظيف خشارة المبرد والأفضل أن يبلغ pall) الفولاذ. ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى ل 17 70,007 للحصول على
IY
شائبة لإنتاج الفولاذ. وفي حال كون التأثيرات الموصوفة sale 17 وبالإضافة لذلك؛ يعتبر غير مطلوبة بشكل ثابت؛ قد carbonitrides أو مركبات الكربونتريد nitrides أعلاه لمركبات النتريد ٠ يبلغ مقدار 17 أقل من 700007 كمادة شائبة. ويتضمن التركيب الكيميائي للفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً للتجسيد العناصر الأساسية الموصوفة أعلاه والعناصر الإختيارية الموصوفة والشوائب المذكورة أعلاه. وكما هو موصوف Fe أدناه؛ وباقي النسبة المثوية تكون عبارة عن أعلاه؛ تمثل الشوائب المذكورة العناصر الناشئة كملوثات من الخامات والنفايات الفلزية المستخدمة Yo كمواد خام للفولاذ. أو من وسط عملية الإنتاج.
Cy. العناصر الإختيارية قد يتضمن التركيب الكيميائي للفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في (Ti Nb 67 «Cr الدول النفطية وفقاً للتجسيد أيضاً عنصر اختياري واحد على الأقل من العناصر وقد يتم تضمين عناصر اختيارية حسب الضرورة. وبالتالي؛ Fe من جزء من Yu Bs Ca Zr .7 ٠ ليس هناك حاجة لتحديد الحد الأدنى من العناصر الإختيارية المعنية؛ وقد يكون الحد الأدنى © وعلاوة على ذلك؛ وحتى وإن تم تضمين العناصر الاختيارية كشوائب؛ فإن التأثيرات المذكورة أعلاه لا تتأثر. وقد يتضمن الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية
Fe بدلاً من جزء من Cr La 7١ إلى 7 ٠ Cr ٠١ من قابلية التصلب للفولاذ. Cr عبارة عن عنصر اختياري. ويزيد (Cr) chromium الكروم أخرى؛ عند Lali يمكن الحصول على التأثير. ومن Cr وحتى عند تضمين مقدار قليل من يكون التأثير مشبعاً. ووفقاً لذلك؛ عندما تقتضي الضرورة؛ يكون Or تضمين مقدار كبير من 7؛ والأفضل أن يبلغ 7ر70 0.1 Cr مقدار ,© 760 إلى 77. ويفضل أن يكون الحد الدنى لمقدار والأفضل JY أقل من Cr والأكثر تفضيلاً أن يبلغ 0,5 7. ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى من مقدار ٠ والأفضل أن يبلغ أقل من 70,8 والأكثر تفضيلاً JY, أن يبلغ 71,5 والأفضل أن يبلغ
Jo منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية Nall وقد يتضمن
Fe بدلاً من جزء من V أيضاً VA إلى 76 7 76 مركبات كربيد ay مركبات الكربيد ©1126 السداسية؛ (V) vanadium يكون الفاناديوم 1122 تمثل "74" في مركبات الكربيد clay .55© دقيقة؛ بالاتحاد مع 010 وبالتالي تزيد مقاومة بنية بلورية CRMC مركبات كربيد ١ وعلاوة على ذلك؛ يكون WV Mo السداسية العنصرين وبالتالي تزيد من درجة حرارة التطبيع للفولاذ للحصول على (Vs 140 مكعبة (تمتل 14 العنصرين المكعبة دقيقة على العكس من مركبات الكربيد MC مقاومة خضوع عالية. وتكون مركبات الكربيد YO عند حدود الحبيبات؛ وبالتالي من الصعوبة أن تعمل كنقطة بدء للتكسير الإجهادي الكبريتيدي. yy وحتى وإن تم تضمين مقدار قليل من 7؛ قد يمكن الحصول على التأثير المذكور أعلاه. ومن ناحية أخرى؛ عند تضمين مقدار كبير من ؛ يكون مقدار 37 الصلب المذاب عند التسقية مشبعاًء وبالتالي يكون تأثير ارتفاع درجة حرارة التطبيع مشبعاً أيضاً. ووفقاً لذلك» عندما تقتضي الضرورة؛ ويفضل أن يكون الحد الأدنى لمقدار 7 70.05 والأفضل أن Ye يكون مقدار 7 750 إلى من HV ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى من مقدار .7 0١ يبلغ 0.097 2؛ والأكثر تفضيلاً أن يبلغ ©
JY والأفضل أن يبلغ 70,728 والأكثر تفضيلاً JY وقد يتضمن الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية و22 بدلاً من »171 Nb أيضاً عنصراً واحداً على الأقل مختار من المجموعة المكونة من العناصر
Fe جزء من
Ley إلى 2٠ Nb ٠١
Toy إلى 2٠ 1
Toy إلى 2٠ zr عبارة (Zr) zrconum والزركونيوم (Ti) titanium التيانيوم (Nb) niobium a sx gail مركبات ccarbides لتكوين مركبات الكربيد Nf © عن عناصر اختيارية. وترتبط العناصر ب أو مركبات الكربونتريد 8:00010065. وتهذب المواد المترسبة (مركبات الكربيد «nitrides النتريد Ve الفولاذ بواسطة Zs (carbonitrides ومركبات الكربونتريد cnitrides النتريد lye carbides وحتى وإن كان مقدار العنصر الواحد على الأقل المختار من aed) تأثير تنظيف خشارة فإنه قد يمكن الحصول على التأثير الموصوف أعلاه. SUE و7 (Ti (Nb المجموعة المكونة من يكون التأثير مشبعاً. ووفقاً لذلك؛ Zr و Ti ND ومن ناحية أخرى؛ عند تضمين مقدار كبير من
Zr ومقدار fo) إلى 760 Ti إلى 70/1؛ ومقدار 760 Nb عندما تقتضي الضرورة؛ يكون مقدار Yo أو أكثرء أو 70.007 Ti أو أكثرء ومقدار 720,007 Nb إلى 70,1. فعندما يكون مقدار ٠ أو أكثرء قد يمكن الحصول على التأثير الموصوف أعلاه بشكل كبير. 720,007 zr مقدار ويفضل أن تكون Lev 00 Zr ومقدار «Ti ومقدار (Nb ويفضل أن تكون الحدود الدنيا لمقدار .7 060 Zr ومقدار Ti ومقدار «Nb الحدود العليا لمقدار وقد يتضمن الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية Yo
Fe بدلاً من جزء من Ca أيضاً
دو 7٠ Ca إلى 6.١ الكالسيوم ¢(Ca) calcium عبارة عن عنصر اختياري. ويرتبط Ca مع 5 في الفولاذ لتكوين مركبات كبريتيد esulfides وتحسين شكل المواد المضمنة؛ وبالتالي تزداد مقاومة ©55. وحتى وإن تم تضمين مقدار قليل من ه©؛ قد يمكن الحصول على التأثير المذكور أعلاه. ومن ناحية (A © إن تم تضمين مقدار كبير من Ca يكون التأثير مشبعاً. ووفقاً oY عندما تقتضي الضرورة؛ يكون مقدار Ca 760 إلى )0,0 ويفضل أن يكون الحد الأدنى لمقدار Ca 20.0007 والأفضل أن يبلغ 8 2. ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى من مقدار fv, eo Fe Ca والأفضل أن يبلغ تح وقد يتضمن الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية ٠ أيضاً 3 بدلاً من جزء من Fe ٠ :8 إلى 7.7 البورون (B) boron عبارة عن عنصر اختياري. ويزيد 5 من قابلية التصلب للفولاذ. وحتى وإن تم تضمين مقدار قليل من ؛ قد يمكن الحصول على التأثير المذكور أعلاه. ومن ناحية أخرى؛ عندما يزداد مقدار 8؛ يكون التأثير مشبعاً. ووفقاً لذلك؛ عندما تقتضي الضرورة؛ يكون Ve مقدار 3 760 إلى 720.,007. ويفضل أن يكون الحد الأدنى لمقدار 15 20.0007 والأفضل أن يبلغ 7250,0005. ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى من مقدار 8 20.0095 والأفضل أن يبلغ 7 وتتضمن البنية الفلزية للفولاذ متخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً للتجسيد مارتنزيت مطبّع tempered martensite وبينيت مطبع tempered bainite ٠ بشكل أساسي؛ وتتضمن علاوة على ذلك رواسب Jie مركبات الكربيد MpC ذات البنية البلورية السداسية الأضلاع. [مركبات الكربيد ©1172 السداسية] يحتوي الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية على خمس قطع أو أكثر من مركبات الكربيد MC السداسية لكل ميكرومتر مربع واحد gl) 5 © قطع/ميكرومتر مربع أو أكثر). clay تكون مركبات الكربيد ©1050 السداسية عبارة عن مركبات
اا
الكربيد ذات البنية البلورية السداسية الأضلاع؛ وهي تختلف عن مركبات الكربيد MpC ذات البنية
البلورية المكعبة. وتمثل ”70 في مركبات الكربيد MpC السداسية العناصر (Mo أو 110 و7. ويقاس عدد مركبات الكربيد MpC السداسية بواسطة الطريقة التالية. يتم جمع عينات للمجهر الالكتروني النافذ (TEM) من جزء WEA) من الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات © الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية؛ على سبيل المثال؛ من جزء يتضمن نسبة مركزية لسماكة اللوح أو الأنبوب الفولاذي. وكطريقة لجمع العينة؛ تستخدم طرق Jie طريقة الغشاء الرقيق thin film method وطريقة استخلاص عينات متماكلة replica method «مناعةه»». وتم ملاحظة ٠١ مجالات مرئية في العينة المجمعة بواسطة المجهر الالكتروني الناقذ transmission electron (TEM) microscope _للحصول على صور مجهرية من المجهر الالكتروني النافذ للمجالات ٠ المرئية المعنية. على أن تكون مساحة كل من مجال من المجالات المرئية ١ ميكرومتر مربع. ويتم تأكيد نمط حيود الحزم الالكترونية لمركبات الكربيد في كل مجال مرئي للتعرف على نوع مركبات الكربيد. ويبين الشكل ١ب نمط نموذجي لنمط الحيود لمركبات الكربيد MpC السداسية بواسطة مراقبة المجهر الالكتروني. وبالإضافة لذلك؛ قد يتم تمييز مركبات الكربيد ©1127 السداسية عن مركبات الكربيد الأخرى بوضوح. بما فيها مركبات الكربيد MC المكعبة بواسطة حيود الأشعة VO السينية. ووفقاً لذلك؛ فإنه قد يكون من الممكن Load تأكيد Lad إذا كانت مركبات الكربيد MC السداسية تترسب أم لا بواسطة إجراء حيود الأشعة السينية and) gall المستخلص بعد استخلاص مركبات الكربيد الكتروليتياً في مادة فولاذية. ويبين الشكل ١ نمط حيود الأشعة السينية. وفي الشكل Jie oY المحور الأفقي 20 (* ) للأشعة السينية ob We) 0؛ عبارة عن زاوية السقوط)؛ ويمثل المحور العامودي شدة الحيود. ويمتل كل من "71020 MCs في الشكل ١ Vo نوع مركبات الكربيد. حيث تمثل "7,020 مركبات الكربيد ©1120 السداسية. وتمثل MC" مركبات الكربيد MC المكعبة Midis) العنصرين (Vs Mo أو مركبات الكربيد MoC المكعبة. وفي oY JRE تمثل '(071٠)؛ "("١١)؛ وما شابه مستويات بلورية (مؤشرات ميلر «(miller indices WS هو مبين في الشكل ؟؛ قد يتم تمييز مركبات الكربيد ©1127 السداسية عن مركبات الكربيد الأخرى بوضوح. بما فيها مركبات الكربيد MC المكعبة أو مركبات الكربيد MC المكعبة بواسطة
YO حيود الأشعة السينية.
و ويتم اعتبار عدد مركبات الكربيد ©1420 السداسية؛ والتي يمكن التعرف عليها عند كل مجال مرئي من مراقبة المجهر الالكتروني Ally لها حجم حبيبات مكافئ ل ١ نانومتر أو أكثر لحساب العدد المتوسط لكل ١ ميكرومتر مربع. ويُعرّف المتوسط العددي المحسوب على أنه عدد مركبات الكربيد MpC السداسية لكل ١ ميكرومتر مربع (قطع/ ميكرومتر مربع). وعندما يبلغ عدد © مركبات الكربيد MC السداسية 5 قطع/ ميكرومتر مربع؛ يمكن الحصول على مقاومة SSC الممتازة. ويكون حجم حبيبات مركبات الكربيد MpC السداسية ١ نانومتر إلى ٠٠ نانومتر Ja cling يتم قياس حجم حبيبات مركبات الكربيد MpC السداسية بواسطة الطريقة التالية. يتم الحصول على مساحة كل من مركبات الكربيد MC السداسية بواسطة تحليل الصور. ويُعرّف قطر الدائرة ٠ المكافئ للمساحة التي تم الحصول عليها على أنه حجم الحبيبات لمركبات الكربيد ©1172 السداسية. وكما هو موصوف أعلاه؛ في التجسيد؛ يتم اعتبار عدد مركبات الكربيد ©1172 السداسية التي لها حجم حبيبات لا يقل عن ١ نانومتر. ولم يتم تحديد الحدود العليا لعدد وحجم حبيبات مركبات الكربيد MC السداسية بشكل خاص. ومع ذلك؛ فإنه من الصعب ملاحظة مركبات الكربيد MpC السداسية التي لها حجم ٠ حبيبات أكثر من 00 نانومترء؛ وقد تكون الحدود العليا لحجم حبيبات مركبات الكربيد MC السداسية ٠ ٠ نانومتر. Sli, عن ذلك؛ وكما هو موصوف أعلاه؛ في Nal منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً للتجسيد؛ يفضل أن يكون شكل مركبات الكربيد carbides عند حدود الحبيبات كروياً. وتحديداً؛. من ضمن مركبات can SI يفضل أن يبلغ متوسط Yo النسبة الباعية aspect ratio لمركبات الكربيد carbides عند حدود الحبيبات؛ Jie مركبات الكربيد M3C و1123©6 المتكونة بشكل رئيسي عند حدود الحبيبات أو عند سطح الشبيكة البيني لبنية المارتنزيت martensite 7 أو أقل؛ والأفضل أن يبلغ ؟ أو أقل. (lag تعرف القيمة؛ التي تقسم المحور الأكبر بالمحور الأصغر لمركبات الكربيد carbides عند حدود الحبيبات على الجزء المرصود؛ على أنها النسية الباعية. وتقاس النسبة الباعية بواسطة الطريقة التالية. يتم جمع العينات YO من جزء اختياري من الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية؛ على سبيل JB من a يتضمن النسبة المركزية لسماكة الوح أو الأنبوب الفولاذي. ويتم مراقبة yoo المجهر coptical microscope مجالات مرئية في العينة المجمعة بواسطة المجهر العيني ٠ المجهر الالكتروني النافذ. ويتم قياس J «scanning electrom microscope الالكتروني الماسح عند حدود الحبيبات في كل مجال مرئي؛ ويتم حساب carbides النسبة الباعية لمركبات الكربيد متوسطها.
o وفضلاً عن ذلك؛ وكما هو موصوف أعلاه؛ في الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً للتجسيد؛ يفضل أن تكون كثافة الاضطراب قليلة عند تضمين مركبات الكربيد ©1127 السداسية.
[العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى [HW في الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً ٠ للتجسيد؛ يحقق العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى HW )°( لذروة الحيود للمستوى البلوري المقابل للمستوى البلوري )7١١( لطور co والذي تم الحصول عليه بواسطة طريقة حيود الأشعة السينية؛ الصيغة .١ HW x 2 <حغتى (الصيغة )١ cling يتم تعويض مقدار الكربون carbon (7 بالكتلة) بدلاً من الرمز ©. yo ويتم قياس العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى HW بواسطة طريقة حيود الأشعة السينية كما يلي. وتحديداً؛ يتم جمع العينات من sia اختياري من WE منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية؛ على سبيل المثال؛ من eda يتضمن النسبة المركزية لسماكة الوح أو الأنبوب الفولاذي. ويتم صقل سطح العينة المجمعة كيميائياً. ويتم إجراء حيود الأشعة السينية للسطح المصقول كيميائياً باستخدام (Kol) CoKorray CoKo glad ٠٠ كشعاع سيني ساقط. (lily العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى HW للمستوى البلوري المقابل للمستوى البلوري )7١١( لطور » بوحدة *. وتحديداً؛ يتم فصل Kal و1602 في CoKorray بالتوفيق لاستخلاص Kal فقط» ويُقاس العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى (*) الذي يحيد بواسطة Kal glad للمستوى البلوري )7١١( من العينة. وفضلاً عن ذلك؛ يقاس العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى عند YO ارتفاع مكافئ لنصف ارتفاع الذروة (طريقة قمة الذروة (peak top method وبالإضافة لذلك؛ فيما يخص العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى المشتق من الجهازء يُقاس العرض الكامل عند
+ منتصف القيمة القصوى المشتق من الجهاز باستخدام بلورة مفردة (بلورة مفردة مثالية ليس لديها عرض كامل عند منتصف القيمة القصوى) من LaBg (سداسي بوريد لانثاتوم lanthanum ¢(hexaboride ويتم إجراء تصحيح بطرح العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى والمشتق من الجهازء من القيمة المقاسة فعلياً.
° ويعمل الاضطراب كموقع حجز ضعيف للهيدروجين hydrogen ويكون الهيدروجين قادراً على الانتشار مرة أخرى» وبذلك تقل مقاومة SSC ووفقاً لذلك» يفضل أن تكون كثافة الاضطراب قليلة. وعندما يحقق العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى الصيغة ١؛ تعتبر كثافة الاضطراب مكبوتة؛ وبالتالي يكون من الصعب تراكم الهيدروجين المنتشر في الفولاذ. ووفقاً لذلك؛ يمكن الحصول على مقاومة SSC الممتازة. ومن ناحية أخرى؛ عندما لا يحقق العرض الكامل عند
٠ منتصف القيمة القصوى الصيغة oO) يعتبر كبت BES الاضطراب غير كاف؛ وبالتالي تكون مقاومة SSC غير كافية. ولا يكون الحد الأدنى ل 01/2 HW x محدوداً بشكل معين. ولتحسين مقاومة SSC بشكل أفضل؛ فإن القيم الصغيرة لِ 1/2© HW x تكون مفضلة: وفضلاً عن ذلك؛ ففي الفولاذ منتخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول ٠ النفطية وفقاً للتجسيد؛ يفضل أن يحقق محتوى كل من الكربون carbon والمولييدتوم molybdenum المعبر gic 7 بالكتلة؛ في التركيب الكيميائي العلاقة المحددة مسبقاً للحصول على تأثير أحد جوانب الاختراع الحالي بشكل أفضل. [العلاقة بين مقدار © ومقدار [Mo من الأفضل؛ أن يحقق التركيب الكيميائي للفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية ٠ المستخدمة في الدول النفطية الصيغة ؟ أيضاً. م0 »0 > ا (الصيغة ¥( وهناء في الصيغة 7؛ يتم تعويض مقدار الكربون carbon (7 بالكتلة) بدلاً من رمز العنصر ©؛ ويتم تعويض مقدار Mo (7 بالكتلة) بدلاً من رمز العنصر Mo وعنما يحقق كل من مقدار © Mos الصيغة ؟ ويتم الإنتاج في ظروف إنتاج موصوفة ا لاحقاً؛ تتكون مركبات الكربيد MpC السداسية؛ ويبلغ عددها © قطع أو أكثر لكل ميكرومتر مربع. ووفقاً lI يمكن الحصول على مقاومة SSC الممتازة. وبتحديد أكثرء. يمكن الحصول على مقاومة
ل SSC كافية لفئة ١١ كيلو رطل/بوصة' ATY) ميغاباسكال) أو أكثر؛ ويمكن الحصول على قيمة عالية من 6/86 لفئة ٠١١ كيلو رطل/بوصة” YOO) ميغاباسكال) أو أكثر. ولتحسين مقاومة SSC أيضاً؛ يفضل أن تحقق العلاقة بين محتوى © ومحتوى Mo الصيغة Cx Mo > 64,70 والأفضل أن تحقق الصيغة VY > Cx Mo ° [البنية] WS هو مذكور ode] تتضمن_بنية الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً للتجسيد بنية مختلطة من المارتنزيت المطبّع tempered martensite والبينيت المطبع tempered bainite وبتحديد SST تتضمن بنية الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية المارتنزيت المطبّع والبينيت المطبع ٠ بشكل أساسي؛ وقد تتضمن الرواسب مثل مركبات الكربيد carbides مركبات النتريد nitrides ومركبات الكربونتريد Ls ccarbonitrides شابه؛ مواد مضمنة؛ أو أوستنيت متبق residual -austenite ومع ell قد يكون جزء من الأوستنيت المتبقي (الجزء الحجمي volume fraction للأوستنيت المتبقي بالنسبة للبنية ككل؛ بوحدة 7( مكافثاً ل 75 أو أقل. ويعود سبب ذلك إلى أن الأوستنيت المتبقي يتسبب في تفاوت المتانة. Vo ويتم قياس جزء من الأوستنيت المتبقي بواسطة طريقة حيود الأشعة السينية كما يلي. وتحديداً؛ يتم جمع العينات؛ التي تتضمن النسبة المركزية لسماكة اللوح أو الأنبوب الفولاذي المنتج. ويتم صقل سطح العينة المجمعة كيميائياً. ويتم إجراء حيود الشعة السينية للسطح المصقول كيميائياً باستخدام أشعة (Kal) CoKa كشعاع سيني ساقط. ويتم تحليل جزء من الأوستنيت المتبقي بشكل كمي من شدة الحيود المتكامل للمستوى البلوري المقابل للمستوى البلوري (١١7)؛ والمستوى البلوري )٠٠١( 0 والمستوى البلوري )١١١( للطور » وشدة الحيود المتكامل للمستوى البلوري (TY) والمستوى البلوري (Yeo) والمستوى البلوري )١١١( للأوستنيت. وبالإضافة لذلك؛ عندما يكون مقدار © كبيراً في الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً للتجسيد؛ يميل التكسير pall) عن التسقية بسبب تحول المارتنزيت martensite إلى الحدوث. وكطريقة لكبت التكسير الناجم عن التسقية؛ هناك طريقة يتم Yo فيها إيقاف تبريد الماء أثناء التسقية بشكل مؤقت حتى تكون بنية الفولاذ للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية مكونة من البينيت bainite بشكل رئيسي. ومع ذلك؛ في الحالة التي
م تكون فيها البنية مكونة بشكل رئيسي من البينيت عانتنه؛ تتكون مركبات الكربيد carbides بمقادير كبيرة أثناء التسقية. وتعيق مركبات الكربيد استعادة الاضطراب أثناء التطبيع. ولذلك» في الحالة التي تكون led البنية مكونة بشكل رئيسي من البينيت chainite تزداد كثافة الاضطراب؛ وبالتالي لا تُحفّق الصيغة .١
BES فإن pS في البنية بعد التسقية martensite يكون جزء المارتنزيت Lede o الاضطراب تقل بواسطة التطبيع. وفي الوقت الحالي؛ يكون من الصعب قياس الجزء الحجمي لكل في الفولاذ بعد التسقية. ومع ذلك؛ تزداد صلابة الفولاذ bainite والبينيت martensite من المارتنزيت في الفولاذ. ووفقاً لذلك؛ martensite مع زيادة جزء المارتنزيت (Sud) sald) of) بعد التسقية بالمقياس © عند النسبة المركزية (HRC) عندما يكون من الأفضل أن تحقق صلابة روكويل ٠ ا لمماكة (النسبة المركزية لسماكة اللوح أو الأنبوب الفولاذي) للفولاذ منخفض السبائكية المستخدم للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية بعد التسقية وقبل التطبيع (أيء المادة المُسفَاة) الصيغة ؟ AEN يتكون جزء SIS من المارتنزيت martensite في الفولاذ لتقليل كثافة الاضطراب بواسطة التطبيع. صلابة روكويل (HRC) > 8*0 +7 (الصيغة ) Vo فعلى سبيل (Jd) في الفولاذ الذي يكون فيه مقدار © 0,1 7؛ وتبلغ صلابة روكويل (HRC) 01 أو أكثر؛ يكون الاضطراب قد استعاد بشكل كاف بعد التسقية (أي أنه؛ تم تحقيق الصيغة ١)؛ وتزداد مقاومة SSC وفي الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً للتجسيد؛ وبتحقيق كل من التركيب الكيميائي المذكور أعلاه والبنية الفلزية المذكورة أعلاه في of SSC واحدء فإنه من الممكن الحصول على تأثير بارز بحيث تكون مقاومة الخضوع ومقاومة Yo واحد. وتحديداً؛ تبلغ مقاومة الخضوع للفولاذ منتخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية oF ممتازة في المستخدمة في الدول النفطية وفقاً للتجسيد؛ والذي يحقق كل من التركيب الكيميائي والبنية واحدء 758 ميغاباسكال أو أكثر؛ وتكون ممتازة في مقاومة of الميتالوغرافية المذكورين أعلاه في العالي hydrogen sulfide في وسط من كبريتيد الهيدروجين SSC التي تتضمن مقاومة SSC YO الضغط؛ ومقاومة SSC عند تطبيق الثلم؛ وما شابه. Lads يلي؛ سيتم وصف طريقة لإنتاج الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية v4 المستخدمة في الدول النفطية وفقاً لأحد تجسيدات الاختراع. وتستخدم طريقة الإنتاج وفقاً للتجسيد للفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية المذكورة أعلاه. [طريقة الإنتاج] في طريقة إنتاج الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وفقاً للتجسيد؛ سيتم نموذجياً وصف طريقة لإنتاج أنابيب فولاذية غير ملحومة (منخفضة © السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية). وتتضمن طريقة إنتاج الفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في عملية تزهر casting عملية صب 5661 making الدول النفطية وفقاً للتجسيد عملية صنع الفولاذ وعملية تطبيع cquenching عملية تسقية chot-working عملية تشكيل على الساخن blooming tempering) * يتم صهر الفولاذ ذي التركيب الكيميائي الموصوف (Nl) وبالنسبة لعملية صنع أعلاه؛ ويتم تهذيبه بالطريقة التقليدية. وبعد ذلك؛ بالنسبة لطريقة الصب؛ يتم تشكيل الفولاذ المصهور على شكل مادة صب متواصلة (قطعة صب) بواسطة طريقة صب متواصلة. وتكون والاء فقد يتشكل الفولاذ bloom أو نورة slab ADL مادة الصب المتواصلة؛ على سبيل المثال؛ (قطعة فولاذية لتصنيع أنبوب فولاذي غير ملحوم) بواسطة billet المصهور على شكل كتلة دائرية VO ingot عملية الصب المتواصل. وبالإضافة لذلك؛ قد يشكل الفولاذ المصهور على شكل صبة بواسطة طريقة صنع الصبات. وعندما تقتضي الضرورة؛ بالنسبة لعملية التزهرء يتم إزهار البلاطة؛ النورة؛ أو الصبة لتشكيل كتلة (كتلة لصنع أنبوب فولاذي غير ملحوم). وقد تتشكل hot-bloomed على الساخن hot forging الطرق على الساخن hotroling الكتلة بواسطة الدلفئة على الساخن ٠ وبالنسبة لعملية التشكيل على الساخن؛ يتم تشكيل الكتلة الناتجة بواسطة الصب فولاذية. وفي التجسيد؛ تكون المادة الفولاذية على sale المتواصل أو التزهر على الساخن لإنتاج شكل أنبوب مادي. على سبيل المثال؛ في عملية التشكيل على الساخن؛ يتم إجراء عملية مانسمان كتشكيل على الساخن لإنتاج الأنبوب المادي. وقد يتم إنتاج الأنبوب المادي mannesman process بواسطة طرق تشكيل أخرى على الساخن. YO وبالنسبة لعملية التسقية؛ يتم إجراء التسقية للمادة الفولاذية المشكلة على الساخن (أنبوب
ل مادي). وبالنسبة للتسقية في عملية التسقية؛ على سبيل المثال؛ قد تتم تكييف إما تسقية C10 بواسطة معالجة بالتبريد المتواصل أو تسقية C11 متضمنة معالجة عند درجة حرارة ثابتة كما هو مبين في الشكل 7 وفي الاختراع» تعرف كلا التسقية C10 بواسطة معالجة بالتبريد المتواصل أو التسقية CIT المتضمنة dalled عند درجة حرارة ثابتة على أنها "تسقية”. وفي الفولاذ وفقاً للتجسيد © الذي فيه محتوى عالٍ من ©؛ عندما تبلغ سماكة الأنبوب ٠١ نانومتر تقريباً أو أكثر وعند تطبيق طريقة التسقية العامة؛ يميل التكسير الناجم عن التسقية إلى الحدوث عند التسقية. وبالتالي؛ يتم تطبيق عملية التسقية died) في الشكل LY وفضلاً عن ذلك؛ تمثل "نقطة 248" في الشكل ؟ درجة حرارة بدء تحول المارتنزيت. وحتى في أي تسقية (التسقية بواسطة معالجة بالتبريد المتواصل أو التسقية المتضمنة ٠ المعالجة عند درجة حرارة (ARE يفضل أن تتراوح درجة حرارة بدء التسقية للمادة الفولاذية (درجة حرارة سطح المادة الفولاذية عند بدء التسقية) في المدى ما بين ٠ 85م إلى 17٠0 م. وفضلاً عن ذلك؛ تتغير درجة حرارة ed تحول المارتنزيت (Ms point) بالاعتماد على التركيب الكيميائي للفولاذ. ويمكن تقدير النقطة Ms لكل تركيب كيميائي دون خطأ نسبي Ons باستخدام صيغة نموذجية مقدرة كالصيغة ؛ التالية مثلاً. وبخصوص الصيغة المقدرة All يمكن VO تعويض صفر بدلاً من العناصر التي لا يتضمنها التركيب الكيميائي. Ms (م) - oY) -؟؟ ١7 - Six ١ - Cx “ما - لابلا سم XIV, Y= Cr x \V,Y — Ni حم Mo X (الصيغة 0 وفيما ob سيتم وصف التسقية بواسطة معالجة بالتبريد المتواصل والتسقية المتضمنة المعالجة عند درجة حرارة ثابتة بالتفصيل. A [التسقية بواسطة معالجة بالتبريد المتواصل في عملية التسقية] في حالة التسقية بواسطة معالجة بالتبريد المتواصل؛ كما هو مبين في منحنى 0210 من الشكل FF يتم تبريد المادة الفولاذية بشكل متواصل من درجة حرارة بدء التسقية؛ ويتم خفض درجة حرارة سطح المادة الفولاذية بشكل متواصل. أما بالنسبة للمعالجة بالتبريد المتواصل؛ على سبيل oJ يمكن تطبيق طريقة تبريد المادة الفولاذية بواسطة غمرها في حمام مائي أو حمام زيتي؛ أو © طريقة تبريد المادة الفولاذية بواسطة تبريد Sle وابلي shower water cooling تبريد رذاذي mist «cooling أو تبريد هوائي -air cooling py (Ms وفي المعالجة بالتبريد المتواصل؛ يفضل أن يكون زمن (الزمن المنقضي عند النقطة (Ms اللازم لوصول درجة حرارة سطح المادة الفولاذية إلى درجة حرارة بدء تحول المارتنزيت (نقطة يكون الزمن المتقضي عند النقطة Ladies ثانية. ٠090 إلى ٠٠١ من درجة حرارة بدء التسقية من أكثر من 100 ثانية؛ يكون من الصعب الحصول على الصلابة التي تحقق الصيغة ؟؛ Ms وبالتالي يقل جزء المارتنزيت في البنية الفولاذية بعد التسقية. وبذلك لا تتحقق الصيغة ١؛ وبالتالي © الممتازة. SSC لا يمكن الحصول على مقاومة ثانية ٠0١0 أكثر من Ms وفضلاً عن ذلك؛ عندما يكون الزمن المنقضي عند النقطة تتكون مركبات الكربيد عند حدود الحبيبات أثناء التبريد. وفي حال تكونت مركبات الكربيد عند وما شابه (Mo وتنمو أثناء التطبيع؛ ويتم استهلاك ©؛ nuclei حدود الحبيبات؛ فإنها تعمل كأنوية في الفولاذ. وبالتالي» يكون من الصعب تَكوّن مركبات الكربيد 150 السداسية بشكل مفضل. ٠ الممتازة. SSC وكنتيجة لذلك؛ قد لا يمكن الحصول على مقاومة ثانية؛ يميل ٠٠١ أقل من Ms عندما يكون الزمن المنقضي عند النقطة (gyal ومن ناحية التكسير الناجم عن التسقية إلى الحدوث أثناء التسقية. وبالتالي؛ يفضل أن يكون الزمن المنقضي ثانية أو أكثر. ٠٠١ Ms عند النقطة وفي الحالة التي تكون فيها المادة الفولاذية عبارة عن أنبوب مادي (أنبوب فولاذي)؛ وتم yo إجراء التسقية بواسطة المعالجة بالتبريد المتواصل؛ يعرف معدل التبريد؛ في المدى الذي تصل فيه ثم من 800م» ب 5-ه8© (م/ثانية). وفي 0٠ درجة الحرارة للسطح الخارجي للأنبوب الفولاذي يفضل أن يحقق معدل التبريد (lj 70,76 الحالة التي يكون فيها مقدار © في الأنبوب المادي الصيغة © التالية. CRg 5 (0 (الصيغة CRg.5 < 2837 x (2 Ye سماكة الأنبوب الفولاذي (بوحدة ملم). ¢ Ji cling الصيغة 0 يفضل كبت حدوث التكسير الإجهادي في CRg5 وعندما يحقق معدل التبريد يكون Atal) الأنبوب الفولاذي الذي جرت له التسقية بواسطة المعالجة بالتبريد المتواصل. وأثناء هناك فرق زمني في حدوث تحول المارتنزيت بين جانب السطح الخارجي وجانب السطح الداخلي للأنبوب الفولاذي. ولذلك؛ يعتبر أن الإجهاد المتبقي الذي تسبب في التكسير الناجم عن التسقية TO يتولد في الأنبوب الفولاذي. ويمكن الحصول على الإجهاد المتبقي المشتق من التسقية بواسطة
الو تحليل توزيع الإجهاد - الإنفعال tress-strain distribution analysis لطريقة العنصر المحدود finite <element method (FEM) وبالمقارنة بين قيمة الإجهاد المتبقي التي تم الحصول عليها من نتيجة تحليل طريقة العنصر المحدود وسلوك التكسير الناجم عن التسقية للأنبوب الفولاذي الفعلي؛ عندما يبلغ إجهاد الشد المتبقي ٠70١60 ميغاباسكال أو أقل؛ يمكن التأكيد بأنه يتم كبت التكسير الناجم عن © التسقية للأنبوب الفولاذي وفقاً للتجسيد. ومع الزيادة في السماكة + (ملم) للأنبوب الفولاذي؛ يزداد الفرق الزمني في حدوث تحول المارتنزيت بين السطح الخارجي والسطح الداخلي للأنبوب الفولاذي؛ وبالتالي يزداد إجهاد الشد المتبقي. ومع الانخفاض في معدل التبريدء يقل الفرق الزمني في تحول المارتنزيت الموصوف أعلاه. ووفقاً cll يقل إجهاد الشد المتبقي؛ وبالتالي يتم أيضاً كبت حدوث التكسير الناجم عن ٠١ التسقية. ويمثل الشكل ؛ منظراً يوضح العلاقة بين السماكة ؛ (ملم) للأنبوب الفولاذي ومعدل التبريد CRg 5 (١م/ثانية)؛ لكبت التكسير الناجم عن التسقية أثناء التسقية في معالجة بالتبريد المتواصل. ويمثل منحنى 4© في الشكل ؛ الشق الأيمن )£77 x 2837-) من الصيغة ©. ويمثل المنحنى 64 العلاقة بين معدل التبريد 5 CRg (م/ثانية) والسماكة ؛ (ale) للأنبوب الفولاذي والتي يصبح معها © إجهاد الشد المتبقي ٠٠٠0 ميغاباسكال. وبالرجوع للشكل of يتم كبت التكسير الناجم عن التسقية عند الجانب السفلي للمنحنى C4 ومن ناحية أخرى؛ يميل التكسير الناجم عن التسقية إلى الحدوث عند الجانب العلوي للمنحنى 04. ووفقاً لذلك؛ يفضل أن يتم تبريد الأنبوب الفولاذي أثناء التبريد حتى يحقق معدل التبريد CRg.5 الصيغة ©. وفي هذه الحالة؛ تحديداً؛ من الممكن إنتاج أنبوب فولاذي غير ملحوم؛ ليس فيه عيب YY التكسير الناجم عن التسقية أو الذي يتم فيه كبت حدوث التكسير الناجم عن التسقية؛ في الأنبوب الفولاذي غير الملحوم بقطر خارجي يتراوح من ٠٠١ إلى 50860 ملم وسماكة تتراوح من © إلى ٠ ملم. وبالإضافة لذلك؛ تقابل قيمة الشق الأيمن )177 x 2837 ) من الصيغة 0 الحالة التي led aly مقدار © في الفولاذ 70,7 تقريباً. ومع ازدياد الزيادة في مقدار ©؛ ينزاح الحد الأعلى لمعدل التبريد لكبت التكسير الناجم عن التسقية باتجاه معدل تبريد أقل من ذلك المحسوب من Ye خلال الشق الأيمن من الصيغة ©. ومع sal) الانخفاض في مقدار ©؛ ينزاح الحد الأعلى من فد vp معدل التبريد لكبت التكسير الناجم عن التسقية باتجاه معدل تبريد أكبر من ذلك المحسوب من 0 خلال الشق الأيمن من الصيغة إجراء التسقية بواسطة معالجة بالتبريد المتواصل في led في الحالة التي يتم daa, للفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية SSC عملية التسقية؛ من الممكن تحسين مقاومة ومن الممكن كبت التكسير (Ms المستخدمة في الدول النفطية بالتحكم بالزمن المنقضي عند نقطة ©
CRg.5 > 2837 x © الناجم عن التسقية أثناء الإنتاج بتقدير ظروف الإنتاج المفضلة وفقاً للعلاقة 22 [التسقية المتضمنة معالجة عند درجة حرارة ثابتة في عملية التسقية] مع معالجة عند درجة حرارة ثابتة في الشكل ؟ معالجة (C11 تتضمن التسقية (المنحنى ومعالجة تبريد ثانية ALE معالجة عند درجة حرارة «(initial cooling بالتبريد أولى (تبريد مبدئي ٠ 1ف0ة). coooling Sled (تبريد ففي التبريد المبدئي؛ يتم تبريد المادة الفولاذية (الأنبوب المعدني) بعد التشكيل على الساخن ويتم إيقاف Fee إلى Ms من درجة حرارة بدء التسقية إلى مدى درجة حرارة أعلى من النقطة م. وعندما تكون درجة حرارة إيقاف 7٠٠ إلى Ms التبريد عند مدى درجة حرارة أعلى من النقطة وبالتالي eS في البنية الفولاذية بشكل bainite البينيت eda يزداد Fr التبريد أعلى من ٠5 ولذلك؛ يكون من الصعب استعادة الاضطراب carbides تتكون كمية كبيرة من مركبات الكربيد الاضطراب. وكنتيجة لذلك؛ لا تحقق BES أثناة معالجة التطبيع» ويكون من الصعب أن تقل ولذلك؛ لا يمكن الحصول .١ وبالتالي لا تتحقق الصيغة oF صلابة الفولاذ بعد التبريد الصيغة الممتازة. SSC على مقاومة تتكون مركبات Fn وفضلاً عن ذلك؛ عندما تكون درجة حرارة إيقاف التبريد أعلى من Ye الكربيد عند حدود الحبيبات. وفي الحالة التي تتكون فيها مركبات الكربيد عند حدود الحبيبات؛ وما شابه في الفولاذ. Mo oC تعمل مركبات الكربيد كنواة وتنمو أثناء التطبيع؛ ويتم استهلاك وبالتالي» يكون من الصعب تكوّن مركبات الكربيد 1470 السداسية بشكل مفضل. وكنتيجة لذلك؛ لا الممتازة. SSC يتم الحصول على مقاومة أو أقل؛ يميل التكسير Ms عندما تبلغ درجة حرارة إيقاف التبريد النقطة (gal ومن ناحية Yo الناجم عن التسقية إلى الحدوث عندما يكون معدل التبريد سريعاً. وفضلاً عن ذلك؛ عندما تبلغ
اي درجة حرارة إيقاف التبريد النقطة Ms أو (Ji تقابل التسقية بشكل أساسي معالجة بالتبريد المتواصل. وفي المعالجة عند درجة حرارة ثابتة؛ يتم ترك المادة الفولاذية بعد التبريد المبدئي لفترة زمنية محددة مسبقاً في مدى درجات الحرارة الأعلى من النقطة Ms إلى oF ٠١ ويكفي ترك المادة © الفولاذية ضمن مدى درجة الحرارة الموصوف أعلاه في المعالجة عند درجة حرارة ثابتة؛ ولا ينبغي تحديد إبقاء المادة الفولاذية عند درجة حرارة ثابتة. ويكون زمن البقاء المفضل عند المعالجة عند درجة حرارة ثابتة من © إلى ٠١ دقيقة. A التبريد النهائي؛ يتم تبريد المادة الفولاذية بعد المعالجة عند درجة حرارة ثابتة. وقد يكون التبريد النهائي إما تبريداً مائياً أو هوائياً. وبكلمات أخرى؛ لا يكون معدل التبريد أثناء التبريد Ye النهائي محدوداً بشكل خاص. وفي عملية التسقية المتضمنة المعالجة عند درجة حرارة ALE تكون درجة الحرارة (الأعلى من النقطة Ms إلى 00 7م) للمعالجة عند درجة حرارة ثابتة أقل من ae درجة الحرارة الذي يميل فيه تحول البينيت bainite إلى الحدوث. وبذلك؛ تختلف عملية التسقية المتضمنة المعالجة عند درجة حرارة ثابتة عن عملية تغيير خواص المعدن بالتقسية أو التلدين المكشوف عنها في طلب ٠ براءة الاختراع الياباني الذي لم يخضع للفحص؛ء برقم النشر الأول ٠٠١-7185281 ومن ناحية التحكم بالتكسير الناجم عن التسقية؛ يتم إجرء المعالجة عند درجة حرارة ثابتة عند درجة حرارة أعلى من النقطة Ms إلى pF 0s أو أقل. وفي هذه الحالة؛ يتم التحكم بمعدل التبريد للتبريد المبدئي ليكون عالٍ بشكلٍ كاف. ومع أن الآلية المفصلة غير واضحة؛ إلا أنه من المفترض أن تكبت كمية ضئيلة من البينيت chainite المترسب أثناء المعالجة عند درجة حرارة Ye ثابتة؛ من حدوث التكسير الناجم عن التسقية أثناء التبريد النهائي. وفي الحالة التي يتم فيها إجراء التسقية المتضمنة المعالجة عند درجة حرارة ALG يفضل أن يكون معدل التبريد في التبريد المبدئي 7,٠"م/ثانية أو أكثر. وعندما يكون معدل التبريد أقل من لا عم/ثانية؛ قد يتكون الفريت ferrite والبرليت perlite أو مقدار كبير من البينيت .bainite وفضلاً عن ذلك؛ طالما أن المعالجة عند درجة حرارة ثابتة مناسبة في الحالة التي يتم led التسقية Yo بالمعالجة عند درجة حرارة ثابتة؛ لا يكون الحد الأعلى لمعدل التبريد محدوداً بشكل خاص.
و وبالإضافة لذلك؛ في عملية التسقية المتضمنة التسقية بواسطة المعالجة بالتبريد المتواصل وعملية التسقية بالمعالجة عند dap حرارة ALB وعندما تكون صلابة روكويل Rockwell 05 بالمقياس © عند النسبة المركزية لسماكة المادة الفولاذية بعد عملية التسقية وقبل عملية التطبيع عبارة عن (HRC يفضل أن يتم تسقية المادة الفولاذية تحت الظروف التي تحقق فيها © صلابة روكويل HRC الصيغة ؟ التالية. وعندما تحقق صلابة روكويل HRC الصيغة ؟ التالية؛ يتكون ea كاف من المارتنزيت في الفولاذ لتقليل كثافة الاضطراب بواسطة التطبيع. Y1 + C 50 < HRC (الصيغة 3) [عملية التطبيع] بعد إجراء التسقية بواسطة معالجة بالتبريد المتواصل أو التسقية المتضمنة المعالجة عند ٠ درجة Sa ثابتة؛ يتم إجراء التطبيع للمادة الفولاذية. ويتم ضبط درجة حرارة التطبيع بشكل مناسب وفقاً للتركيب الكيميائي للمادة cil ومقاومة الخضوع المقصودة. وبكلمات أخرى؛ يمكن ضبط مقاومة الخضوع عند 758 ميغاباسكال أو أكثرء والأفضل عند ATY ميغاباسكال أو أكثر بواسطة ضبط درجة حرارة التطبيع. ويفضل أن تكون درجة حرارة التطبيع في المدى من PTA إلى نقطة 801. ويفضل أن Ve يبلغ الحد الأدنى لدرجة حرارة التطبيع 1960م والأفضل أن يبلغ أعلى من Ve والأكثر تفضيلاً أن يبلغ + oY) وطالما أن درجة حرارة التطبيع هي النقطة ACT أو أقل؛ تتكون مركبات الكربيد M2C السداسية بشكل تفضيلي مع زيادة درجة حرارة التطبيع. ويفضل أن يكون زمن التطبيع من ٠١ إلى 90 دقيقة في النقع. وبالإضافة لذلك؛ فإن النقطة رج8 هي درجة الحرارة التي يبدأ عندها تحول الأوستنيت ٠ أثناء التسخين. ويمكن تقدير النقطة 801 لكل تركيب كيميائي دون خطأ نسبي كبير بواسطة صيغة نموذجية مقدرة كالصيغة > التالية Sle وبخصوص الصيغة المقدرة التالية؛ يمكن تعويض صفر بدلاً من العناصر التي لا يتضمنها التركيب الكيميائي. رهم )5( حلا, علا ترك لاع + رلا “نع T= ,)) متا = ١,1 كن - Nix VY - ١ك “ون + ,ا » ما - لأبحك ١ > 7ح - لابه »11 + Nb » ١١6 — AIX V14,¢ Yo - لارككم »ع (الصيغة 6)
وفي الحالة التي يحقق led التركيب الكيميائي للمادة الفولاذية الصيغة 7 المذكورة أعلاه؛ وتم إجراء التطبيع عند درجة حرارة التطبيع المفضلة المذكورة أعلاه؛ تترسب © قطع/ميكرومتر مربع أو أكثر من مركبات الكربيد ©1002 السداسية ذات حجم حبيبات مكافئ ل ١ نانومتر أو أكثر في (Nal وبالتالي تزداد مقاومة SSC ° ومن العمليات الموصوفة أعلاه؛ يتم إنتاج الفولاذ المنخفض السبائكية للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية (الأنابيب الفولاذية غير الملحومة) والذي هو ممتاز في مقاومة الخضوع ومقاومة SSC في أن واحد. وخاصة؛ بالتحكم في عمليتي التسقية والتطبيع بشكل شامل؛ يكون من الممكن التحكم بتكوين مركبات الكربيد MC السداسية وكثافة الاضطراب في أن واحد. وفي طريقة الإنتاج الموصوفة أعلاه وفقاً للتجسيد؛ يتم إجراء عملية التسقية بعد عملية ٠ التشكيل على الساخن. ومع ذلك؛ قد يتم إجراء عملية معايرة normalizing process لمعايرة المادة الفولاذية بين عمليتي التشكيل على الساخن والتسقية. وتحديداً؛ يتم ترك المادة الفولاذية (الأنبوب (gall) بعد عملية التشكيل على الساخن لزمن محدد مسبقاً عند درجة حرارة عالية من Acg أو ed وبعد ذلك؛ يتم تبريد المادة الفولاذية. ويفضل أن تكون درجة حرارة البقاء من 900 إلى ٠ثم. ويكون زمن البقاء؛ على سبيل JB من © إلى ٠١ دقيقة. وفضلاً عن ذلك؛ فإن النقطة ٠ ويه هي درجة الحرارة التي ينتهي عندها تحول الأوستنيت أتناء التسخين. Sale في عملية المعايرة؛ يتم تبريد المادة الفولاذية بعد عملية التشكيل على الساخن؛ وبعد ذلك؛ يتم تسخين المادة الفولاذية إلى النقطة يم أو أعلى. ومع ذلك؛ قد يتم إجراء عملية المعايرة بالإبقاء المباشر للمادة الفولاذية بعد عملية التشكيل على الساخن عند درجة حارة النقطة Ag أو أعلى. وفضلاً عن ذلك؛ فإن النقطة Ag هي درجة حرارة التي يبدأ عندها تحول الفريت ferrite ٠ أثناء التبريد. وعند إجراء عملية المعايرة؛ يتم تهذيب الحبيبات البلورية للفولاذ. وتحديداً؛ بعد التسقية التي تتم فيها عملية المعايرة؛ (أي؛ في المادة الناتجة من التسقية)؛ يصبح العدد الحجمي لحبيبات الأوستنيت الأولية ٠١ أو أكثر والذي يحدد وفقاً ل ASTM E112 ومن خلال تهذيب حبيبات البلورات؛ تتحسن أيضاً مقاومة .SSC
Ad 7 _ _ وفي طريقة الإنتاج أعلاه؛ تم شرح طريقة إنتاج الأنبوب الفولاذي غير الملحوم بالنسبة للمادة الفولاذية كأنبوب مادي أو أنبوب فولاذي. ومع ذلك؛ لا يكون شكل المادة الفولاذية محدوداً J, خاص. وقد تكون المادة الفولاذية عبارة عن مادة لوحية؛ قضيب فولاذى؛ أو قضيب سلكى . وعلاوة على ذلك؛ في طريقة الإنتاج الموصوفة أعلاه؛ تُستخدم المادة الفولاذية ذات © التركيب الكيميائي المحقق للصيغة ؟ وتحدد درجة حرارة التطبيع لتكوين © قطع/ميكرومتر مربع أو أكثر من مركبات الكربيد MpC السداسية التي لها حجم حبيبات من ١ نانومتر أو أكثر في الفولاذ. ومع (sl قد تترسب مركبات الكربيد 8 السد اسية التى لها حجم حبيبات من ١ نانومتر أو أكثر في الفولاذ بواسطة ظروف الإنتاج المختلفة. المثال ١ 5 تم إنتاج Gla من NE م إلى Z NE ومن فولاذ AA إلى فولاذ AG بالتراكيب الكيميائية المبينة في الجدول ١؛ والجدول ؟. وفي الجدول ؟؛ تبين نقاط Ms المحسوبة من خلال الصيغة 2 والنقط 1 المح 4 من خلال I صب ds +. وفضلا عن ذلك في الجدولين تشير القيم التي تحتها خط إلى القيم الخارجة عن مدى الاختراع الحالي؛ وتشير المربعات الفارغة إلى عدم إضافة عنصر سباثكى Ja, مقصود . Ye [الجدول ]١ وع الفولاذ التركيب الكيميائي 7 بالكتلة؛ والمقدار المتبقي عبارة عن Fe وشوائب) ا 0 .م |B | Co الأ اص و5 م
Ad A — _ 0 a oo. | | Q | R oo | EE Ce تع تنك ا سد * فى الجدول؛ تشير القيم التى تحتها خط إلى القيم الخارجة عن مدى ١ لاختراع الحالى . * فى J saa) 3 تشير المربعات الفارغة إلى عدم إضافة عنصر J, Salis مقصود . [الجدول [Y وع الفولاذ ألتركيب الكيميائي F النقطة [Ms النقطة # بالكتلة؛ والمقدار المتبقي عبارة عن Fe وشوائب) المحسوبة 821/1 Ca Zr Ti Nb Vv Cr 2[ المحسوبة 2 ا | ال ا ا I | [oo — — ا CL ا | ]
و ا ا ا ا
ER
I EN A I
I I I
TT Te fo
IE EE I
Tle
IE BS
I I
I I | —
I | الا ا الا ا ا ا ا I ال ا لل ا ال ان ل ال
I
* في الجدول؛ تشير القيم التي تحتها خط إلى القيم الخارجة عن مدى الاختراع الحالي. * في الجدول؛ تشير المربعات الفارغة إلى عدم إضافة عنصر سبائكي بشكل مقصود. والقيمة التي يتم الحصول عليها بواسطة الصيغة “ التالية مبينة في العمود "772 في الجدول .١ C = F2 ° »16 (الصيغة (V وباختصار؛ F2 Jia الشق الأيسر من الصيغة ؟.
=« _ وقد كانت كافة التراكيب الكيميائية من الفولاذ A إلى الفولاذ U ضمن مدى الاختراع؛ وحققت F2 الصيغة 7. ومن ناحية (Al في الفولاذ A إلى AB Wall; 7 Nall إلى فولاذ (AE كان واحداً على الأقل من مقادير العناصر يقع خارج مدى الاختراع. وقد كانت التراكيب الكيميائية للفولاذ CAA والفولاذ «AF والفولاذ AG ضمن مدى ا لاختراع؛ ولكنها لم تحقق الصيغة . 8 وقد كان وزن الصبات المعنية من ٠ كغم إلى ١560 كغم. وتم تجميع الكتل من الصبات المعنية. وتم تسخين الكتل إلى ٠75٠ م. وتم إخضاع الكتل الساخنة للدلفنة على الساخن والطرق على الساخن لإنتاج مواد فولاذية (مواد لوحية) ذات سماكة من ١5 إلى Yo ملم. وتم إجراء معالجات تسقية وتطبيع؛ أو معالجة تسقية وتطبيع بعد المعايرة باستخدام المواد اللوحية المنتجة؛ وتم ضبط مقاومة الخضوع للمواد اللوحية عند فئة ٠١١ كيلو رطل/بوصة" Vor) ٠ ميغاباسكال أو أكثر) وفئة ١١ كيلو رطل/بوصة' ATY) ميغاباسكال أو أكثر). وفي pled يتم النقع لمدة ٠١ دقائق عند درجة حرارة )2474( للنقطة ,هه أو أعلى؛ وبعد ذلك يتم التبريد في الهواء. وبالإضافة لذلك؛ يتم إجراء التسقية والتطبيع كمايلي. [التسقية] يتم ضبط درجة حرارة PRT التسقية أثنا 0 التسقية إلى مدى يتراوح من 560 ثم إلى 4 2 . Vo [التسقية بواسطة معالجة بالتبريد المتواصل] في حالة إجراء التسقية بواسطة معالجة بالتبريد المتواصل؛ بعد أن تم تسخين كل مادة من المواد اللوحية إلى درجة حرارة بدء التسقية؛ تم ضبط الزمن المنقضي عند النقطة Ms (الزمن المستغرق من درجة حرارة بدء التسقية إلى درجة حرارة بدء تحول المارتنزيت Tee (Ms) (ثانية) بواسطة التبريد الوابلي؛ التبريد الرذاذي؛ أو التبريد الهوائي. 7 [التسقية المتضمنة المعالجة عند درجة حرارة ثابتة] في حالة إجراء التسقية المتضمنة المعالجة عند درجة حرارة ثابتة ثم إجراء معالجة التبريد الأولى (التبريد المبدئي) عند معدل تبريد من 7,٠"م/ثانية أو أكثر بواسطة التبريد بحمام ملحي أو التبريد المائي. وتم تغيير درجة حرارة إيقاف التبريد 11م )2°( للتبريد المبدئي بواسطة سحب المادة اللوحية في منتصف التبريد . وثم الإبقاء (المعالجة an die حرارة ثابتة) عند درجة حرارة Ye (إيقاف التبريد ATIC ل Yo إلى 50 دقيقة؛ وبعد ذلك تم إجراء تبريد Sle (معالجة التبريد الثانية (التبريد النهائي)) إلى درجة حرارة عادية.
PR
[اختبار المادة المسقاة] يلي بالمادة led led) تم إجراء الاختبارات التالية للمادة اللوحية بعد التسقية (سيشار المسقاة). [اختبار الصلابة للمادة المسقاة] ° تم قياس صلابة المادة المسقاة بالطريقة التالية. وتم قطع المادة المسقاة على طول اتجاه السماكة. وبعد ذلك؛ تم الحصول على صلابة روكويل (HRC) بالمقياس © عند النسبة المركزية للسماكة على المقطع العرضي على أساس 0202 6 JIS (المعايير الصناعية اليابانية). وتحديداً؛ تم الحصول على صلابة روكويل (HRC) عند ثلاث نقاط اختيارية عند النسبة المركزية لسماكة المقطع العرضي. وتم تعريف متوسط Ada روكويل (HRC) التي تم الحصول عليها عند ثلاث ٠ تقاط على أنها صلابة العلامة المقابلة. [اختبار حجم حبيبات الأوستنيت الأولية] تم أيضاً إجراء اختبار حجم حبيبات الأوستنيت الأولية باستخدام المادة المسقاة. وتحديداً؛ تم قطع sald) المسقاة على طول اتجاه السماكة. وبالإضافة لذلك؛ تم طمر sold) اللوحية المقطوعة في راتنج وصقلها؛ وبعد ذلك تم تنميش المقطع العرضي بواسطة حمض البيكريك picric 5 لناعه. وتمت ملاحظة المقطع العرضي المنمش؛ كما تم تحديد العدد الحجمي لحبيبات الأوستنيت الأولية وفقاً ASTM E112 J [التطبيع] تم إجراء التطبيع للمواد اللوحية بعد التسقية. وتم ضبط مقاومة الخضوع للمواد اللوحية المعنية إلى فئة ٠٠١١ كيلو رطل/بوصة VOA) ميغاباسكال أو أكثر) أو من فئة Ye كيلو ٠ رطل/بوصة" ATY) ميغاباسكال أو أكثر) بواسطة التحكم بدرجة حرارة التطبيع (*) وزمن اتطبيع (دقائق). [اختبار تقييم لمادة لوحية بعد التطبيع] تم إجراء اختبارات التقييم التالية باستخدام المواد اللوحية التي خضعت للتسقية والتطبيع. [اختبار قياس العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى واختبار قياس الأوستنيت Ye المتبقي]
وه تم أخذ عينات اختبار من المواد اللوحية بعد التطبيع. وتم صقل سطح كل عينة من عينات الاختبار بورق صنفرة emery paper وتم استخدام ورق الصنفرة بحجم أدق مع تقدم عملية الصقل. وبعد صقل سطح عينة الاختبار بورق الصنفرة من الرقم ٠٠ تم إزالة طبقة التشكيل المتصلبة المتشكلة على سطح عينة الاختبار بواسطة غمر عينة الاختبار في بيروكسيد © الهيدروجين hydrogen peroxide المحتوي علي كمية قليلة من حمض الهيدروفلوريك hydrofluoric 0 وتم تركها عند درجة حرارة عادية. وتم إجراء اختبار حيود الأشعة السينية لعينة الاختبار التي تمت إزالة طبقة التشكيل المتصلبة منها تحت ظروف YY كيلوفولت و١٠٠ ملي أمبير باستخدام أشعة Kal) CoKo بطول موجي (A), YAMS للحصول على العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى HW (*) لذروة الحيود للمستوى البلوري المقابل للمستوى البلوري (TV) لطور » من
٠ عينة الاختبار.
وتحديداً؛ تم فصل Kal و602 في أشعة 00160 بالتوفيق لاستخلاص (Kal وتم الحصول على العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى (*) الذي حاد بواسطة شعاع Kal من المستوى البلوري )7١١( ل a-Fe من عينات الاختبار. وفضلاً عن ذلك؛ تم قياس العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى عند ارتفاع مكافئ لنصف ارتفاع الذروة (طريقة Ad الذروة). وبالإضافة VO لذلك؛ فيما يخص العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى المشتق من الجهاز؛ يُقاس العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى المشتق من الجهاز باستخدام بلورة مفردة (بلورة مفردة مثالية ليس لديها عرض كامل عند منتصف القيمة القصوى) من LaBg (سداسي بوريد لانثانوم ¢(lanthanum hexaboride وتم إجراء تصحيح عن طريق طرح العرض الكامل عند منتصف القيمة
القصوى والمشتق من الجهاز من القيمة المقاسة فعلياً. Ye وكذلك؛ يقاس جزء من الأوستنيت المتبقي (الجزء الحجمي (7) للأوستنيت المتبقي بالنسبة للبنية (JSS بواسطة طريقة الأشعة السينية الموصوفة أعلاه. وتحديداً؛ تم أخذ عينة اختبار تتضمن النسبة المركزية لسماكة المادة الفولاذية. وتم صقل سطح عينة الاختبار المأخوذة كيميائياً. وتم إجراء حيود أشعة سينية للسطح المصقول كيميائياً باستخدام أشعة Kal) CoKa بطول موجي 4 أنغستروم (A كشعاع ساقط. وتم تحليل جزء من الأوستنيت المتبقي بشكل كمي من YO شدة الحيود المتكامل للمستوى البلوري المقابل للمستوى البلوري (١١7)؛ المستوى البلوري (١٠٠)؛
ا
والمستوى البلوري )١١١( للطور ca وشدة الحيود المتكامل للمستوى البلوري (١77)؛ المستوى البلوري (١٠٠)؛ والمستوى البلوري )١١١( للأوستنيت.
[اختبار مقاومة الخضوع]
من المواد اللوحية المعنية بعد التطبيع؛ تم أخذ عينات لاختبار الشد على شكل قضيب
© مستدير لها جزء متواز بقطر خارجي مقداره 76 ملم وطول مقداره £0 ملم؛ على أن يكون اتجاه
الشد طولياً أو باتجاه did المواد اللوحية. وتم sha) اختبار الشد باستخدام عينات لاختبار الشد على شكل قضيب مستدير المأخوذة عند درجة shall العادية )270( للحصول على مقاومة الخضوع (7, 7 إجهاد الصمود؛ بوحدة ميغاباسكال).
[اختبار مقاومة [SSC constant load tensile test تم إجراء اختبار شد الحمل الثابت (SSC في اختبار مقاومة ٠١ كيلو ١١ باستخدام المادة اللوحية بمقاومة خضوع من فئة cautoclave test واختبار محم موصد ميغاباسكال) أو أكثر. ATY) رطل/بوصة”
[اختبار شد الحمل الثابت] من المواد اللوحية المعنية؛ تم أخذ عينات لاختبار الشد على شكل قضيب مستدير لها جزء NO متواز يكون فيه اتجاه الشد طولياً أو باتجاه dul المواد اللوحية. وكان القطر الخارجي للجزء المتوازي 6,75 ملم وطوله 75,4 ملم. وتم إجراء اختبار شد الحمل الثابت في حمام اختبار عند درجة الحرارة العادية (2Y0) وفقاً للطريقة 1140177 (NACE أ. وبالنسبة لحمام الاختبار ؛ فقد تم استخدام الحمام أ. وكان الحمام أ عبارة عن محلول Sle مكون من 70 (NaCl 70.5 1ه والذي تم إبقائه عند درجة الحرارة العادية حيث يكون فيه كبريتيد الهيدروجين
hydrogen sulfide | ٠ مشبعاً عند ١ ضغط جوي.
وتم غمر كل عينة من عينات الاختبار في الحمام أ. وتم تطبيق الحمل الثابت الذي بلغ 0٠ من مقاومة الخضوع الفعلية (مقاومة الخضوع للعلامات المعنية) على عينة الاختبار في الحمام أ. وتم تأكيد حدوث التكسير في عينة الاختبار بعد مرور 77١ ساعة. وتم الحكم على أن المواد اللوحية التي لم يحدث فيها تكسير على أنها مواد لوحية ذات مقاومة SSC ممتازة. Yo [اختبار محم موصد]
يه
بافتراض أن LE sald) قد تستخدم في وسط Jb حيث يكون ضغط كبريتيد الهيدروجين ١ hydrogen sulfide ضغط جوي أو cel والذي سيكون مطلوب hase سيتم إجراء اختبار المحم الموصد باستخدام الحمام ب. وكان الحمام ب عبارة عن محلول مائي مكون من 75 dus NaCl يكون مشبعاً يكون فيه كبريتيد الهيدروجين hydrogen sulfide مشبعاً عند ٠١ ضغط
© جوي. وكانت طريقة الاختبار المحددة كالآتي. ثم أخذ عينات اختبار الانحناء عند أربع four-point bending test specimens | Jala أبعادها 7 ملم 7 ٠١ ملم VO X ملم من المواد اللوحية المعنية. وتم تطبيق إجهاد مقداره 7498 من مقاومة الخضوع الفعلية (مقاومة الخضوع للعلامات المعنية) لعينات اختبار الانحناء عند أربع نقاط باستخدام موجهة انحناء عند أربع نقاط four-point bending jig وفقاً ل G39 25711. وتم وضع عينات اختبار الانحناء عند أربع LE لتي تم تطبيق الإجهاد عليها في المحم الموصد. وبعد وضع عينة اختبار الانحناء عند أربع نقاط» تمت تعبئة المحلول المائي المنزوع الغاز والمكون من م NaCl في المحم الموصد. وبعد ذلك؛ تمت تعبثة كبريتيد الهيدروجين hydrogen sulfide عند ٠ ضغط جوي. وبالطريقة الموصوفة أعلاه؛ تم تحضير الحمام ب في المحم الموصد؛ وتم غمر عينة اختبار الانحناء عند أربع نقاط في الحمام ب. وتم تأكيد حدوث التكسير مرئياً في عينة
VO الاختبار بعد YY ساعة من تعبئة كبريبتيد الهيدروجين hydrogen sulfide عند ٠١ ضغط جوي. وتم الحكم على أن المواد اللوحية التي لم يحدث فيها تكسير على أنها مواد لوحية ذات مقاومة SSC ممتازة. وبالإضافة لذلك؛ تم التحكم بالضغط داخل المحم الموصد أثناء الاختبار ليكون ٠١ ضغط جوي على نحو ثابت.
[DCB [اختبار
٠١ بسماكة Double Cantilever Beam تم أخذ عينات اختبار دعامة كابولية مزدوجة Ye كيلو ٠١١ ملم من المواد اللوحية ذات مقاومة الخضوع من فئة ٠١ ملم؛ وطول YO وعرض dale ميغاباسكال) أو أكثر. وتم إجراء اختبار الدعامة الكابولية المزدوجة باستخدام YOO) رطل/بوصة” د. وبالنسبة لحمام الاختبارء فقد تم (NACE 7740177 للطريقة ly DCB عينات الاختبار استخدام الحمام ب. وتم غمر كل عينة من عينات اختبار الدعامة الكابولية المزدوجة في الحمام
Ye ب لمدة 3736 ساعة. وبعد 77 dele تم قياس طول امتداد الكسر الذي حدث في اختبار الدعامة الكابولية المزدوجة. وتم الحصول على ج1©66 (ksivin) اعتماداً على طول امتداد الكسر
هع المثقاس. وتم الحكم على أن المواد اللوحية التي بلغ فيها ج1255 ksivVin Yo أو أكثر على أنها مواد لوحية ذات مقاومة SSC ممتازة. [نتائج اختبار مقاومة [SSC تم بيان ظروف الإنتاج ونتائج اختبار مقاومة SSC في الجداول من ؟ إلى 6.
© الجدول ؟
العلامات Co | psf ملية معايرة لطريقة ATIC | ToC [aya |الصلابة | 3 and] الحجمي
(بالثواني) | (ثم) للحبيبات 7 الكتلة) ee oe Ea or كنا انان EIEN EE) EEE انا ل ل تت EEE ا EEE ee EE Ea EEE EE EEE EE EE > ت- EIEN |e
Cee
JRE EE | 0 = A AE
JRC HE | 0 | اها | تم ا أن ال [lee] الست JRC ا الحا اللا ل ا A ال HS الست الا = الا ل ا A اها | م ام تا | | AE ماهتا FN | اس | تم ا
JEN HE | 0 | | ا | ام
JRE HS اللا ان = A الأ JRC NE "| I A AT
JERE A I A A = oes | fee] ee الم اا A = A | اا الا ES الا ل = A الت oof ا fee] |e ole] [lee] 8 | ee الجدول ؛ لصلابة | 13 العدد الحجمي | 8110 | Tee | العلامات انوع لفولاذ] © المعايرة | طريقة (م) للحبيبات | (SH) | ya (7) ee [ee [Tee [ole] ae ene Jova | |. JCC] fee
0 eee | on | ov | ان ان ا 0 | ا ا Pp | ا EX Q | | ان انها الحا — — اد انا ال .5 | ا الم | ا Te ee co | ا ان ا 00 — — TT] —] Te [ — اد — — اا اا — — ا [ow [an oon | | eee | oo lL | * في الجدول؛ تشير القيم التي تحتها خط إلى القيم الخارجة عن مدى الاختراع الحالي. الجدول © جح الزن ييا الاج ا لفلا ] درجة | الزمن 0 (قطع ميك رومت | (ميغاباسكال) | حمام أ | حمام ب لحرارةم) | (نقيقة) (er
Bo
B
[ B [ B [ D
D
D oo | D - o. e oo oo e oo oo اه اه تت تت الجدول +
ا
درجة | الزمن (قطع/ميكرومتر | (ميغاباسكال) | حمام أ | حمام ب
الحرارة(م) | (نقيقة) | ,ى مريع) اكتف I IE لس اش EE RSD IE | ED © | ٠. | الاشيء لاشيم EE REN of | Ro اه |7 | IE I IE ES IE ES لاشيم ااه EEN ESN I ee EB كذ | © ام I .د EEN ESN انه اهنا هذا نك EE أنه ال الحدنة الف فنا حا الحا الا ا ل عشت | © ماو | ESET RS ET
Qo = _ ا | I ا AB) اما | ا I I [ee AD) ااه * في الجدول؛ تشير القيم التي تحتها خط إلى القيم الخارجة عن مدى الاختراع الحالي. تشير AK "تم في عمود "المعايرة” في الجدول ؟ والجدول ؛ إلى أن المعايرة تُجرى sald الفولاذية ذات العلامة المقابلة. وتشير "60" في عمود "طريقة التبريد" إلى أنه قد جرت التسقية بواسطة معالجة بالتبريد المتواصل للفولاذ ذي العلامة المقابلة. ويشير "0 إلى أنه قد جرت © التسقية المتضمنة dalled) عند درجة حرارة ثابتة للفولاذ ذي العلامة المقابلة. وفي عمود (To! يشار إلى الزمن المنقضي عند النقطة Ms ب Toe (بالثواني) في معالجة بالتبريد المتواصل. وفي عمود "ATIC" ¢ ثبين درجة حرارة إيقاف التبريد ATi )م للتبريد المبدئي في التسقية المتضمنة المعالجة عند درجة حرارة ثابتة. وفي عمود HRC Aa’ تبين صلابة روكويل (HRC) للعلامة المقابلة. وفي عمود "العدد الحجمي للحبيبات"؛ يُبين العدد الحجمي لحبيبات الأوستنيت الأولية ٠ لاللعلامة المقابلة. وفي العمود "73؛ ثبين قيمة x00 =) F3 © + 77) وهي قيمة Bal الأيمن من الصيغة ؟. وفي عمود "درجة Bad) وعمود "الزمن" من عمود "التطبيع" في الجدول © والجدول 3 تبين درجة حرارة التطبيع (*م) وزمن التطبيع (بالدقيقة) للعلامة Alla على الترتيب. وفي عمود CHW يُبيّن العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى HW (*) للعلامة المقابلة. وفي عمود 717 ثبين قيمة X HW =) F1 1/2 0( وهي قيمةٌ الشق الأيسر من الصيغة ١ وفي عمود Gi 2020 ٠ عدد مركبات الكربيد السداسية (قطع/ميكرومتر مربع). وفي عمود "75 يُبيّنَ مقاومة الخضوع (ميغاباسكال) للعلامة المقابلة. Aj عمود "اختبار (ad SSC نتائج اختبار مقاومة SSC في الحمام أ والحمام ب. وتشير الا "es إلى عدم حدوث التكسير . وتشير الملاحظ" إلى حدوث التكسير .
-١ه- وبالإضافة لذلك؛ كان جزءٍ الأوستنيت المتبقي لكل العلامات من ١ إلى ve مكافثاً ل صفر J وبالرجوع للجدول * والجدول 7؛ يمكن ملاحظة أن كافة التراكيب الكيميائية للمواد الفولاذية للعلامات ١ إلى oF تقع ضمن مدى التركيب الكيميائي للفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات © الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية للاختراع. كذلك؛ بلغت قيمة ١,748 FL أو أقل؛ وحققت الصيغة ١ في المواد الفولاذية للعلامات ١ إلى of وكذلك؛ بلغ عدد مركبات الكربيد MC لها حجم حبيبات ١ نانومتر أو أكثر © قطع/ميكرومتر مربع في المواد الفولاذية للعلامات ١ إلى Lo كذلك؛ بلغ متوسط النسبة الباعية لمركبات الكربيد عند حدود الحبيبات 7 أو أقل في المواد الفولاذية للعلامات ١ إلى of لذلك؛ لم يُلحظ التكسير في اختبار مقاومة SSC في كلا الحمامين أ ٠ وب في المواد الفولاذية للعلامات ١ إلى OF وبالإضافة لذلك؛ بلغ العدد الحجمي لحبيبات الأوستنيت الأولية للعلامات oF) ىك ا الف لضف ف لاف اف الف لشف الف اللضخالف لاخف لضف للف للف للف للف CE) و7؛) والتي تم led إجراء ٠١ plead أو أكثرء وكانت الحبيبات بذلك مهذبة مقارنة بالعلامات التي لم تجرى فيها معايرة باستخدام نفس النوع من الفولاذ de) سبيل المثال؛ العلامة ١ أو ما Ve شابه بالمقارنة بالعلامة 4). ومن ناحية أخرى» في العلامات 0A 5 oY 00 of كان التركيب الكيميائي ضمن مدى الاختراع؛ وتم تحقيق الصيغة oY ولكن تجاوز الزمن المنقضي عند النقطة TCC Ms في التسقية بواسطة المعالجة بالتبريد المتواصل 60١06 ثانية. وكذلك» كانت درجة حرارة التطبيع أقل من ٠م. لذلك؛ كانت صلابة روكويل أقل من قيمة F3 ولم تحقق الصيغة 7 في المادة المسقاة؛ ٠٠ وتجاوزت قيمة 11 FA ,+ ولم تحقق الصيغة .١ وبالإضافة لذلك؛ بلغ عدد مركبات الكربيد 150 ذات حجم حبيبات ١ نانومتر أو أكثر Ji من © قطع/ميكرومتر مربع. ووفقاً لذلك؛ في العلامات 0A 5 OY (00 (oF أوحظ التكسير في اختبار مقاومة SSC لكلا الحمامين أ وب. وبالإضافة لذلك؛ تم تحضير المواد الفولاذية التي تم تطبيعها عند PVT لمدة Ve دقيقة باستخدام المواد الفولاذية التي تم تسقيتها بنفس الظرف للعلامات OA 5 OY 00 (of ومع ذلك؛ لم تبلغ مقاومة YO الخضوع للمواد الفولاذية 7548 ميغاباسكال أو أكثر؛ء وبذلك لم يتم إجراء تقييمات أخرى.
وج وفي العلامة 0 كان التركيب الكيميائي ضمن مدى الاختراع وتم تحقيق الصيغة CY ومع cell كانت درجة حرارة إيقاف التبريد ATIC )2°( في التسقية المتضمنة المعالجة عند درجة حرارة ثابتة def من (SSL OY ٠٠ كانت درجة حرارة التطبيع أقل من TAY وبذلك؛ لم تحقق صلابة روكويل الصيغة ؟ في المادة المسقاة؛ وتجاوزت قيمة TA FL ولم تحقق الصيغة .١ © وبالإضافة لذلك؛ بلغ عدد مركبات الكربيد IMC حجم حبيبات ١ نانومتر أو أكثر أقل من 0 قطع/ميكرومتر مربع. ووفقاً لذلك؛ في العلامة 01( أوحظ التكسير في اختبار مقاومة SSC لكلا الحمامين أ وب. وفي العلامة 09 كان محتوى © أقل من الحد الأدنى لمحتوى © للاختراع. وبذلك؛ أوحظ التكسير في اختبار مقاومة SSC لكلا الحمامين أ وب. وتم افتراض أن محتوى © غير كاف؛ ٠ وبالتالي لم يتم جعل مركبات الكربيد عند حدود الحبيبات كروية بشكل كاف. وفي العلامة Te تجاوز محتوى Mn الحد الأعلى للاختراع. وفي العلامة TY تجاوز محتوى © الحد الأعلى للاختراع. وفي العلامة TY تجاوز محتوى 5 الحد الأعلى للاختراع. وبذلك؛ أوحظ التكسير في اختبار مقاومة SSC في كلا الحمامين أ وب. وتم افتراض أن الزائد من «Mn © و 5 يفصل عند حدود الحبيبات؛ وبالتالي تقل مقاومة SSC Vo وفي العلامات CTY 15؛ و173؛ كان محتوى Mo أقل من الحد الأدنى للاختراع. وبذلك؛ بلغ عدد مركبات الكربيد MC ذات حجم حبيبات ١ نانومتر أو أكثر أقل من © قطع/ميكرومتر مربع. وبذلك؛ في العلامات aad VT, To TF التكسير في اختبار مقاومة SSC في كلا الحمامين أ وب. A العلامات TE 14 و70 كانت التراكيب الكيميائية ضمن مدى الاختراع ولكن لم ٠ تتحقق الصيغة ؟. وبالإضافة لذلك؛ بلغ مركبات الكربيد ©1420 ذات حجم حبيبات ١ نانومتر أو أكثر أقل من © قطع/ميكرومتر مربع. وبذلك؛ في العلامات TE 19؛ و١7 Bad التكسير في اختبار مقاومة SSC في كلا الحمامين أ وب. وفي العلامة CTY كان محتوى © أقل من الحد الأدنى للاختراع؛ aly تتحقق الصيغة XY وبذلك؛ بلغ عدد مركبات الكربيد MpC ذات حجم حبيبات ١ نانومتر أو أكثر أقل من o YO قطع/ميكرومتر مربع. وبذلك؛ أوحظ التكسير في اختبار مقاومة SSC في كلا الحمامين أ وب.
Ad —_ جم وفي العلامة CTA لم يكن AL مضمناً في المادة الفولاذية؛ وتجاوز محتوى 0 الحد الأعلى للاختراع. وبذلك؛ أوحظ التكسير في اختبار مقاومة SSC في كلا الحمامين أ وب. [نتائج اختبار [DCB إن ظروف الإنتاج ونتائج اختبار DOB مبينة في الجدول 7 والجدول 8. وفضلاً عن ذلك؛ © فإن طريقة الإشارة والاختصارات في الجدول V والجدول A مشابهة لتلك في الجداول من © إلى 1 [الجدول [V العلامات lips) | © | لمعايرة | طريقة | ATIC] Tee | لصلابة | 13 | ad التبريد الحجمي للحبيبات (7 الكثلة) (Ask | (م) |e] س>- |B | ا ان oof en] | ان D | | | قت" |e — — — en] | ان BE 0 | ا ان P| | ا ان متت Q | الا I ا ا ان ا ا
— جم ES 0 EE )| = إن إن ا * في الجدول؛ تشير القيم التي تحتها خط إلى القيم الخارجة عن مدى ١ لاختراع الحالي . [الجدول [A قطع/ميكرومتر الزمن (بالدقيقة ( ميغاباسكال (ksivin م 8 زمر" ,4419 1 2 رجة [FH opm رن © (J EN D oo | oo | O | P| Q R ] EN EN
هه EE * في الجدول»؛ تشير القيم التي تحتها خط إلى القيم الخارجة عن مدى الاختراع الحالي. (As عمود Kiss” في الجدول A يبين 12:66 للفولاذ للعلامة المقابلة. وبالرجوع للجدول 7 والجدول cA يمكن ملاحظة أن كافة التراكيب الكيميائية للمواد الفولاذية للعلامات ١لا إلى 97 تقع ضمن مدى التركيب الكيميائي للفولاذ منخفض السبائكية للتجهيزات © الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية للاختراع. وكذلك؛ بلغت قيمة ١,748 FL أو (Ji وحققت الصيغة ١ في المواد الفولاذية للعلامات 7١ إلى ؟4. كذلك؛ بلغ عدد مركبات الكربيد SMC حجم حبيبات ١ نانومتر أو أكثر © قطع/ميكرومتر مربع في المواد الفولاذية للعلامات ١7١ إلى LAY وكذلك؛ بلغ متوسط النسبة الباعية لمركبات الكربيد عند حدود الحبيبات ؟ أو أقل في المواد الفولاذية للعلامات VY إلى 97. وبذلك؛ بلغ ج1655 ksivin Yo أو أكثر. وبالإضافة لذلك؛ بلغ Ve العدد الحجمي لحبيبات الأوستنيت الأولية للعلامتين VA و87 التي أجريت فيهما المعايرة ٠١ أو أكثر. ومن ناحية أخرى؛ في العلامات (Af 95؛ AY كان التركيب الكيميائيم ضمن مدى الاختراع» وتم تحقيق الصيغة oY ولكن تجاوز الزمن المنقضي عند النقطة TCC Ms في التسقية بواسطة معالجة بالتبريد المتواصل 60١0 ثانية. وكذلك» كانت درجة حرارة التطبيع أقل من ETA © وبذلك؛ لم تحقق صلابة روكويل الصيغة في المادة lid) وتجاوزت قيمة 171 YA 4 ولم تحقق الصيغة .١ وبالإضافة لذلك؛ بلغ عدد مركبات الكربيد 1420 ذات حجم حبيبات ١ نانومتر أو أكثر Jil من © قطع/ميكرومتر مربع. وبذلك؛ بلغ ج1655 للمواد الفولاذية للعلامات 34 15 و97 أقل من ksivin YO وفي العلامة AT كان التركيب الكيميائي ضمن مدى الاختراع وتم تحقيق الصيغة CY ٠ ومع ذلك؛ كانت درجة حرارة إيقاف التبريد 8 في التسقية المتضمنة المعالجة عند درجة حرارة ثابتة أعلى من aT وكذلك؛ كانت درجة حرارة التطبيع أقل من TAY وبذلك؛ لم تحقق صلابة روكويل الصيغة ؟ في المادة المسقاة؛ وتجاوزت قيمة TA FL ولم تحقق الصيغة .١ وبالإضافة لذلك؛ بلغ عدد مركبات الكربيد MC ذات حجم حبيبات ١ نانومتر أو أكثر أقل من * قطع/ميكرومتر مربع. ووفقاً لذلك» بلغ حوور»1 (ksivin) للمواد الفولاذية للعلامة 176 أقل من Yo ksivin 6
Cov وأعلاه؛ رغم أنه تم وصف تجسيد الاختراع؛ ولكن التجسيد الموصوف أعلاه هو تمثيلي فقط لتنفيذ الاختراع. ووفقاً لذلك؛ لا يتحدد الاختراع بالتجسيد الموصوف أعلاه؛ وقد يتم عمل العديد من التعديلات على التجسيد الموصوف أعلاه دون الخروج عن نطاق الاختراع. قابلية التطبيق الصناعي وفقاً لجوانب الاختراع؛ قد يتم تزويد فولاذ للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية o وتحديداً؛ من الممكن تزويد فولاذ للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول SSC ممتاز في مقاومة (58لأ el كيلو رطل/بوصة' أو ٠١١ النفطية؛ بمقاومة خضوع (7, 7 إجهاد الصمود) من فئة ميغابإسكال أو أكثر)؛ ANY) كيلو رطل/بوصة' أو أعلى ١١5 ميغاباسكال أو أكثر)؛ أو من فئة في وسط من كبريتيد الهيدروجين SSC تحتوي على مقاومة SSC والذي هو ممتاز في مقاومة idle في حالة تطبيق ثلم. وبالتالي قابلية SSC عالي الضغط» ومقاومة hydrogen sulfide) للتطبيق الصناعي. قائمة الإشارات المرجعية التسقية بواسطة المعالجة بالتبريد المتواصل (C10 عند درجة حرارة ثابتة. dalled) التسقية المتضمنة 1 العلاقة بين معدل التبريد وسماكة الأنبوب الفولاذي. 04 VO
Claims (1)
- —oy— عناصر الحمابة oil country tubular للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية steel فولاذ -١ بالكتلة على 7 aie كتركيب كيميائي؛ معبر NE 05»؛ حيث يشتمل1.٠0 أكثر من 70,75 إلى :)©( carbon الكربون6.5 ((ز5): 70.05 إلى silicon السليكون٠.١ إلى 2 © : (Mn) manganese المنغنيز ° ٠١ لله): 70.005 إلى aluminum الألمتيوم ٠١ إلى 7٠.0 أكثر من :(Mo) molybdenum المولييدتوم ¢ Ji أو La, evo :(P) phosphorus الفسفور أو أقلء ٠ :)5( sulfur الكبريت CJ أو Tay (O) oxygen الأكسجين " أو أقلء 0 : (N) nitrogen النتروجين7.١ إلى 20 : (Cr) chromium الكروم0.٠١ إلى 70 :)7( vanadium الفاناديوم 60١ إلى 7٠ (Nb) niobium النيوبيوم 60١ إلى 70 :)1( titanium التيتانيوم yo 60١ إلى 2٠ (Zr) zirconium الزركونيوم Loyd إلى 2٠ (ه©): calcium الكالسيوم إلى 20.00و 70 :)3( boron البورون وشوائب؛ Fe مقدار متبق يحتوي على full width at half حيث عندما يكون العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى ٠ والذي يتم co phase لطور ألفا (YN) لمستوى بلوري مقابل لمستوى بلوري maximum بوحدة HW عبارة عن «(X-ray diffraction الحصول عليه بواسطة حيود الأشعة السينية ومحتوى الكربون HW فإن كل من العرض الكامل عند منتصف القيمة القصوى <0 التالية؛ ١ المعبر عنه ب 7 بالكتلة في التركيب الكيميائي يحققان الصيغة carbon Yo ويحقق محتوى الكربون carbon ومحتوى الموليبدنوم molybdenum المعبر عنهما ب7 بالكتلة في التركيب الكيميائي الصيغة ¥ التالية؛ ويبلغ عدد مركبات الكربيد carbides MpC ©1170 ذات البنية البلورية سداسيةCoA equivalent circle والقطر الدائري المكافئ hexagonal crystal structure الأضلاع نانومتر أو أكثر © قطع أو أكثر لكل ميكرومتر مربع؛ ١ diameter و ميغاباسكال أو أكثر. YOA yield strength تبلغ مقاومة خضوع )١ حا (الصيغة gw x 2م ° م > 1 (الصيغة ؟) oil country tubular للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية steel الفولاذ -" 7 حيث يتضمن الفولاذ. كتركيب كيميائي؛ معبر عنه ب ٠ وفقاً لعنصر الحماية goods بالكتلة؛7٠.١ إلى ٠: (Cr) chromium الكروم ٠٠١ oil country tubular للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفقطية gleel الفولاذ —¥ 7 كتركيب كيميائي؛ معبر عنه ب NEN حيث يتضمن oF أو ١ وفقاً لعنصر الحماية goods بالكتلة؛ AA إلى 2 : (V) vanadium a sold) oil country twbular للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية steel ؛- الفولاذ yo حيث يتضمن الفولاذ. كتركيب كيميائي؛ oF إلى ١ وفقاً لأي من عناصر الحماية من goods معبر عنه ب 7 بالكتلة؛ واحداً على الأقل من 700١ إلى 70.007 :)215( niobium النيوبيوم إلى ١ر0 و 70.007 :)1( titanium التيتانيوم JN إلى 20.007 :)2( zirconium الزركونيوم ٠١ oil country twbular للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية steel الفولاذ —o كتركيب كيميائي؛ NE حيث يتضمن of إلى ١ وفقاً لأي من عناصر الحماية من goods معبر عنه ب 7# بالكتلة؛ Jody إلى eee (Ca) calcium الكالسيوم oil country twbular للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية steel الفولاذ - Yo كتركيب كيميائي؛ NE إلى © حيث يتضمن ١ وفقاً لأي من عناصر الحماية من 5 معبر عنه ب 7# بالكتلة؛ 07 إلى 20.0007 :)8( boron البورون-١ طريقة لإنتاج فولاذ steel للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية oil country tubular goods حيث تشتمل على: عملية تشكيل على الساخن hot-working process للتشكيل على الساخن لقطعة فولاذية؛ تتضمن تركيب كيميائي ب 7 ASI ° الكربون carbon (©): أكثر من 70,75 إلى 1.٠0 السليكون NZ vox(Si) silicon 6.5 المنغنيز (Mn) manganese : 7,8 إلى ٠.١ الألمتيوم aluminum (لهى): 70.005 إلى ٠١ المولييدتوم :(Mo) molybdenum أكثر من 7٠.0 إلى ٠١ 0 الفسقور NCI 20.075 : (P) phosphorus الكبريت ٠ :)5( sulfur أو أقلء الأكسجين 70.0٠ : )0( oxygen أو أقلء النتروجين (N) nitrogen : 0 أو أقلء الكروم (Cr) chromium : 20 إلى 7.١ Yo الفاناديوم vanadium (7): 70 إلى 0.٠١ النيوبيوم 7٠ (Nb) niobium إلى 60١ التيتانيوم titanium (1): 70 إلى 60١ الزركونيوم 2٠ :)2( zirconium إلى 60١ الكالسيوم calcium (ه©): 2٠ إلى Loyd ٠١ البورون boron (3): 70 إلى 20.00و وباقي النسبة المثوية عبارة عن Fe وشوائب وحيث يحقق كل من محتوى الكربون carbon ومحتوى_الموليبدنوم jaa) molybdenum عنهما Zs بالكتلة في التركيب الكيميائي الصيغة Y التالية؛ للحصول على مادة فولاذية؛ عملية تسقية quenching process لتسقية المادة الفولاذية بعد عملية التشكيل على Yo الساخن thot-working process و عملية تطبيع tempering process لتطبيع المادة الفولاذية بعد عملية التسقية quenching process في مدى درجة حرارة يتراوح من 2186م إلى نقطة Act حيث أن ؛ في عملية التسقية «quenching process qm hot-working process يتم تسقية المادة الفولاذية بعد عملية التشكيل على الساخن تحت ظرف يكون فيه زمن المستغرق من درجةٌ continuous cooling بواسطة تبريد متواصل ٠٠١ من martensite transformation حرارة بدء التسقية إلى درجة حرارة بدء تحول مارتنزيت ثانية. ٠١ ثانية إلى (¥ أ (الصيغة > 0 x Mo 2 oil country للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية steel طريقة لإنتاج فولاذ - حيث تشتمل على: tubular goods للتشكيل على الساخن لقطعة hot-working process عملية تشكيل على الساخن فولاذية. تتضمن تركيب كيميائي ب 7 بالكتلة1.٠0 أكثر من 70,75 إلى :)©( carbon الكربون EK6.5 NZ vox(Si) silicon السليكون٠.١ إلى 7,8 : (Mn) manganese المنغنيز ٠١ (لهى): 70.005 إلى aluminum الألمتيوم ٠١ إلى 7٠.0 أكثر من :(Mo) molybdenum المولييدتوم Ji أو 2,75 : (P) phosphorus الفسقور yo أو أقلء ٠ :)5( sulfur الكبريت أو أقلء 70.0٠ : )0( oxygen الأكسجين أو أقلء 0 : (N) nitrogen النتروجين7.١ إلى 20 : (Cr) chromium الكروم Joa, Yo م إلى (V) vanadium الفاناديوم 79٠ 60١ إلى 7٠ (Nb) niobium النيوبيوم 60١ إلى 70 :)1( titanium التيتانيوم 6١١ إلى 7٠ :)2( zirconium الزركونيوم Loyd إلى 2٠ (ه©): calcium الكالسيوم إلى 20.00و 70 :)3( boron البورون Yo وشوائب وحيث يحقق كل من محتوى الكربون Fe وباقي النسبة المثوية عبارة عن بالكتلة في التركيب Zs عنهما jd molybdenum ومحتوى_ الموليبدنوم carbon التالية؛ للحصول على مادة فولاذية؛ Y الكيميائي الصيغة-١- لتسقية المادة الفولاذية بعد عملية التشكيل على quenching process عملية تسقية و thot-working process الساخن الفولاذية بعد عملية التسقية sald) لتطبيع tempering process عملية تطبيع Act إلى نقطة PTA في مدى درجة حرارة يتراوح من quenching process «quenching process حيث أن ؛ في عملية التسقية ° يتم تبريد المادة الفولاذية بعد عملية efirst cooling treatment كمعالجة تبريد أولى تحت ظرف يبلغ فيه معدل التبريد من درجة hot-working process التشكيل على الساخن م/ثانية أو ١,1 م٠٠٠١ حرارة بدء التسقية إلى مدى درجة حرارة أعلى من نقطة 145 إلى أكثر؛ يتم إبقاء المادة الفولاذية cisothermal treatment ALE كمعالجة عند درجة حرارة " إلى Ms درجة حرارة أعلى من النقطة ae بعد معالجة التبريد الأولى تحت ظرف في مو يتم تبريد المادة الفولاذية بعد esecond cooling treatment Ant كمعالجة تبريد .isothermal treatment ALE المعالجة عند درجة حرارة (الصيغة ؟) ٠,1 > Cx مل yo oil country للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية steel طريقة إنتاج الفولاذ -4 quenching في عملية التسقية (of أو 8 حيث ١ وفقاً لعنصر الحماية tubular goods «process بالمقياس © عند نسبة مركزية Rockwell hardness تكون صلابة روكويل Laie tempering وقبل عملية التطبيع quenching process لسماكة مادة فولاذية بعد عملية التسقية Ye فإنه قد يتم تسقية المادة الفولاذية تحت ظرف تحقق فيه صلابة (HRC عبارة عن 05 الصيغة ؟ التالية. HRC روكويل (V7 (الصيغة ١١+ 0 < HRC oil country للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية steel طريقة إنتاج الفولاذ -٠ إلى 9؛ حيث تشتمل أيضاً على: ١ وفقاً لأي من عناصر الحماية من tubular goods Yo لمعايرة المادة الفولاذية بعد عملية التشكيل normalizing process عملية معايرة .quenching process وقبل عملية التسقية hot-working process على الساخن-١١ طريقة إنتاج الفولاذ steel للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية oil country tubular goods وفقاً لأي من عناصر الحماية من ١7 إلى ١٠؛ حيث تتضمن القطعة الفولاذية؛ كتركيب كيميائي؛ معبر عنه ب 7 بالكتلة؛ الكروم ٠: (Cr) chromium 2 إلى 27.١ هه VY — طريقة إنتاج الفولاذ steel للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية oil country tubular goods وفقاً لأي من عناصر الحماية من ١ إلى VY حيث تتضمن القطعة الفولاذية؛ كتركيب كيميائي؛ معبر عنه ب 7 بالكتلة؛ الفاناديوم (V) vanadium : 2 إلى AA VY طريقة إنتاج الفولاذ steel للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية oil country whular goods ١ وفقاً لأي من عناصر الحماية من 7 إلى OY حيث تتضمن القطعة الفولاذية؛ كتركيب كيميائي؛ معبر عنه ب 7 بالكتلة؛ واحداً على الأقل من النيوبيوم niobium (210): 70.007 إلى 60١ titanium a soil ((1): 70.007 إلى ١50و الزركونيوم zirconium (2): 20.007 إلى JN yo 6- طريقة إنتاج الفولاذ steel للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية oil country tubular goods وفقاً لأي من عناصر الحماية من ١ إلى NY حيث تتضمن القطعة الفولاذية؛ كتركيب كيميائي؛ معبر عنه ب 7 بالكتلة؛ الكالسيوم eee (Ca) calcium إلى Jody - طريقة إنتاج الفولاذ steel للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية oil country whular goods 9 وفقاً لأي من عناصر الحماية من 7 إلى VE حيث تتضمن القطعة الفولاذية؛ كتركيب كيميائي؛ معبر عنه ب 7 AES البورون boron (8): 20.0007 إلى 07— أ Ad — ا ا ا ا ا ا سسا ل a ا ا a RN SN NE 01 ا Banana 888 AC ea سي ا ا ا اا a NNN aE gn اللا 0 الس ا ا I 01 0 EY CEN Co Ny Ld ا ا ل "8 لخد ؟ »ءا اد ا ا ا ا Ne Es NEE 0 اا ا 8 Sa SE 0 NN ا »ا ا Ee a Sama Saal fF hE al Lo a 2 Ne a SRE Na SN RE SEE BS a. ا الا ae Nb No Ny XS Lo see a La > 3 GaN EY ال a a SR Eas وال عل الا ا AN LL SR RRR RRS $a Sp ah . 1 الشكلRRA لت تت ل حا RE I 0: 1 0 لاإ ل ا I ER 0 0 الإ أ أ أ أ ا ا 0 :ا ٠ا51ل٠51إ[إ_إ_إ_إ إ إ إ _ _ أ أ ا ا en 0 5 1 7 7[ _ أ _ أ أ أ ا ا ل H متي ا H A ¥ TN RC 0 RRR ¥ HL TRG en H خخ 1 Bt 0 م الاي 0 ا anaes ©: We 3 1 ا H ان الله HS NG EE H احا اد ات 7 إ_ _ أ أ أ أ أ أ أ أ أ ا ذا ا RR 0 ا i يخ ل ا ا 7 أ ا ا ا I 0 0 ا A 0: 0 ا ا 1 ب A 0: RS H اي لات الخ ا 1 5 ا ERR 0 ا RE i 0 1 : ل PERERA حح نااك الما كحك احج تاجاجتحا 1 ل HE ¥ hab oF > ٍْ 0 ا 8 3 H x Si : i H RETR IE SE 3 IS J RENE iالا 5 : on 1 لجح حك حك LS جه أ جه حك جه حك جه ححا حك حك حا جحة ححا ححك حك اح حك جح جح جح دح جدالشكل أب_ h اج Hoy Feat) 56:0 5 ais = Lb Bio tort we go | img 4 Ee CINE ln oh for ا peg 7 2 3 0 1 2 1 i : £3 ; i 1 1 إ i ul ©) vg 1 i i 1 ال الا SE WW I SORIA LLL hd WSO ee Ee A 7 1. 8 i ل 2843 OK EVI.-؟؟- Vous, | 00 ل Moan إ 3 النا .> 3 a fan : الحا بت ave. TTT TRIES TNT Ch 3 on LT TERE Iزمن. التبريد ( بالثواني ) الشكل ؟م Cli oF 1 0 a : + 3 a+ | ماج 7 اي 08 3 2 27 ] 0Ve سا ١hud ا Th اا 3 ضفر م ¥ us ¥ ¥ * " i السماكة + ( ملم ) الشكل مدة سريان هذه البراءة عشرون سنة من تاريخ إيداع الطلب وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها أو سقوطها لمخالفتها لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية صادرة عن مدينة الملك عبدالعزيز للعلوم والتقنية ؛ مكتب البراءات السعودي ص ب TAT الرياض 57؟؟١١ ¢ المملكة العربية السعودية بريد الكتروني: patents @kacst.edu.sa
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012138650 | 2012-06-20 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA113340652B1 true SA113340652B1 (ar) | 2016-04-13 |
Family
ID=49768727
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA113340652A SA113340652B1 (ar) | 2012-06-20 | 2013-06-18 | فولاذ للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وطريقة لإنتاجه |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10407758B2 (ar) |
| EP (1) | EP2865775B1 (ar) |
| JP (1) | JP5522322B1 (ar) |
| CN (1) | CN104395489B (ar) |
| AR (1) | AR091475A1 (ar) |
| BR (1) | BR112014030346B1 (ar) |
| CA (1) | CA2872854C (ar) |
| EA (1) | EA025937B1 (ar) |
| ES (1) | ES2690121T3 (ar) |
| IN (1) | IN2014DN09191A (ar) |
| MX (1) | MX363648B (ar) |
| SA (1) | SA113340652B1 (ar) |
| UA (1) | UA115060C2 (ar) |
| WO (1) | WO2013191131A1 (ar) |
Families Citing this family (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2756334T3 (es) * | 2014-06-09 | 2020-04-27 | Nippon Steel Corp | Tubería de acero de baja aleación para pozos de petróleo |
| AR101200A1 (es) * | 2014-07-25 | 2016-11-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Tubo de acero de baja aleación para pozo de petróleo |
| AR101683A1 (es) * | 2014-09-04 | 2017-01-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Tubo de acero de pared gruesa para pozo de petróleo y método de producción del mismo |
| MX2017002976A (es) * | 2014-09-08 | 2017-06-19 | Jfe Steel Corp | Tuberia de acero sin costura de alta resistencia para productos tubulares de region petrolifera y metodo de produccion de la misma. |
| MX2017004258A (es) | 2014-10-01 | 2017-06-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Material de acero de alta resistencia para pozos de petróleo y productos tubulares para la industria del petróleo. |
| JP5930140B1 (ja) * | 2014-11-18 | 2016-06-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 油井用高強度継目無鋼管およびその製造方法 |
| JP6160785B2 (ja) * | 2014-12-12 | 2017-07-12 | 新日鐵住金株式会社 | 油井管用低合金鋼及び低合金鋼油井管の製造方法 |
| BR112017026771B1 (pt) | 2015-06-22 | 2022-02-01 | Hitachi Metals, Ltd | Método para produzir um material de aço de ferramenta de alta velocidade, e, produto de aço de ferramenta de alta velocidade |
| JP6737102B2 (ja) * | 2015-09-25 | 2020-08-05 | 日本製鉄株式会社 | 鋼材及び摺動部品、並びに鋼材の製造方法 |
| JP6648659B2 (ja) * | 2015-09-28 | 2020-02-14 | 日本製鉄株式会社 | 機械構造用部品 |
| ES2807000T3 (es) | 2016-03-04 | 2021-02-19 | Nippon Steel Corp | Material de acero y tubo de acero para pozos de petróleo |
| MX2018010523A (es) * | 2016-03-04 | 2019-03-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Material de acero y tubo de acero para pozo de petroleo. |
| JP2017166019A (ja) * | 2016-03-16 | 2017-09-21 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度油井用低合金継目無鋼管及びその製造方法 |
| AU2017338464B2 (en) * | 2016-10-06 | 2020-07-09 | Nippon Steel Corporation | Steel material, oil-well steel pipe, and method for producing steel material |
| US20190376167A1 (en) * | 2017-01-24 | 2019-12-12 | Nippon Steel Corporation | Steel Material and Method for Producing Steel Material |
| CA3066342C (en) * | 2017-06-09 | 2021-07-13 | Nippon Steel Corporation | Austenitic alloy pipe and method for producing same |
| AR114708A1 (es) * | 2018-03-26 | 2020-10-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Material de acero adecuado para uso en entorno agrio |
| AR114712A1 (es) * | 2018-03-27 | 2020-10-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Material de acero adecuado para uso en entorno agrio |
| CA3089461A1 (en) * | 2018-04-09 | 2019-10-17 | Nippon Steel Corporation | Steel pipe and method for producing steel pipe |
| AR118070A1 (es) * | 2019-02-15 | 2021-09-15 | Nippon Steel Corp | Material de acero adecuado para uso en ambiente agrio |
| RU2719618C1 (ru) * | 2019-12-04 | 2020-04-21 | Акционерное общество "Первоуральский новотрубный завод" (АО "ПНТЗ") | Горячекатаная бесшовная насосно-компрессорная труба повышенной эксплуатационной надежности для нефтепромыслового оборудования |
| WO2021131461A1 (ja) * | 2019-12-26 | 2021-07-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度継目無鋼管およびその製造方法 |
| US20230175107A1 (en) * | 2020-04-01 | 2023-06-08 | Nippon Steel Corporation | Steel material |
| CN113186468B (zh) * | 2021-04-30 | 2022-04-01 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种高持久性能石油裂化管用钢及其热处理方法和生产方法 |
| WO2024071354A1 (ja) * | 2022-09-29 | 2024-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 水素中の疲労特性に優れた鋼管とその製造方法、鋼材およびその製造方法 |
Family Cites Families (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59232220A (ja) | 1983-06-14 | 1984-12-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫化物腐食割れ性に優れた高強度鋼の製法 |
| JPH06104849B2 (ja) | 1986-04-25 | 1994-12-21 | 新日本製鐵株式会社 | 硫化物応力割れ抵抗性に優れた低合金高張力油井用鋼の製造方法 |
| JP3358135B2 (ja) | 1993-02-26 | 2002-12-16 | 新日本製鐵株式会社 | 耐硫化物応力割れ抵抗性に優れた高強度鋼およびその製造方法 |
| JP3755163B2 (ja) | 1995-05-15 | 2006-03-15 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度継目無鋼管の製造方法 |
| WO1996036742A1 (fr) * | 1995-05-15 | 1996-11-21 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Procede de production de tubes d'acier sans soudure a haute resistance, non susceptibles de fissuration par les composes soufres |
| JPH11286720A (ja) * | 1998-04-03 | 1999-10-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度鋼材の製造方法 |
| JP4134377B2 (ja) | 1998-05-21 | 2008-08-20 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度鋼材の製造方法 |
| JP3562353B2 (ja) | 1998-12-09 | 2004-09-08 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れる油井用鋼およびその製造方法 |
| JP2000119798A (ja) | 1998-10-13 | 2000-04-25 | Nippon Steel Corp | 硫化物応力割れ抵抗性に優れた高強度鋼及び油井用鋼管 |
| JP2000256783A (ja) | 1999-03-11 | 2000-09-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 靭性と耐硫化物応力腐食割れ性に優れる高強度油井用鋼およびその製造方法 |
| JP4058840B2 (ja) | 1999-04-09 | 2008-03-12 | 住友金属工業株式会社 | 靭性と耐硫化物応力腐食割れ性に優れる油井用鋼およびその製造方法 |
| JP3680628B2 (ja) | 1999-04-28 | 2005-08-10 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物割れ性に優れた高強度油井用鋼管の製造方法 |
| AR023265A1 (es) * | 1999-05-06 | 2002-09-04 | Sumitomo Metal Ind | Material de acero de elevada resistencia para un pozo petrolero, excelente en el craqueo de la tension de sulfuros y metodo para producir un material deacero de elevada resistencia. |
| AR047467A1 (es) | 2004-01-30 | 2006-01-18 | Sumitomo Metal Ind | Tubo de acero sin costura para pozos petroliferos y procedimiento para fabricarlo |
| JP4140556B2 (ja) | 2004-06-14 | 2008-08-27 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた低合金油井管用鋼 |
| JP4135691B2 (ja) | 2004-07-20 | 2008-08-20 | 住友金属工業株式会社 | 窒化物系介在物形態制御鋼 |
| JP4609138B2 (ja) * | 2005-03-24 | 2011-01-12 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井管用鋼および油井用継目無鋼管の製造方法 |
| JP4725216B2 (ja) | 2005-07-08 | 2011-07-13 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた低合金油井管用鋼 |
| BRPI0802628A2 (pt) * | 2007-03-30 | 2011-08-30 | Sumitomo Metal Ind | aço de baixa liga para produtos tubulares para paìses produtores de petróleo e tubulação em aço sem costura |
| JP4251229B1 (ja) * | 2007-09-19 | 2009-04-08 | 住友金属工業株式会社 | 高圧水素ガス環境用低合金鋼および高圧水素用容器 |
| CN101343715B (zh) | 2008-09-03 | 2011-07-13 | 天津钢管集团股份有限公司 | 高强高韧x70厚壁无缝管线钢及制造方法 |
| FR2942808B1 (fr) * | 2009-03-03 | 2011-02-18 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Acier faiblement allie a limite d'elasticite elevee et haute resistance a la fissuration sous contrainte par les sulfures. |
| JP5728836B2 (ja) | 2009-06-24 | 2015-06-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管の製造方法 |
| JP4926255B2 (ja) * | 2010-02-12 | 2012-05-09 | 株式会社フジタ | プレキャストコンクリート部材の連結固定構造 |
| KR101366375B1 (ko) * | 2010-03-11 | 2014-02-24 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 내지연 파괴 특성이 우수한 고강도 강재와 고강도 볼트 및 그 제조 방법 |
| FR2960883B1 (fr) | 2010-06-04 | 2012-07-13 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Acier faiblement allie a limite d'elasticite elevee et haute resistance a la fissuration sous contrainte par les sulfures |
| JP5779984B2 (ja) * | 2010-06-21 | 2015-09-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用鋼管及びその製造方法 |
| AU2013228617B2 (en) | 2012-03-07 | 2015-07-30 | Nippon Steel Corporation | Method for producing high-strength steel material having excellent sulfide stress cracking resistance |
-
2013
- 2013-06-17 BR BR112014030346A patent/BR112014030346B1/pt active IP Right Grant
- 2013-06-17 UA UAA201413584A patent/UA115060C2/uk unknown
- 2013-06-17 JP JP2013548683A patent/JP5522322B1/ja active Active
- 2013-06-17 US US14/408,351 patent/US10407758B2/en active Active
- 2013-06-17 EP EP13806344.1A patent/EP2865775B1/en active Active
- 2013-06-17 IN IN9191DEN2014 patent/IN2014DN09191A/en unknown
- 2013-06-17 EA EA201492150A patent/EA025937B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2013-06-17 MX MX2014015819A patent/MX363648B/es unknown
- 2013-06-17 CA CA2872854A patent/CA2872854C/en not_active Expired - Fee Related
- 2013-06-17 ES ES13806344.1T patent/ES2690121T3/es active Active
- 2013-06-17 CN CN201380032353.3A patent/CN104395489B/zh active Active
- 2013-06-17 WO PCT/JP2013/066585 patent/WO2013191131A1/ja active Application Filing
- 2013-06-18 SA SA113340652A patent/SA113340652B1/ar unknown
- 2013-06-18 AR ARP130102139 patent/AR091475A1/es active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2872854A1 (en) | 2013-12-27 |
| BR112014030346A2 (pt) | 2017-06-27 |
| EP2865775A1 (en) | 2015-04-29 |
| UA115060C2 (uk) | 2017-09-11 |
| MX2014015819A (es) | 2015-03-05 |
| CA2872854C (en) | 2017-08-29 |
| CN104395489B (zh) | 2017-04-26 |
| BR112014030346B1 (pt) | 2020-05-05 |
| AU2013278437B2 (en) | 2016-05-19 |
| JPWO2013191131A1 (ja) | 2016-05-26 |
| JP5522322B1 (ja) | 2014-06-18 |
| MX363648B (es) | 2019-03-28 |
| EA025937B1 (ru) | 2017-02-28 |
| ES2690121T3 (es) | 2018-11-19 |
| EP2865775B1 (en) | 2018-08-08 |
| AU2013278437A1 (en) | 2014-11-20 |
| EP2865775A4 (en) | 2015-08-19 |
| AR091475A1 (es) | 2015-02-04 |
| EA201492150A1 (ru) | 2015-03-31 |
| US10407758B2 (en) | 2019-09-10 |
| CN104395489A (zh) | 2015-03-04 |
| IN2014DN09191A (ar) | 2015-07-10 |
| US20150114527A1 (en) | 2015-04-30 |
| WO2013191131A1 (ja) | 2013-12-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA113340652B1 (ar) | فولاذ للتجهيزات الأنبوبية المستخدمة في الدول النفطية وطريقة لإنتاجه | |
| CN107002201B (zh) | 油井管用低合金钢和低合金钢油井管的制造方法 | |
| CN102628145B (zh) | 具有低温下优异韧性和抗硫化物应力腐蚀破裂性能的高强度钢管 | |
| JP4363327B2 (ja) | 油井用ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| AU2016302517B2 (en) | Stainless steel and oil well stainless steel material | |
| CN110462085A (zh) | 马氏体不锈钢材 | |
| US9057122B2 (en) | High-strength steel plate excellent in drop weight properties | |
| US20060243354A1 (en) | High strength stainless steel pipe excellent in corrosion resistance for use in oil well and method for production thereof | |
| JP6172391B2 (ja) | 低合金油井用鋼管 | |
| US11203804B2 (en) | Nickel-containing steel plate for use at low temperature and tank for use at low temperature using the same | |
| US10752979B2 (en) | Low alloy oil-well steel pipe | |
| MX2015005321A (es) | Acero de baja aleacion para productos tubulares usados en la industria petrolera que tiene excelente resistencia a grietas por estres de sulfuro y metodo de fabricacion del mismo. | |
| CN115768914B (zh) | 马氏体系不锈钢钢材、以及马氏体系不锈钢钢材的制造方法 | |
| CN116724137A (zh) | 油井用高强度不锈钢无缝钢管及其制造方法 | |
| JPWO2019167945A1 (ja) | サワー環境での使用に適した鋼材 | |
| AU2013278437B9 (en) | Steel for oil well pipe, and method for producing same | |
| WO2023085141A1 (ja) | マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管、及び、マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法 | |
| EP4101938A1 (en) | Steel material for oil well, and oil well pipe | |
| Suikkanen et al. | The microstructure and technological properties of ultra high strength 1100MPa grade strip steel |