JPWO2015076236A1 - 半導体接合用接着フィルム - Google Patents
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Abstract
本発明は、ウエハ表面に貼り合わせた状態でスクライブライン(ダイシングライン)に沿ってダイシングしたとき、ウエハとの界面、特にスクライブライン上にアルミ配線パターンが存在するウエハとの界面で剥離が生じにくい半導体接合用接着フィルムを提供することを目的とする。本発明は、アルミ配線パターン付きウエハに貼り合わせる半導体接合用接着フィルムであって、(1)ダイシングブレードの回転数に相当する周波数における貯蔵弾性率が7.5GPa以下であるか、及び/又は、(2)表面エネルギーが既知の測定試薬を2種類以上用いて測定した、アルミ配線パターン付きウエハに貼り合せる面の表面自由エネルギーγにおける分散成分(γsd)が30mJ/m2以上である半導体接合用接着フィルムである。
Description
本発明は、ウエハ表面に貼り合わせた状態でスクライブライン(ダイシングライン)に沿ってダイシングしたとき、ウエハとの界面、特にスクライブライン上にアルミ配線パターンが存在するウエハとの界面で剥離が生じにくい半導体接合用接着フィルムに関する。
近年、ますます進展する半導体装置の小型化、高集積化に対応するために、半田等からなる突起電極(バンプ)を有する半導体チップを用いたフリップチップ実装が注目されている。
フリップチップ実装においては、一般的に、半導体チップの突起電極と、他の半導体チップ又は基板の電極とを接合した後、アンダーフィルを注入して樹脂封止を行う方法が用いられている(例えば、特許文献1)。
しかしながら、近年、半導体チップの小型化が進行するとともに電極間のピッチもますます狭くなっており、また、これらに伴って半導体チップ同士又は半導体チップと基板との間のギャップが狭くなっていることから、アンダーフィルの注入時に空気が巻き込まれ、ボイドが発生しやすくなっている。
そこで、電極接合後にアンダーフィルを注入するのではなく、基板又は半導体チップに予め熱硬化型の接着フィルムを貼り付けておき、加熱により電極接合と接着フィルムの硬化とを同時に行う方法が用いられている(例えば、特許文献2)。
しかしながら、近年、半導体チップの小型化が進行するとともに電極間のピッチもますます狭くなっており、また、これらに伴って半導体チップ同士又は半導体チップと基板との間のギャップが狭くなっていることから、アンダーフィルの注入時に空気が巻き込まれ、ボイドが発生しやすくなっている。
そこで、電極接合後にアンダーフィルを注入するのではなく、基板又は半導体チップに予め熱硬化型の接着フィルムを貼り付けておき、加熱により電極接合と接着フィルムの硬化とを同時に行う方法が用いられている(例えば、特許文献2)。
半導体チップに予め接着フィルムを貼り付けておく方法として、シリコンウエハ表面に接着フィルムを貼り合わせ、接着フィルムの表面からスクライブライン(ダイシングライン)に沿ってダイシングすることで、接着フィルムを貼り付けた半導体チップを得る方法が用いられている。図1に、スクライブラインが形成されたシリコンウエハ表面の一領域を模式的に示す上面図を示す。図1に示すように、シリコンウエハ1にはスクライブライン2が格子状に形成されており、スクライブライン2に沿ってダイシングすることで半導体チップ3が得られる。半導体チップ3には、複数の突起電極4が設けられている。
しかしながら、接着フィルムの表面からブレードタイシングを行う場合、接着フィルムとシリコンウエハとの界面で剥離が生じることがある。
特に、図1に示すように、スクライブライン2上にアクセサリと呼ばれアライメントマーク等として利用される金属配線パターン5が存在する場合、この部分で特に接着フィルム界面との剥離が生じやすく、剥離による接合信頼性の低下や、剥離した部分にダイシングのくずが混入する等の問題がある。
更に、金属配線パターン5の最表面にアルミニウムが存在する場合、アルミニウムは表面に酸化膜を形成しやすく酸化アルミニウムは密着力が弱いため、このようなアルミ配線パターンと接着フィルムとの界面で剥離が生じやすいことが問題である。
特に、図1に示すように、スクライブライン2上にアクセサリと呼ばれアライメントマーク等として利用される金属配線パターン5が存在する場合、この部分で特に接着フィルム界面との剥離が生じやすく、剥離による接合信頼性の低下や、剥離した部分にダイシングのくずが混入する等の問題がある。
更に、金属配線パターン5の最表面にアルミニウムが存在する場合、アルミニウムは表面に酸化膜を形成しやすく酸化アルミニウムは密着力が弱いため、このようなアルミ配線パターンと接着フィルムとの界面で剥離が生じやすいことが問題である。
本発明は、ウエハ表面に貼り合わせた状態でスクライブライン(ダイシングライン)に沿ってダイシングしたとき、ウエハとの界面、特にスクライブライン上にアルミ配線パターンが存在するウエハとの界面で剥離が生じにくい半導体接合用接着フィルムを提供することを目的とする。
本発明は、アルミ配線パターン付きウエハに貼り合わせる半導体接合用接着フィルムであって、(1)ダイシングブレードの回転数に相当する周波数における貯蔵弾性率が7.5GPa以下であるか、及び/又は、(2)表面エネルギーが既知の測定試薬を2種類以上用いて測定した、アルミ配線パターン付きウエハに貼り合せる面の表面自由エネルギーγにおける分散成分(γsd)が30mJ/m2以上である半導体接合用接着フィルムである。
以下、本発明を詳述する。
以下、本発明を詳述する。
本発明者らは、アルミ配線パターン付きウエハに貼り合わせる半導体接合用接着フィルムの(1)ダイシングブレードの回転数に相当する周波数における貯蔵弾性率、及び/又は、(2)表面自由エネルギーγにおける分散成分(γsd)を特定範囲に調整することにより、ウエハとの界面、特にスクライブライン上にアルミ配線パターンが存在するウエハとの界面での半導体接合用接着フィルムの剥離を抑制できることを見出し、本発明を完成させるに至った。
本発明の半導体接合用接着フィルムは、アルミ配線パターン付きウエハに貼り合わせるものである。
上記アルミ配線パターン付きウエハは特に限定されず、例えば、シリコン、ガリウム砒素等の半導体からなり、スクライブラインが格子状に形成されており、該スクライブライン上にアルミ配線パターンが存在するウエハ等が挙げられる。このようなウエハをスクライブラインに沿ってダイシングすることで、半導体チップが得られる。得られる半導体チップには、半田等からなる複数の突起電極が設けられていることが好ましい。
上記アルミ配線パターン付きウエハは特に限定されず、例えば、シリコン、ガリウム砒素等の半導体からなり、スクライブラインが格子状に形成されており、該スクライブライン上にアルミ配線パターンが存在するウエハ等が挙げられる。このようなウエハをスクライブラインに沿ってダイシングすることで、半導体チップが得られる。得られる半導体チップには、半田等からなる複数の突起電極が設けられていることが好ましい。
本発明の半導体接合用接着フィルムは、(1)ダイシングブレードの回転数に相当する周波数における貯蔵弾性率が7.5GPa以下であるか、及び/又は、(2)表面エネルギーが既知の測定試薬を2種類以上用いて測定した、アルミ配線パターン付きウエハに貼り合せる面の表面自由エネルギーγにおける分散成分(γsd)が30mJ/m2以上である。
上記(1)のダイシングブレードの回転数に相当する周波数における貯蔵弾性率、及び/又は、上記(2)の表面自由エネルギーγにおける分散成分(γsd)を上記範囲に調整することにより、ウエハとの界面、特にスクライブライン上にアルミ配線パターンが存在するウエハとの界面での半導体接合用接着フィルムの剥離を抑制することができる。本発明の半導体接合用接着フィルムは、上記(1)及び上記(2)の両方を満たしていたのでもよいし、いずれか一方のみを満たしていたのでもよい。
上記(1)のダイシングブレードの回転数に相当する周波数における貯蔵弾性率、及び/又は、上記(2)の表面自由エネルギーγにおける分散成分(γsd)を上記範囲に調整することにより、ウエハとの界面、特にスクライブライン上にアルミ配線パターンが存在するウエハとの界面での半導体接合用接着フィルムの剥離を抑制することができる。本発明の半導体接合用接着フィルムは、上記(1)及び上記(2)の両方を満たしていたのでもよいし、いずれか一方のみを満たしていたのでもよい。
上記(1)のダイシングブレードの回転数に相当する周波数における貯蔵弾性率が7.5GPaを超えると、ウエハとの界面、特にスクライブライン上にアルミ配線パターンが存在するウエハとの界面で半導体接合用接着フィルムが剥離しやすくなる。上記貯蔵弾性率は7.4GPa以下が好ましく、7.3GPa以下がより好ましい。
上記貯蔵弾性率の下限は特に限定されないが、ウエハ表面に半導体接合用接着フィルムを貼り合わせた状態でダイシングしたり、その後、半導体接合用接着フィルムを貼り付けた半導体チップを基板等に熱圧着したりすることを考慮すると、好ましい下限は3.5GPa、より好ましい下限は4.0GPaである。上記貯蔵弾性率が3.5GPa未満であると、ダイシング時の切削性が低下することがある。
上記貯蔵弾性率の下限は特に限定されないが、ウエハ表面に半導体接合用接着フィルムを貼り合わせた状態でダイシングしたり、その後、半導体接合用接着フィルムを貼り付けた半導体チップを基板等に熱圧着したりすることを考慮すると、好ましい下限は3.5GPa、より好ましい下限は4.0GPaである。上記貯蔵弾性率が3.5GPa未満であると、ダイシング時の切削性が低下することがある。
上記(1)のダイシングブレードの回転数に相当する周波数における貯蔵弾性率は、動的粘弾性測定装置(例えば、アイティー計測制御社製のDVA−200等)を用いて周波数分散測定を行い、ダイシング時の水温(例えば、5〜50℃程度)におけるマスターカーブを作成し、マスターカーブ上で特定の周波数における貯蔵弾性率を読み取ることによって見積もることができる。
なお、一般的に、粘弾性測定においては、周波数と温度との間に一定の関係がある(温度−時間換算則)ため、例えば、温度の変化を周波数の変化に換算し、一定温度における粘弾性特性の周波数依存性を調べることができる。この方法により、実測不可能な広い周波数域での粘弾性特性を任意の温度における特性として予測することができる。
なお、一般的に、粘弾性測定においては、周波数と温度との間に一定の関係がある(温度−時間換算則)ため、例えば、温度の変化を周波数の変化に換算し、一定温度における粘弾性特性の周波数依存性を調べることができる。この方法により、実測不可能な広い周波数域での粘弾性特性を任意の温度における特性として予測することができる。
上記ダイシングブレードの回転数に相当する周波数とは、ウエハ表面に半導体接合用接着フィルムを貼り合わせた状態でブレードタイシングを行うときのダイシングブレードの一般的な回転数(単位rpm)に相当する周波数(単位Hz)を意味し、一般的には10000〜60000rpm(周波数換算で167〜1000Hz)であり、好ましくは20000〜50000rpm(周波数換算で333〜833Hz)である。
上記(2)の表面自由エネルギーγにおける分散成分(γsd)が30mJ/m2未満であると、ウエハとの界面、特にスクライブライン上にアルミ配線パターンが存在するウエハとの界面で半導体接合用接着フィルムが剥離しやすくなる。上記分散成分(γsd)は32mJ/m2以上が好ましく、35mJ/m2以上がより好ましい。
上記分散成分(γsd)の上限は特に限定されないが、ウエハ表面に半導体接合用接着フィルムを貼り合わせた状態でダイシングしたり、その後、半導体接合用接着フィルムを貼り付けた半導体チップを基板等に熱圧着したりすることを考慮すると、好ましい上限は55mJ/m2、より好ましい上限は50mJ/m2である。
上記分散成分(γsd)の上限は特に限定されないが、ウエハ表面に半導体接合用接着フィルムを貼り合わせた状態でダイシングしたり、その後、半導体接合用接着フィルムを貼り付けた半導体チップを基板等に熱圧着したりすることを考慮すると、好ましい上限は55mJ/m2、より好ましい上限は50mJ/m2である。
また、表面自由エネルギーγにおける極性成分(γsp)は特に限定されないが、好ましい下限が0.01mJ/m2、好ましい上限が5mJ/m2である。上記極性成分(γsp)が0.01mJ/m2未満又は5mJ/m2を超えると、半導体接合用接着フィルムとアルミニウムとの極性差が大きくなり、ウエハとの界面、特にスクライブライン上にアルミ配線パターンが存在するウエハとの界面で半導体接合用接着フィルムが剥離しやすくなることがある。上記極性成分(γsp)のより好ましい下限は0.02mJ/m2、より好ましい上限は4mJ/m2である。
また、表面自由エネルギーγは、上記分散成分(γsd)と上記極性成分(γsp)との和によって求めることができる。上記表面自由エネルギーγは特に限定されないが、好ましい下限が30mJ/m2、好ましい上限が55mJ/m2である。上記表面自由エネルギーγが30mJ/m2未満であると、ウエハとの界面、特にスクライブライン上にアルミ配線パターンが存在するウエハとの界面で半導体接合用接着フィルムが剥離しやすくなることがある。上記表面自由エネルギーγのより好ましい下限は35mJ/m2、より好ましい上限は50mJ/m2である。
上記表面自由エネルギーγ、並びに、その表面自由エネルギーγにおける分散成分(γsd)及び極性成分(γsp)は、接触角計を用いて、半導体接合用接着フィルムのアルミ配線パターン付きウエハに貼り合せる面(固体表面)に対する2種類以上の測定試薬の接触角を測定し、得られた接触角から、幾何学平均法を使って算出する。
上記2種類以上の測定試薬は、表面エネルギーが既知のものであれば特に限定されず、例えば、水、ジヨードメタン、ブロモナフタレン、エチレングリコール等が挙げられる。例えば、水とジヨードエタンとを測定試薬として用いた場合、表面自由エネルギー、並びに、その表面自由エネルギーγにおける分散成分(γsd)及び極性成分(γsp)は、下記式(1)〜(3)に基づき算出することができる。
上記2種類以上の測定試薬は、表面エネルギーが既知のものであれば特に限定されず、例えば、水、ジヨードメタン、ブロモナフタレン、エチレングリコール等が挙げられる。例えば、水とジヨードエタンとを測定試薬として用いた場合、表面自由エネルギー、並びに、その表面自由エネルギーγにおける分散成分(γsd)及び極性成分(γsp)は、下記式(1)〜(3)に基づき算出することができる。
γ=γsd+γsp 式(1)
72.8(1+cosθH)=
2(21.8×γsd)1/2+2(51.0×γsp)1/2 式(2)
2(21.8×γsd)1/2+2(51.0×γsp)1/2 式(2)
50.8(1+cosθI)=
2(48.5×γsd)1/2+2(2.3×γsp)1/2 式(3)
2(48.5×γsd)1/2+2(2.3×γsp)1/2 式(3)
θH:固体表面に対する水の接触角
θI:固体表面に対するジヨードメタンの接触角
θI:固体表面に対するジヨードメタンの接触角
上記(1)のダイシングブレードの回転数に相当する周波数における貯蔵弾性率、及び/又は、上記(2)の表面自由エネルギーγにおける分散成分(γsd)を上記範囲に調整するためには、本発明の半導体接合用接着フィルムは、熱硬化性樹脂、熱硬化剤及び高分子量化合物を含有することが好ましく、必要に応じて無機フィラーや添加剤等を含有してもよい。なかでも、常温(25℃)で液状の成分とガラス転移温度(Tg)が0℃以下の高分子量化合物とを合わせた含有量が5〜15重量%であることや、シランカップリング剤で表面処理された無機フィラーを20〜60重量%含有することが好ましい。
なお、常温(25℃)で液状の成分は、熱硬化性樹脂であっても、熱硬化剤であっても、高分子量化合物であってもよく、これら以外の成分(例えば、希釈剤、カップリング剤、密着性付与剤等の添加剤等)であってもよい。
なお、常温(25℃)で液状の成分は、熱硬化性樹脂であっても、熱硬化剤であっても、高分子量化合物であってもよく、これら以外の成分(例えば、希釈剤、カップリング剤、密着性付与剤等の添加剤等)であってもよい。
上記熱硬化性樹脂は特に限定されず、例えば、付加重合、重縮合、重付加、付加縮合、開環重合等の反応により硬化する化合物が挙げられる。上記熱硬化性樹脂として、具体的には例えば、ユリア樹脂、メラミン樹脂、フェノール樹脂、レゾルシノール樹脂、エポキシ樹脂、アクリル樹脂、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリベンズイミダゾール樹脂、ジアリルフタレート樹脂、キシレン樹脂、アルキル−ベンゼン樹脂、エポキシアクリレート樹脂、珪素樹脂、ウレタン樹脂等が挙げられる。なかでも、半導体接合用接着フィルムの硬化物の強度及び接合信頼性を確保する観点から、エポキシ樹脂、アクリル樹脂が好ましい。
上記エポキシ樹脂は特に限定されず、例えば、ビスフェノールA型、ビスフェノールF型、ビスフェノールAD型、ビスフェノールS型等のビスフェノール型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型、クレゾールノボラック型等のノボラック型エポキシ樹脂、レゾルシノール型エポキシ樹脂、トリスフェノールメタントリグリシジルエーテル等の芳香族エポキシ樹脂、ナフタレン型エポキシ樹脂、フルオレン型エポキシ樹脂、ジシクロペンタジエン型エポキシ樹脂、ポリエーテル変性エポキシ樹脂、NBR変性エポキシ樹脂、CTBN変性エポキシ樹脂、及び、これらの水添化物等が挙げられる。これらのエポキシ樹脂は、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。
上記エポキシ樹脂は、常温で液状のエポキシ樹脂であっても、常温で固体のエポキシ樹脂であってもよく、これらを適宜組み合わせて用いてもよい。
上記常温で液状のエポキシ樹脂のうち、市販品として、例えば、EPICLON 840、840−S、850、850−S、EXA−850CRP(以上、DIC社製)等のビスフェノールA型エポキシ樹脂、EPICLON 830、830−S、EXA−830CRP(以上、DIC社製)等のビスフェノールF型エポキシ樹脂、EPICLON HP−4032、HP−4032D(以上、DIC社製)等のナフタレン型エポキシ樹脂、EPICLON EXA−7015(DIC社製)、EX−252(ナガセケムテックス社製)等の水添ビスフェノールA型エポキシ樹脂、EX−201(ナガセケムテックス社製)等のレゾルシノール型エポキシ樹脂等が挙げられる。
上記常温で液状のエポキシ樹脂のうち、市販品として、例えば、EPICLON 840、840−S、850、850−S、EXA−850CRP(以上、DIC社製)等のビスフェノールA型エポキシ樹脂、EPICLON 830、830−S、EXA−830CRP(以上、DIC社製)等のビスフェノールF型エポキシ樹脂、EPICLON HP−4032、HP−4032D(以上、DIC社製)等のナフタレン型エポキシ樹脂、EPICLON EXA−7015(DIC社製)、EX−252(ナガセケムテックス社製)等の水添ビスフェノールA型エポキシ樹脂、EX−201(ナガセケムテックス社製)等のレゾルシノール型エポキシ樹脂等が挙げられる。
上記常温で固体のエポキシ樹脂のうち、市販品として、例えば、EPICLON 860、10550、1055(以上、DIC社製)等のビスフェノールA型エポキシ樹脂、EPICLON EXA−1514(DIC社製)等のビスフェノールS型エポキシ樹脂、EPICLON HP−4700、HP−4710、HP−4770(以上、DIC社製)等のナフタレン型エポキシ樹脂、EPICLON HP−7200シリーズ(DIC社製)等のジシクロペンタジエン型エポキシ樹脂、EPICLON HP−5000、EXA−9900(以上、DIC社製)等のクレゾールノボラック型エポキシ樹脂等が挙げられる。
上記熱硬化剤は特に限定されず、従来公知の熱硬化剤を上記熱硬化性樹脂に合わせて適宜選択することができる。上記熱硬化性樹脂としてエポキシ樹脂を用いる場合、上記熱硬化剤として、例えば、酸無水物系硬化剤、フェノール系硬化剤、アミン系硬化剤、ジシアンジアミド等の潜在性硬化剤、カチオン系触媒型硬化剤等が挙げられる。これらの熱硬化剤は、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。なかでも、硬化速度、硬化物の物性等に優れることから、酸無水物系硬化剤が好ましい。
上記酸無水物系硬化剤のうち、市販品として、例えば、YH−306、YH−307(以上、三菱化学社製、常温(25℃)で液状)、YH−309(三菱化学社製、常温(25℃)で固体)等が挙げられる。
上記熱硬化剤の含有量は特に限定されず、上記熱硬化性樹脂としてエポキシ樹脂を用い、エポキシ基と等量反応する熱硬化剤を用いる場合、上記熱硬化剤の含有量は、半導体接合用接着フィルム中に含まれるエポキシ基の総量に対する好ましい下限が60当量、好ましい上限が110当量である。含有量が60当量未満であると、半導体接合用接着フィルムを充分に硬化させることができないことがある。含有量が110当量を超えても、特に半導体接合用接着フィルムの硬化性には寄与せず、過剰な熱硬化剤が揮発することによってボイドの原因となることがある。含有量のより好ましい下限は70当量、より好ましい上限は100当量である。
本発明の半導体接合用接着フィルムは、硬化速度、硬化物の物性等を調整する目的で、更に、硬化促進剤を含有してもよい。
上記硬化促進剤は特に限定されず、例えば、イミダゾール系硬化促進剤、3級アミン系硬化促進剤等が挙げられる。なかでも、硬化速度、硬化物の物性等の調整をするための反応系の制御をしやすいことから、イミダゾール系硬化促進剤が好ましい。
上記硬化促進剤は特に限定されず、例えば、イミダゾール系硬化促進剤、3級アミン系硬化促進剤等が挙げられる。なかでも、硬化速度、硬化物の物性等の調整をするための反応系の制御をしやすいことから、イミダゾール系硬化促進剤が好ましい。
上記イミダゾール系硬化促進剤は特に限定されず、例えば、フジキュアー7000(T&K TOKA社製、常温(25℃)で液状)、イミダゾールの1位をシアノエチル基で保護した1−シアノエチル−2−フェニルイミダゾール、イソシアヌル酸で塩基性を保護したイミダゾール系硬化促進剤(商品名「2MA−OK」、四国化成工業社製、常温(25℃)で固体)、2MZ、2MZ−P、2PZ、2PZ−PW、2P4MZ、C11Z−CNS、2PZ−CNS、2PZCNS−PW、2MZ−A、2MZA−PW、C11Z−A、2E4MZ−A、2MAOK−PW、2PZ−OK、2MZ−OK、2PHZ、2PHZ−PW、2P4MHZ、2P4MHZ−PW、2E4MZ・BIS、VT、VT−OK、MAVT、MAVT−OK(以上、四国化成工業社製)等が挙げられる。これらのイミダゾール系硬化促進剤は、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。
上記硬化促進剤の含有量は特に限定されず、熱硬化剤100重量部に対する好ましい下限が2重量部、好ましい上限が50重量部である。含有量が2重量部未満であると、半導体接合用接着フィルムの熱硬化のために高温で長時間の加熱を必要とすることがある。含有量が50重量部を超えると、半導体接合用接着フィルムの貯蔵安定性が不充分となったり、過剰な硬化促進剤が揮発することによってボイドの原因となったりすることがある。含有量のより好ましい下限は3重量部、より好ましい上限は30重量部である。
上記高分子量化合物は、特に限定されず、例えば、ユリア樹脂、メラミン樹脂、フェノール樹脂、レゾルシノール樹脂、エポキシ樹脂、アクリル樹脂、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリベンズイミダゾール樹脂、ジアリルフタレート樹脂、キシレン樹脂、アルキル−ベンゼン樹脂、エポキシアクリレート樹脂、珪素樹脂、ウレタン樹脂等の公知の高分子量化合物が挙げられる。なかでも、エポキシ基を有する高分子量化合物が好ましい。
上記エポキシ基を有する高分子量化合物を添加することで、半導体接合用接着フィルムの硬化物は、優れた可撓性を発現する。即ち、半導体接合用接着フィルムの硬化物は、上記熱硬化性樹脂としてのエポキシ樹脂に由来する優れた機械的強度、耐熱性及び耐湿性と、上記エポキシ基を有する高分子量化合物に由来する優れた可撓性とを兼備することとなるので、耐冷熱サイクル性、耐ハンダリフロー性、寸法安定性等に優れるものとなり、高い接合信頼性及び高い導通信頼性を発現することとなる。
上記エポキシ基を有する高分子量化合物は、末端及び/又は側鎖(ペンダント位)にエポキシ基を有する高分子量化合物であれば特に限定されず、例えば、エポキシ基含有アクリルゴム、エポキシ基含有ブタジエンゴム、ビスフェノール型高分子量エポキシ樹脂、エポキシ基含有フェノキシ樹脂、エポキシ基含有アクリル樹脂、エポキシ基含有ウレタン樹脂、エポキシ基含有ポリエステル樹脂等が挙げられる。なかでも、エポキシ基を多く含む高分子量化合物を得ることができ、硬化物の機械的強度及び耐熱性がより優れたものとなることから、エポキシ基含有アクリル樹脂が好ましい。これらのエポキシ基を有する高分子量化合物は、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。
上記高分子量化合物として、上記エポキシ基を有する高分子量化合物、特に、エポキシ基含有アクリル樹脂を用いる場合、上記エポキシ基を有する高分子量化合物の重量平均分子量の好ましい下限は1万、好ましい上限は100万である。重量平均分子量が1万未満であると、半導体接合用接着フィルムの製膜性が不充分となったり、半導体接合用接着フィルムの硬化物の可撓性が充分に向上しなかったりすることがある。重量平均分子量が100万を超えると、高分子量化合物は、溶媒への溶解性が低下して取扱い性が低下することがある。
上記高分子量化合物として、上記エポキシ基を有する高分子量化合物、特に、エポキシ基含有アクリル樹脂を用いる場合、上記エポキシ基を有する高分子量化合物のエポキシ当量の好ましい下限が200、好ましい上限が1000である。エポキシ当量が200未満であると、半導体接合用接着フィルムの硬化物の可撓性が充分に向上しないことがある。エポキシ当量が1000を超えると、半導体接合用接着フィルムの硬化物の機械的強度又は耐熱性が不充分となることがある。
本発明の半導体接合用接着フィルムにおける上記高分子量化合物の含有量は特に限定されず、本発明の半導体接合用接着フィルムにおける好ましい下限は3重量%、好ましい上限は30重量%である。含有量が3重量%未満であると、熱ひずみに対する充分な信頼性が得られないことがある。含有量が30重量%を超えると、半導体接合用接着フィルムの耐熱性が低下することがある。
本発明の半導体接合用接着フィルムは、更に、無機フィラーを含有してもよい。無機フィラーを含有する場合は、シランカップリング剤で表面処理された無機フィラーを20〜60重量%含有することが好ましい。含有量が60重量%を超えると、半導体接合用接着フィルムの製膜性が不充分となったり、ダイシングブレードの回転数に相当する周波数における貯蔵弾性率が高くなり、ダイシング時に剥離しやすくなったりすることがある。本発明の半導体接合用接着フィルムにおける上記無機フィラーの含有量の下限は特に限定されないが、半導体接合用接着フィルムの硬化物の強度及び接合信頼性を確保する観点から、好ましい下限は20重量%である。
上記無機フィラーは特に限定されず、例えば、シリカ、アルミナ、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化珪素、炭化珪素、酸化マグネシウム、酸化亜鉛等が挙げられる。なかでも、流動性に優れることから球状シリカが好ましく、メチルシランカップリング剤、フェニルシランカップリング剤、ビニルシランカップリング剤、メタクリルシランカップリング剤等で表面処理された球状シリカがより好ましい。なかでも特に、表面自由エネルギーγにおける分散成分(γsd)を制御する観点で、フェニルシランカップリング剤で表面処理された球状シリカが好ましい。表面処理された球状シリカを用いることで、半導体接合用接着フィルムの製膜性を高めることができるとともに、貯蔵弾性率と表面自由エネルギーとを所定の範囲に調整することができる。
上記無機フィラーの平均粒子径は特に限定されないが、半導体接合用接着フィルムの透明性、流動性、接合信頼性等の観点から、0.01〜1μm程度が好ましい。
上記無機フィラーは単独で使用してもよいし、複数種の無機フィラーを混合して使用してもよい。
上記無機フィラーは単独で使用してもよいし、複数種の無機フィラーを混合して使用してもよい。
本発明の半導体接合用接着フィルムは、必要に応じて、更に、希釈剤、チキソトロピー付与剤、溶媒、無機イオン交換体、ブリード防止剤、イミダゾールシランカップリング剤等の接着性付与剤、密着性付与剤、ゴム粒子等の応力緩和剤等のその他の添加剤を含有してもよい。
本発明の半導体接合用接着フィルムの厚みは特に限定されないが、好ましい下限は5μm、好ましい上限は60μmであり、より好ましい下限は10μm、より好ましい上限は50μmである。
本発明の半導体接合用接着フィルムを製造する方法は特に限定されず、例えば、熱硬化性樹脂、熱硬化剤及び高分子量化合物に、必要に応じてその他の添加剤を所定量配合して混合し、得られた樹脂組成物を離型フィルム上に塗工し、乾燥させてフィルムを製造する方法等が挙げられる。上記混合の方法は特に限定されず、例えば、ホモディスパー、万能ミキサー、バンバリーミキサー、ニーダー等を使用する方法が挙げられる。
本発明の半導体接合用接着フィルムは、アルミ配線パターン付きウエハに貼り合わせるものであり、ウエハ表面に貼り合わせた状態でスクライブライン(ダイシングライン)に沿ってダイシングされる。これにより、本発明の半導体接合用接着フィルムを貼り付けた半導体チップが得られる。得られた半導体チップは、本発明の半導体接合用接着フィルムにより基板等に熱圧着される。
上記アルミ配線パターン付きウエハに本発明の半導体接合用接着フィルムを貼り合わせる方法は特に限定されず、例えば、常圧下でのラミネート、真空ラミネート等が挙げられる。常圧下でのラミネートでは空気が巻き込まれる場合があるが、貼り合わせの後、加圧キュアオーブン(例えば、PCO−083TA(NTTアトバンステクノロジ社製))等を用いて加圧雰囲気下で加熱して、ボイドを除去してもよい。
ダイシングの方法は特に限定されず、例えば、従来公知のブレードダイシング等が挙げられる。
上記アルミ配線パターン付きウエハに本発明の半導体接合用接着フィルムを貼り合わせる方法は特に限定されず、例えば、常圧下でのラミネート、真空ラミネート等が挙げられる。常圧下でのラミネートでは空気が巻き込まれる場合があるが、貼り合わせの後、加圧キュアオーブン(例えば、PCO−083TA(NTTアトバンステクノロジ社製))等を用いて加圧雰囲気下で加熱して、ボイドを除去してもよい。
ダイシングの方法は特に限定されず、例えば、従来公知のブレードダイシング等が挙げられる。
本発明によれば、ウエハ表面に貼り合わせた状態でスクライブライン(ダイシングライン)に沿ってダイシングしたとき、ウエハとの界面、特にスクライブライン上にアルミ配線パターンが存在するウエハとの界面で剥離が生じにくい半導体接合用接着フィルムを提供することができる。
以下に実施例を掲げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこれら実施例のみに限定されない。
(実施例1)
表1に記載の材料を用いた。表2に記載の配合組成に従って、各材料を溶媒としてのメチルエチルケトン(MEK)に添加し、ホモディスパーを用いて攪拌混合することにより接着剤溶液を製造した。得られた接着剤溶液を、アプリケーターを用いて離型PETフィルム上に乾燥後の厚みが20μmとなるように塗工し、乾燥することにより、接着フィルムを製造した。使用時まで、得られた接着剤層の表面を離型PETフィルム(保護フィルム)で保護した。
動的粘弾性測定装置(アイティー計測制御社製のDVA−200)を用いて、−50〜130℃の温度範囲でステップ昇温を行い、周波数分散モードで貯蔵弾性率測定を行った。ダイシング時の水温を想定して23℃におけるマスターカーブを作成し、ダイシングブレードの回転数に相当する周波数として40000rpm/60=667Hzを採用し、この周波数における貯蔵弾性率を読み取った。
接触角計(KSV Instruments社製のKSV CAM200)を用いて、接着フィルムのアルミ配線パターン付きウエハに貼り合せる面(固体表面)に対する水及びジヨードメタンの接触角を測定し、得られた接触角から、幾何学平均法を使って上記式(1)〜(3)により表面自由エネルギーγ、並びに、その表面自由エネルギーγにおける分散成分(γsd)及び極性成分(γsp)算出した。なお、水は2μL、ジヨードメタンは3μL滴下し、滴下30秒後における接触角を測定した。
表1に記載の材料を用いた。表2に記載の配合組成に従って、各材料を溶媒としてのメチルエチルケトン(MEK)に添加し、ホモディスパーを用いて攪拌混合することにより接着剤溶液を製造した。得られた接着剤溶液を、アプリケーターを用いて離型PETフィルム上に乾燥後の厚みが20μmとなるように塗工し、乾燥することにより、接着フィルムを製造した。使用時まで、得られた接着剤層の表面を離型PETフィルム(保護フィルム)で保護した。
動的粘弾性測定装置(アイティー計測制御社製のDVA−200)を用いて、−50〜130℃の温度範囲でステップ昇温を行い、周波数分散モードで貯蔵弾性率測定を行った。ダイシング時の水温を想定して23℃におけるマスターカーブを作成し、ダイシングブレードの回転数に相当する周波数として40000rpm/60=667Hzを採用し、この周波数における貯蔵弾性率を読み取った。
接触角計(KSV Instruments社製のKSV CAM200)を用いて、接着フィルムのアルミ配線パターン付きウエハに貼り合せる面(固体表面)に対する水及びジヨードメタンの接触角を測定し、得られた接触角から、幾何学平均法を使って上記式(1)〜(3)により表面自由エネルギーγ、並びに、その表面自由エネルギーγにおける分散成分(γsd)及び極性成分(γsp)算出した。なお、水は2μL、ジヨードメタンは3μL滴下し、滴下30秒後における接触角を測定した。
(実施例2〜7、比較例1〜2)
表2に記載の配合組成としたこと以外は実施例1と同様にして、接着フィルムを得た。
表2に記載の配合組成としたこと以外は実施例1と同様にして、接着フィルムを得た。
<評価>
実施例、比較例で得られた接着フィルムについて以下の評価を行った。結果を表2に示した。
実施例、比較例で得られた接着フィルムについて以下の評価を行った。結果を表2に示した。
(1)アルミ膜付きウエハを使ったダイシング評価
アルミ膜付きウエハ(8インチサイズ、厚み725μm)を用意した。アルミ膜は、ウエハ全面に形成されており、熱酸化膜(1000ű10%)上にAl−Cu膜(5000ű10%)が形成されたものであった。次いで、真空ラミネーター(タカトリ社製のATM−812)を用いて80℃、真空度100Paでウエハ表面に、50mm×50mmサイズにカットした接着フィルム(厚み20μm)を貼り合わせた。
図2に、アルミ膜付きウエハを使ったダイシング評価の評価方法を模式的に説明する上面図を示す。ダイシングブレード(DISCO社製のZH05−SD4800N1−70)を用いて、水温23℃、ブレード回転数40000rpm、送り速度20mm/secで、図2に示すように5mm間隔でXY方向に接着フィルムの表面からウエハ1をダイシングした。このときのウエハの切り込み深さは100μmとした。ウエハの切り込みラインの交点6を25箇所顕微鏡観察し、切り込みラインに接する接着フィルムの剥離の有無について4点(実質的にゼロ)、2点(数箇所あり)、0点(多数発生)の3水準で点数付けを行い、総合得点をポイント(0〜100pt)とした。以下のとおり○×判定を行った。
×:0〜30pt
△:31〜60pt
○:61〜90pt
◎:91〜100pt
アルミ膜付きウエハ(8インチサイズ、厚み725μm)を用意した。アルミ膜は、ウエハ全面に形成されており、熱酸化膜(1000ű10%)上にAl−Cu膜(5000ű10%)が形成されたものであった。次いで、真空ラミネーター(タカトリ社製のATM−812)を用いて80℃、真空度100Paでウエハ表面に、50mm×50mmサイズにカットした接着フィルム(厚み20μm)を貼り合わせた。
図2に、アルミ膜付きウエハを使ったダイシング評価の評価方法を模式的に説明する上面図を示す。ダイシングブレード(DISCO社製のZH05−SD4800N1−70)を用いて、水温23℃、ブレード回転数40000rpm、送り速度20mm/secで、図2に示すように5mm間隔でXY方向に接着フィルムの表面からウエハ1をダイシングした。このときのウエハの切り込み深さは100μmとした。ウエハの切り込みラインの交点6を25箇所顕微鏡観察し、切り込みラインに接する接着フィルムの剥離の有無について4点(実質的にゼロ)、2点(数箇所あり)、0点(多数発生)の3水準で点数付けを行い、総合得点をポイント(0〜100pt)とした。以下のとおり○×判定を行った。
×:0〜30pt
△:31〜60pt
○:61〜90pt
◎:91〜100pt
(2)アルミ配線パターン付きウエハを使ったダイシング評価
スクライブライン上にアルミ配線パターンが形成されたウエハ(12インチサイズ、厚み100μm)を使って、ダイシング評価を行った。真空ラミネーター(タカトリ社製のATM−812)を用いて80℃、真空度100Paでウエハ表面全体に接着フィルムを貼り合わせたのち、ダイシングブレード(DISCO社製のZH05−SD4800N1−70)を用いて、水温23℃、ブレード回転数40000rpm、送り速度20mm/secで、スクライブラインに沿ってウエハをフルカットしてダイシングを行った。
接着フィルムの剥離の有無を目視にて観察し、剥離箇所のあったものを×、剥離箇所が無かったものを○として判定を行った。
スクライブライン上にアルミ配線パターンが形成されたウエハ(12インチサイズ、厚み100μm)を使って、ダイシング評価を行った。真空ラミネーター(タカトリ社製のATM−812)を用いて80℃、真空度100Paでウエハ表面全体に接着フィルムを貼り合わせたのち、ダイシングブレード(DISCO社製のZH05−SD4800N1−70)を用いて、水温23℃、ブレード回転数40000rpm、送り速度20mm/secで、スクライブラインに沿ってウエハをフルカットしてダイシングを行った。
接着フィルムの剥離の有無を目視にて観察し、剥離箇所のあったものを×、剥離箇所が無かったものを○として判定を行った。
本発明によれば、ウエハ表面に貼り合わせた状態でスクライブライン(ダイシングライン)に沿ってダイシングしたとき、ウエハとの界面、特にスクライブライン上にアルミ配線パターンが存在するウエハとの界面で剥離が生じにくい半導体接合用接着フィルムを提供することができる。
1 シリコンウエハ
2 スクライブライン
3 半導体チップ
4 突起電極
5 金属配線パターン
6 切り込みラインの交点
2 スクライブライン
3 半導体チップ
4 突起電極
5 金属配線パターン
6 切り込みラインの交点
(実施例2、4、5、比較例1〜5)
表2に記載の配合組成としたこと以外は実施例1と同様にして、接着フィルムを得た。
表2に記載の配合組成としたこと以外は実施例1と同様にして、接着フィルムを得た。
Claims (1)
- アルミ配線パターン付きウエハに貼り合わせる半導体接合用接着フィルムであって、
(1)ダイシングブレードの回転数に相当する周波数における貯蔵弾性率が7.5GPa以下であるか、及び/又は、
(2)表面エネルギーが既知の測定試薬を2種類以上用いて測定した、アルミ配線パターン付きウエハに貼り合せる面の表面自由エネルギーγにおける分散成分(γsd)が30mJ/m2以上である
ことを特徴とする半導体接合用接着フィルム。
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