JPWO2014034604A1 - コート布およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
(1)立体構造織物の少なくとも片面に、エラストマー樹脂層が、片面につき50〜500g/m2の付着量でコートされているコート布であって、布帛の内部に空洞を有し、その空洞率が15〜60%であることを特徴とするコート布、
(2)エアバッグのインフレーター接続用開口周縁部に取り付けられる用途に用いられる前記コート布、
(3)立体構造織物を構成する繊維が合成繊維であり、前記繊維の総繊度が100〜700dtexで、単糸繊度が1〜7dtexである前記いずれかのコート布、
(4)立体構造織物の両面にエラストマー樹脂層がコートされており、一方のエラストマー樹脂層の付着量が200g/m2以下である前記いずれかに記載のコート布、
(5)立体構造織物の厚みが0.5〜2.5mmである前記いずれかに記載のコート布、
(6)合成繊維からジャガード織機またはドビー織機で立体構造織物を製造し、その織物の少なくとも片面にエラストマー樹脂をコートすることを特徴とする前記いずれかに記載のコート布の製造方法、
(7)前記いずれかのコート布をエアバッグ装置のインフレーター接続用開口周縁部に取り付けられる部分に縫い合わせたエアバッグ。
空洞率(%)=(見掛け質量−実測質量)/実測質量×100
具体的には、まずコート前の基布の厚みと、コート後の基布の厚みを求める。コート前の基布とコート後の基布の差を樹脂の厚みとする。試験片からコート前基布の体積と樹脂層の体積を求め、基布を構成する繊維の密度およびコートされる樹脂の密度から、見掛け質量を求める。見掛け質量の算出は以下の式を用いたものである。
見掛け質量(g)
=コート前基布の厚み(cm)×試験片面積(cm2)×原糸の密度(g/cm3)+(コート後基布の厚み(cm)−コート前基布の厚み(cm))×試験片面積(cm2)×樹脂の密度(g/cm3)
そして得られた見掛け質量と実測質量から空洞率を算出する。
立体構造織物の反対の面へのコーティングは必須ではない。ただし耐熱性向上のためには反対の面にもコーティングをしたほうがいい。厚みは、500g/m2以下、さらに200g/m2以下が好ましく、より好ましくは100g/m2以下である。下の方の値としては50g/m2以上が好ましい。反対の面の付着量を上に示した値以下にすることで、耐熱性と柔軟性を向上させることができ、樹脂の裏面付着量を上に示した範囲以上することで、樹脂が、織物表面を均一に覆い、耐熱性向上や柔軟性を得ることができ、立体構造織物内に形成された空洞内による断熱効果をあげることができる。
(1)織物厚さ
JIS L 1096:1999 8.5にしたがい、試料の異なる5カ所について厚さ測定機を用いて、23.5kPaの加圧下、厚さを落ち着かせるために10秒間待った後に厚さを測定し、平均値を算出した。
JIS L 1096:1999 8.4.2にしたがい、20cm×20cmの試験片を3枚採取し、それぞれの質量(g)を量り、その平均値を1m2当たりの質量(g/m2)で表した。
対比用試料として、樹脂を塗布しなかった以外は同様の条件で処理したものを測定した。
上記(2)により、対比用試料の目付を測定し、コート布の目付と対比用試料の目付との差を、エラストマー樹脂の付着量(単位g/m2)として求めた。
JIS Z 8807にしたがい原糸の密度を測定し、またJIS K 6249にしたがい、使用する樹脂の密度を測定した。
上記(1)により、コート前基布の厚みと、コート後基布の厚みを求めた。コート前基布とコート後基布の差を樹脂厚みとした。試験片からコート前基布の体積と樹脂層の体積を求め、原糸の密度および樹脂の密度を使用して見掛け質量を求めた。なおこの実施例では試験片は20cm×20cmの正方形のものを使用した。
=コート前基布の厚み(cm)×試験片面積(cm2)×原糸の密度(g/cm3)+(コート後基布の厚み(cm)−コート前基布の厚み(cm))×試験片面積(cm2)×樹脂の密度(g/cm3)
(2)により、コート後基布の実測質量を求め、以下の式のとおり求めた値を空洞率とした。
空洞率(%)
=(見掛け質量−実測質量)/実測質量×100
なお本発明で使用したナイロン66の繊維の密度は1.14g/cm3、ポリエチレンテレフタレート繊維の密度は1.38g/cm3、シリコーン樹脂の密度は1.07g/cm3であった。
(1)インフレーション試験
図2にインフレーション試験の試験方法を示す概念図を示す。(a)は試験方法の概念を示す正面図であり、(b)はX−X’断面図である。インフレーター10のガス噴き出し口11の周縁に、またエアバッグ本体用の布12の内側に、本発明のコート布13を2枚重ねて配置し、インフレーターに着火し、コート布およびエアバッグ本体用の布のダメージを確認した。
以上の試験方法で、インフレーターに接している1枚目のコート布のみダメージがあった場合「E」(優秀)、1枚目を貫通し、2枚目のコート布までダメージがあったが、エアバッグの本体用の布にはダメージがなかった場合「G」(良好)、2枚目を貫通し、エアバッグの本体用布までダメージがあった場合を「P」(不良)と評価した。
(タテ糸、ヨコ糸)
タテ糸およびヨコ糸として、ナイロン66からなり、円形の断面形状を持つ単繊維繊度が6.53dtexの単繊維72フィラメントで構成され、総繊度470dtexで、強度8.5cN/dtex、伸度23%で無撚りの合成繊維フィラメントを使用した。
上記タテ糸およびヨコ糸を用い、ドビー織機にて、タテ糸の織り密度が145本/2.54cm、ヨコ糸の織り密度が105本/2.54cmの四重織物を製織した。製織においては、タテ糸張力を35cN/本に調整し、織機回転数は450rpmとした。
次いでこの織物を通常の方法にて精練、乾燥した後、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率0%、オーバーフィード率0%の寸法規制の下で160℃にて1分間の熱セット加工を施した。
次いでこの織物のおもて面にロールコンマコーターにて、粘度50Pa・s(50,000cP)の無溶剤系付加型シリコーン樹脂を、付着量が240g/m2となるようにコーティングを行った後、190℃で1分間加硫処理を行った、その後、裏面に同じ樹脂を付着量60g/m2となるようコーティングを行ったあと、190℃で1分間加硫処理を行い、コート布を得た。
(タテ糸、ヨコ糸)
タテ糸およびヨコ糸として、実施例1と同様の合成繊維フィラメントを使用した。
上記タテ糸およびヨコ糸を用い、ドビー織機にて、タテ糸の織り密度が145本/2.54cm、ヨコ糸の織り密度が200本/2.54cmの四重織物を製織した。製織においては、タテ糸張力を35cN/本に調整し、織機回転数は450rpmとした。
次いでこの織物に、実施例1と同様の精練・セット加工を施した。
次いでこの織物のおもて面にロールコンマコーターにて、粘度20Pa・s(20,000cP)の無溶剤系付加型シリコーン樹脂を、織付着量200g/m2となるようにコートした後、190℃で1分間加硫処理を行った。その後、裏面に同じ樹脂を付着量50g/m2となるようコートした後、190℃で1分間加硫処理を行い、コート布を得た。
(タテ糸およびヨコ糸)
タテ糸およびヨコ糸として、ナイロン66からなり、円形の断面形状を持つ単繊維繊度が4.86dtexの単繊維72フィラメントで構成され、総繊度350dtexで、強度8.5cN/dtex、伸度23.4%で無撚りの合成繊維フィラメントを使用した。
上記タテ糸およびヨコ糸を用い、ドビー織機にて、タテ糸の織り密度が165本/2.54cm、ヨコ糸の織り密度が120本/2.54cmの四重織物を製織した。製織においては、タテ糸張力を35cN/本に調整し、織機回転数は450rpmとした。
次いでこの織物に、実施例1と同様の精練・セット加工を施した。
次いでこの織物のおもて面に、ロールコンマコーターにて、粘度20Pa・s(20,000cP)の無溶剤系付加型シリコーン樹脂を付着量250g/m2となるようにコーティングを行った後、190℃で1分間加硫処理を行った。その後、裏面に同じ樹脂を付着量50g/m2になるようコーティングを行った。その後190℃で1分間加硫処理を行い、コート布を得た。
(タテ糸およびヨコ糸)
タテ糸およびヨコ糸として、実施例3と同じ合成繊維フィラメントを使用した。
上記タテ糸およびヨコ糸を用い、ドビー織機にて、タテ糸の織り密度が165本/2.54cm、ヨコ糸の織り密度が120本/2.54cmの四重織物を製織した。製織においては、タテ糸張力を35cN/本に調整し、織機回転数は450rpmとした。
次いでこの織物に、実施例1と同様の精練・セット加工を施した。
次いでこの織物のおもて面にロールコンマコーターにて、粘度50Pa・s(50,000cP)の無溶剤系付加型シリコーン樹脂を付着量300g/m2となるようにコーティングを行った後、190℃で1分間加硫処理を行い、コート布を得た。
(タテ糸およびヨコ糸)
タテ糸およびヨコ糸として、ポリエチレンテレフタレートからなり、円形の断面形状を持つ単繊維繊度が5.83dtexの単繊維96フィラメントで構成され、総繊度560dtexで、強度7.5cN/dtex、伸度20%で無撚りの合成繊維フィラメントを使用した。
上記タテおよび・ヨコ糸を用い、ドビー織機にて、タテ糸の織り密度が140本/2.54cm、ヨコ糸の織り密度が100本/2.54cmの四重織物を製織した。製織においては、タテ糸張力を35cN/本に調整し、織機回転数は450rpmとした。
次いでこの織物に、実施例1と同様の精練・セット加工を施した。
次いでこの織物のおもて面にロールコンマコーターにて、粘度50Pa・s(50,000cP)の無溶剤系付加型シリコーン樹脂を、付着量200g/m2になるようにコーティングを行った後、190℃で1分間加硫処理を行った。その後、裏面に同じ樹脂を付着量100g/m2になるようコーティングを行った。その後190℃で1分間加硫処理を行いコート布を得た。
(タテ糸およびヨコ糸)
タテ糸およびヨコ糸として、実施例1と同じ合成繊維フィラメントを使用した。
上記タテ糸およびヨコ糸を用い、ドビー織機にて、タテ糸の織り密度が100本/2.54cm、ヨコ糸の織り密度が92本/2.54cmの三重織物を製織した。製織においてはタテ糸張力を35cN/本に調整し、織機回転数は450rpmとした。
次いでこの織物に、実施例1と同様の精練・セット加工を施した。
次いでこの織物のおもて面にロールコンマコーターにて、粘度50Pa・s(50,000cP)の無溶剤系シリコーン樹脂を付着量200g/m2になるようにコーティングを行った後、190℃で1分間加硫処理を行った。その後、同じ樹脂を裏面に付着量50g/m2になるようコーティングを行った。その後190℃で1分間加硫処理を行い、コート布を得た。
(タテ糸およびヨコ糸)
タテ糸およびヨコ糸として、実施例1と同じ合成繊維フィラメントを使用した。
上記タテ糸およびヨコ糸を用い、ドビー織機にて、タテ糸の織り密度が120本/2.54cm、ヨコ糸の織り密度が90本/2.54cmの四重織物を製織した。製織においては、タテ糸張力を35cN/本に調整し、織機回転数は450rpmとした。
次いでこの織物に、実施例1と同様の精練・セット加工を施した。
次いでこの織物のおもて面にロールコンマコーターにて、粘度50Pa・s(50,000cP)の無溶剤系付加型シリコーン樹脂を付着量500g/m2になるようにコーティングを行った後、190℃で1分間加硫処理を行った。その後、裏面に同じ樹脂を付着量100g/m2になるようコーティングを行ったあと、190℃で1分間加硫処理を行い、コート布を得た。
(タテ糸およびヨコ糸)
タテ糸およびヨコ糸として、実施例1と同じ合成繊維フィラメントを使用した。
上記タテ糸およびヨコ糸を用い、ドビー織機にて、タテ糸の織り密度が92本/2.54cm、ヨコ糸の織り密度が92本/2.54cmの三重織物を製織した。製織においては、タテ糸張力を35cN/本に調整し、織機回転数は450rpmとした。
次いでこの織物に、実施例1と同様の精練・セット加工を施した。
次いでこの織物のおもて面にロールコンマコーターにて、粘度50Pa・s(50,000cP)の無溶剤系シリコーン樹脂を、付着量(表面コート量)240g/m2になるようにコーティングを行った後、190℃で1分間加硫処理を行った。その後、同じ樹脂を、裏面に60g/m2になるようコーティングを行ったあと、190℃で1分間加硫処理を行い、コート布を得た。
(タテ糸およびヨコ糸)
タテ糸およびヨコ糸として、実施例3と同じ合成繊維フィラメントを使用した。
上記タテ糸およびヨコ糸を用い、ドビー織機にて、タテ糸の織り密度が165本/2.54cm、ヨコ糸の織り密度が120本/2.54cmの四重織物を製織した。製織においては、タテ糸張力を35cN/本に調整し、織機回転数は450rpmとした。
次いでこの織物に、実施例1と同様の精練・セット加工を施した。
次いでこの織物のおもて面にロールコンマコーターにて、粘度20Pa・s(20,000cP)の無溶剤系シリコーン樹脂を、付着量40g/m2になるようにコーティングを行った後、190℃で1分間加硫処理を行い、コート布を得た。
(タテ糸およびヨコ糸)
タテ糸・ヨコ糸として、実施例5と同じ合成繊維フィラメントを使用した。
上記タテ糸およびヨコ糸を用い、ドビー織機にて、タテ糸の織り密度が100本/2.54cm、ヨコ糸の織り密度が100本/2.54cmの三重織物を製織した。製織においては、タテ糸張力を35cN/本に調整し、織機回転数は450rpmとした。
次いでこの織物に、実施例1と同様の精練・セット加工を施した。
次いでこの織物のおもて面にロールコンマコーターにて、粘度50Pa・s(50,000cP)の無溶剤系シリコーン樹脂を、表面に付着量100g/m2になるようにコーティングを行った後、190℃で1分間加硫処理を行った。その後、同じ樹脂を裏面に付着量100g/m2になるようコーティングを行ったあと、190℃で1分間加硫処理を行い、エアバッグ用コート布を得た。
2:立体構造織物
3:繊維
4:エラストマー樹脂
5:空洞
10:インフレーター
11:ガス噴き出し口
12:エアバッグ本体用の布
13:コート布
Claims (7)
- 立体構造織物の少なくとも片面に、エラストマー樹脂層が、片面につき50〜500g/m2の付着量でコートされているコート布であって、布帛の内部に空洞を有し、その空洞率が15〜60%であることを特徴とするコート布。
- エアバッグのインフレーター接続用開口周縁部に取り付けられる用途に用いられる請求項1記載のコート布。
- 立体構造織物を構成する繊維が合成繊維であり、前記繊維の総繊度が100〜700dtexで、単糸繊度が1〜7dtexである請求項1または2記載のエアバッグ用コート布。
- 立体構造織物の両面にエラストマー樹脂層がコートされており、一方のエラストマー樹脂層の付着量が200g/m2以下である請求項1〜3いずれかに記載のコート布。
- 立体構造織物の厚みが0.5〜2.5mmである請求項1〜4いずれかに記載のコート布。
- 合成繊維から、ジャガード織機またはドビー織機で立体構造織物を製造し、その織物の少なくとも片面にエラストマー樹脂をコートすることを特徴とする請求項1〜5いずれかに記載のコート布の製造方法。
- 請求項1〜5いずれかのコート布をエアバッグ装置のインフレーター接続用開口周縁部に取り付けられる部分に縫い合わせたエアバッグ。
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