WO2024009713A1

WO2024009713A1 - エアバッグ用ノンコート基布、エアバッグ用ノンコート基布の製造方法およびエアバッグ

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Publication number: WO2024009713A1
Application number: PCT/JP2023/022117
Authority: WO
Inventors: 裕也清水; 祐介江川
Original assignee: 東レ株式会社
Priority date: 2022-07-04
Filing date: 2023-06-14
Publication date: 2024-01-11

Abstract

熱利用率が優れるエアバッグ用基布、エアバッグ用ノンコート基布が縫製されたエアバッグ、およびエアバッグ用ノンコート基布の製造方法を提供する。ポリアミド繊維からなる織物からなり、熱利用率が１０％以上である、エアバッグ用ノンコート基布。

Description

エアバッグ用ノンコート基布、エアバッグ用ノンコート基布の製造方法およびエアバッグ

　本発明は、エアバッグ用ノンコート基布、エアバッグ用ノンコート基布の製造方法およびエアバッグに関する。

　近年、車両衝突時における乗員の安全を確保するために、車両には各種エアバッグが装着されており、乗員に対する保護機能が高まっている。エアバッグは、車両が衝突してから極めて短時間のうちに膨張展開し、乗員を受け止め、衝撃を吸収して乗員を保護する。エアバッグを構成するエアバッグ用基布は、膨張展開して乗員を受け止めるために、インフレーターから放出されるエネルギーを効率的に活用することが必要である。特に、主にノンコート基布が用いられる運転者保護用および助手席者保護用のエアバッグは、乗員保護エリア拡大の観点からクッションの大型化が進んでいる。乗員拘束性能を向上させるためには、展開速度の向上が不可欠である。しかしながら、断熱性の低いエアバッグ用基布の場合、展開時の噴出ガス温度が基布表面からバッグ外側に逃げ、エアバッグの内圧が充分に上がらない懸念がある。そのため、エアバッグに用いる基布は、高い断熱性が求められる。

　高い断熱性を持つ基布を得る方法として、たとえば、特許文献１および２には、熱伝導率が低い粉末状物質を含有した、断熱性優れたエアバッグ基布が提案されている。また、特許文献３には、高い固有粘度のポリエチレンテレフタレートチップから製造されたポリエステルフィラメントからなる、熱抵抗性と瞬間熱変形率が改善されたエアバッグ基布が提案されている。

特開平４－２０１６４７号公報特開平１１－１０５６５５号公報国際公開第２０１１／１６２４８６号

　特許文献１に開示された技術は、エラストマー樹脂に熱伝導率が低いセラミックスを含有させてエアバッグ基布にコーティングしている。しかしながら、特許文献１に開示された技術は、樹脂をコーティングしているため基布が厚くなり、ノンコート基布と比べて収納性が充分ではない。特許文献２に開示された技術は、電磁波の反射率が高く、熱伝導率が低い粉末状物質を繊維あるいはコーティング樹脂中に含有している。しかしながら、特許文献２に開示された技術は、粉末状物質を繊維中に含有する場合は、原糸の引張強力や引裂強力などの機械物性が充分ではない。特許文献３に開示された技術は、高い固有粘度のポリエチレンテレフタレートを使用している。しかしながら、特許文献３のポリエチレンテレフタレート繊維を用いた基布は、ナイロン素材に比べ比重が高く、同じ繊度・同じ密度の場合基布が厚くなり、ノンコート基布と比べて収納性が充分ではない。また、これらの文献に開示された技術は、熱伝導率の低い物質を添加もしくは塗布したり、ポリエチレンテレフタレート繊維を用いてエアバッグ基布に断熱性を付与している。しかしながら、これらの文献に開示された技術は、エアバッグ基布の重要特性である基布強力や収納性が充分ではない。

　本発明は、このような従来の問題に鑑みてなされたものであり、熱利用率に優れるエアバッグ用ノンコート基布、エアバッグ用ノンコート基布が縫製されたエアバッグおよびエアバッグ用ノンコート基布の製造方法を提供することを目的とする。

　上記課題を解決するため、本発明者らが検討した結果、断熱性が高く、基布強力や収納性に優れたノンコートエアバッグ基布を得るためには、基布製造時の熱量をコントロールすることで、基布表面から噴出ガスのエネルギー損失が少ない、すなわち熱利用率を高くすることが良いことが分かった。

　すなわち、上記課題を解決する本発明の一態様のエアバッグ用ノンコート基布は、ポリアミド繊維で構成される織物からなり、下記の式（１）より算出される熱利用率が１０％以上である、エアバッグ用ノンコート基布である。
式（１）　熱利用率（％）　＝　（Ｑ０（Ｗ）－Ｑｄ（Ｗ））／Ｑ０×１００（％）
Ｑ０：　熱版に試料を置かずに計測した電力量（Ｗ）
Ｑｄ：　熱板に試料を置いたときに計測した電力量（Ｗ）

　また、上記課題を解決する本発明の一態様のエアバッグ用ノンコート基布の製造方法は、上記エアバッグ用ノンコート基布を製造するための方法であり、熱セット工程を有し、下記の式（２）より算出される基布に与えられる熱量が２０，０００～５０，０００Ｊである、エアバッグ用ノンコート基布の製造方法である。
式（２）　熱量（Ｊ）　＝　（Ｃ（Ｊ／（ｋｇ・℃）×ρ（ｋｇ／Ｌ）×Ｖ（Ｌ）×ΔＴ（℃））
Ｃ：　比熱（Ｊ／ｋｇ・℃）
ρ：　密度（ｋｇ／Ｌ）
Ｖ：　体積（Ｌ）
ΔＴ：　基布表面上昇温度（℃）

　さらに、上記課題を解決する本発明の一態様のエアバッグは、上記エアバッグ用ノンコート基布が縫製された、エアバッグである。

［エアバッグ用ノンコート基布］
　本発明の一実施形態のエアバッグ用ノンコート基布（以下、単に基布ともいう）は、ポリアミド繊維が製織された織物からなる。基布は、下記の式（１）より算出される熱利用率が１０％以上である。以下、それぞれについて説明する。
式（１）　熱利用率（％）　＝　（Ｑ０（Ｗ）－Ｑｄ（Ｗ））／Ｑ０×１００（％）
Ｑ０：　熱版に試料を置かずに計測した電力量（Ｗ）
Ｑｄ：　熱板に試料を置いたときに計測した電力量（Ｗ）

　ポリアミド繊維は、ナイロン６、ナイロン６，６、ナイロン１２、ナイロン４６や、ナイロン６とナイロン６，６との共重合ポリアミド、ナイロン６にポリアルキレングリコール、ジカルボン酸、アミン等を共重合させた共重合ポリアミド等からなる繊維等が例示される。ポリアミド繊維は、得られるエアバッグの耐衝撃性が優れる点から、ナイロン６またはナイロン６，６からなる繊維であることが好ましい。

　本実施形態において、織物を構成するポリアミド繊維はマルチフィラメントが好ましい。ポリアミド繊維の総繊度は特に限定されない。一例を挙げると、ポリアミド繊維の総繊度は、２３５ｄｔｅｘ以上が好ましく、３５０ｄｔｅｘ以上であることがより好ましい。また、ポリアミド繊維の総繊度は、９４０ｄｔｅｘ以下が好ましく、７００ｄｔｅｘ以下であることがより好ましい。総繊度が２３５ｄｔｅｘ以上であれば、得られる基布は、エアバッグに必要な機械的特性（引張強力や引裂強力等）が得られやすい。一方、総繊度が９４０ｄｔｅｘを以下であれば、得られる基布は、軽量性やコンパクト性がより優れる。なお、ポリアミド繊維の総繊度は、ＪＩＳ　Ｌ　１０１３（１９９９）　８．３．１　Ａ法に基づいて算出する。

　また、本実施形態において、ポリアミド繊維の単繊維繊度は特に限定されない。一例を挙げると、ポリアミド繊維の単繊維繊度は、１ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、１．５ｄｔｅｘ以上であることがより好ましく、２ｄｔｅｘ以上であることがさらに好ましい。また、ポリアミド繊維の単繊維繊度は、８ｄｔｅｘ以下であることが好ましく、７ｄｔｅｘ以下であることがより好ましい。ポリアミド繊維の単繊維繊度を１ｄｔｅｘ以上とすることにより、得られる基布は、製造時の単繊維切れを抑えることができ、製造されやすい。また、ポリアミド繊維の単繊維繊度を８ｄｔｅｘ以下とすることにより、得られるタテ糸やヨコ糸は、柔軟性が向上する。なお、ポリアミド繊維の単繊維繊度は、総繊度をフィラメント数で除することにより算出する。

　フィラメント数は、ＪＩＳ　Ｌ　１０１３（１９９９）　８．４の方法に基づいて算出する。本実施形態において、ポリアミド繊維のフィラメント数は特に限定されない。一例を挙げると、フィラメント数は、４４本～１４４本が好ましく、７２本～１３６本がより好ましい。フィラメント数が４４本以上であれば、得られる基布は、繊維間から通気する空気量が大きくなりすぎず、所定の通気度を得ることができる。フィラメント数が１４４本以下であれば、得られる基布は、単繊維繊度が小さくなりすぎることもなく、整経時および製織時にガイドや筬等の擦過によりダメージを抑えられ、タテ糸に擦過による毛羽等が発生して、生産性が悪化しにくい。

　ポリアミド繊維の単繊維の断面形状は特に限定されない。一例を挙げると、単繊維の断面形状は、円形であってもよく、Ｘ型、Ｃ型、Ｙ型、Ｖ型、扁平型等の各種非円形であってもよく、中空部を有するものであってもよい。これらの中でも、単繊維の断面形状は、製糸性の点から、円形であることが好ましい。

　本実施形態のポリアミド繊維の引張強度は、８．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上が好ましく、８．４ｃＮ／ｄｅｘ以上であることがより好ましい。ポリアミド繊維の引張強度が８．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の場合、得られる基布は、充分な機械的特性（引張強力や引裂強力等）が得られる。なお、引張強度の上限は特に限定されない。なお、ポリアミド繊維の引張強度は、ＪＩＳ　Ｌ　１０１３（１９９９）　８．５．１標準時試験に示される定速伸長条件で測定することにより算出する。

　本実施形態におけるポリアミド繊維の伸度は、２０％以上であることが好ましく、２１％以上であることがより好ましい。また、ポリアミド繊維の伸度は、２５％以下であることが好ましく、２４％以下であることがより好ましい。ポリアミド繊維の伸度が上記範囲内である場合、得られる織物は、タフネス性、破断仕事量が優れる。また、上記範囲内の伸度を示すポリアミド繊維は、製糸性および製織性が向上し得る。なお、ポリアミド繊維の伸度は、上記引張強度を算出する際に得られるＳ－Ｓ曲線における最大強力を示した点の伸びに基づいて算出し得る。

　本実施形態におけるポリアミド繊維は、紡糸工程、延伸工程、加工工程における生産性、または、得られる織物の特性を改善するために、適宜、熱安定剤、酸化防止剤、光安定剤、平滑剤、帯電防止剤、可塑剤、増粘剤、顔料、難燃剤等の添加剤が配合されてもよい。

　本実施形態におけるノンコート基布のカバーファクターは、２０００～２６００であることが好ましく、２１００～２５００がより好ましい。カバーファクターが上記範囲内である場合、得られる織物は、引張強力や滑脱抵抗などの機械的特性が優れる。

　本実施形態のエアバッグ用ノンコート基布は、ＪＩＳ　Ｌ　１９２７により計測された消費電力から算出された熱利用率が１０％以上であることが好ましく、１１％以上がより好ましい。熱利用率が１０％以上であることにより、得られる基布は、エアバッグ展開時にインフレーターから放出されるエネルギーをより効率的に活用することができる。

　なお、熱利用率は以下の式より算出される。
式（１）　熱利用率（％）　＝　（Ｑ０（Ｗ）－Ｑｄ（Ｗ））／Ｑ０×１００（％）
Ｑ０：　熱版に試料を置かずに計測した電力量（Ｗ）
Ｑｄ：　熱板に試料を置いたときに計測した電力量（Ｗ）

　本実施形態のエアバッグ用ノンコート基布は、試験差圧５００Ｐａで測定した時の通気度が４Ｌ／ｄｍ²／ｍｉｎ以下であることが好ましく、３．５Ｌ／ｄｍ²／ｍｉｎ以下であることがより好ましい。通気度が上記範囲内であることにより、得られる基布を用いたエアバッグは、ガス遮断性が充分となりエネルギーをより効率的に活用することが出来る。

［エアバッグ］
　本発明の一実施形態のエアバッグは、上記エアバッグ用ノンコート基布を縫製して得られるエアバッグである。本実施形態のエアバッグは、従来公知の方法により製造し得る。たとえばエアバッグ用ノンコート基布を公知の袋状の形状に、公知の縫製方法で縫製してエアバッグとすることができる。

　エアバッグを構成する基布は、上記実施形態により詳述したとおり、熱利用率に優れる。そのため、本実施形態のエアバッグは、インフレーターから発せられるエネルギーのロスが少なく、高い内圧保持性能・乗員拘束性能が得られる。そのため、エアバッグは、運転者保護用、助手席者保護用、膝保護用、座席シートに内蔵された胸部保護用、窓上部の天井内に装着された頭部保護用等として有用である。

［エアバッグモジュール］
　本発明の一実施形態のエアバッグモジュールは、上記エアバッグを備えたエアバッグモジュールである。エアバッグモジュールは、従来公知の方法により製造し得る。すなわち、エアバッグに、インフレーターなどの付属機器を取り付けられることにより製造される。

［エアバッグ用ノンコート基布の製造方法］
　本発明の一実施形態のエアバッグ用ノンコート基布の製造方法（以下、単に基布の製造方法ともいう）は、上記した基布（エアバッグ用ノンコート基布）を製造するための方法である。基布の製造方法は、熱セット工程を有する。また、基布の製造方法は、下記の式（２）より算出される基布に与えられる熱量が２０，０００～５０，０００Ｊである。
式（２）　熱量（Ｊ）　＝　（Ｃ（Ｊ／（ｋｇ・℃）×ρ（ｋｇ／Ｌ）×Ｖ（Ｌ）×ΔＴ（℃））
Ｃ：　比熱（Ｊ／ｋｇ・℃）
ρ：　密度（ｋｇ／Ｌ）
Ｖ：　体積（Ｌ）
ΔＴ：　上昇温度（℃）

　このように、本実施形態の基布の製造方法は、精練セット工程における熱セット時に与えられる熱量を調整する。そのため、以下に示される他の工程は、いずれも例示であり、公知の他の工程に適宜置き換えられてもよい。

　本実施形態によれば、まず、上記したタテ糸が整経され、織機に設置される。同様にヨコ糸が織機に設置される。織機は、特に限定されない。具体的には、織機は、ウォータージェットルーム、エアジェットルーム、レピアルーム等が例示される。これらの中でも、高速製織が比較的容易であり、生産性を高めやすい点から、織機は、ウォータージェットルームが好ましい。タテ糸およびヨコ糸は、いずれも同じ種類のポリアミド繊維であることが好ましい。また、タテ糸およびヨコ糸は、いずれも同じ織密度となるよう製織されることが好ましい。なお、本実施形態において、「同じ種類のポリアミド繊維」とは、ポリマー種類、総繊度、物理特性が同等な繊維であることを意味する。また、「織密度が同じ」とは、製織後のタテ糸およびヨコ糸の織密度の差が、１．５本以内であることを意味する。なお、織密度は、ＪＩＳ　Ｌ　１０９６（１９９９）　８．６．１に基づいて算出する。

　本実施形態の基布の製造方法において、製織の条件は特に限定されない。一例を挙げると、タテ糸張力は、６０～１８０ｃＮ／本に調整されることが好ましい。タテ糸張力が上記範囲内である場合、ヨコ糸が打ち込まれる際に、張力の加えられたタテ糸が扁平形状化し、通気度を低くコントロールできる。また、タテ糸張力が上記範囲内である場合、製織時に、タテ糸がヨコ糸を拘束する力が適切となり、所定の密度を達成しやすい。また、タテ糸張力が上記範囲内である場合、得られる基布は、低い通気度が得られ、かつ、タテ糸に擦過による毛羽等が発生しにくく、生産性が優れる。

　本実施形態の基布の製造方法において、タテ糸張力を調整する方法は特に限定されない。一例を挙げると、タテ糸張力は、織機のタテ糸送り出し速度を調整する方法、ヨコ糸の打ち込み速度を調整する方法等により調整し得る。なお、タテ糸張力が上記範囲であるかどうかは、たとえば織機稼動中にタテ糸ビームとバックローラーのロードセルによって、タテ糸全体にかかる張力を測ることにより、確認し得る。

　製織が終わると、得られた織物は、必要に応じて、精練加工が施される。精練工程では、織物は、たとえば複数の槽に入れられ、水洗される。その際、精練剤（たとえば非イオン界面活性剤、アニオン界面活性剤）が適宜配合される。各槽の水温は、好適には４０～７０℃程度である。これにより、精練剤が活性化され、織糸に付着した油剤やワックス等が効率的に除去され得る。

　精練加工が終わると、乾燥・熱セット加工を施す。乾燥温度は特に限定されない。一例を挙げると、乾燥温度は、９０～１５０℃であることが好ましい。また、熱セット時のタテ糸方向の張力は０．１～０．５ｋｇ／ｃｍ、熱セット時のヨコ糸方向の張力は０．１～０．３ｋｇ／ｃｍであることが好ましい。熱セット工程に用いる機器は、特に限定されない。一例を挙げると、熱セット工程は、幅方向の基布収縮をコントロールできるピンテンター、クリップテンターなどが好適に用いられる。

　本実施形態のノンコート基布の製造方法は、得られた織物に熱セット工程を実施する。熱セット工程では、与える熱量が、２０，０００～５０，０００Ｊに調整され、２４，０００～４６，０００Ｊに調整されることが好ましい。熱セット工程にて与えられる熱量が上記範囲内である場合、得られる基布は、耐熱性が付与され、エアバッグ展開時の熱利用率が向上する。熱セット工程で与えられる熱量が２０，０００Ｊ未満であると、得られる基布は、充分な耐熱性が付与されず、熱利用率が劣る。また、熱セット工程で与えられる熱量が５０，０００Ｊより大きくなると、得られる基布は、耐熱性が付与されるが、通気度が高くなり、クッション基布表面からガスが漏れ、結果としてエアバッグ展開時の内圧が低くなり、展開性能が劣る。

　なお、熱量は以下の式より算出される。
式（２）　熱量（Ｊ）　＝　（Ｃ（Ｊ／（ｋｇ・℃）×ρ（ｋｇ／Ｌ）×Ｖ（Ｌ）×ΔＴ（℃））
Ｃ：　比熱（Ｊ／ｋｇ・℃）
ρ：　密度（ｋｇ／Ｌ）
Ｖ：　体積（Ｌ）
ΔＴ：　基布表面上昇温度（℃）

　熱セット工程の加熱時間は、４０秒以上に調整することが好ましく、５０秒以上に調整することがより好ましい。熱セット工程の加熱時間が４０秒以上であると、基布の軟化による残留収縮応力緩和に必要な温度を、基布の融点から充分に低い値に設定することが出来る。その結果、得られる基布は、基布表面の品位が優れ、低通気性を有する。また、そのような基布を用いて得られたエアバッグは、展開性能がより向上する。また、生産効率の観点から、加熱時間は、８０秒以内である事が好ましい。

　熱セット工程の加熱方式は特に限定されない。一例を挙げると、加熱方式は、熱媒間接型、ガス間接型、蒸気型、電気ヒーター型等である。

　以上により得られた基布は、熱利用率に優れ。そのため、基布は、ノンコート基布であっても、インフレーターから放出されたエネルギーを有効活用することができるため、エアバッグ用の基布として特に有用である。

　以上、本発明の一実施形態について説明した。本発明は、上記実施形態に格別限定されない。なお、上記した実施形態は、以下の構成を有する発明を主に説明するものである。

（１）ポリアミド繊維で構成される織物からなり、下記の式（１）より算出される熱利用率が１０％以上である、エアバッグ用ノンコート基布。
式（１）　熱利用率（％）　＝　（Ｑ０（Ｗ）－Ｑｄ（Ｗ））／Ｑ０×１００（％）
Ｑ０：　熱版に試料を置かずに計測した電力量（Ｗ）
Ｑｄ：　熱板に試料を置いたときに計測した電力量（Ｗ）

　（２）織物を構成するマルチフィラメントの総繊度が３５０～７００ｄｔｅｘ、単繊維繊度が２～７ｄｔｅｘ、引張強度が６．５～９．５ｃＮ／ｄｔｅｘである、（１）記載のエアバッグ用ノンコート基布。

　（３）カバーファクターが２０００～２６００である、（１）または（２）記載のエアバッグ用ノンコート基布。

　（４）試験差圧５００Ｐａで測定した時の通気度が４．０Ｌ／ｄｍ²／ｍｉｎ以下である、（１）～（３）のいずれかに記載のエアバッグ用ノンコート基布。

　（５）前記（１）～（４）のいずれかに記載のエアバッグ用ノンコート基布を製造するための方法であり、熱セット工程を有し、下記の式（２）より算出される基布に与えられる熱量が２０，０００～５０，０００Ｊである、エアバッグ用ノンコート基布の製造方法。
式（２）　熱量（Ｊ）　＝　（Ｃ（Ｊ／（ｋｇ・℃）×ρ（ｋｇ／Ｌ）×Ｖ（Ｌ）×ΔＴ（℃））
Ｃ：　比熱（Ｊ／ｋｇ・℃）
ρ：　密度（ｋｇ／Ｌ）
Ｖ：　体積（Ｌ）
ΔＴ：　基布表面上昇温度（℃）

　（６）熱セット工程での加熱時間が４０秒以上である、（５）記載のエアバッグ用ノンコート基布の製造方法。

　（７）前記（１）～（４）のいずれかに記載のエアバッグ用ノンコート基布が縫製された、エアバッグ。

　以下、実施例により本発明をより具体的に説明する。本発明は、これら実施例に何ら限定されない。なお、以下の実施例において、それぞれの特性値は、以下の方法により測定した。

＜特性値の測定方法＞
（総繊度）
　総繊度は、ＪＩＳ　Ｌ　１０１３（１９９９）　８．３．１　Ａ法により、所定荷重０．０４５ｃＮ／ｄｔｅｘで正量繊度を測定することにより算出した。

（フィラメントの引張強度および伸度）
　引張強度および伸度は、ＪＩＳ　Ｌ　１０１３（１９９９）　８．５．１標準時試験に示される定速伸長条件で測定することにより算出した。その際、オリエンテック社製“テンシロン”（ＴＥＮＳＩＬＯＮ）ＵＣＴ－１００を用い、掴み間隔を２５ｃｍとし、引張速度を３０ｃｍ／分に設定した。なお、伸度は、Ｓ－Ｓ曲線における最大強力を示した点の伸びに基づいて算出した。

（単繊維繊度）
　単繊維繊度は、総繊度をフィラメント数で除することにより算出した。

（織密度）
　タテ糸およびヨコ糸のそれぞれの織密度は、ＪＩＳ　Ｌ　１０９６（１９９９）　８．６．１に基づいて算出した。具体的には、試料を平らな台上に置き、不自然なしわや張力を除いて、基布片端からヨコ方向２０ｃｍ毎に少なくとも５カ所における２．５４ｃｍの区間（タテ方向２．５４ｃｍ×ヨコ方向２．５４ｃｍ）のタテ糸およびヨコ糸の本数を数え、それぞれの平均値を算出した。

（目付け）
　目付けは、ＪＩＳ　Ｌ　１０９６（１９９９）　８．４．２に基づき、２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を基布片端から２０ｃｍ毎に採取し、それぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ²当たりの質量（ｇ／ｍ²）に換算することにより算出した。

（厚み）
　厚みは、ＪＩＳ　Ｌ　１０９６（１９９９）　８．５　Ａ法に基づき、基布片端から２０ｃｍ毎に、直径が１．０５ｃｍの円形の測定子の厚さ測定機を用いて、１．０ｋＰａの加圧下、厚さを落ち着かせるために１０秒間待った後に厚さを測定した。

（カバーファクター）
　織段欠点は、加工後の基布に対して、１０ｍｍ以上の密度異常を目視によりカウントし、５００ｍ当たりの発生数を計算した。

（通気度）
　通気度は、ＡＳＴＭ　Ｄ３８８６法に基づき、試料の異なる６か所について、測定面積１００ｃｍ²、５００Ｐａ差圧下での、試験片を通過する空気量（Ｌ／ｄｍ²／ｍｉｎ）を求め、平均値を算出し通気度（Ｌ／ｄｍ²／ｍｉｎ）とした。

＜評価方法＞
（熱利用率）
　熱利用率は、ＪＩＳ　Ｌ　１９２７（２０２０）に基づき、１５ｃｍ×１５ｃｍの試験片を３枚採取し、カトーテック社製ＫＥＳ－Ｆ７にて、一定温度に設定した熱板に試料をセットし、空気と接触させ、試料面に一定速度の風を吹きつける際に、この時に試料を介して熱板を一定温度に保つために必要な電力量を測定し、下記式（３）により算出した。
式（３）　熱利用率（％）　＝　（Ｑ０（Ｗ）－Ｑｄ（Ｗ））／Ｑ０×１００（％）
Ｑ０：　熱版に試料を置かずに計測した電力量（Ｗ）
Ｑｄ：　熱板に試料を置いたときに計測した電力量（Ｗ）

（バッグ表面温度）
　バッグ表面温度は、６０リットルのエアバッグ袋体を縫製し、インフレータ試験機（６０リットル用Ｅ式）で膨脹展開させたときの基布表面温度を赤外線放射温度計（エー・アンド・ディ社製ＡＤ－５６１５）で測定した。

＜実施例１＞
（糸の準備）
　タテ糸およびヨコ糸として、ナイロン６，６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が３．５７ｄｔｅｘの単繊維数１３６フィラメントで構成され、総繊度４８５ｄｔｅｘであり、引張強度が８．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が２３．５％であり、無撚りの合成繊維フィラメントを準備した。

（製織）
　上記の合成繊維フィラメントをタテ糸およびヨコ糸として使用し、ウォータージェットルームで、タテ糸およびヨコ糸の織密度がいずれも４８本／２．５４ｃｍである幅２００ｃｍの織物を製織した。その際、タテ糸張力を９０ｃＮ／本に調整し、織機回転数は６６０ｒｐｍとした。

（精練および熱セット）
　次いで、得られた織物を、６５℃で精練し、１２０℃で乾燥した。その後、ピンテンターを用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で、１５０℃にて６０秒間の熱セット加工を施した。熱セット前の基布温度は５０℃であり、熱セット工程で与えられた熱量は２８，５１４Ｊであった。

＜実施例２＞
（糸の準備）
　タテ糸およびヨコ糸として、実施例１と同様の合成繊維フィラメントを準備した。

（製織）
　次いで、実施例１と同様の方法により製織した。その際、タテ糸およびヨコ糸の織密度がいずれも５１本／２．５４ｃｍである織物を製織した。

（精練および熱セット）
　次いで、得られた織物を、実施例１と同様の方法により適宜精練、乾燥した。熱セット加工については、ピンテンターを用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で、１６０℃にて６０秒間の加工を施した。熱セット前の基布温度は５０℃であり、熱セット工程で与えられた熱量は３３，５２１Ｊであった。

＜実施例３＞
（糸の準備）
　タテ糸およびヨコ糸として、実施例１と同様の合成繊維フィラメントを準備した。

（製織）
　上記の合成繊維フィラメントをタテ糸およびヨコ糸として使用し、ウォータージェットルームで、タテ糸およびヨコ糸の織密度がいずれも５７本／２．５４ｃｍである幅２００ｃｍの織物を製織した。その際、タテ糸張力を１７０ｃＮ／本に調整し、織機回転数は６６０ｒｐｍとした。

（精練および熱セット）
　次いで、得られた織物を、実施例１と同様の方法により適宜精練、乾燥した。熱セット加工については、ピンテンターを用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で、１６０℃にて６０秒間の加工を施した。熱セット前の基布温度は５０℃であり、熱セット工程で与えられた熱量は３７，１７６Ｊであった。

＜実施例４＞
（糸の準備）
　タテ糸およびヨコ糸として、ナイロン６，６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が６．６１ｄｔｅｘの単繊維数１０８フィラメントで構成され、総繊度７１４ｄｔｅｘであり、引張強度が８．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が２３．５％であり、無撚りの合成繊維フィラメントを準備した。

（製織）
　上記の合成繊維フィラメントをタテ糸およびヨコ糸として使用し、ウォータージェットルームで、タテ糸およびヨコ糸の織密度がいずれも３９本／２．５４ｃｍである幅２００ｃｍの織物を製織した。その際、タテ糸張力を１００ｃＮ／本に調整し、織機回転数は６６０ｒｐｍとした。

（精練および熱セット）
　次いで、得られた織物を、６５℃で精練し、１２０℃で乾燥した。その後、ピンテンターを用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で、１８０℃にて６０秒間の熱セット加工を施した。熱セット前の基布温度は５０℃であり、熱セット工程で与えられた熱量は４４，７９９Ｊであった。

＜実施例５＞
（糸の準備）
　タテ糸およびヨコ糸として、ナイロン６，６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が２．５７ｄｔｅｘの単繊維数１３６フィラメントで構成され、総繊度３５０ｄｔｅｘであり、引張強度が８．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が２３．５％であり、無撚りの合成繊維フィラメントを準備した。

（製織）
　上記の合成繊維フィラメントをタテ糸およびヨコ糸として使用し、ウォータージェットルームで、タテ糸およびヨコ糸の織密度がいずれも６０本／２．５４ｃｍである幅２００ｃｍの織物を製織した。その際、タテ糸張力を８５ｃＮ／本に調整し、織機回転数は６６０ｒｐｍとした。

（精練および熱セット）
　次いで、得られた織物を、６５℃で精練し、１２０℃で乾燥した。その後、ピンテンターを用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で、１５０℃にて５０秒間の熱セット加工を施した。熱セット前の基布温度は５０℃であり、熱セット工程で与えられた熱量は２６，４１２Ｊであった。

＜比較例１＞
（糸の準備）
　タテ糸およびヨコ糸として、実施例１と同様の合成繊維フィラメントを準備した。

（製織）
　次いで、実施例１と同様の方法により製織した。

（精練および熱セット）
　次いで、得られた織物を、実施例１と同様の方法により適宜精練、乾燥した。熱セット加工については、ピンテンターを用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で、１２０℃にて６０秒間の加工を施した。熱セット前の基布温度は５０℃であり、熱セット工程で与えられた熱量は１９，９６０であった。

＜比較例２＞
（糸の準備）
　タテ糸およびヨコ糸として、ナイロン６，６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が４．８６ｄｔｅｘの単繊維数３６フィラメントで構成され、総繊度１７５ｄｔｅｘであり、引張強度が９．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が２３．５％であり、無撚りの合成繊維フィラメントを準備した。

（製織）
　上記の合成繊維フィラメントをタテ糸およびヨコ糸として使用し、ウォータージェットルームで、タテ糸およびヨコ糸の織密度がいずれも８４本／２．５４ｃｍである幅２００ｃｍの織物を製織した。その際、タテ糸張力を１００ｃＮ／本に調整し、織機回転数は６６０ｒｐｍとした。

（精練および熱セット）
　次いで、得られた織物を、６５℃で精練し、１２０℃で乾燥した。その後、ピンテンターを用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で、１３０℃にて６０秒間の熱セット加工を施した。熱セット前の基布温度は５０℃であり、熱セット工程で与えられた熱量は１５，９０４Ｊであった。

＜比較例３＞
（糸の準備）
　タテ糸およびヨコ糸として、ナイロン６，６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が６．５３ｄｔｅｘの単繊維数３６フィラメントで構成され、総繊度２３５ｄｔｅｘであり、引張強度が８．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が２３．５％であり、無撚りの合成繊維フィラメントを準備した。

（製織）
　上記の合成繊維フィラメントをタテ糸およびヨコ糸として使用し、ウォータージェットルームで、タテ糸およびヨコ糸の織密度がいずれも７０本／２．５４ｃｍである幅２００ｃｍの織物を製織した。その際、タテ糸張力を１００ｃＮ／本に調整し、織機回転数は６６０ｒｐｍとした。

（精練および熱セット）
　次いで、得られた織物を、６５℃で精練し、１２０℃で乾燥した。その後、ピンテンターを用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で、１２０℃にて６０秒間の熱セット加工を施した。熱セット前の基布温度は５０℃であり、熱セット工程で与えられた熱量は１５，４０７Ｊであった。

＜比較例４＞
（糸の準備）
　タテ糸およびヨコ糸として、実施例１と同様の合成繊維フィラメントを準備した。

（製織）
　次いで、実施例１と同様の方法により製織した。

（精練および熱セット）
　次いで、得られた織物を、実施例１と同様の方法により適宜精練、乾燥した。熱セット加工については、ピンテンターを用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で、２２０℃にて３０秒間の加工を施した。熱セット前の基布温度は５０℃であり、熱セット工程で与えられた熱量は４８，４７４Ｊであった。

　実施例１～５および比較例１～４で得られたそれぞれの基布について、上記した評価方法により、基布物性等を測定した。結果を表１に示す。

　表１に示されるように、実施例１～５で作製した基布は、熱利用率に優れていた。また、実施例１～５で作製した基布は、エアバッグ表面の温度を低下させる断熱効果を有することがわかる。

　一方、比較例１～４で作製した基布は、熱利用率が低く、エアバッグ表面の温度が上昇した。そのため、これらの基布は、エアバッグ展開時に、インフレーターから放射されたエネルギーロスが大きく、エアバッグの内圧保持性・乗員拘束性能が低下する懸念があった。

Claims

　ポリアミド繊維で構成される織物からなり、
　下記の式（１）より算出される熱利用率が１０％以上である、エアバッグ用ノンコート基布。
式（１）　熱利用率（％）　＝　（Ｑ０（Ｗ）－Ｑｄ（Ｗ））／Ｑ０×１００（％）
Ｑ０：　熱版に試料を置かずに計測した電力量（Ｗ）
Ｑｄ：　熱板に試料を置いたときに計測した電力量（Ｗ）
　織物を構成するマルチフィラメントの総繊度が３５０～７００ｄｔｅｘ、単繊維繊度が２～７ｄｔｅｘ、引張強度が６．５～９．５ｃＮ／ｄｔｅｘである、請求項１記載のエアバッグ用ノンコート基布。
　カバーファクターが２０００～２６００である、請求項１または２記載のエアバッグ用ノンコート基布。
　試験差圧５００Ｐａで測定した時の通気度が４．０Ｌ／ｄｍ²／ｍｉｎ以下である、請求項１または２に記載のエアバッグ用ノンコート基布。
　請求項１または２に記載のエアバッグ用ノンコート基布を製造するための方法であり、
　熱セット工程を有し、下記の式（２）より算出される基布に与えられる熱量が２０，０００～５０，０００Ｊである、エアバッグ用ノンコート基布の製造方法。
式（２）　熱量（Ｊ）　＝　（Ｃ（Ｊ／（ｋｇ・℃）×ρ（ｋｇ／Ｌ）×Ｖ（Ｌ）×ΔＴ（℃））
Ｃ：　比熱（Ｊ／ｋｇ・℃）
ρ：　密度（ｋｇ／Ｌ）
Ｖ：　体積（Ｌ）
ΔＴ：　上昇温度（℃）
　熱セット工程での加熱時間が４０秒以上である、請求項５記載のエアバッグ用ノンコート基布の製造方法。
　請求項１または２記載のエアバッグ用ノンコート基布が縫製された、エアバッグ。