WO2020059443A1 - エアバッグ用ノンコート基布、エアバッグおよびエアバッグ用ノンコート基布の製造方法 - Google Patents
エアバッグ用ノンコート基布、エアバッグおよびエアバッグ用ノンコート基布の製造方法 Download PDFInfo
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Definitions
- a method for producing the non-coated base fabric for an airbag of the present invention which solves the above-mentioned problem is a method for producing the non-coated base fabric for an airbag, wherein a heat setting step and a base cloth are performed before the heat setting step. Adjusting the surface temperature of the base fabric, adjusting the surface temperature of the base fabric to 40 to 70 ° C., and then performing the heat setting process.
- the non-coated base fabric for an airbag according to one embodiment of the present invention (hereinafter, also simply referred to as a base fabric) is a woven fabric in which polyamide fibers are woven.
- the CV values of the air permeability (A) to (C) measured every 20 cm in the base fabric weft direction satisfy the following requirements.
- (A) CV value of dynamic air permeability according to ASTM D6476 method is 6.0% or less.
- the CV value of the air permeability at a differential pressure of 500 Pa according to ASTM D3886 is 10.0% or less.
- the CV value of the air permeability at 20 KPa differential pressure according to JIS L 1096 is 10.0% or less.
- the internal pressure performance may vary due to the size of the airbag cushion, the type of the inflator, the difference in acceleration of the occupant, and the like.
- the CV value can be usually calculated by measuring in the full width direction of the base fabric. When the width of the base cloth is small, it is sufficient that there are at least five measurement points.
- the base fabric preferably has a thickness of 0.35 mm or less, more preferably 0.33 mm or less.
- the thickness of the base cloth is within the above range, the vehicle to which the airbag is attached easily has a sufficient occupant space. Further, the degree of freedom of design in the vehicle is easily increased in the vehicle. If the thickness exceeds 0.35 mm, the base fabric tends to have reduced compactness.
- the opening timing in weaving is preferably 330 degrees or more. Further, the opening timing is preferably equal to or less than 0 degree (360 degrees), and more preferably equal to or less than 340 degrees.
- the opening timing is within the above range, the tension of the weft during weaving becomes uniform, and uniform tensile strength is easily obtained.
- the opening timing is 330 degrees or more, the tension of the weft becomes uniform, and variation in tensile strength is unlikely to occur.
- the opening timing is 0 ° or less, the weft is sufficiently restrained, and the weaving property is excellent.
- a method for producing the non-coated base fabric for an airbag according to (1) or (2) comprising a heat setting step and a step of adjusting a surface temperature of the base cloth before the heat setting step.
- the warp tension was adjusted to 70 cN / thread, the opening timing was set to 340 degrees, and the loom rotation speed was set to 600 rpm. (Scouring and heat set)
- the obtained woven fabric was appropriately scoured by a conventional method under the conditions shown in Table 1, and dried. Then, the base fabric whose surface temperature was maintained at 44 ° C. by a hot air drier was heated at 160 ° C. for 1 minute using a pin tenter drier under a dimensional regulation of a width ratio of 0% and an overfeed ratio of 0%. Set processing was performed.
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Abstract
Description
(A)ASTM D6476法による動的通気度のCV値が6.0%以下。
(B)ASTM D3886法による500Pa差圧における通気度のCV値が10.0%以下。
(C)JIS L 1096による20KPa差圧における通気度のCV値が10.0%以下。
本発明の一実施形態のエアバッグ用ノンコート基布(以下、単に基布ともいう)は、ポリアミド繊維が製織された織物である。また、本実施形態の基布は、基布緯糸方向に20cm毎に測定した(A)~(C)の通気度のCV値が、下記要件を満たす。
(A)ASTM D6476法による動的通気度のCV値が6.0%以下。
(B)ASTM D3886法による500Pa差圧における通気度のCV値が10.0%以下。
(C)JIS L 1096による20KPa差圧における通気度のCV値が10.0%以下。
(ポリアミド繊維が製織された織物)
本発明の一実施形態のエアバッグは、上記実施形態の基布(エアバッグ用ノンコート基布)が縫製されたエアバッグである。本実施形態のエアバッグは、従来公知の方法により製造し得る。すなわち、エアバッグは、たとえば基布を袋状に縫製し、インフレータなどの付属機器を取り付けられることにより製造される。
本発明の一実施形態のエアバッグ用ノンコート基布の製造方法(以下、単に基布の製造方法ともいう)は、上記実施形態の基布(エアバッグ用ノンコート基布)の製造方法である。基布の製造方法は、熱セット工程と、熱セット工程の前に、基布表面温度を調整する工程(余熱工程)とを有する。余熱工程は、基布表面温度を40~70℃に調整する工程である。なお、以下に示される他の工程は、いずれも例示であり、公知の他の工程に適宜置き換えられてもよい。
(A)ASTM D6476法による動的通気度のCV値が6.0%以下。
(B)ASTM D3886法による500Pa差圧における通気度のCV値が10.0%以下。
(C)JIS L 1096による20KPa差圧における通気度のCV値が10.0%以下。
(総繊度)
総繊度は、JIS L1013(1999) 8.3.1 A法により、所定荷重0.045cN/dtexで正量繊度を測定することにより算出した。
(フィラメント数)
フィラメント数は、JIS L1013(1999) 8.4の方法に基づいて算出した。
(単繊維繊度)
単繊維繊度は、総繊度をフィラメント数で除することにより算出した。
(フィラメントの引張強度および伸度)
引張強度および伸度は、JIS L1013(1999) 8.5.1標準時試験に示される定速伸長条件で測定することにより算出した。その際、オリエンテック社製“テンシロン”(TENSILON)UCT-100を用い、掴み間隔を25cmとし、引張速度を30cm/分に設定した。なお、伸度は、S-S曲線における最大強力を示した点の伸びに基づいて算出した。
(織密度)
経糸および緯糸のそれぞれの織密度は、JIS L 1096(1999) 8.6.1に基づいて算出した。具体的には、試料を平らな台上に置き、不自然なしわや張力を除いて、基布片端から20cm毎に2.54cmの区間の経糸および緯糸の本数を数え、それぞれの平均値を算出した。なお、CV値は上記20cm毎に採取したデータの標準偏差を平均値で除し、100を掛けて算出した。
(目付け)
目付けは、JIS L 1096(1999) 8.4.2に基づき、20cm×20cmの試験片を基布片端から20cm毎に採取し、それぞれの質量(g)を量り、その平均値を1m2当たりの質量(g/m2)に換算することにより算出した。なお、CV値は上記20cm毎に採取したデータの標準偏差を平均値で除し、100を掛けて算出した。
(厚み)
厚みは、JIS L 1096(1999) 8.5 A法に基づき、基布片端から20cm毎に、直径が1.05cmの円形の測定子の厚さ測定機を用いて、1.0kPaの加圧下、厚さを落ち着かせるために10秒間待った後に厚さを測定した。なお、CV値は上記20cm毎に採取したデータの標準偏差を平均値で除し、100を掛けて算出した。
(基布表面温度)
基布表面温度は、Fluke社製放射温度計を用いて、基布緯糸方向の5カ所を5回測定し、その平均値を算出した。
(糸の準備)
経糸および緯糸として、ナイロン6,6からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が6.52dtexの単繊維72フィラメントで構成され、総繊度470dtexであり、引張強度が8.4cN/dtex、伸度が23.5%であり、無撚りの合成繊維フィラメントを準備した。
(製織)
上記の糸を経糸および緯糸として使用し、ウォータージェットルームで、経糸および緯糸の織密度がいずれも54本/2.54cmである幅200cmの織物を製織した。その際、経糸張力を94cN/本に調整し、開口タイミングは340度とし、織機回転数は600rpmとした。
(精練および熱セット)
次いで、得られた織物を、表1に記載の条件にて、常法により適宜精練し、乾燥した。その後、熱風乾燥機によって表面温度を42℃に保持した基布を、ピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率0%、オーバーフィード率0%の寸法規制の下で、180℃にて1分間の熱セット加工を施した。
(糸の準備)
経糸および緯糸として、実施例1と同様の合成繊維フィラメントを準備した。
(製織)
次いで、実施例1と同様の方法により製織した。
(精練および熱セット)
次いで、得られた織物を、表1に記載の条件にて、実施例1と同様の方法により適宜精練、乾燥した。その後、熱風乾燥機によって表面温度を65℃に保持した基布を、実施例1と同様の方法により、熱セット加工した。
(糸の準備)
経糸および緯糸として、実施例1と同様の合成繊維フィラメントを準備した。
(製織)
次いで、実施例1と同様の方法により製織した。
(精練および熱セット)
次いで、得られた織物を、表1に記載の条件にて、実施例1と同様の方法により適宜精練、乾燥した。その後、熱風乾燥機による余熱加工を行わず、実施例1と同様の方法により、熱セット加工した。余熱加工を実施しない状態での基布表面温度は23℃であった。
(糸の準備)
経糸および緯糸として、ナイロン6,6からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が2.57dtexの単繊維136フィラメントで構成され、総繊度350dtexであり、引張強度が8.4cN/dtex、伸度が23.5%であり、無撚りの合成繊維フィラメントを準備した。
(製織)
上記の糸を経糸および緯糸として使用し、ウォータージェットルームで、経糸および緯糸の織密度がいずれも60本/2.54cmである、幅200cmの織物を製織した。その際、経糸張力を70cN/本に調整し、開口タイミングは340度とし、織機回転数は600rpmとした。
(精練および熱セット)
次いで、得られた織物を、表1に記載の条件にて、常法により適宜精練し、乾燥した。その後、熱風乾燥機によって表面温度を44℃に保持した基布を、ピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率0%、オーバーフィード率0%の寸法規制の下で、160℃にて1分間の熱セット加工を施した。
(糸の準備)
経糸および緯糸として、実施例3と同様の合成繊維フィラメントを準備した。
(製織)
次いで、実施例3と同様の方法により製織した。
(精練および熱セット)
次いで、得られた織物を、表1に記載の条件にて、実施例3と同様の方法により適宜精練、乾燥した。その後、熱風乾燥機によって表面温度を69℃に保持した基布を、実施例1と同様の方法により、熱セット加工した。
(糸の準備)
経糸および緯糸として、実施例3と同様の合成繊維フィラメントを準備した。
(製織)
次いで、実施例3と同様の方法により製織した。
(精練および熱セット)
次いで、得られた織物を、表1に記載の条件にて、実施例3と同様の方法により適宜精練、乾燥した。その後、熱風乾燥機による余熱加工を行わず、実施例3と同様の方法により、熱セット加工した。余熱加工を実施しない状態での基布表面温度は24℃であった。
(糸の準備)
経糸および緯糸として、ナイロン6,6からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が3.46dtexの単繊維136フィラメントで構成され、総繊度470dtexであり、引張強度が8.4cN/dtex、伸度が23.5%であり、無撚りの合成繊維フィラメントを準備した。
(製織)
上記の糸を経糸および緯糸として使用し、ウォータージェットルームで、経糸および緯糸の織密度がいずれも53本/2.54cmである、幅200cmの織物を製織した。その際、経糸張力を100cN/本に調整し、開口タイミングは340度とし、織機回転数は600rpmとした。
(精練および熱セット)
次いで、得られた織物を、表1に記載の条件にて、常法により適宜精練し、乾燥した。その後、熱風乾燥機によって表面温度を44℃に保持した基布を、ピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率0%、オーバーフィード率0%の寸法規制の下で、160℃にて1分間の熱セット加工を施した。
(糸の準備)
経糸および緯糸として、実施例5と同様の合成繊維フィラメントを準備した。
(製織)
次いで、実施例5と同様の方法により製織した。
(精練および熱セット)
次いで、得られた織物を、表1に記載の条件にて、実施例5と同様の方法により適宜精練、乾燥した。その後、熱風乾燥機による余熱加工を行わず、実施例5と同様の方法により、熱セット加工した。余熱加工を実施しない状態での基布表面温度は24℃であった。
(糸の準備)
経糸および緯糸として、ナイロン6,6からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が3.46dtexの単繊維136フィラメントで構成され、総繊度470dtexであり、引張強度が8.4cN/dtex、伸度が23.5%であり、無撚りの合成繊維フィラメントを準備した。
(製織)
上記の糸を経糸および緯糸として使用し、ウォータージェットルームで、経糸および緯糸の織密度がいずれも50本/2.54cmである、幅200cmの織物を製織した。その際、経糸張力を90cN/本に調整し、開口タイミングは340度とし、織機回転数は600rpmとした。
(精練および熱セット)
次いで、得られた織物を、表1に記載の条件にて、常法により適宜精練し、乾燥した。その後、熱風乾燥機によって表面温度を43℃に保持した基布を、ピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率0%、オーバーフィード率0%の寸法規制の下で、160℃にて1分間の熱セット加工を施した。
(糸の準備)
経糸および緯糸として、実施例6と同様の合成繊維フィラメントを準備した。
(製織)
次いで、実施例6と同様の方法により製織した。
(精練および熱セット)
次いで、得られた織物を、表1に記載の条件にて、実施例6と同様の方法により適宜精練、乾燥した。その後、熱風乾燥機による余熱加工を行わず、実施例6と同様の方法により、熱セット加工した。余熱加工を実施しない状態での基布表面温度は24℃であった。
(基布の引張強力)
引張強力は、JIS K 6404-3(1999) 6.試験方法B(ストリップ法)に基づいて、経方向および緯方向のそれぞれについて、基布片端から20cm毎に採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅30mmとし、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔150mm、引張速度200mm/minで試験片が切断するまで引っ張り、切断に至るまでの最大荷重を測定し、経方向および緯方向のそれぞれについて平均値を算出した。なお、CV値は上記20cm毎に採取したデータの標準偏差を平均値で除し、100を掛けて算出した。
引裂強力は、JIS K 6404-4(1999) 6.試験方法B(シングルタング法)に基づいて、長辺200mm、短辺76mmの試験片を経方向および緯方向の両方に基布片端から20cm毎に採取し、試験片の短辺の中央に短辺方向と直角に75mmの切込みを入れ、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔75mm、引張速度200mm/minで試験片が切れるまで引き裂き、その時の引裂き荷重を測定した。得られた引裂き荷重のチャート記録線より、最初のピークを除いた極大点の中から大きい順に3点選び、その平均値を算出した。最後に経方向および緯方向のそれぞれについて、平均値を算出した。なお、CV値は上記20cm毎に採取したデータの標準偏差を平均値で除し、100を掛けて算出した。
動的通気度は、ASTM D6476法に基づき、TEXTEST社製FX3350を用いて、基布片端から緯方向に20cm毎に測定した。なお、測定タンクは400cm3を用いた。CV値は上記20cm毎に採取したデータの標準偏差を平均値で除し、100を掛けて算出した。
500Pa差圧通気度は、ASTM D3886法に基づき、TEXTEST社製FX3300を用いて、基布片端から緯方向に20cm毎に測定した。なお、機器の差圧設定値は500Pa、測定面積は100cm2を用いた。CV値は上記20cm毎に採取したデータの標準偏差を平均値で除し、100を掛けて算出した。
20KPa差圧通気度は、JIS L 1096(1999) 8.27.1A法に準じて、基布片端から緯方向に20cm毎に測定した。口径100mmの円筒の一端に基布を取付け、取付け箇所から空気の漏れがないように固定し、レギュレーターを用いて試験差圧を20KPaに調整し、そのときに基布を通過する空気量を流量計で測定した。CV値は上記20cm毎に採取したデータの標準偏差を平均値で除し、100を掛けて算出した。
Claims (4)
- ポリアミド繊維からなり、基布緯糸方向に20cm毎に測定した(A)~(C)の通気度のCV値が、下記要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用ノンコート基布。
(A)ASTM D6476法による動的通気度のCV値が6.0%以下。
(B)ASTM D3886法による500Pa差圧における通気度のCV値が10.0%以下。
(C)JIS L 1096による20KPa差圧における通気度のCV値が10.0%以下。 - 基布緯糸方向に20cm毎に測定した引張強力のCV値が1.5%以下、かつ引裂強力のCV値が3.0%以下である、請求項1記載のエアバッグ用ノンコート基布。
- 請求項1または2記載のエアバッグ用ノンコート基布を製造する方法であり、
熱セット工程と、前記熱セット工程の前に、基布表面温度を調整する工程とを有し、
前記基布表面温度を40~70℃に調整した後に、前記熱セット工程を施す、エアバッグ用ノンコート基布の製造方法。 - 請求項1~3のいずれか1項に記載のエアバッグ用ノンコート基布が縫製された、エアバッグ。
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