JPWO2004057050A1 - 耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼 - Google Patents
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Abstract
Description
従来、油井管等の鋼材として、炭素鋼や低合金鋼を使用するのが一般的であったが、井戸の環境が過酷になるに従って、合金量を増加させた鋼が用いられるようになってきた。例えば、炭酸ガスを多量に含む油井用鋼材には、SUS420に代表されるような13Cr系マルテンサイトステンレス鋼が用いられるようになっている。
しかし、上記のSUS420鋼は、炭酸ガスに対する耐食性には優れるものの、硫化水素に対する耐食性が芳しくなく、炭酸ガスと硫化水素を同時に含むような環境下では硫化物応力腐食割れ(SSCC)が発生し易い。そこで、この鋼に替わる種々の鋼材が提案されている。
特許第2861024号公報、特開平5−287455号公報および特開平7−62499号公報には、上記のSUS420の炭素含有量を低減することによって耐食性を向上させた鋼が開示されている。しかし、これらの公報に記載されるような炭素含有量が低い鋼は、深井戸に使用するのに必要な強度、即ち、耐力860MPa以上を得ることができない場合があった。
特開2000−192196号公報には、高強度、且つ、良好な耐硫化物応力割れ性を有する鋼としてCo:0.5〜7%、Mo:3.1〜7%を含むマルテンサイト単相組織の鋼が開示されている。同公報に記載される発明は、Coを上記の範囲で含有させることによって、冷却時の残留オーステナイトの生成を抑制して、組織をマルテンサイト単相とするものである。しかし、Coは高価な元素であるため、なるべく使用しないことが望ましい。
このため、本発明は、下記(a)および(b)に記載の高強度油井管用マルテンサイトステンレス鋼を要旨としている。なお、以下の説明において、成分含有量に関する%は「質量%」を意味する。
(a)質量%で、C:0.005〜0.04%、Si:0.5%以下、Mn:0.1〜3.0%、P:0.04%以下、S:0.01%以下、Cr:10〜15%、Ni:4.0〜8%、Mo:2.8〜5.0%、Al:0.001〜0.10%およびN:0.07%以下を含有し、残部がFeおよび不純物からなり、且つ、下記の(1)式を満足し、金属組織が主として焼戻しマルテンサイト、焼戻し時に析出した炭化物および焼戻し時に微細析出したラーベス相やσ相等の金属間化合物からなることを特徴とする耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた860MPa以上の0.2%耐力を持った高強度マルテンサイトステンレス鋼である。ただし、(1)式中の各元素記号は、それぞれの元素の含有量(質量%)を示す。
Mo≧2.3−0.89Si+32.2C …(1)
本発明は、さらに上記(a)に記載の合金成分に加えて、下記第1群、第2群および第3群の少なくとも1群の中から選んだ、少なくとも1種の合金成分を含むマルテンサイトステンレス鋼を要旨とする。この鋼においても前記(1)式が満たされ、また金属組織も上記に記載のとおりである。
第1群…Ti:0.005〜0.25%、V:0.005〜0.25%、Nb:0.005〜0.25%およびZr:0.005〜0.25%
第2群…Cu:0.05〜1%
第3群…Ca:0.0002〜0.005%、Mg:0.0002〜0.005%、La:0.0002〜0.005%およびCe:0.0002〜0.005%
(b)上記(a)のいずれかに規定する組成を有し、且つ、上記の(1)式を満足する鋼を、焼入れ温度880℃〜1000℃で焼入れ後、焼戻し温度領域を450〜620℃とし、焼戻し温度T(℃)、焼戻し時間t(時間)とする場合に
(20+log t)(T+273)が13500〜17700を満足する焼戻し処理を施すことにより、金属組織が主として焼戻しマルテンサイト、焼戻し時に析出した炭化物および焼戻し時に微細析出したラーベス相やσ相等の金属間化合物からなることを特徴とする耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた860MPa以上の0.2%耐力を持った高強度マルテンサイトステンレス鋼である。
図2は、本発明で規定した焼戻し条件を説明する図であり、920℃で焼入れ後、焼戻し温度を460〜650で変化させて(20+log t)(T+273)の値を変化させたときの0.2%耐力と(20+log t)(T+273)の関係を示す。
C:0.005〜0.04%
Cは、鋼の強度を向上させるのに有効な元素であるが、耐食性の面からはできるだけ少ない方がよい。しかし、0.005%未満であると、耐力が860MPa以上にならないので、その含有量の下限を0.005%とした。一方、その含有量が0.04%を超えると、焼戻し後の硬度が高くなりすぎ、硫化物応力腐食割れ感受性が高くなる。従って、Cの含有量を0.005〜0.04%とした。
Si:0.5%以下
Siは、脱酸剤として必要な元素である。鋼中残留量は不純物レベルであっても良い。しかし、より大きな脱酸効果を得るためには、その含有量を0.01%以上とするのが望ましい。一方、その含有量が0.5%を超えると、靱性が低下するとともに、熱間加工性を低下させる。従って、Siの含有量を0.5%以下とした。
Mn:0.1〜3.0%
Mnは、熱間加工性を向上させるのに有効な元素である。この効果を得るためには、その含有量を0.1%以上とする必要がある。一方、その含有量が3.0%を超えると、その効果は飽和し、コスト上昇を招く。従って、Mnの含有量を0.1〜3.0%とした。
P:0.04%以下
Pは、鋼中に含まれる不純物であり、その含有量はできるだけ少ない方がよい。特に、その含有量が0.04%を超えると耐硫化物応力腐食割れ性が著しく低下する。従って、Pの含有量を0.04%以下とした。
S:0.01%以下
Sも鋼中に含まれる不純物であり、その含有量はできるだけ少ない方がよい。特に、その含有量が0.01%を超えると熱間加工性、耐食性および靱性が著しく低下する。従って、Sの含有量を0.01%以下とした。
Cr:10〜15%
Crは、耐炭酸ガス腐食性を向上させるのに有効な元素である。この効果を得るためには、その含有量を10%以上とする必要がある。一方、その含有量が15%を超える場合には、焼戻し後の組織を主としてマルテンサイト相にするのが困難になる。従って、Crの含有量を10〜15%とした。
Ni:4.0〜8%
Niは、焼戻し後の組織を主としてマルテンサイト相にするために必要な元素である。しかし、その含有量が4.0%未満の場合には、焼戻し後の組織にフェライト相が多く析出し、焼戻し後の組織が主にマルテンサイト相にならない。一方、その含有量が8%を超える場合には、焼戻し後の組織が主としてオーステナイト相となる。従って、Niの含有量を4〜8%とした。さらに望ましいのは、4〜7%である。
Mo:2.8〜5.0%
Moは、高強度材の耐硫化物応力腐食割れ性を向上させるには有効な元素である。この効果を得るためには、その含有量を2.8%以上とする必要がある。しかし、その含有量が5.0%を超えると、この効果は飽和し、コスト上昇を招く。したがって、Moの含有量を2.8〜5.0%とした。
Al:0.001〜0.10%
Alは、溶製過程において脱酸剤として使用する元素である。この効果を得るためには、その含有量を0.001%以上とする必要がある。しかし、その含有量が0.10%を超えると、介在物が多くなって耐食性が損なわれる。従って、Alの含有量を0.001〜0.10%とした。
N:0.07%以下
Nは、鋼中に含まれる不純物であり、その含有量はできるだけ少ない方がよい。特に、その含有量が0.07%を超えると、介在物が多くなって耐食性が劣化する。従って、Nの含有量を0.07%以下とした。
本発明のマルテンサイト系ステンレス鋼の一つは、上記各成分のほか、残部がFeおよび不可避的不純物からなるものである。もう一つは、上記の成分に加えて更に下記に示す第1群、第2群および第3群の少なくとも1群から選んだ少なくとも1種の合金成分を含むものである。以下、各群の成分について説明する。
第1群(Ti、V、Nb、Zr:それぞれ0.005〜0.25%)
Ti、V、NbおよびZrは、いずれもCを固定し、強度のばらつきを小さくする作用を有するので、必要に応じて、これらのうちから選択される1種以上を含有してもよい。しかし、いずれの元素もその含有量が0.005%未満では上記の効果が得られない。一方、いずれの元素もその含有量が0.25%を超えると、焼戻し後の組織を主としてマルテンサイト相とすることができず、耐力が860MPa以上の高強度化が図れない。従って、これらの元素を選択的に含有させる場合の含有量をそれぞれ0.005〜0.25%とした。
第2群(Cu:0.05〜1%)
Cuは、Niと同様に、焼戻し後の組織を主としてマルテンサイト相とするのに有効な元素である。Cuの添加によってこの効果を得るためには、その含有量を0.05%以上とすればよい。ただし、その含有量が1%を超えると、鋼の熱間加工性が低下する。従って、Cuを含有させる場合には、その含有量を0.05〜1%とした。
第3群(Ca、Mg、La、Ce:それぞれ0.0002〜0.005%)
Ca、Mg、LaおよびCeはいずれも、鋼の熱間加工性を向上させるのに有効な元素であるので、必要に応じて、これらのうちから選択される1種以上を含有してもよい。しかし、いずれの元素もその含有量が0.0002%未満では上記の効果が得られない。一方、いずれの元素もその含有量が0.005%を超えると、粗大な酸化物が生成し、鋼の耐食性が低下する。従って、これらの元素を選択的に含有させる場合の含有量を0.0002〜0.005%とした。特に、Caおよび/またはLaを含有させるのが望ましい。
本発明の鋼は、上記の化学組成を有するとともに、下記の(1)式を満足しなければならない。これは、上記の(1)式を満たす場合には、耐硫化物応力腐食割れ性を劣化させずに鋼の強度を耐力が860MPa以上と向上させることができるからである。
Mo≧2.3−0.89Si+32.2C …(1)
ただし、(1)式中の各元素記号は、それぞれの元素の含有量(質量%)を示す。
図1は、後述する実施例で試験した各種の鋼のMo含有量と、(1)式の右辺、即ち、「2.3−0.89Si+32.2C」(これをIM値という)との関係を示す図である。具体的には、本発明鋼と比較鋼(試験No.18〜21)の結果に基づいている。図中の「○」は硫化物応力腐食割れ試験で破断しなかったものを示し、「×」は破断したものを示す。Mo含有量が2.8%以上でも、上記(1)式を満たさないと、耐応力腐食割れ性に劣る。
Mo含有量が本発明で規定する範囲外(即ち、2.8%未満)の場合には、0.2%耐力が860MPa未満であり、また、Moの含有量が本発明で規定する範囲内(即ち、2.8〜5%)の場合でも、上記の(1)式を満たさなければ、0.2%耐力が860MPa未満である。
しかしながら、上記の(1)式の条件を満たす鋼であれば、0.2%耐力が860MPa以上となり、油井用鋼材としての使用に耐えうる充分な強度が得られる。従って、本発明の鋼は、前記の化学組成の範囲内で、しかも上記の(1)式を満たす必要がある。
本発明者らは、さらに、金属組織の影響について検討した結果、金属組織が主として焼戻しマルテンサイト、焼戻し時に析出した炭化物および焼戻し時に微細析出したラーベス相やσ相等の金属間化合物からなる組織であれば、耐硫化物応力腐食割れ性を低下させることなく、鋼の強度を向上させることができることを見出した。
なお、「主として焼戻しマルテンサイト」とは、金属組織の70vol%以上が焼戻しマルテンサイト組織であることをいい、焼戻しマルテンサイト組織の外に残留オーステナイト組織やフェライト組織が存在していてもよい。
また、「ラーベス相やσ相等の金属間化合物」は、Fe2Mo等のラーベス相、σ相の他に、μ相、χ相等の金属間化合物を含んでもよいものとする。
本発明鋼の金属組織中には焼戻し時に析出した炭化物が含まれる。炭化物は、鋼の強度を確保するために有効な金属組織であるが、鋼中に炭化物が含まれているだけでは、耐力860MPa以上の高強度を実現することはできない。従って、本発明においては、炭化物が析出するとともに、上述のラーベス相やσ相等の金属間化合物が微細に析出する必要がある。
本発明鋼の熱処理は、通常の焼入れ−焼戻しである。微細な金属間化合物を焼戻し時に析出させるためには、焼入れ時に金属間化合物を充分に固溶させる必要がある。その焼入れ温度は、880〜1,000℃とするのが望ましい。
さらに、微細なラーベス相やσ相等の金属間化合物が析出し、0.2%耐力を860MPa以上とできるのは、焼戻し温度領域は450〜620℃で、且つ、焼戻し温度T(℃)、焼戻し時間t(時間)とすると、(20+log t)(T+273):13500〜17700を満足できる場合である。
図2は、本発明で規定した焼戻し条件を説明する図である。同図では、後述する実施例の試験No.1の材料を用い、920℃で焼入れ後、焼戻し温度を400〜650で変化させて(20+log t)(T+273)の値を変化させたときの0.2%耐力と(20+log t)(T+273)の関係を示している。
図2に示すように、0.2%耐力が860MPa以上になるのは(20+log t)(T+273)が13500〜17700の範囲のときである。
(20+log t)(T+273)が17700を超える条件で焼戻しをすると、転位密度が減少し、または、金属間化合物が金属組織中に固溶化し、0.2%耐力が860MPa以上の高強度化が達成できない。一方、13500未満の条件で焼戻しすると、金属間化合物、炭化物が析出しないため0.2%耐力が860MPa以上を達成できない。
上記のような原理から、本発明の鋼は、先に述べた化学組成を有し、(1)式を満たすとともに、その金属組織が主として焼戻しマルテンサイト、焼戻し時に析出した炭化物および焼戻し時に微細析出したラーベス相やσ相等の金属間化合物である必要がある。
まず、それぞれの試験用鋼板から直径:6.35mm、平行部長さ:25.4mmの丸棒試験片を採取し、常温で引張試験を行った。このときの0.2%耐力を表2に示す。
次に、それぞれの試験用鋼板から厚さ:3mm、幅:20mm、長さ:50mmの試験片を採取し、この試験片を600番エメリー紙で研磨した後、脱脂、乾燥したものを0.973MPaのCO2ガスおよび0.0014MPaのH2Sガスを飽和させた25%NaCl水溶液(温度:165℃)に720時間浸漬した。
浸漬後に試験片の腐食減量〔(試験前の質量)−(試験後の質量)〕を測定し、また目視により試験片表面の局部腐食の有無を確認した。この結果、本発明鋼の腐食速度は0.5mm/年以下で、かつ表面に局部腐食は見られなかった。
続いて、NACEのTM0177−96 Method Aに従い、バネ式(プルーフリング式)試験機を使用して定荷重試験を行った。具体的には、それぞれの試験用鋼板から直径:6.3mm、平行部長さ:25.4mmの丸棒試験片を採取し、0.003MPaのH2Sガス(CO2bal.)を飽和させた25%NaCl溶液(pH4.0)を使用して、試験温度:25℃で720時間、試験応力:0.2%耐力の85%定荷重試験を行った。この結果、0.2%耐力が860MPa以上である本発明鋼は全ての試験片で破断しなかった。
金属組織についても、光学顕微鏡および抽出レプリカによって観察した。この結果を表2に併記する。
表2に示すとおり、本発明例1〜17は、0.2%耐力が860MPa以上であるとともに、優れた耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性を有している。一方、Crおよび/またはMoの含有量が本発明で規定する範囲外の比較例22〜25および各成分の含有範囲が本発明で規定する範囲内であるが前記(1)式を満たさない比較例18〜21はいずれも、炭酸ガス性能または耐応力割れ性能が充分ではなかった。
Claims (9)
- 質量%で、C:0.005〜0.04%、Si:0.5%以下、Mn:0.1〜3.0%、P:0.04%以下、S:0.01%以下、Cr:10〜15%、Ni:4.0〜8%、Mo:2.8〜5.0%、Al:0.001〜0.10%およびN:0.07%以下を含有し、残部がFeおよび不純物からなり、且つ、下記の(1)式を満足し、金属組織が主として焼戻しマルテンサイト、焼戻し時に析出した炭化物および焼戻し時に微細析出したラーベス相やσ相等の金属間化合物からなることを特徴とする耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた860MPa以上の0.2%耐力を持った高強度マルテンサイトステンレス鋼。
Mo≧2.3−0.89Si+32.2C …(1)
ただし、(1)式中の各元素記号は、それぞれの元素の含有量(質量%)を示す。 - 質量%で、C:0.005〜0.04%、Si:0.5%以下、Mn:0.1〜3.0%、P:0.04%以下、S:0.01%以下、Cr:10〜15%、Ni:4.0〜8%、Mo:2.8〜5.0%、Al:0.001〜0.10%およびN:0.07%以下を含有し、さらに、Ti:0.005〜0.25%、V:0.005〜0.25%、Nb:0.005〜0.25%およびZr:0.005〜0.25%から選択される1種以上を含み、残部がFeおよび不純物からなり、且つ、下記の(1)式を満足し、金属組織が主として焼戻しマルテンサイト、焼戻し時に析出した炭化物および焼戻し時に微細析出したラーベス相やσ相等の金属間化合物からなることを特徴とする耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた860MPa以上の0.2%耐力を持った高強度マルテンサイトステンレス鋼。
Mo≧2.3−0.89Si+32.2C …(1)
ただし、(1)式中の各元素記号は、それぞれの元素の含有量(質量%)を示す。 - 質量%で、C:0.005〜0.04%、Si:0.5%以下、Mn:0.1〜3.0%、P:0.04%以下、S:0.01%以下、Cr:10〜15%、Ni:4.0〜8%、Mo:2.8〜5.0%、Al:0.001〜0.10%、N:0.07%以下およびCu:0.05〜1%を含有し、残部がFeおよび不純物からなり、且つ、下記の(1)式を満足し、金属組織が主として焼戻しマルテンサイト、焼戻し時に析出した炭化物および焼戻し時に微細析出したラーベス相やσ相等の金属間化合物からなることを特徴とする耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた860MPa以上の0.2%耐力を持った高強度マルテンサイトステンレス鋼。
Mo≧2.3−0.89Si+32.2C …(1)
ただし、(1)式中の各元素記号は、それぞれの元素の含有量(質量%)を示す。 - 質量%で、C:0.005〜0.04%、Si:0.5%以下、Mn:0.1〜3.0%、P:0.04%以下、S:0.01%以下、Cr:10〜15%、Ni:4.0〜8%、Mo:2.8〜5.0%、Al:0.001〜0.10%、N:0.07%以下およびCu:0.05〜1%を含有し、さらに、Ti:0.005〜0.25%、V:0.005〜0.25%、Nb:0.005〜0.25%およびZr:0.005〜0.25%から選択される1種以上を含み、残部がFeおよび不純物からなり、且つ、下記の(1)式を満足し、金属組織が主として焼戻しマルテンサイト、焼戻し時に析出した炭化物および焼戻し時に微細析出したラーベス相やσ相等の金属間化合物からなることを特徴とする耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた860MPa以上の0.2%耐力を持った高強度マルテンサイトステンレス鋼。
Mo≧2.3−0.89Si+32.2C …(1)
ただし、(1)式中の各元素記号は、それぞれの元素の含有量(質量%)を示す。 - 質量%で、C:0.005〜0.04%、Si:0.5%以下、Mn:0.1〜3.0%、P:0.04%以下、S:0.01%以下、Cr:10〜15%、Ni:4.0〜8%、Mo:2.8〜5.0%、Al:0.001〜0.10%およびN:0.07%以下を含有し、さらに、Ca:0.0002〜0.005%、Mg:0.0002〜0.005%、La:0.0002〜0.005%およびCe:0.0002〜0.005%から選択される1種以上を含み、残部がFeおよび不純物からなり、且つ、下記の(1)式を満足し、金属組織が主として焼戻しマルテンサイト、焼戻し時に析出した炭化物および焼戻し時に微細析出したラーベス相やσ相等の金属間化合物からなることを特徴とする耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた860MPa以上の0.2%耐力を持った高強度マルテンサイトステンレス鋼。
Mo≧2.3−0.89Si+32.2C …(1)
ただし、(1)式中の各元素記号は、それぞれの元素の含有量(質量%)を示す。 - 質量%で、C:0.005〜0.04%、Si:0.5%以下、Mn:0.1〜3.0%、P:0.04%以下、S:0.01%以下、Cr:10〜15%、Ni:4.0〜8%、Mo:2.8〜5.0%、Al:0.001〜0.10%およびN:0.07%以下を含有し、さらに、Ti:0.005〜0.25%、V:0.005〜0.25%、Nb:0.005〜0.25%およびZr:0.005〜0.25%から選択される1種以上を含み、並びにCa:0.0002〜0.005%、Mg:0.0002〜0.005%、La:0.0002〜0.005%およびCe:0.0002〜0.005%から選択される1種以上を含み、残部がFeおよび不純物からなり、且つ、下記の(1)式を満足し、金属組織が主として焼戻しマルテンサイト、焼戻し時に析出した炭化物および焼戻し時に微細析出したラーベス相やσ相等の金属間化合物からなることを特徴とする耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた860MPa以上の0.2%耐力を持った高強度マルテンサイトステンレス鋼。
Mo≧2.3−0.89Si+32.2C …(1)
ただし、(1)式中の各元素記号は、それぞれの元素の含有量(質量%)を示す。 - 質量%で、C:0.005〜0.04%、Si:0.5%以下、Mn:0.1〜3.0%、P:0.04%以下、S:0.01%以下、Cr:10〜15%、Ni:4.0〜8%、Mo:2.8〜5.0%、Al:0.001〜0.10%、N:0.07%以下およびCu:0.05〜1%を含有し、さらに、Ca:0.0002〜0.005%、Mg:0.0002〜0.005%、La:0.0002〜0.005%およびCe:0.0002〜0.005%から選択される1種以上を含み、残部がFeおよび不純物からなり、且つ、下記の(1)式を満足し、金属組織が主として焼戻しマルテンサイト、焼戻し時に析出した炭化物および焼戻し時に微細析出したラーベス相やσ相等の金属間化合物からなることを特徴とする耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた860MPa以上の0.2%耐力を持った高強度マルテンサイトステンレス鋼。
Mo≧2.3−0.89Si+32.2C …(1)
ただし、(1)式中の各元素記号は、それぞれの元素の含有量(質量%)を示す。 - 質量%で、C:0.005〜0.04%、Si:0.5%以下、Mn:0.1〜3.0%、P:0.04%以下、S:0.01%以下、Cr:10〜15%、Ni:4.0〜8%、Mo:2.8〜5.0%、Al:0.001〜0.10%、N:0.07%以下およびCu:0.05〜1%を含有し、さらに、Ti:0.005〜0.25%、V:0.005〜0.25%、Nb:0.005〜0.25%およびZr:0.005〜0.25%から選択される1種以上を含み、並びにCa:0.0002〜0.005%、Mg:0.0002〜0.005%、La:0.0002〜0.005%およびCe:0.0002〜0.005%から選択される1種以上を含み、残部がFeおよび不純物からなり、且つ、下記の(1)式を満足し、金属組織が主として焼戻しマルテンサイト、焼戻し時に析出した炭化物および焼戻し時に微細析出したラーベス相やσ相等の金属間化合物からなることを特徴とする耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた860MPa以上の0.2%耐力を持った高強度マルテンサイトステンレス鋼。
Mo≧2.3−0.89Si+32.2C …(1)
ただし、(1)式中の各元素記号は、それぞれの元素の含有量(質量%)を示す。 - 前記請求項1〜8のいずれかに規定する組成を有し、且つ、下記の(1)式を満足する鋼を、焼入れ温度880℃〜1000℃で焼入れ後、焼戻し温度領域を450〜620℃とし、焼戻し温度T(℃)、焼戻し時間t(時間)とする場合に(20+log t)(T+273)が13500〜17700を満足する焼戻し処理を施すことにより、金属組織が主として焼戻しマルテンサイト、焼戻し時に析出した炭化物および焼戻し時に微細析出したラーベス相やσ相等の金属間化合物からなることを特徴とする耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた860MPa以上の0.2%耐力を持った高強度マルテンサイトステンレス鋼。
Mo≧2.3−0.89Si+32.2C …(1)
ただし、(1)式中の各元素記号は、それぞれの元素の含有量(質量%)を示す。
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AR076669A1 (es) * | 2009-05-18 | 2011-06-29 | Sumitomo Metal Ind | Acero inoxidable para pozos de petroleo, tubo de acero inoxidable para pozos de petroleo, y metodo de fabricacion de acero inoxidable para pozos de petroleo |
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CN102534418A (zh) * | 2012-02-29 | 2012-07-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种油套管用马氏体不锈钢及其制造方法 |
AU2013238482B2 (en) * | 2012-03-26 | 2015-07-16 | Nippon Steel Corporation | Stainless steel for oil wells and stainless steel pipe for oil wells |
CN102866172A (zh) * | 2012-08-31 | 2013-01-09 | 广东电网公司电力科学研究院 | 一种T/P92钢Laves相含量测定方法 |
KR101521071B1 (ko) | 2012-09-27 | 2015-05-15 | 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 | 석출 강화형 마르텐사이트강 및 그의 제조방법 |
BR102014005015A8 (pt) * | 2014-02-28 | 2017-12-26 | Villares Metals S/A | aço inoxidável martensítico-ferrítico, produto manufaturado, processo para a produção de peças ou barras forjadas ou laminadas de aço inoxidável martensítico-ferrítico e processo para a produção de tudo sem costura de aço inoxidável martensítico-ferrítico |
WO2016001703A1 (en) | 2014-07-03 | 2016-01-07 | Arcelormittal | Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained by the method |
WO2016001705A1 (en) * | 2014-07-03 | 2016-01-07 | Arcelormittal | Method for manufacturing a high strength steel sheet having improved formability and ductility and sheet obtained |
US10837073B2 (en) * | 2015-02-20 | 2020-11-17 | Jfe Steel Corporation | High-strength heavy-walled stainless steel seamless tube or pipe and method of manufacturing the same |
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CN105755393A (zh) * | 2016-05-24 | 2016-07-13 | 江苏金基特钢有限公司 | 石油管道专用钢材及其制备方法 |
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EP3805420A4 (en) | 2018-05-25 | 2021-04-14 | JFE Steel Corporation | MARTENSITIC STAINLESS STEEL SEAMLESS STEEL PIPE FOR OIL PIPE AND METHOD FOR MANUFACTURING IT |
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JPS51133807A (en) * | 1975-05-14 | 1976-11-19 | Hitachi Ltd | Turbo type impeller with high performance |
JP2861024B2 (ja) * | 1989-03-15 | 1999-02-24 | 住友金属工業株式会社 | 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼材とその製造方法 |
JPH03120337A (ja) * | 1989-10-03 | 1991-05-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼と製造方法 |
JPH05156409A (ja) * | 1991-11-29 | 1993-06-22 | Nippon Steel Corp | 耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法 |
DE69510060T2 (de) * | 1994-07-21 | 2000-03-16 | Nippon Steel Corp | Rostfreier martensit-stahl mit ausgezeichneter verarbeitbarkeit und schwefel induzierter spannungsrisskorrosionsbeständigkeit |
MY114984A (en) * | 1995-01-13 | 2003-03-31 | Hitachi Metals Ltd | High hardness martensitic stainless steel with good pitting corrosion resistance |
JP3533055B2 (ja) * | 1996-03-27 | 2004-05-31 | Jfeスチール株式会社 | 耐食性および溶接性に優れたラインパイプ用マルテンサイト鋼 |
JP3254146B2 (ja) * | 1996-10-29 | 2002-02-04 | 川崎製鉄株式会社 | 耐応力腐食割れ性および高温引張り特性に優れた油井管用高強度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
WO1999004052A1 (fr) * | 1997-07-18 | 1999-01-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Acier inoxydable en martensite a haute resistance a la corrosion |
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