NO337858B1 - Høyfast martensittisk rustfritt stål utmerket for korrosjonsmotstand mot karbondioksidgass og sulfid spenningskorrosjonssprekkingsmotstand. - Google Patents
Høyfast martensittisk rustfritt stål utmerket for korrosjonsmotstand mot karbondioksidgass og sulfid spenningskorrosjonssprekkingsmotstand. Download PDFInfo
- Publication number
- NO337858B1 NO337858B1 NO20052986A NO20052986A NO337858B1 NO 337858 B1 NO337858 B1 NO 337858B1 NO 20052986 A NO20052986 A NO 20052986A NO 20052986 A NO20052986 A NO 20052986A NO 337858 B1 NO337858 B1 NO 337858B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- steel
- stainless steel
- martensitic stainless
- content
- less
- Prior art date
Links
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 34
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims description 33
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims description 33
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 title claims description 17
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 16
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 title claims description 16
- 229910001105 martensitic stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims description 14
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 89
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 89
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 26
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims description 16
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 10
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 23
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 18
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 14
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 10
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 241000282320 Panthera leo Species 0.000 description 8
- 230000018199 S phase Effects 0.000 description 8
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 8
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 7
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 4
- 229910000984 420 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 3
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 3
- -1 chlorine ions Chemical class 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L barium sulfate Chemical compound [Ba+2].[O-]S([O-])(=O)=O TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 229910001651 emery Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;hydrate Chemical compound O.[Na+].[Cl-] HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
- 208000016261 weight loss Diseases 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse omhandler et stålmateriale som er egnet for anvendelse i strengt korrosjonsmiljø som inneholder korrosive materialer slik som karbondioksidgass, hydrogensulfid, klorionerog lignende. Spesifikt omhandler foreliggende oppfinnelse et stålmateriale for et heltrukket stålrør og et sømsveiset stålrør slik som et motstandssveisingsstålrør, et lasersveisingsstålrør, et spiral-sveisingsrør eller lignende, som anvendes i applikasjoner for petroleum- eller na-turgass produksjonsfasiliteter, fasiliteter for å eliminere karbondioksidgass, eller for geotermisk strømgenerering, eller for en tank for væske som inneholder karbondioksidgass, spesielt til et stålmateriale for oljebrønnrør for oljebrønner eller gass-brønner.
BAKGRUNNSTEKNIKK
Fra synspunktet av utslipp av petroleumressurser, som er forventet i den nære fremtid, har utvikling av en oljebrønn under strengt miljø som er en oljebrønn i et dypere lag, av et surt gassfelt eller lignende, ofte blitt utført. Derfor, er høy styrke og utmerket korrosjonsmotstand og sulfid spenningskorrosjonssprekkingsmotstand krevet for oljebrønn stålrør, som anvendes i slike anvendelser.
Som et stålmateriale for oljebrønnrør eller lignende, har karbonstål eller lav-legeringsstål generelt blitt anvendt. Ettersom miljøet i brønnen blir strengt, har imidlertid stål som inneholder økende mengde av legerende elementer blitt anvendt. For eksempel, som oljebrønner for stålmateriale som inneholder en stor mengde karbondioksidgass, har 13 Cr serier martensittisk rustfritt stål slik som typisk SUS 420 og lignende blitt anvendt.
Imidlertid, selv om SUS 420 stålet har utmerket korrosjonsmotstand mot karbondioksidgass, har det dårlig korrosjonsmotstand mot hydrogensulfid. Derfor er SUS 420 stålet tilbøyelig til å generere sulfidbelastningskorrosjonssprekking (SSCC) under miljøet som inneholder karbondioksidgass og hydrogensulfid samti-dig. Derfor har forskjellige materialer istedenfor SUS 420 stålet blitt foreslått.
Japansk patent Nr. 2861024, Japansk patentsøknad publikasjon nr. 05-287455 og Japansk patentsøknad publikasjon nr 07-62499 viser stål som har for-bedret korrosjonsmotstand ved å redusere karboninnhold i SUS 420. Slike stålty-per med lavt karboninnhold beskrevet i disse publikasjonene kan imidlertid ikke ha nok styrke krevet for anvendelse i en dyp brønn, det vil si konvensjonell flytegrense på 860 MPa eller mer.
Alternativt, viser Japansk patentsøknad publikasjon nr. 2000-192196 stål med en martensittisk enkeltfasestruktur som inneholder Co: 0,5-7% og Mo: 3,1-7% som har høy styrke og utmerket sulfid spenningskorrosjonssprekkingsmotstand. Oppfinnelsen beskrevet i publikasjonen er et stål som inneholder Co i det ovennevnte området for å undertrykke dannelsen av tilbakeholdt austenitt under avkjø-ling slik at strukturen blir laget til å være en martensittisk enkeltfase. Siden Co er et dyrt element er det imidlertid ønsket å ikke anvende.
Japanske patentsøknader JP05156409 A og JP10130787 A beskriver høyfast martensittisk rustfritt stål egnet for anvendelse i korrosive miljøer.
OPPSUMMERING AV OPPFINNELSEN
Foreliggende oppfinnelse ble gjort ved å vurdere de ovennevnte omsten-digheter. Formålet med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe et martensittisk rustfritt stål som har tilstrekkelig styrke til anvendelse for oljebrønnrør for en dyp brønn, det vil si høy styrke av en konvensjonell flytegrense på 860 MPa eller mer, og utmerket karbondioksidgass korrosjonsmotstand og sulfid spenningskorrosjonssprekkingsmotstand hvorved det kan anvendes selv under miljøet som inneholder karbondioksidgass, hydrogensulfid eller klorioner eller to eller flere av dem. Symbolene for de respektive elementene i det følgende uttrykket viser innholdet (vekt-%) av hvert element.
Følgelig tilveiebringer foreliggende oppfinnelse et høyfast martensittisk rustfritt stål som har utmerket karbondioksidgass korrosjonsmotstand og sulfid spenningskorrosjonssprekkingsmotstand og har 0,2% konvensjonell flytegrense på 860 MPa eller mer, idet det inkluderer, i vekt-%, C: 0,005-0,04%, Si: 0,5% eller mindre, Mn: 0,1-3,0%, P: 0,04% eller mindre, S: 0,01% eller mindre, Cr: 10-15%, Ni: 4,0-8%, Mo: 2,8-5,0%, Al: 0,001-0,10% og N: 0,07% eller mindre, Ti: 0,005-0,25%, og eventuelt videre inneholder Cu: 0,05-1 %, og/eller ett eller flere valgt fra V: 0,005-0,25%, Nb: 0,005-0,25% og Zr: 0,005-0,25%, og/eller ett eller flere valgt fra Ca: 0,0002-0,005%, Mg: 0,0002-0,005%, La: 0,0002-0,005% og Ce: 0,0002-0,005%, og balansen er Fe og forurensninger, og også tilfredsstiller uttrykket (1) gitt under hvori stålet har en mikrostruktur som omfatter anløpt martensitt, karbid utfelt under anløping, og intermetalliske forbindelser, slik som Laves fase, a-fase og lignende, fint utfelt under anløping.
hvori symbolene av de respektive elementene i uttrykket (1) viser innholdet (vekt-%) av hvert element.
Det høyfaste martensittiske rustfrie stålet kan oppnås ved å utsette et stål med sammensetningen som angitt i kravene 1 til 4 for anløpning i hvilken (20 + log t) (T + 273) tilfredsstiller 13500-17700 når, etter quenching av stålet ved en quenchingtemperatur på 880-1000°C, et område av en anløpningstemperatur settes til 450°C-620°C, en anløpningstemperatur settes til T (°C) og anløpningstid settes til t (timer).
KORT BESKRIVELSE AV FIGURENE
Fig. 1 er et bilde som viser forhold mellom Mo-innhold i forskjellige typer stål testet i eksempler og den høyre siden av uttrykket (1), det vil si "2,3 - 0,89 Si + 32,2 C" (IM verdi). Fig. 2 er et bilde for å forklare anløpingsbetingelser definert i foreliggende oppfinnelse, som viser forhold mellom 0,2% konvensjonell flytegrense oppnådd ved å endre verdien av (20 + log t) (T + 273) mens en endrer anløpnings-temperaturer i 400-650°C etter quenching av stål ved 920°C, og (20 + log t) (T + 273).
BESKRIVELSE AV DE FORETRUKNE UTFØRELSER
Årsakene til begrensning av innholdene av forskjellige elementer definert av foreliggende oppfinnere vil bli beskrevet under heri."%" av de respektive innhold betyr vekt-%.
C: 0,005-0,04%
Selv om C (karbon) er et effektivt legeringselement for å forbedre styrke av stål, fra et synspunkt av korrosjonsmotstand er lite C-innhold foretrukket. Hvis innholdet av C er mindre enn 0,005% når imidlertid ikke konvensjonell flytegrense 860 MPa eller mer. Derfor ble den lavere grensen av C-innholdet satt til 0,005%. På den andre siden, hvis C-innholdet overstiger 0,04% blir hardheten av det anløpte stålet overdrevent hardt, stålet hadde høy sulfid
spenningssprekkingssensibilitet. Følgelig ble C-innholdet satt til 0,005-0,04%.
Si: 0,5% eller mindre
Si (silisium) er et legerende element som er nødvendig som et deoksida-sjonsmiddel. En mengde av Si beholdt i stålet kan være et nivå av forurensninger. For å oppnå en stor deoksidasjonseffekt er det imidlertid foretrukket at Si-innholdet settes til 0,01% eller mer. På den andre siden, hvis Si-innholdet overstiger 0,5%, blir seigheten av stålet redusert og bearbeidbarheten av stålet blir også redusert. Følgelig ble Si-innholdet satt til 0,5% eller mindre.
Mn: 0,1-3,0%
Mn (mangan) er et effektiv legeringselement for å forbedre varmbearbeidbarheten. For å oppnå denne effekten er Mn-innhold på 0,1% eller mer nødvendig. På den andre siden, hvis Mn-innholdet overstiger 3,0%, blir virkningen mettet hvilket resulterer i en kostnadsøkning. Følgelig ble Mn-innholdet satt til 0,1-3,0%.
P: 0,04% eller mindre
P (fosfor) er et forurensningselement inneholdt i stålet og P-innholdet er bedre så lavt som mulig. Spesielt, hvis P-innholdet overstiger 0,04%, blir sulfid spenningssprekkingsmotstanden merkbart redusert. Følgelig ble P-innholdet satt til 0,04% eller mindre.
S: 0,01% eller mindre
S (svovel) er et forurensningselement inneholdt i stålet og S-innholdet er bedre så lavt som mulig. Spesielt, hvis S-innholdet overstiger 0,01%, blir varmbearbeidbarheten, korrosjonsmotstanden og seigheten merkbart redusert. Følgelig ble S-innholdet satt til 0,01% eller mindre.
Cr: 10-15%
Cr (krom) er et effektiv legeringselement for å forbedre karbondioksidgass korrosjonsmotstanden. For å oppnå denne effekten er Cr-innhold på 10% eller mer nødvendig. På den andre siden, hvis Cr-innholdet overstiger 15%, blir det vanske-lig å gjøre mikrostrukturen av anløpt stål hovedsakelig en martensittisk fase. Føl-gelig ble Cr-innholdet satt til 10-15%.
Ni: 4,0-8%
Ni (nikkel) er et legeringselement, som er nødvendig for å gjøre mikrostrukturen av anløpt stål hovedsakelig en martensittisk fase. Hvis imidlertid Ni-innholdet er 4,0% eller mindre, ble et stort antall ferittfaser utfelt i mikrostrukturen av anløpt stål og mikrostrukturen av anløpt stål blir ikke en hovedsakelig martensittisk fase. På den andre siden, hvis Ni-innholdet overstiger 8%, blir mikrostrukturen av anløpt stål hovedsakelig en austenittfase. Følgelig ble Ni-innholdet satt til 4,0-8%. Mer foretrukket ble Ni-innholdet satt til 4-7%.
Mo: 2,8-5,0%
Mo (molybden) er et effektivt legeringselement for å forbedre sulfid spenningssprekkingsmotstanden for et høystyrkemateriale. For å oppnå denne effekten er Mo-innhold på 2,8% eller mer nødvendig. Hvis Mo-innholdet overstiger 5,0% blir imidlertid denne virkningen mettet, hvilket resulterer i en kostnadsøkning. Følgelig, ble Mo-innholdet satt til 2,8-5,0%.
Al: 0,001-0,10%
Al (aluminium) er et legeringselement, som blir anvendt som et deoksida-sjonsmiddel i en smelteprosess. For å oppnå denne effekten er Al-innhold på 0,001% eller mer nødvendig. Hvis Al-innholdet overstiger 0,10% blir imidlertid mange inklusjoner dannet i stålet, slik at korrosjonsmotstanden tapes. Følgelig, ble Al-innholdet satt til 0,001-0,10%.
N: 0,07% eller mindre
N (nitrogen) er et forurensningselement inneholdt i stålet og N-innholdet er bedre så lavt som mulig. Spesielt, hvis N-innholdet overstiger 0,07% blir mange inklusjoner dannet i stålet, slik at korrosjonsmotstanden tapes. Følgelig, ble N-innholdet satt til 0,07% eller mindre.
Ti: 0,005-0,25%
Ti har virkning for å fiksere C for å redusere variasjoner i styrke. Hvis mengden av Ti er mindre enn 0,005%, kan ikke ovennevnte effekt oppnås. På den andre side, hvis mengden av Ti overstiger 0,25%, kan ikke mikrostrukturen i stålet bli en hovedsakelig martensittisk fase slik at kraftig styrkelse av stålet med en konvensjonell flytegrense på 860 MPa eller mer ikke kan oppnås. Ti ble satt til 0,005-0,25%.
Det martensittiske rustfrie stål ifølge foreliggende oppfinnelse består av ovennevnte kjemiske sammensetning så vel som balansen av Fe og uunnværlige forurensninger. Det martensittiske rustfrie stål ifølge foreliggende oppfinnelse kan inneholde videre, i tillegg til ovennevnte komponenter minst ett legeringselement valgt fra minst én gruppe som består av en første gruppe, en andre gruppe og en tredje gruppe som følger. Komponentene (elementene) av de respektive gruppene vil bli beskrevet under.
Første gruppe (V, Nb, Zr: henholdsvis 0,005-0,25%)
Siden V, Nb og Zr har virkning for å fiksere C for å redusere variasjoner i styrke, kan ett eller flere valgt fra disse elementene eventuelt være inneholdt. Hvis ethvert av elementene imidlertid er mindre enn 0,005%, kan ikke ovennevnte ef fekt oppnås. På den andre side, hvis ethvert av elementene overstiger 0,25%, kan ikke mikrostrukturen i stålet bli en hovedsakelig martensittisk fase slik at kraftig styrkelse av stålet med en konvensjonell flytegrense på 860 MPa eller mer ikke kan oppnås. Følgelig, ble de respektive innholdene for å selektivt inneholde disse elementene satt til 0,005-0,25%.
Andre gruppe (Cu: 0,05-1%)
Cu er et effektivt element for å gjøre mikrostrukturen av anløpt stål hovedsakelig en martensittisk fase slik som Ni. For å oppnå virkningen ved tilsetningen av Cu kan Cu-innholdet være 0,05% eller mer. Hvis innholdet av Cu overstiger 1%, blir imidlertid varmbearbeidbarheten av stålet redusert. Følgelig, når Cu er inneholdt i stålet ble Cu-innholdet satt til 0,05-1%.
Tredje gruppe (Ca, Mg, La, Ce: henholdsvis 0,0002-0,005%)
Siden Ca, Mg, La og Ce er effektive elementer for å forbedre varmbearbeidbarheten av stålet, kan ett eller flere valgt fra disse elementene eventuelt in-neholdes. Hvis imidlertid ethvert av elementene er mindre enn 0,0002%, kan ikke den ovennevnte effekten oppnås. På den andre siden, hvis ethvert av elementene overstiger 0,005%, blir grove oksider dannet i stålet hvorved korrosjonsmotstanden av stålet blir redusert. Følgelig ble de respektive innholdene i selektivt å inneholde disse elementene satt til 0,0002-0,005%. Spesielt er det foretrukket å inneholde Ca og/eller La i stålet.
Stålet ifølge foreliggende oppfinnelse skulle ha den ovennevnte kjemiske sammensetningen og tilfredsstille det følgende uttrykket (1). Dette er fordi, hvis stålet tilfredsstiller uttrykket (1), kan styrken av stålet forbedres til konvensjonell flytegrense på 860 MPa eller mer uten svekkelse av sulfid
spenningskorrosjonssprekkingsmotstand.
hvori symbolene av de respektive elementene i uttrykket (1) viser innholdet (vekt-%) av hvert element.
Fig. 1 er et bilde som viser forhold mellom Mo-innhold i forskjellige typer stål testet i eksempler, som vil bli beskrevet senere, og den høyre siden i uttrykket (1), det vil si" 2,3 - 8,9 Si + 32,2 C" (IM verdi). Spesifikt er resultatene vist i Fig. 1 ba-sert på stål ifølge foreliggende oppfinnelse og sammenlignende stål (tester nr. 18-21). Merket " o" viser et eksempel som ikke dannet sprekk i en sulfid spenningskor-rosjonssprekkingstest, og merket "x" viser et eksempel som dannet sprekk deri.
Selv hvis Mo-innholdet overstiger 2,8%, hvis Mo-innholdet ikke tilfredsstiller uttrykket (1) har stålet en dårlig sulfid spenningskorrosjonssprekkingsmotstand.
Når Mo-innholdet er utenfor et område (som er mindre enn 2,8%) definert i foreliggende oppfinnelse, er 0,2% konvensjonell flytegrense av stålet mindre enn 860 MPa. Videre, selv hvis Mo-innholdet er i et område (som er 2,8-5%) definert i foreliggende oppfinnelse, hvis MO-innholdet ikke tilfredsstiller det ovennevnte uttrykket (1), er 0,2% konvensjonell flytegrense av stålet mindre enn 860 MPa.
Hvis stålet imidlertid tilfredsstiller det ovennevnte uttrykket (1), oppnår 0,2% konvensjonell flytegrense 860 MPa eller mer og stålet kan tåle anvendelsen av et oljebrønn stålmateriale på grunn av dets tilstrekkelige styrke. Følgelig skulle stålet ifølge foreliggende oppfinnelse være i et område av nevnte kjemiske sammensetning og tilfredsstille det ovennevnte uttrykket (1).
Videre har foreliggende oppfinnere undersøkt påvirkningene av mikrostrukturen. Som et resultat har foreliggende oppfinnere funnet at hvis mikrostrukturen er en struktur som hovedsakelig omfatter anløpt martensitt, karbid utfelt under an-løping, og intermetalliske forbindelser, slik som Laves fase, a-fase og lignende fint utfelt under anløping, kan styrken av stålet forbedres uten å skade sulfid spenningssprekkingsmotstand.
Det bemerkes at "hovedsakelig omfattende anløpt martensitt" betyr at 70 vol-% eller mer av mikrostrukturen av stålet er en anløpt martensittisk struktur, og en beholdt austenittisk struktur og/eller en ferrittisk struktur annen enn en anløpt martensittisk struktur kan være til stede.
Videre kan "intermetalliske forbindelser, slik som Laves fase, a-fase og lignende" inneholde intermetalliske forbindelser slik som n-fase og X-fase annen enn Laves fase slik som Fe2Mo og lignende og a-fase.
Mikrostrukturen av stålet ifølge foreliggende oppfinnelse inneholder karbid utfelt under anløping. Selv om karbid er en effektiv mikrostruktur for å sikre styrken av stålet, kan ikke høy styrke av konvensjonell flytegrense på 860 MPa eller mer realiseres ved bare karbid inneholdt i stålet. Følgelig, i foreliggende oppfinnelse er det nødvendig med utfelling av karbid så vel som fin utfelling av intermetalliske forbindelser slik som de ovennevnte Laves fase, a-fase og lignende.
Varmebehandling for stålet ifølge foreliggende oppfinnelse er typisk quenching-anløping. For å felle ut fine intermetalliske forbindelser under anløping er det nødvendig å tilstrekkelig løse opp de intermetalliske forbindelsene under quenching. Quenchingtemperaturen er foretrukket 880-1000°C.
Ytterligere betingelser i hvilke intermetalliske forbindelser, slik som Laves fase, a-fase og lignende blir utfelt og 0,2% konvensjonell flytegrense på 860 MPa eller mer kan oppnås er i et tilfelle når et temperaturområde for anløping er 450-620°C, så vel som at anløpingstemperaturen settes til T(°C) og anløpingstiden settes til t (timer), (20 + log t) (T + 273) kan tilfredsstille 13500-17700.
Fig. 2 er et bilde for å forklare anløpingsbetingelsene definert i foreliggende oppfinnelse. Fig. 2 viser forhold mellom 0,2% konvensjonell flytegrense oppnådd ved å endre verdiene for (20 + log t) (T + 273) mens en endrer anløpings-temperaturer i 400-650°C etter quenching av stål ved 920°C og (20 + log t) (T + 273).
Som vist i Fig.2, når (20 + log t) (T + 273) er i et område på 13500-17700, oppnår 0,2% konvensjonell flytegrense 860 MPa eller mer.
Når anløping utføres ved en tilstand at (20 + log t) (T + 273) overstiger 17700, blir dislokaliseringstetthet redusert eller intermetalliske forbindelser blir oppløst i stålets mikrostruktur, hvorved sterk styrkelse av 0,2% konvensjonell flytegrense på 860 MPa eller mer ikke kan oppnås. På den andre siden, når stålet blir anløpt ved en betingelse på mindre enn 13500, blir ikke intermetalliske forbindelser og karbid utfelt. Følgelig kan ikke 0,2% konvensjonell flytegrense på 860 MPa eller mer oppnås.
Fra det ovennevnte prinsipp, skulle stålet ifølge foreliggende oppfinnelse ha de ovennevnte kjemiske sammensetninger og tilfredsstille uttrykket (1) og mikrostrukturen av stålet skulle hovedsakelig omfatte anløpt martensitt, karbid utfelt under anløping, og intermetalliske forbindelser slik som Laves fase, a-fase og lignende fint utfelt under anløping. (Eksempler)
Stål som har kjemiske sammensetninger vist i tabellene 1(1) og 1(2) ble smeltet og støpt, og de oppnådde støpte metallblokkene ble smidd og varmrullet for å fremstille stålplater som hver har en tykkelse på 15 mm, en bredde på 120 mm og en lengde på 1.000 mm. Disse stålplatene ble utsatt for quenching (vann-kjøling ved 920°C) og anløping [luftkjøling etter bløtlegging ved 550°C i 30 min, ((20 + log t) (T + 273) = 16212], og de oppnådde stålplatene ble tilveiebrakt i forskjellige tester som test-stålplater.
Først, ble rund stang teststykker som hver har en diameter på 6,35 mm og en lengde av den parallelle delen på 25,4 mm tatt fra de respektive test-stålplatene og utsatt for strekktester ved normale temperaturer. De oppnådde 0,2% konvensjonelle flytegrenser er vist i tabell 2.
Deretter ble teststykker som hver har en tykkelse på 3 mm, en bredde på 20 mm og en lengde på 50 mm tatt fra de respektive test-stålplatene og disse teststykkene ble polert med et nr. 600 smergelpapir og avfettet og tørket. Deretter ble de oppnådde teststykkene senket ned i 25% NaCI vannløsning mettet med 0,973 MPa CO2gass og 0,0014 MPa H2S gass (temperatur: 165°C) i 720 timer.
Etter nedsenkningen ble vektreduksjonene av teststykkene ved korrosjon [(masse før testing)-(masse etter testing)] målt og nærværet og fraværet av lokal korrosjon på overflater av teststykkene ble bekreftet ved en visuell test. Som et resultat er korrosjonshastigheten av stålet ifølge foreliggende oppfinnelse 0,5 mm/år eller mindre, og ingen lokal korrosjon på dets overflate kunne finnes.
Eksempler i hvilke 0,2% konvensjonelle flytegrenser var 860 MPa eller mer i strekktestene ble deretter utsatt for fiksert belastningstester ved anvendelse av en fjærtype (utprøvet ring type) testmaskin i henhold til TM0177-96 metode A ifølge NACE. Spesifikt, ble rund stang teststykker som hver har en diameter på 6,3 mm og en lengde av den parallelle delen på 25,4 mm tatt fra de respektive test-stålplatene og utsatt for 0,2% konvensjonell flytegrense -85% (testbelastning) fikserte belastningstester ved en testtemperatur på 25°C i 720 timer ved anvendelse av 0,003 MPa H2S gass (CO2bal.) mettet 25% NaCI vannløsning (pH 4,0). Som et resultat var alle teststykkene ikke sprukket.
Mikrostrukturen av teststykkene ble observert ved et optisk mikroskop og en ekstraksjonsreplika. Disse resultatene er også vist i tabell 2.
Note 2) I SSC-test er et stål som ikke genererte sprekk, vist med "o" og et stål
som genererte sprekk er vist med "x".
Note 3) I mikrostruktur, er anløpt martensitt vist med "M", feritt er vist med "F",
intermetalliske forbindelser er vist med "IM" og karbid er vist med "C".
Som vist i tabell 2, har eksemplene ifølge foreliggende oppfinnelse hver 0,2% konvensjonell flytegrense på 860 MPa eller mer og utmerket karbondioksidgass korrosjonsmotstand og sulfid spenningskorrosjonssprekkingsmotstand. På den andre siden, sammenlignende eksempler nr. 22 til 25, som har Cr og/eller Mo innhold utenfor området definert i foreliggende oppfinnelse, og sammenlignende eksempler nr. 18 til 21, som har innholdsområdene av de respektive komponenter i området definert i foreliggende oppfinnelse men uttrykket (1) tidligere beskrevet var ikke tilfredsstilt, var ikke tilstrekkelige i karbondioksidgassmotstand og/eller spenningssprekkingsmotstand.
INDUSTRIELL ANVENDBARHET
Det martensittiske rustfrie stålet ifølge foreliggende oppfinnelse kan ha høy styrke av 0,2% konvensjonell flytegrense på 860 MPa eller mer og utmerket karbondioksidgass korrosjonsmotstand og sulfid spenningskorrosjonssprekkingsmotstand ved å begrense stålsammensetningen av spesifiserte elementer og definerer Mo-innholdet i stålet ved forhold med IM-verdier så vel som ved å danne mikrostruktur av stålet med hovedsakelig anløpt martensitt, karbid utfelt under anløping, og intermetalliske forbindelser slik som Laves fase, en a-fase og lignende. Som et resultat kan de martensittiske rustfrie stålene ifølge foreliggende oppfinnelse anvendes til praktiske stål, som kan bli vidt anvendt i oljebrønnrør, og lignende under miljø som inkluderer karbondioksidgass, hydrogensulfid, klorioner eller to eller flere av dem innen vide felter.
Claims (5)
1. Høyfast martensittisk rustfritt stål som har utmerket karbondioksidgass korrosjonsmotstand og sulfid spenningskorrosjonssprekkingsmotstand og har 0,2% konvensjonell flytegrense på 860 MPa eller mer,
karakterisert vedat det inkluderer, i vekt-%, C: 0,005-0,04%, Si: 0,5% eller mindre, Mn: 0,1-3,0%, P: 0,04% eller mindre, S: 0,01% eller mindre, Cr: 10-15%, Ni: 4,0-8%, Mo: 2,8-5,0%, Al: 0,001-0,10% og N: 0,07% eller mindre, Ti:
0,005-0,25%, og eventuelt videre inneholder Cu: 0,05-1%, og/eller ett eller flere valgt fra V: 0,005-0,25%, Nb: 0,005-0,25% og Zr: 0,005-0,25%, og/eller ett eller flere valgt fra Ca: 0,0002-0,005%, Mg: 0,0002-0,005%, La: 0,0002-0,005% og Ce: 0,0002-0,005% og balansen er Fe og forurensninger, og også tilfredsstiller uttrykket (1) gitt under hvori stålet har en mikrostruktur som omfatter anløpt martensitt, karbid utfelt under anløping, og intermetalliske forbindelser fint utfelt under anløping:
hvori symbolene av de respektive elementene i uttrykket (1) viser innholdet (vekt %) av hvert element.
2. Høyfast martensittisk rustfritt stål ifølge krav 1, som videre inneholder i vekt% ett eller flere valgt V: 0,005-0,25%, Nb: 0,005-0,25% og Zr: 0,005-0,25%.
3. Høyfast martensittisk rustfritt stål ifølge krav 1 eller 2, som inneholder Cu: 0,05-1 vekt%.
4. Høyfast martensittisk rustfritt stål ifølge et hvilket som helst av kravene 1 til 3, som videre inneholder, i vekt-%, ett eller flere valgt fra Ca: 0,0002-0,005%, Mg: 0,0002-0,005%, La: 0,0002-0,005% og Ce: 0,0002-0,005%.
5. Høyfast martensittisk rustfritt stål ifølge et hvilket som helst av kravene 1 til 4,karakterisert vedat stålet kan oppnås ved å utsette et stål med sammensetningen som definert i ethvert av kravene 1 til 4 for anløping i hvilken (20 + log t) (T + 273) tilfredsstiller 13500 - 17700 når, etter quenching av stålet ved en quenchingtemperatur på 880-1000°C, et område av en anløpings- temperatur blir satt til 450°C - 620°C, en anløpingstemperatur blir satt til T(°C) og anløpingstid blir satt til t (timer).
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002369595 | 2002-12-20 | ||
| PCT/JP2003/016288 WO2004057050A1 (ja) | 2002-12-20 | 2003-12-18 | 耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO20052986D0 NO20052986D0 (no) | 2005-06-17 |
| NO20052986L NO20052986L (no) | 2005-09-15 |
| NO337858B1 true NO337858B1 (no) | 2016-07-04 |
Family
ID=32677145
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20052986A NO337858B1 (no) | 2002-12-20 | 2005-06-17 | Høyfast martensittisk rustfritt stål utmerket for korrosjonsmotstand mot karbondioksidgass og sulfid spenningskorrosjonssprekkingsmotstand. |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20050224143A1 (no) |
| EP (1) | EP1584699A4 (no) |
| JP (1) | JP4428237B2 (no) |
| CN (1) | CN100368579C (no) |
| AR (1) | AR042494A1 (no) |
| AU (1) | AU2003289437B2 (no) |
| BR (1) | BRPI0317550B1 (no) |
| CA (1) | CA2509581C (no) |
| MX (1) | MXPA05006562A (no) |
| NO (1) | NO337858B1 (no) |
| RU (1) | RU2307876C2 (no) |
| WO (1) | WO2004057050A1 (no) |
Families Citing this family (37)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4337712B2 (ja) * | 2004-11-19 | 2009-09-30 | 住友金属工業株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| BRPI0609856A2 (pt) * | 2005-04-28 | 2010-05-11 | Jfe Steel Corp | tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dilatação para produtos tubulares para campos petrolìferos |
| CN100453685C (zh) * | 2006-07-11 | 2009-01-21 | 无锡西姆莱斯石油专用管制造有限公司 | 高Cr系不锈钢无缝油井管及其生产方法 |
| BRPI0719904B1 (pt) * | 2006-08-22 | 2018-11-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | aço inoxidável martensítico |
| BRPI0715094B1 (pt) | 2006-08-31 | 2018-09-11 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | aço inoxidável martensítico para estruturas soldadas |
| JP5145793B2 (ja) * | 2007-06-29 | 2013-02-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 |
| JP4951564B2 (ja) | 2008-03-25 | 2012-06-13 | 住友化学株式会社 | 再生硫黄回収装置 |
| JP4577457B2 (ja) * | 2008-03-28 | 2010-11-10 | 住友金属工業株式会社 | 油井管に用いられるステンレス鋼 |
| US20110132501A1 (en) * | 2008-09-04 | 2011-06-09 | Jfe Steel Corporation | Martensitic stainless steel seamless tube for oil country tubular goods and manufacturing method thereof |
| AR073884A1 (es) | 2008-10-30 | 2010-12-09 | Sumitomo Metal Ind | Tubo de acero inoxidable de alta resistencia excelente en resistencia a la fisuracion bajo tension por sulfuros y a la corrosion de gas de acido carbonico en alta temperatura. |
| AR076669A1 (es) * | 2009-05-18 | 2011-06-29 | Sumitomo Metal Ind | Acero inoxidable para pozos de petroleo, tubo de acero inoxidable para pozos de petroleo, y metodo de fabricacion de acero inoxidable para pozos de petroleo |
| AU2011246246B2 (en) * | 2010-04-28 | 2013-09-05 | Nippon Steel Corporation | High-strength stainless steel for oil well and high-strength stainless steel pipe for oil well |
| IT1403689B1 (it) * | 2011-02-07 | 2013-10-31 | Dalmine Spa | Tubi in acciaio ad alta resistenza con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensioni da solfuri. |
| CN102534418A (zh) * | 2012-02-29 | 2012-07-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种油套管用马氏体不锈钢及其制造方法 |
| MX354334B (es) * | 2012-03-26 | 2018-02-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Acero inoxidable para pozos de petróleo y tuberías de acero inoxidable para pozos de petróleo. |
| CN102866172A (zh) * | 2012-08-31 | 2013-01-09 | 广东电网公司电力科学研究院 | 一种T/P92钢Laves相含量测定方法 |
| US9777355B2 (en) | 2012-09-27 | 2017-10-03 | Hitachi Metals, Ltd. | Process for producing precipitation strengthening martensitic steel |
| BR102014005015A8 (pt) * | 2014-02-28 | 2017-12-26 | Villares Metals S/A | aço inoxidável martensítico-ferrítico, produto manufaturado, processo para a produção de peças ou barras forjadas ou laminadas de aço inoxidável martensítico-ferrítico e processo para a produção de tudo sem costura de aço inoxidável martensítico-ferrítico |
| WO2016001705A1 (en) | 2014-07-03 | 2016-01-07 | Arcelormittal | Method for manufacturing a high strength steel sheet having improved formability and ductility and sheet obtained |
| WO2016001703A1 (en) | 2014-07-03 | 2016-01-07 | Arcelormittal | Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained by the method |
| MX2017010603A (es) | 2015-02-20 | 2017-12-07 | Jfe Steel Corp | Tubo o tuberia sin costura de acero inoxidable de paredes gruesas de alta resistencia y metodo para la fabricacion del mismo. |
| WO2017200083A1 (ja) * | 2016-05-20 | 2017-11-23 | 新日鐵住金株式会社 | ダウンホール部材用棒鋼、及び、ダウンホール部材 |
| CN105755393A (zh) * | 2016-05-24 | 2016-07-13 | 江苏金基特钢有限公司 | 石油管道专用钢材及其制备方法 |
| CN106399862B (zh) * | 2016-09-28 | 2017-12-29 | 睿智钢业有限公司 | 一种高强防腐钢材及其制备方法和应用 |
| BR112019007842B1 (pt) * | 2016-10-25 | 2023-03-14 | Jfe Steel Corporation | Tubo sem costura de aço inoxidável martensítico para produtos tubulares do setor petrolífero e seu método de produção |
| WO2018181404A1 (ja) | 2017-03-28 | 2018-10-04 | 新日鐵住金株式会社 | マルテンサイトステンレス鋼材 |
| RU2650353C1 (ru) * | 2017-09-18 | 2018-04-11 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
| MX2020002836A (es) | 2017-09-29 | 2020-07-22 | Jfe Steel Corp | Tubo sin costura de acero inoxidable martensitico para productos tubulares de region petrolifera, y metodo para la fabricacion del mismo. |
| WO2019065116A1 (ja) | 2017-09-29 | 2019-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 |
| WO2019065115A1 (ja) | 2017-09-29 | 2019-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 |
| RU2659530C1 (ru) * | 2017-11-27 | 2018-07-02 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь для изготовления ювелирных изделий |
| US11773461B2 (en) | 2018-05-25 | 2023-10-03 | Jfe Steel Corporation | Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same |
| JP6680409B1 (ja) | 2018-05-25 | 2020-04-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 |
| AR116495A1 (es) | 2018-09-27 | 2021-05-12 | Nippon Steel Corp | Material de acero inoxidable martensítico |
| MX2021005256A (es) | 2018-11-05 | 2021-06-18 | Jfe Steel Corp | Tubos de acero inoxidable martensitico sin costuras para productos tubulares para petroliferos y metodo para fabricar los mismos. |
| CN111793773B (zh) * | 2019-08-09 | 2021-10-12 | 中南大学 | 一种通过Laves相及μ相复合强硬化的高速钢及其制备方法 |
| EP4130317A4 (en) * | 2020-04-01 | 2023-05-17 | Nippon Steel Corporation | STEEL MATERIAL |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05156409A (ja) * | 1991-11-29 | 1993-06-22 | Nippon Steel Corp | 耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法 |
| EP0798394A1 (en) * | 1996-03-27 | 1997-10-01 | Kawasaki Steel Corporation | Martensitic steel for line pipe having excellent corrosion resistance and weldability |
| JPH10130787A (ja) * | 1996-10-29 | 1998-05-19 | Kawasaki Steel Corp | 耐応力腐食割れ性および高温引張り特性に優れた油井管用高強度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| EP1026273A1 (en) * | 1997-07-18 | 2000-08-09 | Sumitomo Metal Industries Limited | Martensite stainless steel of high corrosion resistance |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51133807A (en) * | 1975-05-14 | 1976-11-19 | Hitachi Ltd | Turbo type impeller with high performance |
| JP2861024B2 (ja) * | 1989-03-15 | 1999-02-24 | 住友金属工業株式会社 | 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼材とその製造方法 |
| JPH03120337A (ja) * | 1989-10-03 | 1991-05-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼と製造方法 |
| JP3608743B2 (ja) * | 1994-07-21 | 2005-01-12 | 新日本製鐵株式会社 | 熱間加工性に優れた耐硫化物応力割れ性を有するマルテンサイト系ステンレス鋼 |
| MY114984A (en) * | 1995-01-13 | 2003-03-31 | Hitachi Metals Ltd | High hardness martensitic stainless steel with good pitting corrosion resistance |
| JP2000063997A (ja) * | 1998-08-25 | 2000-02-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス溶接鋼管 |
| JP3743226B2 (ja) * | 1998-10-12 | 2006-02-08 | 住友金属工業株式会社 | ダウンホール部材用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JP2000192196A (ja) * | 1998-12-22 | 2000-07-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JP3485022B2 (ja) * | 1999-05-17 | 2004-01-13 | 住友金属工業株式会社 | 熱間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼材 |
| JP2001107198A (ja) * | 1999-10-07 | 2001-04-17 | Nippon Steel Corp | 耐ｓｓｃ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼ラインパイプおよびその製造方法 |
| JP4250851B2 (ja) * | 2000-03-30 | 2009-04-08 | 住友金属工業株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼および製造方法 |
| CN1114715C (zh) * | 2000-11-15 | 2003-07-16 | 浦项产业科学研究院 | 具有高机械强度和抗腐蚀的马氏体不锈钢 |
-
2003
- 2003-12-16 AR ARP030104662A patent/AR042494A1/es not_active Application Discontinuation
- 2003-12-18 MX MXPA05006562A patent/MXPA05006562A/es active IP Right Grant
- 2003-12-18 JP JP2004562054A patent/JP4428237B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2003-12-18 AU AU2003289437A patent/AU2003289437B2/en not_active Ceased
- 2003-12-18 RU RU2005122929/02A patent/RU2307876C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2003-12-18 BR BRPI0317550A patent/BRPI0317550B1/pt active IP Right Grant
- 2003-12-18 CN CNB2003801066843A patent/CN100368579C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-12-18 CA CA2509581A patent/CA2509581C/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-12-18 EP EP03780915A patent/EP1584699A4/en not_active Withdrawn
- 2003-12-18 WO PCT/JP2003/016288 patent/WO2004057050A1/ja active Application Filing
-
2005
- 2005-06-10 US US11/149,320 patent/US20050224143A1/en not_active Abandoned
- 2005-06-17 NO NO20052986A patent/NO337858B1/no not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05156409A (ja) * | 1991-11-29 | 1993-06-22 | Nippon Steel Corp | 耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法 |
| EP0798394A1 (en) * | 1996-03-27 | 1997-10-01 | Kawasaki Steel Corporation | Martensitic steel for line pipe having excellent corrosion resistance and weldability |
| JPH10130787A (ja) * | 1996-10-29 | 1998-05-19 | Kawasaki Steel Corp | 耐応力腐食割れ性および高温引張り特性に優れた油井管用高強度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| EP1026273A1 (en) * | 1997-07-18 | 2000-08-09 | Sumitomo Metal Industries Limited | Martensite stainless steel of high corrosion resistance |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1584699A4 (en) | 2009-06-03 |
| BR0317550A (pt) | 2005-11-22 |
| RU2005122929A (ru) | 2006-02-10 |
| JP4428237B2 (ja) | 2010-03-10 |
| MXPA05006562A (es) | 2005-08-16 |
| AU2003289437A1 (en) | 2004-07-14 |
| CN100368579C (zh) | 2008-02-13 |
| US20050224143A1 (en) | 2005-10-13 |
| AR042494A1 (es) | 2005-06-22 |
| WO2004057050A1 (ja) | 2004-07-08 |
| JPWO2004057050A1 (ja) | 2006-04-20 |
| CN1729306A (zh) | 2006-02-01 |
| NO20052986L (no) | 2005-09-15 |
| RU2307876C2 (ru) | 2007-10-10 |
| EP1584699A1 (en) | 2005-10-12 |
| NO20052986D0 (no) | 2005-06-17 |
| AU2003289437B2 (en) | 2007-09-20 |
| CA2509581C (en) | 2010-04-06 |
| BRPI0317550B1 (pt) | 2016-06-14 |
| CA2509581A1 (en) | 2004-07-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO337858B1 (no) | Høyfast martensittisk rustfritt stål utmerket for korrosjonsmotstand mot karbondioksidgass og sulfid spenningskorrosjonssprekkingsmotstand. | |
| JP4367412B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| AU2009310835B2 (en) | High strength stainless steel piping having outstanding resistance to sulphide stress cracking and resistance to high temperature carbon dioxide corrosion | |
| WO2005017222A1 (ja) | 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| MX2010010435A (es) | Acero inoxidable usado para material tubular destinado a pozos petroleros. | |
| JP2003003243A (ja) | 耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼 | |
| MX2014007692A (es) | Acero de baja aleacion. | |
| EP1026273B1 (en) | Martensite stainless steel of high corrosion resistance | |
| JP3156170B2 (ja) | ラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JPH032227B2 (no) | ||
| GB2123031A (en) | High-nickel austenitic alloys for sour well service | |
| GB2123437A (en) | Dual phase stainless steel suitable for use in sour wells | |
| JPH02247360A (ja) | 高強度かつ耐食性、耐応力腐食割れ性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPH04224656A (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JPH0741909A (ja) | 油井用ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP2002180210A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP2745070B2 (ja) | 高強度かつ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| Malandruccolo | An Introduction to Stainless Steels | |
| Nakayama et al. | Development of high-strength, high-corrosion-resistant austenitic stainless steel for sour-gas service | |
| CA2856247C (en) | Low alloy steel | |
| Papantoniou | Welding stainless steel in shipbuilding | |
| JPH0375339A (ja) | 高強度かつ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| CN105063506A (zh) | 一种复相沉淀强化型耐腐蚀不锈钢 | |
| Gaugh | Sulfide Stress-Cracking Resistance of Nitrogen-Strengthened Stainless Steels | |
| JP2001059143A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度高靱性ステンレス鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |