WO2019065116A1 - 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 - Google Patents

油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 Download PDF

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martensitic stainless
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まみ 遠藤
祐一 加茂
正雄 柚賀
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Ｊｆｅスチール株式会社
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    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Definitions

  • the present invention relates to a martensitic stainless steel seamless steel pipe for oil well used for oil wells and gas wells of crude oil or natural gas (hereinafter simply referred to as oil wells) and a method for producing the same.
  • the present invention relates to improvement of sulfide stress corrosion cracking resistance (SSC resistance) in an environment containing hydrogen sulfide (H 2 S).
  • Patent Document 1 C is significantly reduced compared to the prior art, containing 13% Cr steel as a basic composition, Ni, Mo and Cu are contained, Cr + 2Ni + 1.1Mo + 0.7Cu ⁇ 32.5 is satisfied, and Nb: 0.20% or less , V: 0.20% or less of which one or two kinds are contained so as to satisfy the condition of Nb + V% 0.05%, yield stress: high strength of 965 MPa or more, and Charpy at -40 ° C It has high toughness of 50 J or more, and it can maintain good corrosion resistance.
  • Patent Document 2 describes a component system 13% Cr-based martensitic stainless steel pipe containing an extremely low C amount of 0.015% or less and Ti of 0.03% or more, and a high strength of yield stress 95 ksi class, It has low hardness of less than 27 in HRC, and has excellent SSC resistance.
  • Patent Document 3 describes a martensitic stainless steel satisfying 6.0 ⁇ Ti / C ⁇ 10.1 because Ti / C has a correlation with a value obtained by subtracting yield stress from tensile stress. According to the technology described above, the value obtained by subtracting the yield stress from the tensile stress is 20.7 MPa or more, and the variation in hardness that reduces the SSC resistance can be suppressed.
  • the amount of Mo in the steel is defined as Mo2.32.3 ⁇ 0.89 Si + 32.2 C, and the metal structure is mainly tempered martensite, carbide precipitated during tempering, and Laves precipitated finely during tempering.
  • a martensitic stainless steel composed of intermetallic compounds such as phase and ⁇ phase is described. According to the described technology, it is said that the 0.2% proof stress of the steel becomes high strength of 860 MPa or more, and can have excellent carbon dioxide gas corrosion resistance and sulfide stress corrosion cracking resistance.
  • JP 2007-332442 A JP, 2010-242163, A International Publication 2008/023702 International Publication 2004/057050
  • Patent Document 2 it is considered that sulfide stress cracking resistance can be maintained under a condition that a stress of 655 MPa is applied under an atmosphere adjusted to pH: 3.5 with 5% NaCl aqueous solution (H 2 S: 0.10 bar).
  • Patent Document 3 describes an aqueous solution of 20% NaCl aqueous solution (H 2 S: 0.03 bar, CO 2 bal.) Adjusted to pH: 4.5
  • Patent Document 4 an aqueous 25% NaCl solution (H 2 S: 0.03
  • the steel is considered to have resistance to sulfide stress cracking under an atmosphere adjusted to pH: 4.0 bar, CO 2 bal).
  • sulfide stress corrosion cracking resistance under an atmosphere other than the above has not been studied, and it can not be said to have sulfide stress corrosion cracking resistance that can withstand the current severe corrosion environment.
  • An object of the present invention is to provide a martensitic stainless steel seamless steel pipe for oil well pipe having high strength and excellent resistance to sulfide stress corrosion cracking and a method for producing the same.
  • high strength here shall be yield stress: 758 Mpa (110 ksi) or more.
  • the yield stress is 896 MPa or less.
  • excellent resistance to sulfide stress corrosion cracking refers to a test solution: 0.165 mass% NaCl aqueous solution (liquid temperature: 25 ° C., H 2 S: 1 bar, CO 2 bal), sodium acetate + hydrochloric acid
  • the test piece is immersed in an aqueous solution adjusted to pH: 3.5, the immersion time is 720 hours, 90% of the yield stress is applied as an applied stress, the test is performed, and the test piece after the test is cracked It shall mean the case of not doing.
  • the present inventors have resistance to sulfide stress corrosion cracking in a corrosive environment containing 13% Cr-based stainless steel pipe as a basic composition, CO 2 , Cl ⁇ and H 2 S.
  • the effects of various alloying elements on SSC resistance) were studied intensively.
  • the steel contains each component in a predetermined range, and C, Mn, Cr, Cu, Ni, Mo, W, Nb, N, and Ti are adjusted to satisfy appropriate relational expressions and ranges.
  • the present invention has been completed based on the above-mentioned findings, with further studies. That is, the gist of the present invention is as follows. [1] mass%, C: 0.0010 to 0.0094%, Si: 0.5% or less, Mn: 0.05 to 0.5%, P: 0.030% or less, S: 0.005% or less, Ni: 4.6 to 7.3%, Cr: 10.0 to 14.5%, Mo: 1.0 to 2.7%, Al: 0.1% or less, V: 0.2% or less, N: 0.1% or less Ti: 0.01 to 0.50%, Cu: 0.01 to 1.0%, Co: 0.01 to 1.0% A martensitic stainless steel seamless steel pipe for oil well pipes, containing the following values (1) and (2) and satisfying the following expression (3) and having a yield stress of 758 MPa or more consisting of balance Fe and unavoidable impurities.
  • Nb 0.25% or less by mass%
  • W A martensitic stainless steel seamless steel pipe for oil well tubes according to [1], which has a composition containing one or two or more selected from the following: 1.1% or less.
  • Ca 0.010% or less
  • REM 0.010% or less
  • Mg 0.010% or less
  • B A martensitic stainless steel seamless steel pipe for oil well tubes according to [1] or [2], which has a composition containing one or more selected from 0.010% or less.
  • the present invention has excellent sulfide stress corrosion cracking resistance (SSC resistance) in a corrosive environment containing CO 2 , Cl ⁇ and further H 2 S, and yield stress YS: 758 MPa (110 ksi)
  • SSC resistance sulfide stress corrosion cracking resistance
  • composition limitation reason of the steel pipe of the present invention will be described.
  • mass% is simply described as% unless otherwise specified.
  • C is an important element related to the strength of martensitic stainless steel, and is effective for improving the strength.
  • a content of 0.0010% or more is required.
  • the content is more than 0.0094%, the corrosion resistance is lowered because Cr carbonitride is formed. Therefore, in the present invention, C is limited to 0.0010 to 0.0094%. Preferably, it is 0.0050 to 0.0094%.
  • Si 0.5% or less Since Si acts as a deoxidizer, it is desirable to contain 0.05% or more. On the other hand, the content exceeding 0.5% reduces carbon dioxide corrosion resistance and hot workability. For this reason, Si was limited to 0.5% or less. The preferred range is 0.10 to 0.30%.
  • Mn 0.05 to 0.5%
  • Mn is an element that improves the hot workability, and contains 0.05% or more in order to ensure the required strength. On the other hand, even if the content of Mn exceeds 0.5%, the effect is saturated and the cost is increased. Therefore, Mn was limited to 0.05 to 0.5%. Preferably, it is 0.4% or less.
  • P 0.030% or less
  • P is an element that reduces both carbon dioxide gas corrosion resistance, pitting corrosion resistance, and sulfide stress corrosion cracking resistance, and in the present invention, it is desirable to reduce as much as possible.
  • extreme reductions increase manufacturing costs. Therefore, P was limited to 0.030% or less as an industrially inexpensively practicable range within a range that does not cause an extreme decrease in the characteristics.
  • Preferably it is 0.020% or less.
  • S 0.005% or less Since S is an element that significantly reduces the hot workability, it is desirable to reduce it as much as possible. By reducing the S content to 0.005% or less, it becomes possible to produce a pipe in a normal process, so S in the present invention is limited to 0.005% or less. In addition, Preferably it is 0.003% or less.
  • Ni 4.6 to 7.3%
  • Ni is an element which strengthens the protective film to improve the corrosion resistance and further increases the strength of the steel by solid solution. In order to obtain such an effect, the content needs to be 4.6% or more. On the other hand, when the Ni content exceeds 7.3%, the stability of the martensitic phase decreases and the strength decreases. Therefore, Ni was limited to 4.6 to 7.3%.
  • Cr 10.0 to 14.5%
  • Cr is an element which forms a protective film and improves corrosion resistance, and by containing 10.0% or more, the corrosion resistance necessary for oil well pipes can be secured. On the other hand, if the content exceeds 14.5%, the formation of ferrite becomes easy, so that the martensite phase can not be stably ensured. Therefore, Cr is limited to 10.0 to 14.5%. Preferably, it is 11.0 to 13.5%.
  • Mo 1.0 to 2.7% Mo is an element that improves the resistance to pitting corrosion by Cl ⁇ , and needs to be 1.0% or more in order to obtain the corrosion resistance necessary for a severe corrosive environment.
  • Mo when the content of Mo exceeds 2.7%, in addition to the saturation of the above effects, the corrosion resistance is lowered due to the increase in hardness.
  • Mo since Mo is an expensive element, it causes a rise in manufacturing cost. Therefore, Mo was limited to 1.0 to 2.7%. Preferably, it is 1.5 to 2.5%.
  • Al 0.1% or less Since Al acts as a deoxidizer, a content of 0.01% or more is effective to obtain such an effect. However, since the content exceeding 0.1% adversely affects the toughness, Al in the present invention is limited to 0.1% or less. Preferably, it is 0.01 to 0.03%.
  • V 0.2% or less V improves the strength of the steel by precipitation strengthening and also improves the resistance to sulfide stress corrosion cracking, so a content of 0.005% or more is desirable.
  • the V content in the present invention is limited to 0.2% or less, since the toughness is lowered when the content exceeds 0.2%.
  • V is 0.01 to 0.08%.
  • N 0.1% or less N is an element that significantly improves pitting resistance. However, when the N content exceeds 0.1%, various nitrides are formed to reduce the toughness, so the N in the present invention is limited to 0.1% or less. Preferably, it is 0.004 to 0.08%, and more preferably 0.005 to 0.05%.
  • Ti 0.01 to 0.50%
  • Ti is an element which forms Ti carbide by bonding with C and extremely reduces C, and in order to obtain such an effect, the content thereof needs to be 0.01% or more.
  • the content exceeds 0.50%, coarse carbides are generated which is a cause of lowering the toughness and the resistance to sulfide stress corrosion cracking. Therefore, Ti is limited to 0.01 to 0.50%.
  • the preferred range is 0.05 to 0.15%.
  • Cu 0.01 to 1.0% At a content of 0.01% or more, Cu strengthens the protective film and suppresses active dissolution to improve resistance to sulfide stress corrosion cracking. On the other hand, when the content exceeds 1.0%, CuS precipitates to reduce the hot workability. Therefore, Cu was limited to 0.01 to 1.0%.
  • Co 0.01 to 1.0%
  • Co is an element that reduces the hardness and improves the pitting resistance by raising the Ms point and promoting the ⁇ transformation. In order to acquire such an effect, 0.01% or more needs to be contained. On the other hand, excessive content may lower the toughness and further increase the material cost. Therefore, Co in the present invention is limited to 0.01 to 1.0%.
  • the following value (1) and value (2) satisfy each of the following expression (3): Contains elements.
  • the value (1) is an equation correlating to the amount of residual ⁇ , and by reducing the value of the value (1), retained austenite is reduced, the hardness is reduced, and the sulfide stress corrosion cracking resistance is improved.
  • the value (2) is an equation correlating to the pitting potential, and C, Mn, Cr, Cu, Ni, Mo, W, N so that the value (2) satisfies the range of the following equation (3)
  • the occurrence of pitting corrosion which is the starting point of sulfide stress corrosion cracking is suppressed, and the resistance to sulfide stress corrosion cracking is remarkably improved.
  • a value (1) causes a rise in hardness when it is 10 or more, when the value (2) satisfies the range of the following equation (3), the occurrence of pitting corrosion appears prominently, and sulfide stress corrosion resistance Crackability is improved.
  • Nb can reduce solid solution carbon and reduce hardness by forming carbides.
  • excessive content may lower toughness.
  • W is an element improving the pitting resistance, but an excessive content may lower the toughness and further increase the material cost. Therefore, in the case of containing Nb: 0.25% or less, W: 1.1% or less.
  • Ca 0.010% or less
  • REM 0.010% or less
  • Mg 0.010% or less
  • B One or more selected from 0.010% or less
  • Ca, REM, Mg and B are all elements which improve corrosion resistance through shape control of inclusions. To get this effect, Ca: 0.0005% or more, REM: 0.0005% or more, Mg: 0.0005% or more, B: It is desirable to contain 0.0005% or more. on the other hand, Ca: 0.010%, REM: 0.010%, Mg: 0.010%, B: 0.010% If the content is more than the above, the toughness and the carbon dioxide corrosion resistance decrease. Therefore, when it contains, Ca: 0.010% or less, REM: 0.010% or less, Mg: 0.010% or less, B: Limited to 0.010% or less.
  • the balance other than the above-mentioned component composition consists of Fe and unavoidable impurities.
  • a steel pipe material having the above composition is used, but the method of manufacturing a stainless steel seamless steel pipe, which is a steel pipe material, is not particularly limited, and any known method of manufacturing a seamless pipe can be applied.
  • the molten steel of the above composition is melted by a melting method such as a converter and made into a steel pipe material such as billet by a method such as continuous casting or ingot-slab rolling. Subsequently, these steel tube materials are heated, hot worked and piped in a pipe forming process of Mannesman-plug mill method or Mannesman-mandrel mill method which is a known pipe forming method, and a joint having the above composition No steel pipe.
  • the treatment after forming the steel pipe material into the steel pipe is not particularly limited, but preferably, the steel pipe is heated to a temperature above the Ac 3 transformation point and then quenched to a cooling stop temperature of 100 ° C. or less And a tempering treatment for tempering at a temperature below the Ac 1 transformation point.
  • the steel pipe is further reheated to a temperature above the Ac 3 transformation point, preferably held for 5 minutes or more, and then cooled to a cooling stop temperature of 100 ° C. or less.
  • a cooling stop temperature 100 ° C. or less.
  • cooling is performed by air cooling (cooling rate 0.05 ° C./s or more and 20 ° C./s or less) or water cooling (cooling rate 5 ° C./s or more and 100 ° C./s or less). It is not limited.
  • tempering treatment is applied to the steel pipe subjected to the quenching treatment.
  • the tempering treatment is a treatment for heating a steel pipe to a temperature below the Ac 1 transformation point, preferably holding it for 10 minutes or more, and cooling it.
  • the tempering temperature becomes higher than the Ac 1 transformation point, a martensitic phase precipitates after tempering, and desired high toughness and excellent corrosion resistance can not be secured. Therefore, the tempering temperature is limited to the Ac 1 transformation point or less.
  • the above-mentioned Ac 3 transformation point (° C.) and Ac 1 transformation point (° C.) give a temperature history of heating and cooling to the test piece and detect the transformation point from minute displacement of expansion and contraction by the Fourmaster test It can be measured.
  • this billet After melting the molten steel of the component shown in Table 1 with a converter, it casts into a billet (steel pipe material) by a continuous casting method. Further, this billet was formed by hot working using a model seamless rolling mill and then cooled by air cooling or water cooling to obtain a seamless steel pipe having an outer diameter of 83.8 mm and a thickness of 12.7 mm.
  • test material was cut out from the obtained seamless steel pipe, and the test material was subjected to quenching and tempering treatment under the conditions shown in Table 2. After a test piece for observation of structure was collected from a test material subjected to quenching and tempering treatment and polished, the amount of retained austenite ( ⁇ ) was measured by X-ray diffraction method.
  • an API arc-shaped tensile test specimen is collected from a test material subjected to quenching treatment and tempering treatment, and a tensile test is performed according to the specification of API to determine tensile characteristics (yield stress YS, tensile stress TS).
  • yield stress YS yield stress YS
  • tensile stress TS tensile stress characteristics
  • the SSC test was performed according to NACE TM0177 Method A.
  • the test environment used was prepared by adding 0.41 g / L CH 3 COONa + HCl to a 0.165 mass% NaCl aqueous solution (liquid temperature: 25 ° C., H 2 S: 1 bar, CO 2 bal) as a test solution to adjust the pH to 3.5.
  • the test was carried out with a hydrogen sulfide partial pressure of 0.1 MPa, an immersion time of 720 hours, and 90% of the yield stress as the applied stress.
  • produce in the test piece after a test was set as pass, and the case where a crack generate
  • the martensitic stainless steel seamless steel pipe having excellent SSC resistance all of which have high strength of yield stress of 758 MPa or more and no generation of cracking even when stressed in an environment containing H 2 S according to the present invention. It has become.
  • the comparative example out of the range of the present invention although the desired high strength is obtained, the excellent SSC resistance can not be secured.

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Abstract

高強度で、かつ、優れた耐硫化物応力腐食割れ性を有する油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法を提供することを目的とする。　質量%で、C：0.0010～0.0094%、Si：0.5%以下、Mn：0.05～0.5%、P：0.030%以下、S：0.005%以下、Ni：4.6～7.3%、Cr：10.0～14.5%、Mo：1.0～2.7%、Al：0.1%以下、V：0.2%以下、N：0.1%以下、Ti：0.01～0.50%、Cu：0.01～1.0%、Co：0.01～1.0%を含有し、かつ、C、Mn、Cr、Cu、Ni、Mo、W、Nb、N、Tiが所定の関係式を満足し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、758MPa以上の降伏応力を有する油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管。

Description

油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
　本発明は、原油あるいは天然ガスの油井、ガス井（以下、単に油井と称する）に使用される油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法に係るものである。とくに硫化水素（H2S）を含む環境における耐硫化物応力腐食割れ性（耐SSC性）の改善に関する。
　近年、原油価格の高騰や、近い将来に予想される石油資源の枯渇という観点から、従来、省みられなかったような高深度の油田や、炭酸ガス、塩素イオンや硫化水素を含む厳しい腐食環境の油田やガス油田等の開発が盛んになっている。このような環境下で使用される油井管用鋼管には、高強度で、かつ優れた耐食性を兼ね備えた材質を有することが要求される。
　従来、炭酸ガス、塩素イオン等を含む環境の油田、ガス田では、採掘に使用する油井管として13％Crマルテンサイト系ステンレス鋼管が多く使用されている。最近では、硫化水素を含む極めて厳しい腐食環境での油田等の開発が世界規模で行われているため、耐SSC性要求が高まりつつあり、Cを低減させ、NiやMoを増加させた成分系の改良型13％Crマルテンサイト系ステンレス鋼管の使用も拡大している。
　特許文献１では、13％Cr系鋼を基本組成として、Cを従来よりも著しく低減し、Ni、Mo、Cuを含有させ、Cr＋2Ni＋1.1Mo＋0.7Cu≦32.5を満足し、さらにNb：0.20％以下、V：0.20％以下のうち１種または2種をNb＋V≧0.05％の条件を満足するように、それぞれ含有した組成とすることで、降伏応力：965MPa以上の高強度と、－40℃におけるシャルピー吸収エネルギーが50J以上の高靱性を兼備し、かつ良好な耐食性が確保できるとしている。
　特許文献２では、0.015％以下の極低C量、および0.03％以上のTiを含有する成分系の13％Cr系マルテンサイト系ステンレス鋼管が記載されており、降伏応力95ksi級の高強度と、HRCで27未満という低硬さを兼備し、優れた耐SSC性を有するとしている。また、特許文献３では、Ti/Cが、引張応力から降伏応力を差し引いた値と相関関係を有するとの理由から6.0≦Ti/C≦10.1を満たすマルテンサイト系ステンレス鋼が記載されている。該記載された技術によって、引張応力から降伏応力を引いた値が20.7MPa以上であり、かつ、耐SSC性を低下させる硬度のばらつきを抑えることができるとしている。
　また、特許文献４では、鋼中のMo量をMo≧2.3－0.89Si＋32.2Cで規定し、かつ、金属組織を、主として焼戻しマルテンサイト、焼き戻し時に析出した炭化物および焼き戻し時に微細析出したラーベス相やδ相等の金属間化合物から構成されるマルテンサイト系ステンレス鋼が記載されている。記載された技術により、前記鋼の0.2％耐力が860MPa以上の高強度となり、優れた耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性を有することができるとされている。
特開２００７－３３２４４２号公報 特開２０１０－２４２１６３号公報 国際公開２００８／０２３７０２号 国際公開２００４／０５７０５０号
　近年の油田やガス田は、CO2、Cl－、H2Sを含む厳しい腐食環境で開発されている。更に、油田やガス田の経年変化によるH2S濃度の増加が懸念されており、使用される油井用鋼管には、優れた耐硫化物応力腐食割れ性（耐SSC性）が要求されるようになっている。しかしながら、特許文献１に記載された技術では、鋼が優れた耐CO2腐食性を有するとしているが、耐硫化物応力腐食割れ性に対する検討は行われておらず、厳しい腐食環境に耐え得る耐食性を有しているとは言えない。
　また、特許文献２では、5％NaCl水溶液（H2S：0.10bar）をpH：3.5に調整した雰囲気下において、655MPaの応力を負荷するという条件で耐硫化物応力割れ性が保持できるとされている。特許文献３では、20％NaCl水溶液（H2S：0.03bar、CO2bal.）をpH：4.5に調整した雰囲気下で、また、特許文献４では、25％NaCl水溶液（H2S：0.03bar、CO2bal）をpH：4.0に調整した雰囲気下において、鋼が耐硫化物応力割れ性を有するとされている。しかしながら、上記以外の雰囲気下での耐硫化物応力腐食割れ性は検討されておらず、昨今のより厳しい腐食環境に耐え得る、耐硫化物応力腐食割れ性を具備するとは言い難い。
　本発明は、高強度で、かつ、優れた耐硫化物応力腐食割れ性を有する油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法を提供することを目的とする。
　なお、ここでいう「高強度」とは、降伏応力：758MPa（110ksi）以上であるものとする。好ましくは、降伏応力は、896MPa以下である。
　また、ここでいう「優れた耐硫化物応力腐食割れ性」とは、試験液：0.165質量％NaCl水溶液（液温：25℃、H2S：1bar、CO2bal）に、酢酸Na＋塩酸を加えてpH：3.5に調整した水溶液中に、試験片を浸漬させ、浸漬時間を720時間として、降伏応力の90％を負荷応力として付加して試験を行い、試験後の試験片に割れが発生しない場合をいうものとする。
　本発明者らは、上記した目的を達成するために、13％Cr系ステンレス鋼管を基本組成として、CO2、Cl－、更にH2Sを含む腐食環境下における耐硫化物応力腐食割れ性（耐SSC性）に及ぼす各種合金元素の影響について鋭意検討した。その結果、鋼が各成分を所定の範囲で含有し、かつ、C、Mn、Cr、Cu、Ni、Mo、W、Nb、N、Tiを適正な関係式及び範囲を満足するように調整して含有し、かつ、適正な焼入れ処理および焼戻処理が施されることにより、所望の強度を有しかつCO2、Cl－、更にH2Sを含む腐食雰囲気下、かつ降伏応力近傍の応力が負荷される環境下において、優れた耐SSC性を有する油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管とすることができることを見出した。
　本発明は、上記した知見に基づき、更に検討を加えて完成させたものである。すなわち、本発明の要旨は次のとおりである。
［１］質量%で、
　　C：0.0010～0.0094%、
　　Si：0.5%以下、
　　Mn：0.05～0.5%、
　　P：0.030%以下、
　　S：0.005%以下、
　　Ni：4.6～7.3%、
　　Cr：10.0～14.5%、
　　Mo：1.0～2.7%、
　　Al：0.1%以下、
　　V：0.2%以下、
　　N：0.1%以下、
　　Ti：0.01～0.50%、
　　Cu：0.01～1.0%、
　　Co：0.01～1.0%
を含有し、かつ下記値（1）および値（2）が下記（3）式を満足し、残部Feおよび不可避的不純物からなる758MPa以上の降伏応力を有する油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管。
　　　　　　　　　　　　　　　　　記
－109.37C+7.307Mn+6.399Cr+6.329Cu+11.343Ni－13.529Mo+1.276W+2.925Nb
+196.775N－2.621Ti－120.307　・・・(1)
－1.324C+0.0533Mn+0.0268Cr+0.0893Cu+0.00526Ni+0.0222Mo－0.0132W－0.473N－0.5Ti－0.514      ・・・(2)
ここで、C、Mn、Cr、Cu、Ni、Mo、W、Nb、N、Ti：各元素の含有量（質量%）（但し、含有しない元素は０（零）％とする。）
－35.0≦値(1)≦45　且つ　－0.40≦値(2)≦0.070　　　　　 　       ・・・(3)
［２］前記組成に加えてさらに、質量%で
　　Nb：0.25%以下、
　　W：1.1%以下
のうちから選ばれた1種または2種を含有する組成とする［１］に記載の油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管。
［３］前記組成に加えてさらに、質量％で、
　　Ca：0.010％以下、
　　REM：0.010％以下、
　　Mg：0.010％以下、
　　B：0.010％以下
のうちから選ばれた1種または2種以上を含有する組成とする［１］または［２］に記載の油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管。
［４］［１］～［３］のいずれかに記載の組成を有する鋼管素材を造管し鋼管としたのち、該鋼管をAc3変態点以上に加熱し、続いて100℃以下の冷却停止温度まで冷却する焼入れ処理と、ついでAc1変態点以下の温度で焼き戻しをする焼戻処理とを施す油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法。
　本発明によれば、CO2、Cl－、更にH2Sを含む腐食環境下において、優れた耐硫化物応力腐食割れ性（耐SSC性）を有し、かつ降伏応力YS：758MPa（110ksi）以上の高強度を有する油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管を得ることができる。
　まず、本発明の鋼管の組成限定理由について説明する。以下、とくに断らない限り、質量％は単に％と記す。
　C：0.0010～0.0094％
　Cはマルテンサイト系ステンレス鋼の強度に関係する重要な元素であり、強度向上に有効である。本発明における所望の強度を得るためには、0.0010%以上の含有を必要とする。一方、0.0094％を超える含有量では、Cr炭窒化物を生成するため、耐食性が低下する。このため、本発明では、Cは0.0010～0.0094％に限定した。好ましくは0.0050～0.0094%である。
　Si：0.5％以下
　Siは、脱酸剤として作用するため、0.05％以上含有することが望ましい。一方で、0.5％を超える含有は、耐炭酸ガス腐食性および熱間加工性を低下させる。このため、Siは0.5％以下に限定した。なお、好ましくは0.10～0.30％である。
　Mn：0.05～0.5％
　Mnは、熱間加工性を向上させる元素であり、必要な強度を確保するためには0.05%以上含有する。一方、0.5%を超えてMnを含有しても、その効果が飽和し、かえってコストの高騰を招く。よって、Mnは0.05～0.5％に限定した。好ましくは、0.4%以下である。
　P：0.030％以下
　Pは、耐炭酸ガス腐食性、耐孔食性、耐硫化物応力腐食割れ性をともに低下させる元素であり、本発明ではできるだけ低減させることが望ましい。しかしながら、極端な低減は製造コストを高騰させる。よって、特性の極端な低下を招かない範囲で、かつ工業的に安価に実施可能な範囲として、Pは0.030％以下に限定した。なお、好ましくは0.020％以下である。
　S：0.005％以下
　Sは、熱間加工性を著しく低下させる元素であるため、できるだけ低減させることが望ましい。S含有量を0.005％以下に低減することで、通常工程でのパイプ製造が可能となるため、本発明におけるSは0.005％以下に限定した。なお、好ましくは0.003%以下である。
　Ni：4.6～7.3％
　Niは、保護被膜を強固にして耐食性を向上させ、更に固溶することで鋼の強度を増加させる元素である。このような効果を得るためには、4.6％以上の含有を必要とする。一方、Ni含有量が7.3％を超えると、マルテンサイト相の安定性が低下して、強度が低下する。よって、Niは4.6～7.3％に限定した。
　Cr：10.0～14.5％
　Crは、保護被膜を形成して耐食性を向上させる元素であり、10.0％以上の含有で油井管用として必要な耐食性を確保できる。一方、含有量が14.5％を超えるとフェライトの生成が容易となるため、マルテンサイト相の安定確保ができなくなる。よって、Crは10.0～14.5％に限定した。なお、好ましくは11.0～13.5％である。
　Mo：1.0～2.7％
　Moは、Cl－による孔食に対する抵抗性を向上させる元素であり、厳しい腐食環境に必要な耐食性を得るためには、1.0％以上の含有が必要である。一方、2.7%を超えるMoの含有は、上記の効果が飽和することに加え、硬度が高くなることで耐食性が低下する。また、Moは高価な元素であるため、製造コストの高騰を招く。よって、Moは1.0～2.7％に限定した。なお、好ましくは1.5～2.5％である。
　Al：0.1％以下
　Alは、脱酸剤として作用するため、このような効果を得るためには、0.01％以上の含有が有効である。しかしながら、0.1％を超える含有は、靱性に悪影響を及ぼすため、本発明におけるAlは0.1%以下に限定した。なお、好ましくは0.01～0.03％である。
　V：0.2％以下
　Vは、析出強化によって鋼の強度を向上させ、更に耐硫化物応力腐食割れ性も向上させるため、0.005％以上の含有が望ましい。一方、0.2％を超える含有は、靱性が低下するため、本発明におけるVは0.2%以下に限定した。好ましくは、Vは0.01～0.08%である。
　N：0.1％以下
　Nは、耐孔食性を著しく向上させる元素である。しかしながら、N含有量が0.1%超えでは、種々の窒化物を形成して靱性を低下させるため、本発明におけるNは0.1%以下に限定した。好ましくは0.004～0.08%であり、さらに好ましくは0.005～0.05%である。
　Ti：0.01～0.50％
　Tiは、Cと結合することでTi炭化物を形成し、極低C化する元素であり、このような効果を得るためには0.01%以上の含有が必要となる。一方、0.50%を超える含有では、靱性や耐硫化物応力腐食割れ性を低下させる原因である粗大な炭化物が生成する。よって、Tiは0.01～0.50%に限定した。なお、好ましくは0.05～0.15%である。
　Cu：0.01～1.0％
　Cuは、0.01%以上の含有で、保護皮膜を強固にすると共に活性溶解を抑制し、耐硫化物応力腐食割れ性を向上させる。一方、1.0％を超える含有は、CuSが析出して熱間加工性を低下させる。よって、Cuは0.01～1.0％に限定した。
　Co：0.01～1.0%
　Coは、Ms点を上昇させα変態を促進することで、硬さを低減すると共に、耐孔食性を向上させる元素である。このような効果を得るためには、0.01%以上の含有を必要とする。一方、過剰な含有は靱性を低下させる場合があり、更に材料コストを高騰させる。よって、本発明におけるCoは0.01～1.0%に限定した。
　本発明では更に、C、Mn、Cr、Cu、Ni、Mo、W、Nb、N、Tiについて、下記の値（1）および値（2）が下記の（3）式を満足するように各元素を含有する。値（1）は残留γ量に相関する式であり、値（1）の値を小さくすることで、残留オーステナイトが低減し、硬度が低下して、耐硫化物応力腐食割れ性が向上する。また、値（2）は孔食電位に相関する式であり、値（2）を下記（3）式の範囲を満足するように、C、Mn、Cr、Cu、Ni、Mo、W、N、Tiを含有することで、硫化物応力腐食割れの起点となる孔食の発生を抑制し、耐硫化物応力腐食割れ性が顕著に向上する。尚、値（1）は10以上で硬度の上昇を招くが、値（2）が下記（3）式の範囲を満足することで、孔食発生の抑制が顕著に現れ、耐硫化物応力腐食割れ性が向上する。
　　　　　　　　　　　　　　　　　記
－109.37C+7.307Mn+6.399Cr+6.329Cu+11.343Ni－13.529Mo+1.276W+2.925Nb
+196.775N－2.621Ti－120.307　・・・(1)
－1.324C+0.0533Mn+0.0268Cr+0.0893Cu+0.00526Ni+0.0222Mo－0.0132W－0.473N－0.5Ti－0.514      ・・・(2)
ここで、C、Mn、Cr、Cu、Ni、Mo、W、Nb、N、Ti：各元素の含有量（質量%）（但し、含有しない元素は０（零）％とする。）
－35.0≦値(1)≦45　且つ　－0.40≦値(2)≦0.070　　　　　 　       ・・・(3)
更に、必要に応じて選択元素として、Nb：0.25%以下、W：1.1%以下のうちから選ばれた1種または2種を含有することができる。
　Nbは、炭化物を形成することで、固溶炭素を減少させて、硬度を低減できる。一方、過剰な含有は、靱性を低下させる場合がある。Wは、耐孔食性を向上させる元素であるが、過剰な含有は靱性を低下させる場合があり、更に材料コストを高騰させる。よって、含有する場合には、Nb：0.25%以下、W：1.1%以下に限定した。
　さらにまた、必要に応じて選択元素として、
　　Ca：0.010%以下、
　　REM：0.010%以下、
　　Mg：0.010%以下、
　　B：0.010%以下
のうちから選ばれた1種または2種以上することができる。
　Ca、REM、Mg、Bは、いずれも介在物の形態制御を介し、耐食性を向上させる元素である。このような効果を得るためには、
　　Ca：0.0005%以上、
　　REM：0.0005%以上、
　　Mg：0.0005%以上、
　　B：0.0005%以上
含有することが望ましい。一方、
　　Ca：0.010%、
　　REM：0.010%、
　　Mg：0.010%、
　　B：0.010%
を超えて含有すると、靱性および耐炭酸ガス腐食性を低下させる。よって、含有する場合には、
　　Ca：0.010%以下、
　　REM：0.010%以下、
　　Mg：0.010%以下、
　　B：0.010%以下
に限定した。
　上記した成分組成以外の残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物からなる。
　つぎに、本発明の油井管用ステンレス継目無鋼管の好ましい製造方法について説明する。
　本発明では、上記の組成を有する鋼管素材を用いるが、鋼管素材であるステンレス継目無鋼管の製造方法は特に限定する必要はなく、公知の継目無管の製造方法がいずれも適用できる。
　上記組成の溶鋼を、転炉等の溶製方法で溶製し、連続鋳造法、造塊－分塊圧延法等の方法でビレット等の鋼管素材とすることが好ましい。続いて、これらの鋼管素材を加熱し、公知の造管方法である、マンネスマン－プラグミル方式、またはマンネスマン－マンドレルミル方式の造管工程にて、熱間加工および造管し、上記組成を有する継目無鋼管とする。
　このように鋼管素材を造管し鋼管としたのちの処理も、特に限定されないが、好ましくは、鋼管をAc3変態点以上に加熱し、続いて100℃以下の冷却停止温度まで冷却する焼入れ処理と、ついで、Ac1変態点以下の温度で焼き戻しをする焼戻処理とを施す。
　焼入れ処理
　本発明では、更に鋼管を、Ac3変態点以上の温度に再加熱し、好ましくは5min以上保持し、続いて100℃以下の冷却停止温度まで冷却する。これによって、マルテンサイト相の微細化と高靱化が得られる。焼入れ加熱温度がAc3変態点未満では、組織がオーステナイト単相域とならないため、その後の冷却で十分なマルテンサイト組織が得られず、所望の高強度を達成できない。よって、焼入れ加熱温度はAc3変態点以上に限定する。なお、冷却方法は限定しないが、一般に空冷（冷却速度0.05℃/s以上20℃/s以下）または水冷（冷却速度5℃/s以上100℃/s以下）により冷却し、冷却速度の条件も限定されない。
　焼戻処理
　続いて、焼入れ処理を施した鋼管に、焼戻処理を施す。焼戻処理は、鋼管をAc1変態点以下に加熱し、好ましくは10min以上保持し、冷却する処理である。焼戻温度がAc1変態点より高温になると、焼戻後にマルテンサイト相が析出し、所望の高靱性および優れた耐食性を確保できない。よって、焼戻温度はAc1変態点以下に限定する。なお、上記のAc3変態点（℃）、Ac1変態点（℃）については、試験片に加熱および冷却の温度履歴を与え、膨張および収縮の微小変位から変態点を検出するフォーマスター試験により測定することができる。
　以下、実施例に基づき、さらに本発明について説明する。
　表1に示す成分の溶鋼を転炉にて溶製した後、連続鋳造法でビレット（鋼管素材）に鋳造する。更にこのビレットをモデルシームレス圧延機を用いる熱間加工で造管した後空冷または水冷による冷却を行い外径83.8mm×肉厚12.7mmの継目無鋼管とした。
　得られた継目無鋼管から試験材を切り出し、この試験材に表2に示す条件で焼入及び焼戻処理を施した。焼入及び焼戻処理を施した試験材から、組織観察用試験片を採取し、研磨した後、残留オーステナイト（γ）量をX線回折法にて測定した。
　具体的には、γの（220）面、αの（211）面の回折X線積分強度を測定し、次式
γ（体積率）＝100/(1+(IαRγ/IγRα))
ここで、Iα：αの積分強度
　　　　Rα：αの結晶学的理論計算値
　　　　Iγ：γの積分強度
　　　　Rγ：γの結晶学的理論計算値
を用いて換算した。
　また、焼入れ処理および焼戻処理を施した試験材から、API弧状引張試験片を採取し、APIの規定に準拠して引張試験を実施し、引張特性（降伏応力YS、引張応力TS）を求めた。表2中、Ac3点（℃）、Ac1点（℃）については、焼入処理を施した試験材から、4mmφ×10mmの試験片を採取し、フォーマスター試験により測定した。具体的には、試験片を5℃/sで500℃まで加熱し、更に0.25℃/sで920℃まで昇温させて10分間保持した後、2℃/sで室温まで冷却した。この温度履歴に伴う試験片の膨張・収縮を検出することでAc3点（℃）、Ac1点（℃）を得た。
　SSC試験は、NACE TM0177 Method Aに準拠して実施した。試験環境は、試験溶液として0.165質量％NaCl水溶液（液温：25℃、H2S：1bar、CO2bal）に、0.41g/L CH3COONa＋HClを加えてpH：3.5に調整したものを用い、硫化水素分圧を0.1MPaとし、浸漬時間を720時間として、降伏応力の90％を負荷応力として試験を実施した。試験後の試験片に割れが発生しない場合を合格とし、割れが発生した場合を不合格とした。
　得られた結果を表2に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　本発明例はいずれも、降伏応力758MPa以上の高強度でありH2Sを含む環境下で応力が負荷されても割れの発生が無い、優れた耐SSC性を有するマルテンサイト系ステンレス継目無鋼管となっている。一方、本発明の範囲を外れる比較例では、所望の高強度は得られているものの、優れた耐SSC性を確保できていない。

Claims (4)

  1. 　質量%で、
    　　C：0.0010～0.0094%、
    　　Si：0.5%以下、
    　　Mn：0.05～0.5%、
    　　P：0.030%以下、
    　　S：0.005%以下、
    　　Ni：4.6～7.3%、
    　　Cr：10.0～14.5%、
    　　Mo：1.0～2.7%、
    　　Al：0.1%以下、
    　　V：0.2%以下、
    　　N：0.1%以下、
    　　Ti：0.01～0.50%、
    　　Cu：0.01～1.0%、
    　　Co：0.01～1.0%
    を含有し、かつ下記値(1)および値（2）が下記（3）式を満足し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、758MPa以上の降伏応力を有する油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管。
    　　　　　　　　　　　　　　　　　記
    －109.37C+7.307Mn+6.399Cr+6.329Cu+11.343Ni－13.529Mo+1.276W+2.925Nb
    +196.775N－2.621Ti－120.307　・・・(1)
    －1.324C+0.0533Mn+0.0268Cr+0.0893Cu+0.00526Ni+0.0222Mo－0.0132W－0.473N－0.5Ti－0.514      ・・・(2)
    ここで、C、Mn、Cr、Cu、Ni、Mo、W、Nb、N、Ti：各元素の含有量（質量%）（但し、含有しない元素は０（零）％とする。）
    －35.0≦値(1)≦45　且つ　－0.40≦値(2)≦0.070　　　　　 　       ・・・(3)
  2. 　前記組成に加えてさらに、質量%で
    　　Nb：0.25%以下、
    　　W：1.1%以下
    のうちから選ばれた1種または2種を含有する組成とする請求項１に記載の油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管。
  3. 　前記組成に加えてさらに、質量％で、
    　　Ca：0.010％以下、
    　　REM：0.010％以下、
    　　Mg：0.010％以下、
    　　B：0.010％以下
    のうちから選ばれた1種または2種以上を含有する組成とする請求項１または２に記載の油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管。
  4. 　請求項１～３のいずれかに記載の組成を有する鋼管素材を造管し鋼管としたのち、該鋼管をAc3変態点以上に加熱し、続いて100℃以下の冷却停止温度まで冷却する焼入れ処理と、ついでAc1変態点以下の温度で焼き戻しをする焼戻処理とを施す油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法。
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MX2020002864A MX2020002864A (es) 2017-09-29 2018-09-04 Tubo sin costura de acero inoxidable martensitico para productos tubulares de region petrolifera, y metodo para la fabricacion del mismo.

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Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111647815A (zh) * 2020-07-15 2020-09-11 成都格瑞特高压容器有限责任公司 165ksi级高强韧耐蚀钢及其制备方法和应用
WO2021015141A1 (ja) * 2019-07-24 2021-01-28 日本製鉄株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼管及びマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法
JPWO2021015140A1 (ja) * 2019-07-24 2021-01-28
JP2021021089A (ja) * 2019-07-24 2021-02-18 日本製鉄株式会社 ステンレス鋼管の製造方法
JP2021021085A (ja) * 2019-07-24 2021-02-18 日本製鉄株式会社 ステンレス鋼管の製造方法
JP2021021087A (ja) * 2019-07-24 2021-02-18 日本製鉄株式会社 ステンレス鋼管の製造方法
JP2021021084A (ja) * 2019-07-24 2021-02-18 日本製鉄株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法
JPWO2021235087A1 (ja) * 2020-05-18 2021-11-25
WO2022075405A1 (ja) 2020-10-08 2022-04-14 日本製鉄株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼材
CN114829647A (zh) * 2019-12-24 2022-07-29 杰富意钢铁株式会社 油井用高强度不锈钢无缝钢管
WO2022162824A1 (ja) * 2021-01-28 2022-08-04 日本製鉄株式会社 鋼材

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004057050A1 (ja) 2002-12-20 2004-07-08 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼
JP2007332442A (ja) 2006-06-16 2007-12-27 Jfe Steel Kk 耐食性に優れる油井用高靭性超高強度ステンレス鋼管およびその製造方法
WO2008023702A1 (fr) 2006-08-22 2008-02-28 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Acier inoxydable martensitique
JP2010242163A (ja) 2009-04-06 2010-10-28 Jfe Steel Corp 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法
JP2017510715A (ja) * 2014-02-28 2017-04-13 バローレック・トゥーボス・ド・ブラジル・エス・ア マルテンサイト‐フェライト系ステンレス鋼、並びにマルテンサイト‐フェライト系ステンレス鋼を使用する製品及び製造プロセス
WO2017200083A1 (ja) * 2016-05-20 2017-11-23 新日鐵住金株式会社 ダウンホール部材用棒鋼、及び、ダウンホール部材
WO2018079111A1 (ja) * 2016-10-25 2018-05-03 Ｊｆｅスチール株式会社 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5778714A (en) 1995-05-19 1998-07-14 Nkk Corporation Method for manufacturing seamless pipe
JP2000160300A (ja) 1998-11-27 2000-06-13 Nkk Corp 高耐食性を有する６５５Ｎｍｍ−２級低Ｃ高Ｃｒ合金油井管およびその製造方法
JP2003003243A (ja) * 2001-06-22 2003-01-08 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼
JP4400423B2 (ja) 2004-01-30 2010-01-20 Ｊｆｅスチール株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼管
MY158405A (en) 2010-04-28 2016-10-14 Sumitomo Metal Ind Seamless steel pipe for steam injection and method for manufacturing the same
JP5924256B2 (ja) 2012-06-21 2016-05-25 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス鋼継目無管およびその製造方法
JP5967066B2 (ja) 2012-12-21 2016-08-10 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
JP6102798B2 (ja) 2014-02-28 2017-03-29 Ｊｆｅスチール株式会社 リールバージ敷設に優れるラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法
EP3112492A1 (en) 2015-06-29 2017-01-04 Vallourec Oil And Gas France Corrosion resistant steel, method for producing said steel and its use thereof
EP3342894A4 (en) 2015-08-28 2019-03-06 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation STAINLESS STEEL PIPE AND PRODUCTION METHOD THEREOF
US11085095B2 (en) 2016-02-08 2021-08-10 Jfe Steel Corporation High-strength seamless stainless steel pipe for oil country tubular goods and method of manufacturing high-strength seamless stainless steel pipe
BR112019017105A2 (pt) * 2017-02-24 2020-04-14 Jfe Steel Corp tubo de aço inoxidável sem costura de alta resistência para produtos tubulares petrolíferos e método de produção do mesmo
CN110462085A (zh) 2017-03-28 2019-11-15 日本制铁株式会社 马氏体不锈钢材
BR112020003067A2 (pt) * 2017-08-15 2020-08-25 Jfe Steel Corporation tubo sem costura de aço inoxidável de alta resistência para produtos tubulares petrolíferos do país, e processo para a fabricação do mesmo
JP6540921B1 (ja) * 2017-09-29 2019-07-10 Ｊｆｅスチール株式会社 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004057050A1 (ja) 2002-12-20 2004-07-08 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼
JP2007332442A (ja) 2006-06-16 2007-12-27 Jfe Steel Kk 耐食性に優れる油井用高靭性超高強度ステンレス鋼管およびその製造方法
WO2008023702A1 (fr) 2006-08-22 2008-02-28 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Acier inoxydable martensitique
JP2010242163A (ja) 2009-04-06 2010-10-28 Jfe Steel Corp 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法
JP2017510715A (ja) * 2014-02-28 2017-04-13 バローレック・トゥーボス・ド・ブラジル・エス・ア マルテンサイト‐フェライト系ステンレス鋼、並びにマルテンサイト‐フェライト系ステンレス鋼を使用する製品及び製造プロセス
WO2017200083A1 (ja) * 2016-05-20 2017-11-23 新日鐵住金株式会社 ダウンホール部材用棒鋼、及び、ダウンホール部材
WO2018079111A1 (ja) * 2016-10-25 2018-05-03 Ｊｆｅスチール株式会社 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3690072A4

Cited By (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP4006177A4 (en) * 2019-07-24 2022-06-08 Nippon Steel Corporation MARTENSITIC STAINLESS STEEL PIPE AND METHOD OF MAKING MARTENSITIC STAINLESS STEEL PIPE
JP7389381B2 (ja) 2019-07-24 2023-11-30 日本製鉄株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼管及びその製造方法
JP7323784B2 (ja) 2019-07-24 2023-08-09 日本製鉄株式会社 ステンレス鋼管の製造方法
JPWO2021015141A1 (ja) * 2019-07-24 2021-01-28
WO2021015140A1 (ja) * 2019-07-24 2021-01-28 日本製鉄株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼管及びその製造方法
JP2021021089A (ja) * 2019-07-24 2021-02-18 日本製鉄株式会社 ステンレス鋼管の製造方法
JP2021021085A (ja) * 2019-07-24 2021-02-18 日本製鉄株式会社 ステンレス鋼管の製造方法
JP2021021087A (ja) * 2019-07-24 2021-02-18 日本製鉄株式会社 ステンレス鋼管の製造方法
JP2021021084A (ja) * 2019-07-24 2021-02-18 日本製鉄株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法
JP7277751B2 (ja) 2019-07-24 2023-05-19 日本製鉄株式会社 ステンレス鋼管の製造方法
JP7215369B2 (ja) 2019-07-24 2023-01-31 日本製鉄株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法
JP7200869B2 (ja) 2019-07-24 2023-01-10 日本製鉄株式会社 ステンレス鋼管の製造方法
JPWO2021015140A1 (ja) * 2019-07-24 2021-01-28
WO2021015141A1 (ja) * 2019-07-24 2021-01-28 日本製鉄株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼管及びマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法
JP2022180469A (ja) * 2019-07-24 2022-12-06 日本製鉄株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼管及びその製造方法
EP4006205A4 (en) * 2019-07-24 2022-09-14 Nippon Steel Corporation MARTENSITIC STAINLESS STEEL TUBE AND METHOD OF PRODUCTION THEREOF
JP7147988B2 (ja) 2019-07-24 2022-10-05 日本製鉄株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼管及びその製造方法
JP7176637B2 (ja) 2019-07-24 2022-11-22 日本製鉄株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼管及びマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法
EP4043591A4 (en) * 2019-12-24 2022-10-12 JFE Steel Corporation HIGH STRENGTH STAINLESS STEEL SEAMLESS PIPE FOR OIL WELL
CN114829647A (zh) * 2019-12-24 2022-07-29 杰富意钢铁株式会社 油井用高强度不锈钢无缝钢管
JP7207557B2 (ja) 2020-05-18 2023-01-18 Ｊｆｅスチール株式会社 油井管用ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
WO2021235087A1 (ja) * 2020-05-18 2021-11-25 Ｊｆｅスチール株式会社 油井管用ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
JPWO2021235087A1 (ja) * 2020-05-18 2021-11-25
EP4079875A4 (en) * 2020-05-18 2023-06-14 JFE Steel Corporation SEAMLESS STAINLESS STEEL OIL WELL TUBING AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF
CN111647815A (zh) * 2020-07-15 2020-09-11 成都格瑞特高压容器有限责任公司 165ksi级高强韧耐蚀钢及其制备方法和应用
WO2022075405A1 (ja) 2020-10-08 2022-04-14 日本製鉄株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼材
WO2022162824A1 (ja) * 2021-01-28 2022-08-04 日本製鉄株式会社 鋼材

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