WO2022162824A1 - 鋼材 - Google Patents

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大輔 松尾
悠索 富尾
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    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
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    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals

Definitions

  • the present disclosure relates to steel materials, and more particularly to steel materials suitable for use in sour environments containing hydrogen sulfide and carbon dioxide gas.
  • Oil wells and gas wells have an environment containing a large amount of corrosive substances.
  • Corrosive substances are, for example, corrosive gases such as hydrogen sulfide (H 2 S) gas and carbonic acid (CO 2 ) gas.
  • H 2 S hydrogen sulfide
  • CO 2 carbonic acid
  • an environment containing hydrogen sulfide and carbon dioxide is referred to as a "sour environment.”
  • the temperature of the sour environment is about room temperature to 200° C., depending on the depth of the well.
  • normal temperature means 24 ⁇ 3°C.
  • chromium is effective in improving the carbon dioxide corrosion resistance of steel. Therefore, in an oil well environment containing a large amount of carbon dioxide, depending on the partial pressure and temperature of carbon dioxide, API L80 13Cr steel (regular 13Cr steel), super 13Cr steel with reduced C content, etc. A martensitic stainless steel material containing about 13% by mass of Cr is used.
  • Patent Document 1 JP-A-10-503809
  • Patent Document 2 JP-A-2000-192196
  • Patent Document 3 JP-A-8-246107
  • Patent Document 4 JP-A-2012-136742
  • Patent Document 1 has, in weight percent, C: 0.005 to 0.05%, Si ⁇ 0.50%, Mn: 0.1 to 1.0%, P ⁇ 0.03%, S ⁇ 0 .005%, Mo: 1.0 to 3.0%, Cu: 1.0 to 4.0%, Ni: 5 to 8%, Al ⁇ 0.06%, and the balance consists of Fe and impurities , Cr+1.6Mo ⁇ 13, and 40C+34N+Ni+0.3Cu ⁇ 1.1Cr ⁇ 1.8Mo ⁇ 10.5.
  • the microstructure of the martensitic stainless steel in this document is a tempered martensitic structure.
  • Patent Document 1 describes that the SSC resistance can be enhanced by containing 1.0 to 3.0% of Mo.
  • Patent Document 2 has, in weight percent, C: 0.001 to 0.05%, Si: 0.05 to 1%, Mn: 0.05 to 2%, P: 0.025% or less, S: 0.01% or less, Cr: 9-14%, Mo: 3.1-7%, Ni: 1-8%, Co: 0.5-7%, sol. Al: 0.001 to 0.1%, N: 0.05% or less, O (oxygen): 0.01% or less, Cu: 0 to 5%, W: 0 to 5%, and the balance is Fe and inevitable impurities.
  • Mo is contained, the Ms point is lowered. Therefore, by containing Co together with Mo, the decrease in the Ms point is suppressed and the microstructure is made into a martensite single-phase structure.
  • Patent Literature 2 describes that this can improve the SSC resistance while maintaining the strength of 80 ksi or more (552 MPa or more).
  • the chemical composition of the martensitic stainless steel of Patent Document 3 is, in weight percent, C: 0.005% to 0.05%, Si: 0.05% to 0.5%, Mn: 0.1% to 1. 0%, P: 0.025% or less, S: 0.015% or less, Cr: 12-15%, Ni: 4.5%-9.0%, Cu: 1%-3%, Mo: 2 % to 3%, W: 0.1% to 3%, Al: 0.005 to 0.2%, N: 0.005% to 0.1%, and the balance consists of Fe and unavoidable impurities .
  • the above chemical composition further satisfies 40C+34N+Ni+0.3Cu+Co-1.1Cr-1.8Mo-0.9W ⁇ -10.
  • the martensitic stainless seamless steel pipe of Patent Document 4 contains, in % by mass, C: 0.01% or less, Si: 0.5% or less, Mn: 0.1 to 2.0%, and P: 0.03%. Below, S: 0.005% or less, Cr: 14.0 to 15.5%, Ni: 5.5 to 7.0%, Mo: 2.0 to 3.5%, Cu: 0.3 to 3 .5%, V: 0.20% or less, Al: 0.05% or less, N: 0.06% or less, and the balance consists of Fe and unavoidable impurities.
  • the martensitic stainless seamless steel pipe of this document has a yield strength of 655 to 862 MPa and a yield ratio of 0.90 or more.
  • Patent Document 4 describes that , excellent SSC resistance can be obtained.
  • Patent Documents 1 to 4 propose a means of improving SSC resistance in a sour environment by adjusting the element content in the chemical composition.
  • the SSC resistance of steel materials in a sour environment may be enhanced by means other than the means proposed in the above patent documents.
  • the purpose of the present disclosure is to provide a steel material with excellent SSC resistance.
  • the steel according to the present disclosure is The chemical composition, in mass %, C: 0.035% or less, Si: 1.00% or less, Mn: 1.00% or less, P: 0.030% or less, S: 0.0050% or less, sol. Al: 0.005 to 0.100%, N: 0.001 to 0.020%, Ni: 5.00 to 7.50%, Cr: 10.00 to 14.00%, Cu: less than 0.01 to 1.50%, Mo: 1.50-3.50%, V: 0.01 to 1.00%, Ti: 0.02 to 0.30%, Co: 0.01-0.50%, Ca: 0.0003 to 0.0030%, O: 0.0050% or less, W: 0 to 1.50%, Nb: 0 to 0.50%, B: 0 to 0.0050%, Mg: 0-0.0050%, Rare earth element (REM): 0 to 0.020%, and The remainder consists of Fe and impurities, Among the inclusions in the steel material, Mn sulfide having a Mn content of 10% or more,
  • the steel material according to the present disclosure has excellent SSC resistance.
  • the inventors investigated steel materials with excellent SSC resistance in a sour environment.
  • the inventors first studied the chemical composition of steel that can have excellent SSC resistance in a sour environment. As a result, in mass %, C: 0.035% or less, Si: 1.00% or less, Mn: 1.00% or less, P: 0.030% or less, S: 0.0050% or less, sol.
  • the present inventors investigated the cause of the deterioration of the SSC resistance in the steel material having the chemical composition described above. As a result, the present inventors obtained the following findings.
  • the present inventors have found that, in the case of a steel material having the above-described chemical composition, by suppressing the formation of large-sized Mn sulfides, surface dents caused by dissolution of Mn sulfides are suppressed, It was thought that the SSC resistance of steel could be improved. Therefore, the present inventors thought that if the above chemical composition further contains 0.0003 to 0.0030% by mass of Ca, the formation of large-sized Mn sulfides can be suppressed. That is, in mass %, C: 0.035% or less, Si: 1.00% or less, Mn: 1.00% or less, P: 0.030% or less, S: 0.0050% or less, sol.
  • the present inventors found that if the steel material having the chemical composition described above not only suppresses the formation of large-sized Mn sulfides but also suppresses the formation of large-sized Ca sulfides, 110 ksi It was thought that excellent SSC resistance in a sour environment could be obtained even in the case of having a yield strength of 758 MPa or more. Therefore, the present inventors have found that if the total number of large-sized Mn sulfides and large-sized Ca sulfides per unit area is suppressed, the yield strength is 110 ksi or more (758 MPa or more). Further investigation was conducted to see if excellent SSC resistance could be obtained even in such cases.
  • the total of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more was 0.50/mm 2 or less. It has been found that excellent SSC resistance in a sour environment can be obtained even if the steel has a yield strength of 110 ksi or more (758 MPa or more).
  • the steel material according to the present embodiment is a steel material having a Cr content of 10.00% or more. It was completed from the viewpoint of suppressing the dent of The steel material according to this embodiment has the following configuration.
  • [1] is steel, The chemical composition, in mass %, C: 0.035% or less, Si: 1.00% or less, Mn: 1.00% or less, P: 0.030% or less, S: 0.0050% or less, sol. Al: 0.005 to 0.100%, N: 0.001 to 0.020%, Ni: 5.00 to 7.50%, Cr: 10.00 to 14.00%, Cu: less than 0.01 to 1.50%, Mo: 1.50-3.50%, V: 0.01 to 1.00%, Ti: 0.02 to 0.30%, Co: 0.01-0.50%, Ca: 0.0003 to 0.0030%, O: 0.0050% or less, W: 0 to 1.50%, Nb: 0 to 0.50%, B: 0 to 0.0050%, Mg: 0-0.0050%, Rare earth element (REM): 0 to 0.020%, and The remainder consists of Fe and impurities, Among the inclusions in the steel material, Mn sulfide having a Mn content of 10% or more, an S
  • the chemical composition is B: 0.0001 to 0.0050%, Mg: 0.0001 to 0.0050%, and Rare earth element (REM): 0.001 to 0.020%, containing one or more selected from the group consisting of steel.
  • REM Rare earth element
  • the steel material according to any one of [1] to [4],
  • the steel material is a seamless steel pipe for oil country tubular goods, steel.
  • C 0.035% or less Carbon (C) is inevitably contained. That is, the C content is over 0%. C enhances the hardenability of the steel material and enhances the strength of the steel material. However, if the C content exceeds 0.035%, the strength of the steel material becomes too high and the SSC resistance of the steel material decreases even if the contents of other elements are within the ranges of the present embodiment. Therefore, the C content is 0.035% or less.
  • the C content is preferably as low as possible. However, excessively reducing the C content increases the production cost. Therefore, considering industrial production, the preferred lower limit of the C content is 0.001%, more preferably 0.003%, still more preferably 0.007%, still more preferably 0.008% and more preferably 0.009%.
  • the upper limit of the C content is preferably 0.030%, more preferably 0.025%, still more preferably 0.020%, still more preferably 0.018%, still more preferably 0.016 %, more preferably 0.015%.
  • Si Silicon
  • Si Silicon
  • the lower limit of the Si content is preferably 0.01%, more preferably 0.05%, still more preferably 0.10%, still more preferably 0.15%, still more preferably 0.20 %, more preferably 0.25%.
  • a preferred upper limit of the Si content is 0.70%, more preferably 0.60%, still more preferably 0.50%, still more preferably 0.45%.
  • Mn 1.00% or less Manganese (Mn) is inevitably contained. That is, the Mn content is over 0%. Mn enhances the hardenability of the steel material and increases the strength of the steel material. However, if the Mn content is too high, Mn will form a large number of coarse Mn sulfides. In a sour environment, coarse MnS present in the vicinity of the surface layer of the steel material may dissolve. At this time, dents are formed as traces of dissolved MnS. This dent becomes the starting point of SSC, and SSC may occur.
  • Mn Manganese
  • the Mn content is 1.00% or less.
  • a preferred lower limit for the Mn content is 0.01%, more preferably 0.05%, still more preferably 0.10%, and still more preferably 0.15%.
  • a preferred upper limit of the Mn content is 0.80%, more preferably 0.70%, still more preferably 0.60%, still more preferably 0.50%.
  • Phosphorus (P) is an unavoidable impurity. That is, the P content is over 0%. P segregates at grain boundaries and makes SSC more likely to occur. If the P content exceeds 0.030%, the SSC resistance of the steel is remarkably lowered even if the contents of other elements are within the range of the present embodiment. Therefore, the P content is 0.030% or less.
  • a preferable upper limit of the P content is 0.025%, more preferably 0.020%, and still more preferably 0.018%. The lower the P content is, the better. However, if the P content is excessively reduced, the manufacturing cost will increase. Therefore, considering industrial production, the lower limit of the P content is preferably 0.001%, more preferably 0.002%, and still more preferably 0.003%.
  • S 0.0050% or less Sulfur (S) is an unavoidable impurity. That is, the S content is over 0%. Like P, S also segregates at grain boundaries, making it easier for SSC to occur. If the S content exceeds 0.0050%, the SSC resistance of the steel is remarkably lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the S content is 0.0050% or less.
  • the preferred upper limit of the S content is 0.0040%, more preferably 0.0030%, still more preferably 0.0025%, still more preferably 0.0020%, still more preferably 0.0015 %. It is preferable that the S content is as low as possible. However, excessively reducing the S content increases the manufacturing cost. Therefore, considering industrial production, the preferred lower limit of the S content is 0.0001%, more preferably 0.0002%, and still more preferably 0.0003%.
  • sol. Al 0.005-0.100%
  • Aluminum (Al) deoxidizes steel. sol. If the Al content is less than 0.005%, the above effect cannot be sufficiently obtained even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. On the other hand, sol. If the Al content exceeds 0.100%, coarse oxides are formed and the toughness of the steel is reduced even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, sol.
  • the Al content is 0.005-0.100%. sol.
  • the lower limit of the Al content is preferably 0.010%, more preferably 0.013%, still more preferably 0.015%, still more preferably 0.018%. sol.
  • a preferable upper limit of the Al content is 0.080%, more preferably 0.060%, still more preferably 0.055%, still more preferably 0.050%.
  • the Al content means the content of acid-soluble Al.
  • N 0.001 to 0.020% Nitrogen (N) combines with Ti to form fine Ti nitrides. Fine TiN suppresses coarsening of crystal grains due to the pinning effect. As a result, the strength of the steel material increases. If the N content is less than 0.001%, the above effect cannot be sufficiently obtained even if the other element content is within the range of the present embodiment. On the other hand, if the N content exceeds 0.020%, coarse nitrides are formed to lower the toughness of the steel material even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the N content is 0.001-0.020%.
  • the lower limit of the N content is preferably 0.002%, more preferably 0.003%, still more preferably 0.004%, still more preferably 0.005%.
  • a preferred upper limit of the N content is 0.018%, more preferably 0.016%, still more preferably 0.014%, still more preferably 0.012%.
  • Nickel (Ni) is an austenite-forming element and converts the structure after quenching into martensite. This increases the strength of the steel material. Ni also forms sulfides on the passive film in sour environments. Ni sulfide suppresses contact of chloride ions (Cl - ) and hydrogen sulfide ions (HS - ) with the passive film, and suppresses destruction of the passive film by chloride ions and hydrogen sulfide ions. do. Therefore, the SSC resistance of the steel is enhanced. If the Ni content is less than 5.00%, the above effect cannot be sufficiently obtained even if the content of other elements is within the range of the present embodiment.
  • the Ni content is 5.00-7.50%.
  • a preferable lower limit of the Ni content is 5.10%, more preferably 5.20%, further preferably 5.30%.
  • a preferable upper limit of the Ni content is 7.40%, more preferably 7.30%, and still more preferably 7.20%.
  • Chromium (Cr) forms a passivation film on the surface of the steel material and enhances the SSC resistance of the steel material. If the Cr content is less than 10.00%, the above effect cannot be sufficiently obtained even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. On the other hand, if the Cr content exceeds 14.00%, even if the content of other elements is within the range of the present embodiment, ⁇ (delta) ferrite is likely to form in the steel material, and the toughness of the steel material is reduced. do. Therefore, the Cr content is 10.00-14.00%.
  • the preferred lower limit of the Cr content is 10.50%, more preferably 11.00%, still more preferably 11.50%, still more preferably 12.00%, still more preferably 12.20 %.
  • the preferred upper limit of the Cr content is 13.80%, more preferably 13.60%, still more preferably 13.50%, still more preferably 13.45%, still more preferably 13.40 %.
  • Cu 0.01 to less than 1.50%
  • Copper (Cu) is an austenite-forming element like Ni, and converts the structure after quenching into martensite. If the Cu content is less than 0.01%, the above effect cannot be sufficiently obtained. On the other hand, if the Cu content is 1.50% or more, the above effect is saturated and the manufacturing cost increases. Therefore, the Cu content is between 0.01 and less than 1.50%.
  • a preferable lower limit of the Cu content is 0.05%, more preferably 0.10%, and still more preferably 0.15%.
  • a preferable upper limit of the Cu content is 1.40%, more preferably 1.25%, and still more preferably 1.00%.
  • Mo 1.50-3.50% Molybdenum (Mo) forms sulfides on passive films in sour environments. Mo sulfide prevents chloride ions (Cl - ) and hydrogen sulfide ions (HS - ) from coming into contact with the passive film, and prevents the passive film from being destroyed by chloride ions and hydrogen sulfide ions. do. Therefore, the SSC resistance of the steel is enhanced. Mo also forms a solid solution in the steel material to increase the strength of the steel material. If the Mo content is less than 1.50%, the above effect cannot be sufficiently obtained even if the content of other elements is within the range of the present embodiment.
  • the Mo content is 1.50-3.50%.
  • the lower limit of the Mo content is preferably 1.60%, more preferably 1.70%, still more preferably 1.80%.
  • a preferable upper limit of the Mo content is 3.40%, more preferably 3.30%, and still more preferably 3.20%.
  • V Vanadium (V) enhances the hardenability of steel and enhances the strength of steel. If the V content is less than 0.01%, the above effect cannot be sufficiently obtained even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. On the other hand, if the V content exceeds 1.00%, the hardenability of the steel material becomes excessively high and the SSC resistance of the steel material decreases even if the contents of other elements are within the ranges of the present embodiment. Therefore, the V content is 0.01-1.00%.
  • a preferable lower limit of the V content is 0.02%, more preferably 0.03%.
  • the upper limit of the V content is preferably 0.70%, more preferably 0.50%, still more preferably 0.30%, still more preferably 0.20%, still more preferably 0.15 %, more preferably 0.10%.
  • Titanium (Ti) combines with C and/or N to form carbides or nitrides. In this case, the pinning effect suppresses coarsening of crystal grains and increases the strength of the steel material. If the Ti content is less than 0.02%, the above effect cannot be sufficiently obtained even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. On the other hand, if the Ti content exceeds 0.30%, even if the content of other elements is within the range of the present embodiment, ⁇ ferrite is likely to form, and the toughness of the steel decreases. Therefore, the Ti content is 0.02-0.30%. A preferred lower limit for the Ti content is 0.05%, more preferably 0.07%. The upper limit of the Ti content is preferably 0.25%, more preferably 0.20%, still more preferably 0.18%, still more preferably 0.16%.
  • Co 0.01-0.50% Cobalt (Co) forms sulfides on passivation films in sour environments.
  • Co sulfide suppresses contact of chloride ions (Cl - ) and hydrogen sulfide ions (HS - ) with the passive film, and suppresses destruction of the passive film by chloride ions and hydrogen sulfide ions. do. Therefore, the SSC resistance of the steel is enhanced.
  • Co further enhances the hardenability of the steel material and ensures a stable high strength of the steel material, especially during industrial production. Specifically, Co suppresses the formation of retained austenite and suppresses variations in the strength of the steel material.
  • the Co content is 0.01-0.50%.
  • the lower limit of the Co content is preferably 0.02%, more preferably 0.04%, still more preferably 0.08%, still more preferably 0.10%.
  • the upper limit of the Co content is preferably 0.48%, more preferably 0.45%, still more preferably 0.40%, still more preferably 0.35%.
  • Ca 0.0003-0.0030% Calcium (Ca) combines with S in the steel material to form Ca sulfide and suppresses the formation of Mn sulfide.
  • Mn sulfide having an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more exists in the surface layer of the steel material, the Mn sulfide in the surface layer may dissolve in a sour environment. In this case, dents are formed at the traces of the dissolved Mn sulfide. The dents formed on the surface of the steel material are likely to be the origin of SSC.
  • Ca suppresses the formation of Mn sulfides and lowers the number density of Mn sulfides having an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more.
  • the SSC resistance of the steel is enhanced. If the Ca content is less than 0.0003%, the above effect cannot be sufficiently obtained even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. On the other hand, if the Ca content exceeds 0.0030%, Ca sulfide having an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more is excessively generated even if the content of other elements is within the range of the present embodiment.
  • Ca sulfide having an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more exists in the surface layer of the steel material, it may melt in a sour environment to form dents on the surface of the steel material, like the Mn sulfide described above. In this case, the SSC resistance of the steel is lowered.
  • the Ca content is 0.0003-0.0030%.
  • the lower limit of the Ca content is preferably 0.0005%, more preferably 0.0007%, still more preferably 0.0009%.
  • the upper limit of the Ca content is preferably 0.0029%, more preferably 0.0028%, still more preferably 0.0027%, still more preferably 0.0026%.
  • Oxygen (O) is an unavoidable impurity. That is, the O content is over 0%. O forms oxides to lower the toughness of the steel material. If the O content exceeds 0.0050%, the toughness of the steel material is remarkably lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the O content is 0.0050% or less.
  • the upper limit of the O content is preferably 0.0045%, more preferably 0.0040%, still more preferably 0.0035%, still more preferably 0.0030%. It is preferable that the O content is as low as possible. However, excessively reducing the O content increases the production cost. Therefore, considering industrial production, the lower limit of the O content is preferably 0.0001%, more preferably 0.0002%.
  • the remainder of the chemical composition of the steel material according to this embodiment consists of Fe and impurities.
  • the impurities are those that are mixed from ore, scrap, or the manufacturing environment as raw materials when industrially producing steel materials, and are not intentionally included. It means that it is permissible within a range that does not adversely affect the steel material.
  • the chemical composition of the steel material according to this embodiment may further contain W instead of part of Fe.
  • W 0-1.50% Tungsten (W) is an optional element and may not be contained. That is, the W content may be 0%.
  • W stabilizes the passive film in a sour environment and inhibits destruction of the passive film by chloride ions and hydrogen sulfide ions. Therefore, the SSC resistance of the steel is enhanced. If even a small amount of W is contained, the above effect can be obtained to some extent. However, if the W content exceeds 1.50%, W combines with C to form coarse carbides. In this case, even if the contents of the other elements are within the range of the present embodiment, the toughness of the steel material is lowered. Therefore, the W content is 0-1.50%.
  • the preferred lower limit of the W content is 0.01%, more preferably 0.05%, still more preferably 0.10%, still more preferably 0.30%, still more preferably 0.50 %.
  • a preferable upper limit of the W content is 1.45%, more preferably 1.40%, and still more preferably 1.37%.
  • the chemical composition of the steel material according to this embodiment may further contain Nb instead of part of Fe.
  • Niobium (Nb) is an optional element and may not be contained. That is, the Nb content may be 0%. When included, Nb combines with C and/or N to form Nb carbides, Nb carbonitrides. In this case, the pinning effect suppresses coarsening of crystal grains and increases the strength of the steel material. If even a small amount of Nb is contained, the above effect can be obtained to some extent. However, if the Nb content exceeds 0.50%, Nb carbides and/or Nb carbonitrides are excessively generated even if the content of other elements is within the range of the present embodiment, and the toughness of the steel material deteriorates. descend. Therefore, the Nb content is 0-0.50%.
  • the lower limit of the Nb content is preferably 0.01%, more preferably 0.05%, still more preferably 0.10%, still more preferably 0.15%.
  • a preferable upper limit of the Nb content is 0.45%, more preferably 0.40%, and still more preferably 0.35%.
  • the chemical composition of the steel material according to this embodiment may further contain B, Mg, and rare earth elements (REM) instead of part of Fe.
  • REM rare earth elements
  • B 0 to 0.0050% Boron (B) is an optional element and may not be contained. That is, the B content may be 0%. When contained, B forms a solid solution in the steel material and enhances the hot workability of the steel material. If even a small amount of B is contained, the above effect can be obtained to some extent. However, if the B content exceeds 0.0050%, coarse B nitrides are formed even if the content of other elements is within the range of the present embodiment, and the toughness of the steel material is lowered. Therefore, the B content is 0-0.0050%.
  • the lower limit of the B content is preferably 0.0001%, more preferably 0.0002%, still more preferably 0.0003%, still more preferably 0.0004%.
  • a preferable upper limit of the B content is 0.0040%, more preferably 0.0030%, and still more preferably 0.0020%.
  • Mg 0-0.0050%
  • Mg Magnesium
  • the Mg content may be 0%.
  • Mg controls the morphology of inclusions and enhances the hot workability of the steel. If even a small amount of Mg is contained, the above effect can be obtained to some extent. However, if the Mg content exceeds 0.0050%, coarse oxides are produced. In this case, even if the contents of the other elements are within the range of the present embodiment, the toughness of the steel material is lowered. Therefore, the Mg content is 0-0.0050%.
  • a preferable lower limit of the Mg content is 0.0001%, more preferably 0.0002%, and still more preferably 0.0003%.
  • a preferable upper limit of the Mg content is 0.0040%, more preferably 0.0035%, still more preferably 0.0030%, still more preferably 0.0025%.
  • Rare earth element 0-0.020%
  • a rare earth element (REM) is an optional element and may not be contained. That is, the REM content may be 0%. When included, REM, like Mg, controls the morphology of inclusions and enhances the hot workability of the steel. The above effect can be obtained to some extent if REM is contained even in a small amount. However, if the REM content exceeds 0.020%, coarse oxides are produced. In this case, even if the contents of the other elements are within the range of the present embodiment, the toughness of the steel material is lowered. Therefore, the REM content is 0-0.020%.
  • a preferable lower limit of the REM content is 0.001%, more preferably 0.003%, and still more preferably 0.005%.
  • a preferred upper limit for the REM content is 0.019%, more preferably 0.018%, and still more preferably 0.017%.
  • REM refers to scandium (Sc) with atomic number 21, yttrium (Y) with atomic number 39, and lanthanoid (La) with atomic number 57 to atomic number 71.
  • Sc scandium
  • Y yttrium
  • La lanthanoid
  • REM refers to scandium (Sc) with atomic number 21, yttrium (Y) with atomic number 39, and lanthanoid (La) with atomic number 57 to atomic number 71.
  • Y yttrium
  • La lanthanoid
  • REM content in this specification is the total content of these elements.
  • the yield strength of the steel material is preferably 758 MPa or higher (110 ksi or higher), more preferably 862 MPa or higher (125 ksi or higher).
  • the preferred chemical composition according to the yield strength to be obtained is as follows.
  • the chemical composition of the steel material satisfies all the ranges of the above-mentioned element contents, and the lower limits of the C content are 0.002% and 0.002%. 005%, 0.007%, 0.008% or 0.009%.
  • the chemical composition of the steel material satisfies all the ranges of the above-mentioned element contents, and the lower limit of the Ni content is 5.10%, 5.20%, Alternatively, it is preferably 5.30%.
  • the chemical composition of the steel material satisfies all the ranges of the above-mentioned element contents, and the upper limit of the Ni content is 7.00%, 6.80%, It is preferably 6.50% or less than 6.50%.
  • the chemical composition of the steel material satisfies all the ranges of the above-mentioned element contents, and the lower limit of the Mo content is 1.60%, 1.70%, Alternatively, it is preferably 1.80%.
  • the chemical composition of the steel material satisfies all the ranges of the above-mentioned element contents, and the upper limit of the Mo content is 3.20%, 3.00%, It is preferably 2.80%, 2.50% or less than 2.50%.
  • the chemical composition of the steel material satisfies all the ranges of the above-mentioned element contents, and the lower limits of the Ni content are 5.50% and 6.00%. , 6.30%, 6.50% or more than 6.50%.
  • the chemical composition of the steel material satisfies all the ranges of the above-mentioned element contents, and the upper limit of the Ni content is 7.40%, 7.30%, or 7.20% is preferred.
  • the chemical composition of the steel material satisfies all the ranges of the above-mentioned element contents, and the lower limit of the Mo content is 1.80%, 2.10%, or 2. 30% is preferred.
  • the chemical composition of the steel material satisfies all the ranges of the above-mentioned element contents, and the upper limit of the Mo content is 3.40%, 3.30%, or 3.20% is preferred.
  • Mn sulfide and Ca sulfide in steel are defined as follows.
  • Mn sulfide inclusions having a Mn content of 10% or more and an S content of 10% or more in mass% when the mass% of inclusions is 100%
  • Ca sulfide mass% of inclusions is 100%, inclusions having a Ca content of 20% or more, an S content of 10% or more, and an Mn content of less than 10% by mass
  • the total number density (pieces/mm 2 ) of Mn sulfides and Ca sulfides of a size that easily dissolves in a sour environment and forms dents in the surface layer is reduced.
  • Mn sulfides in the steel are present extending in the longitudinal direction (rolling direction) of the steel.
  • Ca sulfides in the steel are spherical. Therefore, Mn sulfide and Ca sulfide differ in the size at which a dent, which is the starting point of SSC, is likely to be formed.
  • the equivalent circle diameter is defined as the diameter when the area of the Mn sulfide and the Ca sulfide is converted into a circle.
  • the unit of Mn sulfide with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfide with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more The number per area correlates with SSC resistance in sour environments.
  • the total number of Mn sulfides and Ca sulfides per unit area (1 mm 2 ) is defined as the total number density (pieces/mm 2 ).
  • the total number density of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more is defined as a total number density ND (Number Density).
  • the total number density ND of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more is 0.50/mm 2 or less.
  • the total number of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more is 0.50/mm 2 or less.
  • the total number density ND of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more is 0.50 / mm 2 or less, is within the range of the present embodiment, the number density of Mn sulfides and Ca sulfides having a size that is easy to dissolve in a sour environment is sufficiently low. Therefore, dents are less likely to form on the surface layer of the steel material even in a sour environment. As a result, the SSC resistance of the steel is sufficiently enhanced.
  • a preferable upper limit of the total number density ND of Mn sulfides having an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides having an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more is 0.48/mm 2 , more preferably 0.47. number/mm 2 , more preferably 0.46 number/mm 2 , still more preferably 0.45 number/mm 2 , still more preferably 0.44 number/mm 2 , still more preferably 0 0.43/mm 2 , more preferably 0.42/mm 2 .
  • the total number density ND of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more can be measured by the following method. Specifically, a test piece is taken from an arbitrary position on the steel material. When the steel material is a steel pipe, a test piece is taken from the thickness center position. If the steel material is a steel bar with a circular cross section, a test piece is taken from the R/2 position. In addition, in this specification, the R/2 position means the central position of the radius R in the cross section perpendicular to the longitudinal direction of the steel bar. When the steel material is a steel plate, a test piece is taken from the thickness center position.
  • the sampled test piece is embedded in resin.
  • the steel material is a steel pipe
  • the surface including the pipe axial direction and the thickness direction is used as the observation surface.
  • the surface of the test piece including the axial direction (longitudinal direction) and the radial direction is used as the observation surface.
  • the observation plane is a plane including the longitudinal direction (rolling direction) and the plate thickness direction. Polish the observation surface of the resin-filled steel material. Any 10 fields of view are observed on the observation surface after polishing. The number of inclusions is obtained in each field of view. The area of each field of view is 36 mm 2 (6 mm ⁇ 6 mm).
  • EDS analysis element concentration analysis
  • the acceleration voltage is 20 kV
  • the elements to be analyzed are N, O, Na, Mg, Al, Si, P, S, Cl, K, Ca, Ti, Cr, Mn, Fe, Cu, Zr, Nb and
  • the inclusion Based on the EDS analysis results of each inclusion, identify whether the inclusion is Mn sulfide or Ca sulfide. When the Mn content is 10% or more and the S content is 10% or more in mass %, the inclusion is specified as "Mn sulfide”. When the Ca content is 20% or more, the S content is 10% or more, and the Mn content is less than 10%, the inclusion is specified as "Ca sulfide”.
  • the total number of Mn sulfides having an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more among the Mn sulfides identified in the 10 fields of view is determined. Furthermore, the total number of Ca sulfides having an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more is determined among the Ca sulfides measured in the 10 fields of view. Based on the total number of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more, the total number of Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more, and the total area of 10 fields of view, the equivalent circle diameter is 1.0 ⁇ m.
  • the total number density ND (pieces/mm 2 ) of Mn sulfides of 0 ⁇ m or more and Ca sulfides of 2.0 ⁇ m or more in equivalent circle diameter is determined.
  • the total number density ND can be measured using a scanning electron microscope equipped with a composition analysis function (SEM-EDS device).
  • SEM-EDS device for example, an inclusion automatic analysis device manufactured by FEI (ASPEX), trade name: Metals Quality Analyzer, can be used.
  • the microstructure of the steel material according to this embodiment is mainly martensite.
  • martensite includes not only fresh martensite but also tempered martensite.
  • "mainly composed of martensite” means that the volume fraction of martensite is 80% or more in the microstructure.
  • the remainder of the microstructure is retained austenite. That is, in the steel material of this embodiment, the volume fraction of retained austenite is 0 to 20%.
  • the volume fraction of retained austenite is preferably as low as possible.
  • a preferable lower limit of the volume fraction of martensite in the microstructure of the steel material of the present embodiment is 85%, more preferably 90%. More preferably, the microstructure of the steel material is martensite single phase.
  • the volume fraction of retained austenite is 0 to 20% in the microstructure of the steel material of the present embodiment.
  • the upper limit of the volume fraction of retained austenite is preferably 15%, more preferably 10%.
  • the microstructure of the steel material of the present embodiment may be martensite single phase. Therefore, the volume fraction of retained austenite may be 0%.
  • the volume fraction of retained austenite is more than 0 to 20%, more preferably more than 0 to 15%, and more preferably more than 0 to 10%.
  • the volume fraction (vol.%) of martensite in the microstructure of the steel material of this embodiment is determined by subtracting the volume fraction (vol.%) of retained austenite determined by the method described below from 100%.
  • the volume fraction of retained austenite is determined by an X-ray diffraction method. Specifically, a test piece is taken from an arbitrary position on the steel material. When the steel material is a steel pipe, a test piece is taken from the thickness center position. If the steel material is a steel bar, the specimen is taken from the R/2 position. When the steel material is a steel plate, a test piece is taken from the thickness center position. The size of the test piece is not particularly limited. The specimen is for example 15 mm x 15 mm x 2 mm thick. In this case, when the steel material is a steel pipe, the thickness direction of the test piece is the pipe radial direction. When the steel material is a steel bar, the thickness direction of the test piece is the radial direction.
  • the thickness direction of the test piece is the plate thickness direction.
  • each of the ⁇ -phase (200) plane, the ⁇ -phase (211) plane, the ⁇ -phase (200) plane, the ⁇ -phase (220) plane, and the ⁇ -phase (311) plane The X-ray diffraction intensity of is measured, and the integrated intensity of each surface is calculated.
  • the target of the X-ray diffractometer is Mo (MoK ⁇ ray) and the output is 50 kV-40 mA.
  • V ⁇ 100/ ⁇ 1+(I ⁇ R ⁇ )/(I ⁇ R ⁇ ) ⁇ (I) where I ⁇ is the integrated intensity of the ⁇ phase.
  • R ⁇ is the crystallographically calculated value of the ⁇ phase.
  • I ⁇ is the integrated intensity of the ⁇ phase.
  • R ⁇ is the crystallographically calculated value of the ⁇ phase.
  • R ⁇ on the (200) plane of the ⁇ phase is 15.9
  • R ⁇ on the (211) plane of the ⁇ phase is 29.2
  • R ⁇ on the (200) plane of the ⁇ phase is 35.9. 5.
  • R ⁇ on the (220) plane of the ⁇ phase be 20.8
  • R ⁇ on the (311) plane of the ⁇ phase be 21.8.
  • the obtained numerical value is rounded off to the first decimal place.
  • volume fraction of martensite 100 - volume fraction of retained austenite (%)
  • the yield strength of the steel material according to this embodiment is not particularly limited.
  • the yield strength of the steel material is preferably 758 MPa or more (110 ksi or more), more preferably 862 MPa or more (125 ksi or more).
  • the upper limit of the yield strength is not particularly limited, the upper limit of the yield strength of the steel material of the present embodiment is, for example, less than 1069 MPa (less than 155 ksi).
  • a more preferable upper limit of the yield strength of the steel material is 1000 MPa.
  • yield strength means 0.2% offset yield strength (MPa) obtained by a tensile test at room temperature (24 ⁇ 3°C) in accordance with ASTM E8/E8M (2013). Specifically, the yield strength is obtained by the following method. A tensile test piece is taken from an arbitrary position on the steel material. When the steel material is a steel pipe, a tensile test piece is taken from the thickness center position. If the steel material is a steel bar, a tensile specimen is taken from the R/2 position. When the steel material is a steel plate, a tensile test piece is taken from the central position of the plate thickness. The size of the tensile test piece is not particularly limited.
  • the tensile test piece is, for example, a round bar tensile test piece having a parallel portion diameter of 8.9 mm and a parallel length of 35.6 mm.
  • the longitudinal direction of the parallel portion of the tensile test piece is parallel to the longitudinal direction (rolling direction) of the steel material.
  • a tensile test is performed at room temperature (24 ⁇ 3°C) in accordance with ASTM E8/E8M (2013) to determine the 0.2% offset yield strength (MPa).
  • the obtained 0.2% offset yield strength is defined as yield strength (MPa).
  • the steel material according to this embodiment has excellent SSC resistance.
  • the SSC resistance of the steel material according to this embodiment can be evaluated by an SSC resistance evaluation test at room temperature.
  • the SSC resistance evaluation test is conducted according to NACE TM0177-2005 Method A.
  • a round bar test piece is taken from the steel material according to this embodiment.
  • a round bar test piece is taken from the thickness center position.
  • a round bar test piece is taken from the R/2 part.
  • a round bar test piece is taken from the center position of the plate thickness.
  • the size of the round bar test piece is not particularly limited.
  • the round bar test piece for example, has a parallel portion diameter of 6.35 mm and a parallel portion length of 25.4 mm.
  • the axial direction of the round bar test piece is parallel to the longitudinal direction (rolling direction) of the steel material.
  • the test solution is a 0.17 mass % sodium chloride aqueous solution with a pH of 3.0.
  • a test solution is prepared by adding acetic acid to an aqueous solution containing 0.17 mass % sodium chloride and 0.41 g/L sodium acetate to adjust the pH to 3.0.
  • a stress equivalent to 90% of the actual yield stress is applied to the round-bar test piece sampled as described above.
  • the test solution at 24° C. is poured into the test container so that the stress-loaded round bar test piece is immersed to form a test bath. After degassing the test bath, 0.03 bar H 2 S gas and 0.97 bar CO 2 gas are blown into the test bath to saturate the test bath with H 2 S gas.
  • a test bath saturated with H 2 S gas is held at 24° C. for 720 hours. After holding for 720 hours, the surface of the parallel portion of the test piece is observed with a magnifying glass having a magnification of 10 times to confirm the presence or absence of cracks. If there is a portion suspected of cracking by observation with a magnifying glass, the cross section of the portion suspected of cracking is observed with a 100x optical microscope to confirm the presence or absence of cracking.
  • the steel material according to this embodiment is a steel pipe, a round bar (solid material), or a steel plate.
  • the steel pipe may be a seamless steel pipe or a welded steel pipe.
  • Steel pipes are, for example, steel pipes for oil country tubular goods.
  • a steel pipe for oil country tubular goods means a steel pipe for oil country tubular goods.
  • Oil country tubular goods are, for example, casings, tubings, drill pipes, etc. used for drilling oil wells or gas wells, extracting crude oil or natural gas, and the like.
  • the steel material of the present embodiment is a seamless steel pipe for oil country tubular goods.
  • each element in the chemical composition is within the range of the present embodiment, and Mn sulfide having an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Mn sulfide having an equivalent circle diameter of 2
  • the total number of Ca sulfides of 0 ⁇ m or more is 0.50/mm 2 or less.
  • the steel material according to this embodiment has excellent SSC resistance.
  • An example of the steel manufacturing method of the present embodiment includes a process of manufacturing a material (steelmaking process), a process of hot working the material to manufacture an intermediate steel material (hot working process), and quenching the intermediate steel material. and a step of performing tempering (heat treatment step). Each step will be described below.
  • the steelmaking process includes a process of manufacturing molten steel (refining process) and a process of manufacturing materials by casting using molten steel (material manufacturing process).
  • a deoxidizing agent is added to the ladle to reduce Cr 2 O 3 in the slag and recover Cr in the molten steel (Cr reduction treatment step).
  • the rough decarburization refining step and the Cr reduction treatment step are performed by, for example, an electric furnace method, a converter method, or an AOD (Argon Oxygen Decarburization) method.
  • slag is removed from the molten steel (slag removal treatment step).
  • the decarburization reaction is suppressed because Cr lowers the C activity. Therefore, the molten steel after the slag removal process is further subjected to finishing decarburization treatment (finish decarburization refining process).
  • finish decarburization refining process decarburization is performed under reduced pressure. If the decarburization treatment is performed under reduced pressure, the CO gas partial pressure (P CO ) in the atmosphere is lowered, and the oxidation of Cr in molten steel is suppressed. Therefore, if the decarburization treatment is performed under reduced pressure, the C concentration in the molten steel can be further reduced while suppressing the oxidation of Cr.
  • the finish decarburization refining step and the Cr reduction treatment step after the finish decarburization refining step may be performed, for example, by a VOD (Vacuum Oxygen Decarburization) method or an RH (Ruhrstahl-Heraeus) method.
  • the molten steel in the ladle is subjected to final composition adjustment and temperature adjustment of the molten steel before the raw material manufacturing step (component adjustment step).
  • the component adjustment step is performed by, for example, LT (Ladle Treatment).
  • Ca is added to the molten steel in the second half of the component adjustment process.
  • the time from adding Ca to uniformly dispersing Ca in the molten steel is defined as "uniform mixing time" ⁇ .
  • ⁇ is the stirring power density of molten steel at LT and is defined by equation (B).
  • Q is the top-blowing gas flow rate (Nm 3 /min).
  • W is the molten steel mass (t).
  • T is the molten steel temperature (K).
  • H is the depth of molten steel in the ladle (steel bath depth) (m).
  • the molten steel temperature in the ladle is kept at 1500-1700°C. Furthermore, Ca is put into the molten steel, and the holding time after uniform mixing time has passed is defined as "holding time t" (seconds). In this case, in this embodiment, the retention time t after the uniform mixing time has passed is set to 60 seconds or longer.
  • the holding time t is less than 60 seconds, the Ca added to the molten steel cannot sufficiently reform the Mn sulfides in the molten steel. In this case, large-sized Mn sulfides remain in the steel material. Therefore, the number per unit area of Mn sulfides having an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more is excessively increased in the steel material. As a result, the total number density ND (pieces/mm 2 ) of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more exceeded 0.50 pieces/mm 2 put away.
  • Mn sulfide reacts with Ca to progress reformation, and although the number of Mn sulfides having an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more per unit area decreases, Ca sulfide generated by combining with S It remains in the molten steel without being sufficiently absorbed by the slag.
  • the total number density ND (pieces/mm 2 ) of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more exceeded 0.50 pieces/mm 2 put away.
  • the Ca added to the molten steel sufficiently reforms the Mn sulfides in the molten steel and reduces the large-sized Mn sulfides. Therefore, the number of Mn sulfides having an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more per unit area is sufficiently reduced. Furthermore, it is possible to ensure sufficient time for the large-sized Ca sulfides generated by combining with S to float in the molten steel and be absorbed by the slag. Therefore, the number of Ca sulfides having an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more per unit area is sufficiently reduced.
  • the total number density ND (pieces/mm 2 ) of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more is 0.50 pieces/mm 2 or less.
  • the holding time t after the uniform mixing time it is preferable to set the holding time t after the uniform mixing time to 60 seconds or longer.
  • the upper limit of the retention time t after the uniform mixing time has elapsed is not particularly limited, but is, for example, 3600 seconds.
  • a raw material (a slab or an ingot) is manufactured using the molten steel manufactured by the refining process described above.
  • a slab is produced by a continuous casting method using molten steel.
  • the slab may be a slab, a bloom, or a billet.
  • molten steel may be used as an ingot by an ingot casting method.
  • the slab or ingot may be further subjected to blooming rolling or the like to produce a billet.
  • the material is manufactured by the above steps.
  • the material is hot worked to produce an intermediate steel material.
  • the steel material is a steel pipe
  • the intermediate steel material corresponds to the base pipe.
  • the material is heated in a heating furnace.
  • the heating temperature is not particularly limited, it is, for example, 1100 to 1300.degree.
  • a billet extracted from a heating furnace is subjected to hot working to produce a blank pipe (seamless steel pipe), which is an intermediate steel material.
  • the method of hot working is not particularly limited, and a known method may be used.
  • the Mannesmann process is carried out as hot working to produce a mother tube. In this case, the round billet is pierced and rolled by a piercing machine.
  • the piercing ratio is not particularly limited, but is, for example, 1.0 to 4.0.
  • the pierced-rolled round billet is further hot-rolled by a mandrel mill, a reducer, a sizing mill, or the like to form a mother pipe.
  • the cumulative area reduction rate in the hot working process is, for example, 20 to 70%.
  • a blank tube may be manufactured from a billet by other hot working methods.
  • a blank pipe may be manufactured by forging such as the Ehrhardt method.
  • a blank pipe is manufactured by the above steps.
  • the material is first heated in a heating furnace.
  • the heating temperature is not particularly limited, it is, for example, 1100 to 1300.degree.
  • the raw material extracted from the heating furnace is subjected to hot working to produce a steel bar as an intermediate steel material.
  • Hot working is, for example, blooming by a blooming mill or hot rolling by a continuous rolling mill.
  • a horizontal stand having a pair of grooved rolls arranged vertically and a vertical stand having a pair of grooved rolls arranged horizontally are arranged alternately.
  • the material is first heated in a heating furnace.
  • the heating temperature is not particularly limited, it is, for example, 1100 to 1300.degree.
  • the raw material extracted from the heating furnace is subjected to hot rolling using a blooming mill and a continuous rolling mill to produce a steel plate as an intermediate steel material.
  • the intermediate steel material produced by hot working may be air-cooled (As-Rolled).
  • the intermediate steel material produced by hot working may also be directly quenched after hot working without being cooled to room temperature, or may be quenched after supplementary heating (reheating) after hot working. good too.
  • stress relief annealing When quenching is performed directly after hot working, or when quenching is performed after reheating after hot working, stress relief annealing (SR processing) may be implemented.
  • the heat treatment process includes a quenching process and a tempering process.
  • the intermediate steel material produced in the hot working process is quenched (quenching process). Quenching is performed by a well-known method. Specifically, the intermediate steel material after the hot working process is charged into a heat treatment furnace and held at the quenching temperature. The quenching temperature is above the A C3 transformation point, eg, 900-1000°C. After holding the intermediate steel material at the quenching temperature, it is rapidly cooled (quenched). Although the holding time at the quenching temperature is not particularly limited, it is, for example, 10 to 60 minutes. The quenching method is, for example, water cooling. The quenching method is not particularly limited.
  • the blank pipe When the intermediate steel material is a blank pipe, for example, the blank pipe may be quenched by being immersed in a water tank or an oil bath, or by shower cooling or mist cooling, cooling water may be poured onto the outer surface and/or the inner surface of the blank pipe. or by jetting to rapidly cool the tube.
  • quenching may be performed immediately after hot working without cooling the intermediate steel material to room temperature, or the temperature of the mother tube after hot working may be Quenching may be performed after the steel is charged into a reheating furnace and held at the quenching temperature before the temperature drops.
  • the intermediate steel material is further subjected to a tempering process.
  • the tempering process adjusts the yield strength of the steel material.
  • the tempering temperature is 540-620.degree.
  • the holding time at the tempering temperature is not particularly limited, it is, for example, 10 to 180 minutes. It is well known to those skilled in the art that the yield strength of steel materials can be adjusted by appropriately adjusting the tempering temperature according to the chemical composition. Preferably, tempering conditions are adjusted so that the yield strength of the steel material is 758 MPa or more (110 ksi or more).
  • the steel material of this embodiment can be manufactured by the above steps. It is not limited to the steel material manufacturing method of the present embodiment.
  • the content of each element in the chemical composition is within the range of the present embodiment, and the total number of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more in the steel material
  • the steel material production method of the present embodiment is not limited to the above-described production method.
  • Example 1 the SSC resistance of steel materials having a yield strength of 125 ksi or more (yield strength of 862 MPa or more) was investigated. Specifically, molten steel having the chemical composition shown in Table 1 was produced.
  • "-" in Table 1 means that the content of the corresponding element was below the detection limit.
  • the W content of Test No. 1 was rounded to the third decimal place, meaning that it was 0%. It means that the Nb content of Test No. 1 was 0%, rounded to the third decimal place.
  • the B content of Test No. 1 was rounded to the fifth decimal place, meaning that it was 0%. It means that the Mg content of Test No. 1 was 0%, rounded to the fifth decimal place. It means that the REM content of Test No. 1 was 0%, rounded to the fourth decimal place.
  • the molten steel of test numbers 1 to 23 was produced as follows. Molten steel containing Cr was placed in a ladle, and a known crude decarburization refining process and Cr reduction process were carried out by the AOD method. After the Cr reduction treatment step, a slag removal treatment step was performed to remove slag from the molten steel. Furthermore, a well-known finishing decarburization refining step and a Cr reduction treatment step were carried out by the VOD method.
  • the LT performed the final composition adjustment of the molten steel in the ladle and the temperature adjustment of the molten steel before the material manufacturing process.
  • the molten steel temperature was 1500 to 1700°C in all cases.
  • Ca was added to the molten steel.
  • Table 2 the retention time t (seconds) after the homogeneous mixing time had elapsed after the addition of Ca was adjusted.
  • a billet with an outer diameter of 310 mm was manufactured using molten steel of test numbers 1 to 23. After heating the manufactured billet to 1250° C., it was hot-rolled by the Mannesmann method to manufacture a blank pipe (seamless steel pipe) having an outer diameter of 244.48 mm and a wall thickness of 13.84 mm.
  • Quenching and tempering were performed on the tube with test numbers 1 to 23.
  • the quenching temperature was set to 920° C. and the holding time at the quenching temperature was set to 10 minutes for each of the tube blanks of test numbers 1 to 23.
  • Tempering was performed on the blank pipes of test numbers 1 to 23 after quenching.
  • the tempering temperature was adjusted in the range of 540 to 580° C. for each test number so that the steel material (seamless steel pipe) after tempering had a yield strength of 862 MPa or more.
  • the holding time at the tempering temperature was 30 minutes for all test numbers.
  • the martensite volume fraction in the microstructure of the steel materials (seamless steel pipes) of test numbers 1 to 23 was obtained by the following method.
  • each of the ⁇ -phase (200) plane, the ⁇ -phase (211) plane, the ⁇ -phase (200) plane, the ⁇ -phase (220) plane, and the ⁇ -phase (311) plane was measured, and the integrated intensity of each surface was calculated.
  • the target of the X-ray diffractometer was Mo (MoK ⁇ ray) and the output was 50 kV-40 mA.
  • V ⁇ 100/ ⁇ 1+(I ⁇ R ⁇ )/(I ⁇ R ⁇ ) ⁇ (I)
  • I ⁇ the integrated intensity of the ⁇ phase.
  • R ⁇ is the crystallographically calculated value of the ⁇ phase.
  • I ⁇ is the integrated intensity of the ⁇ phase.
  • R ⁇ is the crystallographically calculated value of the ⁇ phase.
  • R ⁇ on the (200) plane of the ⁇ phase is 15.9
  • R ⁇ on the (211) plane of the ⁇ phase is 29.2
  • R ⁇ on the (200) plane of the ⁇ phase is 35.9. 5.
  • R ⁇ on the (220) plane of the ⁇ phase was set to 20.8, and R ⁇ on the (311) plane of the ⁇ phase was set to 21.8.
  • the obtained numerical value was rounded off to the first decimal place.
  • volume fraction (%) of retained austenite obtained by the above-described X-ray diffraction method
  • volume fraction (vol.%) of martensite in the microstructures of the steel materials of test numbers 1 to 23 is obtained by the following formula. rice field.
  • Volume fraction of martensite 100 - volume fraction of retained austenite (%)
  • the obtained martensite volume fractions of Test Nos. 1 to 23 are shown in Table 2 in the column of "Martensite volume fraction (%)".
  • the total number density ND of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more in steel materials (seamless steel pipes) of test numbers 1 to 23 is determined by the following method. It was measured. A test piece was taken from the thickness center position of the steel material of each test number. The sampled test piece was embedded in resin. Among the surfaces of the test piece, the surface including the pipe axial direction and the wall thickness direction was used as the observation surface. The observation surface of the resin-filled steel material was polished. Arbitrary 10 visual fields were observed in the observation surface after polishing. The number of inclusions was determined in each field of view. The area of each field of view was 36 mm 2 (6 mm ⁇ 6 mm).
  • EDS analysis For each inclusion in the field of view, an elemental concentration analysis (EDS analysis) was performed to identify the type of inclusion.
  • the acceleration voltage is 20 kV
  • the elements to be analyzed are N, O, Na, Mg, Al, Si, P, S, Cl, K, Ca, Ti, Cr, Mn, Fe, Cu, Zr, Nb and
  • the inclusions were Mn sulfides or Ca sulfides. Specifically, when the Mn content was 10% or more and the S content was 10% or more in mass%, the inclusion was identified as "Mn sulfide”. When the Ca content was 20% or more, the S content was 10% or more, and the Mn content was less than 10%, the inclusion was specified as "Ca sulfide”.
  • the equivalent circle diameter is 1.0 ⁇ m.
  • the total number density ND (pieces/mm 2 ) of Mn sulfides of 0 ⁇ m or more and Ca sulfides of 2.0 ⁇ m or more in equivalent circle diameter was determined.
  • the obtained total number density ND of test numbers 1 to 23 is shown in Table 2, "total number density ND (pieces/mm 2 )" column.
  • Test Nos. 1 to 23 A tensile test was performed on steel materials (seamless steel pipes) of test numbers 1 to 23 in accordance with ASTM E8/E8M (2013). Specifically, a round bar tensile test piece was taken from the thickness center position of the steel material of each test number. The parallel portion of the round bar tensile test piece had a diameter of 8.9 mm and a length of 35.6 mm. The longitudinal direction of the round bar tensile test piece was parallel to the longitudinal direction (rolling direction) of the steel material. Using round bar tensile test pieces of test numbers 1 to 23, a tensile test was performed at normal temperature (25° C.) in the atmosphere to obtain 0.2% offset yield strength (MPa). The obtained 0.2% offset yield strength was defined as the yield strength (MPa). The obtained yield strengths of Test Nos. 1 to 23 are shown in Table 2, "YS (MPa)" column.
  • the test solution was a 0.17 mass % sodium chloride aqueous solution with a pH of 3.0.
  • a test solution was prepared by adding acetic acid to an aqueous solution containing 0.17 mass % sodium chloride and 0.41 g/L sodium acetate to adjust the pH to 3.0.
  • a stress equivalent to 90% of the actual yield stress was applied to the round bar test piece.
  • the test solution at 24° C. was poured into the test container so that the stress-loaded round-bar test piece was immersed therein to form a test bath. After degassing the test bath, 0.03 bar H 2 S gas and 0.97 bar CO 2 gas were blown into the test bath to saturate the test bath with H 2 S gas. A test bath saturated with H 2 S gas was held at 24° C.
  • the steel materials of Test Nos. 1 to 16 had appropriate chemical compositions. Furthermore, the martensite volume fraction in the microstructure was 80% or more, and the yield strength was 862 MPa or more (125 ksi or more). Furthermore, the total number density ND of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more was 0.50/mm 2 or less. As a result, the steel materials of test numbers 1 to 16 had excellent SSC resistance.
  • test numbers 17 and 18 the S content was too high in the chemical composition of the steel material.
  • the total number density ND of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more exceeded 0.50/mm 2 .
  • the steel materials of test numbers 17 and 18 did not have excellent SSC resistance.
  • test number 19 the Ca content was too low in the chemical composition of the steel material.
  • the total number density ND of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more exceeded 0.50/mm 2 .
  • the steel material of test number 19 did not have excellent SSC resistance.
  • test number 20 the Ca content was too high in the chemical composition of the steel material.
  • the total number density ND of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more exceeded 0.50/mm 2 .
  • the steel material of test number 20 did not have excellent SSC resistance.
  • test numbers 21 to 23 the holding time t after the uniform mixing time was too short in the manufacturing process of the steel material.
  • the total number density ND of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more exceeded 0.50/mm 2 .
  • the steel materials of test numbers 21 to 23 did not have excellent SSC resistance.
  • Example 2 the SSC resistance of steel materials having a yield strength of 110 ksi class (yield strength of 758 MPa to less than 862 MPa) was investigated. Specifically, molten steel having the chemical composition shown in Table 3 was produced. "-" in Table 3 means that the content of the corresponding element was below the detection limit, as in Table 1 described in Example 1.
  • the molten steels of Test Nos. 24-46 were produced in the same manner as the molten steels of Test Nos. 1-23 of Example 1 as follows. Molten steel containing Cr was placed in a ladle, and a known crude decarburization refining process and Cr reduction process were carried out by the AOD method. After the Cr reduction treatment step, a slag removal treatment step was performed to remove slag from the molten steel. Furthermore, a well-known finishing decarburization refining step and a Cr reduction treatment step were carried out by the VOD method.
  • the LT performed the final composition adjustment of the molten steel in the ladle and the temperature adjustment of the molten steel before the material manufacturing process.
  • the molten steel temperature was 1500 to 1700°C in all cases.
  • Ca was added to the molten steel.
  • Table 4 the retention time t (seconds) after the uniform mixing time had elapsed after the addition of Ca was adjusted.
  • a billet with an outer diameter of 310 mm was manufactured using molten steel with test numbers 24 to 46. After heating the manufactured billet to 1250° C., it was hot-rolled by the Mannesmann method to manufacture a blank pipe (seamless steel pipe) having an outer diameter of 244.48 mm and a wall thickness of 13.84 mm.
  • Quenching and tempering were performed on the tube with test numbers 24 to 46.
  • the quenching temperature was set to 920° C. and the holding time at the quenching temperature was set to 10 minutes for each of the tube blanks of test numbers 24 to 46.
  • Tempering was performed on the blank pipes of test numbers 24 to 46 after quenching.
  • the tempering temperature was adjusted in the range of 580 to 620° C. for each test number so that the steel material (seamless steel pipe) after tempering had a yield strength of 758 to less than 862 MPa (110 ksi grade).
  • the holding time at the tempering temperature was 30 minutes for all test numbers.
  • Test Nos. 24 to 46 Steel materials (seamless steel pipes) of test numbers 24 to 46 were subjected to a tensile test in the same manner as in Example 1 according to ASTM E8/E8M (2013). The obtained yield strengths of Test Nos. 24 to 46 are shown in Table 4, "YS (MPa)" column.
  • SSC resistance evaluation test The SSC resistance evaluation test was performed in the same manner as in Example 1 for the steel materials (seamless steel pipes) of test numbers 24 to 46. When no cracks were observed even when the surface of the round bar test piece was observed with a loupe of 10 times and an optical microscope of 100 times, it was judged that excellent SSC resistance was obtained ("SSC resistance in Table 4 ” column with “E (Excellent)”). When cracks were confirmed, it was judged that excellent SSC resistance was not obtained (denoted as "B (Bad)" in the "SSC resistance” column in Table 4).
  • the steel materials of Test Nos. 24 to 40 had appropriate chemical compositions. Furthermore, the martensite volume fraction in the microstructure was 80% or more, and the yield strength was 758 to less than 862 MPa (110 ksi grade). Furthermore, the total number density ND of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more was 0.50/mm 2 or less. As a result, the steel materials of test numbers 24 to 40 exhibited excellent SSC resistance.
  • test numbers 41 and 42 the S content was too high in the chemical composition of the steel material.
  • the total number density ND of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more exceeded 0.50/mm 2 .
  • the steel materials of test numbers 41 and 42 did not have excellent SSC resistance.
  • test number 43 the Ca content was too low in the chemical composition of the steel material.
  • the total number density ND of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more exceeded 0.50/mm 2 .
  • the steel material of test number 43 did not have excellent SSC resistance.
  • test number 44 the Ca content was too high in the chemical composition of the steel material.
  • the total number density ND of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more exceeded 0.50/mm 2 .
  • the steel material of test number 44 did not have excellent SSC resistance.
  • test numbers 45 and 46 the holding time t after the uniform mixing time was too short in the manufacturing process of the steel material.
  • the total number density ND of Mn sulfides with an equivalent circle diameter of 1.0 ⁇ m or more and Ca sulfides with an equivalent circle diameter of 2.0 ⁇ m or more exceeded 0.50/mm 2 .
  • the steel materials of test numbers 45 and 46 did not have excellent SSC resistance.

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Abstract

優れた耐ＳＳＣ性を有する鋼材を提供する。本開示の鋼材は、化学組成が質量％で、Ｃ：０．０３５％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．００５０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５～０．１００％、Ｎ：０．００１～０．０２０％、Ｎｉ：５．００～７．５０％、Ｃｒ：１０．００～１４．００％、Ｃｕ：０．０１～１．５０％未満、Ｍｏ：１．５０～３．５０％、Ｖ：０．０１～１．００％、Ｔｉ：０．０２～０．３０％、Ｃｏ：０．０１～０．５０％、Ｃａ：０．０００３～０．００３０％、Ｏ：０．００５０％以下、Ｗ：０～１．５０％、Ｎｂ：０～０．５０％、Ｂ：０～０．００５０％、Ｍｇ：０～０．００５０％、希土類元素（ＲＥＭ）：０～０．０２０％及び残部がＦｅ及び不純物からなり、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物と、円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物との合計が０．５０個／ｍｍ2以下である。

Description

鋼材
　本開示は鋼材に関し、さらに詳しくは、硫化水素及び炭酸ガスを含有するサワー環境での使用に適した鋼材に関する。
　油井やガス井（以下、油井及びガス井を総称して「油井」という）の中には、腐食性物質を多く含有する環境がある。腐食性物質はたとえば、硫化水素（Ｈ2Ｓ）ガス及び炭酸（ＣＯ2）ガス等の腐食性ガスである。本明細書において、硫化水素及び炭酸ガスを含有する環境を「サワー環境」という。サワー環境の温度は、井戸の深さにもよるが、常温～２００℃程度である。本明細書において、常温とは、２４±３℃を意味する。
　鋼の耐炭酸ガス腐食性の向上にはクロム（Ｃｒ）が有効であることが知られている。そのため、炭酸ガスを多く含む環境の油井では、炭酸ガスの分圧や温度に応じて、ＡＰＩ　Ｌ８０　１３Ｃｒ鋼材（通常の１３Ｃｒ鋼材）や、Ｃ含有量を低減したスーパー１３Ｃｒ鋼材等に代表される、１３質量％程度のＣｒを含有するマルテンサイト系ステンレス鋼材が使用される。
　特表平１０－５０３８０９号公報（特許文献１）、特開２０００－１９２１９６号公報（特許文献２）、特開平８－２４６１０７号公報（特許文献３）、及び、特開２０１２－１３６７４２号公報（特許文献４）は、耐ＳＳＣ性に優れた鋼材を提案する。
　特許文献１の鋼材は、重量％で、Ｃ：０．００５～０．０５％、Ｓｉ≦０．５０％、Ｍｎ：０．１～１．０％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．００５％、Ｍｏ：１．０～３．０％、Ｃｕ：１．０～４．０％、Ｎｉ：５～８％、Ａｌ≦０．０６％を含有し、残部はＦｅ及び不純物からなり、Ｃｒ＋１．６Ｍｏ≧１３、及び、４０Ｃ＋３４Ｎ＋Ｎｉ＋０．３Ｃｕ－１．１Ｃｒ－１．８Ｍｏ≧－１０．５を満足する。この文献のマルテンサイト系ステンレス鋼のミクロ組織は、焼戻しマルテンサイト組織である。Ｍｏを１．０～３．０％含有することにより、耐ＳＳＣ性を高めることができる、と特許文献１には記載されている。
　特許文献２の鋼材は、重量％で、Ｃ：０．００１～０．０５％、Ｓｉ：０．０５～１％、Ｍｎ：０．０５～２％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：９～１４％、Ｍｏ：３．１～７％、Ｎｉ：１～８％、Ｃｏ：０．５～７％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１～０．１％、Ｎ：０．０５％以下、Ｏ（酸素）：０．０１％以下、Ｃｕ：０～５％、Ｗ：０～５％を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる。Ｍｏを含有した場合、Ｍｓ点が低下する。そこで、Ｍｏとともに、Ｃｏを含有することにより、Ｍｓ点の低下を抑えてミクロ組織をマルテンサイト単相組織とする。これにより、８０ｋｓｉ以上（５５２ＭＰａ以上）の強度を維持しつつ、耐ＳＳＣ性を高めることができる、と特許文献２には記載されている。
　特許文献３のマルテンサイト系ステンレス鋼の化学組成は、重量％で、Ｃ：０．００５％～０．０５％、Ｓｉ：０．０５％～０．５％、Ｍｎ：０．１％～１．０％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃｒ：１２～１５％、Ｎｉ：４．５％～９．０％、Ｃｕ：１％～３％、Ｍｏ：２％～３％、Ｗ：０．１％～３％、Ａｌ：０．００５～０．２％、Ｎ：０．００５％～０．１％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる。上記化学組成はさらに、４０Ｃ＋３４Ｎ＋Ｎｉ＋０．３Ｃｕ＋Ｃｏ－１．１Ｃｒ－１．８Ｍｏ－０．９Ｗ≧－１０を満足する。Ｃｒ含有量が１２～１５％である鋼材において、Ｃ含有量を０．０５％未満とし、Ｎｉ含有量を４．５％以上とし、Ｃｕ含有量を１～３％とし、Ｍｏを２～３％とし、Ｗを０．１～３％含有することにより、優れた耐ＳＳＣ性が得られる、と特許文献３には記載されている。
　特許文献４のマルテンサイト系ステンレス継目無鋼管は、質量％で、Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．１～２．０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：１４．０～１５．５％、Ｎｉ：５．５～７．０％、Ｍｏ：２．０～３．５％、Ｃｕ：０．３～３．５％、Ｖ：０．２０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：０．０６％以下を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる。この文献のマルテンサイト系ステンレス継目無鋼管は、降伏強さ：６５５～８６２ＭＰａの強度と降伏比：０．９０以上とを有する。Ｃ含有量を０．０１％以下とし、Ｃｒ、Ｎｉ及びＭｏを適正範囲に調整し、さらに、適性量のＣｕ及びＶ又は適性量のＷを含有させることにより、６５５ＭＰａ以上の強度を有しつつ、優れた耐ＳＳＣ性が得られる、と特許文献４には記載されている。
特表平１０－５０３８０９号公報 特開２０００－１９２１９６号公報 特開平８－２４６１０７号公報 特開２０１２－１３６７４２号公報
　上述の特許文献１～４ではいずれも、化学組成中の元素含有量を調整することにより、サワー環境における耐ＳＳＣ性を高める手段を提案している。しかしながら、上述の特許文献に提案された手段以外の他の手段により、サワー環境における鋼材の耐ＳＳＣ性を高めてもよい。
　本開示の目的は、優れた耐ＳＳＣ性を有する鋼材を提供することである。
　本開示による鋼材は、
　化学組成が、質量％で、
　Ｃ：０．０３５％以下、
　Ｓｉ：１．００％以下、
　Ｍｎ：１．００％以下、
　Ｐ：０．０３０％以下、
　Ｓ：０．００５０％以下、
　ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５～０．１００％、
　Ｎ：０．００１～０．０２０％、
　Ｎｉ：５．００～７．５０％、
　Ｃｒ：１０．００～１４．００％、
　Ｃｕ：０．０１～１．５０％未満、
　Ｍｏ：１．５０～３．５０％、
　Ｖ：０．０１～１．００％、
　Ｔｉ：０．０２～０．３０％、
　Ｃｏ：０．０１～０．５０％、
　Ｃａ：０．０００３～０．００３０％、
　Ｏ：０．００５０％以下、
　Ｗ：０～１．５０％、
　Ｎｂ：０～０．５０％、
　Ｂ：０～０．００５０％、
　Ｍｇ：０～０．００５０％、
　希土類元素（ＲＥＭ）：０～０．０２０％、及び、
　残部がＦｅ及び不純物、からなり、
　前記鋼材中の介在物のうち、Ｍｎ含有量が１０％以上であり、Ｓ含有量が１０％以上であり、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物と、Ｃａ含有量が２０％以上であり、Ｓ含有量が１０％以上であり、Ｍｎ含有量が１０％未満であり、円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物との合計が０．５０個／ｍｍ2以下である。
　本開示による鋼材は、優れた耐ＳＳＣ性を有する。
　本発明者らは、サワー環境で優れた耐ＳＳＣ性を有する鋼材について、検討を行った。
　本発明者らは初めに、サワー環境で優れた耐ＳＳＣ性を有することができる鋼材の化学組成を検討した。その結果、質量％で、Ｃ：０．０３５％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．００５０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５～０．１００％、Ｎ：０．００１～０．０２０％、Ｎｉ：５．００～７．５０％、Ｃｒ：１０．００～１４．００％、Ｃｕ：０．０１～１．５０％未満、Ｍｏ：１．５０～３．５０％、Ｖ：０．０１～１．００％、Ｔｉ：０．０２～０．３０％、Ｃｏ：０．０１～０．５０％、Ｏ：０．００５０％以下、Ｗ：０～１．５０％、Ｎｂ：０～０．５０％、Ｂ：０～０．００５０％、Ｍｇ：０～０．００５０％、及び、希土類元素（ＲＥＭ）：０～０．０２０％を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる化学組成を有する鋼材であれば、サワー環境において優れた耐ＳＳＣ性が得られる可能性があると考えた。
　しかしながら、化学組成の各元素含有量が上述の範囲内である鋼材であっても、たとえば１１０ｋｓｉ以上（７５８ＭＰａ以上）等の高い降伏強度を有する場合、十分な耐ＳＳＣ性が得られない場合があった。そこで本発明者らは、上述の化学組成を有する鋼材において、耐ＳＳＣ性が低下する原因を調査した。その結果、本発明者らは次の知見を得た。
　Ｃｒ含有量が２．００％以下の低合金鋼材では、サワー環境において、鋼材中の介在物（酸化物、硫化物、窒化物等）が割れの起点となり、ＳＳＣが発生しやすいことが知られている。これに対して、Ｃｒ含有量が１０．００％以上の高合金鋼材では、Ｃｒ含有量が高いため、低合金鋼材と比較して、鋼材表面に強固な不働態皮膜が形成される。そのため、従来、介在物を起点とするＳＳＣは発生しにくいと考えられてきた。
　しかしながら、本発明者らの調査及び検討により、高合金鋼材であっても、降伏強度が１１０ｋｓｉ以上（７５８ＭＰａ以上）の高強度である場合、以下のメカニズムにより、サワー環境では、鋼材にＳＳＣが発生することが判明した。サワー環境において、鋼材の表層にＭｎ硫化物が存在する場合、サワー環境中のＨ2Ｓガスにより、表層のＭｎ硫化物が溶解する。Ｍｎ硫化物が溶解した跡として、鋼材の表面には凹みが形成される。サイズの大きいＭｎ硫化物が溶解して形成された凹みは、ＳＳＣ発生の起点となりやすい。
　低合金鋼材では、鋼材中の粗大な介在物（酸化物、硫化物、窒化物等）の全てがＳＳＣの起点となる。一方、高合金鋼材の場合、鋼材の表層に存在する介在物のうちの特定の介在物であるＭｎ硫化物が溶解して鋼材表面に凹みが形成されることにより、ＳＳＣが発生する。以上のとおり、本発明者らは、Ｃｒ含有量が１０．００％以上の高合金鋼材の場合、低合金鋼材の場合とは異なるメカニズムにより、ＳＳＣが発生する場合があることを突き止めた。
　上記知見に基づいて、本発明者らは、上述の化学組成を有する鋼材の場合、サイズの大きいＭｎ硫化物の生成を抑えることで、Ｍｎ硫化物の溶解に起因した表面の凹みを抑制し、鋼材の耐ＳＳＣ性を高めることができると考えた。そこで、本発明者らは、上記化学組成にさらに、０．０００３～０．００３０質量％のＣａを含有すれば、サイズの大きいＭｎ硫化物の生成を抑制できると考えた。つまり、質量％で、Ｃ：０．０３５％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．００５０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５～０．１００％、Ｎ：０．００１～０．０２０％、Ｎｉ：５．００～７．５０％、Ｃｒ：１０．００～１４．００％、Ｃｕ：０．０１～１．５０％未満、Ｍｏ：１．５０～３．５０％、Ｖ：０．０１～１．００％、Ｔｉ：０．０２～０．３０％、Ｃｏ：０．０１～０．５０％、Ｃａ：０．０００３～０．００３０％、Ｏ：０．００５０％以下、Ｗ：０～１．５０％、Ｎｂ：０～０．５０％、Ｂ：０～０．００５０％、Ｍｇ：０～０．００５０％、希土類元素（ＲＥＭ）：０～０．０２０％、及び、残部がＦｅ及び不純物、からなる化学組成の鋼材であれば、サイズの大きいＭｎ硫化物の生成を抑制することができると考えた。具体的には、Ｃａを含有することにより、ＣａがＳと結合してＣａ硫化物が形成する。Ｃａ硫化物の生成により、Ｍｎと結合するＳが減少する。そのため、サイズの大きいＭｎ硫化物の生成が抑制される。
　そこで、Ｃａを含有した上記化学組成の鋼材を製造して、サワー環境での耐ＳＳＣ性を調査した。その結果、サイズの大きいＭｎ硫化物の生成を抑制できたものの、依然として、優れた耐ＳＳＣ性が得られない場合があることが判明した。そこで、本発明者らは、耐ＳＳＣ性が低い原因について、さらに調査及び検討を行った。その結果、上述の含有量のＣａを含有した場合、次のメカニズムにより優れた耐ＳＳＣ性が得られなくなる場合があることを突き止めた。
　鋼材の化学組成において、上述の含有量のＣａを含有した場合、Ｃａ硫化物が形成されて、サイズの大きいＭｎ硫化物の生成が抑制される。しかしながらサワー環境では、Ｃａ硫化物自体も、Ｍｎ硫化物と同様に溶解しやすい。そのため、鋼材の表層にサイズの大きいＣａ硫化物が存在すれば、Ｍｎ硫化物と同様に、Ｃａ硫化物が溶解して鋼材表面に凹みが形成される。このＣａ硫化物起因の表面の凹みにより、ＳＳＣが発生する場合がある。
　以上の知見に基づいて、本発明者らは、上述の化学組成を有する鋼材において、サイズの大きいＭｎ硫化物の生成を抑制するだけでなく、サイズの大きいＣａ硫化物の生成も抑制できれば、１１０ｋｓｉ以上（７５８ＭＰａ以上）の降伏強度を有する場合であっても、サワー環境において優れた耐ＳＳＣ性が得られると考えた。そこで、本発明者らは、サイズの大きいＭｎ硫化物、及び、サイズの大きいＣａ硫化物の単位面積当たりの総個数をどの程度に抑えれば、１１０ｋｓｉ以上（７５８ＭＰａ以上）の降伏強度を有した場合であっても、優れた耐ＳＳＣ性が得られるか、さらに検討を行った。その結果、鋼材中の介在物のうち、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物と、円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物との合計が０．５０個／ｍｍ2以下であれば、１１０ｋｓｉ以上（７５８ＭＰａ以上）の降伏強度を有する場合であっても、サワー環境で優れた耐ＳＳＣ性が得られることを見出した。
　以上のとおり、本実施形態による鋼材は、Ｃｒ含有量が１０．００％以上の鋼材において、介在物のうちサワー環境で溶解する介在物であるＭｎ硫化物及びＣａ硫化物により形成される鋼材表面の凹みを抑制する観点から完成した。本実施形態による鋼材は、次の構成を有する。
　［１］
　鋼材であって、
　化学組成が、質量％で、
　Ｃ：０．０３５％以下、
　Ｓｉ：１．００％以下、
　Ｍｎ：１．００％以下、
　Ｐ：０．０３０％以下、
　Ｓ：０．００５０％以下、
　ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５～０．１００％、
　Ｎ：０．００１～０．０２０％、
　Ｎｉ：５．００～７．５０％、
　Ｃｒ：１０．００～１４．００％、
　Ｃｕ：０．０１～１．５０％未満、
　Ｍｏ：１．５０～３．５０％、
　Ｖ：０．０１～１．００％、
　Ｔｉ：０．０２～０．３０％、
　Ｃｏ：０．０１～０．５０％、
　Ｃａ：０．０００３～０．００３０％、
　Ｏ：０．００５０％以下、
　Ｗ：０～１．５０％、
　Ｎｂ：０～０．５０％、
　Ｂ：０～０．００５０％、
　Ｍｇ：０～０．００５０％、
　希土類元素（ＲＥＭ）：０～０．０２０％、及び、
　残部がＦｅ及び不純物、からなり、
　前記鋼材中の介在物のうち、Ｍｎ含有量が１０％以上であり、Ｓ含有量が１０％以上であり、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物と、Ｃａ含有量が２０％以上であり、Ｓ含有量が１０％以上であり、Ｍｎ含有量が１０％未満であり、円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物との合計が０．５０個／ｍｍ2以下である、
　鋼材。
　［２］
　［１］に記載の鋼材であって、
　前記化学組成は、
　Ｗ：０．０１～１．５０％を含有する、
　鋼材。
　［３］
　［１］又は［２］に記載の鋼材であって、
　前記化学組成は、
　Ｎｂ：０．０１～０．５０％を含有する、
　鋼材。
　［４］
　［１］～［３］のいずれか１項に記載の鋼材であって、
　前記化学組成は、
　Ｂ：０．０００１～０．００５０％、
　Ｍｇ：０．０００１～０．００５０％、及び、
　希土類元素（ＲＥＭ）：０．００１～０．０２０％、からなる群から選択される１種以上を含有する、
　鋼材。
　［５］
　［１］～［４］のいずれか１項に記載の鋼材であって、
　前記鋼材は、油井管用継目無鋼管である、
　鋼材。
　以下、本実施形態の鋼材について詳述する。元素に関する「％」は、特に断りがない限り、質量％を意味する。
　［化学組成］
　本実施形態の鋼材の化学組成は、次の元素を含有する。
　Ｃ：０．０３５％以下
　炭素（Ｃ）は不可避に含有される。つまり、Ｃ含有量は０％超である。Ｃは、鋼材の焼入れ性を高めて鋼材の強度を高める。しかしながら、Ｃ含有量が０．０３５％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼材の強度が高くなりすぎて鋼材の耐ＳＳＣ性が低下する。したがって、Ｃ含有量は０．０３５％以下である。Ｃ含有量はなるべく低い方が好ましい。しかしながら、Ｃ含有量を過剰に低減すれば、製造コストが高くなる。したがって、工業生産を考慮すれば、Ｃ含有量の好ましい下限は０．００１％であり、さらに好ましくは０．００３％であり、さらに好ましくは０．００７％であり、さらに好ましくは０．００８％であり、さらに好ましくは０．００９％である。Ｃ含有量の好ましい上限は０．０３０％であり、さらに好ましくは０．０２５％であり、さらに好ましくは０．０２０％であり、さらに好ましくは０．０１８％であり、さらに好ましくは０．０１６％であり、さらに好ましくは０．０１５％である。
　Ｓｉ：１．００％以下
　シリコン（Ｓｉ）は不可避に含有される。つまり、Ｓｉ含有量は０％超である。Ｓｉは鋼を脱酸する。しかしながら、Ｓｉ含有量が１．００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、脱酸効果が飽和し、かつ、鋼材の熱間加工性が低下する。したがって、Ｓｉ含有量は１．００％以下である。Ｓｉ含有量の好ましい下限は０．０１％であり、さらに好ましくは０．０５％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．１５％であり、さらに好ましくは０．２０％であり、さらに好ましくは０．２５％である。Ｓｉ含有量の好ましい上限は０．７０％であり、さらに好ましくは０．６０％であり、さらに好ましくは０．５０％であり、さらに好ましくは０．４５％である。
　Ｍｎ：１．００％以下
　マンガン（Ｍｎ）は不可避に含有される。つまり、Ｍｎ含有量は０％超である。Ｍｎは鋼材の焼入れ性を高めて鋼材の強度を高める。しかしながら、Ｍｎ含有量が高すぎれば、Ｍｎは、粗大なＭｎ硫化物を多数形成する。サワー環境において、鋼材の表層近傍に存在する粗大なＭｎＳは溶解する場合がある。このとき、溶解したＭｎＳの跡である凹みが形成される。この凹みがＳＳＣの起点となり、ＳＳＣが発生する場合がある。Ｍｎ含有量が１．００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、溶解したＭｎＳの跡である凹みが生成し、耐ＳＳＣ性が低下する。したがって、Ｍｎ含有量は１．００％以下である。Ｍｎ含有量の好ましい下限は０．０１％であり、さらに好ましくは０．０５％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．１５％である。Ｍｎ含有量の好ましい上限は０．８０％であり、さらに好ましくは０．７０％であり、さらに好ましくは０．６０％であり、さらに好ましくは０．５０％である。
　Ｐ：０．０３０％以下
　燐（Ｐ）は、不可避に含有される不純物である。つまり、Ｐ含有量は０％超である。Ｐは、結晶粒界に偏析し、ＳＳＣを発生しやすくする。Ｐ含有量が０．０３０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼材の耐ＳＳＣ性が顕著に低下する。したがって、Ｐ含有量は０．０３０％以下である。Ｐ含有量の好ましい上限は０．０２５％であり、さらに好ましくは０．０２０％であり、さらに好ましくは０．０１８％である。Ｐ含有量はなるべく低い方が好ましい。しかしながら、Ｐ含有量を過剰に低減すれば、製造コストが高くなる。したがって、工業生産を考慮すれば、Ｐ含有量の好ましい下限は０．００１％であり、さらに好ましくは０．００２％であり、さらに好ましくは０．００３％である。
　Ｓ：０．００５０％以下
　硫黄（Ｓ）は、不可避に含有される不純物である。つまり、Ｓ含有量は０％超である。ＳもＰと同様に結晶粒界に偏析し、ＳＳＣを発生しやすくする。Ｓ含有量が０．００５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼材の耐ＳＳＣ性が顕著に低下する。したがって、Ｓ含有量は０．００５０％以下である。Ｓ含有量の好ましい上限は０．００４０％であり、さらに好ましくは０．００３０％であり、さらに好ましくは０．００２５％であり、さらに好ましくは０．００２０％であり、さらに好ましくは０．００１５％である。Ｓ含有量はなるべく低い方が好ましい。しかしながら、Ｓ含有量を過剰に低減すれば、製造コストが高くなる。したがって、工業生産を考慮すれば、Ｓ含有量の好ましい下限は０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％であり、さらに好ましくは０．０００３％である。
　ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５～０．１００％
　アルミニウム（Ａｌ）は鋼を脱酸する。ｓｏｌ．Ａｌ含有量が０．００５％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、ｓｏｌ．Ａｌ含有量が０．１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、粗大な酸化物が生成して、鋼材の靭性が低下する。したがって、ｓｏｌ．Ａｌ含有量は０．００５～０．１００％である。ｓｏｌ．Ａｌ含有量の好ましい下限は０．０１０％であり、さらに好ましくは０．０１３％であり、さらに好ましくは０．０１５％であり、さらに好ましくは０．０１８％である。ｓｏｌ．Ａｌ含有量の好ましい上限は０．０８０％であり、さらに好ましくは０．０６０％であり、さらに好ましくは０．０５５％であり、さらに好ましくは０．０５０％である。本明細書でいうｓｏｌ．Ａｌ含有量は、酸可溶Ａｌの含有量を意味する。
　Ｎ：０．００１～０．０２０％
　窒素（Ｎ）は、Ｔｉと結合して微細なＴｉ窒化物を形成する。微細なＴｉＮはピンニング効果により結晶粒の粗大化を抑制する。その結果、鋼材の強度が高まる。Ｎ含有量が０．００１％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｎ含有量が０．０２０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、粗大な窒化物が形成して鋼材の靭性が低下する。したがって、Ｎ含有量は０．００１～０．０２０％である。Ｎ含有量の好ましい下限は０．００２％であり、さらに好ましくは０．００３％であり、さらに好ましくは０．００４％であり、さらに好ましくは０．００５％である。Ｎ含有量の好ましい上限は０．０１８％であり、さらに好ましくは０．０１６％であり、さらに好ましくは０．０１４％であり、さらに好ましくは０．０１２％である。
　Ｎｉ：５．００～７．５０％
　ニッケル（Ｎｉ）は、オーステナイト形成元素であり、焼入れ後の組織をマルテンサイト化する。これにより、鋼材の強度が高まる。Ｎｉはさらに、サワー環境において不働態皮膜上に硫化物を形成する。Ｎｉ硫化物は、塩化物イオン（Ｃｌ-）や硫化水素イオン（ＨＳ-）が不働態皮膜に接触するのを抑制し、不働態皮膜が塩化物イオンや硫化水素イオンにより破壊されるのを抑制する。そのため、鋼材の耐ＳＳＣ性が高まる。Ｎｉ含有量が５．００％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｎｉ含有量が７．５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼材中の水素拡散係数が低下する。鋼材中の水素拡散係数が低下すれば、鋼材の耐ＳＳＣ性が低下する。したがって、Ｎｉ含有量は５．００～７．５０％である。Ｎｉ含有量の好ましい下限は５．１０％であり、さらに好ましくは５．２０％であり、さらに好ましくは５．３０％である。Ｎｉ含有量の好ましい上限は７．４０％であり、さらに好ましくは７．３０％であり、さらに好ましくは７．２０％である。
　Ｃｒ：１０．００～１４．００％
　クロム（Ｃｒ）は、鋼材の表面に不働態皮膜を形成して、鋼材の耐ＳＳＣ性を高める。Ｃｒ含有量が１０．００％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｃｒ含有量が１４．００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼材中にδ（デルタ）フェライトが生成しやすくなり、鋼材の靭性が低下する。したがって、Ｃｒ含有量は１０．００～１４．００％である。Ｃｒ含有量の好ましい下限は１０．５０％であり、さらに好ましくは１１．００％であり、さらに好ましくは１１．５０％であり、さらに好ましくは１２．００％であり、さらに好ましくは１２．２０％である。Ｃｒ含有量の好ましい上限は１３．８０％であり、さらに好ましくは１３．６０％であり、さらに好ましくは１３．５０％であり、さらに好ましくは１３．４５％であり、さらに好ましくは１３．４０％である。
　Ｃｕ：０．０１～１．５０％未満
　銅（Ｃｕ）はＮｉと同様にオーステナイト形成元素であり、焼入れ後の組織をマルテンサイト化する。Ｃｕ含有量が０．０１％未満であれば、上記効果が十分に得られない。一方、Ｃｕ含有量が１．５０％以上であれば、上記効果が飽和し、製造コストが高くなる。したがって、Ｃｕ含有量は０．０１～１．５０％未満である。Ｃｕ含有量の好ましい下限は０．０５％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．１５％である。Ｃｕ含有量の好ましい上限は１．４０％であり、さらに好ましくは１．２５％であり、さらに好ましくは１．００％である。
　Ｍｏ：１．５０～３．５０％
　モリブデン（Ｍｏ）は、サワー環境において不働態皮膜上に硫化物を形成する。Ｍｏ硫化物は、塩化物イオン（Ｃｌ-）や硫化水素イオン（ＨＳ-）が不働態皮膜に接触するのを抑制し、不働態皮膜が塩化物イオンや硫化水素イオンにより破壊されるのを抑制する。そのため、鋼材の耐ＳＳＣ性が高まる。Ｍｏはさらに、鋼材中に固溶して鋼材の強度を高める。Ｍｏ含有量が１．５０％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果は十分に得られない。一方、Ｍｏ含有量が３．５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、オーステナイトが安定化しにくくなる。その結果、マルテンサイトを主体とするミクロ組織が安定的に得られにくくなる。したがって、Ｍｏ含有量は１．５０～３．５０％である。Ｍｏ含有量の好ましい下限は１．６０％であり、さらに好ましくは１．７０％であり、さらに好ましくは１．８０％である。Ｍｏ含有量の好ましい上限は３．４０％であり、さらに好ましくは３．３０％であり、さらに好ましくは３．２０％である。
　Ｖ：０．０１～１．００％
　バナジウム（Ｖ）は、鋼材の焼入れ性を高め、鋼材の強度を高める。Ｖ含有量が０．０１％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｖ含有量が１．００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼材の焼入れ性が過剰に高くなり、鋼材の耐ＳＳＣ性が低下する。したがって、Ｖ含有量は０．０１～１．００％である。Ｖ含有量の好ましい下限は０．０２％であり、さらに好ましくは０．０３％である。Ｖ含有量の好ましい上限は０．７０％であり、さらに好ましくは０．５０％であり、さらに好ましくは０．３０％であり、さらに好ましくは０．２０％であり、さらに好ましくは０．１５％であり、さらに好ましくは０．１０％である。
　Ｔｉ：０．０２～０．３０％
　チタン（Ｔｉ）は、Ｃ及び／又はＮと結合して炭化物又は窒化物を形成する。この場合、ピンニング効果により結晶粒の粗大化が抑制され、鋼材の強度が高まる。Ｔｉ含有量が０．０２％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｔｉ含有量が０．３０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、δフェライトが生成しやすくなり、鋼材の靭性が低下する。したがって、Ｔｉ含有量は０．０２～０．３０％である。Ｔｉ含有量の好ましい下限は０．０５％であり、さらに好ましくは０．０７％である。Ｔｉ含有量の好ましい上限は０．２５％であり、さらに好ましくは０．２０％であり、さらに好ましくは０．１８％であり、さらに好ましくは０．１６％である。
　Ｃｏ：０．０１～０．５０％
　コバルト（Ｃｏ）は、サワー環境において不働態皮膜上に硫化物を形成する。Ｃｏ硫化物は、塩化物イオン（Ｃｌ-）や硫化水素イオン（ＨＳ-）が不働態皮膜に接触するのを抑制し、不働態皮膜が塩化物イオンや硫化水素イオンにより破壊されるのを抑制する。そのため、鋼材の耐ＳＳＣ性が高まる。Ｃｏはさらに、鋼材の焼入れ性を高め、特に工業生産時において、鋼材の安定した高強度を確保する。具体的には、Ｃｏは残留オーステナイトの生成を抑制し、鋼材の強度のばらつきを抑制する。Ｃｏ含有量が０．０１％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｃｏ含有量が０．５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼材の靭性が低下する。したがって、Ｃｏ含有量は０．０１～０．５０％である。Ｃｏ含有量の好ましい下限は０．０２％であり、さらに好ましくは０．０４％であり、さらに好ましくは０．０８％であり、さらに好ましくは０．１０％である。Ｃｏ含有量の好ましい上限は０．４８％であり、さらに好ましくは０．４５％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．３５％である。
　Ｃａ：０．０００３～０．００３０％
　カルシウム（Ｃａ）は、鋼材中のＳと結合してＣａ硫化物を生成し、Ｍｎ硫化物の生成を抑制する。鋼材の表層に、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物が存在する場合、サワー環境において、表層のＭｎ硫化物が溶解する場合がある。この場合、溶解したＭｎ硫化物の跡には凹みが形成される。鋼材表面に形成されるこの凹みがＳＳＣの発生の起点となりやすい。ＣａはＭｎ硫化物の生成を抑制し、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物の個数密度を低下させる。その結果、鋼材の耐ＳＳＣ性が高まる。Ｃａ含有量が０．０００３％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｃａ含有量が０．００３０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物が過剰に生成する。円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物が鋼材の表層に存在する場合、上述のＭｎ硫化物と同様に、サワー環境において溶解して、鋼材の表面に凹みを形成する場合がある。この場合、鋼材の耐ＳＳＣ性が低下する。したがって、Ｃａ含有量は０．０００３～０．００３０％である。Ｃａ含有量の好ましい下限は０．０００５％であり、さらに好ましくは０．０００７％であり、さらに好ましくは０．０００９％である。Ｃａ含有量の好ましい上限は０．００２９％であり、さらに好ましくは０．００２８％であり、さらに好ましくは０．００２７％であり、さらに好ましくは０．００２６％である。
　Ｏ：０．００５０％以下
　酸素（Ｏ）は不可避に含有される不純物である。つまり、Ｏ含有量は０％超である。Ｏは、酸化物を形成して、鋼材の靭性が低下する。Ｏ含有量が０．００５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼材の靭性が顕著に低下する。したがって、Ｏ含有量は０．００５０％以下である。Ｏ含有量の好ましい上限は０．００４５％であり、さらに好ましくは０．００４０％であり、さらに好ましくは０．００３５％であり、さらに好ましくは０．００３０％である。Ｏ含有量はなるべく低い方が好ましい。しかしながら、Ｏ含有量を過剰に低減すれば、製造コストが高くなる。したがって、工業生産を考慮すれば、Ｏ含有量の好ましい下限は０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％である。
　本実施形態による鋼材の化学組成の残部は、Ｆｅ及び不純物からなる。ここで、不純物とは、鋼材を工業的に製造する際に、原料としての鉱石、スクラップ、又は製造環境などから混入されるものであって、意図的に含有させるものではなく、本実施形態の鋼材に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。
　［任意元素（Ｏｐｔｉｏｎａｌ　Ｅｌｅｍｅｎｔｓ）について］
　本実施形態による鋼材の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、Ｗを含有してもよい。
　Ｗ：０～１．５０％
　タングステン（Ｗ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｗ含有量は０％であってもよい。含有される場合、Ｗはサワー環境において不働態皮膜を安定化して、不働態皮膜が塩化物イオンや硫化水素イオンにより破壊されるのを抑制する。そのため、鋼材の耐ＳＳＣ性が高まる。Ｗが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ｗ含有量が１．５０％を超えれば、ＷはＣと結合して、粗大な炭化物を形成する。この場合、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼材の靱性が低下する。したがって、Ｗ含有量は０～１．５０％である。Ｗ含有量の好ましい下限は０．０１％であり、さらに好ましくは０．０５％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．３０％であり、さらに好ましくは０．５０％である。Ｗ含有量の好ましい上限は１．４５％であり、さらに好ましくは１．４０％であり、さらに好ましくは１．３７％である。
　本実施形態による鋼材の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、Ｎｂを含有してもよい。
　Ｎｂ：０～０．５０％
　ニオブ（Ｎｂ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｎｂ含有量は０％であってもよい。含有される場合、ＮｂはＣ及び／又はＮと結合してＮｂ炭化物、Ｎｂ炭窒化物を形成する。この場合、ピンニング効果により結晶粒の粗大化が抑制され、鋼材の強度が高まる。Ｎｂが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ｎｂ含有量が０．５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、Ｎｂ炭化物及び／又はＮｂ炭窒化物が過剰に生成して鋼材の靭性が低下する。したがって、Ｎｂ含有量は０～０．５０％である。Ｎｂ含有量の好ましい下限は０．０１％であり、さらに好ましくは０．０５％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．１５％である。Ｎｂ含有量の好ましい上限は０．４５％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．３５％である。
　本実施形態による鋼材の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、Ｂ、Ｍｇ、及び、希土類元素（ＲＥＭ）を含有してもよい。
　Ｂ：０～０．００５０％
　ボロン（Ｂ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｂ含有量は０％であってもよい。含有される場合、Ｂは鋼材に固溶して鋼材の熱間加工性を高める。Ｂが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ｂ含有量が０．００５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、粗大なＢ窒化物が生成して、鋼材の靭性が低下する。したがって、Ｂ含有量は０～０．００５０％である。Ｂ含有量の好ましい下限は０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％であり、さらに好ましくは０．０００３％であり、さらに好ましくは０．０００４％である。Ｂ含有量の好ましい上限は０．００４０％であり、さらに好ましくは０．００３０％であり、さらに好ましくは０．００２０％である。
　Ｍｇ：０～０．００５０％
　マグネシウム（Ｍｇ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｍｇ含有量は０％であってもよい。含有される場合、Ｍｇは介在物の形態を制御して、鋼材の熱間加工性を高める。Ｍｇが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ｍｇ含有量が０．００５０％を超えれば、粗大な酸化物が生成する。この場合、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼材の靱性が低下する。したがって、Ｍｇ含有量は０～０．００５０％である。Ｍｇ含有量の好ましい下限は０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％であり、さらに好ましくは０．０００３％である。Ｍｇ含有量の好ましい上限は０．００４０％であり、さらに好ましくは０．００３５％であり、さらに好ましくは０．００３０％であり、さらに好ましくは０．００２５％である。
　希土類元素（ＲＥＭ）：０～０．０２０％
　希土類元素（ＲＥＭ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、ＲＥＭ含有量は０％であってもよい。含有される場合、ＲＥＭはＭｇと同様に、介在物の形態を制御して、鋼材の熱間加工性を高める。ＲＥＭが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、ＲＥＭ含有量が０．０２０％を超えれば、粗大な酸化物が生成する。この場合、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼材の靱性が低下する。したがって、ＲＥＭ含有量は０～０．０２０％である。ＲＥＭ含有量の好ましい下限は０．００１％であり、さらに好ましくは０．００３％であり、さらに好ましくは０．００５％である。ＲＥＭ含有量の好ましい上限は０．０１９％であり、さらに好ましくは０．０１８％であり、さらに好ましくは０．０１７％である。
　なお、本明細書におけるＲＥＭとは、原子番号２１番のスカンジウム（Ｓｃ）、原子番号３９番のイットリウム（Ｙ）、及び、ランタノイドである原子番号５７番のランタン（Ｌａ）～原子番号７１番のルテチウム（Ｌｕ）からなる群から選択される１種以上の元素である。また、本明細書におけるＲＥＭ含有量とは、これら元素の合計含有量である。
　後述するとおり、鋼材の好ましい降伏強度は７５８ＭＰａ以上（１１０ｋｓｉ以上）であり、さらに好ましくは８６２ＭＰａ以上（１２５ｋｓｉ以上）である。本実施形態において、得ようとする降伏強度に応じた好ましい化学組成は、次のとおりである。
　具体的に、７５８～８６２ＭＰａ未満の降伏強度を得ようとする場合、鋼材の化学組成は、上述の元素含有量の範囲を全て満たし、かつ、Ｃ含有量の下限を０．００２％、０．００５％、０．００７％、０．００８％、又は、０．００９％とするのが好ましい。７５８～８６２ＭＰａ未満の降伏強度を得ようとする場合さらに、鋼材の化学組成は、上述の元素含有量の範囲を全て満たし、かつ、Ｎｉ含有量の下限を５．１０％、５．２０％、又は、５．３０％とするのが好ましい。７５８～８６２ＭＰａ未満の降伏強度を得ようとする場合さらに、鋼材の化学組成は、上述の元素含有量の範囲を全て満たし、かつ、Ｎｉ含有量の上限を７．００％、６．８０％、６．５０％、又は、６．５０％未満とするのが好ましい。７５８～８６２ＭＰａ未満の降伏強度を得ようとする場合さらに、鋼材の化学組成は、上述の元素含有量の範囲を全て満たし、かつ、Ｍｏ含有量の下限を１．６０％、１．７０％、又は、１．８０％とするのが好ましい。７５８～８６２ＭＰａ未満の降伏強度を得ようとする場合さらに、鋼材の化学組成は、上述の元素含有量の範囲を全て満たし、かつ、Ｍｏ含有量の上限を３．２０％、３．００％、２．８０％、２．５０％、又は、２．５０％未満とするのが好ましい。
　具体的に、８６２ＭＰａ以上の降伏強度を得ようとする場合、鋼材の化学組成は、上述の元素含有量の範囲を全て満たし、かつ、Ｎｉ含有量の下限を５．５０％、６．００％、６．３０％、６．５０％、又は、６．５０％超とするのが好ましい。８６２ＭＰａ以上の降伏強度を得ようとする場合さらに、鋼材の化学組成は、上述の元素含有量の範囲を全て満たし、かつ、Ｎｉ含有量の上限を７．４０％、７．３０％、又は、７．２０％とするのが好ましい。８６２ＭＰａ以上の降伏強度を得ようとする場合さらに、鋼材の化学組成は、上述の元素含有量の範囲を全て満たし、かつ、Ｍｏ含有量の下限を１．８０％、２．１０％、又は、２．３０％とするのが好ましい。８６２ＭＰａ以上の降伏強度を得ようとする場合さらに、鋼材の化学組成は、上述の元素含有量の範囲を全て満たし、かつ、Ｍｏ含有量の上限を３．４０％、３．３０％、又は、３．２０％とするのが好ましい。
　［鋼材中のＭｎ硫化物及びＣａ硫化物について］
　本実施形態の鋼材において、鋼材中の介在物のうち、Ｍｎ硫化物、及び、Ｃａ硫化物を次のとおり定義する。
　Ｍｎ硫化物：介在物の質量％を１００％とした場合に、質量％でＭｎ含有量が１０％以上であり、Ｓ含有量が１０％以上である介在物
　Ｃａ硫化物：介在物の質量％を１００％とした場合に、質量％でＣａ含有量が２０％以上であり、Ｓ含有量が１０％以上であり、Ｍｎ含有量が１０％未満である介在物
　本実施形態の鋼材では、鋼材中の介在物のうち、サワー環境で溶解して表層に凹みを形成しやすいサイズのＭｎ硫化物及びＣａ硫化物の総個数密度（個／ｍｍ2）を低くする。鋼材内のＭｎ硫化物は、鋼材の長手方向（圧延方向）に延びて存在している。一方、鋼材内のＣａ硫化物は球状で存在している。そのため、Ｍｎ硫化物とＣａ硫化物とでは、ＳＳＣの起点となる凹みを形成しやすいサイズが異なる。Ｍｎ硫化物及びＣａ硫化物の面積を円に換算したときの直径を円相当径と定義する。化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内の鋼材である場合、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物と、円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物との単位面積当たりの個数が、サワー環境での耐ＳＳＣ性と相関する。
　本明細書において、単位面積（１ｍｍ2）当たりのＭｎ硫化物及びＣａ硫化物の総個数を、総個数密度（個／ｍｍ2）と定義する。そして、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度を総個数密度ＮＤ（Ｎｕｍｂｅｒ　Ｄｅｎｓｉｔｙ）と定義する。この場合、本実施形態の鋼材では、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤが０．５０個／ｍｍ2以下である。つまり、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の合計が０．５０個／ｍｍ2以下である。
　円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤが０．５０個／ｍｍ2を超えれば、鋼材の化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、サワー環境において、鋼材表層のＭｎ硫化物及びＣａ硫化物が溶解しやすく、鋼材の表面に、ＳＳＣの発生の規定となる凹みが生成しやすい。そのため、鋼材の耐ＳＳＣ性が低下する。
　一方、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤが０．５０個／ｍｍ2以下であれば、鋼材の化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であることを前提として、サワー環境において溶解しやすいサイズのＭｎ硫化物及びＣａ硫化物の個数密度が十分に低い。そのため、サワー環境においても鋼材の表層に凹みが生成しにくい。その結果、鋼材の耐ＳＳＣ性が十分に高まる。
　円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤの好ましい上限は０．４８個／ｍｍ2であり、さらに好ましくは０．４７個／ｍｍ2であり、さらに好ましくは０．４６個／ｍｍ2であり、さらに好ましくは０．４５個／ｍｍ2であり、さらに好ましくは０．４４個／ｍｍ2であり、さらに好ましくは０．４３個／ｍｍ2であり、さらに好ましくは０．４２個／ｍｍ2である。
　［総個数密度ＮＤの測定方法］
　円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤは次の方法により測定できる。具体的には、鋼材の任意の位置から試験片を採取する。鋼材が鋼管である場合、肉厚中央位置から試験片を採取する。鋼材が断面円形の棒鋼である場合、Ｒ／２位置から試験片を採取する。なお、本明細書において、Ｒ／２位置とは、棒鋼の長手方向に垂直な断面において、半径Ｒの中央位置を意味する。鋼材が鋼板である場合、板厚中央位置から試験片を採取する。
　採取した試験片を樹脂埋めする。鋼材が鋼管である場合、試験片の表面のうち、管軸方向及び肉厚方向を含む面を観察面とする。鋼材が棒鋼である場合、試験片の表面のうち、軸方向（長手方向）及び径方向を含む面を観察面とする。鋼材が鋼板である場合、長手方向（圧延方向）及び板厚方向を含む面を観察面とする。樹脂埋めされた鋼材の観察面を研磨する。研磨後の観察面のうち、任意の１０視野を観察する。各視野において、介在物の個数を求める。各視野の面積は３６ｍｍ2（６ｍｍ×６ｍｍ）とする。
　具体的には、視野中の各介在物について、元素濃度分析（ＥＤＳ分析）を実施して、介在物の種類を特定する。ＥＤＳ分析では、加速電圧を２０ｋＶとし、分析対象の元素をＮ、Ｏ、Ｎａ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｃｌ、Ｋ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂとする。
　各介在物のＥＤＳ分析結果に基づいて、その介在物がＭｎ硫化物であるか、Ｃａ硫化物であるかを特定する。質量％でＭｎ含有量が１０％以上であり、かつ、Ｓ含有量が１０％以上である場合、その介在物を「Ｍｎ硫化物」と特定する。質量％でＣａ含有量が２０％以上であり、Ｓ含有量が１０％以上であり、さらに、Ｍｎ含有量が１０％未満である場合、その介在物を「Ｃａ硫化物」と特定する。
　１０視野で特定されたＭｎ硫化物のうち、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物の総個数を求める。さらに、１０視野で測定されたＣａ硫化物のうち、円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数を求める。円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物の総個数と、円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数と、１０視野の総面積とに基づいて、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤ（個／ｍｍ2）を求める。
　総個数密度ＮＤの測定は、走査電子顕微鏡に組成分析機能を付与された装置（ＳＥＭ－ＥＤＳ装置）を用いて行うことができる。ＳＥＭ－ＥＤＳ装置としてたとえば、ＦＥＩ（ＡＳＰＥＸ）社製の介在物自動分析装置である商品名：Ｍｅｔａｌｓ　Ｑｕａｌｉｔｙ　Ａｎａｌｙｚｅｒを用いることができる。
　［ミクロ組織（Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ）］
　本実施形態による鋼材のミクロ組織は、マルテンサイトを主体とする。本明細書において、マルテンサイトとは、フレッシュマルテンサイトだけでなく、焼戻しマルテンサイトも含む。また、本明細書において、マルテンサイトが主体とは、ミクロ組織において、マルテンサイトの体積率が８０％以上であることを意味する。ミクロ組織の残部は、残留オーステナイトである。つまり、本実施形態の鋼材において、残留オーステナイトの体積率は０～２０％である。残留オーステナイトの体積率はなるべく低い方が好ましい。本実施形態の鋼材のミクロ組織中のマルテンサイトの体積率の好ましい下限は８５％であり、さらに好ましくは９０％である。さらに好ましくは、鋼材のミクロ組織は、マルテンサイト単相である。
　ミクロ組織において、少量の残留オーステナイトは、著しい強度の低下を招かず、かつ、鋼材の靭性を顕著に高める。しかしながら、残留オーステナイトの体積率が高すぎれば、鋼材の強度が顕著に低下する。したがって、上述のとおり、本実施形態の鋼材のミクロ組織において、残留オーステナイトの体積率は０～２０％である。強度確保の観点から、残留オーステナイトの体積率の好ましい上限は１５％であり、さらに好ましくは、１０％である。上述のとおり、本実施形態の鋼材のミクロ組織は、マルテンサイト単相でもよい。したがって、残留オーステナイトの体積率は０％であってもよい。一方、少しでも残留オーステナイトが存在する場合、残留オーステナイトの体積率は０超～２０％であり、さらに好ましくは０超～１５％であり、さらに好ましくは、０超～１０％である。
　［マルテンサイトの体積率の測定方法］
　本実施形態の鋼材のミクロ組織におけるマルテンサイトの体積率（ｖｏｌ．％）は、以下に示す方法で求めた残留オーステナイトの体積率（ｖｏｌ．％）を、１００％から差し引いて求める。
　残留オーステナイトの体積率は、Ｘ線回折法により求める。具体的には、鋼材の任意の位置から試験片を採取する。鋼材が鋼管である場合、肉厚中央位置から試験片を採取する。鋼材が棒鋼である場合、Ｒ／２位置から試験片を採取する。鋼材が鋼板である場合、板厚中央位置から試験片を採取する。試験片の大きさは特に限定されない。試験片はたとえば、１５ｍｍ×１５ｍｍ×厚さ２ｍｍである。この場合、鋼材が鋼管である場合、試験片の厚さ方向は、管径方向である。鋼材が棒鋼である場合、試験片の厚さ方向は、径方向である。鋼材が鋼板である場合、試験片の厚さ方向は、板厚方向である。得られた試験片を用いて、α相の（２００）面、α相の（２１１）面、γ相の（２００）面、γ相の（２２０）面、γ相の（３１１）面の各々のＸ線回折強度を測定し、各面の積分強度を算出する。Ｘ線回折強度の測定において、Ｘ線回折装置のターゲットをＭｏとし（ＭｏＫα線）、出力を５０ｋＶ－４０ｍＡとする。算出後、α相の各面と、γ相の各面との組合せ（２×３＝６組）ごとに式（Ｉ）を用いて残留オーステナイトの体積率Ｖγ（％）を算出する。そして、６組の残留オーステナイトの体積率Ｖγの平均値を、残留オーステナイトの体積率（％）と定義する。
　Ｖγ＝１００／｛１＋（Ｉα×Ｒγ）／（Ｉγ×Ｒα）｝　（Ｉ）
　ここで、Ｉαはα相の積分強度である。Ｒαはα相の結晶学的理論計算値である。Ｉγはγ相の積分強度である。Ｒγはγ相の結晶学的理論計算値である。なお、本明細書において、α相の（２００）面でのＲαを１５．９、α相の（２１１）面でのＲαを２９．２、γ相の（２００）面でのＲγを３５．５、γ相の（２２０）面でのＲγを２０．８、γ相の（３１１）面でのＲγを２１．８とする。なお、残留オーステナイトの体積率は、得られた数値の小数第一位を四捨五入する。
　上述のＸ線回折法で得られた残留オーステナイトの体積率（％）を用いて、鋼材のミクロ組織のマルテンサイトの体積率（ｖｏｌ．％）を次の式により求める。
　マルテンサイトの体積率＝１００－残留オーステナイトの体積率（％）
　［降伏強度］
　本実施形態による鋼材の降伏強度は、特に限定されない。鋼材の好ましい降伏強度は７５８ＭＰａ以上（１１０ｋｓｉ以上）であり、さらに好ましくは８６２ＭＰａ以上（１２５ｋｓｉ以上）である。降伏強度の上限は特に限定されないが、本実施形態の鋼材の降伏強度の上限は、たとえば、１０６９ＭＰａ未満（１５５ｋｓｉ未満）である。鋼材のさらに好ましい降伏強度の上限は１０００ＭＰａである。
　本明細書において、降伏強度は、ＡＳＴＭ　Ｅ８／Ｅ８Ｍ（２０１３）に準拠した常温（２４±３℃）での引張試験により得られた、０．２％オフセット耐力（ＭＰａ）を意味する。具体的には、降伏強度は次の方法で求める。鋼材の任意の位置から引張試験片を採取する。鋼材が鋼管である場合、肉厚中央位置から引張試験片を採取する。鋼材が棒鋼である場合、Ｒ／２位置から引張試験片を採取する。鋼材が鋼板である場合、板厚中央位置から引張試験片を採取する。引張試験片のサイズは特に限定されない。引張試験片はたとえば、平行部径が８．９ｍｍ、平行部長さが３５．６ｍｍの丸棒引張試験片とする。引張試験片の平行部の長手方向は鋼材の長手方向（圧延方向）と平行とする。引張試験片を用いて、ＡＳＴＭ　Ｅ８／Ｅ８Ｍ（２０１３）に準拠して、常温（２４±３℃）で引張試験を行い、０．２％オフセット耐力（ＭＰａ）を求める。求めた０．２％オフセット耐力を降伏強度（ＭＰａ）と定義する。
　［鋼材の耐ＳＳＣ性］
　本実施形態による鋼材は、優れた耐ＳＳＣ性を有する。本実施形態による鋼材の耐ＳＳＣ性は、常温での耐ＳＳＣ性評価試験により評価できる。耐ＳＳＣ性評価試験は、ＮＡＣＥ　ＴＭ０１７７－２００５　Ｍｅｔｈｏｄ　Ａに準拠した方法で実施する。
　具体的に、本実施形態による鋼材から、丸棒試験片を採取する。鋼材が鋼管である場合、肉厚中央位置から丸棒試験片を採取する。鋼材が棒鋼である場合、Ｒ／２部から丸棒試験片を採取する。鋼材が鋼板である場合、板厚中央位置から丸棒試験片を採取する。丸棒試験片の大きさは特に限定されない。丸棒試験片は、たとえば、平行部の直径が６．３５ｍｍであり、平行部の長さが２５．４ｍｍである。なお、丸棒試験片の軸方向は、鋼材の長手方向（圧延方向）と平行とする。
　試験溶液は、ｐＨが３．０の０．１７質量％塩化ナトリウム水溶液とする。試験溶液は、０．１７質量％の塩化ナトリウムと、０．４１ｇ／Ｌの酢酸ナトリウムとを含有する水溶液に酢酸を添加して、ｐＨを３．０に調整する。上述のとおりに採取した丸棒試験片に対して、実降伏応力の９０％に相当する応力を負荷する。試験容器に２４℃の試験溶液を、応力を負荷された丸棒試験片が浸漬するように注入し、試験浴とする。試験浴を脱気した後、０．０３ｂａｒのＨ2Ｓガス及び０．９７ｂａｒのＣＯ2ガスを試験浴に吹き込み、試験浴にＨ2Ｓガスを飽和させる。Ｈ2Ｓガスが飽和した試験浴を、２４℃で７２０時間保持する。７２０時間保持後の試験片に対して、拡大率が１０倍のルーペで試験片の平行部の表面を観察して、割れの有無を確認する。ルーペ観察で割れが疑われる箇所がある場合、割れが疑われる箇所の断面を１００倍の光学顕微鏡で観察して、割れの有無を確認する。
　［鋼材の形状及び用途］
　本実施形態による鋼材は、鋼管、丸棒（中実材）、又は鋼板である。鋼管は継目無鋼管であってもよいし、溶接鋼管であってもよい。鋼管はたとえば、油井管用鋼管である。油井管用鋼管は、油井管用途の鋼管を意味する。油井管はたとえば、油井又はガス井の掘削、原油又は天然ガスの採取等に用いられるケーシング、チュービング、ドリルパイプ等である。好ましくは、本実施形態の鋼材は、油井管用継目無鋼管である。
　以上の説明のとおり、本実施形態による鋼材では、化学組成中の各元素が本実施形態の範囲内であり、かつ、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物と、円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物との合計が０．５０個／ｍｍ2以下である。その結果、本実施形態による鋼材は、優れた耐ＳＳＣ性を有する。
　［製造方法］
　本実施形態の鋼材の製造方法の一例を説明する。なお、以下に説明する製造方法は一例であって、本実施形態の鋼材の製造方法はこれに限定されない。つまり、上述の構成を有する本実施形態の鋼材が製造できれば、以下に説明する製造方法に限定されない。ただし、以下に説明する製造方法は、本実施形態の鋼材を製造する好適な製造方法である。
　本実施形態の鋼材の製造方法の一例は、素材を製造する工程（製鋼工程）と、素材を熱間加工して中間鋼材を製造する工程（熱間加工工程）と、中間鋼材に対して焼入れ及び焼戻しを実施する工程（熱処理工程）とを含む。以下、各工程について説明する。
　［製鋼工程］
　製鋼工程では、溶鋼を製造する工程（精錬工程）と、溶鋼を用いて鋳造法により素材を製造する工程（素材製造工程）とを含む。
　［精錬工程］
　精錬工程では初めに、Ｃｒを含有する溶鋼を取鍋に収納して、取鍋内の溶鋼に対して、大気圧下で脱炭処理を実施する（粗脱炭精錬工程）。粗脱炭精錬工程での脱炭処理により、スラグが生成する。粗脱炭精錬工程後の溶鋼の液面には、脱炭処理により生成したスラグが浮上している。粗脱炭精錬工程において、溶鋼中のＣｒが酸化してＣｒ2Ｏ3が生成する。Ｃｒ2Ｏ3はスラグ中に吸収される。そこで、取鍋に脱酸剤を添加して、スラグ中のＣｒ2Ｏ3を還元し、Ｃｒを溶鋼中に回収する（Ｃｒ還元処理工程）。粗脱炭精錬工程及びＣｒ還元処理工程はたとえば、電気炉法、転炉法、又は、ＡＯＤ（Ａｒｇｏｎ　Ｏｘｙｇｅｎ　Ｄｅｃａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎ）法により実施する。Ｃｒ還元処理工程後、溶鋼からスラグを除滓する（除滓処理工程）。
　Ｃｒ含有鋼の場合、ＣｒによりＣ活量が低下するため、脱炭反応が抑制されてしまう。そこで、除滓処理工程後の溶鋼に対してさらに、仕上げの脱炭処理を実施する（仕上げ脱炭精錬工程）。仕上げ脱炭精錬工程では、減圧下において脱炭処理を実施する。減圧下で脱炭処理を実施すれば、雰囲気中のＣＯガス分圧（ＰCO）が低くなり、溶鋼中のＣｒの酸化が抑制される。そのため、減圧下で脱炭処理を実施すれば、Ｃｒの酸化を抑制しつつ、溶鋼中のＣ濃度をさらに下げることができる。仕上げ脱炭精錬工程後、溶鋼に脱酸剤を添加して、スラグ中のＣｒ2Ｏ3を還元するＣｒ還元処理を再び実施する（Ｃｒ還元処理工程）。仕上げ脱炭精錬工程、及び、仕上げ脱炭精錬工程後のＣｒ還元処理工程はたとえば、ＶＯＤ（Ｖａｃｕｕｍ　Ｏｘｙｇｅｎ　Ｄｅｃａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎ）法により実施してもよく、ＲＨ（Ｒｕｈｒｓｔａｈｌ－Ｈｅｒａｅｕｓ）法により実施してもよい。
　Ｃｒ還元処理工程後、取鍋中の溶鋼に対して最終の成分調整と素材製造工程前の溶鋼の温度調整とを実施する（成分調整工程）。成分調整工程はたとえば、ＬＴ（Ｌａｄｌｅ　Ｔｒｅａｔｍｅｎｔ）により実施する。成分調整工程の後半で、溶鋼中にＣａを添加する。ここで、Ｃａを添加してから溶鋼内にＣａが均一に分散するまでの時間を「均一混合時間」τと定義する。均一混合時間τは次の式（Ａ）により求めることができる。
　τ＝８００×ε-0.4　（Ａ）
　ここで、εはＬＴにおける溶鋼の撹拌動力密度であり、式（Ｂ）により定義される。
　ε＝２８．５（Ｑ／Ｗ）×Ｔ×ｌｏｇ（１＋Ｈ／１．４８）　（Ｂ）
　ここで、Ｑは上吹きガス流量（Ｎｍ3／ｍｉｎ）である。Ｗは溶鋼質量（ｔ）である。Ｔは溶鋼温度（Ｋ）である。Ｈは取鍋内の溶鋼の深さ（鋼浴深さ）（ｍ）である。
　成分調整工程において、取鍋中の溶鋼温度を１５００～１７００℃に保持する。さらに、Ｃａを溶鋼内に投入し、均一混合時間が経過してからの保持時間を「保持時間ｔ」（秒）と定義する。この場合、本実施形態では、均一混合時間が経過してからの保持時間ｔを６０秒以上とする。
　保持時間ｔが６０秒未満である場合、溶鋼に添加したＣａが、溶鋼中のＭｎ硫化物を十分に改質できない。この場合、サイズの大きいＭｎ硫化物が鋼材中に残存してしまう。そのため、鋼材中において、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物の単位面積当たりの個数が過剰に多くなる。その結果、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤ（個／ｍｍ2）が０．５０個／ｍｍ2を超えてしまう。又は、Ｍｎ硫化物がＣａと反応して改質が進み、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物の単位面積当たりの個数は少なくなるものの、Ｓと結合して生成したＣａ硫化物がスラグに十分に吸収されずに溶鋼中に残存してしまう。その結果、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤ（個／ｍｍ2）が０．５０個／ｍｍ2を超えてしまう。
　一方、保持時間ｔが６０秒以上である場合、溶鋼に添加したＣａが、溶鋼中のＭｎ硫化物を十分に改質し、サイズの大きいＭｎ硫化物を低減する。そのため、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物の単位面積当たりの個数が十分に少なくなる。さらに、Ｓと結合して生成したサイズの大きいＣａ硫化物が、溶鋼中を浮上してスラグに吸収される時間を十分に確保できる。そのため、円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の単位面積当たりの個数も十分に少なくなる。その結果、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤ（個／ｍｍ2）が０．５０個／ｍｍ2以下となる。
　以上のとおり、本実施形態の成分調整工程では、均一混合時間が経過してからの保持時間ｔを６０秒以上とするのが好ましい。なお、本実施形態の成分調整工程において、均一混合時間が経過してからの保持時間ｔの上限は特に限定されないが、たとえば、３６００秒である。
　［素材製造工程］
　上述の精錬工程により製造された溶鋼を用いて、素材（鋳片又はインゴット）を製造する。具体的には、溶鋼を用いて連続鋳造法により鋳片を製造する。鋳片はスラブでもよいし、ブルームでもよいし、ビレットでもよい。又は、溶鋼を用いて造塊法によりインゴットとしてもよい。鋳片又はインゴットに対してさらに、分塊圧延等を実施して、ビレットを製造してもよい。以上の工程により、素材を製造する。
　［熱間加工工程］
　熱間加工工程では、素材を熱間加工して中間鋼材を製造する。鋼材が鋼管である場合、中間鋼材は素管に相当する。初めに、素材を加熱炉で加熱する。加熱温度は特に限定されないが、たとえば、１１００～１３００℃である。加熱炉から抽出されたビレットに対して熱間加工を実施して、中間鋼材である素管（継目無鋼管）を製造する。熱間加工の方法は、特に限定されず、周知の方法でよい。たとえば、熱間加工としてマンネスマン法を実施し、素管を製造する。この場合、穿孔機により丸ビレットを穿孔圧延する。穿孔圧延する場合、穿孔比は特に限定されないが、たとえば、１．０～４．０である。穿孔圧延された丸ビレットをさらに、マンドレルミル、レデューサ、サイジングミル等により熱間圧延して素管にする。熱間加工工程での累積の減面率はたとえば、２０～７０％である。
　他の熱間加工方法により、ビレットから素管を製造してもよい。たとえば、カップリングのように短尺の厚肉鋼材である場合、エルハルト法等の鍛造により素管を製造してもよい。以上の工程により素管が製造される。
　鋼材が棒鋼である場合、初めに、素材を加熱炉で加熱する。加熱温度は特に限定されないが、たとえば、１１００～１３００℃である。加熱炉から抽出された素材に対して熱間加工を実施して、中間鋼材である棒鋼を製造する。熱間加工はたとえば、分塊圧延機による分塊圧延、又は、連続圧延機による熱間圧延である。連続圧延機は、上下方向に並んで配置された一対の孔型ロールを有する水平スタンドと、水平方向に並んで配置された一対の孔型ロールを有する垂直スタンドとが交互に配列されている。
　鋼材が鋼板である場合、初めに、素材を加熱炉で加熱する。加熱温度は特に限定されないが、たとえば、１１００～１３００℃である。加熱炉から抽出された素材に対して、分塊圧延機、及び、連続圧延機を用いて熱間圧延を実施して、中間鋼材である鋼板を製造する。
　熱間加工により製造された中間鋼材は空冷されてもよい（Ａｓ－Ｒｏｌｌｅｄ）。熱間加工により製造された中間鋼材はまた、常温まで冷却せずに、熱間加工後に直接焼入れを実施してもよく、熱間加工後に補熱（再加熱）した後、焼入れを実施してもよい。
　熱間加工後に直接焼入れ、又は、熱間加工後に補熱した後焼入れを実施した場合、残留応力を除去することを目的として、次工程の熱処理工程（焼入れ及び焼戻し）前に、応力除去焼鈍（ＳＲ処理）を実施してもよい。
　［熱処理工程］
　熱処理工程は、焼入れ工程及び焼戻し工程を含む。
　［焼入れ工程］
　熱処理工程では、初めに、熱間加工工程で製造された中間鋼材に対して、焼入れを実施する（焼入れ工程）。焼入れは周知の方法で実施する。具体的には、熱間加工工程後の中間鋼材を熱処理炉に装入し、焼入れ温度で保持する。焼入れ温度はＡC3変態点以上であり、たとえば、９００～１０００℃である。中間鋼材を焼入れ温度で保持した後、急冷（焼入れ）する。焼入れ温度での保持時間は特に限定されないが、たとえば、１０～６０分である。焼入れ方法はたとえば、水冷である。焼入れ方法は特に制限されない。中間鋼材が素管である場合、たとえば、水槽又は油槽に浸漬して素管を急冷してもよいし、シャワー冷却又はミスト冷却により、素管の外面及び／又は内面に対して冷却水を注いだり、噴射したりして、素管を急冷してもよい。
　なお、上述のとおり、熱間加工工程後、中間鋼材を常温まで冷却することなく、熱間加工直後に焼入れ（直接焼入れ）を実施してもよいし、熱間加工後の素管の温度が低下する前に補熱炉に装入して焼入れ温度に保持した後、焼入れを実施してもよい。
　［焼戻し工程］
　焼入れ後の中間鋼材に対してさらに、焼戻し工程を実施する。焼戻し工程では、鋼材の降伏強度を調整する。本実施形態では、焼戻し温度を５４０～６２０℃とする。焼戻し温度での保持時間は特に限定されないが、たとえば、１０～１８０分である。化学組成に応じて焼戻し温度を適宜調整することにより、鋼材の降伏強度を調整することができることは当業者に周知である。好ましくは、鋼材の降伏強度が７５８ＭＰａ以上（１１０ｋｓｉ以上）となるように焼戻し条件を調整する。
　以上の工程により、本実施形態の鋼材を製造することができる。本実施形態の鋼材の製造方法に限定されない。化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であり、鋼材中において、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤ（個／ｍｍ2）が０．５０個／ｍｍ2以下である鋼材を製造できれば、本実施形態の鋼材の製造方法は上述の製造方法に限定されない。
　実施例１では、１２５ｋｓｉ以上（降伏強度が８６２ＭＰａ以上）の降伏強度を有する鋼材における耐ＳＳＣ性について調査した。具体的には、表１に示す化学組成を有する溶鋼を製造した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１中の「－」は、対応する元素の含有量が、検出限界未満であったことを意味する。たとえば、試験番号１のＷ含有量は、小数第三位で四捨五入して、０％であったことを意味する。試験番号１のＮｂ含有量は、小数第三位で四捨五入して、０％であったことを意味する。試験番号１のＢ含有量は、小数第五位で四捨五入して、０％であったことを意味する。試験番号１のＭｇ含有量は、小数第五位で四捨五入して、０％であったことを意味する。試験番号１のＲＥＭ含有量は、小数第四位で四捨五入して、０％であったことを意味する。
　試験番号１～２３の溶鋼は次のとおり製造した。Ｃｒを含有する溶鋼を取鍋に収納して、ＡＯＤ法により周知の粗脱炭精錬工程及びＣｒ還元工程を実施した。Ｃｒ還元処理工程後、溶鋼からスラグを除滓する除滓処理工程を実施した。さらに、ＶＯＤ法により、周知の仕上げ脱炭精錬工程及びＣｒ還元処理工程を実施した。
　ＶＯＤ法によるＣｒ還元処理工程後、ＬＴにより、取鍋中の溶鋼に対して最終の成分調整と素材製造工程前の溶鋼の温度調整とを実施した。溶鋼温度はいずれも１５００～１７００℃であった。さらに、溶鋼中にＣａを添加した。Ｃａを添加した後均一混合時間経過後の保持時間ｔ（秒）を表２に示すとおり調整した。以上の工程により、表１に示す化学組成の溶鋼を製造した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　試験番号１～２３の溶鋼を用いて、外径３１０ｍｍのビレットを製造した。製造したビレットを１２５０℃に加熱した後、マンネスマン法により熱間圧延し、外径２４４．４８ｍｍ、肉厚１３．８４ｍｍの素管（継目無鋼管）を製造した。
　試験番号１～２３の素管に対して、焼入れ及び焼戻しを実施した。試験番号１～２３の素管に対しては、いずれも焼入れ温度を９２０℃として、焼入れ温度での保持時間を１０分とした。焼入れ後の試験番号１～２３の素管に対して、焼戻しを実施した。焼戻し温度は、焼戻し後の鋼材（継目無鋼管）の降伏強度が８６２ＭＰａ以上となるように、各試験番号で５４０～５８０℃の範囲で調整した。焼戻し温度での保持時間は、いずれの試験番号でも３０分とした。
　以上の製造工程により、試験番号１～２３の鋼材（継目無鋼管）を製造した。
　［評価試験］
　上述の焼戻し後の試験番号１～２３の鋼材に対して、ミクロ組織観察試験、総個数密度ＮＤ測定試験、引張試験、及び、耐ＳＳＣ性評価試験を実施した。
　［ミクロ組織中のマルテンサイト体積率の測定試験］
　試験番号１～２３の鋼材（継目無鋼管）のミクロ組織におけるマルテンサイト体積率を、次の方法により求めた。初めに、各試験番号の鋼材のミクロ組織中の残留オーステナイトの体積率を、Ｘ線回折法により求めた。具体的には、各試験番号の鋼材（継目無鋼管）の肉厚中央位置から試験片を採取した。試験片の大きさは、１５ｍｍ×１５ｍｍ×厚さ２ｍｍであった。試験片の厚さ方向を、管径方向とした。得られた試験片を用いて、α相の（２００）面、α相の（２１１）面、γ相の（２００）面、γ相の（２２０）面、γ相の（３１１）面の各々のＸ線回折強度を測定し、各面の積分強度を算出した。Ｘ線回折強度の測定において、Ｘ線回折装置のターゲットをＭｏとし（ＭｏＫα線）、出力を５０ｋＶ－４０ｍＡとした。算出後、α相の各面と、γ相の各面との組合せ（２×３＝６組）ごとに式（Ｉ）を用いて残留オーステナイトの体積率Ｖγ（％）を算出した。そして、６組の残留オーステナイトの体積率Ｖγの平均値を、残留オーステナイトの体積率（％）と定義した。
　Ｖγ＝１００／｛１＋（Ｉα×Ｒγ）／（Ｉγ×Ｒα）｝　（Ｉ）
　ここで、Ｉαはα相の積分強度である。Ｒαはα相の結晶学的理論計算値である。Ｉγはγ相の積分強度である。Ｒγはγ相の結晶学的理論計算値である。なお、本明細書において、α相の（２００）面でのＲαを１５．９、α相の（２１１）面でのＲαを２９．２、γ相の（２００）面でのＲγを３５．５、γ相の（２２０）面でのＲγを２０．８、γ相の（３１１）面でのＲγを２１．８とした。なお、残留オーステナイトの体積率は、得られた数値の小数第一位を四捨五入した。
　上述のＸ線回折法で得られた残留オーステナイトの体積率（％）を用いて、試験番号１～２３の鋼材のミクロ組織のマルテンサイトの体積率（ｖｏｌ．％）を、次の式により求めた。
　マルテンサイトの体積率＝１００－残留オーステナイトの体積率（％）
　得られた試験番号１～２３のマルテンサイトの体積率を、表２の「マルテンサイト体積率（％）」欄に示す。
　［総個数密度ＮＤの測定試験］
　試験番号１～２３の鋼材（継目無鋼管）中における、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤは次の方法により測定した。各試験番号の鋼材の肉厚中央位置から試験片を採取した。採取した試験片を樹脂埋めした。試験片の表面のうち、管軸方向及び肉厚方向を含む面を観察面とした。樹脂埋めされた鋼材の観察面を研磨した。研磨後の観察面のうち、任意の１０視野を観察した。各視野において、介在物の個数を求めた。各視野の面積は３６ｍｍ2（６ｍｍ×６ｍｍ）とした。
　視野中の各介在物について、元素濃度分析（ＥＤＳ分析）を実施して、介在物の種類を特定した。ＥＤＳ分析では、加速電圧を２０ｋＶとし、分析対象の元素をＮ、Ｏ、Ｎａ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｃｌ、Ｋ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂとした。
　特定された介在物の元素分析結果に基づいて、介在物がＭｎ硫化物であるか、Ｃａ硫化物であるかを特定した。具体的には、質量％でＭｎ含有量が１０％以上であり、かつ、Ｓ含有量が１０％以上である場合、その介在物を「Ｍｎ硫化物」と特定した。質量％でＣａ含有量が２０％以上であり、Ｓ含有量が１０％以上であり、さらに、Ｍｎ含有量が１０％未満である場合、その介在物を「Ｃａ硫化物」と特定した。
　各視野で特定されたＭｎ硫化物のうち、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物の総個数を求めた。さらに、各視野で測定されたＣａ硫化物のうち、円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数を求めた。円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物の総個数と、円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数と、１０視野の総面積とに基づいて、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤ（個／ｍｍ2）を求めた。なお、測定には、ＦＥＩ（ＡＳＰＥＸ）社製の介在物自動分析装置である商品名：Ｍｅｔａｌｓ　Ｑｕａｌｉｔｙ　Ａｎａｌｙｚｅｒを用いた。求めた試験番号１～２３の総個数密度ＮＤを表２の「総個数密度ＮＤ（個／ｍｍ2）」欄に示す。
　［引張試験］
　試験番号１～２３の鋼材（継目無鋼管）について、ＡＳＴＭ　Ｅ８／Ｅ８Ｍ（２０１３）に準拠して、引張試験を実施した。具体的には、各試験番号の鋼材の肉厚中央位置から、丸棒引張試験片を採取した。丸棒引張試験片の平行部の直径は８．９ｍｍであり、平行部の長さは３５．６ｍｍであった。丸棒引張試験片の長手方向は、鋼材の長手方向（圧延方向）と平行であった。試験番号１～２３の丸棒引張試験片を用いて、常温（２５℃）、大気中にて引張試験を実施して、０．２％オフセット耐力（ＭＰａ）を求めた。求めた０．２％オフセット耐力を降伏強度（ＭＰａ）と定義した。得られた試験番号１～２３の降伏強度を、表２の「ＹＳ（ＭＰａ）」欄に示す。
　［耐ＳＳＣ性評価試験］
　試験番号１～２３の鋼材（継目無鋼管）の耐ＳＳＣ性評価試験を次の方法で実施した。各試験番号の鋼材の肉厚中央位置から、丸棒試験片を採取した。丸棒試験片の平行部の直径は６．３５ｍｍであり、平行部の長さは２５．４ｍｍであった。丸棒試験片の長手方向は、鋼材の長手方向（管軸方向）と平行であった。
　試験溶液は、ｐＨが３．０の０．１７質量％塩化ナトリウム水溶液とした。試験溶液は、０．１７質量％の塩化ナトリウムと０．４１ｇ／Ｌの酢酸ナトリウムとを含有する水溶液に酢酸を添加してｐＨを３．０に調整した。丸棒試験片に対して、実降伏応力の９０％に相当する応力を負荷した。試験容器に２４℃の試験溶液を、応力を負荷された丸棒試験片が浸漬するように注入し、試験浴とした。試験浴を脱気した後、０．０３ｂａｒのＨ2Ｓガス及び０．９７ｂａｒのＣＯ2ガスを試験浴に吹き込み、試験浴にＨ2Ｓガスを飽和させた。Ｈ2Ｓガスが飽和した試験浴を、２４℃で７２０時間保持した。７２０時間保持後の丸棒試験片の平行部の表面を、拡大率が１０倍のルーペで観察して、割れの有無を確認した。ルーペ観察で割れが疑われる箇所がある場合、割れが疑われる箇所の断面を１００倍の光学顕微鏡で観察して、割れの有無を確認した。
　丸棒試験片の表面を１０倍のルーペ及び１００倍の光学顕微鏡で観察しても割れが確認されなかった場合、優れた耐ＳＳＣ性が得られたと判断した（表２中の「耐ＳＳＣ性」欄に「Ｅ（Ｅｘｃｅｌｌｅｎｔ）」と表記）。割れが確認された場合、優れた耐ＳＳＣ性が得られなかったと判断した（表２中の「耐ＳＳＣ性」欄に「Ｂ（Ｂａｄ）」と表記）。
　［評価結果］
　表１及び表２を参照して、試験番号１～１６の鋼材は、その化学組成が適切であった。さらに、ミクロ組織中のマルテンサイト体積率は８０％以上であり、降伏強度は８６２ＭＰａ以上（１２５ｋｓｉ以上）であった。さらに、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤが０．５０個／ｍｍ2以下であった。その結果、試験番号１～１６の鋼材は、優れた耐ＳＳＣ性が得られた。
　一方、試験番号１７及び１８では、鋼材の化学組成において、Ｓ含有量が高すぎた。その結果、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤが０．５０個／ｍｍ2を超えた。その結果、試験番号１７及び１８の鋼材は、優れた耐ＳＳＣ性が得られなかった。
　試験番号１９では、鋼材の化学組成において、Ｃａ含有量が低すぎた。その結果、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤが０．５０個／ｍｍ2を超えた。その結果、試験番号１９の鋼材は、優れた耐ＳＳＣ性が得られなかった。
　試験番号２０では、鋼材の化学組成において、Ｃａ含有量が高すぎた。その結果、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤが０．５０個／ｍｍ2を超えた。その結果、試験番号２０の鋼材では、優れた耐ＳＳＣ性が得られなかった。
　試験番号２１～２３では、鋼材の製造工程において、均一混合時間経過後の保持時間ｔが短すぎた。その結果、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤが０．５０個／ｍｍ2を超えた。その結果、試験番号２１～２３の鋼材は、優れた耐ＳＳＣ性が得られなかった。
　実施例２では、１１０ｋｓｉ級（降伏強度が７５８ＭＰａ～８６２ＭＰａ未満）の降伏強度を有する鋼材における耐ＳＳＣ性について調査した。具体的には、表３に示す化学組成を有する溶鋼を製造した。表３中の「－」は、実施例１に記載の表１と同様に、対応する元素の含有量が、検出限界未満であったことを意味する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　試験番号２４～４６の溶鋼は、実施例１の試験番号１～２３の溶鋼と同様に、次のとおり製造した。Ｃｒを含有する溶鋼を取鍋に収納して、ＡＯＤ法により周知の粗脱炭精錬工程及びＣｒ還元工程を実施した。Ｃｒ還元処理工程後、溶鋼からスラグを除滓する除滓処理工程を実施した。さらに、ＶＯＤ法により、周知の仕上げ脱炭精錬工程及びＣｒ還元処理工程を実施した。
　ＶＯＤ法によるＣｒ還元処理工程後、ＬＴにより、取鍋中の溶鋼に対して最終の成分調整と素材製造工程前の溶鋼の温度調整とを実施した。溶鋼温度はいずれも１５００～１７００℃であった。さらに、溶鋼中にＣａを添加した。Ｃａを添加した後均一混合時間経過後の保持時間ｔ（秒）を表４に示すとおり調整した。以上の工程により、表３に示す化学組成の溶鋼を製造した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　試験番号２４～４６の溶鋼を用いて、外径３１０ｍｍのビレットを製造した。製造したビレットを１２５０℃に加熱した後、マンネスマン法により熱間圧延し、外径２４４．４８ｍｍ、肉厚１３．８４ｍｍの素管（継目無鋼管）を製造した。
　試験番号２４～４６の素管に対して、焼入れ及び焼戻しを実施した。実施例１と同様に、試験番号２４～４６の素管に対しては、いずれも焼入れ温度を９２０℃として、焼入れ温度での保持時間を１０分とした。焼入れ後の試験番号２４～４６の素管に対して、焼戻しを実施した。焼戻し温度は、焼戻し後の鋼材（継目無鋼管）の降伏強度が７５８～８６２ＭＰａ未満（１１０ｋｓｉ級）となるように、各試験番号で５８０～６２０℃の範囲で調整した。焼戻し温度での保持時間は、いずれの試験番号でも３０分とした。
　以上の製造工程により、試験番号２４～４６の鋼材（継目無鋼管）を製造した。
　［評価試験］
　上述の実施例１と同様に、焼戻し後の試験番号２４～４６の鋼材に対して、ミクロ組織観察試験、総個数密度ＮＤ測定試験、引張試験、及び、耐ＳＳＣ性評価試験を実施した。
　［ミクロ組織中のマルテンサイト体積率の測定試験］
　試験番号２４～４６の鋼材（継目無鋼管）のミクロ組織におけるマルテンサイト体積率を、上述の実施例１と同様の方法により求めた。得られた試験番号２４～４６のマルテンサイトの体積率を、表４の「マルテンサイト体積率（％）」欄に示す。
　［総個数密度ＮＤの測定試験］
　試験番号２４～４６の鋼材（継目無鋼管）中における、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤは、実施例１と同様の方法により測定した。求めた試験番号２４～４６の総個数密度ＮＤを表４の「総個数密度ＮＤ（個／ｍｍ2）」欄に示す。
　［引張試験］
　試験番号２４～４６の鋼材（継目無鋼管）について、ＡＳＴＭ　Ｅ８／Ｅ８Ｍ（２０１３）に準拠して、実施例１と同様の方法で引張試験を実施した。得られた試験番号２４～４６の降伏強度を、表４の「ＹＳ（ＭＰａ）」欄に示す。
　［耐ＳＳＣ性評価試験］
　試験番号２４～４６の鋼材（継目無鋼管）について、実施例１と同様の方法で耐ＳＳＣ性評価試験を実施した。丸棒試験片の表面を１０倍のルーペ及び１００倍の光学顕微鏡で観察しても割れが確認されなかった場合、優れた耐ＳＳＣ性が得られたと判断した（表４中の「耐ＳＳＣ性」欄に「Ｅ（Ｅｘｃｅｌｌｅｎｔ）」と表記）。割れが確認された場合、優れた耐ＳＳＣ性が得られなかったと判断した（表４中の「耐ＳＳＣ性」欄に「Ｂ（Ｂａｄ）」と表記）。
　［評価結果］
　表３及び表４を参照して、試験番号２４～４０の鋼材は、その化学組成が適切であった。さらに、ミクロ組織中のマルテンサイト体積率は８０％以上であり、降伏強度は７５８～８６２ＭＰａ未満（１１０ｋｓｉ級）であった。さらに、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤが０．５０個／ｍｍ2以下であった。その結果、試験番号２４～４０の鋼材は、優れた耐ＳＳＣ性が得られた。
　一方、試験番号４１及び４２では、鋼材の化学組成において、Ｓ含有量が高すぎた。その結果、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤが０．５０個／ｍｍ2を超えた。その結果、試験番号４１及び４２の鋼材は、優れた耐ＳＳＣ性が得られなかった。
　試験番号４３では、鋼材の化学組成において、Ｃａ含有量が低すぎた。その結果、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤが０．５０個／ｍｍ2を超えた。その結果、試験番号４３の鋼材は、優れた耐ＳＳＣ性が得られなかった。
　試験番号４４では、鋼材の化学組成において、Ｃａ含有量が高すぎた。その結果、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤが０．５０個／ｍｍ2を超えた。その結果、試験番号４４の鋼材では、優れた耐ＳＳＣ性が得られなかった。
　試験番号４５及び４６では、鋼材の製造工程において、均一混合時間経過後の保持時間ｔが短すぎた。その結果、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物及び円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物の総個数密度ＮＤが０．５０個／ｍｍ2を超えた。その結果、試験番号４５及び４６の鋼材は、優れた耐ＳＳＣ性が得られなかった。
　以上、本開示の実施の形態を説明した。しかしながら、上述した実施の形態は本開示を実施するための例示に過ぎない。したがって、本開示は上述した実施の形態に限定されることなく、その趣旨を逸脱しない範囲内で上述した実施の形態を適宜変更して実施することができる。

Claims (5)

  1. 　鋼材であって、
    　化学組成が、質量％で、
    　Ｃ：０．０３５％以下、
    　Ｓｉ：１．００％以下、
    　Ｍｎ：１．００％以下、
    　Ｐ：０．０３０％以下、
    　Ｓ：０．００５０％以下、
    　ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５～０．１００％、
    　Ｎ：０．００１～０．０２０％、
    　Ｎｉ：５．００～７．５０％、
    　Ｃｒ：１０．００～１４．００％、
    　Ｃｕ：０．０１～１．５０％未満、
    　Ｍｏ：１．５０～３．５０％、
    　Ｖ：０．０１～１．００％、
    　Ｔｉ：０．０２～０．３０％、
    　Ｃｏ：０．０１～０．５０％、
    　Ｃａ：０．０００３～０．００３０％、
    　Ｏ：０．００５０％以下、
    　Ｗ：０～１．５０％、
    　Ｎｂ：０～０．５０％、
    　Ｂ：０～０．００５０％、
    　Ｍｇ：０～０．００５０％、
    　希土類元素（ＲＥＭ）：０～０．０２０％、及び、
    　残部がＦｅ及び不純物、からなり、
    　前記鋼材中の介在物のうち、Ｍｎ含有量が１０％以上であり、Ｓ含有量が１０％以上であり、円相当径が１．０μｍ以上のＭｎ硫化物と、Ｃａ含有量が２０％以上であり、Ｓ含有量が１０％以上であり、Ｍｎ含有量が１０％未満であり、円相当径が２．０μｍ以上のＣａ硫化物との合計が０．５０個／ｍｍ2以下である、
    　鋼材。
  2. 　請求項１に記載の鋼材であって、
    　前記化学組成は、
    　Ｗ：０．０１～１．５０％を含有する、
    　鋼材。
  3. 　請求項１又は請求項２に記載の鋼材であって、
    　前記化学組成は、
    　Ｎｂ：０．０１～０．５０％を含有する、
    　鋼材。
  4. 　請求項１～請求項３のいずれか１項に記載の鋼材であって、
    　前記化学組成は、
    　Ｂ：０．０００１～０．００５０％、
    　Ｍｇ：０．０００１～０．００５０％、及び、
    　希土類元素（ＲＥＭ）：０．００１～０．０２０％、からなる群から選択される１種以上を含有する、
    　鋼材。
  5. 　請求項１～請求項４のいずれか１項に記載の鋼材であって、
    　前記鋼材は、油井管用継目無鋼管である、
    　鋼材。
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