MXPA05006562A - Acero inoxidable martensitico de alta resistencia con excelentes propiedades de resistencia a la corrosion por dioxido de carbono y resistencia a la corrosion por fisuras por tensiones de sulfuro. - Google Patents

Acero inoxidable martensitico de alta resistencia con excelentes propiedades de resistencia a la corrosion por dioxido de carbono y resistencia a la corrosion por fisuras por tensiones de sulfuro.

Info

Publication number
MXPA05006562A
MXPA05006562A MXPA05006562A MXPA05006562A MXPA05006562A MX PA05006562 A MXPA05006562 A MX PA05006562A MX PA05006562 A MXPA05006562 A MX PA05006562A MX PA05006562 A MXPA05006562 A MX PA05006562A MX PA05006562 A MXPA05006562 A MX PA05006562A
Authority
MX
Mexico
Prior art keywords
less
expression
corrosion
phase
mass
Prior art date
Application number
MXPA05006562A
Other languages
English (en)
Inventor
Ueda Masakatsu
Original Assignee
Sumitomo Metal Ind
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sumitomo Metal Ind filed Critical Sumitomo Metal Ind
Publication of MXPA05006562A publication Critical patent/MXPA05006562A/es

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004Dispersions; Precipitations
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)

Abstract

Se describe un acero inoxidable martensitico, en el cual son limitados los elementos especificados en una composicion del acero. El acero inoxidable martensitico puede tener alta resistencia de tension de prueba al 0.2% de 860 Mpa o mas y excelente resistencia a la corrosion por gas dioxido de carbono y resistencia a la corrosion por fisuras por tensiones de sulfuro limitando la composicion del acero de elementos especificados y definiendo la concentracion de Mo en el acero por las relaciones con los valores IM asi como formando la microestructura del acero principalmente con martensita revenida, carburo precipitado durante el revenido y compuestos intermetalicos tales como fase Laves, fase o y similares. Como resultado de ello, los aceros inoxidables martensiticos de la presente invencion pueden aplicarse a aceros practicos, los cuales pueden usarse ampliamente en tubos para pozos petroliferos y similares en ambientes que contienen gas dioxido de carbono, sulfuro de hidrogeno, iones de cloro o dos o mas de dichos elementos, en campos amplios.

Description

ACERO INOXIDABLE MARTENSÍTICO DE ALTA RESISTENCIA CON EXCELENTES PROPIEDADES DE RESISTENCIA A LA CORROSIÓN POR DIÓXIDO DE CARBONO Y RESISTENCIA A LA CORROSIÓN POR FISURAS POR TENSIONES DE SULFURO CAMPO DE LA INVENCIÓN La presente invención se refiere a un material acero adecuado para usarse en ambientes con corrosión severa que contienen materiales corrosivos tales como gas dióxido de carbono, sulfuro de hidrógeno, iones de cloro y similares. Específicamente, la presente invención se refiere a un material acero para un tubo de acero sin costura y un tubo de acero con costura soldada como un tubo de acero soldado con resistencia eléctrica, un tubo de acero soldado por láser, un tubo con soldadura helicoidal o similares, el cual se usa en aplicaciones para plantas de producción de petróleo o de gas natural, plantas para la eliminación de gas dióxido de carbono, o para la generación de energía geotérmica, o para un tanque para líquido que contiene gas dióxido de carbono, especialmente a un material acero para tubos para pozos petrolíferos o pozos de gas. TÉCNICA ANTERIOR Desde el punto de vista de la explotación de recursos petroleros, lo cual se espera en el futuro próximo, con frecuencia se ha realizado el desarrollo de un pozo petrolífero bajo condiciones ambientales severas, es decir un pozo petrolífero en un estrato más profundo, de un campo de gas ácido o similares. De esta manera, los tubos de acero para pozos petrolíferos para estos fines requieren alta resistencia, así como excelente resistencia a la corrosión y a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro. Como material acero para tubos para pozos petrolíferos o lo similar se ha usado generalmente acero al carbono o un acero de baja aleación. Sin embargo, a medida que el ambiente de los pozos se vuelve más severo, se ha usado acero con mayor concentración de elementos de aleación. Por ejemplo, como material acero para pozos petrolíferos que contienen una gran cantidad de gas dióxido de carbono, se ha usado acero inoxidable martensítico serie 13 Cr como por ejemplo SUS 420 y lo similar. Sin embargo, aunque el acero SUS 420 tiene excelente resistencia a la corrosión por gas dióxido de carbono, el mismo tiene poca resistencia a la corrosión por sulfuro de hidrógeno. En consecuencia, el acero SUS 420 puede generar fisuras por tensiones de sulfuro (SSCC) en ambientes que contienen gas dióxido de carbono y sulfuro de hidrógeno simultáneamente. En consecuencia, se han propuesto diversos materiales acero en lugar del acero SUS 420. La Patente Japonesa No. 2861024, la Publicación de Solicitud de Patente Japonesa No. Hei-5-287455 y la Publicación de Solicitud de Patente Japonesa No. Hei-7-62499 describen acero con resistencia mejorada a la corrosión reduciendo la concentración de carbono del SUS 420. Sin embargo, esta baja concentración de carbono descrita en estas publicaciones puede no tener la suficiente resistencia requerida para usar en un pozo profundo, es decir tensión de prueba de 860 MPa o más. Alternativamente, la Publicación de Solicitud de Patente Japonesa No. 2000-192196 describe acero de estructura de una sola fase martensitica que contiene Co : 0.5 - 7% y Mo : 3.1 -7% que presenta alta resistencia y excelente resistencia a fisuras por tensiones de sulfuro. La invención descrita en dicha publicación es un acero que contiene Co en la concentración indicada para eliminar la generación de austenita retenida durante el enfriamiento de manera que la estructura esté hecha de una sola fase martensitica. Sin embargo, como el Co es un elemento costoso, es conveniente no usarlo . Sumario de la Invención La presente invención se realizó en consideración de las circunstancias mencionadas. El objeto de la presente invención es proveer un acero inoxidable martensítico con suficiente resistencia para usarse en tubos para pozos petrolíferos para pozos profundos, es decir una alta resistencia de tensión de prueba de 860 MPa o más, así como excelente resistencia a la corrosión por gas dióxido de carbono y resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro, para que pueda usarse aun en ambientes que contengan gas dióxido de carbono, sulfuro de hidrógeno o iones de cloro o dos o más de estos elementos . Los símbolos de los respectivos elementos en la siguiente expresión muestran la concentración (% en masa) de cada elemento. En consecuencia, la esencia de la presente invención son los aceros inoxidables martensíticos de alta resistencia descritos en los siguientes puntos (a) y (b) . (a) ün acero inoxidable martensítico de alta resistencia excelente en resistencia a la corrosión por gas dióxido de carbono y resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro, que presenta tensión de prueba al 0.2% de 860 MPa o más, que se caracteriza por contener, en % en masa, C: 0.005 - 0.04%, Si: 0.5% o menos, Mn: 0.1 - 3.0%, P: 0.04% o menos, S: 0.01% o menos, Cr: 10 - 15%, Ni: 4.0 -8%, Mo: 2.8 - 5.0%, Al: 0.001 - 0.10% y N: 0.07% o menos, siendo el resto Fe e impurezas y que también se caracteriza por satisfacer la expresión (1) indicada más adelante en la cual la microestructura comprende principalmente martensita revenida, carburo precipitado durante el revenido y compuestos intermetálicos como fase Laves, fase s y similar finamente precipitados durante el revenido. Mo > 2.3 - 0.89 Si + 32.2 C ... (1) en la cual los símbolos de los respectivos elementos en la expresión (1) muestran la concentración (% en masa) de cada elemento . Además, la esencia de la presente invención es un acero inoxidable martensitico que contiene cuando menos uno de los elementos de aleación seleccionados de por lo menos un grupo que comprende los siguientes un primer grupo, un segundo grupo y un tercer grupo, además de los componentes descritos en el punto (a) . En este acero también se satisface dicha expresión (1) y la microestructura es la misma que se mencionó antes. Primer grupo .... Ti: 0.005 - 0.25%, V: 0.005 - 0.25%, Nb: 0.005 - 0.25% y Zr: 0.005 - 0.25%. Segundo grupo .... Cu: 0.05 - 1%. Tercer grupo .... Ca: 0.0002 - 0.005%, Mg: 0.0002 - 0.005%, La: 0.0002 - 0.005% y Ce: 0.0002 - 0.005%. (b) Un acero inoxidable martensitico de alta resistencia con excelente resistencia a corrosión por gas dióxido de carbono y resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro, que tiene tensión de prueba al 0.2% de 860 MPa o más, que se caracteriza por incluir composiciones definidas en (a) y que también se caracteriza por que el acero, el cual satisface la expresión (1) mencionada, es sometido a revenido donde (20 + log t) (T + 273) satisface 13500 - 17700 cuando, después del templado del acero a una temperatura de templado de 880°C - 1000°C, la temperatura de revenido se fija entre 450°C y 620°C, la temperatura de revenido se fija en T(°C) y el tiempo de revenido se fija en t (hora) , comprendiendo la microestructura de dicho acero principalmente martensita revenida, carburo precipitado durante el revenido y compuestos intermetálicos como fase Laves, una fase s y similar finamente precipitados durante el revenido . Descripción Resumida de los Dibujos La figura 1 es un gráfico que muestra las relaciones entre las concentraciones de o de los diversos tipos de acero probados en los ejemplos y el lado derecho de la expresión (1), es decir "2.3 - 0.89 Si + 32.2 C" (valor IM) . La figura 2 es un gráfico que explica las condiciones de revenido definidas en la presente invención, que muestra las relaciones entre la tensión de prueba al 0.2% obtenida por el cambio de valores de (20 + log t) (T + 273) mientras cambian las temperaturas de revenido en 400 - 650 °C después de templar el acero a 920°C y (20 + log t) (T + 273). Descripción de las Modalidades Preferidas Las razones de las restricciones de las concentraciones de los diversos elementos definidos en la presente invención se describirán a continuación. de las respectivas concentraciones significa % en masa. C: 0.005 - 0.04% A pesar de que C (carbono) es un elemento de aleación efectivo para mejorar la resistencia del acero, desde el punto de vista de la resistencia a la corrosión, resulta preferible una baja concentración de C. Sin embargo, si la concentración de C es menor que 0,005%, la tensión de prueba no llega a 860 MPa o más. En consecuencia, el limite inferior de concentración de C se fijó en 0,005%. Por otro lado, si la concentración de C excede 0,04%, la dureza del acero revenido se ^vuelve excesiva; el acero presenta alta sensibilidad a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro. En consecuencia, la concentración de C fue fijada en 0,005 -0,04%. Si: 0,5% o menos Si (silicio) es un elemento de aleación necesario como desoxidante. Una cantidad de Si retenida en el acero puede ser un nivel de impurezas. Sin embargo, para obtener un gran efecto desoxidante se prefiere que la concentración de Si se fije en 0,01% o más. Por otro lado, si la concentración de Si excede 0,5%, disminuye la tenacidad del acero y también su capacidad de ser trabajado. En consecuencia, la concentración de Si se fijó en 0,5% o menos. Mn: 0,1 - 3,0% Mn (manganeso) es un elemento de aleación efectivo para mejorar la capacidad de trabajo en caliente. Para obtener este efecto es necesaria una concentración de Mn de 0,1% o más. Por otro lado, si la concentración de Mn excede 3,0% el efecto es saturado, lo que resulta en un incremento en el costo. En consecuencia, la concentración de Mn se fijó en 0,1- 3,0%.
P : 0,04% o menos P (fósforo) es un elemento de impureza contenido en el acero, siendo mejor que la concentración de P sea lo más baja posible. En particular, si la concentración de P excede 0,04%, disminuye considerablemente la resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro. En consecuencia, la concentración de P se fijó en 0,04% o menos.
S : 0 , 01% o menos S (azufre) es un elemento de impureza contenido en el acero, siendo mejor que la concentración de S sea lo más baja posible. En particular, si la concentración de S excede 0,01%, disminuyen considerablemente la capacidad de trabajo en caliente, la resistencia a corrosión y la tenacidad. En consecuencia, la concentración de S se fijó en 0,01% o menos.
Cr: 10 - 15% Cr (cromo) es un elemento de aleación efectivo para mejorar la resistencia a corrosión por gas dióxido de carbono. Para obtener este efecto se necesita una concentración de Cr de 10% o más. Por otro lado, si la concentración de Cr excede 15%, resulta dificultoso hacer de la microestructura de acero revenido una fase principalmente martensitica . En consecuencia, la concentración de Cr se fijó en 10 - 15%. Ni: 4,0 - 8% Ni (níquel) es un elemento de aleación necesario para hacer la microestructura del acero revenido una fase principalmente martensitica. Sin embargo, si la concentración de Ni es 4,0% o menos, un número de fases de ferrita son precipitadas en la microestructura del acero revenido, y la microestructura del acero revenido no se vuelve una fase principalmente martensitica. Por otro lado, si la concentración de Ni excede 8%, la microestructura de acero revenido se vuelve una fase principalmente austenitica. En consecuencia, la concentración de Ni se fijó en 4,0 - 8%. Más preferiblemente, la concentración de Ni se fijó en 4 - 7%. Mo: 2,8 - 5,0% Mo (molibdeno) es un elemento de aleación efectivo para mejorar la resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro para un material de alta resistencia. Para obtener este efecto es necesaria una concentración de Mo de 2,8% o más. Sin embargo, si la concentración de Mo excede 5,0%, este efecto es saturado, resultando en un incremento en el costo. En consecuencia, la concentración de Mo se fijó en 2,8 - 5,0%. Al: 0,001 -.0,10% Al (aluminio) es un elemento de aleación que se usa como desoxidante en un proceso de fusión. Para obtener este efecto es necesaria una concentración de Al de 0,001% o más. Sin embargo, si la concentración de Al excede 0,10% se forman muchas inclusiones en el acero de manera que se pierde la resistencia a la corrosión. En consecuencia, la concentración de Al se fijó en 0.001 - 0.10%. N: 0.07% o menos N (nitrógeno) es un elemento de impureza contenido en el acero, siendo mejor que la concentración de N sea lo más baja posible. En particular, si la concentración de N es mayor que 0.07%, se forman muchas inclusiones de manera que se pierde la resistencia a la corrosión. En consecuencia, la concentración de N se fijó en 0.07% o menos. Uno de los aceros inoxidables martensiticos según la presente invención está constituido de la composición química antes indicada así como el resto de Fe y las impurezas indispensable. Otro acero inoxidable martensítico según la presente invención contiene además de los componentes antes mencionados, por lo menos un elemento de aleación seleccionado entre al menos de un grupo que comprende un primer grupo, un segundo grupo y un tercer grupo indicados a continuación. Los componentes (elementos) de los respectivos grupos se describirán a continuación. Primer grupo (Ti, V, Nb, Zr: 0.005 - 0.25% respectivamente) Como el Ti, V, Nb y Zr tienen el efecto de fijar el C con el fin de reducir las variaciones de resistencia, uno o más seleccionados de estos elementos puede estar contenido opcionalmente . Sin embargo, si alguno de estos elementos es menor que 0.005%, el efecto antes mencionado no puede ser obtenido. Por otro lado, si cualquiera de los elementos excede 0,25%r la microestructura del acero no puede volverse una fase principalmente martensítica de manera que no puede ser lograda una alta resistencia del acero con una tensión de prueba de 860 MPa o más. En consecuencia, las concentraciones respectivas en contenidos selectivos de estos elementos se fijó en 0, 005 - 0, 25% . Segundo grupo (Cu: 0,05 - 1%) Cu es un elemento efectivo para hacer la microestructura del acero revenido una fase principalmente martensítica como el Ni. Para obtener el efecto por el agregado de Cu, la concentración de Cu debe ser de 0,05% o más. Sin embargo, si la concentración de Cu excede 1%, disminuye la capacidad, de ser trabajado en caliente del acero. En consecuencia, cuando Cu está contenido en el acero su concentración se fijó en 0,05 - 1%. Tercer grupo (Ca, Mg, La, Ce: 0,0002 - 0, 005% respectivamente ) Como Ca, Mg, La y Ce son elementos efectivos para mejorar la capacidad de trabajo en caliente del acero, uno o más seleccionado entre estos elementos puede estar opcionalmente contenido. Sin embargo, si la concentración de cualquiera de dichos' elementos es menor que 0,0002%, el efecto arriba mencionado no puede ser obtenido. Por otro lado, si cualquiera de los elementos excede 0,005%, se forma óxido grueso en el acero, disminuyendo la resistencia a la corrosión del acero. En consecuencia, las respectivas concentraciones en la selección del contenido de estos elementos se fijaron en 0,0002 - 0,005%. En particular, es preferible que Ca y/o La estén contenidos en el acero. El acero según la presente invención debería tener la composición química indicada más arriba y satisfacer la siguiente expresión (1). Esto se debe a que si el acero satisface la expresión (1), la resistencia del acero puede ser mejorada hasta una tensión de prueba de 860 MPa o más sin deteriorar la resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro. Mo 2,3 - 0,89 Si + 32,2 C ... (1) en la cual los símbolos de los elementos respectivos en la expresión (1) muestra la concentración (% en masa) de cada elemento . La figura 1 es un gráfico que muestra las relaciones entre las concentraciones de Mo de varios tipos de aceros ensayados en los ejemplos, los cuales se describirán más adelante, y el lado derecho de la expresión (1) , es decir "2,3 - 0,89 Si + 32,2 C" (valor IM) . Específicamente, los resultados mostrados en la figura 1 se basan en aceros de la presente invención y en aceros comparativos (ensayos No. 18 -21) . La marca "o" indica un ejemplo que no generó ruptura en un ensayo corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro, y la marca "x" ilustra un ejemplo que generó dicha ruptura. Aun cuando la concentración de Mo es mayor que 2.8%, si la concentración de Mo no satisface la expresión (1) , el acero tiene poca resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro . Cuando la concentración de Mo está fuera de los parámetros (es decir, menos que 2.8%) definidos en la presente invención, la tensión de prueba al 0.2% del acero es menor que 860 MPa. Además, aun cuando la concentración de Mo se encuentre dentro de los parámetros (es decir, 2.8 - 5%) definidos en la presente invención, si la concentración de Mo no satisface la expresión (1) antes mencionada, la tensión de prueba al 0.2% del acero es menor que 860 MPa. Sin embargo, si el acero satisface la expresión (1) indicada, la tensión de prueba al 0.2% del acero llega a 860 MPa o más y el acero puede resistir el uso al cual es sometido un material acero para pozo petrolífero debido a su resistencia suficiente. En consecuencia, el acero según la presente invención debería estar en los parámetros de dicha composición química y satisfacer la expresión (1) indicada. Además, los inventores han verificado las influencias de la microestructura . Como resultado de ello, los inventores encontraron que si la microestructura es una estructura que comprende principalmente martensita revenida, carburo precipitado durante el revenido y compuestos intermetálicos como fase Laves, fase s y lo similar precipitados finamente durante el revenido, la resistencia del acero puede ser mejorada sin deteriorar la resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro. Se debe notar que "comprendiendo principalmente martensita revenida" significa que un 70% en volumen o más de la microestructura del acero es una estructura martensitica revenida, pudiendo estar presente una estructura austenitica retenida y/o una estructura ferritica distinta de una estructura martensitica revenida. Además, los "compuestos intermetálicos como fase Laves, fase s y lo similar" pueden contener compuestos intermetálicos tales como fase µ y fase ? distintas de la fase Laves como ser Fe2Mo y lo similar y fase s. La microestructura del acero según la presente invención contiene carburo precipitado durante el revenido. Aunque el carburo es una microestructura efectiva para asegurar la resistencia del acero, la alta resistencia de la tensión de prueba de 860 MPa o más no puede ser obtenida solamente por el carburo contenido en el acero. En consecuencia, en la presente invención son necesarias la precipitación de carburo asi como la precipitación fina de compuestos intermetálicos como la fase Lave o fase o y lo similar antes indicadas. El tratamiento térmico para el acero de la presente invención es templado-revenido típico. Para precipitar compuestos intermetálicos finos durante el revenido es necesario disolver suficientemente los compuestos intermetálicos durante el templado. La temperatura de templado es preferentemente 880 - 1000°C. Además, las condiciones en las cuales los compuestos intermetálicos tales como una fase Laves fina, fase s y similar son precipitados y se puede obtener tensión de prueba al 0.2% de 860 MPa, residen en un caso donde cuando la temperatura de revenido está comprendida entre 450 y 620 °C, asi como la temperatura de revenido se fija en T (°C) y el tiempo de revenido se fija en t (hora) , (20 + log t) (T + 273) puede satisfacer 13500 - 17700. La figura 2 es un gráfico que explica las condiciones de revenido definidas en la presente invención. La figura 2 muestra las relaciones entre la tensión de prueba al 0.2% obtenida mediante el cambio de valores de (20 + log t) (T + 273) cambiando al mismo tiempo las temperaturas de revenido en 400 - 650°C después de templar el acero a 920°C y el (20 + log t) (T + 273) . Como se ilustra en la figura 2, cuando (20 + log t) (T + 273) está en una gama de 13500 - 17700, la tensión de prueba al 0.2% llega a 860 MPa o más. Cuando se lleva a cabo el revenido en una condición en que (20 + log t) (I + 273) es mayor que 17700, la densidad de dislocación se reduce o los compuestos intermetálicos se disuelven en la microestructura del acero, por lo que no puede obtenerse una alta resistencia de la tensión de prueba al 0.2% de 860 MPa o más. Por otro lado, cuando el acero es revenido en una condición de menos de 13500, los compuestos intermetálicos y el carburo no se precipitan. En consecuencia, no puede lograrse la tensión de prueba al 0.2% de 860 MPa o más . De lo antes mencionado, destaca que el acero de la presente invención debería tener las composiciones químicas indicadas y satisfacer la expresión (1) y la microestructura del acero debería comprender principalmente martensita revenida, carburo precipitado durante el revenido y compuestos intermetálicos como fase Laves, fase s y similar finamente precipitados durante el revenido. Ejemplos Los aceros con las composiciones indicadas en las Tablas 1 (1) y 1 (2) se fundieron y se colaron y los lingotes colados obtenidos se forjaron y se laminaron en caliente para preparar placas de acero cada una con un espesor de 15 mm, un ancho de 120 mm y una longitud de 1000 mm. Estas placas de acero se sometieron a templado [enfriamiento con agua a 920 °C) y a revenido (enfriamiento con aire después de remojarse a 550 °C durante 30 minutos ({20 + log t) (T + 273) = 16212)], siendo las placas de acero así obtenidas proporcionadas en varios ensayos como placas de acero de ensayo. 17 Tabla 1 (1) tí Nota 1) * indica parámetros fuera de los definidos en la presente invención. Nota 2) Valor IM indica (2,3 - 0,89 Si + 32, 2C) Nota 3) · Valor Mo - IM indica un valor calculado de (concentración Mo - valor IM) , y si este valor es 0 o más, el mismo satisface la expresión (1) definida en la presente invención. 18 Tabla 1 (2) Nota 1) * indica parámetros fuera de los definidos en la presente invención. Nota 2) Valor IM indica (2,3 - 0,89 Si + 32, 2C) Nota 3) Valor Mo - IM indica un valor calculado de (concentración Mo - valor IM) , y si este valor es 0 o más, el mismo satisface la expresión (1) definida en la presente invención.
Primero, se tomaron barras redondas de ensayo cada una con un diámetro de 6.35 iran y una longitud de la porción paralela de 25.4 mm de las respectivas placas de acero de ensayo y se sometieron a ensayos de tracción a temperaturas normales. Las tensiones de prueba al 0.2% obtenidas se muestran en la Tabla 2. Después, las piezas de ensayo cada una con un espesor de 3 mm, un ancho de 20 mm y una longitud de 50 mm se tomaron de las respectivas placas de acero de ensayo y estas piezas de ensayo se pulieron con papel de lija No. 600, se desengrasaron y se secaron. Después, las piezas de ensayo obtenidas se sumergieron en una solución acuosa de NaCl al 25% saturada con 0.973 MPa de gas C02 y 0.0014 MPa de gas H2S (temperatura: 165°C) durante 720 horas. Después de la inmersión, se midió la reducción de peso de las piezas de ensayo por corrosión [ (masa antes del ensayo) - (masa después del ensayo)], confirmándose la presencia y ausencia de corrosión local en las superficies de las piezas de ensayo por ensayo visual. Como resultado, la proporción de corrosión del acero según la presente invención es 0.5 mm/año o menos y no pudo encontrarse corrosión local en su superficie . Posteriormente, los ejemplos en los cuales las tensiones de prueba al 0.2% eran de 860 MPa o más en los ensayos de tracción se sometieron a ensayos de carga fija mediante el uso de una máquina de ensayo de tipo elástico (de tipo aro de prueba) de acuerdo con el Método A TM0177-96 de NACE. Específicamente, se tomaron barras redondas de ensayo cada una con un diámetro de 6.3 mm y una longitud de la porción paralela de 25.4 mm de las respectivas placas de acero de ensayo y se sometieron a ensayos de tensión de prueba al 0.2% y carga fija al 85% (tensión de ensayo) a una temperatura de prueba de 25 °C, durante 720 horas usando 0.003 MPa de gas H2S (resto de C02) saturado con solución acuosa de NaCl al 25% (pH 4.0). Como resultado de ello, ninguna de las piezas de ensayo se rompió . Las microestructuras de las piezas de ensayo se observaron mediante un microscopio óptico y una réplica de extracción. Estos resultados se muestran en la Tabla 2.
Tabla 2 Nota 1) En el ensayo de corrosión por gas dióxido de carbono de un acero cuya proporción de corrosión es 0,5 nuti/año o menos, y que no genera corrosión local, se indica por "o" y lo contrario por "x". Nota 2) En el ensayo SSC, un acero, que no generó ruptura, se indica por "o", y un acero que generó ruptura se indica por » x Nota 3) En la microestructura, martensita revenida se indica por "M", ferrita se indica por "F", compuestos intermetálicos se indican por "IM" y carburo se indica por "C" .
Como se ilustra en la Tabla 2, los ejemplos No. 1 a 17 de .la presente invención cada uno tienen 0,2% tensión de prueba de 860 MPa o más y excelente resistencia a corrosión por gas dióxido de carbono y resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro. Por otro lado, los ejemplos comparativos No. 22 a 25, los cuales tienen concentraciones de Cr y/o Mo que están fuera de los parámetros definidos en la presente invención y los ejemplos comparativos No. 18 a 21, cuyas concentraciones de los respectivos componentes están dentro de los parámetros definidos en la presente invención pero no se satisfizo la expresión (1) antes descrita, no tuvieron la resistencia suficiente al gas dióxido de carbono y/o resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones. Aplicabilidad Industrial El acero inoxidable martensítico de acuerdo con la presente invención puede presentar una alta resistencia de la tensión de prueba al 0.2% de 860 MPa o más y excelente resistencia a la corrosión por gas dióxido de carbono y resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro limitando la composición del acero de elementos especificados y definiendo la concentración de Mo sn el acero por las relaciones con los valores IM, asi como formando la microestructura del acero principalmente con martensita revenida, carburo precipitado durante el revenido y compuestos intermetálicos como fase Laves, fase s y similar. Como resultado, los aceros inoxidables martensiticos de la presente invención pueden ser aplicados a aceros prácticos, los cuales pueden usarse ampliamente en tubos para pozos petrolíferos y similares en ambientes que contienen gas dióxido de carbono, sulfuro de hidrógeno, iones de cloro o dos o más de estos elementos, en campos amplios.

Claims (1)

  1. 24 REIVINDICACIONES 1. - Acero inoxidable martensitico de alta resistencia con excelente resistencia a la corrosión por gas dióxido de carbono y resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro, con 0,2% de tensión de prueba de 860 MPa o más, CARACTERIZADO por comprender, en % en masa, C: 0,005 - 0,04%, Si: 0,5% o menos, Mn: 0,1 - 3,0%, P: 0,04% o menos, S: 0,01% o menos, Cr: 10 - 15%, Ni: 4,0 - 8%, Mo: 2,8 - 5,0%, Al: 0,001 - 0,10% y N: 0,07% o menos, siendo el resto Fe e impurezas, y también por satisfacer la expresión (1) indicada más abajo en la cual la microestructura comprende principalmente martensita revenida, carburo precipitado durante el revenido, y compuestos intermetálicos como fase Laves, fase s y lo similar precipitados finamente durante el revenido : Mo 2,3 - 0,89 Si + 32,2 C ... (1) en la cual los símbolos de los respectivos elementos en la expresión (1) muestran la concentración (% en masa) de cada elemento . 2. - Acero inoxidable martensitico de alta resistencia con excelente resistencia a la corrosión por gas dióxido de carbono y resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro,- con 0,2% de tensión de prueba de 860 MPa o más, CARACTERIZADO por comprender, en % en masa, C: 0,005 - 0,04%, Si: 0,5% o menos, Mn: 0,1 - 3,0%, P: 0,04% o menos, S: 0,01% o menos, Cr: 10 - 15%, Ni: 4,0 - 8%, Mo: 2,8 - 5,0%, Al: 0,001 - 0,10% y N: 0,07% o menos, y que contiene además uno o más elementos seleccionados de un grupo que comprende Ti: 0,0G5 - 0,25%, V: 0,005 - 0,25%, Nb: 0,005 -0,25%, y Zr: 0,005 - 0,25%, y siendo el resto Fe e impurezas, y también por satisfacer la expresión (1) indicada más abajo en la cual la microestructura comprende principalmente martensita revenida, carburo precipitado durante el revenido, y compuestos intermetálicos como fase Laves, fase s y lo similar precipitados finamente durante el revenido: Mo 2,3 - 0,89 Si + 32,2 C ... (1) en la cual los símbolos de los respectivos elementos en la expresión (1) muestran la concentración (% en masa) de cada elemento . 3.- Acero inoxidable martensítico de alta resistencia con excelente resistencia a la corrosión por gas dióxido de carbono y resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro, con 0,2% de tensión de prueba de 860 MPa o más, CARACTERIZADO por comprender, en % en masa, C: 0,005 - 0,04%, Si: 0,5% o menos, Mn: 0,1 - 3,0%, P: 0,04% o menos, S: 0,01% o menos, Cr: 10 - 15%, Ni: 4,0 - 8%, Mo: 2,8 - 5,0%, Al: 0,001 - 0,10% y N: 0,07% o menos, y Cu: 0,05 -1%, siendo el resto Fe e impurezas, y también por satisfacer la expresión (1) indicada más abajo en la cual la microestructura comprende principalmente martensita revenida, 26 carburo precipitado durante el revenido, y compuestos intermetálicos como fase Laves, fase s y lo similar precipitados finamente durante el revenido: Mo 2,3 - 0,89 Si + 32,2 C ... (1) ^ en la cual los símbolos de los respectivos elementos en la expresión (1) muestran la concentración (% en masa) de cada elemento . 4.- Acero inoxidable martensítico de alta resistencia con excelente resistencia a la corrosión por gas dióxido de 10 carbono y resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro, con 0,2% de tensión de prueba de 860 MPa o más, CARACTERIZADO por comprender, en % en masa, C: 0,005 - 0,04%, Si: 0,5% o menos, Mn: 0,1 - 3,0%, P: 0,04% o menos, S: 0,01% o menos, Cr: 10 - 15%, Ni: 4,0 - 8%, Mo: 2,8 15 - 5,0%, Al: 0,001 - 0,10% y N: 0,07% o menos, y Cu: 0,05 - 1%, y que contiene además uno o más elementos seleccionados de un grupo que comprende Ti: 0,005 - 0,25%, V: 0,005 - 0,25%, Nb: 0,005 - 0,25%, y Zr: 0,005 - 0,25%, y siendo el resto Fe e impurezas, y también por satisfacer la expresión 20 .(1) indicada más abajo en la cual la microestructura comprende principalmente martensita revenida, carburo precipitado durante el revenido, y compuestos intermetálicos como fase Laves, fase s y lo similar precipitados finamente durante el revenido: 25 Mo 2,3 - 0,89 Si + 32,2 C ... (1) 27 en la cual los símbolos de los respectivos elementos en la expresión (1) muestran la concentración (% en masa) de cada elemento . 5. - Acero inoxidable martensítico de alta resistencia con excelente resistencia a la corrosión por gas dióxido de carbono y resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro, con 0,2% de tensión de prueba de 860 MPa o más, CARACTERIZADO por comprender, en % en masa, C: 0,005 - 0,04%, Si: 0,5% o menos, Mn: 0,1 - 3,0%, P: 0,04% o menos, S: 0,01% o menos, Cr: 10 - 15%, Ni: 4,0 - 8%, Mo: 2,8 - 5,0%, Al: 0,001 - 0,10% y N: 0,07% o menos, y que contiene además uno o más elementos seleccionados de un grupo que comprende Ca: 0,0002 - 0,005%, Mg: 0,0002 - 0,005%, La: 0,0002 - 0,005%, y Ce: 0,0002 - 0,005%, y siendo el resto Fe e impurezas, y también por satisfacer la expresión (1) indicada más abajo en la cual la microestructura comprende principalmente martensita revenida, carburo precipitado durante el revenido, y compuestos intermetálicos como fase Laves, fase s y lo similar precipitados finamente durante el revenido : Mo 2,3 - 0,89 Si + 32,2 C ... (1) en la cual los símbolos de los respectivos elementos en la expresión (1) muestran la concentración (% en masa) de cada elemento . 6. - Acero inoxidable martensítico de alta resistencia 28 con excelente resistencia a la corrosión por gas dióxido de carbono y resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro, con 0,2% de tensión de prueba de 860 MPa o más, CARACTERIZADO por comprender, en % en masa, C: 0,005 - 0,04%, Si: 0,5% o menos, Mn: 0,1 - 3,0%, P: 0,04% o menos, S: 0,01% o menos, Cr: 10 - 15%, Ni: 4,0 - 8%, Mo: 2,8 - 5,0%, Al: 0,001 - 0,10% y N: 0,07% o menos, y que contiene además uno o más elementos seleccionados de un grupo que comprende Ti: 0,005 - 0,25%, V: 0,005 - 0,25%, Nb: 0,005 -0,25%, y Zr: 0,005 - 0,25%, y uno o más elementos seleccionados del grupo que comprende Ca : 0,0002 - 0,005%, Mg: 0,0002 - 0,005%, La: 0,0002 - 0,005%, y Ce: 0,0002 -0,005%, y siendo el resto Fe e impurezas, y también por satisfacer la expresión (1) indicada más abajo en la cual la microestructura comprende principalmente martensita revenida, carburo precipitado durante el revenido, y compuestos intermetálicos como fase Laves, fase s y lo similar precipitados finamente durante el revenido: Mo 2,3 - 0,89 Si + 32,2 C ... (1) en la cual los símbolos de los respectivos elementos en la expresión (1) muestran la concentración (% en masa) de cada elemento . 7.- Acero inoxidable martensitico de alta resistencia con excelente resistencia a la corrosión por gas dióxido de carbono y resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro, con 0,2% de tensión de prueba de 860 MPa o más, CARACTERIZADO por comprender, en % en masa, C: 0,005 - 0,04%, Si: 0,5% o menos, Mn: 0,1 - 3,0%, P: 0,04% o menos, S: 0,01% o menos, Cr : 10 - 15%, Ni: 4,0 - 8%, Mo: 2,8 - 5,0%, Al: 0,001 - 0,10% y N: 0,07% o menos, y Cu: 0,05 -1%, y que contiene además uno o más elementos seleccionados de un grupo que comprende Ca: 0,0002 - 0,005%, g: 0,0002 -0,005%, La: 0,0002 - 0,005%, y Ce: 0,0002 - 0,005%, y siendo el resto Fe e impurezas, y también por satisfacer la expresión (1) indicada más abajo en la cual la microestructura comprende principalmente martensita revenida, carburo precipitado durante el revenido, y compuestos intermetálicos como fase Laves, fase s y lo similar precipitados finamente durante el revenido: Mo 2,3 - 0,89 Si + 32,2 C ... (1) en la cual los símbolos de los respectivos elementos en la expresión (1) muestran la concentración (% en masa) de cada elemento . 8.- Acero inoxidable martensitico de alta resistencia con excelente resistencia a la corrosión por gas dióxido de carbono y resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro, con 0,2% de tensión de prueba de 860 MPa o más, CARACTERIZADO por comprender, en % en masa, C: 0,005 - 0,04%, Si: 0,5% o menos, Mn: 0,1 - 3,0%, P: 0,04% o menos, S: 0,01% o menos, Cr: 10 - 15%, Ni: 4,0 - 8%, Mo: 2,8 30 - 5,0%, Al: 0,001 - 0,10% y N: 0,07% o menos, y Cu: 0,05 -1%, y que contiene además uno o más -elementos seleccionados de un grupo que comprende Ti: 0,005 - 0,25%, V: 0,005 -0,25%, Nb: 0, 005 - 0,25%, y Zr: 0,005 - 0,25%, y uno o más elementos seleccionados del grupo que comprende Ca : 0,0002 -0,005%, Mg: 0,0002 - 0,005%, La: 0,0002 - 0,005%, y Ce: 0,0002 - 0,005%, y siendo el resto Fe e impurezas, y también por satisfacer la expresión (1) indicada más abajo en la cual la microestructura comprende principalmente martensita revenida, carburo precipitado durante el revenido, y compuestos intermetálicos como fase Laves, fase s y lo similar precipitados finamente durante el revenido: Mo 2,3 - 0,89 Si + 32,2 C ... (1) en la cual los símbolos de los respectivos elementos en la expresión (1) muestran la concentración (% en masa) de cada elemento. 9.- Acero inoxidable martensítico de alta resistencia con excelente resistencia a la corrosión por gas dióxido de carbono y resistencia a la corrosión por fisuras por tensiones de sulfuro, con 0,2% de tensión de prueba de 860 MPa o más, CARACTERIZADO por comprender composiciones definidas en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8 y también porque el acero, .el cual satisface la expresión (1) indicada más abajo, es sometido a revenido en el cual (20 + log t) (T + 273) satisface 13500 - 17700 cuando, después de 31 templar el acero a una temperatura de templado de 880 °C — 1000 °C, el parámetro de temperatura de revenido se fija en 450 °C - 620 °C, la temperatura de revenido se fija en T (°C) y el tiempo de revenido se fija en t (hora) , comprendiendo la microestructura de dicho acero principalmente martensita revenida, carburo precipitado durante el revenido y compuestos intermetálicos como fase Laves, fase s y similares precipitados finamente durante el revenido, Mo > 2.3 - 0.89 Si + 32.2 C ... (1) en la cual los símbolos de los respectivos elementos en la expresión (1) muestran la concentración (% en masa) de cada elemento .
MXPA05006562A 2002-12-20 2003-12-18 Acero inoxidable martensitico de alta resistencia con excelentes propiedades de resistencia a la corrosion por dioxido de carbono y resistencia a la corrosion por fisuras por tensiones de sulfuro. MXPA05006562A (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2002369595 2002-12-20
PCT/JP2003/016288 WO2004057050A1 (ja) 2002-12-20 2003-12-18 耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼

Publications (1)

Publication Number Publication Date
MXPA05006562A true MXPA05006562A (es) 2005-08-16

Family

ID=32677145

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
MXPA05006562A MXPA05006562A (es) 2002-12-20 2003-12-18 Acero inoxidable martensitico de alta resistencia con excelentes propiedades de resistencia a la corrosion por dioxido de carbono y resistencia a la corrosion por fisuras por tensiones de sulfuro.

Country Status (12)

Country Link
US (1) US20050224143A1 (es)
EP (1) EP1584699A4 (es)
JP (1) JP4428237B2 (es)
CN (1) CN100368579C (es)
AR (1) AR042494A1 (es)
AU (1) AU2003289437B2 (es)
BR (1) BRPI0317550B1 (es)
CA (1) CA2509581C (es)
MX (1) MXPA05006562A (es)
NO (1) NO337858B1 (es)
RU (1) RU2307876C2 (es)
WO (1) WO2004057050A1 (es)

Families Citing this family (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4337712B2 (ja) * 2004-11-19 2009-09-30 住友金属工業株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼
EP1876253B1 (en) * 2005-04-28 2013-04-17 JFE Steel Corporation Stainless steel pipe for oil well excellent in enlarging characteristics
CN100453685C (zh) * 2006-07-11 2009-01-21 无锡西姆莱斯石油专用管制造有限公司 高Cr系不锈钢无缝油井管及其生产方法
BRPI0719904B1 (pt) * 2006-08-22 2018-11-21 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp aço inoxidável martensítico
AU2007289709B2 (en) 2006-08-31 2010-09-16 Nippon Steel Corporation Martensitic stainless steel for welded structure
JP5145793B2 (ja) * 2007-06-29 2013-02-20 Jfeスチール株式会社 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
JP4951564B2 (ja) 2008-03-25 2012-06-13 住友化学株式会社 再生硫黄回収装置
JP4577457B2 (ja) * 2008-03-28 2010-11-10 住友金属工業株式会社 油井管に用いられるステンレス鋼
RU2468112C1 (ru) * 2008-09-04 2012-11-27 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Нефтегазопромысловая бесшовная труба из мартенситной нержавеющей стали и способ ее изготовления
AR073884A1 (es) 2008-10-30 2010-12-09 Sumitomo Metal Ind Tubo de acero inoxidable de alta resistencia excelente en resistencia a la fisuracion bajo tension por sulfuros y a la corrosion de gas de acido carbonico en alta temperatura.
AR076669A1 (es) * 2009-05-18 2011-06-29 Sumitomo Metal Ind Acero inoxidable para pozos de petroleo, tubo de acero inoxidable para pozos de petroleo, y metodo de fabricacion de acero inoxidable para pozos de petroleo
BR112012024756B1 (pt) * 2010-04-28 2018-09-25 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp aço inoxidável de alta resistência para poço de óleo e tubo de aço inoxidável de alta resistência para poço de óleo
IT1403689B1 (it) * 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio ad alta resistenza con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensioni da solfuri.
CN102534418A (zh) * 2012-02-29 2012-07-04 宝山钢铁股份有限公司 一种油套管用马氏体不锈钢及其制造方法
ES2703049T3 (es) * 2012-03-26 2019-03-06 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Acero inoxidable para pozos petrolíferos y tubería de acero inoxidable para pozos petrolíferos
CN102866172A (zh) * 2012-08-31 2013-01-09 广东电网公司电力科学研究院 一种T/P92钢Laves相含量测定方法
US9777355B2 (en) 2012-09-27 2017-10-03 Hitachi Metals, Ltd. Process for producing precipitation strengthening martensitic steel
BR102014005015A8 (pt) * 2014-02-28 2017-12-26 Villares Metals S/A aço inoxidável martensítico-ferrítico, produto manufaturado, processo para a produção de peças ou barras forjadas ou laminadas de aço inoxidável martensítico-ferrítico e processo para a produção de tudo sem costura de aço inoxidável martensítico-ferrítico
WO2016001705A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for manufacturing a high strength steel sheet having improved formability and ductility and sheet obtained
WO2016001703A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained by the method
KR20170105046A (ko) 2015-02-20 2017-09-18 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 고강도 심리스 후육 강관 및 그 제조 방법
MX2018014132A (es) * 2016-05-20 2019-04-29 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Barra de acero para miembro de fondo de pozo y el miembro de fondo de pozo.
CN105755393A (zh) * 2016-05-24 2016-07-13 江苏金基特钢有限公司 石油管道专用钢材及其制备方法
CN106399862B (zh) * 2016-09-28 2017-12-29 睿智钢业有限公司 一种高强防腐钢材及其制备方法和应用
JP6315159B1 (ja) * 2016-10-25 2018-04-25 Jfeスチール株式会社 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
CN110462085A (zh) * 2017-03-28 2019-11-15 日本制铁株式会社 马氏体不锈钢材
RU2650353C1 (ru) * 2017-09-18 2018-04-11 Юлия Алексеевна Щепочкина Сталь
US20200407814A1 (en) 2017-09-29 2020-12-31 Jfe Steel Corporation Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same
WO2019065114A1 (ja) 2017-09-29 2019-04-04 Jfeスチール株式会社 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
JP6540922B1 (ja) 2017-09-29 2019-07-10 Jfeスチール株式会社 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
RU2659530C1 (ru) * 2017-11-27 2018-07-02 Юлия Алексеевна Щепочкина Сталь для изготовления ювелирных изделий
JP6680408B1 (ja) 2018-05-25 2020-04-15 Jfeスチール株式会社 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
US20210198764A1 (en) * 2018-05-25 2021-07-01 Jfe Steel Corporation Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same
AR116495A1 (es) 2018-09-27 2021-05-12 Nippon Steel Corp Material de acero inoxidable martensítico
WO2020095559A1 (ja) 2018-11-05 2020-05-14 Jfeスチール株式会社 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
CN111793773B (zh) * 2019-08-09 2021-10-12 中南大学 一种通过Laves相及μ相复合强硬化的高速钢及其制备方法
CN115698358B (zh) * 2020-04-01 2023-08-29 日本制铁株式会社 钢材

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS51133807A (en) * 1975-05-14 1976-11-19 Hitachi Ltd Turbo type impeller with high performance
JP2861024B2 (ja) * 1989-03-15 1999-02-24 住友金属工業株式会社 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼材とその製造方法
JPH03120337A (ja) * 1989-10-03 1991-05-22 Sumitomo Metal Ind Ltd マルテンサイト系ステンレス鋼と製造方法
JPH05156409A (ja) * 1991-11-29 1993-06-22 Nippon Steel Corp 耐海水性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法
EP0771366B1 (en) * 1994-07-21 1999-06-02 Nippon Steel Corporation Martensitic stainless steel having excellent hot workability and sulfide stress cracking resistance
MY114984A (en) * 1995-01-13 2003-03-31 Hitachi Metals Ltd High hardness martensitic stainless steel with good pitting corrosion resistance
JP3533055B2 (ja) * 1996-03-27 2004-05-31 Jfeスチール株式会社 耐食性および溶接性に優れたラインパイプ用マルテンサイト鋼
JP3254146B2 (ja) * 1996-10-29 2002-02-04 川崎製鉄株式会社 耐応力腐食割れ性および高温引張り特性に優れた油井管用高強度マルテンサイト系ステンレス鋼
WO1999004052A1 (fr) * 1997-07-18 1999-01-28 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Acier inoxydable en martensite a haute resistance a la corrosion
JP2000063997A (ja) * 1998-08-25 2000-02-29 Sumitomo Metal Ind Ltd マルテンサイト系ステンレス溶接鋼管
JP3743226B2 (ja) * 1998-10-12 2006-02-08 住友金属工業株式会社 ダウンホール部材用マルテンサイト系ステンレス鋼
JP2000192196A (ja) * 1998-12-22 2000-07-11 Sumitomo Metal Ind Ltd 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼
JP3485022B2 (ja) * 1999-05-17 2004-01-13 住友金属工業株式会社 熱間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼材
JP2001107198A (ja) * 1999-10-07 2001-04-17 Nippon Steel Corp 耐ssc性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼ラインパイプおよびその製造方法
JP4250851B2 (ja) * 2000-03-30 2009-04-08 住友金属工業株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼および製造方法
CN1114715C (zh) * 2000-11-15 2003-07-16 浦项产业科学研究院 具有高机械强度和抗腐蚀的马氏体不锈钢

Also Published As

Publication number Publication date
RU2005122929A (ru) 2006-02-10
JP4428237B2 (ja) 2010-03-10
BR0317550A (pt) 2005-11-22
US20050224143A1 (en) 2005-10-13
AU2003289437A1 (en) 2004-07-14
NO20052986L (no) 2005-09-15
EP1584699A1 (en) 2005-10-12
CN1729306A (zh) 2006-02-01
WO2004057050A1 (ja) 2004-07-08
CN100368579C (zh) 2008-02-13
AR042494A1 (es) 2005-06-22
EP1584699A4 (en) 2009-06-03
NO337858B1 (no) 2016-07-04
JPWO2004057050A1 (ja) 2006-04-20
AU2003289437B2 (en) 2007-09-20
CA2509581A1 (en) 2004-07-08
NO20052986D0 (no) 2005-06-17
BRPI0317550B1 (pt) 2016-06-14
CA2509581C (en) 2010-04-06
RU2307876C2 (ru) 2007-10-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
MXPA05006562A (es) Acero inoxidable martensitico de alta resistencia con excelentes propiedades de resistencia a la corrosion por dioxido de carbono y resistencia a la corrosion por fisuras por tensiones de sulfuro.
RU2335570C2 (ru) Мартенситная нержавеющая сталь
AU2009230545B2 (en) Stainless steel for use in oil well tube
EP2035593B1 (en) Austenitic paramagnetic corrosion resistant material
MX2011004528A (es) Tubo de acero inoxidable de alta resistencia excelente para la resistencia a la tension por sulfuro y la resistencia a la corrosion por gas de acido carbonico de alta temperatura.
WO2005017222A1 (ja) 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス鋼管およびその製造方法
CA2397592C (en) Duplex stainless steel
RU2421539C2 (ru) Мартенситная нержавеющая сталь для сварных структур
GB1565419A (en) Stainless steel welded articles
JP2003003243A (ja) 耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼
EP1026273B1 (en) Martensite stainless steel of high corrosion resistance
JP2742948B2 (ja) 耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法
JP2620809B2 (ja) 耐高温高塩化物イオン濃度湿潤高圧炭酸ガス環境腐食性、耐応力腐食割れ性の優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法
JPH032227B2 (es)
GB2123031A (en) High-nickel austenitic alloys for sour well service
JPS6160866A (ja) 耐サワ−性に優れたラインパイプ用鋼材
JPH0148345B2 (es)
JPH0741909A (ja) 油井用ステンレス鋼およびその製造方法
JP2745070B2 (ja) 高強度かつ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法
Garber Higher hardenability low alloy steels for H2S-resistant oil country tubulars
Sagara et al. Nickel-Based Alloy, UNS N06845, With Superior Localized Corrosion Resistance for Sour Environment
Nakayama et al. Development of high-strength, high-corrosion-resistant austenitic stainless steel for sour-gas service
EP2803743B1 (en) Low alloy steel
JPH0953157A (ja) 溶接部硬さの低い高耐食マルテンサイト系ステンレス鋼
Poweleit Steel castings properties

Legal Events

Date Code Title Description
FG Grant or registration
GB Transfer or rights