JPH04224656A - 油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼 - Google Patents
油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼Info
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- JPH04224656A JPH04224656A JP40658790A JP40658790A JPH04224656A JP H04224656 A JPH04224656 A JP H04224656A JP 40658790 A JP40658790 A JP 40658790A JP 40658790 A JP40658790 A JP 40658790A JP H04224656 A JPH04224656 A JP H04224656A
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Landscapes
- Earth Drilling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【産業上の利用分野】本発明は、原油あるいは天然ガス
の油井、ガス井に使用される油井管用の鋼材に関し、特
に炭酸ガス（ＣＯ２）、硫化水素（Ｈ２ Ｓ）、塩素イ
オン（Ｃｌ− ） などを含む極めて腐食環境の厳しい
油井、ガス井で使用するに適した、優れた耐食性と耐応
力腐食割れ性を有する油井管用マルテンサイト系ステン
レス鋼に関する。
の油井、ガス井に使用される油井管用の鋼材に関し、特
に炭酸ガス（ＣＯ２）、硫化水素（Ｈ２ Ｓ）、塩素イ
オン（Ｃｌ− ） などを含む極めて腐食環境の厳しい
油井、ガス井で使用するに適した、優れた耐食性と耐応
力腐食割れ性を有する油井管用マルテンサイト系ステン
レス鋼に関する。
【従来の技術】近年に至り、原油価格の高騰や近い将来
に予想される石油資源の枯渇化を目前にして、従来はか
えりみられなかったような深層油田や、開発が一旦は放
棄されていたサワーガス田等に対する開発が、世界的規
模で盛んになっている。このよような油田、ガス田は一
般に深度が極めて深く、またその雰囲気はＣＯ２ 、Ｈ
２ Ｓ、Ｃｌ− 等を含む厳しい腐食環境となっている
。したがってこのような油田、ガス田の採掘に使用され
る油井管としては、高強度でしかも耐食性と耐応力腐食
割れ性を兼ね備えた材質が要求される。このような苛酷
な環境下では、従来一般に、温度が１００ °Ｃ以下の
比較的低温の場合は１３Ｃｒマルテンサイト系ステンレ
ス鋼（例えば特開昭６０−１７４８５９号）が使用され
、一方、それ以上の高温の場合では２２Ｃｒ二相ステン
レス鋼が使用されている。
に予想される石油資源の枯渇化を目前にして、従来はか
えりみられなかったような深層油田や、開発が一旦は放
棄されていたサワーガス田等に対する開発が、世界的規
模で盛んになっている。このよような油田、ガス田は一
般に深度が極めて深く、またその雰囲気はＣＯ２ 、Ｈ
２ Ｓ、Ｃｌ− 等を含む厳しい腐食環境となっている
。したがってこのような油田、ガス田の採掘に使用され
る油井管としては、高強度でしかも耐食性と耐応力腐食
割れ性を兼ね備えた材質が要求される。このような苛酷
な環境下では、従来一般に、温度が１００ °Ｃ以下の
比較的低温の場合は１３Ｃｒマルテンサイト系ステンレ
ス鋼（例えば特開昭６０−１７４８５９号）が使用され
、一方、それ以上の高温の場合では２２Ｃｒ二相ステン
レス鋼が使用されている。
【発明が解決しようとする課題】ところが、本発明者等
の調査によれば、多くの油井が１００ 〜１５０ °Ｃ
の温度範囲にあり、その程度の温度範囲での二相ステン
レス鋼の使用は過剰防食であることが判明した。しかし
ながら、従来は、１００ 〜１５０ °Ｃの温度範囲で
２２Ｃｒ二相ステンレス鋼に代わり得る安価な高強度油
井管用のステンレス鋼は未だなく、その開発が強く望ま
れながらも、高価な２２Ｃｒ二相ステンレス鋼を用いざ
るを得ないという問題点があった。本発明は、以上の事
情を背景としてなされたものであり、１００ °Ｃ以下
の腐食環境下における耐食性、耐応力腐食割れ性の点で
は油井管に適していると考えられる１３Ｃｒマルテンサ
イト系ステンレス鋼に着目し、そのマルテンサイト系ス
テンレス鋼の１００ °Ｃ以上における耐食性、耐応力
腐食割れ性を十分に改善して、ＣＯ２ 、Ｈ２ Ｓ、Ｃ
ｌ− 等を含む１００ 〜１５０ °Ｃの苛酷な腐食環
境下において優れた耐食性、耐応力腐食割れ性を示し、
且つコスト的にも有利な、高強度油井管用のマルテンサ
イト系ステンレス鋼を提供することを目的とする。
の調査によれば、多くの油井が１００ 〜１５０ °Ｃ
の温度範囲にあり、その程度の温度範囲での二相ステン
レス鋼の使用は過剰防食であることが判明した。しかし
ながら、従来は、１００ 〜１５０ °Ｃの温度範囲で
２２Ｃｒ二相ステンレス鋼に代わり得る安価な高強度油
井管用のステンレス鋼は未だなく、その開発が強く望ま
れながらも、高価な２２Ｃｒ二相ステンレス鋼を用いざ
るを得ないという問題点があった。本発明は、以上の事
情を背景としてなされたものであり、１００ °Ｃ以下
の腐食環境下における耐食性、耐応力腐食割れ性の点で
は油井管に適していると考えられる１３Ｃｒマルテンサ
イト系ステンレス鋼に着目し、そのマルテンサイト系ス
テンレス鋼の１００ °Ｃ以上における耐食性、耐応力
腐食割れ性を十分に改善して、ＣＯ２ 、Ｈ２ Ｓ、Ｃ
ｌ− 等を含む１００ 〜１５０ °Ｃの苛酷な腐食環
境下において優れた耐食性、耐応力腐食割れ性を示し、
且つコスト的にも有利な、高強度油井管用のマルテンサ
イト系ステンレス鋼を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明者等は、代表的なマルテンサイト系ステン
レス鋼である１３Ｃｒ鋼をベースとする種々の合金成分
について、ＣＯ２ 、Ｈ２ Ｓ、Ｃｌ− を含む環境下
での耐食性、耐応力腐食割れ性を調べるための各種の実
験、検討を重ねた。その結果、Ｃを従来より著しく低減
した１３Ｃｒ鋼において、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎを添加し、さ
らに、Ｓｉ、Ａｌ、Ｏを低減することによって、良好な
熱間加工性が確保されると共に、上述の環境下での耐食
性、耐応力腐食割れ性が著しく改善され、強度も十分に
確保されることを見出し、この発明をなすに至ったもの
である。 すなわち、本発明の油井管用マルテンサイト系ステンレ
ス鋼は、Ｃ：０．０２〜０．０５％、Ｓｉ：０．３０％
以下、Ｍｎ：０．３０〜１．２０％、Ｐ：０．０２５
％以下、Ｓ：０．００３ ％以下、Ｃｒ：１２．０〜１
４．０％、Ｎｉ：３．０ 〜５．０ ％、Ｍｏ：０．５
〜１．５ ％、Ａｌ：０．０１ 〜０．０５％、Ｎ：
０．０３〜０．０８％、Ｏ：０．００５ ％以下を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなることを特
徴とするものである。
めに、本発明者等は、代表的なマルテンサイト系ステン
レス鋼である１３Ｃｒ鋼をベースとする種々の合金成分
について、ＣＯ２ 、Ｈ２ Ｓ、Ｃｌ− を含む環境下
での耐食性、耐応力腐食割れ性を調べるための各種の実
験、検討を重ねた。その結果、Ｃを従来より著しく低減
した１３Ｃｒ鋼において、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎを添加し、さ
らに、Ｓｉ、Ａｌ、Ｏを低減することによって、良好な
熱間加工性が確保されると共に、上述の環境下での耐食
性、耐応力腐食割れ性が著しく改善され、強度も十分に
確保されることを見出し、この発明をなすに至ったもの
である。 すなわち、本発明の油井管用マルテンサイト系ステンレ
ス鋼は、Ｃ：０．０２〜０．０５％、Ｓｉ：０．３０％
以下、Ｍｎ：０．３０〜１．２０％、Ｐ：０．０２５
％以下、Ｓ：０．００３ ％以下、Ｃｒ：１２．０〜１
４．０％、Ｎｉ：３．０ 〜５．０ ％、Ｍｏ：０．５
〜１．５ ％、Ａｌ：０．０１ 〜０．０５％、Ｎ：
０．０３〜０．０８％、Ｏ：０．００５ ％以下を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなることを特
徴とするものである。
【作用】以下、本発明のマルテンサイト系ステンレス鋼
について、更に詳細に説明する。まず、本発明における
鋼成分限定理由について説明する。Ｃは、マルテンサイ
ト系ステンレス鋼の強度に関係する重要な元素であるが
、後述のＮｉの添加によって、Ａｃ１ 点が下がりＣ固
溶量が減少するため、焼戻し時に鋭敏化が起こりやすく
なる。その鋭敏化を起こさせないためには０．０５％以
下にする必要があり、また０．０２％未満にするには製
造コストが著しく上昇することから、Ｃは０．０２〜０
．０５％とした。 なお、本発明では後述するようにＣの低減による強度低
下をＮｉの添加によって補うこととした。Ｓｉは、通常
の製鋼過程において脱酸剤として必要な元素であるが、
０．３０％を越えるとδフェライトの発生を招き、耐食
性および熱間加工性が劣化することから、Ｓｉは０．３
０％以下とした。Ｍｎは、油井管用マルテンサイト系ス
テンレス鋼としての強度を確保するために０．３０％以
上必要であるが、１．２０％を超えると靱性に悪影響を
及ぼすことから、Ｍｎは０．３０〜１．２０％とした。 Ｐは、耐食性、耐応力腐食割れ性を劣化させる元素であ
り、その含有量は可及的に少ないことが望ましいが、極
端な低減は製造コストの上昇を招く。工業的に比較的安
価に実施可能で且つ耐食性、耐応力腐食割れ性を劣化さ
せない範囲でＰは０．０２５ ％以下とした。Ｓは、パ
イプ製造過程においてその熱間加工性を著しく劣化させ
る元素であり、可及的に少ないことが望ましいが、０．
００３ ％以下に低減すれば通常の工程での、パイプ製
造が可能となることから、Ｓはその上限を０．００３
％とした。Ｃｒは、ステンレス鋼の耐食性を保持するた
めに主要な元素であり、耐食性の観点からは１２．０％
以上必要であるが、１４．０％を超えるとδフェライト
の発生を招き、熱間圧延性が劣化することから、Ｃｒは
１２．０〜１４．０％とした。Ｎｉは、耐食性のうち、
特にＣＯ２ よる全面腐食に対して抵抗性を与えると共
に、Ｃを低減した１３Ｃｒ鋼の強度を上昇させるために
添加されるが、３．０ ％未満ではその効果は認められ
ず、５．０ ％を超えるとマルテンサイト組織の安定性
を損なうことから、Ｎｉは３．０ 〜５．０ ％とした
。Ｍｏは、耐食性のうち、特にＣｌ− による孔食に対
して抵抗性を与える元素であるが、０．５ ％未満では
その効果は認められず、１．５ ％を超えるとδフェラ
イトの発生を招いて耐食性及び熱間加工性が劣化するこ
とから、Ｍｏは０．５ 〜１．５ ％とした。Ａｌは、
強力な脱酸作用を有し、０．０１％未満ではその効果が
十分ではなく、０．０５％を越えると靱性に悪影響を及
ぼすことから、Ａｌは０．０１〜０．０５％とした。Ｎ
は、耐食性、耐応力腐食割れ性を著しく向上させる元素
であるが、０．０３％未満ではその効果は十分ではなく
、０．０８％を超えると種々の窒化物を形成して靱性を
劣化させることから、Ｎは０．０３〜０．０８％とした
。Ｏは、その含有量が多いと各種の酸化物を形成して、
熱間加工性、耐食性、耐応力腐食割れ性及び靱性を著し
く劣化させるため、Ｏは０．００５ ％以下とした。こ
の発明の鋼は以上のような成分組成を有するものである
が、耐食性、耐応力腐食割れ性以外に、特に熱間加工性
の観点から、Ｓ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｏを著しく低減したとこ
ろに大きな特長がある。したがって、この鋼を用いて油
井管を製造するにあたっては、通常の製造工程に何ら手
を加えることなく製造できる。 すなわち、シームレスパイプあるいは電縫管に成形後、
９５０ 〜１０５０°Ｃの温度範囲に加熱して水冷また
は空冷により冷却し、その後、油井管として必要な強度
を得るべく６００ 〜７００ °Ｃの温度範囲で焼戻す
のが通常である。
について、更に詳細に説明する。まず、本発明における
鋼成分限定理由について説明する。Ｃは、マルテンサイ
ト系ステンレス鋼の強度に関係する重要な元素であるが
、後述のＮｉの添加によって、Ａｃ１ 点が下がりＣ固
溶量が減少するため、焼戻し時に鋭敏化が起こりやすく
なる。その鋭敏化を起こさせないためには０．０５％以
下にする必要があり、また０．０２％未満にするには製
造コストが著しく上昇することから、Ｃは０．０２〜０
．０５％とした。 なお、本発明では後述するようにＣの低減による強度低
下をＮｉの添加によって補うこととした。Ｓｉは、通常
の製鋼過程において脱酸剤として必要な元素であるが、
０．３０％を越えるとδフェライトの発生を招き、耐食
性および熱間加工性が劣化することから、Ｓｉは０．３
０％以下とした。Ｍｎは、油井管用マルテンサイト系ス
テンレス鋼としての強度を確保するために０．３０％以
上必要であるが、１．２０％を超えると靱性に悪影響を
及ぼすことから、Ｍｎは０．３０〜１．２０％とした。 Ｐは、耐食性、耐応力腐食割れ性を劣化させる元素であ
り、その含有量は可及的に少ないことが望ましいが、極
端な低減は製造コストの上昇を招く。工業的に比較的安
価に実施可能で且つ耐食性、耐応力腐食割れ性を劣化さ
せない範囲でＰは０．０２５ ％以下とした。Ｓは、パ
イプ製造過程においてその熱間加工性を著しく劣化させ
る元素であり、可及的に少ないことが望ましいが、０．
００３ ％以下に低減すれば通常の工程での、パイプ製
造が可能となることから、Ｓはその上限を０．００３
％とした。Ｃｒは、ステンレス鋼の耐食性を保持するた
めに主要な元素であり、耐食性の観点からは１２．０％
以上必要であるが、１４．０％を超えるとδフェライト
の発生を招き、熱間圧延性が劣化することから、Ｃｒは
１２．０〜１４．０％とした。Ｎｉは、耐食性のうち、
特にＣＯ２ よる全面腐食に対して抵抗性を与えると共
に、Ｃを低減した１３Ｃｒ鋼の強度を上昇させるために
添加されるが、３．０ ％未満ではその効果は認められ
ず、５．０ ％を超えるとマルテンサイト組織の安定性
を損なうことから、Ｎｉは３．０ 〜５．０ ％とした
。Ｍｏは、耐食性のうち、特にＣｌ− による孔食に対
して抵抗性を与える元素であるが、０．５ ％未満では
その効果は認められず、１．５ ％を超えるとδフェラ
イトの発生を招いて耐食性及び熱間加工性が劣化するこ
とから、Ｍｏは０．５ 〜１．５ ％とした。Ａｌは、
強力な脱酸作用を有し、０．０１％未満ではその効果が
十分ではなく、０．０５％を越えると靱性に悪影響を及
ぼすことから、Ａｌは０．０１〜０．０５％とした。Ｎ
は、耐食性、耐応力腐食割れ性を著しく向上させる元素
であるが、０．０３％未満ではその効果は十分ではなく
、０．０８％を超えると種々の窒化物を形成して靱性を
劣化させることから、Ｎは０．０３〜０．０８％とした
。Ｏは、その含有量が多いと各種の酸化物を形成して、
熱間加工性、耐食性、耐応力腐食割れ性及び靱性を著し
く劣化させるため、Ｏは０．００５ ％以下とした。こ
の発明の鋼は以上のような成分組成を有するものである
が、耐食性、耐応力腐食割れ性以外に、特に熱間加工性
の観点から、Ｓ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｏを著しく低減したとこ
ろに大きな特長がある。したがって、この鋼を用いて油
井管を製造するにあたっては、通常の製造工程に何ら手
を加えることなく製造できる。 すなわち、シームレスパイプあるいは電縫管に成形後、
９５０ 〜１０５０°Ｃの温度範囲に加熱して水冷また
は空冷により冷却し、その後、油井管として必要な強度
を得るべく６００ 〜７００ °Ｃの温度範囲で焼戻す
のが通常である。
【実施例】次に本発明の実施例について説明する。表１
の試料記号Ａ〜Ｌに示す化学成分からなる１２種の溶鋼
を溶製して十分に脱ガスした後、それぞれ１００ キロ
鋼塊とし、研究用モデル圧延機により外径３．３ イン
チ、肉厚０．５ インチのパイプをそれぞれ作製した。 次いで、各パイプから試験片素材を切り出し、１０００
°Ｃで１ 時間加熱後、空冷した。
の試料記号Ａ〜Ｌに示す化学成分からなる１２種の溶鋼
を溶製して十分に脱ガスした後、それぞれ１００ キロ
鋼塊とし、研究用モデル圧延機により外径３．３ イン
チ、肉厚０．５ インチのパイプをそれぞれ作製した。 次いで、各パイプから試験片素材を切り出し、１０００
°Ｃで１ 時間加熱後、空冷した。
【表１】
さらに、表１に示すように、各鋼についてそれぞれ２種
の温度で焼戻し、ＡＰＩ規格のＣ９０〜Ｃ１００の強度
レベルに調整した。それぞれの降伏強度を表１中に示す
。このように焼戻した試験片素材から厚さ３ｍｍ 、幅
３０ｍｍ、長さ４０ｍｍの腐食試験片及び厚さ２ｍｍ
、幅２０ｍｍ、長さ７５ｍｍのＵ曲げ応力腐食割れ試験
片を機械加工によって作製した。Ｕ曲げ応力腐食割れ試
験片は、図１に示すように、その試験片１を曲げ治具２
によって曲率半径が８ｍｍ となるように板厚ｔ（＝２
ｍｍ）に対して曲げ応力を付与した状態として試験に供
した。試験条件は次の条件で実施された。腐食試験は、
ＮａＣｌ： ２０ ％、ＣＯ２ 分圧： ３０ 気圧、
温度：１５０ °Ｃ、期間：１週間Ｕ曲げ応力腐食割れ
試験は、ＮａＣｌ： ２０ ％、ＣＯ２ 分圧： ３０
気圧、Ｈ２ Ｓ分圧：０．００７ 気圧、温度：１５
０ °Ｃ、期間：１週間評価方法は、腐食試験において
は、それらの重量減から計算した腐食速度とし、Ｕ曲げ
応力腐食割れ試験においては、肉眼観察および断面の光
学顕微鏡観察による割れ発生の有無とした。結果を表１
に示す。表１に示すように、本発明鋼（試料記号Ｈ〜Ｌ
）は腐食速度が著しく小さく、応力腐食割れの発生も認
められないことから、油井管用として十分使用可能であ
ることがわかる。 これに対し、本発明の組成範囲外の比較鋼（試料記号Ａ
〜Ｇ）では、腐食速度が本発明鋼の３倍以上となり、Ｕ
曲げ応力腐食割れ試験においてもすべての成分鋼におい
て割れが発生した。すなわち、Ａ鋼ではＣ含有量が０．
０５％を超えており、その他の成分は本発明範囲に入っ
ているにもかかわらず腐食速度が増大し、応力腐食割れ
の発生を完全に防止することができなかった。以下、同
様に、Ｂ鋼はＳｉが、Ｃ鋼はＰとＣｒとが、Ｄ鋼はＳと
Ｎｉとが、Ｅ鋼はＭｏが、Ｆ鋼はＡｌとＮとが、Ｇ鋼は
Ｏが、それぞれ本発明の範囲外であり、それらはいずれ
も腐食速度が大きく、応力腐食割れの発生を完全に防止
することができなかった。また、特に、Ｓ、Ｓｉ、Ａｌ
、Ｏがそれぞれ本発明の範囲外であるＢ鋼、Ｄ鋼、Ｆ鋼
、Ｇ鋼は、パイプ製造の際にパイプ内面側に表面欠陥が
発生し、熱間加工性は劣っていた。
の温度で焼戻し、ＡＰＩ規格のＣ９０〜Ｃ１００の強度
レベルに調整した。それぞれの降伏強度を表１中に示す
。このように焼戻した試験片素材から厚さ３ｍｍ 、幅
３０ｍｍ、長さ４０ｍｍの腐食試験片及び厚さ２ｍｍ
、幅２０ｍｍ、長さ７５ｍｍのＵ曲げ応力腐食割れ試験
片を機械加工によって作製した。Ｕ曲げ応力腐食割れ試
験片は、図１に示すように、その試験片１を曲げ治具２
によって曲率半径が８ｍｍ となるように板厚ｔ（＝２
ｍｍ）に対して曲げ応力を付与した状態として試験に供
した。試験条件は次の条件で実施された。腐食試験は、
ＮａＣｌ： ２０ ％、ＣＯ２ 分圧： ３０ 気圧、
温度：１５０ °Ｃ、期間：１週間Ｕ曲げ応力腐食割れ
試験は、ＮａＣｌ： ２０ ％、ＣＯ２ 分圧： ３０
気圧、Ｈ２ Ｓ分圧：０．００７ 気圧、温度：１５
０ °Ｃ、期間：１週間評価方法は、腐食試験において
は、それらの重量減から計算した腐食速度とし、Ｕ曲げ
応力腐食割れ試験においては、肉眼観察および断面の光
学顕微鏡観察による割れ発生の有無とした。結果を表１
に示す。表１に示すように、本発明鋼（試料記号Ｈ〜Ｌ
）は腐食速度が著しく小さく、応力腐食割れの発生も認
められないことから、油井管用として十分使用可能であ
ることがわかる。 これに対し、本発明の組成範囲外の比較鋼（試料記号Ａ
〜Ｇ）では、腐食速度が本発明鋼の３倍以上となり、Ｕ
曲げ応力腐食割れ試験においてもすべての成分鋼におい
て割れが発生した。すなわち、Ａ鋼ではＣ含有量が０．
０５％を超えており、その他の成分は本発明範囲に入っ
ているにもかかわらず腐食速度が増大し、応力腐食割れ
の発生を完全に防止することができなかった。以下、同
様に、Ｂ鋼はＳｉが、Ｃ鋼はＰとＣｒとが、Ｄ鋼はＳと
Ｎｉとが、Ｅ鋼はＭｏが、Ｆ鋼はＡｌとＮとが、Ｇ鋼は
Ｏが、それぞれ本発明の範囲外であり、それらはいずれ
も腐食速度が大きく、応力腐食割れの発生を完全に防止
することができなかった。また、特に、Ｓ、Ｓｉ、Ａｌ
、Ｏがそれぞれ本発明の範囲外であるＢ鋼、Ｄ鋼、Ｆ鋼
、Ｇ鋼は、パイプ製造の際にパイプ内面側に表面欠陥が
発生し、熱間加工性は劣っていた。
【発明の効果】以上説明したように本発明のマルテンサ
イト系ステンレス鋼は、Ｃ含有量を従来より著しく低減
した１３Ｃｒ鋼において、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎを添加し、さ
らにＳ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｏを低減することによって、良好
な熱間加工性およびＣＯ２ 、Ｈ２ Ｓ、Ｃｌ− を含
む厳しい腐食環境下に置いても十分な耐食性および耐応
力腐食割れ性を示し、しかも高強度を確保し得るもので
ある。したがって、上述のような苛酷な環境で使用され
る油井管用として好適に使用することができる。
イト系ステンレス鋼は、Ｃ含有量を従来より著しく低減
した１３Ｃｒ鋼において、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎを添加し、さ
らにＳ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｏを低減することによって、良好
な熱間加工性およびＣＯ２ 、Ｈ２ Ｓ、Ｃｌ− を含
む厳しい腐食環境下に置いても十分な耐食性および耐応
力腐食割れ性を示し、しかも高強度を確保し得るもので
ある。したがって、上述のような苛酷な環境で使用され
る油井管用として好適に使用することができる。
【図１】本発明の実施例におけるＵ曲げ応力腐食割れ試
験片の応力付与状態を示す側面図である。
験片の応力付与状態を示す側面図である。
１ 試験片
２ 曲げ治具
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０２〜０．０５％（重量％、
以下同じ）、Ｓｉ：０．３０％以下、Ｍｎ：０．３０〜
１．２０％、Ｐ：０．０２５ ％以下、Ｓ：０．００３
％以下、Ｃｒ：１２．０〜１４．０％、Ｎｉ：３．０
〜５．０ ％、Ｍｏ：０．５ 〜１．５ ％、Ａｌ：
０．０１ 〜０．０５％、Ｎ：０．０３〜０．０８％、
Ｏ：０．００５ ％以下を含有し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物よりなることを特徴とする油井管用マルテ
ンサイト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40658790A JPH04224656A (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40658790A JPH04224656A (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04224656A true JPH04224656A (ja) | 1992-08-13 |
Family
ID=18516212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP40658790A Pending JPH04224656A (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04224656A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0864663A1 (en) * | 1995-09-27 | 1998-09-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High-strength welded steel structures having excellent corrosion resistance |
| US6090230A (en) * | 1996-06-05 | 2000-07-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of cooling a steel pipe |
| KR100441051B1 (ko) * | 2001-08-09 | 2004-07-21 | 두산중공업 주식회사 | 내침식성이 우수한 고강도 마르텐사이트계 스테인리스 강 |
| US6951236B2 (en) * | 2003-03-31 | 2005-10-04 | Creative Extruded Products, Inc. | Retention system for pivotally connected shutter slats |
| CN108893684A (zh) * | 2018-06-08 | 2018-11-27 | 中航卓越锻造（无锡）有限公司 | 低强度马氏体不锈钢环锻件及其锻造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02243740A (ja) * | 1989-03-15 | 1990-09-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼材とその製造方法 |
-
1990
- 1990-12-26 JP JP40658790A patent/JPH04224656A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02243740A (ja) * | 1989-03-15 | 1990-09-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼材とその製造方法 |
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| EP0864663A4 (ja) * | 1995-09-27 | 1998-10-21 | ||
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| CN108893684B (zh) * | 2018-06-08 | 2020-05-15 | 中航卓越锻造（无锡）有限公司 | 低强度马氏体不锈钢环锻件及其锻造方法 |
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