JPS62250931A - 湿式排煙脱硫制御装置 - Google Patents
湿式排煙脱硫制御装置Info
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は湿式排煙脱硫制御装置に係り、特にボイラ等の
燃焼装置及び脱硫装置を含めた装置の最適運用管理に好
適な湿式排煙脱硫制御装置に関する。
燃焼装置及び脱硫装置を含めた装置の最適運用管理に好
適な湿式排煙脱硫制御装置に関する。
従来の湿式排煙脱硫装置の制御方式は第３図に示される
ように、制御用計算機４９により、運転条件に対応した
最適なｐＨ設定値信号５１と吸収塔循環ポンプ台数信号
５０を、内蔵されたシミュレーションモデルによって演
算し、吸収剤スラリ流！調整弁７をｐＨ設定値にもとづ
くフィードバック信号により開閉して吸収剤スラリ流量
を調整し、吸収塔循環ボンフ８の台数制御により、スラ
リ循環流量を調整していた。
ように、制御用計算機４９により、運転条件に対応した
最適なｐＨ設定値信号５１と吸収塔循環ポンプ台数信号
５０を、内蔵されたシミュレーションモデルによって演
算し、吸収剤スラリ流！調整弁７をｐＨ設定値にもとづ
くフィードバック信号により開閉して吸収剤スラリ流量
を調整し、吸収塔循環ボンフ８の台数制御により、スラ
リ循環流量を調整していた。
脱硫装置に対する制御上の要求は、あらゆる運転状態に
おいて、要求される脱硫率を確認し、すなわち、装置出
口のＳＯｔ’１Ｍ度を規制値以下に保持するとともに、
トータルシステイリテイ、すなわち、吸収剤消費量と吸
収塔循環ポンプ動力コストを最小にすることにある。
おいて、要求される脱硫率を確認し、すなわち、装置出
口のＳＯｔ’１Ｍ度を規制値以下に保持するとともに、
トータルシステイリテイ、すなわち、吸収剤消費量と吸
収塔循環ポンプ動力コストを最小にすることにある。
しかし、従来の制御方式では、排ガス入口側の条件、す
なわち、ボイラの燃料性状（例えば、石炭焚きの場合は
、炭種により、脱硫性能に大きな影響を及ぼすＦ、ＣＩ
等の含有量に差がある。）に対する制御上の配慮がなさ
ていなかった。
なわち、ボイラの燃料性状（例えば、石炭焚きの場合は
、炭種により、脱硫性能に大きな影響を及ぼすＦ、ＣＩ
等の含有量に差がある。）に対する制御上の配慮がなさ
ていなかった。
すなわち、ボイラ及び脱硫装置を含めた総合的最適運用
管理については配慮されていなかった。
管理については配慮されていなかった。
上記従来技術による制御方式は、脱硫装置のみに着目し
たものであり、ボイラの燃料種類による影響については
配慮がされておらず、ボイラ及び脱硫装置を含めたトー
タルシステムで考えた場合には、必ずしも最適な制御方
式とはならないという問題があった。
たものであり、ボイラの燃料種類による影響については
配慮がされておらず、ボイラ及び脱硫装置を含めたトー
タルシステムで考えた場合には、必ずしも最適な制御方
式とはならないという問題があった。
本発明の目的は、ボイラ側の運転条件の変化（例えば燃
料の切替等）に対応して、脱硫装置内の状態量を予測す
る演算器を設置して、これに基づき脱硫装置の要求され
る機能を確保し、かつユーティリティを低減できる制御
装置を堤供することにある。
料の切替等）に対応して、脱硫装置内の状態量を予測す
る演算器を設置して、これに基づき脱硫装置の要求され
る機能を確保し、かつユーティリティを低減できる制御
装置を堤供することにある。
上記目的は、ボイラ側の運転条件め変化（負荷パターン
、燃料種類）に対応して、脱硫性能等の予測ができる演
算装置を設け、この装置の出力信号に基づいて、脱硫装
置の運転操作量を制御することにより、達成される。
、燃料種類）に対応して、脱硫性能等の予測ができる演
算装置を設け、この装置の出力信号に基づいて、脱硫装
置の運転操作量を制御することにより、達成される。
運転状態予測演算装置は、ボイラ運転条件と脱硫運転状
態から脱硫率の予測、排ガス中のＦ、Ｃ１等の濃度の予
測、亜硫酸塩の酸化率予測等が行えるように動作する。
態から脱硫率の予測、排ガス中のＦ、Ｃ１等の濃度の予
測、亜硫酸塩の酸化率予測等が行えるように動作する。
それによって、脱硫制御装置は、最適な制御に必要な情
報が得られるようになるので、ボイラの燃料の種類が切
替わったような場合にも、脱硫装置は性能を維持でき、
無駄なユーティリティを使用することがない。
報が得られるようになるので、ボイラの燃料の種類が切
替わったような場合にも、脱硫装置は性能を維持でき、
無駄なユーティリティを使用することがない。
第１図において、■はボイラ、２は電気集じん器、３は
脱硝装置、４は空気予熱器、５は脱硫装置、６は処理排
ガス、７は吸収剤スラリ流量調整弁、８は吸収塔循環ポ
ンプ、９は酸化空気ブロワ、ｌＯはアルカリ剤流量調整
弁、１１は石こう回収装置、１２は石こう、１３は排水
、１４はオンラインデータ収録器、１５はオンラインデ
ータ信号、１６は脱硫制御装置、１７はアルカリ剤流量
調整弁制御信号、１８は酸化空気プロア台数制御信号、
１９は吸収塔循環ポンプ台数制御信号、２ｏは吸収剤ス
ラリ流量調整弁制御信号である。
脱硝装置、４は空気予熱器、５は脱硫装置、６は処理排
ガス、７は吸収剤スラリ流量調整弁、８は吸収塔循環ポ
ンプ、９は酸化空気ブロワ、ｌＯはアルカリ剤流量調整
弁、１１は石こう回収装置、１２は石こう、１３は排水
、１４はオンラインデータ収録器、１５はオンラインデ
ータ信号、１６は脱硫制御装置、１７はアルカリ剤流量
調整弁制御信号、１８は酸化空気プロア台数制御信号、
１９は吸収塔循環ポンプ台数制御信号、２ｏは吸収剤ス
ラリ流量調整弁制御信号である。
ボイラ１の燃料排ガスは、電気集じん器２で、煤塵の一
部が除去され、脱硝装置３において、窒素酸化物が除去
され、空気予熱器４で冷却された後、脱硫装置５に導入
される。脱硫装置５においては、排ガス中のＳＯ□は、
吸収塔循環ポンプ８によって供給される吸収剤を含んだ
吸収液と気液接触し、吸収除去され処理排ガス６となっ
て排出される。
部が除去され、脱硝装置３において、窒素酸化物が除去
され、空気予熱器４で冷却された後、脱硫装置５に導入
される。脱硫装置５においては、排ガス中のＳＯ□は、
吸収塔循環ポンプ８によって供給される吸収剤を含んだ
吸収液と気液接触し、吸収除去され処理排ガス６となっ
て排出される。
吸収剤は、脱硫制御装置１７の出力信号である吸収剤ス
ラリ流量調整弁制御信号２３により開閉される吸収剤ス
ラリ流量調整弁７により流量調整されて、脱硫装置５に
供給される。さらに、排ガス中のＦ、Ｃ１，Ａｌ１等が
吸収液中に混入してくるが、これらの成分は脱硫性能を
阻害するので、脱硫制御装置１６の出力信号であるアル
カリ剤流量調整弁制御信号１７に基づいて、アルカリ剤
流量調整弁１０を開閉して、ＮａＯＨ等のアルカリ剤を
供給し、上記成分を固形物として吸収液中から除去する
。ＳＯ２と気液接触する吸収液スラリの流量は、脱硫制
御装置１６の出力信号である吸収塔循環ポンプ台数制御
信号１９により、吸収塔循環ポンプ８の台数制御等によ
り流量調整される。
ラリ流量調整弁制御信号２３により開閉される吸収剤ス
ラリ流量調整弁７により流量調整されて、脱硫装置５に
供給される。さらに、排ガス中のＦ、Ｃ１，Ａｌ１等が
吸収液中に混入してくるが、これらの成分は脱硫性能を
阻害するので、脱硫制御装置１６の出力信号であるアル
カリ剤流量調整弁制御信号１７に基づいて、アルカリ剤
流量調整弁１０を開閉して、ＮａＯＨ等のアルカリ剤を
供給し、上記成分を固形物として吸収液中から除去する
。ＳＯ２と気液接触する吸収液スラリの流量は、脱硫制
御装置１６の出力信号である吸収塔循環ポンプ台数制御
信号１９により、吸収塔循環ポンプ８の台数制御等によ
り流量調整される。
酸化空気ブロワ９の運転台数は脱硫制御装置１６の出力
信号である酸化空気ブロワ台数制御信号１８により決定
される。吸収液スラリの一部は石こう回収装置１１に導
入され、石こう１２として回収され、残り水は排水され
る。なお、オンラインデータ収録器１４では、ボイラ及
び脱硫装置のオンラインデータ信号１５を脱硫制御装置
１６に送信する。
信号である酸化空気ブロワ台数制御信号１８により決定
される。吸収液スラリの一部は石こう回収装置１１に導
入され、石こう１２として回収され、残り水は排水され
る。なお、オンラインデータ収録器１４では、ボイラ及
び脱硫装置のオンラインデータ信号１５を脱硫制御装置
１６に送信する。
第２図は脱硫制御装置１６の構成を示したものであり、
２１は排ガス流量計、２２は入口ＳＯ！濃度計、２３は
脱硫率設定器、２４は出口ＳＯｔ濃度計、２５は燃料流
量計、２６は空気流量計、２７は燃料性状データ、２８
はｐＨ計、２９は吸収剤スラリ流量計、３０はアルカリ
剤流量計、３１は吸収塔スラリ循環流量計、３２は減算
器、３３は掛算器、３４は割算器、３５は関数発生器、
３６は加算器、３７はポンプ台数増減器、３８は脱硫予
測演算器、３９はポンプ台数調整器、４０はｐＨ設定値
演算器、４１は排ガス中Ｆ、ＣＩ濃度予測演算器、４２
はｐＨ設定値補正演算器、４３は調節計、４４はポンプ
台数制？１ｆｌ装置、４５は係数器、４６は酸化空気ブ
ロワ台数制御装置である。
２１は排ガス流量計、２２は入口ＳＯ！濃度計、２３は
脱硫率設定器、２４は出口ＳＯｔ濃度計、２５は燃料流
量計、２６は空気流量計、２７は燃料性状データ、２８
はｐＨ計、２９は吸収剤スラリ流量計、３０はアルカリ
剤流量計、３１は吸収塔スラリ循環流量計、３２は減算
器、３３は掛算器、３４は割算器、３５は関数発生器、
３６は加算器、３７はポンプ台数増減器、３８は脱硫予
測演算器、３９はポンプ台数調整器、４０はｐＨ設定値
演算器、４１は排ガス中Ｆ、ＣＩ濃度予測演算器、４２
はｐＨ設定値補正演算器、４３は調節計、４４はポンプ
台数制？１ｆｌ装置、４５は係数器、４６は酸化空気ブ
ロワ台数制御装置である。
排ガス流量計２１及び入口Ｓｏｗ’ｌＨ度計２２の出力
信号を掛算器３３ａで掛は併せてＳＣｈの絶対量を求め
°、この信号と脱硫率設定器２３の出力信号により、関
数発生器３５ａにおいて、吸収塔循環ポンプ８の台数設
定値を求める。ポンプ台数調整器３９においては、ポン
プ台数増減器３７及び脱硫率予測演算器３８を用いて、
入口ＳＯｘ’ＩＱ度計２２の出力信号、排ガス流量計２
１の出力信号、ｐＨ計２８の出力信号、減算器３２ｂの
出力信号、関数発生器３５ａの出力信号よりポンプの台
数増減信号を演算し、加算器３６ａにおいて関数発生器
３５ａの出力信号とポンプ台数調整器３９の出力信号を
加算して、ポンプ台数制御装置４４に送信し、この出力
信号である吸収塔循環ポンプ台数制御信号１９により吸
収塔循環ポンプ８の台数を決定する。
信号を掛算器３３ａで掛は併せてＳＣｈの絶対量を求め
°、この信号と脱硫率設定器２３の出力信号により、関
数発生器３５ａにおいて、吸収塔循環ポンプ８の台数設
定値を求める。ポンプ台数調整器３９においては、ポン
プ台数増減器３７及び脱硫率予測演算器３８を用いて、
入口ＳＯｘ’ＩＱ度計２２の出力信号、排ガス流量計２
１の出力信号、ｐＨ計２８の出力信号、減算器３２ｂの
出力信号、関数発生器３５ａの出力信号よりポンプの台
数増減信号を演算し、加算器３６ａにおいて関数発生器
３５ａの出力信号とポンプ台数調整器３９の出力信号を
加算して、ポンプ台数制御装置４４に送信し、この出力
信号である吸収塔循環ポンプ台数制御信号１９により吸
収塔循環ポンプ８の台数を決定する。
出口５ｏｔｔ１度計２４の出力信号、入口ＳＯ２濃度計
２２の出力信号の偏差を減算器３２ａで求め、この信号
を割算器３４において人口５Ｃｈフ１度計２２の出力信
号で割算すると、割算器３４の出力信号は脱硫率となる
。この脱硫率信号と脱硫率設定器２３の出力信号との偏
差を割算器３２ｂで求める。
２２の出力信号の偏差を減算器３２ａで求め、この信号
を割算器３４において人口５Ｃｈフ１度計２２の出力信
号で割算すると、割算器３４の出力信号は脱硫率となる
。この脱硫率信号と脱硫率設定器２３の出力信号との偏
差を割算器３２ｂで求める。
ポンプ台数調整器３９においては、減算器３２ｂの出力
信号に基づいて、この信号が正のとき、すなわち、実際
の脱硫率信号（割算器３４の出力信号）が脱硫率設定器
２３の出力信号より大きい場合には、ポンプの運転台数
を１台減台し、この条件で、脱硫率予測割算器３８で、
を分後の脱硫率を 予測し、この脱硫率予測値が脱硫率
設定器２３の出力信号よりも大きくなるまで、ポンプの
台数信号を増減させる。上記信号がこのとき、すなわち
、実際の脱硫信号（割算器３４の出力信号）が脱硫率設
定器２３の出力信号より小さい場合には、ポンプの運転
台数信号を１台増台し、上記と同様の手順でポンプの運
転台数を増減させる。
信号に基づいて、この信号が正のとき、すなわち、実際
の脱硫率信号（割算器３４の出力信号）が脱硫率設定器
２３の出力信号より大きい場合には、ポンプの運転台数
を１台減台し、この条件で、脱硫率予測割算器３８で、
を分後の脱硫率を 予測し、この脱硫率予測値が脱硫率
設定器２３の出力信号よりも大きくなるまで、ポンプの
台数信号を増減させる。上記信号がこのとき、すなわち
、実際の脱硫信号（割算器３４の出力信号）が脱硫率設
定器２３の出力信号より小さい場合には、ポンプの運転
台数信号を１台増台し、上記と同様の手順でポンプの運
転台数を増減させる。
脱硫率予測演算器３８においては、下記の方式により、
を分後の脱硫率を演算する。
を分後の脱硫率を演算する。
η” ＝ｌ−ｅｘｐ （−ＢＴＵ−ＲＴＵＩ ・ＲＴＵ
２・ＲＴＵ３・ＲＴＵ４）・・・・・・＋１１ＲＴＵＩ
鱈ｆ（ｐＨ”） ・・・・・・（２）ＲＴＵ２＝ｆ
（Ｇｇ”） ・・・・・・（３）ＲＴＵ３＝ｆ
（Ｃｓｏｘ ＠） ・−・・・（４１ＲＴＵ４翼
ｆ（Ｎ、） ・・・・・・（５）ＢＴＵ＝ Ｊ
！ｎ （１’Ｉ）ｏ ） −−＋６１ｔ ｔ ここに、η。：基準脱硫率、η４ ：脱硫率予測値、ｐ
Ｈ：吸収液ｐＨ，ｐＨ“ ：ｐＨ予測値、Ｃ５ｏｚ
’入口ＳＯｘｔＭ度、Ｃ５ｏｚ ” ’入口ＳＯ。
２・ＲＴＵ３・ＲＴＵ４）・・・・・・＋１１ＲＴＵＩ
鱈ｆ（ｐＨ”） ・・・・・・（２）ＲＴＵ２＝ｆ
（Ｇｇ”） ・・・・・・（３）ＲＴＵ３＝ｆ
（Ｃｓｏｘ ＠） ・−・・・（４１ＲＴＵ４翼
ｆ（Ｎ、） ・・・・・・（５）ＢＴＵ＝ Ｊ
！ｎ （１’Ｉ）ｏ ） −−＋６１ｔ ｔ ここに、η。：基準脱硫率、η４ ：脱硫率予測値、ｐ
Ｈ：吸収液ｐＨ，ｐＨ“ ：ｐＨ予測値、Ｃ５ｏｚ
’入口ＳＯｘｔＭ度、Ｃ５ｏｚ ” ’入口ＳＯ。
濃度予測値、Ｎ、：ポンプ台数。
ｐＨ設定値演算器４０では、脱硫率設定器２３の出力信
号、排ガス流量計２１の出力信号、入口ＳＯ，濃度計２
２の出力信号、加算器３６ａの出力信号を用いて、（１
１〜（６）式の関係を用いて、ｐＨ設定値を演算し、加
算器３６ｂに加える。排ガス中Ｆ、Ｃ／！濃度予測演算
器４１は、燃料流量計２５、空気流量計２６、燃料性状
データ２７より、排ガス中のＦ、（ｌの濃度を予測し、
この出力信号をｐＨ設定値補正演算器４２に人力する。
号、排ガス流量計２１の出力信号、入口ＳＯ，濃度計２
２の出力信号、加算器３６ａの出力信号を用いて、（１
１〜（６）式の関係を用いて、ｐＨ設定値を演算し、加
算器３６ｂに加える。排ガス中Ｆ、Ｃ／！濃度予測演算
器４１は、燃料流量計２５、空気流量計２６、燃料性状
データ２７より、排ガス中のＦ、（ｌの濃度を予測し、
この出力信号をｐＨ設定値補正演算器４２に人力する。
排ガス中のＦ、Ｃｆ１度は次式で計算される。
ここに、Ｃｘ：排ガス中のＦまたはＣＩの濃度、Ｇａ：
空気流量、Ｇｆ：燃料流量、η：燃焼率、Ｃ’Ｘ：燃料
中のＦまたはＣ１濃度。
空気流量、Ｇｆ：燃料流量、η：燃焼率、Ｃ’Ｘ：燃料
中のＦまたはＣ１濃度。
ｐＨ設定値補正演算器４２では、Ｆ及びＣ１濃度に対す
るｐＨの補正信号を求めておいて、これらを加算する。
るｐＨの補正信号を求めておいて、これらを加算する。
ΔｐＨ＝ΔＰＨｒ ＋ΔｐＨｃ １・・・・・・ＯＩΔ
ｐ Ｈｙ ＝ ｆ （Ｆ濃度） ・・・・・・ａυ
Ａ ｐ Ｈｃ ｊ！ ＝ ｆ （Ｃ１ｆ１４度）
−・・−（Ｊ’ａここにΔｐＨ： ｐＨ補正信号。
ｐ Ｈｙ ＝ ｆ （Ｆ濃度） ・・・・・・ａυ
Ａ ｐ Ｈｃ ｊ！ ＝ ｆ （Ｃ１ｆ１４度）
−・・−（Ｊ’ａここにΔｐＨ： ｐＨ補正信号。
加算器３６ｂでは、ｐ Ｈの設定値が求まるので、減算
器３２ｃにおいて、ｐＨ計２８の出力信号とｐＨ設定値
信号（加算器３６ｂの出力信号）の偏差を求め、この偏
差信号に応じて、関数発生器３５ｂにおいて、吸収剤ス
ラリの過剰率補正信号を求め、加算器３６Ｃに入力する
。加算器３６ｃにおいては、ＳＯ□の絶対量信号（掛算
器３３ａの出力信号）に対応して、関数発生器３５ｃで
、過剰率先行信号を与えて、前記過剰率補正信号と加え
合わせて、全体の吸収剤過剰率信号とし、この信号にＳ
Ｏ７の絶対量信号を掛算器３３ｂで掛は合わせて、吸収
剤スラリのデマント信号とし、吸収剤スラリ流量信号２
９との偏差を減算器３２ｄで求めて、調節計４３ａに入
力し、この出力信号である吸収剤スラリ流量調整弁制御
信号２０により吸収剤スラリ流量調整弁７を開閉する。
器３２ｃにおいて、ｐＨ計２８の出力信号とｐＨ設定値
信号（加算器３６ｂの出力信号）の偏差を求め、この偏
差信号に応じて、関数発生器３５ｂにおいて、吸収剤ス
ラリの過剰率補正信号を求め、加算器３６Ｃに入力する
。加算器３６ｃにおいては、ＳＯ□の絶対量信号（掛算
器３３ａの出力信号）に対応して、関数発生器３５ｃで
、過剰率先行信号を与えて、前記過剰率補正信号と加え
合わせて、全体の吸収剤過剰率信号とし、この信号にＳ
Ｏ７の絶対量信号を掛算器３３ｂで掛は合わせて、吸収
剤スラリのデマント信号とし、吸収剤スラリ流量信号２
９との偏差を減算器３２ｄで求めて、調節計４３ａに入
力し、この出力信号である吸収剤スラリ流量調整弁制御
信号２０により吸収剤スラリ流量調整弁７を開閉する。
アルカリ剤流量は、排ガス中Ｆ、ＣＩ！、４度予測演算
器４１の出力信号である、Ｆ及びｃｌの濃度に排ガス流
量計２１の出力信号を掛算器３３ｃで掛は合わせ、この
掛算器３３ｃの出力信号に一定の係数を係数器４５で掛
けて先行流量信号とし、これにｐＨの偏差信号（ｆＪＩ
ｉ算器３２ｃの出力信号）を調節計４３ｂで処理した信
号を加算器３７ｄで加算し、アルカリ剤流量計３０の出
力信号との偏差を減算器３２ｅで求め、この信号を調節
計４３Ｃで処理し、アルカリ剤流量調整弁制御信号１７
により、アルカリ剤流量調整弁１０を開閉する。 酸化
空気ブロワの台数制御に関しては、掛算器３３ｄにおい
て、排ガス流量計２１の出力信号と実測脱硫率信号（割
算器３４の出力信号）とを掛けあわせて、吸収Ｓ、Ｏｗ
！信号とし、ｐＨ計２８の出力信号を関数発生器３５ｄ
に入力して、係数を求め、これに吸収塔スラリ循環流量
計３１の出力信号を掛算器３３ｅで掛けて自然酸化量信
号を求め、減算器３２ｆにおいて、吸収Ｓｏｗ量信分信
号算器３３ｄの出力信号）から自然酸化量信号（掛算器
３３ｅの出力信号）を引算すると、これは必要酸化量信
号（減算器３２「の出力）となるので、この信号に対し
て関数発生器３５ｅで、必要空気量信号を求め、この信
号を酸化空気ブロワ台数制御装置４６に入力して、酸化
空気ブロワ台数制御信号１８を求め、酸化空気ブロワ９
の運転台数を決定する。
器４１の出力信号である、Ｆ及びｃｌの濃度に排ガス流
量計２１の出力信号を掛算器３３ｃで掛は合わせ、この
掛算器３３ｃの出力信号に一定の係数を係数器４５で掛
けて先行流量信号とし、これにｐＨの偏差信号（ｆＪＩ
ｉ算器３２ｃの出力信号）を調節計４３ｂで処理した信
号を加算器３７ｄで加算し、アルカリ剤流量計３０の出
力信号との偏差を減算器３２ｅで求め、この信号を調節
計４３Ｃで処理し、アルカリ剤流量調整弁制御信号１７
により、アルカリ剤流量調整弁１０を開閉する。 酸化
空気ブロワの台数制御に関しては、掛算器３３ｄにおい
て、排ガス流量計２１の出力信号と実測脱硫率信号（割
算器３４の出力信号）とを掛けあわせて、吸収Ｓ、Ｏｗ
！信号とし、ｐＨ計２８の出力信号を関数発生器３５ｄ
に入力して、係数を求め、これに吸収塔スラリ循環流量
計３１の出力信号を掛算器３３ｅで掛けて自然酸化量信
号を求め、減算器３２ｆにおいて、吸収Ｓｏｗ量信分信
号算器３３ｄの出力信号）から自然酸化量信号（掛算器
３３ｅの出力信号）を引算すると、これは必要酸化量信
号（減算器３２「の出力）となるので、この信号に対し
て関数発生器３５ｅで、必要空気量信号を求め、この信
号を酸化空気ブロワ台数制御装置４６に入力して、酸化
空気ブロワ台数制御信号１８を求め、酸化空気ブロワ９
の運転台数を決定する。
本実施例は、このように、ボイラ及び脱硫装置を含めた
総合的な運用管理方式であり、ボイラ及び脱硫装置のオ
ンライン測定データを用いて、オンライン測定が困難な
状態量の予測結果に基づいて、脱硫装置の性能を維持し
、ユーテリイティ、すなわち、吸収剤消費量、アルカリ
剤消費量、吸収塔循環ポンプ動力、酸化空気ブロワ動力
を低減できる。
総合的な運用管理方式であり、ボイラ及び脱硫装置のオ
ンライン測定データを用いて、オンライン測定が困難な
状態量の予測結果に基づいて、脱硫装置の性能を維持し
、ユーテリイティ、すなわち、吸収剤消費量、アルカリ
剤消費量、吸収塔循環ポンプ動力、酸化空気ブロワ動力
を低減できる。
本発明によれば、ボイラ及び脱硫装置を含めた総合的最
適運用管理ができるので、以下に示すような効果がある
。
適運用管理ができるので、以下に示すような効果がある
。
（１）ボイラの燃料切替えに対しても、所定の脱硫率を
容易に確保できる。
容易に確保できる。
（２）ユーティリティの低減、すなわち、吸収剤消費量
、アルカリ剤消費量、吸収塔循環ポンプ動力、酸化空気
ブロワ動力が低減できる。
、アルカリ剤消費量、吸収塔循環ポンプ動力、酸化空気
ブロワ動力が低減できる。
（３）脱硫率の予測ができるので、プラント異常状態が
容易に検出できる。
容易に検出できる。
第１図は本発明になる湿式排煙脱硫制御装置の一実施例
を示す制御概念図、第２図は第１図の脱硫制御装置の一
実施例を示す制御系統図、第３図は従来の脱硫装置の制
御概念図である。 １・・・・・・ボイラ、２・・・・・・電気集じん器、
３・・・・・・脱硝装置、４・・・・・・空気予熱器、
５・・・・・・脱硫装置、７・・・・・・吸収剤スラリ
流量調整弁、８・・・・・・吸収塔循環ポンプ、９・・
・・・・酸化空気ブロワ、１０・・・・・・アルカリ剤
流量調整弁、１１・・・・・・石こう回収′ｊｔ置、１
４・・・・・・オンラインデータ収録器、１６・・・・
・・脱硫制御装置、２１・・・・・・排ガス流量計、２
２・・・・・・入口Ｓｏ。 濃度計、２３・・・・・・脱硫率設定器、２４・・・・
・・出口ＳＯ□濃度計、２５・・・・・・燃料流量計、
２６・・・・・・空気流量計、２７・・・・・・燃料性
状データ、２８・・・・・・ｐＨ計、２９・・・・・・
吸収剤スラリ流量計、３０・・・・・・アルカリ剤流量
計、３１・・・・・・吸収塔スラリ循環流量計、３２・
・・・・・減算器、３３・・・・・・掛算器、３４・・
・・・・割算器、３５・・・・・・関数発生器、３６・
・・・・・加算器、３７・・・・・・ポンプ台数増減器
、３８・・・・・・脱硫率予測演算器、３９・・・・・
・ポンプ台数調整器、４０・・・・・・ｐＨ設定器、４
１・・・・・・排ガス中Ｆ、ＣＩ濃度予測演算器、４２
・・・・・・ｐＨ設定値補正演算器、４３・・・・・・
調節計、４４・・・・・・ポンプ台数制御装置、４５・
旧・・係数器、４６・・・・・・酸化空気ブロワ台数制
御装置。
を示す制御概念図、第２図は第１図の脱硫制御装置の一
実施例を示す制御系統図、第３図は従来の脱硫装置の制
御概念図である。 １・・・・・・ボイラ、２・・・・・・電気集じん器、
３・・・・・・脱硝装置、４・・・・・・空気予熱器、
５・・・・・・脱硫装置、７・・・・・・吸収剤スラリ
流量調整弁、８・・・・・・吸収塔循環ポンプ、９・・
・・・・酸化空気ブロワ、１０・・・・・・アルカリ剤
流量調整弁、１１・・・・・・石こう回収′ｊｔ置、１
４・・・・・・オンラインデータ収録器、１６・・・・
・・脱硫制御装置、２１・・・・・・排ガス流量計、２
２・・・・・・入口Ｓｏ。 濃度計、２３・・・・・・脱硫率設定器、２４・・・・
・・出口ＳＯ□濃度計、２５・・・・・・燃料流量計、
２６・・・・・・空気流量計、２７・・・・・・燃料性
状データ、２８・・・・・・ｐＨ計、２９・・・・・・
吸収剤スラリ流量計、３０・・・・・・アルカリ剤流量
計、３１・・・・・・吸収塔スラリ循環流量計、３２・
・・・・・減算器、３３・・・・・・掛算器、３４・・
・・・・割算器、３５・・・・・・関数発生器、３６・
・・・・・加算器、３７・・・・・・ポンプ台数増減器
、３８・・・・・・脱硫率予測演算器、３９・・・・・
・ポンプ台数調整器、４０・・・・・・ｐＨ設定器、４
１・・・・・・排ガス中Ｆ、ＣＩ濃度予測演算器、４２
・・・・・・ｐＨ設定値補正演算器、４３・・・・・・
調節計、４４・・・・・・ポンプ台数制御装置、４５・
旧・・係数器、４６・・・・・・酸化空気ブロワ台数制
御装置。
Claims (3)
- （１）ボイラ等の燃焼装置と、塔内に吸収液が供給され
、排ガス中の硫黄酸化物を吸収除去する吸収塔、吸収塔
内の吸収液を循環させる吸収塔循環ポンプおよび吸収塔
に酸化用空気を供給するための酸化空気ブロワを有する
脱硫装置と、を備えた湿式排煙脱硫装置において、前記
燃焼装置および脱硫装置の運転データ信号から前記脱硫
装置内の運転状態を予測する演算器を設置し、この演算
器において前記吸収塔循環ポンプによる吸収液循環量、
吸収液のｐＨ設定値、前記吸収塔に供給されるアルカリ
供給量および酸化空気ブロワによる吸収塔に対する酸化
空気導入量をそれぞれ演算し、この信号を前記脱硫装置
を制御する制御装置の制御信号として使用する手段を設
けたことを特徴とする湿式排煙脱硫制御装置。 - （２）前記吸収塔循環ポンプによる吸収液循環量は、吸
収塔循環ポンプの運転台数の制御により行われようにし
たことを特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の湿
式排煙脱硫制御装置。 - （３）前記酸化空気導入量は、酸化空気ブロワの運転台
数の制御により行われようにしたことを特徴とする特許
請求の範囲第（１）項記載の湿式排煙脱硫制御装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61093592A JPH084709B2 (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 湿式排煙脱硫制御装置 |
| US07/041,224 US4836991A (en) | 1986-04-23 | 1987-04-22 | Method for controlling wet-process flue gas desulfurization |
| DE8787303530T DE3772257D1 (de) | 1986-04-23 | 1987-04-22 | Verfahren zur regelung einer nassen rauchgasentschwefelung. |
| EP87303530A EP0246758B1 (en) | 1986-04-23 | 1987-04-22 | Method for controlling wetprocess flue gas desulfurization |
| CN87102943A CN1011662B (zh) | 1986-04-23 | 1987-04-23 | 烟道气湿法脱硫工艺的控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61093592A JPH084709B2 (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 湿式排煙脱硫制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62250931A true JPS62250931A (ja) | 1987-10-31 |
| JPH084709B2 JPH084709B2 (ja) | 1996-01-24 |
Family
ID=14086570
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61093592A Expired - Fee Related JPH084709B2 (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 湿式排煙脱硫制御装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4836991A (ja) |
| EP (1) | EP0246758B1 (ja) |
| JP (1) | JPH084709B2 (ja) |
| CN (1) | CN1011662B (ja) |
| DE (1) | DE3772257D1 (ja) |
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| JPH02180617A (ja) * | 1988-12-29 | 1990-07-13 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 排煙脱硫装置の制御方法 |
| CN114307570A (zh) * | 2021-02-23 | 2022-04-12 | 国家电投集团远达环保工程有限公司 | 一种脱硫系统和脱硫系统的控制方法 |
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