JPH0263524A - 排ガス脱硝装置のｎｈ↓３注入量の制御方法 - Google Patents
排ガス脱硝装置のｎｈ↓３注入量の制御方法Info
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- JPH0263524A JPH0263524A JP63215805A JP21580588A JPH0263524A JP H0263524 A JPH0263524 A JP H0263524A JP 63215805 A JP63215805 A JP 63215805A JP 21580588 A JP21580588 A JP 21580588A JP H0263524 A JPH0263524 A JP H0263524A
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Landscapes
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- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はボイラー、ゴミ焼却炉、加熱炉等に付設された
排ガス脱硝装置に還元剤として注入するＮＨｚの注入量
制御方法に関する。
排ガス脱硝装置に還元剤として注入するＮＨｚの注入量
制御方法に関する。
第９図は本出願人が先に出願した排ガス処理装置のＮＨ
Ｉ注入量制御ブロック図（特願昭６ｌ−２２８８０３）
を示すものである（以下、「先行法というＪ）。図中、
まず燃料流量１０１と排ガス中０２濃度１０２からの信
号を演算器１０３に供給する。演算器１０３内では前記
両信号に基づいて排ガス算出１０４を行い、この排ガス
流量に基づき（Ｎｌｌ３／ＮＯｘ１）モル比算定１０５
を行う。この算定には予め定めた排ガス流量と該モル比
との関係を示すグラフ等を用いる。他方、排ガス算出１
０４により得られた排ガス流量信号と排ガス中のＮＯｘ
濃度１０６とからＮＯｘ流量算出１０７する。次に、前
記（ＮＨ３／ ＮｏＸ）モル比とＮＯｘ流量から所要
のＮＨ３ ！算出 １０８を行い、この信号に基づき、
ＮＨ，供給系制御１０９を行うものである。ただし、注
入ＮＨ＋ １は、下記■−■の順に計算して算出するこ
とができる。
Ｉ注入量制御ブロック図（特願昭６ｌ−２２８８０３）
を示すものである（以下、「先行法というＪ）。図中、
まず燃料流量１０１と排ガス中０２濃度１０２からの信
号を演算器１０３に供給する。演算器１０３内では前記
両信号に基づいて排ガス算出１０４を行い、この排ガス
流量に基づき（Ｎｌｌ３／ＮＯｘ１）モル比算定１０５
を行う。この算定には予め定めた排ガス流量と該モル比
との関係を示すグラフ等を用いる。他方、排ガス算出１
０４により得られた排ガス流量信号と排ガス中のＮＯｘ
濃度１０６とからＮＯｘ流量算出１０７する。次に、前
記（ＮＨ３／ ＮｏＸ）モル比とＮＯｘ流量から所要
のＮＨ３ ！算出 １０８を行い、この信号に基づき、
ＮＨ，供給系制御１０９を行うものである。ただし、注
入ＮＨ＋ １は、下記■−■の順に計算して算出するこ
とができる。
■排ガス流量：
Ｇ＝０．２１ ｘ Ｑ ｘ ｍ ／ （０，２１−α／
１００）Ｑ：燃料流量（ｌ／Ｉ＋） ｍ：理論燃焼空気比（Ｎ＋ｗ”／ ｌ ）ｄ：排ガス０
２濃度（％） ■Ｎ低流量： Ｇ ＮＯｘ ＝ １０−’ Ｘβ×Ｇ β：ＮＯｘ濃度（ｐｐｍ） Ｇ：排ガス流！（Ｎｍ３／Ｈ）・・・上記計算値■注入
ＮＨ３流量： ＧＮＭ３ ＝ Ｇｓｏｘ Ｘ Ｆ （ｘ）ＧＮＯｘ
： ＮＯｘ ｖＬｆｔ（Ｎｍ’／Ｈ） ＋＋上記計
算値Ｆ（ｘ）：排ガス量に対する、（ＮＨｚ／ＮｏＸ）
モ）Ｉｉ比の関数 〔発明が解決しようとする課題〕 しカル上記先行法においては、排ガス発生設備の状況に
よって、該モル比の関数Ｆ （ｘ）が変化することがあ
るため、脱硝装置出口側のＮＯオ濃度が所定の環境基準
値を超えないように、モル比を高めに設定して過剰脱硝
せざるを得なかった。その結果、必要以上のＮＨｉを浪
費することになる上、余剰のＮｔｂが排ガス中の硫黄酸
化物と反応して（ＮＨ４）ｚｓＯａおよびＮＨ，ＨＳＯ
，が発生して、脱硝装置や脱硝装置より下流の煙道内等
にダストとして付着して、脱硝効率の低下や腐食を来た
すという問題があった。
１００）Ｑ：燃料流量（ｌ／Ｉ＋） ｍ：理論燃焼空気比（Ｎ＋ｗ”／ ｌ ）ｄ：排ガス０
２濃度（％） ■Ｎ低流量： Ｇ ＮＯｘ ＝ １０−’ Ｘβ×Ｇ β：ＮＯｘ濃度（ｐｐｍ） Ｇ：排ガス流！（Ｎｍ３／Ｈ）・・・上記計算値■注入
ＮＨ３流量： ＧＮＭ３ ＝ Ｇｓｏｘ Ｘ Ｆ （ｘ）ＧＮＯｘ
： ＮＯｘ ｖＬｆｔ（Ｎｍ’／Ｈ） ＋＋上記計
算値Ｆ（ｘ）：排ガス量に対する、（ＮＨｚ／ＮｏＸ）
モ）Ｉｉ比の関数 〔発明が解決しようとする課題〕 しカル上記先行法においては、排ガス発生設備の状況に
よって、該モル比の関数Ｆ （ｘ）が変化することがあ
るため、脱硝装置出口側のＮＯオ濃度が所定の環境基準
値を超えないように、モル比を高めに設定して過剰脱硝
せざるを得なかった。その結果、必要以上のＮＨｉを浪
費することになる上、余剰のＮｔｂが排ガス中の硫黄酸
化物と反応して（ＮＨ４）ｚｓＯａおよびＮＨ，ＨＳＯ
，が発生して、脱硝装置や脱硝装置より下流の煙道内等
にダストとして付着して、脱硝効率の低下や腐食を来た
すという問題があった。
そこで本発明の主目的は、排ガス発生設備の状況の変化
等に応じて脱硝装置出口側のＮＯｘ？ｍ度が変化しても
、安定して最適なＮＨｉ量を供給することができ、過剰
ＮＨ３の供給による害を防止できる、脱硝装置のＮＨ３
供給制御方法を提供することにある。
等に応じて脱硝装置出口側のＮＯｘ？ｍ度が変化しても
、安定して最適なＮＨｉ量を供給することができ、過剰
ＮＨ３の供給による害を防止できる、脱硝装置のＮＨ３
供給制御方法を提供することにある。
上記課題を解決するための本発明は、排ガス中のＮＯｘ
を除去する排ガス脱硝装置に還元剤として注入するＮＨ
３の注入量の制御方法において、排ガス流量と排ガス中
のＮＯｘ含有濃度からＮＯｘ流量を算出し、予め定めた
排ガス流量と（ＮＨ３／Ｎ０ｘ）モル比との関係から前
記排ガス流量に対応する（ＮＨｚ／ＮＯｘ ”）モル比
を算定し、前記算定（Ｎｌｌ３／Ｎｏ 、 ）モル比と
前記算出ＮＯｘ流量との関係から注入Ｎｕｓ １を定め
るとともに、排ガス脱硝装置の出側の現排ガスＮＯｘ？
！度とその排ガス濃度基準の設定値との差をサンプル値
ｐＨ節し、この補正値を前記注入ＮＨＩ量に加算し、こ
の最終注入ＮＨ３１ｊ！ｋによってＮＨ３供給系を制御
することを特徴とするものである。
を除去する排ガス脱硝装置に還元剤として注入するＮＨ
３の注入量の制御方法において、排ガス流量と排ガス中
のＮＯｘ含有濃度からＮＯｘ流量を算出し、予め定めた
排ガス流量と（ＮＨ３／Ｎ０ｘ）モル比との関係から前
記排ガス流量に対応する（ＮＨｚ／ＮＯｘ ”）モル比
を算定し、前記算定（Ｎｌｌ３／Ｎｏ 、 ）モル比と
前記算出ＮＯｘ流量との関係から注入Ｎｕｓ １を定め
るとともに、排ガス脱硝装置の出側の現排ガスＮＯｘ？
！度とその排ガス濃度基準の設定値との差をサンプル値
ｐＨ節し、この補正値を前記注入ＮＨＩ量に加算し、こ
の最終注入ＮＨ３１ｊ！ｋによってＮＨ３供給系を制御
することを特徴とするものである。
本発明では、排ガス流量に応じた（ＮＨｚ／ＮｏＸ）モ
ル比の関係を予め演算器に設定記憶させ、排ガス流量と
排ガス中のＮＯｘ流量に応じたＮＨｚ量を脱硝装置に注
入するフィードフォワード制御を行う一方で、脱硝装置
の反応の無駄時間と遅れ時間を考慮して、サンプル値Ｐ
Ｉｌ１節計をフィードバック制御に組み込んでいるから
、（ＮＨ３供給系イ）のモル比を低減させ、使用するＮ
ＨＩ １を低減し、有害な（ＮＨ４） ｚｓＯ４やＮＨ
，Ｉ（Ｓｏ、などによるダストの発生を防止できる。ま
た、排ガス発生設備の状況の変化等に起因して、脱硝装
置出口側のＮＯｘ濃度が上昇気味になった場合でも、上
記フィードバック制御により、ＮＯｘ濃度が環境基準値
を超えることもない。
ル比の関係を予め演算器に設定記憶させ、排ガス流量と
排ガス中のＮＯｘ流量に応じたＮＨｚ量を脱硝装置に注
入するフィードフォワード制御を行う一方で、脱硝装置
の反応の無駄時間と遅れ時間を考慮して、サンプル値Ｐ
Ｉｌ１節計をフィードバック制御に組み込んでいるから
、（ＮＨ３供給系イ）のモル比を低減させ、使用するＮ
ＨＩ １を低減し、有害な（ＮＨ４） ｚｓＯ４やＮＨ
，Ｉ（Ｓｏ、などによるダストの発生を防止できる。ま
た、排ガス発生設備の状況の変化等に起因して、脱硝装
置出口側のＮＯｘ濃度が上昇気味になった場合でも、上
記フィードバック制御により、ＮＯｘ濃度が環境基準値
を超えることもない。
以下本発明を図面に基づきさらに具体的に説明する。第
１図は本発明に係わる排ガス脱硝装置のＮＨ３注入量制
御方法の概略説明図であり、第２図は本発明に係わる制
御ブロック図である。第１図において、加熱炉ｌの煙道
２に熱交換器３が設けられ、この熱交換器３の下流側に
排ガス脱硝装置４が設けられている。
１図は本発明に係わる排ガス脱硝装置のＮＨ３注入量制
御方法の概略説明図であり、第２図は本発明に係わる制
御ブロック図である。第１図において、加熱炉ｌの煙道
２に熱交換器３が設けられ、この熱交換器３の下流側に
排ガス脱硝装置４が設けられている。
他方、前記加熱炉１は、そのバーナに燃料を供給するた
めの燃料供給配管５が接続され、また前記燃料が燃焼す
るに必要な空気を供給するための燃焼用空気供給管６か
らもバーナに接続され、燃焼用空気供給管６からの燃焼
用空気はブロワ１１により供給され、熱交換器３を経由
することによって昇温されることになっている。
めの燃料供給配管５が接続され、また前記燃料が燃焼す
るに必要な空気を供給するための燃焼用空気供給管６か
らもバーナに接続され、燃焼用空気供給管６からの燃焼
用空気はブロワ１１により供給され、熱交換器３を経由
することによって昇温されることになっている。
燃料供給管５には、流量計７と流量調節弁８が設置され
、燃焼用空気供給管６にも流量調節弁９が設けられ、流
量計７からの計測信号は燃焼制御装置１０からの信号に
よってその弁開度が制御されている。
、燃焼用空気供給管６にも流量調節弁９が設けられ、流
量計７からの計測信号は燃焼制御装置１０からの信号に
よってその弁開度が制御されている。
燃焼制御装置１０内では、予め目標燃料流量値と、その
燃料に対する燃焼空気比とが設定されており、流量計７
より送信される流量計測信号と目標燃料流量値と時々刻
々対比しながら流量計測信号が目標燃料流量値になるよ
うにつき流量調節弁８にその弁開度信号を送信し、また
、流量調節弁９に対しては、流量計７からの流量計測信
号と予め設定された燃焼空気比との積により燃焼空気量
を算出し、この算出した燃焼空気量の信号を送信する。
燃料に対する燃焼空気比とが設定されており、流量計７
より送信される流量計測信号と目標燃料流量値と時々刻
々対比しながら流量計測信号が目標燃料流量値になるよ
うにつき流量調節弁８にその弁開度信号を送信し、また
、流量調節弁９に対しては、流量計７からの流量計測信
号と予め設定された燃焼空気比との積により燃焼空気量
を算出し、この算出した燃焼空気量の信号を送信する。
排ガス脱硝装置４では、その内部に例えば酸化バナジウ
ム等の触媒が層状に充填されており、その上流位置で注
入されるＮＨ，によってＮＯｘがＮ２に還元される化学
反応が起こり排ガス中のＮＯｘが脱硝される。前記ＮＨ
，の注入は、貯槽１２に貯蔵されたＮＨ３をＮＨｓ供給
配管１３より煙道２内に注入される。この際、前記Ｎ１
（３供給配管１３に設けた流量調節弁１４の開度により
注入量が調節されるが、前記弁１４０開度信号は、演算
器１５より発信される。煙道２に設けた１６は、排ガス
中の０２濃度を測定する０□濃度計を示し、１７は、排
ガス中のＮＯｘｔＭ度を測定するＮＯｘ？Ｍ度計を示し
、それぞれの測定信号は、演算器１５に送信される。さ
らに、排ガス脱硝装置４の出口側の煙道２内に出口側排
ガスＮＯｘ濃度計１８を設け、その信号を演算器１５に
送信する。なお、演算器１５には外部から前記脱硝装置
４の出口排ガス中のＮＯｘ設定値を入力する。
ム等の触媒が層状に充填されており、その上流位置で注
入されるＮＨ，によってＮＯｘがＮ２に還元される化学
反応が起こり排ガス中のＮＯｘが脱硝される。前記ＮＨ
，の注入は、貯槽１２に貯蔵されたＮＨ３をＮＨｓ供給
配管１３より煙道２内に注入される。この際、前記Ｎ１
（３供給配管１３に設けた流量調節弁１４の開度により
注入量が調節されるが、前記弁１４０開度信号は、演算
器１５より発信される。煙道２に設けた１６は、排ガス
中の０２濃度を測定する０□濃度計を示し、１７は、排
ガス中のＮＯｘｔＭ度を測定するＮＯｘ？Ｍ度計を示し
、それぞれの測定信号は、演算器１５に送信される。さ
らに、排ガス脱硝装置４の出口側の煙道２内に出口側排
ガスＮＯｘ濃度計１８を設け、その信号を演算器１５に
送信する。なお、演算器１５には外部から前記脱硝装置
４の出口排ガス中のＮＯｘ設定値を入力する。
次に、第２図により上記排ガス脱硝装置へのＮＨ３供給
量の制御ロジックについて説明する。
量の制御ロジックについて説明する。
まず燃料流量２０と排ガス中の０２４度２１とから演算
器１５により排ガス流量を算出２２し、対応する（ＮＨ
３／Ｎ０Ｘ）モル比を算定２３する。なお、排ガス流量
と上記モル比との相関関係は予め演算装置１５内に記憶
させである。他方、排ガス脱硝装置の入口における排ガ
ス中ＮＯイ濃度２４と前記排ガス流量算出２２とからＮ
Ｏｘ流量を算出２５し、前記算定モル比とこのＮＯｘ流
量とからフィードフォワード操作量として注入ＮＨ３２
６を定める。
器１５により排ガス流量を算出２２し、対応する（ＮＨ
３／Ｎ０Ｘ）モル比を算定２３する。なお、排ガス流量
と上記モル比との相関関係は予め演算装置１５内に記憶
させである。他方、排ガス脱硝装置の入口における排ガ
ス中ＮＯイ濃度２４と前記排ガス流量算出２２とからＮ
Ｏｘ流量を算出２５し、前記算定モル比とこのＮＯｘ流
量とからフィードフォワード操作量として注入ＮＨ３２
６を定める。
一方、排ガス脱硝装置の出口側の排ガス中のＮｏ。
濃度２７を測定するとともに、環境基準値に適合させる
べく設けた上記出口側排ガスのＮＯｘ設定値２８とをサ
ンプル値ＰＩｌ１節計２９に送信し、出口排ガスＮＯｘ
濃度がその設定値を超えないように、フィードバック制
御の操作量を演算する。最後に、この演算による操作量
と前記フィードフォワード制御の操作量を加算３０して
得られるＮＨ３供給量３１を、全操作量として流Ｍ調節
弁１４（第１図参照）の開度をコントロールすることに
よりＮＨ３供給系の制御３２を行うものである。
べく設けた上記出口側排ガスのＮＯｘ設定値２８とをサ
ンプル値ＰＩｌ１節計２９に送信し、出口排ガスＮＯｘ
濃度がその設定値を超えないように、フィードバック制
御の操作量を演算する。最後に、この演算による操作量
と前記フィードフォワード制御の操作量を加算３０して
得られるＮＨ３供給量３１を、全操作量として流Ｍ調節
弁１４（第１図参照）の開度をコントロールすることに
よりＮＨ３供給系の制御３２を行うものである。
本発明で使用する前記フィードバック制御系内の調節計
は通常のＰＩＤ調節計ではな（、サンプル値Ｐｒ調節計
を使用する必要がある。その理由を第３図〜第６図によ
り説明すると、まず本発明のサンプル値ＰＩ制御系は第
３図に示すようなフィードバック系であり、その応答は
第４図に示すように、周期を毎に出口ＮＯ８濃度をチエ
ツクして、時間τだけＮＨ３流量を操作するものである
。
は通常のＰＩＤ調節計ではな（、サンプル値Ｐｒ調節計
を使用する必要がある。その理由を第３図〜第６図によ
り説明すると、まず本発明のサンプル値ＰＩ制御系は第
３図に示すようなフィードバック系であり、その応答は
第４図に示すように、周期を毎に出口ＮＯ８濃度をチエ
ツクして、時間τだけＮＨ３流量を操作するものである
。
系の応答を確認しながら操作するので、Ｎｌｈ流量を過
不足させることなく、整定性の良い制御系を設計できる
。
不足させることなく、整定性の良い制御系を設計できる
。
それに対して、通常のＰＩＤ調節計による制御系は第５
図に示すようなものであり、この場合、第６図に示すよ
うに、外乱等が加わり出口ＮＯｘ？ａ度が変化した場合
、ＮＨ，流量を調節して、設定値γに追従させようとす
る。しかし、系にむだ時間が存在すると、ＮＨ，の供給
を変化させてから応答するまでに、時間の遅れが存在す
るためにＮ１１３を過剰に供給したり、不足させたりす
るので系が不安定になる。
図に示すようなものであり、この場合、第６図に示すよ
うに、外乱等が加わり出口ＮＯｘ？ａ度が変化した場合
、ＮＨ，流量を調節して、設定値γに追従させようとす
る。しかし、系にむだ時間が存在すると、ＮＨ，の供給
を変化させてから応答するまでに、時間の遅れが存在す
るためにＮ１１３を過剰に供給したり、不足させたりす
るので系が不安定になる。
次に実施例を示す。
先行法に係わるフィードフォワード制御（ＦＦ制御）お
よび本発明に係わるフィードフォワード制御とフィード
バック制御との組合わせ制御（ＦＢ制御）により操業し
た。その結果、第７図および第８図に示す結果を得た。
よび本発明に係わるフィードフォワード制御とフィード
バック制御との組合わせ制御（ＦＢ制御）により操業し
た。その結果、第７図および第８図に示す結果を得た。
なおここで、脱硝率−
（口 ＮｏＸ ’ （ｍ）） −（口 Ｎ
Ｏｘ （ｍ））入口側ＮＯｘ濃度（ｐｐｎ＋） である。
Ｏｘ （ｍ））入口側ＮＯｘ濃度（ｐｐｎ＋） である。
これらの図より、フィードフォワードのみで制御した場
合、脱硝率が９０％前後で、出口側ＮＯｘ濃度も３０〜
９０ｐｐｍであって、過剰脱硝気味でばらついている。
合、脱硝率が９０％前後で、出口側ＮＯｘ濃度も３０〜
９０ｐｐｍであって、過剰脱硝気味でばらついている。
他方、フィードフォワードとフィードバック制御を組合
わせた場合、脱硝率は７０〜８５％で、出口側Ｎ０Ｘｔ
ＨＬ度も８０〜１３０ｐｐｍになり、脱硝状況が適正化
され安定していることがわかる。
わせた場合、脱硝率は７０〜８５％で、出口側Ｎ０Ｘｔ
ＨＬ度も８０〜１３０ｐｐｍになり、脱硝状況が適正化
され安定していることがわかる。
以上の通り、本発明によれば、安定して最適、なＮ）１
３量を供給でき、ＮＨ３の節減ができるとともに、過剰
なＮＨ，＋により生成するダスト付着等のトラブルを防
止できる。
３量を供給でき、ＮＨ３の節減ができるとともに、過剰
なＮＨ，＋により生成するダスト付着等のトラブルを防
止できる。
第１図は本発明に係わる設備構成図、第２図本発明に係
わる制御ロジックを示すブロック図、第３図と第４図は
、それぞれサンプル値ＰＩ調節計による制御系のブロッ
ク図とその応答を示す図、第５図と第６図はそれぞれ通
常のＰＴＤ調節計による制御系のブロック図とその応答
を示す図、第７図は排ガス流量に対する脱硝率を示す図
、第８図は排ガス流量に対する出口側ＮＯｘ濃度を示す
図、第９図は先行法に係わる制御ロジックを示すブロッ
ク図である。 １・・・加熱炉、４・・・排ガス脱硝装置、１２・・・
ＮＨｘ貯蔵タンク、１４・・・流量調節弁、１５・・・
演算器、１６・・・０ｚｆＨｒ度計、１７・・・入口側
ＮＯｘ濃度計、１８・・・出口側ＮＯｘ濃度計。
わる制御ロジックを示すブロック図、第３図と第４図は
、それぞれサンプル値ＰＩ調節計による制御系のブロッ
ク図とその応答を示す図、第５図と第６図はそれぞれ通
常のＰＴＤ調節計による制御系のブロック図とその応答
を示す図、第７図は排ガス流量に対する脱硝率を示す図
、第８図は排ガス流量に対する出口側ＮＯｘ濃度を示す
図、第９図は先行法に係わる制御ロジックを示すブロッ
ク図である。 １・・・加熱炉、４・・・排ガス脱硝装置、１２・・・
ＮＨｘ貯蔵タンク、１４・・・流量調節弁、１５・・・
演算器、１６・・・０ｚｆＨｒ度計、１７・・・入口側
ＮＯｘ濃度計、１８・・・出口側ＮＯｘ濃度計。
Claims (1)
- （１）排ガス中のＮＯ＿ｘを除去する排ガス脱硝装置に
還元剤として注入するＮＨ＿３の注入量の制御方法にお
いて、排ガス流量と排ガス中のＮＯ＿ｘ含有濃度からＮ
Ｏ＿ｘ流量を算出し、予め定めた排ガス流量と（ＮＨ＿
３／ＮＯ＿ｘ）モル比との関係から前記排ガス流量に対
応する（ＮＨ＿３／ＮＯ＿ｘ）モル比を算定し、前記算
定（ＮＨ＿３／ＮＯ＿ｘ）モル比と前記算出ＮＯ＿ｘ流
量との関係から注入ＮＨ＿３量を定めるとともに、排ガ
ス脱硝装置の出側の現排ガスＮＯ＿ｘ濃度とその排ガス
濃度基準の設定値との差をサンプル値ＰＩ調節し、この
補正値を前記注入ＮＨ＿３量に加算し、この最終注入Ｎ
Ｈ＿３量によってＮＨ＿３供給系を制御することを特徴
とする排ガス脱硝装置のＮＨ＿３注入量の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63215805A JPH0263524A (ja) | 1988-08-30 | 1988-08-30 | 排ガス脱硝装置のｎｈ↓３注入量の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63215805A JPH0263524A (ja) | 1988-08-30 | 1988-08-30 | 排ガス脱硝装置のｎｈ↓３注入量の制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0263524A true JPH0263524A (ja) | 1990-03-02 |
Family
ID=16678548
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63215805A Pending JPH0263524A (ja) | 1988-08-30 | 1988-08-30 | 排ガス脱硝装置のｎｈ↓３注入量の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0263524A (ja) |
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-
1988
- 1988-08-30 JP JP63215805A patent/JPH0263524A/ja active Pending
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