JPH06319941A - 湿式排煙脱硫制御装置及び方法 - Google Patents
湿式排煙脱硫制御装置及び方法Info
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- JPH06319941A JPH06319941A JP5111380A JP11138093A JPH06319941A JP H06319941 A JPH06319941 A JP H06319941A JP 5111380 A JP5111380 A JP 5111380A JP 11138093 A JP11138093 A JP 11138093A JP H06319941 A JPH06319941 A JP H06319941A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明の目的は、燃焼装置側の運転条件の変
化、例えば燃料の切替，負荷変化等に追随して脱硫装置
の要求性能を維持し、かつ、ユーティリティを低減する
にある。 【構成】上記の目的は、燃焼装置で生成される燃焼ガス
と吸収液を気液接触させて脱硫を行う吸収塔と該吸収塔
に吸収液を循環させる吸収塔循環ポンプとを備えた脱硫
装置を制御する湿式排煙脱硫制御装置に、前記燃焼装置
及び脱硫装置の運転データの計測手段に接続され、内蔵
する前記脱硫装置の運転モデルに基づいて脱硫装置の脱
硫性能を同定し、前記運転データと燃焼装置の負荷変化
率から将来の運転データ、将来の脱硫装置出口ＳＯ2 濃
度予測値を求め、該脱硫装置出口ＳＯ2 濃度予測値に基
づいて吸収液循環量を制御する手段を設けることによっ
て達成される。
化、例えば燃料の切替，負荷変化等に追随して脱硫装置
の要求性能を維持し、かつ、ユーティリティを低減する
にある。 【構成】上記の目的は、燃焼装置で生成される燃焼ガス
と吸収液を気液接触させて脱硫を行う吸収塔と該吸収塔
に吸収液を循環させる吸収塔循環ポンプとを備えた脱硫
装置を制御する湿式排煙脱硫制御装置に、前記燃焼装置
及び脱硫装置の運転データの計測手段に接続され、内蔵
する前記脱硫装置の運転モデルに基づいて脱硫装置の脱
硫性能を同定し、前記運転データと燃焼装置の負荷変化
率から将来の運転データ、将来の脱硫装置出口ＳＯ2 濃
度予測値を求め、該脱硫装置出口ＳＯ2 濃度予測値に基
づいて吸収液循環量を制御する手段を設けることによっ
て達成される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は湿式排煙脱硫装置に係
り、特にボイラ等の燃焼装置及び脱硫装置を含めた装置
の最適運用管理に好適な湿式排煙脱硫制御装置及び方法
に関する。
り、特にボイラ等の燃焼装置及び脱硫装置を含めた装置
の最適運用管理に好適な湿式排煙脱硫制御装置及び方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の湿式排煙脱硫制御装置は、例えば
図３に示されるように、制御用計算機４９により、運転
条件に対応した最適なｐＨ設定値信号５１と、吸収塔循
環ポンプ台数信号５０とを内蔵されたシミュレーション
モデルによって演算し、吸収剤スラリ流量調整弁７をｐ
Ｈ設定値に基づくフィードバック信号により開閉して吸
収剤スラリ流量を調整し、吸収塔循環ポンプ８の台数制
御によりスラリ循環流量を調整し、脱硫率を規定値以内
にすることを制御目標としていた。
図３に示されるように、制御用計算機４９により、運転
条件に対応した最適なｐＨ設定値信号５１と、吸収塔循
環ポンプ台数信号５０とを内蔵されたシミュレーション
モデルによって演算し、吸収剤スラリ流量調整弁７をｐ
Ｈ設定値に基づくフィードバック信号により開閉して吸
収剤スラリ流量を調整し、吸収塔循環ポンプ８の台数制
御によりスラリ循環流量を調整し、脱硫率を規定値以内
にすることを制御目標としていた。
【０００３】脱硫装置に対する制御上の要求は、あらゆ
る運転状態において、装置出口SO2濃度を規定値以下に
保持するとともに、トータルユーティリティ、すなわ
ち、吸収剤消費量と吸収塔循環ポンプ動力コスト等を最
小にすることにある。
る運転状態において、装置出口SO2濃度を規定値以下に
保持するとともに、トータルユーティリティ、すなわ
ち、吸収剤消費量と吸収塔循環ポンプ動力コスト等を最
小にすることにある。
【０００４】しかし、前記従来の制御方式では、排ガス
入口側の条件、すなわち、ボイラの燃焼性状（例えば、
石炭焚きの場合は、炭種により、脱硫性能に大きな影響
をおよぼすＦ，Ｃｌ等の含有量に差がある）や負荷変化
に伴う排ガス流量の変化に対する応答遅れ、吸収塔の脱
硫性能状態量に対する制御上の配慮がなされていなかっ
た。
入口側の条件、すなわち、ボイラの燃焼性状（例えば、
石炭焚きの場合は、炭種により、脱硫性能に大きな影響
をおよぼすＦ，Ｃｌ等の含有量に差がある）や負荷変化
に伴う排ガス流量の変化に対する応答遅れ、吸収塔の脱
硫性能状態量に対する制御上の配慮がなされていなかっ
た。
【０００５】従って、出口ＳＯ2 濃度の公害規制値に対
しても充分に低い余裕のある脱硫率を目標値として運用
されていたため不必要に吸収剤が消費され、吸収塔循環
ポンプ動力が浪費されていた。
しても充分に低い余裕のある脱硫率を目標値として運用
されていたため不必要に吸収剤が消費され、吸収塔循環
ポンプ動力が浪費されていた。
【０００６】すなわち、ボイラ及び脱硫装置を含めた総
合的最適運用管理については配慮さされていなかった。
合的最適運用管理については配慮さされていなかった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】前記従来技術において
は、脱硫装置単独での制御が行われており、燃焼装置の
燃料種類による影響、負荷変化に伴う排ガス流量の変化
に対する応答遅れについては配慮されておらず、ボイラ
及び脱硫装置を含めたトータルシステムで考えた場合に
は、必ずしも最適な制御方式とは、なっていなかった。
は、脱硫装置単独での制御が行われており、燃焼装置の
燃料種類による影響、負荷変化に伴う排ガス流量の変化
に対する応答遅れについては配慮されておらず、ボイラ
及び脱硫装置を含めたトータルシステムで考えた場合に
は、必ずしも最適な制御方式とは、なっていなかった。
【０００８】本発明の目的は、燃焼装置側の運転条件の
変化、例えば燃料の切替、負荷変化等に追随して脱硫装
置の要求性能を維持し、かつ、ユーティリティを低減す
るにある。
変化、例えば燃料の切替、負荷変化等に追随して脱硫装
置の要求性能を維持し、かつ、ユーティリティを低減す
るにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の目的は、燃焼装置
で生成される燃焼ガスと吸収液を気液接触させて脱硫を
行う吸収塔と該吸収塔に吸収液を循環させる吸収塔循環
ポンプとを備えた脱硫装置を制御する湿式排煙脱硫制御
装置に、前記燃焼装置及び脱硫装置の運転データの計測
手段に接続され、内蔵する前記脱硫装置の運転モデルに
基づいて脱硫装置の脱硫性能を同定し、前記運転データ
と燃焼装置の負荷変化率から将来の運転データ、将来の
脱硫装置出口ＳＯ2 濃度予測値を求め、該脱硫装置出口
ＳＯ2 濃度予測値に基づいて吸収液循環量を制御する手
段を設けることによって達成される。
で生成される燃焼ガスと吸収液を気液接触させて脱硫を
行う吸収塔と該吸収塔に吸収液を循環させる吸収塔循環
ポンプとを備えた脱硫装置を制御する湿式排煙脱硫制御
装置に、前記燃焼装置及び脱硫装置の運転データの計測
手段に接続され、内蔵する前記脱硫装置の運転モデルに
基づいて脱硫装置の脱硫性能を同定し、前記運転データ
と燃焼装置の負荷変化率から将来の運転データ、将来の
脱硫装置出口ＳＯ2 濃度予測値を求め、該脱硫装置出口
ＳＯ2 濃度予測値に基づいて吸収液循環量を制御する手
段を設けることによって達成される。
【００１０】上記の目的は、また、燃焼装置と、該燃焼
装置で生成される燃焼ガスと吸収液を気液接触させて脱
硫を行う吸収塔と、該吸収塔に吸収液を循環させる吸収
塔循環ポンプと、該吸収塔循環ポンプにより循環される
吸収液の量を制御する湿式排煙脱硫制御装置と、を備え
てなる湿式排煙脱硫装置において、前記湿式排煙脱硫制
御装置を、請求項１に記載の湿式排煙脱硫制御装置とす
ることによっても達成される。
装置で生成される燃焼ガスと吸収液を気液接触させて脱
硫を行う吸収塔と、該吸収塔に吸収液を循環させる吸収
塔循環ポンプと、該吸収塔循環ポンプにより循環される
吸収液の量を制御する湿式排煙脱硫制御装置と、を備え
てなる湿式排煙脱硫装置において、前記湿式排煙脱硫制
御装置を、請求項１に記載の湿式排煙脱硫制御装置とす
ることによっても達成される。
【００１１】上記の目的は、さらに、燃焼装置で生成さ
れる燃焼ガスと吸収液を気液接触させて脱硫を行う吸収
塔と該吸収塔に吸収液を循環させる吸収塔循環ポンプと
を備えた脱硫装置を制御する湿式排煙脱硫制御方法に、
前記燃焼装置及び脱硫装置の運転データと、内蔵する前
記脱硫装置の運転モデルに基づいて脱硫装置の脱硫性能
を同定し、前記運転データと燃焼装置の負荷変化率から
将来の運転データ、将来の脱硫装置出口ＳＯ2 濃度予測
値を求め、該脱硫装置出口ＳＯ2 濃度予測値に基づいて
吸収液循環量を制御する手順を備えることによっても達
成される。
れる燃焼ガスと吸収液を気液接触させて脱硫を行う吸収
塔と該吸収塔に吸収液を循環させる吸収塔循環ポンプと
を備えた脱硫装置を制御する湿式排煙脱硫制御方法に、
前記燃焼装置及び脱硫装置の運転データと、内蔵する前
記脱硫装置の運転モデルに基づいて脱硫装置の脱硫性能
を同定し、前記運転データと燃焼装置の負荷変化率から
将来の運転データ、将来の脱硫装置出口ＳＯ2 濃度予測
値を求め、該脱硫装置出口ＳＯ2 濃度予測値に基づいて
吸収液循環量を制御する手順を備えることによっても達
成される。
【００１２】
【作用】予測演算手段は、燃焼装置と脱硫装置の運転デ
ータ、負荷要求信号(ＭＷＤ)、及び内蔵する脱硫装置の
運転モデルに基づいて、脱硫装置出口での処理ガス中の
ＳＯ2 将来濃度予測、排ガス中のＦ，Ｃｌ等の濃度の予
測、亜硫酸塩の酸化率予測等を行う。脱硫反応は、制御
に対して、遅れを伴うが上記将来予測に基づいて吸収塔
循環量が制御されるので、ボイラの負荷変化、燃料の種
類の変化が生じても、先行制御が行われる。
ータ、負荷要求信号(ＭＷＤ)、及び内蔵する脱硫装置の
運転モデルに基づいて、脱硫装置出口での処理ガス中の
ＳＯ2 将来濃度予測、排ガス中のＦ，Ｃｌ等の濃度の予
測、亜硫酸塩の酸化率予測等を行う。脱硫反応は、制御
に対して、遅れを伴うが上記将来予測に基づいて吸収塔
循環量が制御されるので、ボイラの負荷変化、燃料の種
類の変化が生じても、先行制御が行われる。
【００１３】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例を説明
する。図２は、本発明に係る湿式排煙脱硫制御装置を備
えた湿式排煙脱硫装置を示し、燃焼装置であるボイラ１
と、該ボイラ１の燃焼ガス出口に接続された電気集塵器
２と、該電気集塵器２の出口に接続された脱硝装置３
と、該脱硝装置３の出口に接続された空気加熱器４と、
該空気加熱器４の出口に接続された燃焼排ガスを脱硫し
たのち処理ガス６として排出する吸収塔である脱硫装置
５と、該脱硫装置５内の吸収液溜５Ａと同じく脱硫装置
内の吸収液散布管５Ｂとを連通する吸収液循環路５Ｃに
介装された吸収塔循環ポンプ８と、前記吸収液溜５Ａに
接続された吸収剤スラリを供給する管路に介装された吸
収剤スラリ流量調整弁７と、前記吸収液循環ポンプ８の
出口側の前記吸収液循環路５Ｃに分岐して設けられた石
こう回収装置１１と、前記脱硫装置５に接続され吸収液
溜５Ａにアルカリ剤を供給するアルカリ剤管路に介装さ
れたアルカリ剤流量調整弁１０と、前記吸収液溜５Ａに
接続された酸化空気管路に介装され該吸収液溜５Ａに酸
化空気を送給する酸化空気ブロア９と、前記吸収剤スラ
リ流量調整弁７，吸収塔循環ポンプ８，酸化空気ブロア
９，アルカリ剤流量調整弁１０のそれぞれに信号伝達手
段で接続された脱硫制御装置１６と、該脱硫制御装置１
６に接続されたオンラインデータ収録器１４と、を含ん
でいる。
する。図２は、本発明に係る湿式排煙脱硫制御装置を備
えた湿式排煙脱硫装置を示し、燃焼装置であるボイラ１
と、該ボイラ１の燃焼ガス出口に接続された電気集塵器
２と、該電気集塵器２の出口に接続された脱硝装置３
と、該脱硝装置３の出口に接続された空気加熱器４と、
該空気加熱器４の出口に接続された燃焼排ガスを脱硫し
たのち処理ガス６として排出する吸収塔である脱硫装置
５と、該脱硫装置５内の吸収液溜５Ａと同じく脱硫装置
内の吸収液散布管５Ｂとを連通する吸収液循環路５Ｃに
介装された吸収塔循環ポンプ８と、前記吸収液溜５Ａに
接続された吸収剤スラリを供給する管路に介装された吸
収剤スラリ流量調整弁７と、前記吸収液循環ポンプ８の
出口側の前記吸収液循環路５Ｃに分岐して設けられた石
こう回収装置１１と、前記脱硫装置５に接続され吸収液
溜５Ａにアルカリ剤を供給するアルカリ剤管路に介装さ
れたアルカリ剤流量調整弁１０と、前記吸収液溜５Ａに
接続された酸化空気管路に介装され該吸収液溜５Ａに酸
化空気を送給する酸化空気ブロア９と、前記吸収剤スラ
リ流量調整弁７，吸収塔循環ポンプ８，酸化空気ブロア
９，アルカリ剤流量調整弁１０のそれぞれに信号伝達手
段で接続された脱硫制御装置１６と、該脱硫制御装置１
６に接続されたオンラインデータ収録器１４と、を含ん
でいる。
【００１４】ボイラ１で発生した燃焼ガスは、電気集塵
器２で煤塵の一部が除去され、脱硝装置３で窒素酸化物
が除去され、空気予熱器４で冷却された後、脱硫装置５
に燃焼排ガスとして導入される。脱硫装置５において
は、燃焼排ガス中のＳＯ2 は、吸収塔循環ポンプ８によ
り、吸収液散布管５Ｂを経て脱硫装置５内に供給される
吸収剤を含んだ吸収液と気液接触して吸収除去され、燃
焼排ガス（以下、排ガスという）は処理ガス６となって
脱硫装置５から排出される。
器２で煤塵の一部が除去され、脱硝装置３で窒素酸化物
が除去され、空気予熱器４で冷却された後、脱硫装置５
に燃焼排ガスとして導入される。脱硫装置５において
は、燃焼排ガス中のＳＯ2 は、吸収塔循環ポンプ８によ
り、吸収液散布管５Ｂを経て脱硫装置５内に供給される
吸収剤を含んだ吸収液と気液接触して吸収除去され、燃
焼排ガス（以下、排ガスという）は処理ガス６となって
脱硫装置５から排出される。
【００１５】吸収剤は、脱硫制御装置１６の出力信号で
ある吸収剤スラリ流量調整弁制御信号２０により開閉さ
れる吸収剤スラリ流量調整弁７により流量調整されて脱
硫装置５に供給される。さらに排ガス中のＦ，Ｃｌ，Ａ
ｌ等が吸収液中に混入してくるが、これらの成分の脱硫
性能を阻害するので、吸収液溜５ＡにＮａＯＨ等のアル
カリ剤が供給され、上記成分は固形物化されて吸収液中
から除去される。アルカリ剤の供給量は、脱硫制御装置
１６の出力信号であるアルカリ剤流量調整弁制御信号１
７に基づいて開閉されるアルカリ剤流量調整弁１０によ
り、制御される。排ガス中のＳＯ2 と気液接触する吸収
液の流量は、脱硫制御装置１６の出力信号である吸収塔
循環ポンプ台数制御信号１９により制御される吸収塔循
環ポンプ８により調整される。
ある吸収剤スラリ流量調整弁制御信号２０により開閉さ
れる吸収剤スラリ流量調整弁７により流量調整されて脱
硫装置５に供給される。さらに排ガス中のＦ，Ｃｌ，Ａ
ｌ等が吸収液中に混入してくるが、これらの成分の脱硫
性能を阻害するので、吸収液溜５ＡにＮａＯＨ等のアル
カリ剤が供給され、上記成分は固形物化されて吸収液中
から除去される。アルカリ剤の供給量は、脱硫制御装置
１６の出力信号であるアルカリ剤流量調整弁制御信号１
７に基づいて開閉されるアルカリ剤流量調整弁１０によ
り、制御される。排ガス中のＳＯ2 と気液接触する吸収
液の流量は、脱硫制御装置１６の出力信号である吸収塔
循環ポンプ台数制御信号１９により制御される吸収塔循
環ポンプ８により調整される。
【００１６】酸化空気ブロア９の運転台数は、脱硫制御
装置１６の出力信号である酸化空気ブロア台数制御信号
１８により決定される。吸収塔循環ポンプ８が吐出する
吸収液スラリーの一部は石こう回収装置１１に導入さ
れ、吸収液スラリ中の石こう１２が回収されるととも
に、残りの排水１３は排出される。なお、オンラインデ
ータ収録器１４は、ボイラ１及び脱硫装置５のオンライ
ンデータ信号１５を脱硫制御装置１６に送信する。
装置１６の出力信号である酸化空気ブロア台数制御信号
１８により決定される。吸収塔循環ポンプ８が吐出する
吸収液スラリーの一部は石こう回収装置１１に導入さ
れ、吸収液スラリ中の石こう１２が回収されるととも
に、残りの排水１３は排出される。なお、オンラインデ
ータ収録器１４は、ボイラ１及び脱硫装置５のオンライ
ンデータ信号１５を脱硫制御装置１６に送信する。
【００１７】図１は、脱硫制御装置１６の構成を示し、
排ガス流量計２１，入口ＳＯ2 濃度計２２，出口ＳＯ2
濃度計２４，ｐＨ計２８，吸収剤スラリ流量計２９，吸
収塔スラリ循環流量計３１,出口ＳＯ2濃度設定器２３
と、これらの計器，設定器の出力側に接続された予測演
算手段である脱硫予測演算器３８と、該脱硫予測演算器
３８の出力側に接続された関数発生器３５Ａと、該関数
発生器３５Ａの出力側に並列に接続されたポンプ台数制
御装置４４及びｐＨ設定値演算器４０と、該ｐＨ設定値
演算器４０の出力側に接続された加算器３６Ｂと、該加
算器３６Ｂの出力側に接続された減算器３２Ｃと、該減
算器３２Ｃの出力側に並列に接続された関数発生器３５
Ｂ及び調節計４３Ｂと、前記関数発生器３５Ｂの出力側
に接続された加算器３６Ｃと、該加算器３６Ｃの出力側
に接続された掛算器３３Ｂと、該掛算器３３Ｂの出力側
に接続された減算器３２Ｄと、該減算器３２Ｄの出力側
に接続された調節計４３Ａと、前記調節計４３Ｂの出力
側に接続された加算器３６Ｄと、該加算器３６Ｄの出力
側に接続された減算器３２Ｅと、該減算器３２Ｅの出力
側に接続された調節計４３Ｃと、前記排ガス流量計２１
と入口ＳＯ2 濃度計２２に入力側を接続された掛算器３
３Ａと、該掛算器３３Ａの出力側に接続された関数発生
器３５Ｃ及び掛算器３３Ｄと、該掛算器３３Ｄの出力側
に接続された減算器３２Ｆと、該減算器３２Ｆの出力側
に接続された関数発生器３５Ｅと、該関数発生器３５Ｅ
の出力側に接続された酸化空気ブロア台数制御装置４６
と、前記入口ＳＯ2 濃度計２２及び出口ＳＯ2 濃度計２
４に入力側に接続された減算器３２Ａと、該減算器３２
Ａの出力側に接続された割算器３４と、前記ｐＨ計２８
に入力側が接続された関数発生器３５Ｄと、該関数発生
器３５Ｄの出力側および前記吸収塔スラリ循環流量計３
１に入力側を接続された掛算器３３Ｅと、前記排ガス流
量計２１に入力側に接続された掛算器３３Ｃと、該掛算
器３３Ｃの出力側に接続された係数器４５と、減算器３
２Ｄの入力側に接続された吸収剤スラリ流量計２９と、
加算器３６Ｂの入力側にその出力側を接続されたｐＨ設
定値補正演算器４２と、該ｐＨ設定値補正演算器４２の
入力側及び前記掛算器３３Ｃの入力側にその出力側を接
続された排ガス中Ｆ，Ｃｌ濃度予測演算器４１と、該排
ガス中Ｆ，Ｃｌ濃度予測演算器４１の入力側にそれぞれ
接続された燃料流量計２５，空気流量計２６，燃料性状
データ２７と、を含んでいる。また、排ガス流量計２
１,出口ＳＯ2濃度設定器２３、及び入口ＳＯ2 濃度計２
２の出力側は前記ｐＨ設定値演算器４０の入力側にも接
続され、入口ＳＯ2 濃度計２２は割算器３４の入力側
に、掛算器３３Ａの出力側は、さらに掛算器３３Ｂの入
力側にも接続される。さらにｐＨ計２８は減算器３２Ｃ
の入力側に、アルカリ剤流量計３０は、減算器３２Ｅの
入力側にそれぞれ接続されている。割算器３４の出力側
は掛算器３３Ｄの入力側に接続され、掛算器３３Ｅの出
力側は減算器３２Ｆの入力側にそれぞれ接続されてい
る。また、関数発生器３５Ｃの出力側は加算器36Ｃの入
力側に、係数器４５の出力側は加算器３６Ｄの入力側
に、それぞれ接続されている。ポンプ台数制御装置４４
の出力側は吸収塔循環ポンプ８に、調節計４３Ａの出力
側は吸収剤スラリ流量調整弁７に、調節計４３Ｃの出力
側はアルカリ剤流量調整弁１０に、酸化空気ブロア台数
制御装置４６の出力側は酸化空気ブロア９に、それぞれ
接続されている。
排ガス流量計２１，入口ＳＯ2 濃度計２２，出口ＳＯ2
濃度計２４，ｐＨ計２８，吸収剤スラリ流量計２９，吸
収塔スラリ循環流量計３１,出口ＳＯ2濃度設定器２３
と、これらの計器，設定器の出力側に接続された予測演
算手段である脱硫予測演算器３８と、該脱硫予測演算器
３８の出力側に接続された関数発生器３５Ａと、該関数
発生器３５Ａの出力側に並列に接続されたポンプ台数制
御装置４４及びｐＨ設定値演算器４０と、該ｐＨ設定値
演算器４０の出力側に接続された加算器３６Ｂと、該加
算器３６Ｂの出力側に接続された減算器３２Ｃと、該減
算器３２Ｃの出力側に並列に接続された関数発生器３５
Ｂ及び調節計４３Ｂと、前記関数発生器３５Ｂの出力側
に接続された加算器３６Ｃと、該加算器３６Ｃの出力側
に接続された掛算器３３Ｂと、該掛算器３３Ｂの出力側
に接続された減算器３２Ｄと、該減算器３２Ｄの出力側
に接続された調節計４３Ａと、前記調節計４３Ｂの出力
側に接続された加算器３６Ｄと、該加算器３６Ｄの出力
側に接続された減算器３２Ｅと、該減算器３２Ｅの出力
側に接続された調節計４３Ｃと、前記排ガス流量計２１
と入口ＳＯ2 濃度計２２に入力側を接続された掛算器３
３Ａと、該掛算器３３Ａの出力側に接続された関数発生
器３５Ｃ及び掛算器３３Ｄと、該掛算器３３Ｄの出力側
に接続された減算器３２Ｆと、該減算器３２Ｆの出力側
に接続された関数発生器３５Ｅと、該関数発生器３５Ｅ
の出力側に接続された酸化空気ブロア台数制御装置４６
と、前記入口ＳＯ2 濃度計２２及び出口ＳＯ2 濃度計２
４に入力側に接続された減算器３２Ａと、該減算器３２
Ａの出力側に接続された割算器３４と、前記ｐＨ計２８
に入力側が接続された関数発生器３５Ｄと、該関数発生
器３５Ｄの出力側および前記吸収塔スラリ循環流量計３
１に入力側を接続された掛算器３３Ｅと、前記排ガス流
量計２１に入力側に接続された掛算器３３Ｃと、該掛算
器３３Ｃの出力側に接続された係数器４５と、減算器３
２Ｄの入力側に接続された吸収剤スラリ流量計２９と、
加算器３６Ｂの入力側にその出力側を接続されたｐＨ設
定値補正演算器４２と、該ｐＨ設定値補正演算器４２の
入力側及び前記掛算器３３Ｃの入力側にその出力側を接
続された排ガス中Ｆ，Ｃｌ濃度予測演算器４１と、該排
ガス中Ｆ，Ｃｌ濃度予測演算器４１の入力側にそれぞれ
接続された燃料流量計２５，空気流量計２６，燃料性状
データ２７と、を含んでいる。また、排ガス流量計２
１,出口ＳＯ2濃度設定器２３、及び入口ＳＯ2 濃度計２
２の出力側は前記ｐＨ設定値演算器４０の入力側にも接
続され、入口ＳＯ2 濃度計２２は割算器３４の入力側
に、掛算器３３Ａの出力側は、さらに掛算器３３Ｂの入
力側にも接続される。さらにｐＨ計２８は減算器３２Ｃ
の入力側に、アルカリ剤流量計３０は、減算器３２Ｅの
入力側にそれぞれ接続されている。割算器３４の出力側
は掛算器３３Ｄの入力側に接続され、掛算器３３Ｅの出
力側は減算器３２Ｆの入力側にそれぞれ接続されてい
る。また、関数発生器３５Ｃの出力側は加算器36Ｃの入
力側に、係数器４５の出力側は加算器３６Ｄの入力側
に、それぞれ接続されている。ポンプ台数制御装置４４
の出力側は吸収塔循環ポンプ８に、調節計４３Ａの出力
側は吸収剤スラリ流量調整弁７に、調節計４３Ｃの出力
側はアルカリ剤流量調整弁１０に、酸化空気ブロア台数
制御装置４６の出力側は酸化空気ブロア９に、それぞれ
接続されている。
【００１８】脱硫予測演算器３８は、前述の各種計器，
設定器に接続され、脱硫装置の運転モデルを内蔵して、
時々刻々の脱硫性能を該モデルに基づいて同定するブロ
ック６０と、該ブロック６０に接続され、同定された脱
硫性能に基づいて、必要なベース吸収塔循環量（吸収剤
循環量という）を算出するブロック６１と、前記ブロッ
ク６０に接続され、負荷要求信号（ＭＷＤ）６８を入力
されて、将来の出口ＳＯ2 濃度を予測するブロック６３
と、該ブロック６３及び前記ブロック６１に接続され、
予測された将来の出口ＳＯ2 濃度に基づいて、ブロック
６１から出力されるベース吸収塔循環量を補正するブロ
ック６２と、を含んでいる。
設定器に接続され、脱硫装置の運転モデルを内蔵して、
時々刻々の脱硫性能を該モデルに基づいて同定するブロ
ック６０と、該ブロック６０に接続され、同定された脱
硫性能に基づいて、必要なベース吸収塔循環量（吸収剤
循環量という）を算出するブロック６１と、前記ブロッ
ク６０に接続され、負荷要求信号（ＭＷＤ）６８を入力
されて、将来の出口ＳＯ2 濃度を予測するブロック６３
と、該ブロック６３及び前記ブロック６１に接続され、
予測された将来の出口ＳＯ2 濃度に基づいて、ブロック
６１から出力されるベース吸収塔循環量を補正するブロ
ック６２と、を含んでいる。
【００１９】脱硫予測演算器３８においては、下記の方
式により、吸収塔循環流量デマンド７１が演算される。
この手順をブロック毎に説明する。
式により、吸収塔循環流量デマンド７１が演算される。
この手順をブロック毎に説明する。
【００２０】ブロック６０：吸収塔における脱硫は吸収
液散布管(以下スプレノズルという)より噴霧された液滴
が形成する気液接触面を介して、ＳＯ2 ガスが、ガス側
から液側に物質移動することにより行われ、その脱硫性
能は、脱硫性能評価単位数（ＢＴＵ）及び影響因子単位
数（ＲＴＵ）により表わされる。すなわち、前記ＢＴＵ
に影響を及ぼす操作条件が変化（運転条件が変化）した
ときの脱硫性能変化を予測するためのものがＲＴＵであ
る。基本的には、入口ＳＯ2 ，液ガス比，ｐＨがキーパ
ラメータであり、これらのパラメータが単独に変化（他
のパラメータは不変）したときに脱硫性能がいくら変化
するかを把握するための修正量を示すものがＲＴＵであ
る。さらに〔ＲＴＵ〕（ｐＨ値に基づくＲＴＵ）などは
吸収塔循環液の液組成（状態量）により〔ＲＴＵ〕が一
定でもｐＨが大幅に変わる液相等が有り、その場合〔Ｒ
ＴＵ〕が、長時間、停滞することがある。従って現在の
脱硫装置の運転状態のプロセスデータ（排ガス流量，入
口ＳＯ2 濃度，出口ＳＯ2 濃度設定値，出口ＳＯ2 濃
度，燃料性状データ，ｐＨ，吸収剤スラリ流量など）を
入力し内蔵する脱硫装置の運転モデルのＢＴＵ，ＲＴＵ
を現在の値に修正し、現在の脱硫性能（ＢＴＵ）を同定
する。現実の脱硫反応は約３〜５分の応答遅れがあり、
遅れなく現在の脱硫性能を把握して制御を行うには、モ
デルによる脱硫性能の同定が効果的である。脱硫率ηと
ＢＴＵ，ＲＴＵの関係は次式で表わされる。
液散布管(以下スプレノズルという)より噴霧された液滴
が形成する気液接触面を介して、ＳＯ2 ガスが、ガス側
から液側に物質移動することにより行われ、その脱硫性
能は、脱硫性能評価単位数（ＢＴＵ）及び影響因子単位
数（ＲＴＵ）により表わされる。すなわち、前記ＢＴＵ
に影響を及ぼす操作条件が変化（運転条件が変化）した
ときの脱硫性能変化を予測するためのものがＲＴＵであ
る。基本的には、入口ＳＯ2 ，液ガス比，ｐＨがキーパ
ラメータであり、これらのパラメータが単独に変化（他
のパラメータは不変）したときに脱硫性能がいくら変化
するかを把握するための修正量を示すものがＲＴＵであ
る。さらに〔ＲＴＵ〕（ｐＨ値に基づくＲＴＵ）などは
吸収塔循環液の液組成（状態量）により〔ＲＴＵ〕が一
定でもｐＨが大幅に変わる液相等が有り、その場合〔Ｒ
ＴＵ〕が、長時間、停滞することがある。従って現在の
脱硫装置の運転状態のプロセスデータ（排ガス流量，入
口ＳＯ2 濃度，出口ＳＯ2 濃度設定値，出口ＳＯ2 濃
度，燃料性状データ，ｐＨ，吸収剤スラリ流量など）を
入力し内蔵する脱硫装置の運転モデルのＢＴＵ，ＲＴＵ
を現在の値に修正し、現在の脱硫性能（ＢＴＵ）を同定
する。現実の脱硫反応は約３〜５分の応答遅れがあり、
遅れなく現在の脱硫性能を把握して制御を行うには、モ
デルによる脱硫性能の同定が効果的である。脱硫率ηと
ＢＴＵ，ＲＴＵの関係は次式で表わされる。
【００２１】
【数１】 η＝１−exp（−ＢＴＵ〔ＲＴＵ〕2・〔ＲＴＵ〕・〔ＲＴＵ〕） …（数１）
【００２２】
【数２】 ＢＴＵ＝−ｌｎ（１−η0） …（数２） η：脱硫率 η0：基準脱硫率 ブロック６１：次に同定されたＢＴＵ，ＲＴＵより、目
標脱硫率（出口ＳＯ2濃度）になる〔ＲＴＵ〕が算出さ
れ、試運転にて確認された液ガス比Ｌ／Ｇ（吸収塔循環
液量／排ガス流量）対〔ＲＴＵ〕特性より、ベース吸収
塔循環量が求められる。これにより、目標出口ＳＯ2 濃
度に見合った吸収塔循環流量が過不足なく設定されるた
め、無駄なユーティリティ（吸収塔循環ポンプ動力コス
ト）を使用することのない効果がある。
標脱硫率（出口ＳＯ2濃度）になる〔ＲＴＵ〕が算出さ
れ、試運転にて確認された液ガス比Ｌ／Ｇ（吸収塔循環
液量／排ガス流量）対〔ＲＴＵ〕特性より、ベース吸収
塔循環量が求められる。これにより、目標出口ＳＯ2 濃
度に見合った吸収塔循環流量が過不足なく設定されるた
め、無駄なユーティリティ（吸収塔循環ポンプ動力コス
ト）を使用することのない効果がある。
【００２３】
【数３】
【００２４】
【数４】
【００２５】ブロック６３：ブロック６０，６１では負
荷一定時の脱硫性能維持が目標で、燃料の変化、吸収塔
の液組成の変化時の吸収塔循環量が算出されるが、実運
用においては各種の負荷変化パターンが外乱となってか
かわってくる。そこで、ブロック６３では、負荷要求信
号（ＭＷＤ）６８が入力され、最少２乗法による直線予
測により、脱硫反応の反応遅れに見合ったｔ分後（３〜
５分位）の将来負荷になるまで、ブロック６０で同定さ
れた脱硫装置モデルを使って予測演算が繰り返され、将
来出口ＳＯ2 濃度６７が出力される。
荷一定時の脱硫性能維持が目標で、燃料の変化、吸収塔
の液組成の変化時の吸収塔循環量が算出されるが、実運
用においては各種の負荷変化パターンが外乱となってか
かわってくる。そこで、ブロック６３では、負荷要求信
号（ＭＷＤ）６８が入力され、最少２乗法による直線予
測により、脱硫反応の反応遅れに見合ったｔ分後（３〜
５分位）の将来負荷になるまで、ブロック６０で同定さ
れた脱硫装置モデルを使って予測演算が繰り返され、将
来出口ＳＯ2 濃度６７が出力される。
【００２６】ブロック６２：次にブロック６３から出力
される脱硫反応の反応遅れに見合ったｔ分後の将来負荷
時の将来出口ＳＯ2 濃度６７と出口ＳＯ2 濃度設定値と
の偏差により、将来出口ＳＯ2 濃度先行量が演算され
る。この将来出口ＳＯ2 濃度先行量による吸収塔循環流
量変化分がベース吸収塔循環流量６６に加算され、循環
流量が修正演算されて吸収塔循環流量デマンド７１とし
て出力される。これにより反応遅れがあっても、将来負
荷時の出口ＳＯ2 濃度が、現在の吸収塔循環流量の操作
により、遅れなく一定値に制御される効果がある。
される脱硫反応の反応遅れに見合ったｔ分後の将来負荷
時の将来出口ＳＯ2 濃度６７と出口ＳＯ2 濃度設定値と
の偏差により、将来出口ＳＯ2 濃度先行量が演算され
る。この将来出口ＳＯ2 濃度先行量による吸収塔循環流
量変化分がベース吸収塔循環流量６６に加算され、循環
流量が修正演算されて吸収塔循環流量デマンド７１とし
て出力される。これにより反応遅れがあっても、将来負
荷時の出口ＳＯ2 濃度が、現在の吸収塔循環流量の操作
により、遅れなく一定値に制御される効果がある。
【００２７】出力された吸収塔循環流量デマンド７１は
関数発生器３５Ａに入力され、ポンプ運転台数信号にお
きかえられて、ポンプ台数制御装置４４に送信される。
ポンプ台数制御装置４４の出力信号である吸収塔循環ポ
ンプ台数制御信号１９により吸収塔循環ポンプ８の運転
台数が決定される。
関数発生器３５Ａに入力され、ポンプ運転台数信号にお
きかえられて、ポンプ台数制御装置４４に送信される。
ポンプ台数制御装置４４の出力信号である吸収塔循環ポ
ンプ台数制御信号１９により吸収塔循環ポンプ８の運転
台数が決定される。
【００２８】吸収塔循環流量制御は上記説明では、ポン
プ台数切替方式であったが、流体継手による回転数制御
にすることにより連続制御となり、きめ細かい最適制御
ができる。
プ台数切替方式であったが、流体継手による回転数制御
にすることにより連続制御となり、きめ細かい最適制御
ができる。
【００２９】また、従来の脱硫率一定制御から出口ＳＯ
2 濃度一定制御にすることにより、下記の通り、出口Ｓ
Ｏ2 濃度を無用に低下させることがなくなり、無駄なユ
ーティリティ（吸収塔循環ポンプ動力コスト，吸収剤消
費量）を使用しないですむ。 装置運転条件 Ｃso2ｉ＝３００〜４００ppm （負荷により変化） Ｃso2∞＝３２ppm以下 従来制御 η＝９２％一定 Ｃso20 ＝２４ppm〜３２ppm 本実施例の制御 Ｃso20′＝３２ppm一定 比較結果 Ｃso20≦Ｃso20′ ｐＨ設定値演算器４０は、出口ＳＯ2 濃度設定器２３の
出力信号、排ガス流量計２１の出力信号、入口ＳＯ2 濃
度計２２の出力信号、関数発生器３５Ａの出力信号を用
いて、ｐＨ設定値を演算し、加算器３６Ｂに加える。排
ガス中Ｆ，Ｃｌ濃度予測演算器４１は、燃料流量計２
５，空気流量計２６，燃料性状データ２７の出力信号を
用いて、排ガス中のＦ，Ｃｌの濃度を予測し、この予測
結果を出力信号としてｐＨ設定値補正演算器４２に入力
する。排ガス中のＦ，Ｃｌ濃度は次式で計算される。
2 濃度一定制御にすることにより、下記の通り、出口Ｓ
Ｏ2 濃度を無用に低下させることがなくなり、無駄なユ
ーティリティ（吸収塔循環ポンプ動力コスト，吸収剤消
費量）を使用しないですむ。 装置運転条件 Ｃso2ｉ＝３００〜４００ppm （負荷により変化） Ｃso2∞＝３２ppm以下 従来制御 η＝９２％一定 Ｃso20 ＝２４ppm〜３２ppm 本実施例の制御 Ｃso20′＝３２ppm一定 比較結果 Ｃso20≦Ｃso20′ ｐＨ設定値演算器４０は、出口ＳＯ2 濃度設定器２３の
出力信号、排ガス流量計２１の出力信号、入口ＳＯ2 濃
度計２２の出力信号、関数発生器３５Ａの出力信号を用
いて、ｐＨ設定値を演算し、加算器３６Ｂに加える。排
ガス中Ｆ，Ｃｌ濃度予測演算器４１は、燃料流量計２
５，空気流量計２６，燃料性状データ２７の出力信号を
用いて、排ガス中のＦ，Ｃｌの濃度を予測し、この予測
結果を出力信号としてｐＨ設定値補正演算器４２に入力
する。排ガス中のＦ，Ｃｌ濃度は次式で計算される。
【００３０】
【数５】
【００３１】ｐＨ設定値補正演算器４２は、Ｆ及びＣｌ
濃度に対するｐＨの補正信号を求めておいて、これらを
加算する。
濃度に対するｐＨの補正信号を求めておいて、これらを
加算する。
【００３２】
【数６】 ΔｐＨ ＝ΔｐＨ＋ΔｐＨｌ …（数６）
【００３３】
【数７】 ΔｐＨ ＝ｆ（Ｆ濃度） …（数７）
【００３４】
【数８】 ΔｐＨｌ＝ｆ（Ｃｌ濃度） …（数８） ここにΔｐＨ：ｐＨ補正信号。
【００３５】加算器３６Ｂでは、補正されたｐＨの設定
値が求まるので、減算器３２Ｃにおいて、ｐＨ計２８の
出力信号とｐＨ設定値信号（加算器３６Ｂの出力信号）
の偏差が求められる。この偏差信号に応じて、関数発生
器３５Ｂにおいて、吸収剤スラリの過剰率補正信号が算
出され、加算器３６Ｃに入力される。加算器３６Ｃにお
いては、ＳＯ2 の絶対量信号(掛算器３３Ａの出力信号)
に対応して関数発生器３５Ｃで与えられる過剰率先行信
号と、前記過剰率補正信号とが加え合わせられ、全体の
吸収剤過剰率信号として出力される。この信号にＳＯ2
の絶対量信号が掛算器３３Ｂで掛け合わせられて、吸収
剤スラリのデマンド信号として出力され、吸収剤スラリ
流量計２９の出力信号と該デマンド信号との偏差が減算
器３２Ｄにより求められる。得られた偏差信号が調節計
４３Ａに入力され、調節計４３Ａの出力信号である吸収
剤スラリ流量調整弁制御信号２０により吸収剤スラリ流
量調整弁７の開度が制御される。
値が求まるので、減算器３２Ｃにおいて、ｐＨ計２８の
出力信号とｐＨ設定値信号（加算器３６Ｂの出力信号）
の偏差が求められる。この偏差信号に応じて、関数発生
器３５Ｂにおいて、吸収剤スラリの過剰率補正信号が算
出され、加算器３６Ｃに入力される。加算器３６Ｃにお
いては、ＳＯ2 の絶対量信号(掛算器３３Ａの出力信号)
に対応して関数発生器３５Ｃで与えられる過剰率先行信
号と、前記過剰率補正信号とが加え合わせられ、全体の
吸収剤過剰率信号として出力される。この信号にＳＯ2
の絶対量信号が掛算器３３Ｂで掛け合わせられて、吸収
剤スラリのデマンド信号として出力され、吸収剤スラリ
流量計２９の出力信号と該デマンド信号との偏差が減算
器３２Ｄにより求められる。得られた偏差信号が調節計
４３Ａに入力され、調節計４３Ａの出力信号である吸収
剤スラリ流量調整弁制御信号２０により吸収剤スラリ流
量調整弁７の開度が制御される。
【００３６】アルカリ剤流量の制御に関しては、まず、
排ガス中Ｆ，Ｃｌ濃度予測演算器４１の出力信号である
Ｆ及びＣｌの濃度に、排ガス流量計２１の出力信号が掛
算器３３Ｃで掛け合わせられ、この掛算器３３Ｃの出力
信号に一定の係数が係数器４５で掛けられて先行流量信
号として出力される。この先行流量信号に、ｐＨの偏差
信号(減算器３２Ｃの出力信号)を調節計４３Ｂで処理し
た信号が加算器36Ｄで加算され、この加算結果の出力信
号とアルカリ剤流量計３０の出力信号との偏差が減算器
３２Ｅで算出される。この偏差信号が調節計４３Ｃで処
理されて、アルカリ剤流量調整弁制御信号１７として出
力され、アルカリ剤流量調整弁１０の開度が制御され
る。
排ガス中Ｆ，Ｃｌ濃度予測演算器４１の出力信号である
Ｆ及びＣｌの濃度に、排ガス流量計２１の出力信号が掛
算器３３Ｃで掛け合わせられ、この掛算器３３Ｃの出力
信号に一定の係数が係数器４５で掛けられて先行流量信
号として出力される。この先行流量信号に、ｐＨの偏差
信号(減算器３２Ｃの出力信号)を調節計４３Ｂで処理し
た信号が加算器36Ｄで加算され、この加算結果の出力信
号とアルカリ剤流量計３０の出力信号との偏差が減算器
３２Ｅで算出される。この偏差信号が調節計４３Ｃで処
理されて、アルカリ剤流量調整弁制御信号１７として出
力され、アルカリ剤流量調整弁１０の開度が制御され
る。
【００３７】酸化空気ブロアの台数制御に関しては、ま
ず掛算器３３Ｄにおいて、入力SO2量信号（掛算器３３
Ａの出力信号）と実測脱硫率信号(割算器３４の出力信
号)とが掛けあわされて、吸収ＳＯ2 量信号として減算
器３２Ｆに出力される。また、ｐＨ計２８の出力信号が
関数発生器３５Ｄに入力されて、係数が求められ、この
係数に吸収塔スラリ循環流量計３１の出力信号が掛算器
３３Ｅで掛けあわされて自然酸化量信号として減算器３
２Ｆに出力される。減算器３２Ｆは、吸収ＳＯ2量信号
（掛算器３３Ｄの出力信号）から自然酸化量信号（掛算
器３３Ｅの出力信号）を引算して、必要酸化量信号（減
算器３２Ｆの出力）として出力する。この必要酸化量信
号に対して関数発生器３５Ｅで、必要空気量信号が生成
され、この信号が酸化空気ブロア台数制御装置４６に入
力されて、酸化空気ブロア台数制御信号１８が生成さ
れ、該酸化空気ブロア台数制御信号１８により、酸化空
気ブロア９の運転台数が決定される。
ず掛算器３３Ｄにおいて、入力SO2量信号（掛算器３３
Ａの出力信号）と実測脱硫率信号(割算器３４の出力信
号)とが掛けあわされて、吸収ＳＯ2 量信号として減算
器３２Ｆに出力される。また、ｐＨ計２８の出力信号が
関数発生器３５Ｄに入力されて、係数が求められ、この
係数に吸収塔スラリ循環流量計３１の出力信号が掛算器
３３Ｅで掛けあわされて自然酸化量信号として減算器３
２Ｆに出力される。減算器３２Ｆは、吸収ＳＯ2量信号
（掛算器３３Ｄの出力信号）から自然酸化量信号（掛算
器３３Ｅの出力信号）を引算して、必要酸化量信号（減
算器３２Ｆの出力）として出力する。この必要酸化量信
号に対して関数発生器３５Ｅで、必要空気量信号が生成
され、この信号が酸化空気ブロア台数制御装置４６に入
力されて、酸化空気ブロア台数制御信号１８が生成さ
れ、該酸化空気ブロア台数制御信号１８により、酸化空
気ブロア９の運転台数が決定される。
【００３８】本実施例によれば、このように、ボイラ及
び脱硫装置は両者を含めて総合的に運用管理され、ボイ
ラ及び脱硫装置のオンライン測定データを用いて、オン
ライン測定が困難な状態量が予測され、予測結果に基づ
いて、脱硫装置が制御されるので、脱硫装置の性能を維
持し、ユーティリティ、すなわち、吸収剤消費量，吸収
塔循環ポンプ動力を低減できる。
び脱硫装置は両者を含めて総合的に運用管理され、ボイ
ラ及び脱硫装置のオンライン測定データを用いて、オン
ライン測定が困難な状態量が予測され、予測結果に基づ
いて、脱硫装置が制御されるので、脱硫装置の性能を維
持し、ユーティリティ、すなわち、吸収剤消費量，吸収
塔循環ポンプ動力を低減できる。
【００３９】
【発明の効果】本発明によればボイラの燃料切替え、負
荷変化に対しても所定の出口ＳＯ2 濃度を確保するのが
容易であり、さらに、出口ＳＯ2 濃度の予測ができるの
で、プラント出口ＳＯ2 濃度異常状態が容易に検出予知
される等の効果が得られる。
荷変化に対しても所定の出口ＳＯ2 濃度を確保するのが
容易であり、さらに、出口ＳＯ2 濃度の予測ができるの
で、プラント出口ＳＯ2 濃度異常状態が容易に検出予知
される等の効果が得られる。
【図１】本発明の実施例である湿式排煙脱硫制御装置の
制御系統図である。
制御系統図である。
【図２】図１の湿式排煙脱硫制御装置を備えた脱硫装置
の例を示す系統図である。
の例を示す系統図である。
【図３】従来技術の例を示す系統図である。
【符号の説明】 １…燃焼装置、５…吸収塔、８…吸収塔循環ポンプ、１
６…湿式排煙脱硫制御装置、３８…予測演算手段。
６…湿式排煙脱硫制御装置、３８…予測演算手段。
Claims (3)
- 【請求項１】燃焼装置で生成される燃焼ガスと吸収液を
気液接触させて脱硫を行う吸収塔と該吸収塔に吸収液を
循環させる吸収塔循環ポンプとを備えた脱硫装置を制御
する湿式排煙脱硫制御装置において、前記燃焼装置及び
脱硫装置の運転データの計測手段に接続され、内蔵する
前記脱硫装置の運転モデルに基づいて脱硫装置の脱硫性
能を同定し、前記運転データと燃焼装置の負荷変化率か
ら将来の運転データ、将来の脱硫装置出口ＳＯ2 濃度予
測値を求め、該脱硫装置出口ＳＯ2 濃度予測値に基づい
て吸収液循環量を制御する予測演算手段を設けたことを
特徴とする湿式排煙脱硫制御装置。 - 【請求項２】燃焼装置と、該燃焼装置で生成される燃焼
ガスと吸収液を気液接触させて脱硫を行う吸収塔と、該
吸収塔に吸収液を循環させる吸収塔循環ポンプと、該吸
収塔循環ポンプにより循環される吸収液の量を制御する
湿式排煙脱硫制御装置と、を備えてなる湿式排煙脱硫装
置において、前記湿式排煙脱硫制御装置が、請求項１に
記載の湿式排煙脱硫制御装置であることを特徴とする湿
式排煙脱硫装置。 - 【請求項３】燃焼装置で生成される燃焼ガスと吸収液を
気液接触させて脱硫を行う吸収塔と該吸収塔に吸収液を
循環させる吸収塔循環ポンプとを備えた脱硫装置を制御
する湿式排煙脱硫制御方法において、前記燃焼装置及び
脱硫装置の運転データと、内蔵する前記脱硫装置の運転
モデルに基づいて脱硫装置の脱硫性能を同定し、前記運
転データと燃焼装置の負荷変化率から将来の運転デー
タ、将来の脱硫装置出口ＳＯ2 濃度予測値を求め、該脱
硫装置出口ＳＯ2 濃度予測値に基づいて吸収液循環量を
制御することを特徴とする湿式排煙脱硫制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5111380A JPH06319941A (ja) | 1993-05-13 | 1993-05-13 | 湿式排煙脱硫制御装置及び方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5111380A JPH06319941A (ja) | 1993-05-13 | 1993-05-13 | 湿式排煙脱硫制御装置及び方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06319941A true JPH06319941A (ja) | 1994-11-22 |
Family
ID=14559720
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5111380A Pending JPH06319941A (ja) | 1993-05-13 | 1993-05-13 | 湿式排煙脱硫制御装置及び方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06319941A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020013220A1 (ja) * | 2018-07-13 | 2020-01-16 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 湿式排煙脱硫装置の制御方法、湿式排煙脱硫装置の制御装置、及びこの湿式排煙脱硫装置の制御装置を備えた遠隔監視システム |
| WO2022210827A1 (ja) * | 2021-03-31 | 2022-10-06 | 三菱重工業株式会社 | 湿式排煙脱硫装置の制御方法、湿式排煙脱硫装置の制御装置、この湿式排煙脱硫装置の制御装置を備えた遠隔監視システム、情報処理装置、及び、情報処理システム |
| CN115729184A (zh) * | 2022-11-14 | 2023-03-03 | 青芥一合碳汇(武汉)科技有限公司 | 基于大数据分析和边缘控制的脱硫优化运行方法及装置 |
-
1993
- 1993-05-13 JP JP5111380A patent/JPH06319941A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020013220A1 (ja) * | 2018-07-13 | 2020-01-16 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 湿式排煙脱硫装置の制御方法、湿式排煙脱硫装置の制御装置、及びこの湿式排煙脱硫装置の制御装置を備えた遠隔監視システム |
| JP2020011163A (ja) * | 2018-07-13 | 2020-01-23 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 湿式排煙脱硫装置の制御方法、湿式排煙脱硫装置の制御装置、及びこの湿式排煙脱硫装置の制御装置を備えた遠隔監視システム |
| EP3804839A4 (en) * | 2018-07-13 | 2021-08-11 | Mitsubishi Power, Ltd. | A method for controlling a wet smoke desulfurization device, a device for controlling a wet smoke desulfurization device and a remote monitoring system with a device for controlling a wet smoke desulfurization device |
| RU2759855C1 (ru) * | 2018-07-13 | 2021-11-18 | Мицубиси Пауэр, Лтд. | Способ управления устройством мокрой десульфуризации дымовых газов, устройство для управления устройством мокрой десульфуризации дымовых газов и система дистационного мониторинга, содержащая устройство для управления устройством мокрой десульфуризации дымовых газов |
| WO2022210827A1 (ja) * | 2021-03-31 | 2022-10-06 | 三菱重工業株式会社 | 湿式排煙脱硫装置の制御方法、湿式排煙脱硫装置の制御装置、この湿式排煙脱硫装置の制御装置を備えた遠隔監視システム、情報処理装置、及び、情報処理システム |
| CN115729184A (zh) * | 2022-11-14 | 2023-03-03 | 青芥一合碳汇(武汉)科技有限公司 | 基于大数据分析和边缘控制的脱硫优化运行方法及装置 |
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