JPS60110321A - 排煙脱硫プラントの制御方法 - Google Patents
排煙脱硫プラントの制御方法Info
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- JPS60110321A JPS60110321A JP58217212A JP21721283A JPS60110321A JP S60110321 A JPS60110321 A JP S60110321A JP 58217212 A JP58217212 A JP 58217212A JP 21721283 A JP21721283 A JP 21721283A JP S60110321 A JPS60110321 A JP S60110321A
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- exhaust gas
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、排煙脱硫プラントのＳＯ，吸収装置において
、大幅かつ急激な負荷変化への追従性が優れ経済的な運
転を可能にする制御方法に関する。
、大幅かつ急激な負荷変化への追従性が優れ経済的な運
転を可能にする制御方法に関する。
一般にＳＯ，吸収装置は、第１図に示すように構成され
、次のようＫして脱硫する。排ガスＩをダクト２から吸
収塔３中に入れ、ここで循環する吸収液４と接触させる
。排ガス中のＳＯ，は（１）式の吸収反応により液中Ｋ
Ｉ（！Ｓｏ、を生成し、流下する。
、次のようＫして脱硫する。排ガスＩをダクト２から吸
収塔３中に入れ、ここで循環する吸収液４と接触させる
。排ガス中のＳＯ，は（１）式の吸収反応により液中Ｋ
Ｉ（！Ｓｏ、を生成し、流下する。
Ｓｏ、＋Ｈ，Ｏ→Ｈ，Ｓｏ、 ・・−・・・・・−・・
−・・−・・・・・ （１）この後排ガスを排出ライン
５を通って煙突から排出する。
−・・−・・・・・ （１）この後排ガスを排出ライン
５を通って煙突から排出する。
一方、Ｈ，８０，を生成した液を、塔底部から槽６に流
下させる。槽６には供給ライン７から中和剤（炭酸カル
シウム、その池水酸カルシウム等アルカリ性物質）が供
給されておシ、この中和剤でこの液を中和し、 Ｃａ５
Ｏ，を生成する。中和された液をポンプ８により循環ラ
イン９を通って吸収塔３に供給する。なお循環液の一部
１０を取出し、後工程においてＣａ５Ｏ，をＣａ８０４
・２Ｈ，Ｏ（石膏）に酸化する。
下させる。槽６には供給ライン７から中和剤（炭酸カル
シウム、その池水酸カルシウム等アルカリ性物質）が供
給されておシ、この中和剤でこの液を中和し、 Ｃａ５
Ｏ，を生成する。中和された液をポンプ８により循環ラ
イン９を通って吸収塔３に供給する。なお循環液の一部
１０を取出し、後工程においてＣａ５Ｏ，をＣａ８０４
・２Ｈ，Ｏ（石膏）に酸化する。
この８０２吸収装置において、従来は吸収液を次のよう
に制御している。ｐＨ検出器１１で循環する吸収液のｐ
Ｈ値を検出し、調節計１２に入力する。調節計１２では
塔頂に至る吸収液のＰＨ値が一定になるべく信号を加算
器１３に入力する。
に制御している。ｐＨ検出器１１で循環する吸収液のｐ
Ｈ値を検出し、調節計１２に入力する。調節計１２では
塔頂に至る吸収液のＰＨ値が一定になるべく信号を加算
器１３に入力する。
一方負荷検出器１４で系内に入るＳＯ２−，３（ｆｌｌ
えば排ガス流量と入口Ｓ○２濃就との債）つまり脱硫プ
ラントの負荷（以陵脱硫負荷という）を検出し、加算器
１３に入力する。加算器１３では調節計１２からの信号
と負荷検出器１４がらの信号とを加算し、流量調節計１
５に設定値信号として入力する。また供給ライン７の流
量を流量検出器１６で検出し、流量調節計１５に入力す
る。流量調節計１５は、これら信号にもとづｈて調節弁
１７を制御する。
えば排ガス流量と入口Ｓ○２濃就との債）つまり脱硫プ
ラントの負荷（以陵脱硫負荷という）を検出し、加算器
１３に入力する。加算器１３では調節計１２からの信号
と負荷検出器１４がらの信号とを加算し、流量調節計１
５に設定値信号として入力する。また供給ライン７の流
量を流量検出器１６で検出し、流量調節計１５に入力す
る。流量調節計１５は、これら信号にもとづｈて調節弁
１７を制御する。
一方、（１）式の吸収反応の反応速度は、（２）式で表
わされる。
わされる。
γ−＝に−Ａ・（ＣＧ−ＯＬ） ・・・・・・・曲・・
・・・・・ ＋２１γ：吸収反応速度 Ａ：ガスと液の接触面積 ＣＧ：ガス中のＳＯ２慣度 ０Ｌ：液中のＨ２Ｓｏ３濃度 Ｋ ： Ｓｏ□吸収総括物質移動系数 （２）式から、この排煙脱硫装Ｌ口１では吸収反応速度
γを常に負荷に対応するように保ては、常に所要の吸収
反応性能を得ることができることがわかる。また（２）
式の中で任意に操作できるのは第一に液甲のＨ２ＳＯ，
濃度ＣＬであり、第二にガスと液の接触面項八である。
・・・・・ ＋２１γ：吸収反応速度 Ａ：ガスと液の接触面積 ＣＧ：ガス中のＳＯ２慣度 ０Ｌ：液中のＨ２Ｓｏ３濃度 Ｋ ： Ｓｏ□吸収総括物質移動系数 （２）式から、この排煙脱硫装Ｌ口１では吸収反応速度
γを常に負荷に対応するように保ては、常に所要の吸収
反応性能を得ることができることがわかる。また（２）
式の中で任意に操作できるのは第一に液甲のＨ２ＳＯ，
濃度ＣＬであり、第二にガスと液の接触面項八である。
ＣＬについては、ガス中のＳＯ２を吸収すると、液中の
Ｈ２ＳＯ，濃度が上昇するので液中のＨ２ＳＯ，濃度Ｃ
Ｌが高くなり、吸収反応速度γが小さくなる。故にＨ２
Ｓ Ｏ３を中和して液中のＨ，Ｓｏ、濃度ＣＬを低く保
つよう所要の中和剤を供給する必要がある。
Ｈ２ＳＯ，濃度が上昇するので液中のＨ２ＳＯ，濃度Ｃ
Ｌが高くなり、吸収反応速度γが小さくなる。故にＨ２
Ｓ Ｏ３を中和して液中のＨ，Ｓｏ、濃度ＣＬを低く保
つよう所要の中和剤を供給する必要がある。
一方Ａは、ライン９を流れている吸収液の循環流量によ
り決まシ、この流量が大きいほどＡは大きくなり、つま
りγは大きくなる。
り決まシ、この流量が大きいほどＡは大きくなり、つま
りγは大きくなる。
脱硫性能は一般に吸収反応速度ではな（、＋３）式の脱
硫率で表わす。
硫率で表わす。
ＣＧｒ ニブラント入口ガス中のＳＯ２濃度ＣＧｏ ニ
ブラント出口ガス中のＳｏｚ濃度脱硫率が１００％に近
づくと性能は限界的となる。つまりηを８５％から９０
％にすることは容易だが、９５チから９６％にするには
、前記二つの操作量を高く保つための、すなわちＰＨを
高くするための中和剤供給及び循環流量を非常に多くす
る必要がある。
ブラント出口ガス中のＳｏｚ濃度脱硫率が１００％に近
づくと性能は限界的となる。つまりηを８５％から９０
％にすることは容易だが、９５チから９６％にするには
、前記二つの操作量を高く保つための、すなわちＰＨを
高くするための中和剤供給及び循環流量を非常に多くす
る必要がある。
従って、操作量に対して性能は鈍くなっているので、脱
硫率の目標値を９６％としてプロセスを制御したい揚台
、ηを検知しているのみでは９５％寄りの操作をしてい
るのか、９７チ寄りの操作をしているのか判然としない
。
硫率の目標値を９６％としてプロセスを制御したい揚台
、ηを検知しているのみでは９５％寄りの操作をしてい
るのか、９７チ寄りの操作をしているのか判然としない
。
また一般に流れている液がスラリのため、循環流量はポ
ンプの台数で操作している。
ンプの台数で操作している。
従って省エネルギ、省資源を図って無駄なく制御してい
くには、性能を高精度に知り、高精度な操作を行う必要
がある。
くには、性能を高精度に知り、高精度な操作を行う必要
がある。
そこで本発明者は先に上記のだめの最適な操作針の設定
法を提案した。この方法は、第２図に示すように、負荷
量と最適稼動ポンプ台数との関係及び負荷線と最適運転
ｐＨとの関係をコンピュータの内に記憶しておき、この
コンピュータに負荷量を入力し、負荷量の変動に応じて
最適稼動ポンプ台数と最適運転ｐＨとを設定し、そ、れ
ぞれの設定信号をポンプ８のオン・オフ信号及びＰＨ調
節計１２のｐＨ設定値信号として出力して制御する。こ
こで最適とは、目標の脱硫率を得る最低のｐＨ１最低の
ポンプ台数である。また図中Ｍは、ポンプの最小必要数
を示す。
法を提案した。この方法は、第２図に示すように、負荷
量と最適稼動ポンプ台数との関係及び負荷線と最適運転
ｐＨとの関係をコンピュータの内に記憶しておき、この
コンピュータに負荷量を入力し、負荷量の変動に応じて
最適稼動ポンプ台数と最適運転ｐＨとを設定し、そ、れ
ぞれの設定信号をポンプ８のオン・オフ信号及びＰＨ調
節計１２のｐＨ設定値信号として出力して制御する。こ
こで最適とは、目標の脱硫率を得る最低のｐＨ１最低の
ポンプ台数である。また図中Ｍは、ポンプの最小必要数
を示す。
この方法によればポンプ８の稼動台数を変えて吸収液４
の循環流量を制御するので、変動すべきｐＨの範囲が狭
くなり負荷追従が容易とな）。又ｐＨ設定値の制御をお
こなっているのでポンプ８の台数も少なくてよい。
の循環流量を制御するので、変動すべきｐＨの範囲が狭
くなり負荷追従が容易とな）。又ｐＨ設定値の制御をお
こなっているのでポンプ８の台数も少なくてよい。
しかし第２図の特性は、予じめシミュレーション等によ
り作成しておくが、予想されたプラント特性により運転
できる保証はなく、又以下に述べる理由によシ特性が日
々変化する。即ち、排ガス中に含まれる（すなわちボイ
ラ燃料中に存在した）極微量のハロゲンやＭｎ等の金属
及び原料中和剤中の同様の不純物で、これらが各種反応
の触媒的役割を果１ている。ま素中和剤であるＣａＣ０
，は、前工程で固体（粉体）を水と混合して吸収塔に供
給しているが、原料ロットにより粒径や硬さくすなわち
吸収塔に入ってからの溶解の容易さ）が異なる。
り作成しておくが、予想されたプラント特性により運転
できる保証はなく、又以下に述べる理由によシ特性が日
々変化する。即ち、排ガス中に含まれる（すなわちボイ
ラ燃料中に存在した）極微量のハロゲンやＭｎ等の金属
及び原料中和剤中の同様の不純物で、これらが各種反応
の触媒的役割を果１ている。ま素中和剤であるＣａＣ０
，は、前工程で固体（粉体）を水と混合して吸収塔に供
給しているが、原料ロットにより粒径や硬さくすなわち
吸収塔に入ってからの溶解の容易さ）が異なる。
従って、これらに起因してプロセスの特性が日々微妙に
変化する。この特性の変化幅は大きくないが、本発明の
目的が省エネルギ、省資源であるため目標に対して高精
度でなければならない。
変化する。この特性の変化幅は大きくないが、本発明の
目的が省エネルギ、省資源であるため目標に対して高精
度でなければならない。
そのために、先に提案した方法では第１及び第２のシミ
ュレーションモデルを用いて第３図に示す方法で修正を
行っている。第１のシミュレーションモデル２Ｉは、オ
ンラインリアルタイムシミュレーションモデルで、第２
シミユレーシヨンモデル２２は第２図の特性を作成する
ときに用いたオンラインバッチシミュレーションモデル
である。まず第１のシミュレーションモデル２Ｉに、排
ガス流−猷Ｇ、人口５ｏ２６！ＵＳ１、吸収液の循環流
量り及び吸収液の中和剤供給量Ｆ、の検出信号を入力す
る。そして第１のシミュレーションモデル２Ｉは、これ
ら入力信号にもとづいて槽６内の吸収液のｐＨ（すなわ
ち循環する吸収液の塔頂でのＰＨ）及び脱硫率を算出し
、比較手段２３に人力する。
ュレーションモデルを用いて第３図に示す方法で修正を
行っている。第１のシミュレーションモデル２Ｉは、オ
ンラインリアルタイムシミュレーションモデルで、第２
シミユレーシヨンモデル２２は第２図の特性を作成する
ときに用いたオンラインバッチシミュレーションモデル
である。まず第１のシミュレーションモデル２Ｉに、排
ガス流−猷Ｇ、人口５ｏ２６！ＵＳ１、吸収液の循環流
量り及び吸収液の中和剤供給量Ｆ、の検出信号を入力す
る。そして第１のシミュレーションモデル２Ｉは、これ
ら入力信号にもとづいて槽６内の吸収液のｐＨ（すなわ
ち循環する吸収液の塔頂でのＰＨ）及び脱硫率を算出し
、比較手段２３に人力する。
一方排ガス入口のＳ０２濃１ｓＩＤと排ガス出口のＳ○
２濃度ＳＯＤとを検出して脱硫率演算器２４に出力する
。この演算器２４は脱硫率ηＤを計算して比較手段２３
に出力する。又ｐＨの検出値ＰＨＤを比較手段２３に出
力する。
２濃度ＳＯＤとを検出して脱硫率演算器２４に出力する
。この演算器２４は脱硫率ηＤを計算して比較手段２３
に出力する。又ｐＨの検出値ＰＨＤを比較手段２３に出
力する。
この比較手段２３では、第１のシミュレーションモデル
２Ｉで計算されたｐＨ値及び脱硫率と、実測されたｐＨ
検出値ＰＨＤと脱硫率ηＤ とを比較し、その偏差を反
応定数修正手段２５に出力する。・修正手段２５は、こ
の偏差にもとづいてシミュレーションモデルに含まれて
いる反応定数を修正するもので、修正信号を第１のシミ
ュレーションモデル２Ｉにフィードバックしている。こ
の修正は偏差がなくなるように常におこなわれている。
２Ｉで計算されたｐＨ値及び脱硫率と、実測されたｐＨ
検出値ＰＨＤと脱硫率ηＤ とを比較し、その偏差を反
応定数修正手段２５に出力する。・修正手段２５は、こ
の偏差にもとづいてシミュレーションモデルに含まれて
いる反応定数を修正するもので、修正信号を第１のシミ
ュレーションモデル２Ｉにフィードバックしている。こ
の修正は偏差がなくなるように常におこなわれている。
一方反応定数修正手段２５からの修正出力は、第２のシ
ミュレーションモデル２２にも入力され、このシミュレ
ーションモデルの反応定数が自動的に修正される。そし
て修正された高精度のモデルにより最適設定値が算出さ
れる。
ミュレーションモデル２２にも入力され、このシミュレ
ーションモデルの反応定数が自動的に修正される。そし
て修正された高精度のモデルにより最適設定値が算出さ
れる。
しかしこの制御方法は、循環流量をポンプ台数で制御す
るために設定値が不連続になる問題がある。例えば負荷
が８５チの点でポンプの台数が５台と４台の切替点であ
る場合、負荷が８７チで安定したとするとｐＨをわずか
に高めるだけでポンプ台数を載台できるにもかかわらず
稼動ポンプ台数を増加させる制御を行なってしまう。
るために設定値が不連続になる問題がある。例えば負荷
が８５チの点でポンプの台数が５台と４台の切替点であ
る場合、負荷が８７チで安定したとするとｐＨをわずか
に高めるだけでポンプ台数を載台できるにもかかわらず
稼動ポンプ台数を増加させる制御を行なってしまう。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものでその目的と
するところは、第２図に示す最適値を改良することによ
り、更に経済的な運転をすることができる排煙脱硫プラ
ントの制御方法を得んとするものである。
するところは、第２図に示す最適値を改良することによ
り、更に経済的な運転をすることができる排煙脱硫プラ
ントの制御方法を得んとするものである。
すなわち本発明は、排煙脱硫プラントの吸収塔に流入す
る排ガスの負荷量に対応して、シミュレーションモデル
により負荷安定時及び負荷変動時における吸収塔循環吸
収液の最適ｐＨ値及び吸収液循環用ポンプの最適稼動台
数をそれぞれ設定し、負荷が安定中か変動中かの判定に
より、これら設定値から所定の設定値を選定し、これら
選定値にもとづいて吸収液の供給ＱｉＬ量及び稼動ポン
プ台数を制御することを特徴とする。
る排ガスの負荷量に対応して、シミュレーションモデル
により負荷安定時及び負荷変動時における吸収塔循環吸
収液の最適ｐＨ値及び吸収液循環用ポンプの最適稼動台
数をそれぞれ設定し、負荷が安定中か変動中かの判定に
より、これら設定値から所定の設定値を選定し、これら
選定値にもとづいて吸収液の供給ＱｉＬ量及び稼動ポン
プ台数を制御することを特徴とする。
更に詳しく説明すれば、この発明は、先に提案した方法
を改良したもので、第２図及び第３図に示す制御方法を
基礎とする。この発明の改良点は第２図の最適設定値に
対して破線部を追加するものである。そして負荷が安定
または下降中の場合には、破線部で最適値を設定し、こ
の値にて運転するが、負荷が上昇中（プロセスにより異
なるがおおむね２％分以上の上昇速度）または短周期に
て変動している場合には、実線で示す設定値にもとづい
て運転を行う。例えば前述した列のように負荷が８７％
近辺で安定しているときは、ポンプ稼動数を４台とする
。
を改良したもので、第２図及び第３図に示す制御方法を
基礎とする。この発明の改良点は第２図の最適設定値に
対して破線部を追加するものである。そして負荷が安定
または下降中の場合には、破線部で最適値を設定し、こ
の値にて運転するが、負荷が上昇中（プロセスにより異
なるがおおむね２％分以上の上昇速度）または短周期に
て変動している場合には、実線で示す設定値にもとづい
て運転を行う。例えば前述した列のように負荷が８７％
近辺で安定しているときは、ポンプ稼動数を４台とする
。
このように２種類の設定値を設けたのは、次の理由によ
る。一般に中和剤は ｐＨが高くなるほど溶解が困難に
なる。つまり、ｐＨが高いところではｐＨを変化させる
ための応答性が悪く、ＰＨを少し上げるにも犬くの中和
剤を供給する必要がある。従ってプロセス追従性が必要
な負荷上昇時には、実線で示すｐＨ設定値（ｐＨ設定値
を低いところで抑えている）を用いる必要がるる。しか
しプロセス追従性がさほど必要でない負荷安定時には、
破線で示すｐＨ設定値（、ｐＨ設定値を高いところまで
設けている）を用いポンプ台数を載台して経済的な運転
を行なうことができるためである。
る。一般に中和剤は ｐＨが高くなるほど溶解が困難に
なる。つまり、ｐＨが高いところではｐＨを変化させる
ための応答性が悪く、ＰＨを少し上げるにも犬くの中和
剤を供給する必要がある。従ってプロセス追従性が必要
な負荷上昇時には、実線で示すｐＨ設定値（ｐＨ設定値
を低いところで抑えている）を用いる必要がるる。しか
しプロセス追従性がさほど必要でない負荷安定時には、
破線で示すｐＨ設定値（、ｐＨ設定値を高いところまで
設けている）を用いポンプ台数を載台して経済的な運転
を行なうことができるためである。
なお第２図は一例であって、負荷間と最適稼動ポンプ台
数及び最適運転ｐＨとの具体的関係は排ガス量、入口Ｓ
Ｏ２濃度、排ガスや供給水中に含まれる種々の不純物等
によりプ：１７／ト毎に異なる。
数及び最適運転ｐＨとの具体的関係は排ガス量、入口Ｓ
Ｏ２濃度、排ガスや供給水中に含まれる種々の不純物等
によりプ：１７／ト毎に異なる。
以上説明したように本発明によれば、負荷変動時と負荷
安定時とに応じて吸収液の供給流量及び稼動ポンプ台数
を制御するので、大幅かつ急激な負荷変化への追従性に
優れ、しかも経済的に運転できる顕著な効果を奏する。
安定時とに応じて吸収液の供給流量及び稼動ポンプ台数
を制御するので、大幅かつ急激な負荷変化への追従性に
優れ、しかも経済的に運転できる顕著な効果を奏する。
第１図は、Ｓ０２吸収装置の説明図、第２図は本発明制
御方法における設定値の一例を示す説明図、第３図は設
定値の修正方法を示すブロック図でらる。 １・・・排ガス、２・・・ダクト、３・・・吸収塔、４
・・・吸収液、５・・・排出ライン、６・・・槽、７・
・・供給ライン、８・・・ポンプ、９・・夕循壌ライン
、１１・・・ＰＨ検出器、１２・・・調節計、１３・・
・加算器、１４・・・負荷検出器、１５・・・流量調節
計、１６・・・流量検出器、１７・・・流量調節弁、２
１・・・第１のシミュレーションモデル、２２・・・第
２のシミュレーションモデル、２３・・・比較手段、２
４・・・脱硫軍演算器、２５・・・反応定数修正手段。 出願人復代理人 弁理士 細 江 武 彦３ 第２図 一睡１ 第３図
御方法における設定値の一例を示す説明図、第３図は設
定値の修正方法を示すブロック図でらる。 １・・・排ガス、２・・・ダクト、３・・・吸収塔、４
・・・吸収液、５・・・排出ライン、６・・・槽、７・
・・供給ライン、８・・・ポンプ、９・・夕循壌ライン
、１１・・・ＰＨ検出器、１２・・・調節計、１３・・
・加算器、１４・・・負荷検出器、１５・・・流量調節
計、１６・・・流量検出器、１７・・・流量調節弁、２
１・・・第１のシミュレーションモデル、２２・・・第
２のシミュレーションモデル、２３・・・比較手段、２
４・・・脱硫軍演算器、２５・・・反応定数修正手段。 出願人復代理人 弁理士 細 江 武 彦３ 第２図 一睡１ 第３図
Claims (1)
- 排煙脱硫プラントの吸収塔に流入する排ガスの負荷量に
対応して、シミュレーションモデルにより負荷安定時及
び負荷変動時における吸収塔循環吸収液の最適ｐＨ値及
び吸収液循環用ポンプの最適稼動台数をそれぞれ設定し
、負荷が安定中か変動中かの判定により、これら設定値
から所定の設定値を選定し、これら選定値にもとづいて
吸収液の供給流量及び稼動ポンプ台数を制御することを
特徴とする排煙脱硫プラントの制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58217212A JPS60110321A (ja) | 1983-11-18 | 1983-11-18 | 排煙脱硫プラントの制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58217212A JPS60110321A (ja) | 1983-11-18 | 1983-11-18 | 排煙脱硫プラントの制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60110321A true JPS60110321A (ja) | 1985-06-15 |
Family
ID=16700617
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58217212A Pending JPS60110321A (ja) | 1983-11-18 | 1983-11-18 | 排煙脱硫プラントの制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60110321A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62250931A (ja) * | 1986-04-23 | 1987-10-31 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙脱硫制御装置 |
| JPS62262728A (ja) * | 1986-05-07 | 1987-11-14 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙脱硫装置の運転方法 |
| JPS6339613A (ja) * | 1986-08-05 | 1988-02-20 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙脱硫装置の吸収液循環流量制御装置 |
| JPS63224719A (ja) * | 1987-03-12 | 1988-09-19 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 排煙脱硫装置の制御方法 |
| JPS63229126A (ja) * | 1987-03-19 | 1988-09-26 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙脱硫装置の吸収液循環量制御装置 |
| JPS63315133A (ja) * | 1987-06-18 | 1988-12-22 | Babcock Hitachi Kk | 排煙脱硫装置の出口硫黄酸化物濃度制御方法 |
| JPH07116455A (ja) * | 1993-10-22 | 1995-05-09 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 湿式排煙脱硫装置およびその制御方法 |
| US8597412B2 (en) | 2008-02-22 | 2013-12-03 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | CO2 recovery apparatus and CO2 recovery method |
-
1983
- 1983-11-18 JP JP58217212A patent/JPS60110321A/ja active Pending
Cited By (9)
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