JPS59102425A - 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法 - Google Patents
湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法Info
- Publication number
- JPS59102425A JPS59102425A JP57212441A JP21244182A JPS59102425A JP S59102425 A JPS59102425 A JP S59102425A JP 57212441 A JP57212441 A JP 57212441A JP 21244182 A JP21244182 A JP 21244182A JP S59102425 A JPS59102425 A JP S59102425A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は,排ガス中のSOWを吸収塔にて吸収剤に吸収
させる湿式石灰石こう法排煙脱硫装置における吸収塔へ
の吸収剤供給方法に関する。
させる湿式石灰石こう法排煙脱硫装置における吸収塔へ
の吸収剤供給方法に関する。
この種の排煙脱硫装置において,吸収塔出口(処理済ガ
ヌ)のSow濃度は,(1)式の如き関数関係を持って
いる。脱硫率は(2)′式で定義される、yout=f
(G,yin,PH3)−・−・−(+1ηSO,=(
l−μ吐)X100・・・・・・(2)y1n ただしyout:吸収塔出口ガス中のSO,濃度yin
:販収塔入口ガス中のSOx濃度G:吸収塔で処理する
排ガ7流量 ゛PH&:循環液のPH値 ηso,:脱硫率(%) ここでG及びyinは,任意に変えることができない排
煙脱硫装置への負荷であり,この装置で処理する排ガヌ
源は,主に火力発電プラントのボイラ排ガヌ等であるた
め,負荷の変動幅は大きく,夜間は昼間の25%程度の
負荷となる。
ヌ)のSow濃度は,(1)式の如き関数関係を持って
いる。脱硫率は(2)′式で定義される、yout=f
(G,yin,PH3)−・−・−(+1ηSO,=(
l−μ吐)X100・・・・・・(2)y1n ただしyout:吸収塔出口ガス中のSO,濃度yin
:販収塔入口ガス中のSOx濃度G:吸収塔で処理する
排ガ7流量 ゛PH&:循環液のPH値 ηso,:脱硫率(%) ここでG及びyinは,任意に変えることができない排
煙脱硫装置への負荷であり,この装置で処理する排ガヌ
源は,主に火力発電プラントのボイラ排ガヌ等であるた
め,負荷の変動幅は大きく,夜間は昼間の25%程度の
負荷となる。
従ってこのような負荷の変動K対して脱硫率を保証する
KI′i,(1)(2+式にもとづきPHRを安定して
制御する必要がある。
KI′i,(1)(2+式にもとづきPHRを安定して
制御する必要がある。
第1図にこの点に着目した従来の吸収剤,供給方法を示
す。
す。
第1図において,ボイラ(1)で発生したSOxを多聞
に含んだ排ガスは,集塵器(2),送風機(3),冷却
塔(4)を通って吸収塔(5)に導入される。
に含んだ排ガスは,集塵器(2),送風機(3),冷却
塔(4)を通って吸収塔(5)に導入される。
一方,吸収剤は,循環ポンプ(8)で循環ライン(91
′f:通り塔項から吸収塔(5)内に注がれてる。排ガ
スは吸収剤と接触し,SO2が吸収された後出口ダクト
Q3),再加熱器(6)ヲ経て,煙突(7)より大気中
に放出される。
′f:通り塔項から吸収塔(5)内に注がれてる。排ガ
スは吸収剤と接触し,SO2が吸収された後出口ダクト
Q3),再加熱器(6)ヲ経て,煙突(7)より大気中
に放出される。
石灰石膏法では排ガスと接触した液は,SChと石灰が
反応して亜硫酸石灰を生成しつつ吸収塔受m(17)K
至る。この場合この反応で生じた亜硫酸石灰が酸性のた
め,吸収塔(5)内を下る蔽は塔頂から塔底に向けてP
Hが低くなる。
反応して亜硫酸石灰を生成しつつ吸収塔受m(17)K
至る。この場合この反応で生じた亜硫酸石灰が酸性のた
め,吸収塔(5)内を下る蔽は塔頂から塔底に向けてP
Hが低くなる。
従って吸収塔(5)から吸収塔受槽aηに入る敵は低P
H液であり,この低PH液をその1ま塔頂に循環させて
もSO2の吸収能はない。このプロセスでは,CaCO
s,Ca(OH)t等の吸収剤を供給ライン0υ全通し
て供給して前記低PH液を中和し,PH値を高めて循環
させ,もって出ロガヌのSO,濃度を所定の濃度まで低
下させている。
H液であり,この低PH液をその1ま塔頂に循環させて
もSO2の吸収能はない。このプロセスでは,CaCO
s,Ca(OH)t等の吸収剤を供給ライン0υ全通し
て供給して前記低PH液を中和し,PH値を高めて循環
させ,もって出ロガヌのSO,濃度を所定の濃度まで低
下させている。
従来の吸収剤供給方法は流量訂02より吸収塔を通過す
る排ガス流量を検出し,この検出値に予め設定された定
数を乗ずる増巾器α6)の出力信号と,循環ライン(9
)の液のPH”,H検出し,このPH検出値を制御量と
するPH検出調節計q艶の出力信号を加算し,この加算
信号を持9て吸収剤供給量を操作する方法である。上述
した増くλ 巾器161の増巾率は一般に次のように予設定される。
る排ガス流量を検出し,この検出値に予め設定された定
数を乗ずる増巾器α6)の出力信号と,循環ライン(9
)の液のPH”,H検出し,このPH検出値を制御量と
するPH検出調節計q艶の出力信号を加算し,この加算
信号を持9て吸収剤供給量を操作する方法である。上述
した増くλ 巾器161の増巾率は一般に次のように予設定される。
石灰石膏法では,SO2ガスを1モル吸収すると1モル
の石灰を消費して,1モルの亜硫酸石灰を生成する。
の石灰を消費して,1モルの亜硫酸石灰を生成する。
CaCOs+Sow→CaSOs+C02ヌI才
Ca(OH)2+SO2→CaSOs+H20したがっ
て,吸収剤必要量は吸収SO2量と等モルであることに
着目し,排ガス流量より吸収剤必要量を推算できる。
て,吸収剤必要量は吸収SO2量と等モルであることに
着目し,排ガス流量より吸収剤必要量を推算できる。
ただし,F:吸収剤必要量(rr?/HR)y1n:吸
収塔入口ガス中のSOW濃度(モー)ηSo2R:目標
脱硫率 XF:供給吸収剤のCaCOa又はCa(OH)2モ橿
度(Kfmol/?71′)G:吸収塔で処理する排ガ
ヌ流量(Ni/HR)従来の方法では(3)式における
吸収塔入口ガスのSOt濃度,目標脱硫率,供給吸収剤
のCaCOs又はCa(OH)2モル濃度は一定である
として増巾器αeの増巾率Kは(4)式で設定された。
収塔入口ガス中のSOW濃度(モー)ηSo2R:目標
脱硫率 XF:供給吸収剤のCaCOa又はCa(OH)2モ橿
度(Kfmol/?71′)G:吸収塔で処理する排ガ
ヌ流量(Ni/HR)従来の方法では(3)式における
吸収塔入口ガスのSOt濃度,目標脱硫率,供給吸収剤
のCaCOs又はCa(OH)2モル濃度は一定である
として増巾器αeの増巾率Kは(4)式で設定された。
なお,この吸収剤供給方法は循環液のPH値を一定に制
御して脱硫率を安定化させるフィードバンク制御とボイ
ラの負荷変動に対して追従性の向上を図るフィードファ
ード制御の組み合せである。PH検出調節計霞の出力信
号がフィードバンク信号であり,増巾器aθの出力信号
がフィードファード信号である。
御して脱硫率を安定化させるフィードバンク制御とボイ
ラの負荷変動に対して追従性の向上を図るフィードファ
ード制御の組み合せである。PH検出調節計霞の出力信
号がフィードバンク信号であり,増巾器aθの出力信号
がフィードファード信号である。
しかし,従来の方法ではつぎのような欠点がある。
第2図に時間の経過に伴う各因子の変動と制御結果を示
す。しかし,従来の方法だと,第2図に示すように欠点
がある。ボイラ負荷が上昇したときは一般に排ガス流量
ばかりでなく入口SOZS度も上昇する。しかし,従来
法では負荷変動に対処するフィードファード信号である
増巾器u61の出力信号は排ガヌ流量の変化に対しては
変化するが,入口Sow濃度の変化に対しては不変であ
る。第2図のボイラ負荷上昇が起こる前(A時点以前)
の状態で(41式によって増巾器u61の増巾率Kが設
定されていたとすると,(第2図(C)の点線は増巾器
116+の増巾率の設定に用いた値を示す。)ボイラ負
荷が土昇してB時点になったとき,増1]器06)の出
力信号として出力される吸収剤供給流量はA分であり,
入口SOt濃度変化分ケ考慮していないため実際に必要
な量Bより少ない。このため,吸収剤が不足し,循環液
PHがPH設定値より大きく下がるので,.脱硫率が一
時的に保証脱硫率より悪くなる場合がある。なお,吸収
剤の不足分は時間の経過と共にフィードバック制御であ
るPH制御に゜よつて補正され,脱硫率は保証脱硫率を
満足するようになる。
す。しかし,従来の方法だと,第2図に示すように欠点
がある。ボイラ負荷が上昇したときは一般に排ガス流量
ばかりでなく入口SOZS度も上昇する。しかし,従来
法では負荷変動に対処するフィードファード信号である
増巾器u61の出力信号は排ガヌ流量の変化に対しては
変化するが,入口Sow濃度の変化に対しては不変であ
る。第2図のボイラ負荷上昇が起こる前(A時点以前)
の状態で(41式によって増巾器u61の増巾率Kが設
定されていたとすると,(第2図(C)の点線は増巾器
116+の増巾率の設定に用いた値を示す。)ボイラ負
荷が土昇してB時点になったとき,増1]器06)の出
力信号として出力される吸収剤供給流量はA分であり,
入口SOt濃度変化分ケ考慮していないため実際に必要
な量Bより少ない。このため,吸収剤が不足し,循環液
PHがPH設定値より大きく下がるので,.脱硫率が一
時的に保証脱硫率より悪くなる場合がある。なお,吸収
剤の不足分は時間の経過と共にフィードバック制御であ
るPH制御に゜よつて補正され,脱硫率は保証脱硫率を
満足するようになる。
以上のように従来の方法によれば,一時的ではあるが,
脱硫率が保証脱硫率より悪くなる欠点があった。
脱硫率が保証脱硫率より悪くなる欠点があった。
本発明者らは土述の現状に鑑み,上述の欠点を改善した
,吸収剤供給方法全開発すべく鋭意研究を重ねた結果,
排ガス流量と入口S○2濃度とを検出し,この両検出値
より吸収剤必要量を算出しフィードファード制御するこ
とにより,ボイラ負荷変動にかかわらず常に脱硫率が保
証脱硫率を満足するように制御できることを見出し,そ
の知見に基づいて本発明をなすに至ったものである。
,吸収剤供給方法全開発すべく鋭意研究を重ねた結果,
排ガス流量と入口S○2濃度とを検出し,この両検出値
より吸収剤必要量を算出しフィードファード制御するこ
とにより,ボイラ負荷変動にかかわらず常に脱硫率が保
証脱硫率を満足するように制御できることを見出し,そ
の知見に基づいて本発明をなすに至ったものである。
すなわち,本発明は吸収剤を吸収塔に供給し循環させて
排ガス中のSOzk吸収させる湿式排煙脱硫装置におい
て,吸収塔を通過する排ガス流量の検出値と,吸収塔に
流入する排ガ7中のsows度の検出値との乗算結果に
,予め設定した定数を乗じた信号と,吸収塔循環液のP
H検出値を制御量とする調節計の出力信号とを加算し,
該加算信号により吸収塔への吸収剤供給量を操作するこ
とを特徴とする湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法を提
案するものである。
排ガス中のSOzk吸収させる湿式排煙脱硫装置におい
て,吸収塔を通過する排ガス流量の検出値と,吸収塔に
流入する排ガ7中のsows度の検出値との乗算結果に
,予め設定した定数を乗じた信号と,吸収塔循環液のP
H検出値を制御量とする調節計の出力信号とを加算し,
該加算信号により吸収塔への吸収剤供給量を操作するこ
とを特徴とする湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法を提
案するものである。
以下,本発明の方法について図面を参照して詳細に説明
する。第3図は本発明方法の実施態様例一例を示す例示
図である。第4図は本発明方法で行なった制御結果全示
す例示図である〇第3図における機器は,SO.濃度検
出器θ印,乗算器00)を除いて残りの機器は第工図に
示す同一番号の機器と同一の機能を有するものである。
する。第3図は本発明方法の実施態様例一例を示す例示
図である。第4図は本発明方法で行なった制御結果全示
す例示図である〇第3図における機器は,SO.濃度検
出器θ印,乗算器00)を除いて残りの機器は第工図に
示す同一番号の機器と同一の機能を有するものである。
本発明方法は吸収塔を通過する排ガヌ流量を流量計07
Jで検出し,さらに吸収塔人口ガヌ中のSOz濃度をS
O2濃度検出器a(至)で検出し,この両慣出値を乗算
器(20)K入力し,乗算器C■の出力借号に予め設定
された定数を乗ずる増巾器αeの出力信号と,循環ライ
ン(9)のMpHe検出し,この検出値を制御量とする
PH検出調節計a段一〇出力信号とを,加算器a5で加
算し,この加算信号によって吸収剤供給量を操作する方
法である。
Jで検出し,さらに吸収塔人口ガヌ中のSOz濃度をS
O2濃度検出器a(至)で検出し,この両慣出値を乗算
器(20)K入力し,乗算器C■の出力借号に予め設定
された定数を乗ずる増巾器αeの出力信号と,循環ライ
ン(9)のMpHe検出し,この検出値を制御量とする
PH検出調節計a段一〇出力信号とを,加算器a5で加
算し,この加算信号によって吸収剤供給量を操作する方
法である。
上述の増巾器tteで乗ずる予め設定された定数,すな
わち増巾器+161の増巾率K′は(3)式より(5)
式となる。
わち増巾器+161の増巾率K′は(3)式より(5)
式となる。
いいかえれば,増巾器(I61の出力信号は排ガス流量
と入口S02濃度を乗算してさらに(5)式に示す増巾
率K′分を乗じているので(3)式の示す吸収剤必要量
を物理的に意味している。
と入口S02濃度を乗算してさらに(5)式に示す増巾
率K′分を乗じているので(3)式の示す吸収剤必要量
を物理的に意味している。
第4図に示すようにボイラ負荷が上昇して,排ガス流量
及び入口S02濃度が上昇した場合を考える。排ガス流
量と入口SOt濃度を検出しているので吸収剤必要量を
表わす増巾器u6lの出力信号は,過不足なく的確に吸
収剤必要量を推算していることになる。このため,ボイ
ラ負荷が上昇してもPHは大きく下がることはないので
脱硫率は保証脱硫率を割ることはない。なおボイラ負荷
変動がないときは従来通りの循iipuの一定制御を合
せて行なっているので,PHは常にほぼ一定であり,脱
硫率が大きく変動することはない。
及び入口S02濃度が上昇した場合を考える。排ガス流
量と入口SOt濃度を検出しているので吸収剤必要量を
表わす増巾器u6lの出力信号は,過不足なく的確に吸
収剤必要量を推算していることになる。このため,ボイ
ラ負荷が上昇してもPHは大きく下がることはないので
脱硫率は保証脱硫率を割ることはない。なおボイラ負荷
変動がないときは従来通りの循iipuの一定制御を合
せて行なっているので,PHは常にほぼ一定であり,脱
硫率が大きく変動することはない。
なお,本発明方法について一実施例について述べたが,
例えば増巾器u6lの増巾率K′は(5)式に限定され
るものではなく,吸収剤必要量全推定できるものであれ
ばよい。
例えば増巾器u6lの増巾率K′は(5)式に限定され
るものではなく,吸収剤必要量全推定できるものであれ
ばよい。
また,第5図に示す別の実施例のように吸収剤供給流量
を調節計(2+1で制御し,調節計Qυの設定値を加算
器(151の出力信号とするカスケード制御としてもよ
い。
を調節計(2+1で制御し,調節計Qυの設定値を加算
器(151の出力信号とするカスケード制御としてもよ
い。
以上,詳細に説明したように,本発明の方法によれば,
ボイラ負荷上昇時において排ガヌ流量及び入口SOx濃
度が変動しても,脱硫率の急激な低下によって保証脱硫
率を下まわる,ことはなく,常に保証脱硫it満すこと
ができる。
ボイラ負荷上昇時において排ガヌ流量及び入口SOx濃
度が変動しても,脱硫率の急激な低下によって保証脱硫
率を下まわる,ことはなく,常に保証脱硫it満すこと
ができる。
以上のべたように本発明は産業上非常に有用な湿式排煙
脱硫装置の吸収剤の供給方法を提供するものである。
脱硫装置の吸収剤の供給方法を提供するものである。
第1図は従来法による湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方
法の例示図,第2図は従来法による制御結果の例示図,
第3図は本発明方法による湿式排煙脱硫装置の吸収剤供
給方法の例示図,第4図は本発明方法による制御結果の
例示図,第5図は本発明方法の他の実施態様の例示図で
ある。 −159− −160−
法の例示図,第2図は従来法による制御結果の例示図,
第3図は本発明方法による湿式排煙脱硫装置の吸収剤供
給方法の例示図,第4図は本発明方法による制御結果の
例示図,第5図は本発明方法の他の実施態様の例示図で
ある。 −159− −160−
Claims (1)
- 吸収剤を吸収塔に供給し循環させて排ガス中のSOlを
吸収させる湿式排煙脱硫装置において,吸収塔を通過す
る排ガス流量の検出値と,吸収塔に流入する排ガス中の
S(h濃度の検出値との乗算結果に,予め設定した定数
を乗じた信号と,吸収塔循環液のPH検出値を制御量と
する調節計の出力信号とを加算し,該加算信号により吸
収塔への吸収剤供給量を操作することを特徴とする湿式
排煙脱硫装置の吸収剤供給方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57212441A JPS59102425A (ja) | 1982-12-03 | 1982-12-03 | 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57212441A JPS59102425A (ja) | 1982-12-03 | 1982-12-03 | 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59102425A true JPS59102425A (ja) | 1984-06-13 |
Family
ID=16622655
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57212441A Pending JPS59102425A (ja) | 1982-12-03 | 1982-12-03 | 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59102425A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6121720A (ja) * | 1984-07-10 | 1986-01-30 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
JP2007176383A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Toyota Auto Body Co Ltd | 車両用ドア |
CN106226408A (zh) * | 2016-07-22 | 2016-12-14 | 北京赛普泰克技术有限公司 | 一种汽油吸附脱硫装置的吸附剂的循环速率计算方法 |
-
1982
- 1982-12-03 JP JP57212441A patent/JPS59102425A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6121720A (ja) * | 1984-07-10 | 1986-01-30 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
JPH0573452B2 (ja) * | 1984-07-10 | 1993-10-14 | Babcock Hitachi Kk | |
JP2007176383A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Toyota Auto Body Co Ltd | 車両用ドア |
CN106226408A (zh) * | 2016-07-22 | 2016-12-14 | 北京赛普泰克技术有限公司 | 一种汽油吸附脱硫装置的吸附剂的循环速率计算方法 |
CN106226408B (zh) * | 2016-07-22 | 2019-01-08 | 北京赛普泰克技术有限公司 | 一种汽油吸附脱硫装置的吸附剂的循环速率计算方法 |
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