JPS59102425A - 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法 - Google Patents
湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法Info
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- JPS59102425A JPS59102425A JP57212441A JP21244182A JPS59102425A JP S59102425 A JPS59102425 A JP S59102425A JP 57212441 A JP57212441 A JP 57212441A JP 21244182 A JP21244182 A JP 21244182A JP S59102425 A JPS59102425 A JP S59102425A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は，排ガス中のＳＯＷを吸収塔にて吸収剤に吸収
させる湿式石灰石こう法排煙脱硫装置における吸収塔へ
の吸収剤供給方法に関する。
させる湿式石灰石こう法排煙脱硫装置における吸収塔へ
の吸収剤供給方法に関する。
この種の排煙脱硫装置において，吸収塔出口（処理済ガ
ヌ）のＳｏｗ濃度は，（１）式の如き関数関係を持って
いる。脱硫率は（２）′式で定義される、ｙｏｕｔ＝ｆ
（Ｇ，ｙｉｎ，ＰＨ３）−・−・−（＋１ηＳＯ，＝（
ｌ−μ吐）Ｘ１００・・・・・・（２）ｙ１ｎ ただしｙｏｕｔ：吸収塔出口ガス中のＳＯ，濃度ｙｉｎ
：販収塔入口ガス中のＳＯｘ濃度Ｇ：吸収塔で処理する
排ガ７流量 ゛ＰＨ＆：循環液のＰＨ値 ηｓｏ，：脱硫率（％） ここでＧ及びｙｉｎは，任意に変えることができない排
煙脱硫装置への負荷であり，この装置で処理する排ガヌ
源は，主に火力発電プラントのボイラ排ガヌ等であるた
め，負荷の変動幅は大きく，夜間は昼間の２５％程度の
負荷となる。
ヌ）のＳｏｗ濃度は，（１）式の如き関数関係を持って
いる。脱硫率は（２）′式で定義される、ｙｏｕｔ＝ｆ
（Ｇ，ｙｉｎ，ＰＨ３）−・−・−（＋１ηＳＯ，＝（
ｌ−μ吐）Ｘ１００・・・・・・（２）ｙ１ｎ ただしｙｏｕｔ：吸収塔出口ガス中のＳＯ，濃度ｙｉｎ
：販収塔入口ガス中のＳＯｘ濃度Ｇ：吸収塔で処理する
排ガ７流量 ゛ＰＨ＆：循環液のＰＨ値 ηｓｏ，：脱硫率（％） ここでＧ及びｙｉｎは，任意に変えることができない排
煙脱硫装置への負荷であり，この装置で処理する排ガヌ
源は，主に火力発電プラントのボイラ排ガヌ等であるた
め，負荷の変動幅は大きく，夜間は昼間の２５％程度の
負荷となる。
従ってこのような負荷の変動Ｋ対して脱硫率を保証する
ＫＩ′ｉ，（１）（２＋式にもとづきＰＨＲを安定して
制御する必要がある。
ＫＩ′ｉ，（１）（２＋式にもとづきＰＨＲを安定して
制御する必要がある。
第１図にこの点に着目した従来の吸収剤，供給方法を示
す。
す。
第１図において，ボイラ（１）で発生したＳＯｘを多聞
に含んだ排ガスは，集塵器（２），送風機（３），冷却
塔（４）を通って吸収塔（５）に導入される。
に含んだ排ガスは，集塵器（２），送風機（３），冷却
塔（４）を通って吸収塔（５）に導入される。
一方，吸収剤は，循環ポンプ（８）で循環ライン（９１
′ｆ：通り塔項から吸収塔（５）内に注がれてる。排ガ
スは吸収剤と接触し，ＳＯ２が吸収された後出口ダクト
Ｑ３），再加熱器（６）ヲ経て，煙突（７）より大気中
に放出される。
′ｆ：通り塔項から吸収塔（５）内に注がれてる。排ガ
スは吸収剤と接触し，ＳＯ２が吸収された後出口ダクト
Ｑ３），再加熱器（６）ヲ経て，煙突（７）より大気中
に放出される。
石灰石膏法では排ガスと接触した液は，ＳＣｈと石灰が
反応して亜硫酸石灰を生成しつつ吸収塔受ｍ（１７）Ｋ
至る。この場合この反応で生じた亜硫酸石灰が酸性のた
め，吸収塔（５）内を下る蔽は塔頂から塔底に向けてＰ
Ｈが低くなる。
反応して亜硫酸石灰を生成しつつ吸収塔受ｍ（１７）Ｋ
至る。この場合この反応で生じた亜硫酸石灰が酸性のた
め，吸収塔（５）内を下る蔽は塔頂から塔底に向けてＰ
Ｈが低くなる。
従って吸収塔（５）から吸収塔受槽ａηに入る敵は低Ｐ
Ｈ液であり，この低ＰＨ液をその１ま塔頂に循環させて
もＳＯ２の吸収能はない。このプロセスでは，ＣａＣＯ
ｓ，Ｃａ（ＯＨ）ｔ等の吸収剤を供給ライン０υ全通し
て供給して前記低ＰＨ液を中和し，ＰＨ値を高めて循環
させ，もって出ロガヌのＳＯ，濃度を所定の濃度まで低
下させている。
Ｈ液であり，この低ＰＨ液をその１ま塔頂に循環させて
もＳＯ２の吸収能はない。このプロセスでは，ＣａＣＯ
ｓ，Ｃａ（ＯＨ）ｔ等の吸収剤を供給ライン０υ全通し
て供給して前記低ＰＨ液を中和し，ＰＨ値を高めて循環
させ，もって出ロガヌのＳＯ，濃度を所定の濃度まで低
下させている。
従来の吸収剤供給方法は流量訂０２より吸収塔を通過す
る排ガス流量を検出し，この検出値に予め設定された定
数を乗ずる増巾器α６）の出力信号と，循環ライン（９
）の液のＰＨ”，Ｈ検出し，このＰＨ検出値を制御量と
するＰＨ検出調節計ｑ艶の出力信号を加算し，この加算
信号を持９て吸収剤供給量を操作する方法である。上述
した増くλ 巾器１６１の増巾率は一般に次のように予設定される。
る排ガス流量を検出し，この検出値に予め設定された定
数を乗ずる増巾器α６）の出力信号と，循環ライン（９
）の液のＰＨ”，Ｈ検出し，このＰＨ検出値を制御量と
するＰＨ検出調節計ｑ艶の出力信号を加算し，この加算
信号を持９て吸収剤供給量を操作する方法である。上述
した増くλ 巾器１６１の増巾率は一般に次のように予設定される。
石灰石膏法では，ＳＯ２ガスを１モル吸収すると１モル
の石灰を消費して，１モルの亜硫酸石灰を生成する。
の石灰を消費して，１モルの亜硫酸石灰を生成する。
ＣａＣＯｓ＋Ｓｏｗ→ＣａＳＯｓ＋Ｃ０２ヌＩ才
Ｃａ（ＯＨ）２＋ＳＯ２→ＣａＳＯｓ＋Ｈ２０したがっ
て，吸収剤必要量は吸収ＳＯ２量と等モルであることに
着目し，排ガス流量より吸収剤必要量を推算できる。
て，吸収剤必要量は吸収ＳＯ２量と等モルであることに
着目し，排ガス流量より吸収剤必要量を推算できる。
ただし，Ｆ：吸収剤必要量（ｒｒ？／ＨＲ）ｙ１ｎ：吸
収塔入口ガス中のＳＯＷ濃度（モー）ηＳｏ２Ｒ：目標
脱硫率 ＸＦ：供給吸収剤のＣａＣＯａ又はＣａ（ＯＨ）２モ橿
度（Ｋｆｍｏｌ／？７１′）Ｇ：吸収塔で処理する排ガ
ヌ流量（Ｎｉ／ＨＲ）従来の方法では（３）式における
吸収塔入口ガスのＳＯｔ濃度，目標脱硫率，供給吸収剤
のＣａＣＯｓ又はＣａ（ＯＨ）２モル濃度は一定である
として増巾器αｅの増巾率Ｋは（４）式で設定された。
収塔入口ガス中のＳＯＷ濃度（モー）ηＳｏ２Ｒ：目標
脱硫率 ＸＦ：供給吸収剤のＣａＣＯａ又はＣａ（ＯＨ）２モ橿
度（Ｋｆｍｏｌ／？７１′）Ｇ：吸収塔で処理する排ガ
ヌ流量（Ｎｉ／ＨＲ）従来の方法では（３）式における
吸収塔入口ガスのＳＯｔ濃度，目標脱硫率，供給吸収剤
のＣａＣＯｓ又はＣａ（ＯＨ）２モル濃度は一定である
として増巾器αｅの増巾率Ｋは（４）式で設定された。
なお，この吸収剤供給方法は循環液のＰＨ値を一定に制
御して脱硫率を安定化させるフィードバンク制御とボイ
ラの負荷変動に対して追従性の向上を図るフィードファ
ード制御の組み合せである。ＰＨ検出調節計霞の出力信
号がフィードバンク信号であり，増巾器ａθの出力信号
がフィードファード信号である。
御して脱硫率を安定化させるフィードバンク制御とボイ
ラの負荷変動に対して追従性の向上を図るフィードファ
ード制御の組み合せである。ＰＨ検出調節計霞の出力信
号がフィードバンク信号であり，増巾器ａθの出力信号
がフィードファード信号である。
しかし，従来の方法ではつぎのような欠点がある。
第２図に時間の経過に伴う各因子の変動と制御結果を示
す。しかし，従来の方法だと，第２図に示すように欠点
がある。ボイラ負荷が上昇したときは一般に排ガス流量
ばかりでなく入口ＳＯＺＳ度も上昇する。しかし，従来
法では負荷変動に対処するフィードファード信号である
増巾器ｕ６１の出力信号は排ガヌ流量の変化に対しては
変化するが，入口Ｓｏｗ濃度の変化に対しては不変であ
る。第２図のボイラ負荷上昇が起こる前（Ａ時点以前）
の状態で（４１式によって増巾器ｕ６１の増巾率Ｋが設
定されていたとすると，（第２図（Ｃ）の点線は増巾器
１１６＋の増巾率の設定に用いた値を示す。）ボイラ負
荷が土昇してＢ時点になったとき，増１］器０６）の出
力信号として出力される吸収剤供給流量はＡ分であり，
入口ＳＯｔ濃度変化分ケ考慮していないため実際に必要
な量Ｂより少ない。このため，吸収剤が不足し，循環液
ＰＨがＰＨ設定値より大きく下がるので，．脱硫率が一
時的に保証脱硫率より悪くなる場合がある。なお，吸収
剤の不足分は時間の経過と共にフィードバック制御であ
るＰＨ制御に゜よつて補正され，脱硫率は保証脱硫率を
満足するようになる。
す。しかし，従来の方法だと，第２図に示すように欠点
がある。ボイラ負荷が上昇したときは一般に排ガス流量
ばかりでなく入口ＳＯＺＳ度も上昇する。しかし，従来
法では負荷変動に対処するフィードファード信号である
増巾器ｕ６１の出力信号は排ガヌ流量の変化に対しては
変化するが，入口Ｓｏｗ濃度の変化に対しては不変であ
る。第２図のボイラ負荷上昇が起こる前（Ａ時点以前）
の状態で（４１式によって増巾器ｕ６１の増巾率Ｋが設
定されていたとすると，（第２図（Ｃ）の点線は増巾器
１１６＋の増巾率の設定に用いた値を示す。）ボイラ負
荷が土昇してＢ時点になったとき，増１］器０６）の出
力信号として出力される吸収剤供給流量はＡ分であり，
入口ＳＯｔ濃度変化分ケ考慮していないため実際に必要
な量Ｂより少ない。このため，吸収剤が不足し，循環液
ＰＨがＰＨ設定値より大きく下がるので，．脱硫率が一
時的に保証脱硫率より悪くなる場合がある。なお，吸収
剤の不足分は時間の経過と共にフィードバック制御であ
るＰＨ制御に゜よつて補正され，脱硫率は保証脱硫率を
満足するようになる。
以上のように従来の方法によれば，一時的ではあるが，
脱硫率が保証脱硫率より悪くなる欠点があった。
脱硫率が保証脱硫率より悪くなる欠点があった。
本発明者らは土述の現状に鑑み，上述の欠点を改善した
，吸収剤供給方法全開発すべく鋭意研究を重ねた結果，
排ガス流量と入口Ｓ○２濃度とを検出し，この両検出値
より吸収剤必要量を算出しフィードファード制御するこ
とにより，ボイラ負荷変動にかかわらず常に脱硫率が保
証脱硫率を満足するように制御できることを見出し，そ
の知見に基づいて本発明をなすに至ったものである。
，吸収剤供給方法全開発すべく鋭意研究を重ねた結果，
排ガス流量と入口Ｓ○２濃度とを検出し，この両検出値
より吸収剤必要量を算出しフィードファード制御するこ
とにより，ボイラ負荷変動にかかわらず常に脱硫率が保
証脱硫率を満足するように制御できることを見出し，そ
の知見に基づいて本発明をなすに至ったものである。
すなわち，本発明は吸収剤を吸収塔に供給し循環させて
排ガス中のＳＯｚｋ吸収させる湿式排煙脱硫装置におい
て，吸収塔を通過する排ガス流量の検出値と，吸収塔に
流入する排ガ７中のｓｏｗｓ度の検出値との乗算結果に
，予め設定した定数を乗じた信号と，吸収塔循環液のＰ
Ｈ検出値を制御量とする調節計の出力信号とを加算し，
該加算信号により吸収塔への吸収剤供給量を操作するこ
とを特徴とする湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法を提
案するものである。
排ガス中のＳＯｚｋ吸収させる湿式排煙脱硫装置におい
て，吸収塔を通過する排ガス流量の検出値と，吸収塔に
流入する排ガ７中のｓｏｗｓ度の検出値との乗算結果に
，予め設定した定数を乗じた信号と，吸収塔循環液のＰ
Ｈ検出値を制御量とする調節計の出力信号とを加算し，
該加算信号により吸収塔への吸収剤供給量を操作するこ
とを特徴とする湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法を提
案するものである。
以下，本発明の方法について図面を参照して詳細に説明
する。第３図は本発明方法の実施態様例一例を示す例示
図である。第４図は本発明方法で行なった制御結果全示
す例示図である〇第３図における機器は，ＳＯ．濃度検
出器θ印，乗算器００）を除いて残りの機器は第工図に
示す同一番号の機器と同一の機能を有するものである。
する。第３図は本発明方法の実施態様例一例を示す例示
図である。第４図は本発明方法で行なった制御結果全示
す例示図である〇第３図における機器は，ＳＯ．濃度検
出器θ印，乗算器００）を除いて残りの機器は第工図に
示す同一番号の機器と同一の機能を有するものである。
本発明方法は吸収塔を通過する排ガヌ流量を流量計０７
Ｊで検出し，さらに吸収塔人口ガヌ中のＳＯｚ濃度をＳ
Ｏ２濃度検出器ａ（至）で検出し，この両慣出値を乗算
器（２０）Ｋ入力し，乗算器Ｃ■の出力借号に予め設定
された定数を乗ずる増巾器αｅの出力信号と，循環ライ
ン（９）のＭｐＨｅ検出し，この検出値を制御量とする
ＰＨ検出調節計ａ段一〇出力信号とを，加算器ａ５で加
算し，この加算信号によって吸収剤供給量を操作する方
法である。
Ｊで検出し，さらに吸収塔人口ガヌ中のＳＯｚ濃度をＳ
Ｏ２濃度検出器ａ（至）で検出し，この両慣出値を乗算
器（２０）Ｋ入力し，乗算器Ｃ■の出力借号に予め設定
された定数を乗ずる増巾器αｅの出力信号と，循環ライ
ン（９）のＭｐＨｅ検出し，この検出値を制御量とする
ＰＨ検出調節計ａ段一〇出力信号とを，加算器ａ５で加
算し，この加算信号によって吸収剤供給量を操作する方
法である。
上述の増巾器ｔｔｅで乗ずる予め設定された定数，すな
わち増巾器＋１６１の増巾率Ｋ′は（３）式より（５）
式となる。
わち増巾器＋１６１の増巾率Ｋ′は（３）式より（５）
式となる。
いいかえれば，増巾器（Ｉ６１の出力信号は排ガス流量
と入口Ｓ０２濃度を乗算してさらに（５）式に示す増巾
率Ｋ′分を乗じているので（３）式の示す吸収剤必要量
を物理的に意味している。
と入口Ｓ０２濃度を乗算してさらに（５）式に示す増巾
率Ｋ′分を乗じているので（３）式の示す吸収剤必要量
を物理的に意味している。
第４図に示すようにボイラ負荷が上昇して，排ガス流量
及び入口Ｓ０２濃度が上昇した場合を考える。排ガス流
量と入口ＳＯｔ濃度を検出しているので吸収剤必要量を
表わす増巾器ｕ６ｌの出力信号は，過不足なく的確に吸
収剤必要量を推算していることになる。このため，ボイ
ラ負荷が上昇してもＰＨは大きく下がることはないので
脱硫率は保証脱硫率を割ることはない。なおボイラ負荷
変動がないときは従来通りの循ｉｉｐｕの一定制御を合
せて行なっているので，ＰＨは常にほぼ一定であり，脱
硫率が大きく変動することはない。
及び入口Ｓ０２濃度が上昇した場合を考える。排ガス流
量と入口ＳＯｔ濃度を検出しているので吸収剤必要量を
表わす増巾器ｕ６ｌの出力信号は，過不足なく的確に吸
収剤必要量を推算していることになる。このため，ボイ
ラ負荷が上昇してもＰＨは大きく下がることはないので
脱硫率は保証脱硫率を割ることはない。なおボイラ負荷
変動がないときは従来通りの循ｉｉｐｕの一定制御を合
せて行なっているので，ＰＨは常にほぼ一定であり，脱
硫率が大きく変動することはない。
なお，本発明方法について一実施例について述べたが，
例えば増巾器ｕ６ｌの増巾率Ｋ′は（５）式に限定され
るものではなく，吸収剤必要量全推定できるものであれ
ばよい。
例えば増巾器ｕ６ｌの増巾率Ｋ′は（５）式に限定され
るものではなく，吸収剤必要量全推定できるものであれ
ばよい。
また，第５図に示す別の実施例のように吸収剤供給流量
を調節計（２＋１で制御し，調節計Ｑυの設定値を加算
器（１５１の出力信号とするカスケード制御としてもよ
い。
を調節計（２＋１で制御し，調節計Ｑυの設定値を加算
器（１５１の出力信号とするカスケード制御としてもよ
い。
以上，詳細に説明したように，本発明の方法によれば，
ボイラ負荷上昇時において排ガヌ流量及び入口ＳＯｘ濃
度が変動しても，脱硫率の急激な低下によって保証脱硫
率を下まわる，ことはなく，常に保証脱硫ｉｔ満すこと
ができる。
ボイラ負荷上昇時において排ガヌ流量及び入口ＳＯｘ濃
度が変動しても，脱硫率の急激な低下によって保証脱硫
率を下まわる，ことはなく，常に保証脱硫ｉｔ満すこと
ができる。
以上のべたように本発明は産業上非常に有用な湿式排煙
脱硫装置の吸収剤の供給方法を提供するものである。
脱硫装置の吸収剤の供給方法を提供するものである。
第１図は従来法による湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方
法の例示図，第２図は従来法による制御結果の例示図，
第３図は本発明方法による湿式排煙脱硫装置の吸収剤供
給方法の例示図，第４図は本発明方法による制御結果の
例示図，第５図は本発明方法の他の実施態様の例示図で
ある。 −１５９− −１６０−
法の例示図，第２図は従来法による制御結果の例示図，
第３図は本発明方法による湿式排煙脱硫装置の吸収剤供
給方法の例示図，第４図は本発明方法による制御結果の
例示図，第５図は本発明方法の他の実施態様の例示図で
ある。 −１５９− −１６０−
Claims (1)
- 吸収剤を吸収塔に供給し循環させて排ガス中のＳＯｌを
吸収させる湿式排煙脱硫装置において，吸収塔を通過す
る排ガス流量の検出値と，吸収塔に流入する排ガス中の
Ｓ（ｈ濃度の検出値との乗算結果に，予め設定した定数
を乗じた信号と，吸収塔循環液のＰＨ検出値を制御量と
する調節計の出力信号とを加算し，該加算信号により吸
収塔への吸収剤供給量を操作することを特徴とする湿式
排煙脱硫装置の吸収剤供給方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57212441A JPS59102425A (ja) | 1982-12-03 | 1982-12-03 | 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57212441A JPS59102425A (ja) | 1982-12-03 | 1982-12-03 | 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59102425A true JPS59102425A (ja) | 1984-06-13 |
Family
ID=16622655
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57212441A Pending JPS59102425A (ja) | 1982-12-03 | 1982-12-03 | 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59102425A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6121720A (ja) * | 1984-07-10 | 1986-01-30 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
| JP2007176383A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Toyota Auto Body Co Ltd | 車両用ドア |
| CN106226408A (zh) * | 2016-07-22 | 2016-12-14 | 北京赛普泰克技术有限公司 | 一种汽油吸附脱硫装置的吸附剂的循环速率计算方法 |
-
1982
- 1982-12-03 JP JP57212441A patent/JPS59102425A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6121720A (ja) * | 1984-07-10 | 1986-01-30 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
| JPH0573452B2 (ja) * | 1984-07-10 | 1993-10-14 | Babcock Hitachi Kk | |
| JP2007176383A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Toyota Auto Body Co Ltd | 車両用ドア |
| CN106226408A (zh) * | 2016-07-22 | 2016-12-14 | 北京赛普泰克技术有限公司 | 一种汽油吸附脱硫装置的吸附剂的循环速率计算方法 |
| CN106226408B (zh) * | 2016-07-22 | 2019-01-08 | 北京赛普泰克技术有限公司 | 一种汽油吸附脱硫装置的吸附剂的循环速率计算方法 |
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