JPH0573452B2 - - Google Patents
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- JPH0573452B2 JPH0573452B2 JP59141315A JP14131584A JPH0573452B2 JP H0573452 B2 JPH0573452 B2 JP H0573452B2 JP 59141315 A JP59141315 A JP 59141315A JP 14131584 A JP14131584 A JP 14131584A JP H0573452 B2 JPH0573452 B2 JP H0573452B2
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- Treating Waste Gases (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、ボイラ等の排ガス中に含まれる硫黄
酸化物を低減する湿式排煙脱硫装置の制御装置に
関する。
酸化物を低減する湿式排煙脱硫装置の制御装置に
関する。
湿式排煙脱硫装置は、硫黄酸化物（亜硫酸ガ
ス）を含むボイラ等の排ガスを、例えば石灰石ス
ラリと気液接触させ、亜硫酸ガスを石灰石スラリ
に吸収させることにより、排ガス中から亜硫酸ガ
スを除去する装置である。このような湿式排煙脱
硫装置の概略を図により説明する。
ス）を含むボイラ等の排ガスを、例えば石灰石ス
ラリと気液接触させ、亜硫酸ガスを石灰石スラリ
に吸収させることにより、排ガス中から亜硫酸ガ
スを除去する装置である。このような湿式排煙脱
硫装置の概略を図により説明する。
第７図は石灰石−石こう法湿式排煙脱硫装置の
構成の概略図である。図で、１は脱硫を行なう吸
収塔、２はボイラの排ガスＧを導く入口ダクト、
３は外部から吸収される石灰石スラリの流量を調
整するスラリ流量調整弁、４は石灰石スラリを供
給する配管である。５は吸収塔１の下部において
石灰石スラリを収容する吸収塔循環タンク、６は
石灰石スラリを撹拌する撹拌機、７は撹拌機６を
駆動するモータである。８は吸収塔１の上部に設
けられて石灰石スラリをスプレーするスプレー
部、９は吸収塔循環タンク５に収容されている石
灰石スラリをスプレー部８に供給するスラリ循環
ポンプ、１０はスラリ循環用の配管である。１１
は収容塔１に導入された排ガスが排出される出口
ダクト、１２は吸収塔循環タンク５の石灰石スラ
リの一部を排出するブリードスラリ配管である。
構成の概略図である。図で、１は脱硫を行なう吸
収塔、２はボイラの排ガスＧを導く入口ダクト、
３は外部から吸収される石灰石スラリの流量を調
整するスラリ流量調整弁、４は石灰石スラリを供
給する配管である。５は吸収塔１の下部において
石灰石スラリを収容する吸収塔循環タンク、６は
石灰石スラリを撹拌する撹拌機、７は撹拌機６を
駆動するモータである。８は吸収塔１の上部に設
けられて石灰石スラリをスプレーするスプレー
部、９は吸収塔循環タンク５に収容されている石
灰石スラリをスプレー部８に供給するスラリ循環
ポンプ、１０はスラリ循環用の配管である。１１
は収容塔１に導入された排ガスが排出される出口
ダクト、１２は吸収塔循環タンク５の石灰石スラ
リの一部を排出するブリードスラリ配管である。
ボイラからの排ガスＧは入口ダクト２を経て吸
収塔１に導入され、スプレー部８を通つて出口ダ
クト１１から排出される。一方、吸収塔循環タン
ク５の石灰石スラリはスラリ循環ポンプ９により
スプレー部８に供給され、当該スプレー部８から
噴出される。これにより、スプレー部８を通過す
る排ガスＧ中に含まれる亜硫酸ガスはスプレー部
８から噴出される石灰石スラリに吸収され、出口
ダクト１１から煙突を通つて大気に排出される排
ガス中に含まれる亜硫酸ガス量は減少せしめられ
る。スプレー部８において亜硫酸ガスを吸収した
吸収液は吸収塔循環タンク５に落下収容され、ス
ラリ流量調整弁３、配管４を通つて供給される外
部からの未反応の石灰石スラリと撹拌機６により
混合撹拌される。この混合撹拌された石灰石スラ
リはスラリ循環ポンプ９によりスプレー部８に再
循環される。混合撹拌された石灰石スラリの一部
はブリードスラリ配管１２から取出され、図示し
ない酸化塔へ送られ、酸化塔において、石灰石ス
ラリ中の亜硫酸カルシウムが酸化され、石こうと
して回収される。以上の動作により、排ガスＧの
脱硫が行なわれる。
収塔１に導入され、スプレー部８を通つて出口ダ
クト１１から排出される。一方、吸収塔循環タン
ク５の石灰石スラリはスラリ循環ポンプ９により
スプレー部８に供給され、当該スプレー部８から
噴出される。これにより、スプレー部８を通過す
る排ガスＧ中に含まれる亜硫酸ガスはスプレー部
８から噴出される石灰石スラリに吸収され、出口
ダクト１１から煙突を通つて大気に排出される排
ガス中に含まれる亜硫酸ガス量は減少せしめられ
る。スプレー部８において亜硫酸ガスを吸収した
吸収液は吸収塔循環タンク５に落下収容され、ス
ラリ流量調整弁３、配管４を通つて供給される外
部からの未反応の石灰石スラリと撹拌機６により
混合撹拌される。この混合撹拌された石灰石スラ
リはスラリ循環ポンプ９によりスプレー部８に再
循環される。混合撹拌された石灰石スラリの一部
はブリードスラリ配管１２から取出され、図示し
ない酸化塔へ送られ、酸化塔において、石灰石ス
ラリ中の亜硫酸カルシウムが酸化され、石こうと
して回収される。以上の動作により、排ガスＧの
脱硫が行なわれる。
吸収塔１において亜硫酸ガスを吸収した石灰石
スラリはPH値が低下するが、この石灰石スラリは
吸収塔循環タンク５内で石灰石が溶解するにつれ
てそのPH値を回復する。そして、この吸収塔循環
タンク５におけるPH値の回復は、石灰石の溶解量
と亜硫酸ガスの吸収量のバランスによつて決定さ
れる。
スラリはPH値が低下するが、この石灰石スラリは
吸収塔循環タンク５内で石灰石が溶解するにつれ
てそのPH値を回復する。そして、この吸収塔循環
タンク５におけるPH値の回復は、石灰石の溶解量
と亜硫酸ガスの吸収量のバランスによつて決定さ
れる。
吸収塔１の脱硫性能は主として、排ガス量、入
口亜硫酸ガス濃度、吸収液のPH値、スラリ循環流
量によつて定まる。このなかで、脱硫酸性能を確
保するための運搬操作量は、吸収液のPH値を調整
するための石灰石スラリ投入量と石灰石スラリ循
環流量である。以下、従来技術による石灰石スラ
リ投入量制御装置を図により説明する。
口亜硫酸ガス濃度、吸収液のPH値、スラリ循環流
量によつて定まる。このなかで、脱硫酸性能を確
保するための運搬操作量は、吸収液のPH値を調整
するための石灰石スラリ投入量と石灰石スラリ循
環流量である。以下、従来技術による石灰石スラ
リ投入量制御装置を図により説明する。
第８図は従来の石灰石スラリ投入量制御装置の
系統図である。図で、１４は排ガス流量に応じた
排ガス流量信号、１５は排ガス中に含まれる亜硫
酸ガス濃度に応じて亜硫酸ガス濃度信号、１６は
石灰石スラリ流量に応じた石灰石スラリ流量信号
を示す。１７は乗算器、１８は石灰石過剰率設定
器、１９は減算器、２０は比例積分調節器であ
る。なお、３は第７図に示すスラリ流量調整弁を
示す。
系統図である。図で、１４は排ガス流量に応じた
排ガス流量信号、１５は排ガス中に含まれる亜硫
酸ガス濃度に応じて亜硫酸ガス濃度信号、１６は
石灰石スラリ流量に応じた石灰石スラリ流量信号
を示す。１７は乗算器、１８は石灰石過剰率設定
器、１９は減算器、２０は比例積分調節器であ
る。なお、３は第７図に示すスラリ流量調整弁を
示す。
乗算器１７では排ガス流量信号１４と亜硫酸ガ
ス濃度信号１５が乗算され、亜硫酸ガス量に応じ
た信号が得られる。この信号は石灰石過剰率設定
器１８に入力され、石灰石スラリの所要流量信号
が得られる。減算器１９にはこの所要流量信号と
実際の石灰石スラリ流量の信号１６とが入力さ
れ、両者の偏差が演算される。この偏差は比例積
分調節器２０を経てスラリ流量調整弁３に入力さ
れ、両者の偏差が０になるようにスラリ流量調整
弁３の開度を制御する。
ス濃度信号１５が乗算され、亜硫酸ガス量に応じ
た信号が得られる。この信号は石灰石過剰率設定
器１８に入力され、石灰石スラリの所要流量信号
が得られる。減算器１９にはこの所要流量信号と
実際の石灰石スラリ流量の信号１６とが入力さ
れ、両者の偏差が演算される。この偏差は比例積
分調節器２０を経てスラリ流量調整弁３に入力さ
れ、両者の偏差が０になるようにスラリ流量調整
弁３の開度を制御する。
さらに、石灰石スラリ循環流量については、常
にスラリ循環ポンプの運転台数（通常６〜12台）
を一定にし、循環流量を一定にして運用されてい
た。
にスラリ循環ポンプの運転台数（通常６〜12台）
を一定にし、循環流量を一定にして運用されてい
た。
第９図は従来の運用方式における脱硫率と石灰
石スラリのPH値の特性図である。図で横軸には負
荷が、又縦軸には脱硫率、PH値、石灰石過剰率、
スラリ循環流量がとつてある。石灰石過剰率（実
線）は第８図に示す石灰石過剰率設定器１８に設
定された後はその値を手動で変更しない限り一定
である。又、スラリ循環流量（破線）も上述の理
由により一定である。一方、脱硫率（二点鎖線）、
PH値（一点鎖線）とも負荷に反比例する。点線は
要求脱硫率を示す。
石スラリのPH値の特性図である。図で横軸には負
荷が、又縦軸には脱硫率、PH値、石灰石過剰率、
スラリ循環流量がとつてある。石灰石過剰率（実
線）は第８図に示す石灰石過剰率設定器１８に設
定された後はその値を手動で変更しない限り一定
である。又、スラリ循環流量（破線）も上述の理
由により一定である。一方、脱硫率（二点鎖線）、
PH値（一点鎖線）とも負荷に反比例する。点線は
要求脱硫率を示す。
［発明が解決しようとする課題］
第９図から明らかなように、従来の運用方式、
即ち、石灰石過剰率一定、スラリ循環流量一定と
した制御方式では、負荷が低い場合、脱硫率は要
求される脱硫率に対して大きな余裕をもつことに
なる。したがつて、低負荷時においては、石灰石
過剰率およびスラリ循環流量（スラリ循環ポンプ
運転台数）を切り下げても要求脱硫率を確保する
ことは可能である。換言すると、従来の運用方式
においては、低負荷時、石灰石消費量およびスラ
リ循環ポンプ動力用電力消費量が多過ぎ、又、低
負荷時、吸収塔循環タンク５内のPHが高くなり、
酸化塔（第７図は図示されていない）内のPHを下
げるための硫酸消費量が多くなるという欠点があ
り、ひいてはユーテイリテイコストが高くなると
いう欠点を生じていた。
即ち、石灰石過剰率一定、スラリ循環流量一定と
した制御方式では、負荷が低い場合、脱硫率は要
求される脱硫率に対して大きな余裕をもつことに
なる。したがつて、低負荷時においては、石灰石
過剰率およびスラリ循環流量（スラリ循環ポンプ
運転台数）を切り下げても要求脱硫率を確保する
ことは可能である。換言すると、従来の運用方式
においては、低負荷時、石灰石消費量およびスラ
リ循環ポンプ動力用電力消費量が多過ぎ、又、低
負荷時、吸収塔循環タンク５内のPHが高くなり、
酸化塔（第７図は図示されていない）内のPHを下
げるための硫酸消費量が多くなるという欠点があ
り、ひいてはユーテイリテイコストが高くなると
いう欠点を生じていた。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたも
のであり、その目的は、硫黄酸化物の排出量を所
定の値以下に保持し、かつ、石灰石消費量、電力
消費量および硫酸消費量を低減することができ、
ひいてはユーテイリテイコストを低減することが
できる湿式排煙脱硫装置の制御装置を提供するに
ある。
のであり、その目的は、硫黄酸化物の排出量を所
定の値以下に保持し、かつ、石灰石消費量、電力
消費量および硫酸消費量を低減することができ、
ひいてはユーテイリテイコストを低減することが
できる湿式排煙脱硫装置の制御装置を提供するに
ある。
［課題を解決するための手段］
上記の目的を達成するため、本発明は、排煙中
の硫黄酸化物量に基づいて硫黄酸化物吸収液の目
標PH値を求め、このPH値と実際のPH値との偏差に
基づいて石灰石スラリ投入量を制御する石灰石ス
ラリ投入量制御部を備えた湿式排煙脱硫装置にお
いて、要求される脱硫率と実際の脱硫率との間の
脱硫率偏差を求める手段と、実際のPH値、入口硫
黄酸化物濃度、要求脱硫率、排ガス量に基づいて
算出された目標循環流量と前記脱硫率偏差とに基
づいて要求される石灰石スラリ循環流量を求める
手段と、前記要求される石灰石スラリ循環流量と
実際の石灰石スラリ循環流量との間の循環流量偏
差を求める手段と、前記循環流量偏差に基づいて
石灰石スラリ循環流量を制御する手段とで構成さ
れる脱硫率制御部を設けたことを特徴とする。
の硫黄酸化物量に基づいて硫黄酸化物吸収液の目
標PH値を求め、このPH値と実際のPH値との偏差に
基づいて石灰石スラリ投入量を制御する石灰石ス
ラリ投入量制御部を備えた湿式排煙脱硫装置にお
いて、要求される脱硫率と実際の脱硫率との間の
脱硫率偏差を求める手段と、実際のPH値、入口硫
黄酸化物濃度、要求脱硫率、排ガス量に基づいて
算出された目標循環流量と前記脱硫率偏差とに基
づいて要求される石灰石スラリ循環流量を求める
手段と、前記要求される石灰石スラリ循環流量と
実際の石灰石スラリ循環流量との間の循環流量偏
差を求める手段と、前記循環流量偏差に基づいて
石灰石スラリ循環流量を制御する手段とで構成さ
れる脱硫率制御部を設けたことを特徴とする。
［作用］
石灰石スラリ流量調整弁を制御して吸収塔に投
入すべき石灰石スラリの量が適量となるように制
御する石灰石スラリ投入量制御部とともに脱硫率
制御部を設け、この脱硫率制御部で、実際のPH
値、入口硫黄酸化物濃度、要求脱硫率、排ガス量
に基づいて算出された目標循環流量と、要求脱硫
率と実際の脱硫率との偏差とに基づいて必要とす
る石灰石スラリ循環流量を求め、これと実際の石
灰石スラリ循環流量との偏差に基づいてスラリ循
環ポンプを制御して、石灰石スラリ循環流量が適
量となるように制御する。
入すべき石灰石スラリの量が適量となるように制
御する石灰石スラリ投入量制御部とともに脱硫率
制御部を設け、この脱硫率制御部で、実際のPH
値、入口硫黄酸化物濃度、要求脱硫率、排ガス量
に基づいて算出された目標循環流量と、要求脱硫
率と実際の脱硫率との偏差とに基づいて必要とす
る石灰石スラリ循環流量を求め、これと実際の石
灰石スラリ循環流量との偏差に基づいてスラリ循
環ポンプを制御して、石灰石スラリ循環流量が適
量となるように制御する。
［実施例］
以下、本発明を図示の実施例に基づいて説明す
る。
る。
第１図は本発明の実施例に係る石灰石スラリ流
量制御部の系統図、第２図は第１図に示す制御部
において使用されるPH補正値を演算する演算装置
のブロツク図である。図で３，１４，１５，１
６，１７はそれぞれ第８図に示すものと同じスラ
リ流量調整弁、排ガス流量信号、亜硫酸ガス濃度
信号、石灰石スラリ流量信号、乗算器を示し、乗
算器１７からは亜硫酸ガス量に応じた信号が出力
される。２１は吸収塔循環タンク５の出口側のPH
値に応じた実測PH値信号である。２２は最適PH補
正値信号を示す。この最適PH補正値信号２２は、
第２図に示すように、処理ガス量（排ガス流量）、
吸収塔１の入口の亜硫酸ガス濃度、要求される脱
硫率、ユーテイリテイ単位コストを最適化演算装
置２３に入力し、所定の演算を行なうことにより
得られる信号である。２４は入力された亜硫酸ガ
ス量に対応するPH値を出力する第１の関数発生器
である。この第１の関数発生器２４の特性が第３
図ａに示されている。２５は最適PH補正値信号２
２と第１の関数発生器２４の出力信号とを加算す
る加算器、２６は実測PH値信号２１と加算器２５
の出力信号との間の偏差を演算する減算器であ
る。２７は減算器２６の出力信号に対応する石灰
石スラリ流量を出力する第２の関数発生器であ
り、その特性が第３図ｂに示される。
量制御部の系統図、第２図は第１図に示す制御部
において使用されるPH補正値を演算する演算装置
のブロツク図である。図で３，１４，１５，１
６，１７はそれぞれ第８図に示すものと同じスラ
リ流量調整弁、排ガス流量信号、亜硫酸ガス濃度
信号、石灰石スラリ流量信号、乗算器を示し、乗
算器１７からは亜硫酸ガス量に応じた信号が出力
される。２１は吸収塔循環タンク５の出口側のPH
値に応じた実測PH値信号である。２２は最適PH補
正値信号を示す。この最適PH補正値信号２２は、
第２図に示すように、処理ガス量（排ガス流量）、
吸収塔１の入口の亜硫酸ガス濃度、要求される脱
硫率、ユーテイリテイ単位コストを最適化演算装
置２３に入力し、所定の演算を行なうことにより
得られる信号である。２４は入力された亜硫酸ガ
ス量に対応するPH値を出力する第１の関数発生器
である。この第１の関数発生器２４の特性が第３
図ａに示されている。２５は最適PH補正値信号２
２と第１の関数発生器２４の出力信号とを加算す
る加算器、２６は実測PH値信号２１と加算器２５
の出力信号との間の偏差を演算する減算器であ
る。２７は減算器２６の出力信号に対応する石灰
石スラリ流量を出力する第２の関数発生器であ
り、その特性が第３図ｂに示される。
２８は乗算器１７からの信号を入力し、この入
力信号に対応する石灰石過剰率を出力する第３の
関数発生器であり、その特性は第３図ｃに示され
ている。２９は乗算器１７の出力信号の変化を演
算する微分器、３０は微分器２９の出力信号のゲ
インを定めるゲイン設定器である。３１は第２の
関数発生器２７、第３の関数発生器２８およびゲ
イン設定器３０の出力信号を加算する加算器、３
２は石灰石スラリ流量信号１６と加算器３１の出
力との間の偏差を演算する減算器、３３は比例積
分調節器である。
力信号に対応する石灰石過剰率を出力する第３の
関数発生器であり、その特性は第３図ｃに示され
ている。２９は乗算器１７の出力信号の変化を演
算する微分器、３０は微分器２９の出力信号のゲ
インを定めるゲイン設定器である。３１は第２の
関数発生器２７、第３の関数発生器２８およびゲ
イン設定器３０の出力信号を加算する加算器、３
２は石灰石スラリ流量信号１６と加算器３１の出
力との間の偏差を演算する減算器、３３は比例積
分調節器である。
次に、この石灰石スラリ流量制御部の動作を説
明する。第１の関数発生器２４では、排ガスＧ中
の亜硫酸ガス量に対応するPH値が求められ、この
PH値が設定値となる。第１の関数発生器２４から
出力されるPH設定値は、前述のようにユーテイリ
テイコストを最小にする最適PH補正値信号２２に
より、加算器２５において補正された後、減算器
２６により実測されたPHとの偏差が演算される。
このPH値偏差は第２の関数発生器２７に入力さ
れ、当該PH偏差に対応する石灰石スラリ流量が求
められる。第２の関数発生器２７は実測のための
PH計の遅れを補正するようにその特性が定められ
ている。第２の関数発生器２７の出力信号は、PH
値偏差から決定される石灰石スラリ流量に応じた
信号となる。一方、第３の関数発生器２８では、
亜硫酸ガス量に対応して石灰石過剰率が求めら
れ、これが石灰石過剰率の設定値となる。即ち、
石灰石過剰率設定値は常時一定値ではなく、亜硫
酸ガス量に対応して第３図ｃに示すように変化す
る。第３の関数発生器２８の出力は石灰石過剰率
に応じた石灰石スラリ流量信号となる。又、微分
器２９およびゲイン設定器３０により、亜硫酸ガ
スの絶対量の変化速度に対応した信号が求められ
る。ゲイン設定器３０の出力は負荷変化速度に応
じた石灰石スラリ流量信号となる。第２の関数発
生器２７、第３の関数発生器２８およびゲイン設
定器３０の出力信号は加算器３１で加算されて目
標とする石灰石スラリ流量に応じた信号となる。
この信号は実際の石灰石スラリ流量信号１６とと
もに減算器３２に入力され、両者の間の偏差が演
算される。この得られた偏差は、比例積分調節器
３３を経て、最適量の石灰石スラリを供給するた
めの信号としてスラリ流量調整弁３に与えられ、
その弁の開度を制御する。
明する。第１の関数発生器２４では、排ガスＧ中
の亜硫酸ガス量に対応するPH値が求められ、この
PH値が設定値となる。第１の関数発生器２４から
出力されるPH設定値は、前述のようにユーテイリ
テイコストを最小にする最適PH補正値信号２２に
より、加算器２５において補正された後、減算器
２６により実測されたPHとの偏差が演算される。
このPH値偏差は第２の関数発生器２７に入力さ
れ、当該PH偏差に対応する石灰石スラリ流量が求
められる。第２の関数発生器２７は実測のための
PH計の遅れを補正するようにその特性が定められ
ている。第２の関数発生器２７の出力信号は、PH
値偏差から決定される石灰石スラリ流量に応じた
信号となる。一方、第３の関数発生器２８では、
亜硫酸ガス量に対応して石灰石過剰率が求めら
れ、これが石灰石過剰率の設定値となる。即ち、
石灰石過剰率設定値は常時一定値ではなく、亜硫
酸ガス量に対応して第３図ｃに示すように変化す
る。第３の関数発生器２８の出力は石灰石過剰率
に応じた石灰石スラリ流量信号となる。又、微分
器２９およびゲイン設定器３０により、亜硫酸ガ
スの絶対量の変化速度に対応した信号が求められ
る。ゲイン設定器３０の出力は負荷変化速度に応
じた石灰石スラリ流量信号となる。第２の関数発
生器２７、第３の関数発生器２８およびゲイン設
定器３０の出力信号は加算器３１で加算されて目
標とする石灰石スラリ流量に応じた信号となる。
この信号は実際の石灰石スラリ流量信号１６とと
もに減算器３２に入力され、両者の間の偏差が演
算される。この得られた偏差は、比例積分調節器
３３を経て、最適量の石灰石スラリを供給するた
めの信号としてスラリ流量調整弁３に与えられ、
その弁の開度を制御する。
第４図は本発明の実施例に係る脱硫率制御部の
系統図、第５図は第４図に示す制御部において使
用される循環流量を演算する演算装置のブロツク
図である。図で、１５は第８図に示すものと同じ
排ガス中の亜硫酸ガス濃度信号である。３５は吸
収塔１の出口ダクト１１で実測される亜硫酸ガス
濃度に応じた出口亜硫酸ガス濃度信号、３６は要
求される亜硫酸ガス濃度に応じた要求亜硫酸ガス
濃度信号、３７は石灰石スラリ循環流量に応じた
スラリ循環流量信号である。３８は減算器、３９
は除算器、４０は減算器、４１は第４の関数発生
器である。第４の関数発生器４１の特性は第６図
に示される。４２は目標とするスラリ循環流量Ｌ
に応じた目標スラリ循環流量信号である。この信
号４２は、第５図に示すように、PH値、処理ガス
量（排ガス量）、要求脱硫率および吸収塔１の入
口亜硫酸ガス濃度を循環流量演算装置４３に入力
し、所定の演算を行なうことにより得られるスラ
リ循環流量演算値信号である。上記値Ｌを求める
演算は次式に基づいて行なわれる。
系統図、第５図は第４図に示す制御部において使
用される循環流量を演算する演算装置のブロツク
図である。図で、１５は第８図に示すものと同じ
排ガス中の亜硫酸ガス濃度信号である。３５は吸
収塔１の出口ダクト１１で実測される亜硫酸ガス
濃度に応じた出口亜硫酸ガス濃度信号、３６は要
求される亜硫酸ガス濃度に応じた要求亜硫酸ガス
濃度信号、３７は石灰石スラリ循環流量に応じた
スラリ循環流量信号である。３８は減算器、３９
は除算器、４０は減算器、４１は第４の関数発生
器である。第４の関数発生器４１の特性は第６図
に示される。４２は目標とするスラリ循環流量Ｌ
に応じた目標スラリ循環流量信号である。この信
号４２は、第５図に示すように、PH値、処理ガス
量（排ガス量）、要求脱硫率および吸収塔１の入
口亜硫酸ガス濃度を循環流量演算装置４３に入力
し、所定の演算を行なうことにより得られるスラ
リ循環流量演算値信号である。上記値Ｌを求める
演算は次式に基づいて行なわれる。
η0＝１−exp（−BTU・RTU1・RTU2・R
TU3・RTU4） ここで、 η0：要求脱硫率 BTU：基準の脱硫率の関数 RTU1：PHの関数 RTU2：入口亜硫酸ガス濃度の関数 RTU3：排ガス流量の関数 RTU4：循環流量Ｌの関数 再び第４図に戻り、４４は加算器、４５は減算
器、４６はスラリ循環ポンプ制御器である。
TU3・RTU4） ここで、 η0：要求脱硫率 BTU：基準の脱硫率の関数 RTU1：PHの関数 RTU2：入口亜硫酸ガス濃度の関数 RTU3：排ガス流量の関数 RTU4：循環流量Ｌの関数 再び第４図に戻り、４４は加算器、４５は減算
器、４６はスラリ循環ポンプ制御器である。
次に、この脱硫率制御部の動作を説明する。排
ガス中の亜硫酸ガス濃度信号１５と出口亜硫酸ガ
ス濃度信号３５は減算器３８に入力され、両者の
差が演算される。この差の信号はさらに除算器３
９において亜硫酸ガス濃度信号１５により除算さ
れる。したがつて、除算器３９から出力される信
号は、吸収塔１における実際の脱硫率ηに応じた
信号となる。この信号は要求される脱硫率η0に応
じた信号３６とともに減算器４０に入力され、減
算器４０では両脱硫率の偏差Δη（Δη＝η−η0）
が演算される。この偏差Δηは第４の関数発生器
４１に入力され、第４の関数発生器４１では第６
図に示されるその特性にしたがつて、脱硫率の偏
差Δηに対応して石灰石スラリ循環流量の補正値
が求められる。加算器４４は、さきに述べたよう
な演算により得られた目標とするスラリ循環流量
Ｌを入力するとともに、第４の関数発生器４１に
より求められた補正値を入力し、両者を加算とす
ることにより、脱硫率に基づいて補正された石灰
石スラリ循環流量（目標値）L′を得る。減算器４
５はこの石灰石スラリ循環流量L′と実際の石灰石
スラリ循環流量L″とを入力し、両者の偏差ΔL
（ΔL＝L′−L″）を演算する。この偏差ΔLはスラ
リ循環ポンプ制御器４６に入力される。
ガス中の亜硫酸ガス濃度信号１５と出口亜硫酸ガ
ス濃度信号３５は減算器３８に入力され、両者の
差が演算される。この差の信号はさらに除算器３
９において亜硫酸ガス濃度信号１５により除算さ
れる。したがつて、除算器３９から出力される信
号は、吸収塔１における実際の脱硫率ηに応じた
信号となる。この信号は要求される脱硫率η0に応
じた信号３６とともに減算器４０に入力され、減
算器４０では両脱硫率の偏差Δη（Δη＝η−η0）
が演算される。この偏差Δηは第４の関数発生器
４１に入力され、第４の関数発生器４１では第６
図に示されるその特性にしたがつて、脱硫率の偏
差Δηに対応して石灰石スラリ循環流量の補正値
が求められる。加算器４４は、さきに述べたよう
な演算により得られた目標とするスラリ循環流量
Ｌを入力するとともに、第４の関数発生器４１に
より求められた補正値を入力し、両者を加算とす
ることにより、脱硫率に基づいて補正された石灰
石スラリ循環流量（目標値）L′を得る。減算器４
５はこの石灰石スラリ循環流量L′と実際の石灰石
スラリ循環流量L″とを入力し、両者の偏差ΔL
（ΔL＝L′−L″）を演算する。この偏差ΔLはスラ
リ循環ポンプ制御器４６に入力される。
スラリ循環ポンプ制御器４６は上記石灰石スラ
リ循環流量の偏差ΔLに基づいて次のような制御
を行なう。即ち、偏差ΔLが正のとき、換言すれ
ば目標値L′の方が実際の流量L″より大きいとき
にはすべてのスラリ循環ポンプを運動する。実際
の流量L″が目標値L′を超え、偏差ΔLがある一定
の値−βに達すると、即ち、実際の流量が目標値
よりβだけ大きくなるとスラリ循環ポンプの一部
又は全部を停止する。さらに、この停止により実
際の流量と目標値との差が小さくなり、ΔLがあ
る一定の値−αになると、停止していたスラリ循
環ポンプを起動する。これらの値−α、−βは実
際の脱硫率が要求脱硫率未満となることのないよ
うな石灰石スラリ循環流量となるように、スラリ
循環ポンプの使用台数を考慮して設定される。
リ循環流量の偏差ΔLに基づいて次のような制御
を行なう。即ち、偏差ΔLが正のとき、換言すれ
ば目標値L′の方が実際の流量L″より大きいとき
にはすべてのスラリ循環ポンプを運動する。実際
の流量L″が目標値L′を超え、偏差ΔLがある一定
の値−βに達すると、即ち、実際の流量が目標値
よりβだけ大きくなるとスラリ循環ポンプの一部
又は全部を停止する。さらに、この停止により実
際の流量と目標値との差が小さくなり、ΔLがあ
る一定の値−αになると、停止していたスラリ循
環ポンプを起動する。これらの値−α、−βは実
際の脱硫率が要求脱硫率未満となることのないよ
うな石灰石スラリ循環流量となるように、スラリ
循環ポンプの使用台数を考慮して設定される。
このように、本実施例では、石灰石スラリ流量
制御部と脱硫率制御部とを設け、脱硫性能を左右
する石灰石スラリ投入量および石灰石スラリ循環
流量を最適に制御するようにしたので、特に低負
荷次において石灰石過剰率を下げて石灰石消費量
を低減することができ、又、スラリ循環ポンプの
運転台数を少なくして電力消費量を低減すること
ができ、さらに、PH値を低下して硫酸消費量を低
減することができ、ひいてはユーテイリテイコス
トを低減することができる。さらに又、負荷変化
時を含むすべての負荷範囲において脱硫率を確実
に要求脱硫率以上に維持することができる。
制御部と脱硫率制御部とを設け、脱硫性能を左右
する石灰石スラリ投入量および石灰石スラリ循環
流量を最適に制御するようにしたので、特に低負
荷次において石灰石過剰率を下げて石灰石消費量
を低減することができ、又、スラリ循環ポンプの
運転台数を少なくして電力消費量を低減すること
ができ、さらに、PH値を低下して硫酸消費量を低
減することができ、ひいてはユーテイリテイコス
トを低減することができる。さらに又、負荷変化
時を含むすべての負荷範囲において脱硫率を確実
に要求脱硫率以上に維持することができる。
以上述べたように、本発明では、石灰石スラリ
流量制御部および脱硫率制御部のうちの少なくと
も一方を設けたので、硫黄酸化物の排出量を所定
の値以下に保持し、かつ、石灰石消費量、電力消
費量および硫酸消費量を低減することができ、ひ
いてはユーテイリテイコストを低減することがで
き、このようにして脱硫装置全体を合理的に運転
することができる。
流量制御部および脱硫率制御部のうちの少なくと
も一方を設けたので、硫黄酸化物の排出量を所定
の値以下に保持し、かつ、石灰石消費量、電力消
費量および硫酸消費量を低減することができ、ひ
いてはユーテイリテイコストを低減することがで
き、このようにして脱硫装置全体を合理的に運転
することができる。
第１図は本発明の実施例に係る石灰石スラリ流
量制御部の系統図、第２図は第１図に示す制御部
において使用されるPH補正値を演算する演算装置
のブロツク図、第３図ａ，ｂ，ｃは第１図に示す
各関数発生器の特性図、第４図は本発明の実施例
に係る脱硫率制御部の系統図、第５図は第４図に
示す制御部において使用される循環流量を演算す
る演算制御のブロツク図、第６図は第４図に示す
関数発生器の特性図、第７図は石灰石−石こう法
湿式排煙脱硫装置の構成の概略図、第８図は従来
の石灰石スラリ投入量制御装置の系統図、第９図
は脱硫率、PH値の特性図である。 ３……スラリ流量調整弁、９……スラリ循環ポ
ンプ、１４……排ガス流量信号、１５……入口亜
硫酸ガス濃度信号、１６……スラリ流量信号、２
１……実測PH値信号、２２……最適PH補正値信
号、２３……最適化演算装置、２４……第１の関
数発生器、２７……第２の関数発生器、２８……
第３の関数発生器、２９……微分器、３０……ゲ
イン設定器、３５……出口亜硫酸濃度信号、３６
……要求脱硫率信号、３７……スラリ循環流量信
号、４１……第４の関数発生器、４２……スラリ
循環流量演算値信号、４３……循環流量演算装
置、４６……スラリ循環ポンプ制御器。
量制御部の系統図、第２図は第１図に示す制御部
において使用されるPH補正値を演算する演算装置
のブロツク図、第３図ａ，ｂ，ｃは第１図に示す
各関数発生器の特性図、第４図は本発明の実施例
に係る脱硫率制御部の系統図、第５図は第４図に
示す制御部において使用される循環流量を演算す
る演算制御のブロツク図、第６図は第４図に示す
関数発生器の特性図、第７図は石灰石−石こう法
湿式排煙脱硫装置の構成の概略図、第８図は従来
の石灰石スラリ投入量制御装置の系統図、第９図
は脱硫率、PH値の特性図である。 ３……スラリ流量調整弁、９……スラリ循環ポ
ンプ、１４……排ガス流量信号、１５……入口亜
硫酸ガス濃度信号、１６……スラリ流量信号、２
１……実測PH値信号、２２……最適PH補正値信
号、２３……最適化演算装置、２４……第１の関
数発生器、２７……第２の関数発生器、２８……
第３の関数発生器、２９……微分器、３０……ゲ
イン設定器、３５……出口亜硫酸濃度信号、３６
……要求脱硫率信号、３７……スラリ循環流量信
号、４１……第４の関数発生器、４２……スラリ
循環流量演算値信号、４３……循環流量演算装
置、４６……スラリ循環ポンプ制御器。
Claims (1)
- １ 排煙中の硫黄酸化物量に基づいて硫黄酸化物
吸収液の目標PH値を求め、このPH値と実際のPH値
との偏差に基づいて石灰石スラリ投入量を制御す
る石灰石スラリ投入量制御部を備えた湿式排煙脱
硫装置において、要求される脱硫率と実際の脱硫
率との間の脱硫率偏差を求める手段と、実際のPH
値、入口硫黄酸化物濃度、要求脱硫率、排ガス量
に基づいて算出された目標循環流量と前記脱硫率
偏差とに基づいて要求される石灰石スラリ循環流
量を求める手段と、前記要求される石灰石スラリ
循環流量と実際の石灰石スラリ循環流量との間の
循環流量偏差を求める手段と、前記循環流量偏差
に基づいて石灰石スラリ循環流量を制御する手段
とで構成される脱硫率制御部を設けたことを特徴
とする湿式排煙脱硫装置の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59141315A JPS6121720A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59141315A JPS6121720A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6121720A JPS6121720A (ja) | 1986-01-30 |
| JPH0573452B2 true JPH0573452B2 (ja) | 1993-10-14 |
Family
ID=15289044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59141315A Granted JPS6121720A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6121720A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0261497U (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-08 | ||
| JPH05221764A (ja) * | 1992-02-10 | 1993-08-31 | Nippon Steel Corp | 醗酵装置 |
| CN108611154A (zh) * | 2018-03-12 | 2018-10-02 | 国家能源投资集团有限责任公司 | 控制硫化设备的方法、装置及系统 |
| CN109603453B (zh) * | 2018-12-24 | 2021-07-16 | 国家能源投资集团有限责任公司 | 循环流化床锅炉中石灰石投料量的控制方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5230783A (en) * | 1975-09-05 | 1977-03-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Wet desulfurization process of exhaust gas |
| JPS5232895A (en) * | 1975-09-09 | 1977-03-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Process for controlling supplying quantity of lime in the wet recovery process of sulfur in the waste gas as gypsum with lime |
| JPS5799321A (en) * | 1980-12-09 | 1982-06-21 | Babcock Hitachi Kk | Wet-type desulfurizer for exhaust gas |
| JPS58112025A (ja) * | 1981-12-24 | 1983-07-04 | Babcock Hitachi Kk | 排煙脱硫装置の制御方法 |
| JPS59102425A (ja) * | 1982-12-03 | 1984-06-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法 |
-
1984
- 1984-07-10 JP JP59141315A patent/JPS6121720A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5230783A (en) * | 1975-09-05 | 1977-03-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Wet desulfurization process of exhaust gas |
| JPS5232895A (en) * | 1975-09-09 | 1977-03-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Process for controlling supplying quantity of lime in the wet recovery process of sulfur in the waste gas as gypsum with lime |
| JPS5799321A (en) * | 1980-12-09 | 1982-06-21 | Babcock Hitachi Kk | Wet-type desulfurizer for exhaust gas |
| JPS58112025A (ja) * | 1981-12-24 | 1983-07-04 | Babcock Hitachi Kk | 排煙脱硫装置の制御方法 |
| JPS59102425A (ja) * | 1982-12-03 | 1984-06-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6121720A (ja) | 1986-01-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |