JPS58112025A - 排煙脱硫装置の制御方法 - Google Patents
排煙脱硫装置の制御方法Info
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- JPS58112025A JPS58112025A JP56208131A JP20813181A JPS58112025A JP S58112025 A JPS58112025 A JP S58112025A JP 56208131 A JP56208131 A JP 56208131A JP 20813181 A JP20813181 A JP 20813181A JP S58112025 A JPS58112025 A JP S58112025A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は排煙脱硫装置の制御方法に係り、特に゛吸収剤
および硫酸の消費量を低減するに好適な排煙脱硫装置の
制御方法に関するものである。
および硫酸の消費量を低減するに好適な排煙脱硫装置の
制御方法に関するものである。
現在、工業的に行なわれ【いる排煙脱硫装置の中では、
石灰石、石灰等を吸収剤として含６スラリからなる吸収
液を用い、排ガス中のＳＯｘを吸収し、得られた亜硫酸
カルシウムを酸化して、硫酸カルシウムすなわち石膏と
して回収する方法が最も一般的である。
石灰石、石灰等を吸収剤として含６スラリからなる吸収
液を用い、排ガス中のＳＯｘを吸収し、得られた亜硫酸
カルシウムを酸化して、硫酸カルシウムすなわち石膏と
して回収する方法が最も一般的である。
従来の典型的な排煙脱硫装置の系統図を第１図に示す。
排ガスは煙道１を通って除じん塔２に導入され、ここで
除じん塔循環タンクから循環ポンプ４により供給される
循環液との気液接触により、飽和温度まで冷却されると
共に、排ガス中に含有されるダストが除去された後、吸
収塔７に送られる。吸収塔７で循環ポンプ１０により供
給される吸収液（石灰石または石灰のスラ４す）との気
液接触により排ガス中のＳＯ！が吸収除去された後、デ
ミスタ８で同伴ミストが除去され、煙道９から排出され
る。
除じん塔循環タンクから循環ポンプ４により供給される
循環液との気液接触により、飽和温度まで冷却されると
共に、排ガス中に含有されるダストが除去された後、吸
収塔７に送られる。吸収塔７で循環ポンプ１０により供
給される吸収液（石灰石または石灰のスラ４す）との気
液接触により排ガス中のＳＯ！が吸収除去された後、デ
ミスタ８で同伴ミストが除去され、煙道９から排出され
る。
吸収塔７には規定量の吸収剤スラリか吸収剤スラリタン
ク２５からポンプ２６により供給される一方、 ＳＯｘ
を吸収し、生成した亜硫酸カルシウムを含有するスラリ
がポンプＩＩＫより一部抜出され、酸化塔供給タンク１
３に供給される。酸化塔供給タンク１３に入ったスラリ
は硫酸２８との反応により、未反応の吸収剤が石膏にな
ると共に、ｐｋｌｆ１４整された發、ポンプ１４により
酸化塔１５に送られ、スラリ中の亜硫酸カルシウムは石
膏となり、石膏シラフナ１６を経て石膏スラリタ／り１
７に貯留され、さらにポンプ１８により脱水機１９に送
られ、脱水された後、石膏２０として回収される。なお
、図中、３は排水ボ・ンプ、６はミストエリミネータ−
１１２は補給水、２１は脱水機排水槽、２２はそのポン
プ、２３は濾過水タンク、２４はそのポンプ、２７は吸
収剤、である。
ク２５からポンプ２６により供給される一方、 ＳＯｘ
を吸収し、生成した亜硫酸カルシウムを含有するスラリ
がポンプＩＩＫより一部抜出され、酸化塔供給タンク１
３に供給される。酸化塔供給タンク１３に入ったスラリ
は硫酸２８との反応により、未反応の吸収剤が石膏にな
ると共に、ｐｋｌｆ１４整された發、ポンプ１４により
酸化塔１５に送られ、スラリ中の亜硫酸カルシウムは石
膏となり、石膏シラフナ１６を経て石膏スラリタ／り１
７に貯留され、さらにポンプ１８により脱水機１９に送
られ、脱水された後、石膏２０として回収される。なお
、図中、３は排水ボ・ンプ、６はミストエリミネータ−
１１２は補給水、２１は脱水機排水槽、２２はそのポン
プ、２３は濾過水タンク、２４はそのポンプ、２７は吸
収剤、である。
除じん塔２への煙道１には排ガス流量計３０とＳＯ！濃
度計３１が設けられている。
度計３１が設けられている。
上記のような装置系統におい【、従来の吸収塔７への吸
収剤スラリ供給量の制御方法は、例えば第２図に示すよ
うに、脱硫装置に流入する排ガス量とＳＯＩ濃度を各々
計器３０と３１により検出し、掛算器３５によりＳＯｘ
量を算出し、さらに掛算器３５′で一定の比率（定数）
をかけて必要な吸収量な求め、これと吸収剤スラリ流量
計３２で計測された吸収剤量との偏差を比例積分（ＰＩ
）動作により操作量に変換し、手動または自動操作（
Ｈ／Ａ）Ｋより電気／空気（ＥＰ）変換器を介して吸収
剤スラリ調節弁３４を制御するものである。すなわち、
この方法では吸収塔内の吸収剤の過剰率（＝吸収剤当量
比−１で定義される）は流入ＳＯｘ看にかかわらず一定
となる。
収剤スラリ供給量の制御方法は、例えば第２図に示すよ
うに、脱硫装置に流入する排ガス量とＳＯＩ濃度を各々
計器３０と３１により検出し、掛算器３５によりＳＯｘ
量を算出し、さらに掛算器３５′で一定の比率（定数）
をかけて必要な吸収量な求め、これと吸収剤スラリ流量
計３２で計測された吸収剤量との偏差を比例積分（ＰＩ
）動作により操作量に変換し、手動または自動操作（
Ｈ／Ａ）Ｋより電気／空気（ＥＰ）変換器を介して吸収
剤スラリ調節弁３４を制御するものである。すなわち、
この方法では吸収塔内の吸収剤の過剰率（＝吸収剤当量
比−１で定義される）は流入ＳＯｘ看にかかわらず一定
となる。
ところが一方、脱硫装置の吸収塔の特性として、吸収液
のＰＨが高い程、また流入ＳＯｘ量が少ない程脱硫性能
は高くなる。また吸収塔スラリの戸Ｈは、液中の吸収剤
濃度が高い程、また流入ＳＯ冨量が少ない程上昇する。
のＰＨが高い程、また流入ＳＯｘ量が少ない程脱硫性能
は高くなる。また吸収塔スラリの戸Ｈは、液中の吸収剤
濃度が高い程、また流入ＳＯ冨量が少ない程上昇する。
このため、脱硫装置を低負荷で運転した場合、流入５Ｏ
−ｔの低下によってのみならず、流入ＳＯＸ量の低下に
起因する吸収塔スラリのｐＨ上昇によっても、脱硫性能
が上昇する。
−ｔの低下によってのみならず、流入ＳＯＸ量の低下に
起因する吸収塔スラリのｐＨ上昇によっても、脱硫性能
が上昇する。
これは低負荷運転時において、必要以上の吸収剤を消費
し、またこの吸収剤を中和するための硫酸も必要以上に
消費することになり、極めて不経済である。
し、またこの吸収剤を中和するための硫酸も必要以上に
消費することになり、極めて不経済である。
このような従来技術の欠点をなくすために、第３図に示
すように、吸収塔スラリＰＨ計３３、調加し、各負荷に
おいて吸収塔スラリのｐＨが一定になるよ５Ｋした制御
方法が考案されている。この方法は、前述のようＫｔｉ
負荷負荷率必要な脱硫率の上昇を抑えるため、各負荷帯
においてｐＨを一定とするように吸収剤の供給量を制御
するものであるが、吸収塔スラリのｐＨは、吸収ＳＯ，
竜と吸収剤濃度に依存１本ため、流入ＳＯｘ量が減少し
た場合、７）Ｈな一定に保ろと、液中６吸収剤濃度は低
下するととになる。また一般に吸収塔は、嘴化塔供給タ
ンクへの抜ｔｍシ量に対して約２０時間分のスラリを保
有してい私ため、流入ガス側の負荷変化速度に比べ、液
組成の変化には遅れを生じる。従って、上記従来の制御
方法では、低負荷において安定した２口、液性状で運転
している状態から負荷上昇な行なった場合、負荷上昇に
対し【液組成の変化が遅れ、一時的ＫＰＨが低下し、脱
硫率の低下を招くことＫなる。これは、特に負荷変動の
多いボイラ等の設置される脱硫装置において、安定した
脱硫率を維持した運転ができないとい５欠点に結びつく
。
すように、吸収塔スラリＰＨ計３３、調加し、各負荷に
おいて吸収塔スラリのｐＨが一定になるよ５Ｋした制御
方法が考案されている。この方法は、前述のようＫｔｉ
負荷負荷率必要な脱硫率の上昇を抑えるため、各負荷帯
においてｐＨを一定とするように吸収剤の供給量を制御
するものであるが、吸収塔スラリのｐＨは、吸収ＳＯ，
竜と吸収剤濃度に依存１本ため、流入ＳＯｘ量が減少し
た場合、７）Ｈな一定に保ろと、液中６吸収剤濃度は低
下するととになる。また一般に吸収塔は、嘴化塔供給タ
ンクへの抜ｔｍシ量に対して約２０時間分のスラリを保
有してい私ため、流入ガス側の負荷変化速度に比べ、液
組成の変化には遅れを生じる。従って、上記従来の制御
方法では、低負荷において安定した２口、液性状で運転
している状態から負荷上昇な行なった場合、負荷上昇に
対し【液組成の変化が遅れ、一時的ＫＰＨが低下し、脱
硫率の低下を招くことＫなる。これは、特に負荷変動の
多いボイラ等の設置される脱硫装置において、安定した
脱硫率を維持した運転ができないとい５欠点に結びつく
。
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をなくし、ボ
イラ等の負荷変動に対する追従性が嵐く、かつ吸収剤お
よび硫酸の消費量を低減することができる排煙脱硫装置
を提供することにある。
イラ等の負荷変動に対する追従性が嵐く、かつ吸収剤お
よび硫酸の消費量を低減することができる排煙脱硫装置
を提供することにある。
本発明は、流入ＳＯｘ量の変化忙応じて吸収剤当量比を
変えるように吸収剤スラリ量を制御し、さらに吸収塔ス
ラリのｐＨを流入ＳＯ，１に応じた設定値により前記吸
収剤スラリ酸を補正するようにしたものである。
変えるように吸収剤スラリ量を制御し、さらに吸収塔ス
ラリのｐＨを流入ＳＯ，１に応じた設定値により前記吸
収剤スラリ酸を補正するようにしたものである。
以下、本発明を図面によりさらに詳細に説明するつ
第４図は、本発明の制御力法の一実施例を示す吸収剤ス
ラリ供給量の制御系統図である。この実施側は、第３図
の場合と同様に入口排ガス量とＳＯ。
ラリ供給量の制御系統図である。この実施側は、第３図
の場合と同様に入口排ガス量とＳＯ。
濃度から算出された流入ＳＯｘ量に対し、関数発生器３
９で設定した先行信号と、流入８Ｏ−ｔＫ対しび電気／
空気変換器３７を経て吸収剤スラリ流量調節弁３４を制
御するものである。ここで関数発生器３９による先行信
号としての吸収剤スラＩＪ Ｑは次式で示される。
９で設定した先行信号と、流入８Ｏ−ｔＫ対しび電気／
空気変換器３７を経て吸収剤スラリ流量調節弁３４を制
御するものである。ここで関数発生器３９による先行信
号としての吸収剤スラＩＪ Ｑは次式で示される。
Ｑ＝に−ｆ（［８０り）−（８０ｘ）
但し。
Ｑ；吸収剤スラリ供給量
に；吸収剤とＳＯｘどの分子量比および吸収剤スラリ濃
度等から算出される換算定数 ｆ （（５ＯＩ） ） ；流入ｓｏ″ｘ量に対する吸収剤当量比（５Ｏｘ） ；
流入ＳＯｘ量 、ハ 第５図の直線、−、−＞に対し、本実施例ではｆ （（
ｓｏ。
度等から算出される換算定数 ｆ （（５ＯＩ） ） ；流入ｓｏ″ｘ量に対する吸収剤当量比（５Ｏｘ） ；
流入ＳＯｘ量 、ハ 第５図の直線、−、−＞に対し、本実施例ではｆ （（
ｓｏ。
））＝Ｂ−（８０り（第５図〕直ｔｅａ ２ ”） ト
ｔｘ ルコとかわかる。従って本図の斜線部に相当する
吸収剤量な低減することができる− 次に吸収液スラリのｐＨは、流入８０１着に対し第６図
の直線３′に示すように制御される、すなわち、従来技
術（第２図）では吸収剤の当量比一定で吸収剤を供給す
るため、流入ＳＯｘ量に対し、吸収液へラリのｐＨは第
６図の曲線ｉ％示すように流入ＳＯｘ量の減少に伴ない
上昇する。また第３図の従来技術においては、ｐＨ一定
制御とするため１、Ａ・ では、第６図の直線３ｆ示すように、低負荷時のｐＨを
定格負荷時に比べて高めに設定するととにより、第３図
の従来技術で見られた負荷上昇時の一時的なｐＨの低下
による脱硫率の低下を防止することができる。
ｔｘ ルコとかわかる。従って本図の斜線部に相当する
吸収剤量な低減することができる− 次に吸収液スラリのｐＨは、流入８０１着に対し第６図
の直線３′に示すように制御される、すなわち、従来技
術（第２図）では吸収剤の当量比一定で吸収剤を供給す
るため、流入ＳＯｘ量に対し、吸収液へラリのｐＨは第
６図の曲線ｉ％示すように流入ＳＯｘ量の減少に伴ない
上昇する。また第３図の従来技術においては、ｐＨ一定
制御とするため１、Ａ・ では、第６図の直線３ｆ示すように、低負荷時のｐＨを
定格負荷時に比べて高めに設定するととにより、第３図
の従来技術で見られた負荷上昇時の一時的なｐＨの低下
による脱硫率の低下を防止することができる。
上述のｆ （（５Ｏｘ） ）および吸収塔スラリのｐＨ
，４，ゎ定す、第。。、）、線Ａ□体ゎヶ値９、煙ゎ硫
装量個々の設計条件（負荷変化速度、ＳＯｘＯｘ濃度変
速化速度により決定される。
，４，ゎ定す、第。。、）、線Ａ□体ゎヶ値９、煙ゎ硫
装量個々の設計条件（負荷変化速度、ＳＯｘＯｘ濃度変
速化速度により決定される。
次に下記の試験条件に基ずく本発明の脱硫試験結果の一
例を第７図に示す。
例を第７図に示す。
試験条件 負荷モデル；第７図
負荷変化速度；５優／分
入口ＳＯｘ濃度；１００ＯＰ
定格時吸収剤当量比；１．０５
定格時吸収塔スラリ７）Ｈ；５．８
上記試験条件において、吸収剤の当量比は、定格負荷時
（第５図のＡ点）１．０５に対し、３ｏ１！負荷時（第
５図のＢ点）０．９まで低減できることがわかった。こ
こで、当量比を１．０以下にできるのは、上述したよう
に低負荷時には、所定の脱硫率を維持するための吸収液
中の吸収剤濃度は低くても良いため、吸収塔内の保有液
中の余分の吸収剤を消費することＫより、新たな吸収剤
の補給を要しないためである。また、吸収塔ｐＨの設定
値は、定格時（第６図のＡ点）５．８に対し、３０％負
荷時（第６図のＢ点）６．３とすることにより、５％／
分の負荷変動に対しても十分追従することができる。上
記のようにして、例えば吸収剤消費量の３嗟、硫酸消費
量の２０チを低減することができた。
（第５図のＡ点）１．０５に対し、３ｏ１！負荷時（第
５図のＢ点）０．９まで低減できることがわかった。こ
こで、当量比を１．０以下にできるのは、上述したよう
に低負荷時には、所定の脱硫率を維持するための吸収液
中の吸収剤濃度は低くても良いため、吸収塔内の保有液
中の余分の吸収剤を消費することＫより、新たな吸収剤
の補給を要しないためである。また、吸収塔ｐＨの設定
値は、定格時（第６図のＡ点）５．８に対し、３０％負
荷時（第６図のＢ点）６．３とすることにより、５％／
分の負荷変動に対しても十分追従することができる。上
記のようにして、例えば吸収剤消費量の３嗟、硫酸消費
量の２０チを低減することができた。
上記実施例において、排ガス中のｓｏ、 ２度が、負荷
にかかわらずほぼ一定の場合は、第５図、第６図の流入
ＳＯｘと吸収剤当量比、流入ＳＯｘ量と吸収塔スラリＰ
Ｈの関係を、それぞれ、排ガス量と吸収剤当量比、排ガ
ス量と吸収塔スラリｐＨの関係に置きかえて制御し１．
てもよい。
にかかわらずほぼ一定の場合は、第５図、第６図の流入
ＳＯｘと吸収剤当量比、流入ＳＯｘ量と吸収塔スラリＰ
Ｈの関係を、それぞれ、排ガス量と吸収剤当量比、排ガ
ス量と吸収塔スラリｐＨの関係に置きかえて制御し１．
てもよい。
また第５図および第６−では、流入ＳＯｘ量と吸収剤当
量比、流入ＳＯｘ量と吸収塔スラリＰＨの関係を流入Ｓ
Ｏ，ｔの１次式で設定しているが、これを他の関数で設
定しても同様である。
量比、流入ＳＯｘ量と吸収塔スラリＰＨの関係を流入Ｓ
Ｏ，ｔの１次式で設定しているが、これを他の関数で設
定しても同様である。
以上、本発明によれば、排煙脱硫装置の吸収剤スラリ竜
？制御において負荷上昇時に脱硫率を低下させることな
く、かつ吸収剤量および硫噴の消費量を低減することが
できる。
？制御において負荷上昇時に脱硫率を低下させることな
く、かつ吸収剤量および硫噴の消費量を低減することが
できる。
第１図は本発明が適用される排煙脱硫装置の系統図、第
２図および第３図は従来技術による吸収剤スラリの供給
量制御系統図、第４図は本発明による吸収剤スラリの供
給量制御系統図、第５図は流入ＳＯｘ量と吸収剤当量比
の関係を示す図、第６図は流入ＳＯｘ量の吸収塔スラリ
ｐＨの関係を示す図、第７図は、本発明による試験結果
の１例として脱硫装置の負荷パターンと脱硫率の変化を
示す図である。 ７・・・吸収塔、３０・・・排ガス流ｔ８１°、３１・
・・ＳＯ２濃度計、３２・・・吸収剤スラリ流篭計、３
３・・・吸収剤スラリｐＨ計、３４・・・吸収剤スラリ
流量−節介、３５・・・掛算器、３６・・・調節計、３
９．４０・・・関数発生器。 代理人 弁理士 川 北 武 長 第１図 １５０− 第２図 第 ３１゛
２図および第３図は従来技術による吸収剤スラリの供給
量制御系統図、第４図は本発明による吸収剤スラリの供
給量制御系統図、第５図は流入ＳＯｘ量と吸収剤当量比
の関係を示す図、第６図は流入ＳＯｘ量の吸収塔スラリ
ｐＨの関係を示す図、第７図は、本発明による試験結果
の１例として脱硫装置の負荷パターンと脱硫率の変化を
示す図である。 ７・・・吸収塔、３０・・・排ガス流ｔ８１°、３１・
・・ＳＯ２濃度計、３２・・・吸収剤スラリ流篭計、３
３・・・吸収剤スラリｐＨ計、３４・・・吸収剤スラリ
流量−節介、３５・・・掛算器、３６・・・調節計、３
９．４０・・・関数発生器。 代理人 弁理士 川 北 武 長 第１図 １５０− 第２図 第 ３１゛
Claims (1)
- （１）吸収塔内で排ガスと吸収剤スラリとを接触させ、
排ガス中の硫黄酸化物（５Ｏ１） ’＆吸収除、去する
排煙脱硫装置の流入ＳＯｘ量に応じ、吸収塔へ供給する
吸収剤スラリ量を調節する排煙脱硫装置の制御方法にお
いて、吸収塔内への流入ＳＯｘ量に対して設定された吸
収剤当量比による先行信号と、前記流入５ｏ−ｔに対し
、吸収塔スラリＰＨの設定値による補正信号との和によ
り、吸収剤スｔす量を制御することを特徴とする排煙脱
硫装置の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56208131A JPS58112025A (ja) | 1981-12-24 | 1981-12-24 | 排煙脱硫装置の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56208131A JPS58112025A (ja) | 1981-12-24 | 1981-12-24 | 排煙脱硫装置の制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58112025A true JPS58112025A (ja) | 1983-07-04 |
| JPH0147215B2 JPH0147215B2 (ja) | 1989-10-12 |
Family
ID=16551143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56208131A Granted JPS58112025A (ja) | 1981-12-24 | 1981-12-24 | 排煙脱硫装置の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58112025A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6121720A (ja) * | 1984-07-10 | 1986-01-30 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
| CN108889112A (zh) * | 2018-06-22 | 2018-11-27 | 河北大唐国际唐山热电有限责任公司 | 火力发电厂湿法脱硫运行方法 |
-
1981
- 1981-12-24 JP JP56208131A patent/JPS58112025A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6121720A (ja) * | 1984-07-10 | 1986-01-30 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
| JPH0573452B2 (ja) * | 1984-07-10 | 1993-10-14 | Babcock Hitachi Kk | |
| CN108889112A (zh) * | 2018-06-22 | 2018-11-27 | 河北大唐国际唐山热电有限责任公司 | 火力发电厂湿法脱硫运行方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0147215B2 (ja) | 1989-10-12 |
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