JPS6121720A - 湿式排煙脱硫装置の制御装置 - Google Patents
湿式排煙脱硫装置の制御装置Info
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- JPS6121720A JPS6121720A JP59141315A JP14131584A JPS6121720A JP S6121720 A JPS6121720 A JP S6121720A JP 59141315 A JP59141315 A JP 59141315A JP 14131584 A JP14131584 A JP 14131584A JP S6121720 A JPS6121720 A JP S6121720A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、ボイラ等の排ガス中に含まれる硫黄酸化物を
低減する湿式排煙脱硫装置の制御装置に関する。
低減する湿式排煙脱硫装置の制御装置に関する。
湿式排煙脱硫装置は、硫黄酸化物゛（亜硫酸ガス）を含
むボイラ等の排ガスを、例えば石灰石スラリと気液接触
させ、亜硫酸ガスを石灰石スラリに吸収させることによ
り、排ガス中から亜硫酸ガスを除去する装置である。こ
のような湿式排煙脱硫装置の概略を図によシ説明する。
むボイラ等の排ガスを、例えば石灰石スラリと気液接触
させ、亜硫酸ガスを石灰石スラリに吸収させることによ
り、排ガス中から亜硫酸ガスを除去する装置である。こ
のような湿式排煙脱硫装置の概略を図によシ説明する。
第７図は石灰石−石こう法理式排煙脱硫装置の構成の概
略図である。図で、１は脱硫を行なう吸収塔、２はボイ
ラの排ガスＧを導く入口ダクト、３は外部から供給され
る石灰石スラリの流量を調整するスラリ流量調整弁、４
は石灰石スラリを供給する配管である。５は吸収塔１の
下部において石灰石スラＶ＋収容する吸収塔循環タンク
、６は石灰石スラリを攪拌する攪拌機、７は攪拌機６を
駆動するモータである。８は吸収塔１の上部に設けられ
て石灰石スラリをスプレーするスプレ一部、９は吸収塔
循環タンク５に収容されている石灰石スラリをスプレ一
部８に供給するスラリ循環ポンプ、１０はスラリ循環流
量 １に導入された排ガスが排出される出口ダクト、１２は
吸収−塔循環タンク５の石灰石スラリの一部を排出する
ブリードスラリ配管である。
略図である。図で、１は脱硫を行なう吸収塔、２はボイ
ラの排ガスＧを導く入口ダクト、３は外部から供給され
る石灰石スラリの流量を調整するスラリ流量調整弁、４
は石灰石スラリを供給する配管である。５は吸収塔１の
下部において石灰石スラＶ＋収容する吸収塔循環タンク
、６は石灰石スラリを攪拌する攪拌機、７は攪拌機６を
駆動するモータである。８は吸収塔１の上部に設けられ
て石灰石スラリをスプレーするスプレ一部、９は吸収塔
循環タンク５に収容されている石灰石スラリをスプレ一
部８に供給するスラリ循環ポンプ、１０はスラリ循環流
量 １に導入された排ガスが排出される出口ダクト、１２は
吸収−塔循環タンク５の石灰石スラリの一部を排出する
ブリードスラリ配管である。
ボイラからの排ガスＧは入口ダクト２を経て吸収塔１に
導入され、スプレ一部８を通って出口ダクト１１から排
出される。一方、吸収塔循環タンク５０石灰石スラリは
スラリ循環ポンプ９によりスプレ一部８に供給され、当
該、スプレ一部８から噴出される。これによシ、スプレ
一部８を通過する排ガスＧ中に含まれる亜硫酸ガスはス
プレ一部８から噴出される石灰石スラリに吸収され、出
口ダクト１１から煙突を通って大気に排出される排ガス
中に含まれる亜硫酸ガス量は減少せしめられる。
導入され、スプレ一部８を通って出口ダクト１１から排
出される。一方、吸収塔循環タンク５０石灰石スラリは
スラリ循環ポンプ９によりスプレ一部８に供給され、当
該、スプレ一部８から噴出される。これによシ、スプレ
一部８を通過する排ガスＧ中に含まれる亜硫酸ガスはス
プレ一部８から噴出される石灰石スラリに吸収され、出
口ダクト１１から煙突を通って大気に排出される排ガス
中に含まれる亜硫酸ガス量は減少せしめられる。
スプレ一部８において亜硫酸ガスを吸収した吸収液は吸
収塔循環タンク５に落下収容され、スラリ流量調整弁３
、配管４を通って供給される外部からの未反応の石灰石
スラリと攪拌機６により混合攪拌される。この混合攪拌
された石灰石スラリはスラリ循環ポンプ９によシスプレ
一部８に再循環される。混合攪拌された石灰石スラリの
一部はブリードスラリ配管１２から取出され、図示しな
い酸化塔へ送られ、酸化塔において、石灰石スラリ中の
亜硫酸カルシウムが酸化され、石こうとして回収される
。以上の動作によシ、排ガスＧの脱硫が行なわれる。
収塔循環タンク５に落下収容され、スラリ流量調整弁３
、配管４を通って供給される外部からの未反応の石灰石
スラリと攪拌機６により混合攪拌される。この混合攪拌
された石灰石スラリはスラリ循環ポンプ９によシスプレ
一部８に再循環される。混合攪拌された石灰石スラリの
一部はブリードスラリ配管１２から取出され、図示しな
い酸化塔へ送られ、酸化塔において、石灰石スラリ中の
亜硫酸カルシウムが酸化され、石こうとして回収される
。以上の動作によシ、排ガスＧの脱硫が行なわれる。
吸収塔１において′亜硫酸ガスを吸収した石灰石スラリ
はｐＨ値が低下するが、この石灰石スラリは吸収塔循環
タンク５内で石灰石が溶解するにつれてそのｐＨ値を回
復する。そして、この吸収塔循環タンク５におけるｐＨ
値の回＠は、石灰石の溶Ｍ量と亜硫酸ガスの吸収量のノ
（ランスによって決定される。
はｐＨ値が低下するが、この石灰石スラリは吸収塔循環
タンク５内で石灰石が溶解するにつれてそのｐＨ値を回
復する。そして、この吸収塔循環タンク５におけるｐＨ
値の回＠は、石灰石の溶Ｍ量と亜硫酸ガスの吸収量のノ
（ランスによって決定される。
吸収塔１の脱硫性能は主として、排ガス量、入口亜硫酸
ガス濃度、吸収液のｐＨ値、スラリ循環流量によって定
まる。このなかで、脱硫性能を確保するための運搬操作
量は、吸収液のｐＨ値を調整するための石灰石スラリ投
入量と石灰石スラリ循環流量である。以下、従来技術に
よる石灰石スラリ投入量制御装置を図によシ鋏明する。
ガス濃度、吸収液のｐＨ値、スラリ循環流量によって定
まる。このなかで、脱硫性能を確保するための運搬操作
量は、吸収液のｐＨ値を調整するための石灰石スラリ投
入量と石灰石スラリ循環流量である。以下、従来技術に
よる石灰石スラリ投入量制御装置を図によシ鋏明する。
第８図は従来の石灰石スラリ投入量制御装置の系統図で
ある。図で、１４は排ガス流量に応じた排ガス流量信号
、１５は排ガス中に含まれる亜流酸ガス濃度に応じて亜
硫酸ガス濃度信号、１６は石灰石スラリ流量に応じた石
灰石スラリ流量信号を示す。
ある。図で、１４は排ガス流量に応じた排ガス流量信号
、１５は排ガス中に含まれる亜流酸ガス濃度に応じて亜
硫酸ガス濃度信号、１６は石灰石スラリ流量に応じた石
灰石スラリ流量信号を示す。
１７は乗算器、１８は石灰石過剰率設定器、１９は減算
器、２０は比例積分調節器である。なお、３は第７図に
示すスラリ流量調整弁を示す。
器、２０は比例積分調節器である。なお、３は第７図に
示すスラリ流量調整弁を示す。
乗算器１７では排ガス流量信号１４と亜硫酸ガス濃度信
号１５が乗算され、亜硫酸ガス量に応じた信号が得られ
る。この信号は石灰石過剰率設定器１８に入力され、石
灰石スラリの所要流量信号が得られる。減算器１９には
この所要流量信号と実際の石灰石スラリ流量の信号１６
とが入力され、両者の偏差が演算される。この偏差は比
例積分調節器２０を経てスラリ流量調整弁３に入力され
、両者の偏差が０になるようにスラリ流量調整弁３の開
度を制御する。
号１５が乗算され、亜硫酸ガス量に応じた信号が得られ
る。この信号は石灰石過剰率設定器１８に入力され、石
灰石スラリの所要流量信号が得られる。減算器１９には
この所要流量信号と実際の石灰石スラリ流量の信号１６
とが入力され、両者の偏差が演算される。この偏差は比
例積分調節器２０を経てスラリ流量調整弁３に入力され
、両者の偏差が０になるようにスラリ流量調整弁３の開
度を制御する。
なお、石灰石、スラリ循環流量については、常にスラリ
循環ポンプの運転台数（通常６〜１２台）を一定にし、
循環流量を一定にして運用さ扛ていた０第９図は従来の
遵用方式における脱硫率と石灰石スラリＯｐ Ｈ値の特
性図でおる。図で横軸には負荷が、又縦軸には脱硫率、
ｐＨ値、石灰石過剰率、スラリ循環流量がとっである。
循環ポンプの運転台数（通常６〜１２台）を一定にし、
循環流量を一定にして運用さ扛ていた０第９図は従来の
遵用方式における脱硫率と石灰石スラリＯｐ Ｈ値の特
性図でおる。図で横軸には負荷が、又縦軸には脱硫率、
ｐＨ値、石灰石過剰率、スラリ循環流量がとっである。
石灰石過５Ｆ４１率峡１）は第８Ｍに示す石灰石過剰率
設定器１８に設定された後はその値を手動で変更しない
限り一定である。又、スラリ循環流量（破線）も上述の
理由により一定で゛ある。一方、脱硫率（二点鉛線）、
ｐＨ値（一点鎖線）とも□負荷に反比例する。点線は要
求脱硫率を示す。
設定器１８に設定された後はその値を手動で変更しない
限り一定である。又、スラリ循環流量（破線）も上述の
理由により一定で゛ある。一方、脱硫率（二点鉛線）、
ｐＨ値（一点鎖線）とも□負荷に反比例する。点線は要
求脱硫率を示す。
第９図から明らかなようＫ、従来の運用方式、即ち、石
灰石過剰率一定、スラリ循環流量一定とした制御方式で
は、負荷が低い場合、脱硫率は要求される脱硫率に対し
て大きな余裕をもつことになる。したがって、低負荷時
においては、石灰石過剰率およびスラリ循環流量（スラ
リ循環ポンプ運転台数）を切シ下げても要求脱硫率を確
保することは可能である′。換言すると、従来の運用方
式においては、低負荷時、石灰石消費量およびスラリ循
環ポンプ動力用電力消費量が多過ぎ、又、低負荷時、吸
収塔循環タンク５内のｐＨが高くなり、酸化塔（第７図
には図示されていない）内のｐＨを下げるための硫酸消
費量が多くなるという欠点があシ、ひいてはユーティリ
ティコストが高くなるという欠点を生じていた。
灰石過剰率一定、スラリ循環流量一定とした制御方式で
は、負荷が低い場合、脱硫率は要求される脱硫率に対し
て大きな余裕をもつことになる。したがって、低負荷時
においては、石灰石過剰率およびスラリ循環流量（スラ
リ循環ポンプ運転台数）を切シ下げても要求脱硫率を確
保することは可能である′。換言すると、従来の運用方
式においては、低負荷時、石灰石消費量およびスラリ循
環ポンプ動力用電力消費量が多過ぎ、又、低負荷時、吸
収塔循環タンク５内のｐＨが高くなり、酸化塔（第７図
には図示されていない）内のｐＨを下げるための硫酸消
費量が多くなるという欠点があシ、ひいてはユーティリ
ティコストが高くなるという欠点を生じていた。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであシ
、その目的は、硫黄酸化物の排出量を所定の値以下に保
持し、かつ２、石灰石消費量、電力消費量および硫酸消
費量を低減することができ、ひいては二、−テイリテイ
コストを低減することができる湿式排煙脱硫装置の制御
装置を提供するにある。
、その目的は、硫黄酸化物の排出量を所定の値以下に保
持し、かつ２、石灰石消費量、電力消費量および硫酸消
費量を低減することができ、ひいては二、−テイリテイ
コストを低減することができる湿式排煙脱硫装置の制御
装置を提供するにある。
上記の目的を達成するため、本発明は、排煙中の硫黄酸
化物量に基づいて、硫黄酸化物吸収液の目標ｐＨ値を求
め、この目標ｐ、Ｈ値と実際のｐＨ値との偏差に基づい
て石灰石スラリ投入量を制御する石灰石スラリ投入量制
御部を設け、又は、要求される脱硫率と実際の脱硫率と
の間の脱硫率偏差から要求される石灰石スラリ循環流量
を求め、この要求される石灰石スラリ循環流量と実際の
石灰石スラリ循環流量との間の偏差に基づいて石灰石ス
ラリ循環流量を制御する脱硫率制御部を設け、あるいは
、前記石灰石スラリ投入量制御部と前記脱硫率制御部の
両者を設けたことを特徴とする。
化物量に基づいて、硫黄酸化物吸収液の目標ｐＨ値を求
め、この目標ｐ、Ｈ値と実際のｐＨ値との偏差に基づい
て石灰石スラリ投入量を制御する石灰石スラリ投入量制
御部を設け、又は、要求される脱硫率と実際の脱硫率と
の間の脱硫率偏差から要求される石灰石スラリ循環流量
を求め、この要求される石灰石スラリ循環流量と実際の
石灰石スラリ循環流量との間の偏差に基づいて石灰石ス
ラリ循環流量を制御する脱硫率制御部を設け、あるいは
、前記石灰石スラリ投入量制御部と前記脱硫率制御部の
両者を設けたことを特徴とする。
以下、本発明を図示の実施例に基づいて説明する。
第１図は本発明の実施例に係る石灰石スラリ流量制御部
の系統図、第２図は第１図に示す制御部において使用さ
れるｐＨ補正値を演算する演算装置のブロック図である
。図で、３ 、１４．１５．１６゜１７はそれぞれ第８
図に示すものと同じスラリ流量調整弁、排ガス流量信号
、亜硫酸ガス濃度信号、石灰石スラリ流量信号、乗算器
を示し、乗算器１７からは亜硫酸ガス量に応じた信号が
出力される。
の系統図、第２図は第１図に示す制御部において使用さ
れるｐＨ補正値を演算する演算装置のブロック図である
。図で、３ 、１４．１５．１６゜１７はそれぞれ第８
図に示すものと同じスラリ流量調整弁、排ガス流量信号
、亜硫酸ガス濃度信号、石灰石スラリ流量信号、乗算器
を示し、乗算器１７からは亜硫酸ガス量に応じた信号が
出力される。
２１は吸収塔循環タンク５の出口側のｐＨ値に応じた実
測ｐＨ値倍信号ある。２２は最適ｐＨ補正値信号を示す
。この最適１）Ｈ補正値信号２２は、第２図に示すよう
に、処理ガス量（排ガス流量、吸収塔１０入口の亜硫酸
ガス濃度、要求される脱硫率、二−テイリテイ単位コス
トを最適化演算装置２３に入力し、所定の演算を行なう
ことにより得られる信号でちる。２４は入力された亜硫
酸ガス量に対応するｐＨ値を出力する第１の関数発生器
である。
測ｐＨ値倍信号ある。２２は最適ｐＨ補正値信号を示す
。この最適１）Ｈ補正値信号２２は、第２図に示すよう
に、処理ガス量（排ガス流量、吸収塔１０入口の亜硫酸
ガス濃度、要求される脱硫率、二−テイリテイ単位コス
トを最適化演算装置２３に入力し、所定の演算を行なう
ことにより得られる信号でちる。２４は入力された亜硫
酸ガス量に対応するｐＨ値を出力する第１の関数発生器
である。
この第１の関数発生器２４の特性が第３図（ａ）に示さ
れている。２５は最適ｐＨ補正値信号２２と第１の関数
発生器２４の出力信号とを加算する加算器、２６は実測
ｐＨ値倍信号１と加算器２５との間の偏差を演算する減
算器である。２７は減算器２６の出力信号に対応する石
灰石スラリ流量を電力する第２の関数発生器であり、そ
の特性が第３図（ｂ）に示される０ ２８は乗算器１７からの信号を入力し、この入力信号に
対応する石灰石過剰率を出力する第３の関数発生器であ
シ、その特性は第３図（ｃ）に示されている。２９は乗
算器１７の出力信号の変化を演算する微分器、３ＬＯは
微分器２９の出力信号のゲインを定めるゲイン設定器で
ある。３１は第２の関数発生器２７、第３の関数発生器
２８およびゲイン設定器３０の出力信号を加算する加算
器、３２は石灰石スラリ流量信号１６と加算器３１の出
力との間の偏差を演算する減算器、３３は比例積分調節
器である。
れている。２５は最適ｐＨ補正値信号２２と第１の関数
発生器２４の出力信号とを加算する加算器、２６は実測
ｐＨ値倍信号１と加算器２５との間の偏差を演算する減
算器である。２７は減算器２６の出力信号に対応する石
灰石スラリ流量を電力する第２の関数発生器であり、そ
の特性が第３図（ｂ）に示される０ ２８は乗算器１７からの信号を入力し、この入力信号に
対応する石灰石過剰率を出力する第３の関数発生器であ
シ、その特性は第３図（ｃ）に示されている。２９は乗
算器１７の出力信号の変化を演算する微分器、３ＬＯは
微分器２９の出力信号のゲインを定めるゲイン設定器で
ある。３１は第２の関数発生器２７、第３の関数発生器
２８およびゲイン設定器３０の出力信号を加算する加算
器、３２は石灰石スラリ流量信号１６と加算器３１の出
力との間の偏差を演算する減算器、３３は比例積分調節
器である。
次に、この石灰石スラリ流量制御部の動作を説明する。
第１の関数発生器２４では、排ガスＧ中の亜硫酸ガス量
に対応するｐＨ値が求められ、このｐＨ値が設定値とな
る。第１の関数発生器２４から出力されるｐＨ設定値は
、前述のようにユーティリティコストを最小にする最適
ｐＨ補正値信号２２によシ、加算器２５において補正さ
れた後、減算器２６によシ実測されたｐＨ値との偏差が
演算される。
に対応するｐＨ値が求められ、このｐＨ値が設定値とな
る。第１の関数発生器２４から出力されるｐＨ設定値は
、前述のようにユーティリティコストを最小にする最適
ｐＨ補正値信号２２によシ、加算器２５において補正さ
れた後、減算器２６によシ実測されたｐＨ値との偏差が
演算される。
このｐＨ値偏差は第２の関数発生器２７に入力され、当
該ｐＨ値偏差に対応する石灰石スラリ流量が求められる
。第２の関数発生器２７は実測のためのｐＨ計の遅れを
補正するようにその特性が定められている。第２の関数
発生器２７の出力信号は、ｐＨ値偏差から決定される石
灰石スラリ流量に応じた信号となる。一方、第３の関数
発生器２８では、亜硫酸ガス量に対応して石灰石過剰率
が求められ、これが石灰石過剰率の設定値となる。即ち
、石灰石過剰率設定値は常時一定値ではなく、亜硫酸ガ
ス量に対応して第３図、（Ｃ）に示すように変化する。
該ｐＨ値偏差に対応する石灰石スラリ流量が求められる
。第２の関数発生器２７は実測のためのｐＨ計の遅れを
補正するようにその特性が定められている。第２の関数
発生器２７の出力信号は、ｐＨ値偏差から決定される石
灰石スラリ流量に応じた信号となる。一方、第３の関数
発生器２８では、亜硫酸ガス量に対応して石灰石過剰率
が求められ、これが石灰石過剰率の設定値となる。即ち
、石灰石過剰率設定値は常時一定値ではなく、亜硫酸ガ
ス量に対応して第３図、（Ｃ）に示すように変化する。
第３の関数発生器２８の出力は石灰石過剰率に応じた石
灰石スラリ流量信号となるっ又、微分器２９およびゲイ
ン設定器３０によシ、亜硫酸ガスの絶対量の変化速度に
対応した信号が求められる。ゲイン設定器３０の出力は
負荷変化速度に応じた石灰石スラリ流量信号となる。第
２の関数発生器２７、第３の関数発生器２８およびゲイ
ン設定器３０の出力信号は加算器３１で加算されて目標
とする石灰石スラリ流量に応じた信号となる。この信号
は実際の石灰石スラリ流量信号１６とともに減算器３２
に入力され、両者の間の偏差が演算される。この得られ
た偏差は、比例積分調節器３３を経て、最適量の石灰石
スラリを供給するための信号としてスラリ流量調整弁３
に与えられ、その弁の開度を制御する。
灰石スラリ流量信号となるっ又、微分器２９およびゲイ
ン設定器３０によシ、亜硫酸ガスの絶対量の変化速度に
対応した信号が求められる。ゲイン設定器３０の出力は
負荷変化速度に応じた石灰石スラリ流量信号となる。第
２の関数発生器２７、第３の関数発生器２８およびゲイ
ン設定器３０の出力信号は加算器３１で加算されて目標
とする石灰石スラリ流量に応じた信号となる。この信号
は実際の石灰石スラリ流量信号１６とともに減算器３２
に入力され、両者の間の偏差が演算される。この得られ
た偏差は、比例積分調節器３３を経て、最適量の石灰石
スラリを供給するための信号としてスラリ流量調整弁３
に与えられ、その弁の開度を制御する。
第４図は本発明の実施例に係る脱硫率制御部の系統図、
第５図は第４図に示す制御部において使用される循環流
量を演算する演算装置のブロック図である。図で、１５
は第８図に示すものと同じ排ガス中の亜硫酸ガス濃度信
号である。３５は吸収塔１の出口ダクト１１で実測され
る亜硫酸ガス濃度に応じた出口亜硫酸ガス濃度信号、３
６は要求される亜硫酸ガス濃度に応じた要求亜硫酸ガス
濃度信号、３７は石灰石スラリ循環流量に応じたスラリ
循環流量信号である。３８は減算器、３９は除算器、４
０は減算器、４１は第４の関数発生器である。第４の関
数発生器４１の特性は第６図に示される。４２は目標と
するスラリ循環流量りに応じた目標スラリ循環流量信号
である。この信号４２は、第５図に示すように、ｐＨ値
、処理ガス量（排ガス流量）、要求脱硫率および吸収塔
１の入口亜硫酸ガス濃度を循環流量演算装置４３に入力
し、所定の演算を行なうことにより得られるスラリ、循
環流量演算値信号である。上記値りを求める演算は次式
に基づいて行なわれる。
第５図は第４図に示す制御部において使用される循環流
量を演算する演算装置のブロック図である。図で、１５
は第８図に示すものと同じ排ガス中の亜硫酸ガス濃度信
号である。３５は吸収塔１の出口ダクト１１で実測され
る亜硫酸ガス濃度に応じた出口亜硫酸ガス濃度信号、３
６は要求される亜硫酸ガス濃度に応じた要求亜硫酸ガス
濃度信号、３７は石灰石スラリ循環流量に応じたスラリ
循環流量信号である。３８は減算器、３９は除算器、４
０は減算器、４１は第４の関数発生器である。第４の関
数発生器４１の特性は第６図に示される。４２は目標と
するスラリ循環流量りに応じた目標スラリ循環流量信号
である。この信号４２は、第５図に示すように、ｐＨ値
、処理ガス量（排ガス流量）、要求脱硫率および吸収塔
１の入口亜硫酸ガス濃度を循環流量演算装置４３に入力
し、所定の演算を行なうことにより得られるスラリ、循
環流量演算値信号である。上記値りを求める演算は次式
に基づいて行なわれる。
ηｏ＝ １− ｅ ｘ ｐ←ＢＴＵ・ＲＴＵＩ −ＢＴ
Ｕ２・ＲＴＵ ３・ＢＴＵ４）ここで、η。：要求脱硫
率 ＢＴＵ：基準の□脱硫率の関数 ＲＴＵＩ：ｐＨの関数 ＢＴＵ２：入口亜硫酸ガス濃度の関数 ＲＴＵ３：排ガス流量の関数 ＢＴＵ４：循環流量りの関数 再び第４図に戻シ、４４は加算器、４５は減算器、４６
はスラリ循環ポンプ制御器である。
Ｕ２・ＲＴＵ ３・ＢＴＵ４）ここで、η。：要求脱硫
率 ＢＴＵ：基準の□脱硫率の関数 ＲＴＵＩ：ｐＨの関数 ＢＴＵ２：入口亜硫酸ガス濃度の関数 ＲＴＵ３：排ガス流量の関数 ＢＴＵ４：循環流量りの関数 再び第４図に戻シ、４４は加算器、４５は減算器、４６
はスラリ循環ポンプ制御器である。
次に、この脱硫率制御部の動作全貌間する。排ガス中の
亜硫酸ガス濃度信号１５と出口亜硫酸ガス濃度信号３５
は減算器３８に入力され、両者の差が演算される。この
差の信号はさらに除算器３９において亜硫酸ガス濃度信
号１５によシ除算される。したがって、除算器３９から
出力される信号は、吸収塔１における実際の脱硫率ηに
応じた信号となる。この信号は要求される脱硫率η。に
応じた信号３６とともに減算器４０に入力され、減算器
４０では両脱硫率の偏差Δη （Δη＝η−η０）が演
算される。この偏差Δηは 第４の関数発生器４４に入力され、第４の関数発生器４
４では第６図に示されるその特性にしたがって、脱硫率
の偏差Δηに対応して石灰石スラリ循環流量の補正値が
求められる。加算器４４は、さきに述べたような演算に
よシ得られた目標とするスラリ循環流量Ｌ？入力すると
ともに、第４％の関数発生器４４によシ求められた補正
値を入力し、両者を加算することによシ、脱硫率に基づ
いて補正された石灰石スラリ循環流量（目標値＞ Ｌ／
を得る。減算器４５はこの石灰石スラリ循環流量Ｌ′と
実際の石灰石スラリ循環流量Ｌ′とを入力し、両者の偏
差。
亜硫酸ガス濃度信号１５と出口亜硫酸ガス濃度信号３５
は減算器３８に入力され、両者の差が演算される。この
差の信号はさらに除算器３９において亜硫酸ガス濃度信
号１５によシ除算される。したがって、除算器３９から
出力される信号は、吸収塔１における実際の脱硫率ηに
応じた信号となる。この信号は要求される脱硫率η。に
応じた信号３６とともに減算器４０に入力され、減算器
４０では両脱硫率の偏差Δη （Δη＝η−η０）が演
算される。この偏差Δηは 第４の関数発生器４４に入力され、第４の関数発生器４
４では第６図に示されるその特性にしたがって、脱硫率
の偏差Δηに対応して石灰石スラリ循環流量の補正値が
求められる。加算器４４は、さきに述べたような演算に
よシ得られた目標とするスラリ循環流量Ｌ？入力すると
ともに、第４％の関数発生器４４によシ求められた補正
値を入力し、両者を加算することによシ、脱硫率に基づ
いて補正された石灰石スラリ循環流量（目標値＞ Ｌ／
を得る。減算器４５はこの石灰石スラリ循環流量Ｌ′と
実際の石灰石スラリ循環流量Ｌ′とを入力し、両者の偏
差。
ΔＬ （ΔＬ ＝ Ｌ’−・Ｌ“）を演算する。この偏
差ΔＬはスラリ循環ポンプ制御器２６に入力される。
差ΔＬはスラリ循環ポンプ制御器２６に入力される。
スラリ循環ポンプ制御器２６は上記石灰石スラリ循環流
量の偏差ΔＬに基づいて次のような制御を行なう。即ち
、偏差ΔＬが正のとき、換言すれば目標値Ｌ′の方が実
際の流量Ｌ“よシ大きいときにはすべてのスラリ循環ポ
ンプを運動する。実際の流量Ｌ’ｄＥ目標値Ｌ′を超え
、偏差ΔＬがちる一定の値−βに達すると、即ち、実際
の流量が目標値よシβだけ大きくなるとスラリ循環ポン
プの一部又は全部を停止する。さらに、この停止により
実際の流量と目標値を〉の差が小さくなシ、ΔＬがある
一定の値−αになると、停止していたスラリ循環ポンプ
を起動する。これらの値−α、−βは実際の脱硫率が要
求脱硫率未満となることのないような石灰石スラリ循環
流量となるように、スラリ循環ポンプの使用台数を考慮
して設定される。
量の偏差ΔＬに基づいて次のような制御を行なう。即ち
、偏差ΔＬが正のとき、換言すれば目標値Ｌ′の方が実
際の流量Ｌ“よシ大きいときにはすべてのスラリ循環ポ
ンプを運動する。実際の流量Ｌ’ｄＥ目標値Ｌ′を超え
、偏差ΔＬがちる一定の値−βに達すると、即ち、実際
の流量が目標値よシβだけ大きくなるとスラリ循環ポン
プの一部又は全部を停止する。さらに、この停止により
実際の流量と目標値を〉の差が小さくなシ、ΔＬがある
一定の値−αになると、停止していたスラリ循環ポンプ
を起動する。これらの値−α、−βは実際の脱硫率が要
求脱硫率未満となることのないような石灰石スラリ循環
流量となるように、スラリ循環ポンプの使用台数を考慮
して設定される。
このように、本実施例では、石灰石スラリ流量制御部と
脱硫率制御部とを設け、脱硫性能を左右する石灰石スラ
リ投入量および石灰石スラリ循環流量を最適に制御する
ようにしたので、特に低負荷時において石灰□石過剰率
を下げて石灰石消費量を低減することができ、又、スラ
リ循環ポンプの運転台数を少なく、シて電力消費量を低
減することができ、さらに１．ｐＨ値を低下して硫酸消
費量を低減することができ、ひいては二一テイリテイコ
ストを低減することができる。さらに又、負荷変化時を
含むすべての負荷範囲において、脱硫率を確実に要求脱
硫率以上に維持することが−できる。
脱硫率制御部とを設け、脱硫性能を左右する石灰石スラ
リ投入量および石灰石スラリ循環流量を最適に制御する
ようにしたので、特に低負荷時において石灰□石過剰率
を下げて石灰石消費量を低減することができ、又、スラ
リ循環ポンプの運転台数を少なく、シて電力消費量を低
減することができ、さらに１．ｐＨ値を低下して硫酸消
費量を低減することができ、ひいては二一テイリテイコ
ストを低減することができる。さらに又、負荷変化時を
含むすべての負荷範囲において、脱硫率を確実に要求脱
硫率以上に維持することが−できる。
なお、上記実施例の説明では、石灰石スラリ流量制御部
と脱硫率制御部の両者を設ける例について説明したが、
必ずしも両者を設ける必要はなく、いずれか一方の制御
部のみを設けることもできる０〔発明の効果〕 以上述べたように、本発明では、石灰石スラリ流量制御
部および脱硫率制御部のうちの少なくとも一方を設けた
ので、硫黄酸化物の排出量を所定の値以下に保持し、か
つ、石灰石消費量、電力消費量および硫酸消費量を低減
することができ、ひいては二一テイリテイコストを低減
することができる。
と脱硫率制御部の両者を設ける例について説明したが、
必ずしも両者を設ける必要はなく、いずれか一方の制御
部のみを設けることもできる０〔発明の効果〕 以上述べたように、本発明では、石灰石スラリ流量制御
部および脱硫率制御部のうちの少なくとも一方を設けた
ので、硫黄酸化物の排出量を所定の値以下に保持し、か
つ、石灰石消費量、電力消費量および硫酸消費量を低減
することができ、ひいては二一テイリテイコストを低減
することができる。
第１図は本発明の実施例に係る石灰石スラリ流量制御部
の系統図、第２図は第１図に示す制御部において一使用
されるｐＨ補正値を演算する演算装置のブロック図、第
３図（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は第１図に示す各関数発生
器の特性図、第４図は本発明の実施例に係る脱硫率制御
部の系統図、纂５図は第４図に示す制御部において使用
される循環流量を演算する演算装置のブロック図、第６
図は第４図に示す関数発生器の特性図、第７図は石灰石
−石こう法理式排煙脱硫装置の構成の概略図、第８図は
従来の石灰石スラリ投入量制御装置の系統図、Ｍ９図は
脱硫率、ｐＨ値の特性図である。 ３・・・・・・スラリ流量訓整弁、９・・・・・・スラ
リ循環ポンプ、１４・・・・・・排ガス流量信号、１５
・・・・・・入ロ亜硫酸ガス濃雇信号、１６・・・・・
・スラリ流量信号、２１・・・・・・実測ｐＨ値倍信号
２２・・・・・・最適ｐＨ補正値信号、２３・・・・・
・最適化演算装置、２４・・・・・・第１の関数発−生
器、２７・・・・・・第２の関数発生器、２８・・・・
・・第３の関数発生器、２９・・・・・・微分器、３０
・・・・・・ゲイン設定器、３５・・・・・・出口亜硫
酸濃度信号、３６・・・・・・要求脱硫率以上号、３７
・・・・・・スラリ循環流量信号、４１・・・・・・第
４の関数発生器、４２・・・・・・スラリ循環流量演算
値信号、４３・・・・・・循環流量演算装置、４６・・
・・・・スラリ循環ポンプ制御器。 第゛１図 第２図 第３図 （ａ） （ｂ） （ｃ）第４図 第７図
の系統図、第２図は第１図に示す制御部において一使用
されるｐＨ補正値を演算する演算装置のブロック図、第
３図（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は第１図に示す各関数発生
器の特性図、第４図は本発明の実施例に係る脱硫率制御
部の系統図、纂５図は第４図に示す制御部において使用
される循環流量を演算する演算装置のブロック図、第６
図は第４図に示す関数発生器の特性図、第７図は石灰石
−石こう法理式排煙脱硫装置の構成の概略図、第８図は
従来の石灰石スラリ投入量制御装置の系統図、Ｍ９図は
脱硫率、ｐＨ値の特性図である。 ３・・・・・・スラリ流量訓整弁、９・・・・・・スラ
リ循環ポンプ、１４・・・・・・排ガス流量信号、１５
・・・・・・入ロ亜硫酸ガス濃雇信号、１６・・・・・
・スラリ流量信号、２１・・・・・・実測ｐＨ値倍信号
２２・・・・・・最適ｐＨ補正値信号、２３・・・・・
・最適化演算装置、２４・・・・・・第１の関数発−生
器、２７・・・・・・第２の関数発生器、２８・・・・
・・第３の関数発生器、２９・・・・・・微分器、３０
・・・・・・ゲイン設定器、３５・・・・・・出口亜硫
酸濃度信号、３６・・・・・・要求脱硫率以上号、３７
・・・・・・スラリ循環流量信号、４１・・・・・・第
４の関数発生器、４２・・・・・・スラリ循環流量演算
値信号、４３・・・・・・循環流量演算装置、４６・・
・・・・スラリ循環ポンプ制御器。 第゛１図 第２図 第３図 （ａ） （ｂ） （ｃ）第４図 第７図
Claims (1)
- １、排煙中の硫黄酸化物量に基づいて硫黄酸化物吸収液
の目標ｐＨ値を求める手段と、前記硫黄酸化物吸収液の
実際のｐＨ値を検出する検出手段と、前記目標ｐＨ値と
前記実際のｐＨ値の偏差を求める手段と、前記偏差に基
づいて石灰石スラリ投入量を制御する手段とで構成され
る石灰石スラリ投入量制御部、および、要求される脱硫
率と実際の脱硫率との間の脱硫率偏差を求める手段と、
前記脱硫率偏差に基づいて要求される石灰石スラリ循環
流量を求める手段と、前記要求される石灰石スラリ循環
流量と実際の石灰石スラリ循環流量との間の循環流量偏
差を求める手段と、前記循環流量偏差に基づいて石灰石
スラリ循環流量を制御する手段とで構成される脱硫率制
御部のうちの少なくとも一方を備えたことを特徴とする
湿式排煙脱硫装置の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59141315A JPS6121720A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59141315A JPS6121720A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6121720A true JPS6121720A (ja) | 1986-01-30 |
| JPH0573452B2 JPH0573452B2 (ja) | 1993-10-14 |
Family
ID=15289044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59141315A Granted JPS6121720A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6121720A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0261497U (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-08 | ||
| JPH05221764A (ja) * | 1992-02-10 | 1993-08-31 | Nippon Steel Corp | 醗酵装置 |
| CN108611154A (zh) * | 2018-03-12 | 2018-10-02 | 国家能源投资集团有限责任公司 | 控制硫化设备的方法、装置及系统 |
| CN109603453A (zh) * | 2018-12-24 | 2019-04-12 | 国家能源投资集团有限责任公司 | 循环流化床锅炉中石灰石投料量的控制方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5230783A (en) * | 1975-09-05 | 1977-03-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Wet desulfurization process of exhaust gas |
| JPS5232895A (en) * | 1975-09-09 | 1977-03-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Process for controlling supplying quantity of lime in the wet recovery process of sulfur in the waste gas as gypsum with lime |
| JPS5799321A (en) * | 1980-12-09 | 1982-06-21 | Babcock Hitachi Kk | Wet-type desulfurizer for exhaust gas |
| JPS58112025A (ja) * | 1981-12-24 | 1983-07-04 | Babcock Hitachi Kk | 排煙脱硫装置の制御方法 |
| JPS59102425A (ja) * | 1982-12-03 | 1984-06-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法 |
-
1984
- 1984-07-10 JP JP59141315A patent/JPS6121720A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5230783A (en) * | 1975-09-05 | 1977-03-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Wet desulfurization process of exhaust gas |
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| JPS58112025A (ja) * | 1981-12-24 | 1983-07-04 | Babcock Hitachi Kk | 排煙脱硫装置の制御方法 |
| JPS59102425A (ja) * | 1982-12-03 | 1984-06-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0261497U (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-08 | ||
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| CN108611154A (zh) * | 2018-03-12 | 2018-10-02 | 国家能源投资集团有限责任公司 | 控制硫化设备的方法、装置及系统 |
| CN109603453A (zh) * | 2018-12-24 | 2019-04-12 | 国家能源投资集团有限责任公司 | 循环流化床锅炉中石灰石投料量的控制方法 |
| CN109603453B (zh) * | 2018-12-24 | 2021-07-16 | 国家能源投资集团有限责任公司 | 循环流化床锅炉中石灰石投料量的控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0573452B2 (ja) | 1993-10-14 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |