JPS62204828A - 湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法 - Google Patents
湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法Info
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- JPS62204828A JPS62204828A JP61047026A JP4702686A JPS62204828A JP S62204828 A JPS62204828 A JP S62204828A JP 61047026 A JP61047026 A JP 61047026A JP 4702686 A JP4702686 A JP 4702686A JP S62204828 A JPS62204828 A JP S62204828A
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法に係り、
特に循環タンクスラリ液組成安定化をはかることにより
、脱硫性能を確保するに好適な湿式排煙脱硫装置の酸化
空気制御方法に関するものである。
特に循環タンクスラリ液組成安定化をはかることにより
、脱硫性能を確保するに好適な湿式排煙脱硫装置の酸化
空気制御方法に関するものである。
(従来の技術)
従来、塔内で排ガスをカルシウム系化合物スラリと接触
させるとともに、底部の循環タンク内に空気を吹込んで
硫黄酸化物の吸収によって生じた亜硫酸カルシウムの酸
化を行なう一塔式の湿式排煙脱硫装置が知られている。
させるとともに、底部の循環タンク内に空気を吹込んで
硫黄酸化物の吸収によって生じた亜硫酸カルシウムの酸
化を行なう一塔式の湿式排煙脱硫装置が知られている。
その概略系統を第8図に示す。この装置では、ボイラ等
の排ガス1は、煙道14により吸収塔2に導入され循環
ポンプ4により供給される吸収剤スラリとの気液接触に
より排ガス中のダストが除去される。同時に排ガス中の
SOxが吸収、除去され、除去された後、デミスタ5で
同伴ミストが除去され、清浄ガス6が煙道15より排出
される。ここで、循環タンク3内の吸収剤スラリにはS
Oxを吸収し生成した亜硫酸カルシウム等を酸化し、石
膏を生成するためにコンプレッサ13より供給される酸
化用空気10をブロアしている。酸化用空気10は、循
環タンク3内のスラリの沈降防止を目的として設置され
た攪拌機9の翼近傍に供給することにより微細気泡化さ
れ酸化に使われる。亜硫酸カルシウムを酸化して得られ
た石膏は石膏スラリ抜出管12より抜出され回収される
。
の排ガス1は、煙道14により吸収塔2に導入され循環
ポンプ4により供給される吸収剤スラリとの気液接触に
より排ガス中のダストが除去される。同時に排ガス中の
SOxが吸収、除去され、除去された後、デミスタ5で
同伴ミストが除去され、清浄ガス6が煙道15より排出
される。ここで、循環タンク3内の吸収剤スラリにはS
Oxを吸収し生成した亜硫酸カルシウム等を酸化し、石
膏を生成するためにコンプレッサ13より供給される酸
化用空気10をブロアしている。酸化用空気10は、循
環タンク3内のスラリの沈降防止を目的として設置され
た攪拌機9の翼近傍に供給することにより微細気泡化さ
れ酸化に使われる。亜硫酸カルシウムを酸化して得られ
た石膏は石膏スラリ抜出管12より抜出され回収される
。
(発明が解決しようとする問題点)
上記従来装置においては、上記攪拌翼9近傍に供給され
る酸化用空気10は常に一定量ブロアされているため、
低負荷時には、必要以上の空気10をブロアすることに
なり、コンプレッサ13動力を必要以上消費するという
欠点を生ずる。
る酸化用空気10は常に一定量ブロアされているため、
低負荷時には、必要以上の空気10をブロアすることに
なり、コンプレッサ13動力を必要以上消費するという
欠点を生ずる。
一方、循環タンク3内吸収剤スラリの亜硫酸イオン濃度
は、脱硫性能に大きく影響し、例えば負荷変動時に、吸
収剤スラリ中の亜硫酸イオン濃度が変動すれば、所望の
脱硫率が得られなくなることも起こる。従って、循環タ
ンク3内の吸収剤スラリ液組成(特にカルシウム濃度)
の安定化をはかり、亜硫酸カルシウム濃度を一定に保ち
つつ、コンプレッサ13の動力コストを低減できる制御
方式が要望される。
は、脱硫性能に大きく影響し、例えば負荷変動時に、吸
収剤スラリ中の亜硫酸イオン濃度が変動すれば、所望の
脱硫率が得られなくなることも起こる。従って、循環タ
ンク3内の吸収剤スラリ液組成(特にカルシウム濃度)
の安定化をはかり、亜硫酸カルシウム濃度を一定に保ち
つつ、コンプレッサ13の動力コストを低減できる制御
方式が要望される。
本発明の目的は、上記した欠点をなくし、負荷変動にも
安定した吸収剤スラリ液組成を確保し、動力コストを低
減できる湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法を提供す
ることにある。
安定した吸収剤スラリ液組成を確保し、動力コストを低
減できる湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法を提供す
ることにある。
(問題点を解決するための手段)
要するに本発明は、循環タンク内吸収剤スラリの亜硫酸
イオン濃度を総SOx量または負荷によらず一定とすべ
く、該SOx量または負荷に応じて循環タンク内酸化用
空気流量の制御を行なうようにしたものである。すなわ
ち、本発明は、脱硫塔底部に設置した循環タンク内に貯
えられたカルシウム系化合物スラリを塔内にスプレして
排ガスと接触させ、含有される硫黄酸化物を除去し、一
方、該循環タンク内のカルシウム系化合物スラリ中に空
気を吹込み、硫黄酸化物の吸収によって生ずる亜硫酸カ
ルシウムを酸化する湿式排煙脱硫装置において、前記循
環タンク内のスラリ中に吹込む酸化用空気の量が前記排
ガス中に含まれる総硫黄酸化物量または負荷に対応する
量になるように、前記酸化用空気量を制御することを特
徴とする。
イオン濃度を総SOx量または負荷によらず一定とすべ
く、該SOx量または負荷に応じて循環タンク内酸化用
空気流量の制御を行なうようにしたものである。すなわ
ち、本発明は、脱硫塔底部に設置した循環タンク内に貯
えられたカルシウム系化合物スラリを塔内にスプレして
排ガスと接触させ、含有される硫黄酸化物を除去し、一
方、該循環タンク内のカルシウム系化合物スラリ中に空
気を吹込み、硫黄酸化物の吸収によって生ずる亜硫酸カ
ルシウムを酸化する湿式排煙脱硫装置において、前記循
環タンク内のスラリ中に吹込む酸化用空気の量が前記排
ガス中に含まれる総硫黄酸化物量または負荷に対応する
量になるように、前記酸化用空気量を制御することを特
徴とする。
以下、本発明が適用される湿式脱硫装置内での反応およ
びそれに関連して本発明の酸化用空気制御の原理につい
て説明する。
びそれに関連して本発明の酸化用空気制御の原理につい
て説明する。
第1図または第8図において、吸収塔2内に導入された
排ガスlは、循環ポンプ4により供給きれる吸収剤であ
る石灰石スラリとの気液接触により(1)、(2)式の
反応が行われる。
排ガスlは、循環ポンプ4により供給きれる吸収剤であ
る石灰石スラリとの気液接触により(1)、(2)式の
反応が行われる。
SO2+H20=H2SO3・・・(1)CaCO3+
2H2SO3= Ca (H3O3) 2 +CO2+H20”・(2)
次に、S02を吸収した吸収剤スラリは、循環タンク3
内において、酸化用空気10と反応し、(3)、(4)
式の反応が行われる。
2H2SO3= Ca (H3O3) 2 +CO2+H20”・(2)
次に、S02を吸収した吸収剤スラリは、循環タンク3
内において、酸化用空気10と反応し、(3)、(4)
式の反応が行われる。
Ca (H3O3)2 +02 =
CaSO4+H2SO4”・(3)
2 Ca 503 +02 = 2 Ca 504
・・・(41この時、(3)式、(4)式の左辺の酸
素02がそれぞれ十分であると、それぞれCa (H
3O3)2および2CaSO3が全量反応し、石膏Ca
SO4を得ることができる。しかしながら、実際には全
量反応しないため、循環タンクスラリ中には、Ca
(H5O3)2.2CaSO3が残存することになる。
・・・(41この時、(3)式、(4)式の左辺の酸
素02がそれぞれ十分であると、それぞれCa (H
3O3)2および2CaSO3が全量反応し、石膏Ca
SO4を得ることができる。しかしながら、実際には全
量反応しないため、循環タンクスラリ中には、Ca
(H5O3)2.2CaSO3が残存することになる。
これらは、スラリ溶液中では、亜硫酸イオン3032″
″の形で存在し、この5032−イオン濃度の高低が脱
硫性能に大きく影響することになる。そこで第1図に示
す脱硫装置のパイロットプラント(排ガス処理容量60
0 Nrrf/H)では、循環タンクスラリ内の総亜硫
酸イオンT(Totalの略)SO3濃度と脱硫率の関
係は、例えば第4図のようになる。すなわち、ある要求
される脱硫率を確保するには、T−SO3濃度を必要値
以下にする必要がある。
″の形で存在し、この5032−イオン濃度の高低が脱
硫性能に大きく影響することになる。そこで第1図に示
す脱硫装置のパイロットプラント(排ガス処理容量60
0 Nrrf/H)では、循環タンクスラリ内の総亜硫
酸イオンT(Totalの略)SO3濃度と脱硫率の関
係は、例えば第4図のようになる。すなわち、ある要求
される脱硫率を確保するには、T−SO3濃度を必要値
以下にする必要がある。
また、パイロットプラント試験において、脱硫率、T−
303濃度と酸化空気10供給量の関係を求めると、第
5図のようになる。この結果によると、一定置上の酸化
空気10をブロアすれば、T−SO3濃度を抑えること
ができ、脱硫率も確保できることが分かる。しかしなが
ら、必要以上に酸化空気をブロアすれば、前述のように
コンプレッサ動力コストを必要以上に消費することにな
る。
303濃度と酸化空気10供給量の関係を求めると、第
5図のようになる。この結果によると、一定置上の酸化
空気10をブロアすれば、T−SO3濃度を抑えること
ができ、脱硫率も確保できることが分かる。しかしなが
ら、必要以上に酸化空気をブロアすれば、前述のように
コンプレッサ動力コストを必要以上に消費することにな
る。
れる総SO2量に依存することから、第6図に示すよう
に総SO2量に対応した量だけの酸化用空気をブロアす
れば、要求する脱硫率を確保できることになる。
に総SO2量に対応した量だけの酸化用空気をブロアす
れば、要求する脱硫率を確保できることになる。
以下、本発明を実施例によりさらに具体的に説明する。
(実施例)
第1図は、本発明の一実施例を示す湿式排煙脱硫装置の
概略系統図を示す。第2図と異なる点は循環タンク3に
空気をブロアする系統に空気調整弁11を設置した点で
ある。以下、この空気制御方法について説明する。
概略系統図を示す。第2図と異なる点は循環タンク3に
空気をブロアする系統に空気調整弁11を設置した点で
ある。以下、この空気制御方法について説明する。
第2図は、第1図の装置における酸化用空気制御系を示
したものである。入口S02濃度計31により入口so
2濃度信号34、排ガス流量計32により排ガス流量信
号35、酸化空気流量計33により酸化空気流量信号3
6を計測し、本制御系の入力とされる。37は掛算器、
39は関数発生器、41は調節針、42は電気/空気変
換器である。
したものである。入口S02濃度計31により入口so
2濃度信号34、排ガス流量計32により排ガス流量信
号35、酸化空気流量計33により酸化空気流量信号3
6を計測し、本制御系の入力とされる。37は掛算器、
39は関数発生器、41は調節針、42は電気/空気変
換器である。
上記構成において、入口5o24度計31により入口5
o26度信号34、排ガス流量計32により排ガス流量
信号35を計測し、掛算器37において排ガス中に含ま
れる総5o21信号38が求められる。一方、循環タン
ク内亜硫酸イオン5Q32−を酸化するのに必要な酸化
空気量信号40が関数発生器39において求められる。
o26度信号34、排ガス流量計32により排ガス流量
信号35を計測し、掛算器37において排ガス中に含ま
れる総5o21信号38が求められる。一方、循環タン
ク内亜硫酸イオン5Q32−を酸化するのに必要な酸化
空気量信号40が関数発生器39において求められる。
関数発生器39には、第6図に示す関数をデータとして
もっている。そこで、必要酸化空気量信号40と、酸化
空気流量計33より計測される実際の酸化、空気流量信
号36を調節計41において比較、調整し、電気/空気
変換器42を介して空気調整弁11により、酸化空気流
量を制御する。本実施例によれば、総SO2量小すなわ
ち低負荷時には、少ない酸化空気量で、要求脱硫率を確
保することができ、酸化空気供給のためのコンプレッサ
動力を低減することができる。さらに、循環タンク内ス
ラリのT−3O32−濃度を一定に制御することにより
負荷変動時の脱硫率制御の安定化に寄与することができ
る。
もっている。そこで、必要酸化空気量信号40と、酸化
空気流量計33より計測される実際の酸化、空気流量信
号36を調節計41において比較、調整し、電気/空気
変換器42を介して空気調整弁11により、酸化空気流
量を制御する。本実施例によれば、総SO2量小すなわ
ち低負荷時には、少ない酸化空気量で、要求脱硫率を確
保することができ、酸化空気供給のためのコンプレッサ
動力を低減することができる。さらに、循環タンク内ス
ラリのT−3O32−濃度を一定に制御することにより
負荷変動時の脱硫率制御の安定化に寄与することができ
る。
第3図は、第2図の実施例のうち、総soz量を入口S
02濃度34および排ガス流量35より求める代わり、
ボイラ負荷発信器43でボイラ負荷を計測し、その信号
44を関数発生器45において第6図の関係で得られる
空気量により、酸化空気流量36を制御するものである
。この実施例によれば、計測点および制御系を簡略化す
ることができる。
02濃度34および排ガス流量35より求める代わり、
ボイラ負荷発信器43でボイラ負荷を計測し、その信号
44を関数発生器45において第6図の関係で得られる
空気量により、酸化空気流量36を制御するものである
。この実施例によれば、計測点および制御系を簡略化す
ることができる。
以上の実施例では、酸化用空気量を調整弁により制御し
たが、これと同等の手段、例えばコンプレッサ電動機の
回転数によって制御することもできる。
たが、これと同等の手段、例えばコンプレッサ電動機の
回転数によって制御することもできる。
(発明の効果)
本発明によれば、酸イ゛ヒ用空気量を排ガス中の総S0
2量またはボイラ負荷をもとに制御するため、第参図破
線Bに示す一定量の酸化用空気量に比べ、曲線Aの酸化
用空気量で済み、ハツチング部Cに示す動力を低減する
ことができる。また、従来の酸化用空気量一定では、負
荷変動時循環タンク内スラリ中のT−3O32″″濃度
も変動することになり、要求脱硫率を確保できなくなる
おそれがあるが、本発明によれば、’r−so32−濃
度を一定に制御することができ、要求脱硫率も確保可能
となる。
2量またはボイラ負荷をもとに制御するため、第参図破
線Bに示す一定量の酸化用空気量に比べ、曲線Aの酸化
用空気量で済み、ハツチング部Cに示す動力を低減する
ことができる。また、従来の酸化用空気量一定では、負
荷変動時循環タンク内スラリ中のT−3O32″″濃度
も変動することになり、要求脱硫率を確保できなくなる
おそれがあるが、本発明によれば、’r−so32−濃
度を一定に制御することができ、要求脱硫率も確保可能
となる。
第1図は、本発明に用いる湿式排煙脱硫装置の系統図、
第2図、第3図は、それぞれ本発明による制御系統図、
第4図は、総5032−イオン濃度T−3O32−と脱
硫率の関係を示す図、第5図は、酸化空気供給量と脱硫
率およびT−3O32−濃度の関係を示す図、第卆図は
、総so2量または負荷と必要酸化空気量の関係を示す
図、第7図は、総So2量または負荷とコンプレッサ動
力の関係を示す図、第8図は、従来の一塔式の湿式排煙
脱硫装置の系統図である。 1・・・排ガス、2・・・吸収塔、3・・・循環タンク
、4・・・循環ポンプ、5・・・デミスタ、6・・・清
浄ガス、7・・・吸収剤スラリタンク、8・・・吸収剤
スラリ、9・・・攪拌機、10・・・空気、11・・・
空気調整弁、12・・・石膏スラリ抜出管、13・・・
コンプレッサ、14.15・・・煙道。 代理人 弁理士 川 北 武 長 鋼2図 第3図 31:入口502濃度計 39:関数発生器32
:排ガス流量計 41必要酸化空気量信号33
:酸化空気流量計 41:調節計34:入口50
2濃度信号 42:電気/空気変換器35:排ガス
流量信号 0:ボイラ負荷発信器36:酸化空気
流量信号 44:ボイラ負荷信号37:掛算器
45:関数発生器38:総502量信号 執 2:吸収塔 3:循環タンク 6:清浄ガス 7:吸収剤スラリタンク 8:吸収剤スラリ 9:攪拌機 10:空気 11:空気調整弁 第4図 鋼5図 酸化空気供給量 第7図 総502量(負荷)
第2図、第3図は、それぞれ本発明による制御系統図、
第4図は、総5032−イオン濃度T−3O32−と脱
硫率の関係を示す図、第5図は、酸化空気供給量と脱硫
率およびT−3O32−濃度の関係を示す図、第卆図は
、総so2量または負荷と必要酸化空気量の関係を示す
図、第7図は、総So2量または負荷とコンプレッサ動
力の関係を示す図、第8図は、従来の一塔式の湿式排煙
脱硫装置の系統図である。 1・・・排ガス、2・・・吸収塔、3・・・循環タンク
、4・・・循環ポンプ、5・・・デミスタ、6・・・清
浄ガス、7・・・吸収剤スラリタンク、8・・・吸収剤
スラリ、9・・・攪拌機、10・・・空気、11・・・
空気調整弁、12・・・石膏スラリ抜出管、13・・・
コンプレッサ、14.15・・・煙道。 代理人 弁理士 川 北 武 長 鋼2図 第3図 31:入口502濃度計 39:関数発生器32
:排ガス流量計 41必要酸化空気量信号33
:酸化空気流量計 41:調節計34:入口50
2濃度信号 42:電気/空気変換器35:排ガス
流量信号 0:ボイラ負荷発信器36:酸化空気
流量信号 44:ボイラ負荷信号37:掛算器
45:関数発生器38:総502量信号 執 2:吸収塔 3:循環タンク 6:清浄ガス 7:吸収剤スラリタンク 8:吸収剤スラリ 9:攪拌機 10:空気 11:空気調整弁 第4図 鋼5図 酸化空気供給量 第7図 総502量(負荷)
Claims (1)
- (1)脱硫塔底部に設置した循環タンク内に貯えられた
カルシウム系化合物スラリを塔内にスプレして排ガスと
接触させ、含有される硫黄酸化物を除去し、一方、該循
環タンク内のカルシウム系化合物スラリ中に空気を吹込
み、硫黄酸化物の吸収によって生ずる亜硫酸カルシウム
を酸化する湿式排煙脱硫装置において、前記循環タンク
内のスラリ中に吹込む酸化用空気の量が前記排ガス中に
含まれる総硫黄酸化物量または負荷に対応する量になる
ように、前記酸化用空気量を制御することを特徴とする
湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61047026A JPH0691940B2 (ja) | 1986-03-04 | 1986-03-04 | 湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法 |
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JP61047026A JPH0691940B2 (ja) | 1986-03-04 | 1986-03-04 | 湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法 |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62204828A true JPS62204828A (ja) | 1987-09-09 |
JPH0691940B2 JPH0691940B2 (ja) | 1994-11-16 |
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ID=12763662
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JP61047026A Expired - Fee Related JPH0691940B2 (ja) | 1986-03-04 | 1986-03-04 | 湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法 |
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JP (1) | JPH0691940B2 (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1986
- 1986-03-04 JP JP61047026A patent/JPH0691940B2/ja not_active Expired - Fee Related
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JPH0691940B2 (ja) | 1994-11-16 |
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