JPS62204828A - 湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法 - Google Patents
湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法Info
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- JPS62204828A JPS62204828A JP61047026A JP4702686A JPS62204828A JP S62204828 A JPS62204828 A JP S62204828A JP 61047026 A JP61047026 A JP 61047026A JP 4702686 A JP4702686 A JP 4702686A JP S62204828 A JPS62204828 A JP S62204828A
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法に係り、
特に循環タンクスラリ液組成安定化をはかることにより
、脱硫性能を確保するに好適な湿式排煙脱硫装置の酸化
空気制御方法に関するものである。
特に循環タンクスラリ液組成安定化をはかることにより
、脱硫性能を確保するに好適な湿式排煙脱硫装置の酸化
空気制御方法に関するものである。
（従来の技術）
従来、塔内で排ガスをカルシウム系化合物スラリと接触
させるとともに、底部の循環タンク内に空気を吹込んで
硫黄酸化物の吸収によって生じた亜硫酸カルシウムの酸
化を行なう一塔式の湿式排煙脱硫装置が知られている。
させるとともに、底部の循環タンク内に空気を吹込んで
硫黄酸化物の吸収によって生じた亜硫酸カルシウムの酸
化を行なう一塔式の湿式排煙脱硫装置が知られている。
その概略系統を第８図に示す。この装置では、ボイラ等
の排ガス１は、煙道１４により吸収塔２に導入され循環
ポンプ４により供給される吸収剤スラリとの気液接触に
より排ガス中のダストが除去される。同時に排ガス中の
ＳＯｘが吸収、除去され、除去された後、デミスタ５で
同伴ミストが除去され、清浄ガス６が煙道１５より排出
される。ここで、循環タンク３内の吸収剤スラリにはＳ
Ｏｘを吸収し生成した亜硫酸カルシウム等を酸化し、石
膏を生成するためにコンプレッサ１３より供給される酸
化用空気１０をブロアしている。酸化用空気１０は、循
環タンク３内のスラリの沈降防止を目的として設置され
た攪拌機９の翼近傍に供給することにより微細気泡化さ
れ酸化に使われる。亜硫酸カルシウムを酸化して得られ
た石膏は石膏スラリ抜出管１２より抜出され回収される
。
の排ガス１は、煙道１４により吸収塔２に導入され循環
ポンプ４により供給される吸収剤スラリとの気液接触に
より排ガス中のダストが除去される。同時に排ガス中の
ＳＯｘが吸収、除去され、除去された後、デミスタ５で
同伴ミストが除去され、清浄ガス６が煙道１５より排出
される。ここで、循環タンク３内の吸収剤スラリにはＳ
Ｏｘを吸収し生成した亜硫酸カルシウム等を酸化し、石
膏を生成するためにコンプレッサ１３より供給される酸
化用空気１０をブロアしている。酸化用空気１０は、循
環タンク３内のスラリの沈降防止を目的として設置され
た攪拌機９の翼近傍に供給することにより微細気泡化さ
れ酸化に使われる。亜硫酸カルシウムを酸化して得られ
た石膏は石膏スラリ抜出管１２より抜出され回収される
。
（発明が解決しようとする問題点）
上記従来装置においては、上記攪拌翼９近傍に供給され
る酸化用空気１０は常に一定量ブロアされているため、
低負荷時には、必要以上の空気１０をブロアすることに
なり、コンプレッサ１３動力を必要以上消費するという
欠点を生ずる。
る酸化用空気１０は常に一定量ブロアされているため、
低負荷時には、必要以上の空気１０をブロアすることに
なり、コンプレッサ１３動力を必要以上消費するという
欠点を生ずる。
一方、循環タンク３内吸収剤スラリの亜硫酸イオン濃度
は、脱硫性能に大きく影響し、例えば負荷変動時に、吸
収剤スラリ中の亜硫酸イオン濃度が変動すれば、所望の
脱硫率が得られなくなることも起こる。従って、循環タ
ンク３内の吸収剤スラリ液組成（特にカルシウム濃度）
の安定化をはかり、亜硫酸カルシウム濃度を一定に保ち
つつ、コンプレッサ１３の動力コストを低減できる制御
方式が要望される。
は、脱硫性能に大きく影響し、例えば負荷変動時に、吸
収剤スラリ中の亜硫酸イオン濃度が変動すれば、所望の
脱硫率が得られなくなることも起こる。従って、循環タ
ンク３内の吸収剤スラリ液組成（特にカルシウム濃度）
の安定化をはかり、亜硫酸カルシウム濃度を一定に保ち
つつ、コンプレッサ１３の動力コストを低減できる制御
方式が要望される。
本発明の目的は、上記した欠点をなくし、負荷変動にも
安定した吸収剤スラリ液組成を確保し、動力コストを低
減できる湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法を提供す
ることにある。
安定した吸収剤スラリ液組成を確保し、動力コストを低
減できる湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法を提供す
ることにある。
（問題点を解決するための手段）
要するに本発明は、循環タンク内吸収剤スラリの亜硫酸
イオン濃度を総ＳＯｘ量または負荷によらず一定とすべ
く、該ＳＯｘ量または負荷に応じて循環タンク内酸化用
空気流量の制御を行なうようにしたものである。すなわ
ち、本発明は、脱硫塔底部に設置した循環タンク内に貯
えられたカルシウム系化合物スラリを塔内にスプレして
排ガスと接触させ、含有される硫黄酸化物を除去し、一
方、該循環タンク内のカルシウム系化合物スラリ中に空
気を吹込み、硫黄酸化物の吸収によって生ずる亜硫酸カ
ルシウムを酸化する湿式排煙脱硫装置において、前記循
環タンク内のスラリ中に吹込む酸化用空気の量が前記排
ガス中に含まれる総硫黄酸化物量または負荷に対応する
量になるように、前記酸化用空気量を制御することを特
徴とする。
イオン濃度を総ＳＯｘ量または負荷によらず一定とすべ
く、該ＳＯｘ量または負荷に応じて循環タンク内酸化用
空気流量の制御を行なうようにしたものである。すなわ
ち、本発明は、脱硫塔底部に設置した循環タンク内に貯
えられたカルシウム系化合物スラリを塔内にスプレして
排ガスと接触させ、含有される硫黄酸化物を除去し、一
方、該循環タンク内のカルシウム系化合物スラリ中に空
気を吹込み、硫黄酸化物の吸収によって生ずる亜硫酸カ
ルシウムを酸化する湿式排煙脱硫装置において、前記循
環タンク内のスラリ中に吹込む酸化用空気の量が前記排
ガス中に含まれる総硫黄酸化物量または負荷に対応する
量になるように、前記酸化用空気量を制御することを特
徴とする。
以下、本発明が適用される湿式脱硫装置内での反応およ
びそれに関連して本発明の酸化用空気制御の原理につい
て説明する。
びそれに関連して本発明の酸化用空気制御の原理につい
て説明する。
第１図または第８図において、吸収塔２内に導入された
排ガスｌは、循環ポンプ４により供給きれる吸収剤であ
る石灰石スラリとの気液接触により（１）、（２）式の
反応が行われる。
排ガスｌは、循環ポンプ４により供給きれる吸収剤であ
る石灰石スラリとの気液接触により（１）、（２）式の
反応が行われる。
ＳＯ２＋Ｈ２０＝Ｈ２ＳＯ３・・・（１）ＣａＣＯ３＋
２Ｈ２ＳＯ３＝ Ｃａ （Ｈ３Ｏ３） ２ ＋ＣＯ２＋Ｈ２０”・（２）
次に、Ｓ０２を吸収した吸収剤スラリは、循環タンク３
内において、酸化用空気１０と反応し、（３）、（４）
式の反応が行われる。
２Ｈ２ＳＯ３＝ Ｃａ （Ｈ３Ｏ３） ２ ＋ＣＯ２＋Ｈ２０”・（２）
次に、Ｓ０２を吸収した吸収剤スラリは、循環タンク３
内において、酸化用空気１０と反応し、（３）、（４）
式の反応が行われる。
Ｃａ （Ｈ３Ｏ３）２ ＋０２ ＝
ＣａＳＯ４＋Ｈ２ＳＯ４”・（３）
２ Ｃａ ５０３ ＋０２ ＝ ２ Ｃａ ５０４
・・・（４１この時、（３）式、（４）式の左辺の酸
素０２がそれぞれ十分であると、それぞれＣａ （Ｈ
３Ｏ３）２および２ＣａＳＯ３が全量反応し、石膏Ｃａ
ＳＯ４を得ることができる。しかしながら、実際には全
量反応しないため、循環タンクスラリ中には、Ｃａ
（Ｈ５Ｏ３）２．２ＣａＳＯ３が残存することになる。
・・・（４１この時、（３）式、（４）式の左辺の酸
素０２がそれぞれ十分であると、それぞれＣａ （Ｈ
３Ｏ３）２および２ＣａＳＯ３が全量反応し、石膏Ｃａ
ＳＯ４を得ることができる。しかしながら、実際には全
量反応しないため、循環タンクスラリ中には、Ｃａ
（Ｈ５Ｏ３）２．２ＣａＳＯ３が残存することになる。
これらは、スラリ溶液中では、亜硫酸イオン３０３２″
″の形で存在し、この５０３２−イオン濃度の高低が脱
硫性能に大きく影響することになる。そこで第１図に示
す脱硫装置のパイロットプラント（排ガス処理容量６０
０ Ｎｒｒｆ／Ｈ）では、循環タンクスラリ内の総亜硫
酸イオンＴ（Ｔｏｔａｌの略）ＳＯ３濃度と脱硫率の関
係は、例えば第４図のようになる。すなわち、ある要求
される脱硫率を確保するには、Ｔ−ＳＯ３濃度を必要値
以下にする必要がある。
″の形で存在し、この５０３２−イオン濃度の高低が脱
硫性能に大きく影響することになる。そこで第１図に示
す脱硫装置のパイロットプラント（排ガス処理容量６０
０ Ｎｒｒｆ／Ｈ）では、循環タンクスラリ内の総亜硫
酸イオンＴ（Ｔｏｔａｌの略）ＳＯ３濃度と脱硫率の関
係は、例えば第４図のようになる。すなわち、ある要求
される脱硫率を確保するには、Ｔ−ＳＯ３濃度を必要値
以下にする必要がある。
また、パイロットプラント試験において、脱硫率、Ｔ−
３０３濃度と酸化空気１０供給量の関係を求めると、第
５図のようになる。この結果によると、一定置上の酸化
空気１０をブロアすれば、Ｔ−ＳＯ３濃度を抑えること
ができ、脱硫率も確保できることが分かる。しかしなが
ら、必要以上に酸化空気をブロアすれば、前述のように
コンプレッサ動力コストを必要以上に消費することにな
る。
３０３濃度と酸化空気１０供給量の関係を求めると、第
５図のようになる。この結果によると、一定置上の酸化
空気１０をブロアすれば、Ｔ−ＳＯ３濃度を抑えること
ができ、脱硫率も確保できることが分かる。しかしなが
ら、必要以上に酸化空気をブロアすれば、前述のように
コンプレッサ動力コストを必要以上に消費することにな
る。
れる総ＳＯ２量に依存することから、第６図に示すよう
に総ＳＯ２量に対応した量だけの酸化用空気をブロアす
れば、要求する脱硫率を確保できることになる。
に総ＳＯ２量に対応した量だけの酸化用空気をブロアす
れば、要求する脱硫率を確保できることになる。
以下、本発明を実施例によりさらに具体的に説明する。
（実施例）
第１図は、本発明の一実施例を示す湿式排煙脱硫装置の
概略系統図を示す。第２図と異なる点は循環タンク３に
空気をブロアする系統に空気調整弁１１を設置した点で
ある。以下、この空気制御方法について説明する。
概略系統図を示す。第２図と異なる点は循環タンク３に
空気をブロアする系統に空気調整弁１１を設置した点で
ある。以下、この空気制御方法について説明する。
第２図は、第１図の装置における酸化用空気制御系を示
したものである。入口Ｓ０２濃度計３１により入口ｓｏ
２濃度信号３４、排ガス流量計３２により排ガス流量信
号３５、酸化空気流量計３３により酸化空気流量信号３
６を計測し、本制御系の入力とされる。３７は掛算器、
３９は関数発生器、４１は調節針、４２は電気／空気変
換器である。
したものである。入口Ｓ０２濃度計３１により入口ｓｏ
２濃度信号３４、排ガス流量計３２により排ガス流量信
号３５、酸化空気流量計３３により酸化空気流量信号３
６を計測し、本制御系の入力とされる。３７は掛算器、
３９は関数発生器、４１は調節針、４２は電気／空気変
換器である。
上記構成において、入口５ｏ２４度計３１により入口５
ｏ２６度信号３４、排ガス流量計３２により排ガス流量
信号３５を計測し、掛算器３７において排ガス中に含ま
れる総５ｏ２１信号３８が求められる。一方、循環タン
ク内亜硫酸イオン５Ｑ３２−を酸化するのに必要な酸化
空気量信号４０が関数発生器３９において求められる。
ｏ２６度信号３４、排ガス流量計３２により排ガス流量
信号３５を計測し、掛算器３７において排ガス中に含ま
れる総５ｏ２１信号３８が求められる。一方、循環タン
ク内亜硫酸イオン５Ｑ３２−を酸化するのに必要な酸化
空気量信号４０が関数発生器３９において求められる。
関数発生器３９には、第６図に示す関数をデータとして
もっている。そこで、必要酸化空気量信号４０と、酸化
空気流量計３３より計測される実際の酸化、空気流量信
号３６を調節計４１において比較、調整し、電気／空気
変換器４２を介して空気調整弁１１により、酸化空気流
量を制御する。本実施例によれば、総ＳＯ２量小すなわ
ち低負荷時には、少ない酸化空気量で、要求脱硫率を確
保することができ、酸化空気供給のためのコンプレッサ
動力を低減することができる。さらに、循環タンク内ス
ラリのＴ−３Ｏ３２−濃度を一定に制御することにより
負荷変動時の脱硫率制御の安定化に寄与することができ
る。
もっている。そこで、必要酸化空気量信号４０と、酸化
空気流量計３３より計測される実際の酸化、空気流量信
号３６を調節計４１において比較、調整し、電気／空気
変換器４２を介して空気調整弁１１により、酸化空気流
量を制御する。本実施例によれば、総ＳＯ２量小すなわ
ち低負荷時には、少ない酸化空気量で、要求脱硫率を確
保することができ、酸化空気供給のためのコンプレッサ
動力を低減することができる。さらに、循環タンク内ス
ラリのＴ−３Ｏ３２−濃度を一定に制御することにより
負荷変動時の脱硫率制御の安定化に寄与することができ
る。
第３図は、第２図の実施例のうち、総ｓｏｚ量を入口Ｓ
０２濃度３４および排ガス流量３５より求める代わり、
ボイラ負荷発信器４３でボイラ負荷を計測し、その信号
４４を関数発生器４５において第６図の関係で得られる
空気量により、酸化空気流量３６を制御するものである
。この実施例によれば、計測点および制御系を簡略化す
ることができる。
０２濃度３４および排ガス流量３５より求める代わり、
ボイラ負荷発信器４３でボイラ負荷を計測し、その信号
４４を関数発生器４５において第６図の関係で得られる
空気量により、酸化空気流量３６を制御するものである
。この実施例によれば、計測点および制御系を簡略化す
ることができる。
以上の実施例では、酸化用空気量を調整弁により制御し
たが、これと同等の手段、例えばコンプレッサ電動機の
回転数によって制御することもできる。
たが、これと同等の手段、例えばコンプレッサ電動機の
回転数によって制御することもできる。
（発明の効果）
本発明によれば、酸イ゛ヒ用空気量を排ガス中の総Ｓ０
２量またはボイラ負荷をもとに制御するため、第参図破
線Ｂに示す一定量の酸化用空気量に比べ、曲線Ａの酸化
用空気量で済み、ハツチング部Ｃに示す動力を低減する
ことができる。また、従来の酸化用空気量一定では、負
荷変動時循環タンク内スラリ中のＴ−３Ｏ３２″″濃度
も変動することになり、要求脱硫率を確保できなくなる
おそれがあるが、本発明によれば、’ｒ−ｓｏ３２−濃
度を一定に制御することができ、要求脱硫率も確保可能
となる。
２量またはボイラ負荷をもとに制御するため、第参図破
線Ｂに示す一定量の酸化用空気量に比べ、曲線Ａの酸化
用空気量で済み、ハツチング部Ｃに示す動力を低減する
ことができる。また、従来の酸化用空気量一定では、負
荷変動時循環タンク内スラリ中のＴ−３Ｏ３２″″濃度
も変動することになり、要求脱硫率を確保できなくなる
おそれがあるが、本発明によれば、’ｒ−ｓｏ３２−濃
度を一定に制御することができ、要求脱硫率も確保可能
となる。
第１図は、本発明に用いる湿式排煙脱硫装置の系統図、
第２図、第３図は、それぞれ本発明による制御系統図、
第４図は、総５０３２−イオン濃度Ｔ−３Ｏ３２−と脱
硫率の関係を示す図、第５図は、酸化空気供給量と脱硫
率およびＴ−３Ｏ３２−濃度の関係を示す図、第卆図は
、総ｓｏ２量または負荷と必要酸化空気量の関係を示す
図、第７図は、総Ｓｏ２量または負荷とコンプレッサ動
力の関係を示す図、第８図は、従来の一塔式の湿式排煙
脱硫装置の系統図である。 １・・・排ガス、２・・・吸収塔、３・・・循環タンク
、４・・・循環ポンプ、５・・・デミスタ、６・・・清
浄ガス、７・・・吸収剤スラリタンク、８・・・吸収剤
スラリ、９・・・攪拌機、１０・・・空気、１１・・・
空気調整弁、１２・・・石膏スラリ抜出管、１３・・・
コンプレッサ、１４．１５・・・煙道。 代理人 弁理士 川 北 武 長 鋼２図 第３図 ３１：入口５０２濃度計 ３９：関数発生器３２
：排ガス流量計 ４１必要酸化空気量信号３３
：酸化空気流量計 ４１：調節計３４：入口５０
２濃度信号 ４２：電気／空気変換器３５：排ガス
流量信号 ０：ボイラ負荷発信器３６：酸化空気
流量信号 ４４：ボイラ負荷信号３７：掛算器
４５：関数発生器３８：総５０２量信号 執 ２：吸収塔 ３：循環タンク ６：清浄ガス ７：吸収剤スラリタンク ８：吸収剤スラリ ９：攪拌機 １０：空気 １１：空気調整弁 第４図 鋼５図 酸化空気供給量 第７図 総５０２量（負荷）
第２図、第３図は、それぞれ本発明による制御系統図、
第４図は、総５０３２−イオン濃度Ｔ−３Ｏ３２−と脱
硫率の関係を示す図、第５図は、酸化空気供給量と脱硫
率およびＴ−３Ｏ３２−濃度の関係を示す図、第卆図は
、総ｓｏ２量または負荷と必要酸化空気量の関係を示す
図、第７図は、総Ｓｏ２量または負荷とコンプレッサ動
力の関係を示す図、第８図は、従来の一塔式の湿式排煙
脱硫装置の系統図である。 １・・・排ガス、２・・・吸収塔、３・・・循環タンク
、４・・・循環ポンプ、５・・・デミスタ、６・・・清
浄ガス、７・・・吸収剤スラリタンク、８・・・吸収剤
スラリ、９・・・攪拌機、１０・・・空気、１１・・・
空気調整弁、１２・・・石膏スラリ抜出管、１３・・・
コンプレッサ、１４．１５・・・煙道。 代理人 弁理士 川 北 武 長 鋼２図 第３図 ３１：入口５０２濃度計 ３９：関数発生器３２
：排ガス流量計 ４１必要酸化空気量信号３３
：酸化空気流量計 ４１：調節計３４：入口５０
２濃度信号 ４２：電気／空気変換器３５：排ガス
流量信号 ０：ボイラ負荷発信器３６：酸化空気
流量信号 ４４：ボイラ負荷信号３７：掛算器
４５：関数発生器３８：総５０２量信号 執 ２：吸収塔 ３：循環タンク ６：清浄ガス ７：吸収剤スラリタンク ８：吸収剤スラリ ９：攪拌機 １０：空気 １１：空気調整弁 第４図 鋼５図 酸化空気供給量 第７図 総５０２量（負荷）
Claims (1)
- （１）脱硫塔底部に設置した循環タンク内に貯えられた
カルシウム系化合物スラリを塔内にスプレして排ガスと
接触させ、含有される硫黄酸化物を除去し、一方、該循
環タンク内のカルシウム系化合物スラリ中に空気を吹込
み、硫黄酸化物の吸収によって生ずる亜硫酸カルシウム
を酸化する湿式排煙脱硫装置において、前記循環タンク
内のスラリ中に吹込む酸化用空気の量が前記排ガス中に
含まれる総硫黄酸化物量または負荷に対応する量になる
ように、前記酸化用空気量を制御することを特徴とする
湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61047026A JPH0691940B2 (ja) | 1986-03-04 | 1986-03-04 | 湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法 |
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|---|---|---|---|
| JP61047026A JPH0691940B2 (ja) | 1986-03-04 | 1986-03-04 | 湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62204828A true JPS62204828A (ja) | 1987-09-09 |
| JPH0691940B2 JPH0691940B2 (ja) | 1994-11-16 |
Family
ID=12763662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61047026A Expired - Fee Related JPH0691940B2 (ja) | 1986-03-04 | 1986-03-04 | 湿式排煙脱硫装置の酸化空気制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0691940B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1986
- 1986-03-04 JP JP61047026A patent/JPH0691940B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0691940B2 (ja) | 1994-11-16 |
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