JPS62102820A - 湿式排煙脱硫装置 - Google Patents
湿式排煙脱硫装置Info
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- JPS62102820A JPS62102820A JP60241655A JP24165585A JPS62102820A JP S62102820 A JPS62102820 A JP S62102820A JP 60241655 A JP60241655 A JP 60241655A JP 24165585 A JP24165585 A JP 24165585A JP S62102820 A JPS62102820 A JP S62102820A
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- Japan
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- flow rate
- slurry
- rate
- absorption column
- absorption tower
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は湿式排煙脱硫装置に係り、特に負荷変動に対応
して吸収液スラリを供給することができる湿式排煙脱硫
装置に関するものである。
して吸収液スラリを供給することができる湿式排煙脱硫
装置に関するものである。
近年、発電需要が増大するにつれて、化石燃料を主燃料
とするボイラも大型化し、発電用ボイラが大気汚染に与
える影響度も増加しつつある。
とするボイラも大型化し、発電用ボイラが大気汚染に与
える影響度も増加しつつある。
この大気汚染を拡大する公害物質のうち、多大な比率を
しめるＢｏｘの排出規制は年々きびしくなる傾向にある
。この状勢下で第二次石油ショック以来、石油を主燃料
としてきた我が国の発電業界は、より安価で、かつ十分
な供給源をもつ石炭燃料へと燃料転換しつつある。
しめるＢｏｘの排出規制は年々きびしくなる傾向にある
。この状勢下で第二次石油ショック以来、石油を主燃料
としてきた我が国の発電業界は、より安価で、かつ十分
な供給源をもつ石炭燃料へと燃料転換しつつある。
ところが、ボイラが大型化する一方、発電コストを低下
する目的で、発電需要に応じて頻繁な負荷変動を行なう
ために、−日単位でボイラの起動。
する目的で、発電需要に応じて頻繁な負荷変動を行なう
ために、−日単位でボイラの起動。
停止運転を行なう毎日起動停止（Ｄａｉｌｙ ５ｔａｒ
ｔＳｔｏｐ以下単にＤＳＳという）運転や、週末起動停
止（Ｗｅｅｋ１７５ｔａｒｔ ５ｔｏｐ以下単にＷＳＳ
という）運転が繰シ返されている。
ｔＳｔｏｐ以下単にＤＳＳという）運転や、週末起動停
止（Ｗｅｅｋ１７５ｔａｒｔ ５ｔｏｐ以下単にＷＳＳ
という）運転が繰シ返されている。
それは最近の゛電力需要の特徴として、原子力発電の伸
びと共に、電力負荷の最大、最小差も増大し、火力発電
用ボイ２をベースロード用から負荷調整用へと移行する
傾向にあシ、この火力発電用ボイラを負荷に応じて圧力
を変化させて変圧運転を行なう、いわゆる全負荷では超
臨界圧域、部分負荷では亜臨界圧域で運転する変圧運転
ボイラとすることによって、部分負荷での発鑞効率を数
チ向上させることができるからである。
びと共に、電力負荷の最大、最小差も増大し、火力発電
用ボイ２をベースロード用から負荷調整用へと移行する
傾向にあシ、この火力発電用ボイラを負荷に応じて圧力
を変化させて変圧運転を行なう、いわゆる全負荷では超
臨界圧域、部分負荷では亜臨界圧域で運転する変圧運転
ボイラとすることによって、部分負荷での発鑞効率を数
チ向上させることができるからである。
ところが、この様に一日単位で頻繁にＤＳＳ運転を行な
うために、この負荷変動によって排ガスＩｋｂ：変動し
、石炭の炭種によっても可溶性酸性ガス量やフライアッ
シュ量が異るために、例えば％。
うために、この負荷変動によって排ガスＩｋｂ：変動し
、石炭の炭種によっても可溶性酸性ガス量やフライアッ
シュ量が異るために、例えば％。
％＋ｙ４負荷などの部分負荷時には目標ＳＯｘ値以下す
ることができない。
ることができない。
例えば火力発電所等に設置される湿式排煙脱硫装置は、
炭酸カルシウム（Ｃａ ＣＯｓ ） 、水酸化カルシウ
ム（Ｃａ（ＯＨ−） ）または酸化カルシウム（Ｃａｂ
）などを吸収液としたスラリからなる吸収液スラリを用
い、ボイラ等の排ガス中の硫黄酸化物（ＳＯｘ）を吸収
し、得られた亜硫酸カルシウムを酸化して、硫酸カルシ
ウム、すなわち石膏として回収する方法が最も一般的で
ある。
炭酸カルシウム（Ｃａ ＣＯｓ ） 、水酸化カルシウ
ム（Ｃａ（ＯＨ−） ）または酸化カルシウム（Ｃａｂ
）などを吸収液としたスラリからなる吸収液スラリを用
い、ボイラ等の排ガス中の硫黄酸化物（ＳＯｘ）を吸収
し、得られた亜硫酸カルシウムを酸化して、硫酸カルシ
ウム、すなわち石膏として回収する方法が最も一般的で
ある。
この石灰石または石灰を用いる従来の湿式排煙脱硫装置
の概略系統図を第１６図に示す。
の概略系統図を第１６図に示す。
第１６図において、図示していないボイラ等からの排ガ
スは煙道１によシ除じん塔２に導入され、除しん塔２に
おいては、除じん塔循環タンク３、除しん塔循環ポンプ
４によυ供給される吸収液スラリとの気液接触によシ、
排ガス中に含有されるダストが除去されるとともに、Ｓ
Ｏｘの一部が吸収されて除去される。なお、吸収塔５に
送られるガス中のミストな除去するために、ミストエリ
ミネータ６が設置される場合もある。
スは煙道１によシ除じん塔２に導入され、除しん塔２に
おいては、除じん塔循環タンク３、除しん塔循環ポンプ
４によυ供給される吸収液スラリとの気液接触によシ、
排ガス中に含有されるダストが除去されるとともに、Ｓ
Ｏｘの一部が吸収されて除去される。なお、吸収塔５に
送られるガス中のミストな除去するために、ミストエリ
ミネータ６が設置される場合もある。
吸収塔５においては、吸収塔循環タンク７、吸収塔循環
ポンプ８、吸収液スラリ循環配管９から供給された吸収
液スラリと排ガスとの気液接触により排ガス中のＳＯｘ
が吸収、除去された後、デミスタ１０で同伴ミストが除
去され、煙道１１より処理ガスとして排出される。
ポンプ８、吸収液スラリ循環配管９から供給された吸収
液スラリと排ガスとの気液接触により排ガス中のＳＯｘ
が吸収、除去された後、デミスタ１０で同伴ミストが除
去され、煙道１１より処理ガスとして排出される。
吸収塔５の吸収塔循環タンク７には排ガス中のＳＯｘを
吸収するに必要な吸収液スラリ１２が吸収液スラリタン
ク１３．ポンプ１４．吸収液スラリ流値調整弁１５を経
て吸収液スラリ供給配管１６から供給される。
吸収するに必要な吸収液スラリ１２が吸収液スラリタン
ク１３．ポンプ１４．吸収液スラリ流値調整弁１５を経
て吸収液スラリ供給配管１６から供給される。
この吸収塔循環タンク７内のＳＯｘを吸収し生成した亜
硫酸カルシウムを含有する吸収液スラリの一部は吸収塔
プリードボング１７により抜き出され、図示していない
酸化塔において石膏となって回収される。
硫酸カルシウムを含有する吸収液スラリの一部は吸収塔
プリードボング１７により抜き出され、図示していない
酸化塔において石膏となって回収される。
なお、図中１８は排ガス流量検出器１９は５Ｏｘａ度検
出器２０は吸収液スラｌＪｍｔ検出器である。
出器２０は吸収液スラｌＪｍｔ検出器である。
ところが、吸収液スラリ循環配ｆ９からの吸収塔循環ス
ラリ流量は負荷及び負荷変化率の大小にかかわらず一定
で、運転されるため全負荷時において所定の脱硫性能を
確保できるよう運転されている。
ラリ流量は負荷及び負荷変化率の大小にかかわらず一定
で、運転されるため全負荷時において所定の脱硫性能を
確保できるよう運転されている。
この様に負荷にかかわらず一定の吸収塔循環スラリ流量
で運転されるだめ、低負荷時には必要以上の脱硫性能と
なり、吸収塔循環ポンプ８の動力も必要以上に消費され
ることになり、ユーティリティコストが尚くなる欠点が
ある。
で運転されるだめ、低負荷時には必要以上の脱硫性能と
なり、吸収塔循環ポンプ８の動力も必要以上に消費され
ることになり、ユーティリティコストが尚くなる欠点が
ある。
本発明はかかる従来技術の欠点を解消しようとするもの
で、その目的とするところは、ボイラ等の負荷変動に対
する吸収塔循環吸収液スラリの追従性をよくし、ユーテ
ィリティを低減できる湿式排煙脱硫装置を提供するにあ
る。
で、その目的とするところは、ボイラ等の負荷変動に対
する吸収塔循環吸収液スラリの追従性をよくし、ユーテ
ィリティを低減できる湿式排煙脱硫装置を提供するにあ
る。
本発明は前述の目的を達成するために、吸収准スラリ循
環配管に吸収液スラリ流量を調節する流量調整手段を設
けたものである。
環配管に吸収液スラリ流量を調節する流量調整手段を設
けたものである。
以下本発明の実施例を図面を用いて説明する。
第１図は本発明の実施例に係る湿式排煙脱硫装置の概略
系統図、第２図、第３図および第４図は吸収塔循環タン
クスラリ流量の制御系統図、第５図から第１２図は脱硫
率とプラント状態の関係を示す特性図、第１３図は時間
と負荷変化の関係を示す特性曲線図、第１４図および第
１５図は時間と脱硫率、吸収塔循環流量の負荷変化実験
データを示す図である。
系統図、第２図、第３図および第４図は吸収塔循環タン
クスラリ流量の制御系統図、第５図から第１２図は脱硫
率とプラント状態の関係を示す特性図、第１３図は時間
と負荷変化の関係を示す特性曲線図、第１４図および第
１５図は時間と脱硫率、吸収塔循環流量の負荷変化実験
データを示す図である。
第１図において符号１から２０は従来のものと同一のも
のを示す。２１は吸収液スラリ循環配貨９に設けた吸収
塔循環流を調整弁で、流量調整手段である。
のを示す。２１は吸収液スラリ循環配貨９に設けた吸収
塔循環流を調整弁で、流量調整手段である。
この様な構造において、吸収液スラリ循環配管９の吸収
液スラリ流量を吸収塔循環流量調整弁２１で調整するこ
とによって、吸収塔５へのスラリ循環流量を制御し、脱
硫率を負荷にかかわらず一定に制御するとともに急速な
負荷変動時にも脱硫率が低下しないように、吸収塔スラ
リ循環流量を制御するようにしたものである。
液スラリ流量を吸収塔循環流量調整弁２１で調整するこ
とによって、吸収塔５へのスラリ循環流量を制御し、脱
硫率を負荷にかかわらず一定に制御するとともに急速な
負荷変動時にも脱硫率が低下しないように、吸収塔スラ
リ循環流量を制御するようにしたものである。
第２図、第３図に吸収塔スラリ循環流量の制御系統図を
示す。
示す。
２２は出口ＳＯ１濃度検出器、２３は入口ＳＯ１濃度計
検出器、２４は要求脱硫率発信器、２５は除じん塔スラ
リＰＨ検出器、２６は吸収塔スラリＰＨ検出器、２７は
除しん塔循環流量検出器、２８は排ガス流量検出器、２
９はボイラ負荷発信器、３０は吸収塔循環流量検出器、
３１は引算器、３２は割算器、３３．３８は調節計、３
４は関数発生器、３５は吸収塔循環流量デマンド演算器
、３６は微分器、３７は加算器、３９は電気／空気変換
器である。４０は比率器、４１は掛算器、４２は引算器
、４３は調節器である。
検出器、２４は要求脱硫率発信器、２５は除じん塔スラ
リＰＨ検出器、２６は吸収塔スラリＰＨ検出器、２７は
除しん塔循環流量検出器、２８は排ガス流量検出器、２
９はボイラ負荷発信器、３０は吸収塔循環流量検出器、
３１は引算器、３２は割算器、３３．３８は調節計、３
４は関数発生器、３５は吸収塔循環流量デマンド演算器
、３６は微分器、３７は加算器、３９は電気／空気変換
器である。４０は比率器、４１は掛算器、４２は引算器
、４３は調節器である。
出口ＳＯ１濃度検出器２２からの出口ＳＯ１濃度信号７
１と入口Ｓｏｗ濃度検出器２３からの入口ＳＯ８濃度信
号７２を引算器３１に入力してＳＯ１濃度偏差信号８０
を求め、このＳＯ１濃度偏差信号８０と入口ＳＯ１濃度
信号７２で求める脱硫率信号８１が割算器３２の出力と
して得られる。この得られた脱硫率信号８１と要求脱硫
率発信器２４の出力である要求脱硫率信号７３との偏差
信号に応じて、吸収塔循環流量の修正信号を関数発生器
３４によって算出し、入口ＳＯ１濃度信号７２、要求脱
硫率信号７３、排ガス流量信号７７、除じん塔スラリＰ
Ｈ信号７４、吸収塔スラＩＪ Ｐ Ｈ信号７５、除じん
塔循環流量信号７６をもとに、吸収塔循環流量デマンド
演算器３５により吸収塔循環流量デマンド信号８２を求
めて加算器３７で加算する。一方、ボイラ負荷信号７８
を微分器３６において微分し、その出力であるボイラ負
荷変化率信号８４をもとに、比率器４０において負荷変
化率に応じた吸収塔循環流量バイアス信号８５を求め加
算器３７で加算し、吸収塔循環流量設定値信号８３を得
る。
１と入口Ｓｏｗ濃度検出器２３からの入口ＳＯ８濃度信
号７２を引算器３１に入力してＳＯ１濃度偏差信号８０
を求め、このＳＯ１濃度偏差信号８０と入口ＳＯ１濃度
信号７２で求める脱硫率信号８１が割算器３２の出力と
して得られる。この得られた脱硫率信号８１と要求脱硫
率発信器２４の出力である要求脱硫率信号７３との偏差
信号に応じて、吸収塔循環流量の修正信号を関数発生器
３４によって算出し、入口ＳＯ１濃度信号７２、要求脱
硫率信号７３、排ガス流量信号７７、除じん塔スラリＰ
Ｈ信号７４、吸収塔スラＩＪ Ｐ Ｈ信号７５、除じん
塔循環流量信号７６をもとに、吸収塔循環流量デマンド
演算器３５により吸収塔循環流量デマンド信号８２を求
めて加算器３７で加算する。一方、ボイラ負荷信号７８
を微分器３６において微分し、その出力であるボイラ負
荷変化率信号８４をもとに、比率器４０において負荷変
化率に応じた吸収塔循環流量バイアス信号８５を求め加
算器３７で加算し、吸収塔循環流量設定値信号８３を得
る。
これと、吸収塔循環流量検出器３０により計測した吸収
塔循環流量信号７９を調節計３８により調節し、吸収液
スラリ循環配管９の吸収塔循環流量調整弁２１を電気／
空気変換器３９によって開閉する。これにより負荷変化
に追従して吸収塔循環流量の制御を行なうことができる
。つぎに、吸収塔循環流量デマンド演算器３５の詳細を
第４図に示す。脱硫率とプラント状態との間には、基準
運転条件に対する各因子の影響度合を整理する手法であ
るＲＴＵ法（Ｒｅｌａｔｉｖｅ Ｔｒａｎｓｆｅｒ Ｕ
ｎｉｔ）によシ第５図から第１２図に示す。
塔循環流量信号７９を調節計３８により調節し、吸収液
スラリ循環配管９の吸収塔循環流量調整弁２１を電気／
空気変換器３９によって開閉する。これにより負荷変化
に追従して吸収塔循環流量の制御を行なうことができる
。つぎに、吸収塔循環流量デマンド演算器３５の詳細を
第４図に示す。脱硫率とプラント状態との間には、基準
運転条件に対する各因子の影響度合を整理する手法であ
るＲＴＵ法（Ｒｅｌａｔｉｖｅ Ｔｒａｎｓｆｅｒ Ｕ
ｎｉｔ）によシ第５図から第１２図に示す。
第５図は入口ＳＯ８濃度信号じん塔ＲＴＵ、第６図は除
じんｑＰＨ−除じん塔ＲＴＵ、第７図は除しん塔循環流
量−除しん塔ＲＴＵ、第８図は排ガス流量−除しん塔Ｒ
ＴＵ、 第９図は吸収塔スラリＰＨ−吸収塔ＲＴＵ、第
１０図は排ガス流量−吸収塔ＲＴＵ、第１１図は除しん
導出ロＳＯ２濃度−吸収塔ＲＴＵ、ｉｘ２図は吸収塔循
環流量−吸収塔ＲＴＵを表わし、これらは、プラント試
運転時に得ることができる。第４図における関数発生器
４６．４７，４８，４９．５０，５１、関数発生器５６
および関数発生器５７には、第５図から第１２図に示す
ような関数を備えている。入口ＳＯ１濃度検出器２３を
もとに関数発生器４６において第５図に示す入口ＳＯ，
濃度ＲＴ、Ｕ （＝ＴＵＤ４ ）５８、除じん塔スラリ
ＰＨ検出器２５をもとに関数発生器４７において第６図
に示す除しん塔ＰＨＲＴＵ （＝ＲＴＵＤ２）ｓ ｓ、
除じん塔循環流量検出器２７をもとに関数発生器４８に
おいて第７図に示す除じん塔循環流量ＲＴ Ｕ （＝Ｒ
ＴＵＤ ３ ）６０、排ガス流量検出器２８をもとに関
数発生器４９において第９図に示す排ガス流量ＲＴＵＤ
（÷ＲＴＵＤＩ）６１を求める。これらをもとに、除
しん塔脱硫率演算器５２において除しん塔脱流率（＝η
、））６４を（１）式より求める。
じんｑＰＨ−除じん塔ＲＴＵ、第７図は除しん塔循環流
量−除しん塔ＲＴＵ、第８図は排ガス流量−除しん塔Ｒ
ＴＵ、 第９図は吸収塔スラリＰＨ−吸収塔ＲＴＵ、第
１０図は排ガス流量−吸収塔ＲＴＵ、第１１図は除しん
導出ロＳＯ２濃度−吸収塔ＲＴＵ、ｉｘ２図は吸収塔循
環流量−吸収塔ＲＴＵを表わし、これらは、プラント試
運転時に得ることができる。第４図における関数発生器
４６．４７，４８，４９．５０，５１、関数発生器５６
および関数発生器５７には、第５図から第１２図に示す
ような関数を備えている。入口ＳＯ１濃度検出器２３を
もとに関数発生器４６において第５図に示す入口ＳＯ，
濃度ＲＴ、Ｕ （＝ＴＵＤ４ ）５８、除じん塔スラリ
ＰＨ検出器２５をもとに関数発生器４７において第６図
に示す除しん塔ＰＨＲＴＵ （＝ＲＴＵＤ２）ｓ ｓ、
除じん塔循環流量検出器２７をもとに関数発生器４８に
おいて第７図に示す除じん塔循環流量ＲＴ Ｕ （＝Ｒ
ＴＵＤ ３ ）６０、排ガス流量検出器２８をもとに関
数発生器４９において第９図に示す排ガス流量ＲＴＵＤ
（÷ＲＴＵＤＩ）６１を求める。これらをもとに、除
しん塔脱硫率演算器５２において除しん塔脱流率（＝η
、））６４を（１）式より求める。
ηつ＝ １−ＥＸＰ （−ＢＴＵＤ−ＲＴＵＤＩ・ＢＴ
ＵＤ２・ＲＴＵＤ３ＲＴＵＤ４） ・・・・・
・・・・・・・（１）ここで、ＢＴＵＤ：定数 次に、吸収塔必要脱硫率演算器５３において、（２）式
より吸収塔必要脱硫率６５（＝ηＡ）ηＡ＝１−（１−
１ｕ）／（１−ダＤ） ・・・・・・・・・（２）ここ
で、ηＲ：要求脱硫率２４ 一方、（１）式より得られた除しん塔脱流率６４をもと
に除しん浴出口演算器５５において、（３）式より除じ
ん塔出口ＳＯ濃度（＝ＳθＸθＤ）６９を求める。
ＵＤ２・ＲＴＵＤ３ＲＴＵＤ４） ・・・・・
・・・・・・・（１）ここで、ＢＴＵＤ：定数 次に、吸収塔必要脱硫率演算器５３において、（２）式
より吸収塔必要脱硫率６５（＝ηＡ）ηＡ＝１−（１−
１ｕ）／（１−ダＤ） ・・・・・・・・・（２）ここ
で、ηＲ：要求脱硫率２４ 一方、（１）式より得られた除しん塔脱流率６４をもと
に除しん浴出口演算器５５において、（３）式より除じ
ん塔出口ＳＯ濃度（＝ＳθＸθＤ）６９を求める。
ＳθＸθＤ＝ＳθＸｉ・（ｌ−ηＤ） ・・・・・・
・・・・・・（３）ここで、ＳθＸｉ：入口ＳＯ１濃度
２３除じん塔出口ＳＯ３濃度６９をもとに関数発生器５
６において、第１１図に示す除しん塔出口ＳＯ，Ｓ度Ｒ
ＴＵ（＝ＲＴＵＡ４ ）６６を求める。つぎに、吸収塔
スラリＰＨ検出器２６をもとに関数発生器５０において
第９図に示す吸収塔ＰＨＲＴＵ（＝ＲＴＵＡ２）６２、
排ガス流量信号７７をもとに関数発生器５１において、
第１０図に示す排ガス流１ｉＲＴＵＡ（＝ＲＴＵＡ１
）６３を求める。このようにして求めたＲＴＵＡＩ、Ｂ
ＴＵＡ２．ＢＴＵＡ４をもとに吸収塔循環流量ＲＴＵ演
算器５４において、第１２図に示す吸収塔循環流ｆＬＲ
ＴＵ（＝ＲＴＵＡ３ ）６７を（４）式よシ求める。
・・・・・・（３）ここで、ＳθＸｉ：入口ＳＯ１濃度
２３除じん塔出口ＳＯ３濃度６９をもとに関数発生器５
６において、第１１図に示す除しん塔出口ＳＯ，Ｓ度Ｒ
ＴＵ（＝ＲＴＵＡ４ ）６６を求める。つぎに、吸収塔
スラリＰＨ検出器２６をもとに関数発生器５０において
第９図に示す吸収塔ＰＨＲＴＵ（＝ＲＴＵＡ２）６２、
排ガス流量信号７７をもとに関数発生器５１において、
第１０図に示す排ガス流１ｉＲＴＵＡ（＝ＲＴＵＡ１
）６３を求める。このようにして求めたＲＴＵＡＩ、Ｂ
ＴＵＡ２．ＢＴＵＡ４をもとに吸収塔循環流量ＲＴＵ演
算器５４において、第１２図に示す吸収塔循環流ｆＬＲ
ＴＵ（＝ＲＴＵＡ３ ）６７を（４）式よシ求める。
ＲＴＵＡ３＝−ｌｎ（１−ηＢ）／（ＢＴＵＡ−ＲＴＵ
Ａｌ ・ＢＴＵＡ２・ＢＴＵＡ４ ’） ・・・
・・・（４）ここで、ＢＴＵＡ ：定数 次に、得られた吸収塔循環流１ＲＴＵ６７をもとに関数
発生器５７において吸収塔循環流量デマンド６８を求め
加算器３７において加算される。
Ａｌ ・ＢＴＵＡ２・ＢＴＵＡ４ ’） ・・・
・・・（４）ここで、ＢＴＵＡ ：定数 次に、得られた吸収塔循環流１ＲＴＵ６７をもとに関数
発生器５７において吸収塔循環流量デマンド６８を求め
加算器３７において加算される。
したがって、第２図に示す制御系統図では、ボイラ負荷
の微分信号のバイアス量が要求脱硫率を保証するための
先行信号となり、先行制御により脱硫率の負荷追従性の
向上をはかることができる。
の微分信号のバイアス量が要求脱硫率を保証するための
先行信号となり、先行制御により脱硫率の負荷追従性の
向上をはかることができる。
第３図は、第２図に示す制御性を改善するだめに、掛算
器４１を加えて、・実際の脱硫率信号８１と要求脱硫率
信号７３の偏差の大小によりゲイ２負荷変化率信号８４
による吸収塔循環流量バイアス信号８５を調整するもの
であシ、偏差が小さくなれば、バイアス量も小さくし、
大きくなれば、バイアス量を大きくする。これによシ脱
流率の吸収塔循環流量制御によるオーバーシュート、ア
ンダーシュートを抑えることができる。
器４１を加えて、・実際の脱硫率信号８１と要求脱硫率
信号７３の偏差の大小によりゲイ２負荷変化率信号８４
による吸収塔循環流量バイアス信号８５を調整するもの
であシ、偏差が小さくなれば、バイアス量も小さくし、
大きくなれば、バイアス量を大きくする。これによシ脱
流率の吸収塔循環流量制御によるオーバーシュート、ア
ンダーシュートを抑えることができる。
本発明の実施例によれば、あらゆる運転状態に対して、
脱硫率を一定範囲内に制御できる。特に、ボイラ起動時
等の負荷変化時にも説・流率を迅速に制御することがで
きる。さらに、吸収塔循環流量を一定にして運転する従
来のものと比べて吸収塔循環ポンプ８の動力を低減する
ことができる。
脱硫率を一定範囲内に制御できる。特に、ボイラ起動時
等の負荷変化時にも説・流率を迅速に制御することがで
きる。さらに、吸収塔循環流量を一定にして運転する従
来のものと比べて吸収塔循環ポンプ８の動力を低減する
ことができる。
第１３図、第１４図、第１５囚にパイロットプラン）４
おける負荷変化率ゼロを示す。
おける負荷変化率ゼロを示す。
試験条件 負荷パターン（第１３図）
負荷変化率 ５悸／分
入口ＳＯ，ａ度 ６３０〜７４０ ｐｐｍ要求脱硫率設
定値 ９５チ 第１４図の曲線Ｂｌ、Ｂ２は、それぞれ第２図に示す。
定値 ９５チ 第１４図の曲線Ｂｌ、Ｂ２は、それぞれ第２図に示す。
制−系による実施例である。曲線Ａ１．Ａ２は、第２図
のボイラ負荷信号を入力しない、すな：ｂち微分器３６
．比率器４０を含まない先行制御なしの実施例の場合で
ある。先行制御なしの制御では、負荷上昇に伴ない脱硫
率が低下するが、先行制御がある場合には、曲線４３１
に示すように脱硫率の低下を防ぐことができる。しかし
ながら負荷上昇が終了と同時に負荷変化率ゼロになるた
め循環流量も曲線Ｂ２に示すように一時的に減少するた
め、脱硫率も要求設定値を下回る。＠１５図は、第３図
に示す制御系による実施例の場合である。本制御は第１
４図の曲線Ｂ１に示す脱硫率の低下を防ぐために、負荷
上昇途中の脱硫率と要求脱硫率の偏差に対応してボイラ
負荷変化によるバイアス量を調整するものである。曲線
Ｃ１は、脱硫率設定値を下回ることなく制御できている
。吸収塔循環ｉ！曲線Ｃ２も、負荷上昇途中より流量を
絞っていることがわかる。
のボイラ負荷信号を入力しない、すな：ｂち微分器３６
．比率器４０を含まない先行制御なしの実施例の場合で
ある。先行制御なしの制御では、負荷上昇に伴ない脱硫
率が低下するが、先行制御がある場合には、曲線４３１
に示すように脱硫率の低下を防ぐことができる。しかし
ながら負荷上昇が終了と同時に負荷変化率ゼロになるた
め循環流量も曲線Ｂ２に示すように一時的に減少するた
め、脱硫率も要求設定値を下回る。＠１５図は、第３図
に示す制御系による実施例の場合である。本制御は第１
４図の曲線Ｂ１に示す脱硫率の低下を防ぐために、負荷
上昇途中の脱硫率と要求脱硫率の偏差に対応してボイラ
負荷変化によるバイアス量を調整するものである。曲線
Ｃ１は、脱硫率設定値を下回ることなく制御できている
。吸収塔循環ｉ！曲線Ｃ２も、負荷上昇途中より流量を
絞っていることがわかる。
この様に吸収塔循環流量によシ脱流率を設定値以上に確
保し、ボイラ負荷変化の先行信号を取り入れることによ
り、脱硫率の負荷変化に対する追従性を良くすることが
できる。
保し、ボイラ負荷変化の先行信号を取り入れることによ
り、脱硫率の負荷変化に対する追従性を良くすることが
できる。
また、従来技術による吸収塔循環流量一定ｊｆｉ１１蜀
の場合に比べて、低負荷時には循環流量を抑えて運転す
ることが可能となるため、循環ポンプの動力を下げるこ
とができ経済的である。
の場合に比べて、低負荷時には循環流量を抑えて運転す
ることが可能となるため、循環ポンプの動力を下げるこ
とができ経済的である。
本発明は吸収液スラリ循環配管に吸収液スラリ流量を調
節する流量調整手段を設けたので、ＤＳＳ運転、ＷＳＳ
運転を行なっても負荷変動に追従して吸収塔循環吸収液
スラリ流量を増、減させることができ、吸収塔循環ポン
プの動力消費量も少なくなり、ユーティリティを低減す
ることができる。
節する流量調整手段を設けたので、ＤＳＳ運転、ＷＳＳ
運転を行なっても負荷変動に追従して吸収塔循環吸収液
スラリ流量を増、減させることができ、吸収塔循環ポン
プの動力消費量も少なくなり、ユーティリティを低減す
ることができる。
第１図は本発明の実施例に係る湿式排煙脱硫装置の概略
系統図、第２図、第３図および第４図は吸収塔循環吸収
液スラリ流量の制御系統図、第５図から第１２図は脱硫
率とプラント状態の関係を示す特性図、第１３図は時間
と負荷変化の関係を示す特性曲線図、第１４図および第
１５図は時間２・・・・・・除じん塔、３・・・・・・
除じん塔循環タンク、５・・・・・・吸収塔、７・・・
・・・吸収塔循環タンク、９・・・・・・吸収液スラリ
循環配管、２１・・・・・・流量調整手段。 第１図 第１６図 第２図 第３ｙ！ＪＡ 第４ｙＡ 第５図 第６図 第７図 第８図 第９図 第１０図 第１１図 １１１１２図 第１３図 第１５図 −一一的１間
系統図、第２図、第３図および第４図は吸収塔循環吸収
液スラリ流量の制御系統図、第５図から第１２図は脱硫
率とプラント状態の関係を示す特性図、第１３図は時間
と負荷変化の関係を示す特性曲線図、第１４図および第
１５図は時間２・・・・・・除じん塔、３・・・・・・
除じん塔循環タンク、５・・・・・・吸収塔、７・・・
・・・吸収塔循環タンク、９・・・・・・吸収液スラリ
循環配管、２１・・・・・・流量調整手段。 第１図 第１６図 第２図 第３ｙ！ＪＡ 第４ｙＡ 第５図 第６図 第７図 第８図 第９図 第１０図 第１１図 １１１１２図 第１３図 第１５図 −一一的１間
Claims (1)
- 排ガスを吸収液スラリで冷却する除じん塔と、この吸収
液スラリを貯蔵する除じん塔循環タンクと、排ガス中の
硫黄酸化物を吸収液スラリで吸収する吸収塔と、この吸
収液スラリを貯蔵する吸収塔循環タンクを備え、吸収塔
循環タンクから吸収塔へ吸収液スラリ循環配管を経て吸
収液スラリを供給するものにおいて、前記吸収液スラリ
循環配管に吸収液スラリ流量を調節する流量調整手段を
設けたことを特徴とする湿式排煙脱硫装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60241655A JPS62102820A (ja) | 1985-10-30 | 1985-10-30 | 湿式排煙脱硫装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60241655A JPS62102820A (ja) | 1985-10-30 | 1985-10-30 | 湿式排煙脱硫装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62102820A true JPS62102820A (ja) | 1987-05-13 |
Family
ID=17077546
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60241655A Pending JPS62102820A (ja) | 1985-10-30 | 1985-10-30 | 湿式排煙脱硫装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62102820A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0738178A1 (en) | 1994-11-08 | 1996-10-23 | General Electric Company | Flue gas scrubbing apparatus |
| US6090357A (en) * | 1999-05-03 | 2000-07-18 | Marsulex Environmental Technologies, Llc | Flue gas scrubbing method |
-
1985
- 1985-10-30 JP JP60241655A patent/JPS62102820A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0738178A1 (en) | 1994-11-08 | 1996-10-23 | General Electric Company | Flue gas scrubbing apparatus |
| US6214097B1 (en) | 1994-11-08 | 2001-04-10 | Marsulex Environmental Technologies, Llc | Flue gas scrubbing apparatus |
| CN1089265C (zh) * | 1994-11-08 | 2002-08-21 | 马苏里克斯环境技术公司 | 烟气洗涤设备 |
| US6090357A (en) * | 1999-05-03 | 2000-07-18 | Marsulex Environmental Technologies, Llc | Flue gas scrubbing method |
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