JPH0899015A - 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給量制御装置 - Google Patents
湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給量制御装置Info
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- JPH0899015A JPH0899015A JP6234791A JP23479194A JPH0899015A JP H0899015 A JPH0899015 A JP H0899015A JP 6234791 A JP6234791 A JP 6234791A JP 23479194 A JP23479194 A JP 23479194A JP H0899015 A JPH0899015 A JP H0899015A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 吸収液のｐＨ値に影響を及ぼす因子をできる
だけオンラインで計測し、高速負荷変化時を含む、すべ
ての運転状態において、吸収液のｐＨ値を目標値近傍に
維持できる脱硫装置の制御方式を提供すること。 【構成】 吸収液中の少なくとも硫黄酸化物吸収量、吸
収剤濃度、吸収剤溶解速度定数に基づき、吸収液のｐＨ
を目標値に維持するのに必要な吸収剤濃度を演算する吸
収剤濃度演算器２０を設置し、吸収液中の吸収剤濃度計
２２の出力信号と吸収剤濃度演算器２０の出力信号の偏
差により、吸収剤スラリ流量調整弁１０の開閉度合いの
フィードバック補正する。
だけオンラインで計測し、高速負荷変化時を含む、すべ
ての運転状態において、吸収液のｐＨ値を目標値近傍に
維持できる脱硫装置の制御方式を提供すること。 【構成】 吸収液中の少なくとも硫黄酸化物吸収量、吸
収剤濃度、吸収剤溶解速度定数に基づき、吸収液のｐＨ
を目標値に維持するのに必要な吸収剤濃度を演算する吸
収剤濃度演算器２０を設置し、吸収液中の吸収剤濃度計
２２の出力信号と吸収剤濃度演算器２０の出力信号の偏
差により、吸収剤スラリ流量調整弁１０の開閉度合いの
フィードバック補正する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は湿式排煙脱硫装置に係
り、特に吸収液ｐＨを適切に制御して、吸収剤の消費量
を低減するのに好適な制御装置に関する。
り、特に吸収液ｐＨを適切に制御して、吸収剤の消費量
を低減するのに好適な制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在主流の湿式排煙脱硫装置において使
用される吸収塔周りのシステムの概略を図２に示す。ま
ず、上記湿式排煙脱硫装置では排ガスを吸収塔１２中に
導入し、ここで循環噴霧される吸収液１１と気液接触さ
せる。排ガス中の硫黄酸化物（以下、ＳＯ2という）は
吸収液１１に吸収された後、排ガスは排出ラインを通っ
て煙突から排出される。一方、ＳＯ2を吸収した吸収液
１１は、吸収塔１２の下部に一体的に設けられた吸収塔
循環タンク１３に戻される。吸収塔循環タンク１３には
吸収剤スラリ流量調整弁１０により吸収剤が補給されて
おり、ＳＯ2の吸収性能を回復した吸収液１１は吸収塔
循環ポンプ１４により吸収塔１２に循環供給される。な
お、吸収液１１の一部は抜き出しライン１５を通って排
出され、後工程において酸化されて石膏となり回収され
る。
用される吸収塔周りのシステムの概略を図２に示す。ま
ず、上記湿式排煙脱硫装置では排ガスを吸収塔１２中に
導入し、ここで循環噴霧される吸収液１１と気液接触さ
せる。排ガス中の硫黄酸化物（以下、ＳＯ2という）は
吸収液１１に吸収された後、排ガスは排出ラインを通っ
て煙突から排出される。一方、ＳＯ2を吸収した吸収液
１１は、吸収塔１２の下部に一体的に設けられた吸収塔
循環タンク１３に戻される。吸収塔循環タンク１３には
吸収剤スラリ流量調整弁１０により吸収剤が補給されて
おり、ＳＯ2の吸収性能を回復した吸収液１１は吸収塔
循環ポンプ１４により吸収塔１２に循環供給される。な
お、吸収液１１の一部は抜き出しライン１５を通って排
出され、後工程において酸化されて石膏となり回収され
る。
【０００３】このような湿式排煙脱硫装置において、従
来は吸収塔１２への吸収剤供給量は次のように制御して
いた。ｐＨ計３により抜き出しライン１５の吸収液のｐ
Ｈ値を検出し、この検出値を調節計９ｃに入力する。調
節計９ｃでは吸収塔１２の塔頂に至る吸収液１１のｐＨ
値が設定値になるように信号を加算器８ｂに入力する。
一方、吸収塔１２の排ガス入口部に設けられた負荷検出
器１６で吸収塔１２内に入る排ガス中のＳＯ2量、すな
わち、脱硫プラントの負荷を検出し、加算器８ｂに入力
する。加算器８ｂでは調節計９ｃからのｐＨ補正信号と
負荷検出器１６からの負荷検出信号とを加算し、調節計
９ｂに吸収剤スラリ流量デマンド信号１７として入力す
る。吸収剤スラリ供給量は吸収剤スラリ流量計４で検出
し、調節計９ｂに入力する。調節計９ｂは、これらの信
号に基づいて吸収剤スラリ流量調整弁１０を制御する
（排ガス流量計１と入口ＳＯ2濃度計２からなる負荷検
出器１６は便宜上二つ図示した。）。
来は吸収塔１２への吸収剤供給量は次のように制御して
いた。ｐＨ計３により抜き出しライン１５の吸収液のｐ
Ｈ値を検出し、この検出値を調節計９ｃに入力する。調
節計９ｃでは吸収塔１２の塔頂に至る吸収液１１のｐＨ
値が設定値になるように信号を加算器８ｂに入力する。
一方、吸収塔１２の排ガス入口部に設けられた負荷検出
器１６で吸収塔１２内に入る排ガス中のＳＯ2量、すな
わち、脱硫プラントの負荷を検出し、加算器８ｂに入力
する。加算器８ｂでは調節計９ｃからのｐＨ補正信号と
負荷検出器１６からの負荷検出信号とを加算し、調節計
９ｂに吸収剤スラリ流量デマンド信号１７として入力す
る。吸収剤スラリ供給量は吸収剤スラリ流量計４で検出
し、調節計９ｂに入力する。調節計９ｂは、これらの信
号に基づいて吸収剤スラリ流量調整弁１０を制御する
（排ガス流量計１と入口ＳＯ2濃度計２からなる負荷検
出器１６は便宜上二つ図示した。）。
【０００４】なお、上述した吸収剤供給量制御方式を制
御系統図にしたものを図３に示す。図３において、排ガ
ス流量計１と入口ＳＯ2濃度計２は図２の負荷検出器１
６を構成するものであり、図３の引算器５ａおよび関数
発生器６ｃは図２の調節計９ｃを構成するものである。
また、図３の引算器５ｂおよび調節計９ａは図２の調節
計９ｂを構成するものである。なお、図３の関数発生器
６ａは入口ＳＯ2量の関数としてｐＨ設定値を与え、関
数発生器６ｂは入口ＳＯ2量の関数として吸収剤過剰率
先行値を与えるものである。
御系統図にしたものを図３に示す。図３において、排ガ
ス流量計１と入口ＳＯ2濃度計２は図２の負荷検出器１
６を構成するものであり、図３の引算器５ａおよび関数
発生器６ｃは図２の調節計９ｃを構成するものである。
また、図３の引算器５ｂおよび調節計９ａは図２の調節
計９ｂを構成するものである。なお、図３の関数発生器
６ａは入口ＳＯ2量の関数としてｐＨ設定値を与え、関
数発生器６ｂは入口ＳＯ2量の関数として吸収剤過剰率
先行値を与えるものである。
【０００５】したがって、この吸収剤供給量制御方式
は、過剰率先行値信号１８（関数発生器６ｂの出力信
号）と吸収液ｐＨの設定値に対するフィードバック信号
（関数発生器６ｃの出力信号）の加算値により、吸収剤
供給量を決定するものであり、これまで実機において採
用されてきた制御方式である。本制御方式のフィードバ
ック補正は、基本的には比例制御であり、吸収液のｐＨ
値はＳＯ2吸収量と液組成によって決まるので、ＳＯ2吸
収量および吸収液組成などの吸収液のｐＨ値に影響を及
ぼす他の要因が異なっていても、同一のｐＨ偏差に対し
て同一の吸収剤の供給量を補正する本制御方式では良好
なｐＨの制御性は得られないことになる。
は、過剰率先行値信号１８（関数発生器６ｂの出力信
号）と吸収液ｐＨの設定値に対するフィードバック信号
（関数発生器６ｃの出力信号）の加算値により、吸収剤
供給量を決定するものであり、これまで実機において採
用されてきた制御方式である。本制御方式のフィードバ
ック補正は、基本的には比例制御であり、吸収液のｐＨ
値はＳＯ2吸収量と液組成によって決まるので、ＳＯ2吸
収量および吸収液組成などの吸収液のｐＨ値に影響を及
ぼす他の要因が異なっていても、同一のｐＨ偏差に対し
て同一の吸収剤の供給量を補正する本制御方式では良好
なｐＨの制御性は得られないことになる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は、同一
のｐＨ偏差（ｐＨ目標値と実ｐＨ値との差）に対して
は、同一の吸収剤供給量を補正する制御方式であり、吸
収液のｐＨ値に影響を及ぼす他の因子、すなわち、ＳＯ
2吸収量および吸収液組成などについては配慮がされて
おらず、あらゆる運転状態において、吸収液のｐＨ値を
目標値近傍に維持することが困難であるという問題があ
った。また、吸収剤の供給量変化に対するｐＨの応答遅
れは大きいので、従来の制御方式では高速負荷変化時に
は、特に制御性が悪くなるという点については配慮され
ていなかった。本発明の目的は、吸収液のｐＨ値に影響
を及ぼす因子をできるだけオンラインで計測し、高速負
荷変化時を含む、すべての運転状態において、吸収液の
ｐＨ値を目標値近傍に維持できる脱硫装置の制御方式を
提供することにある。
のｐＨ偏差（ｐＨ目標値と実ｐＨ値との差）に対して
は、同一の吸収剤供給量を補正する制御方式であり、吸
収液のｐＨ値に影響を及ぼす他の因子、すなわち、ＳＯ
2吸収量および吸収液組成などについては配慮がされて
おらず、あらゆる運転状態において、吸収液のｐＨ値を
目標値近傍に維持することが困難であるという問題があ
った。また、吸収剤の供給量変化に対するｐＨの応答遅
れは大きいので、従来の制御方式では高速負荷変化時に
は、特に制御性が悪くなるという点については配慮され
ていなかった。本発明の目的は、吸収液のｐＨ値に影響
を及ぼす因子をできるだけオンラインで計測し、高速負
荷変化時を含む、すべての運転状態において、吸収液の
ｐＨ値を目標値近傍に維持できる脱硫装置の制御方式を
提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は次の
構成によって達成される。すなわち、ボイラなどの排ガ
スと吸収剤スラリを含む吸収液とを気液接触させて、排
ガス中の硫黄酸化物を吸収除去する湿式排煙脱硫装置に
おいて、吸収液のｐＨを目標値に維持するのに必要な吸
収剤濃度を演算する吸収剤濃度演算手段と、排ガスとの
気液接触部に循環供給される吸収液中の吸収剤濃度を測
定する吸収剤濃度計と、吸収剤濃度演算手段の出力信号
と吸収剤濃度計の出力信号との間の偏差信号に基づい
て、吸収液中に補給する吸収剤スラリの供給量を算出す
る手段を設けた湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給量制御装
置である。前記吸収剤濃度演算手段は吸収液中の少なく
とも硫黄酸化物吸収量、吸収剤濃度、吸収剤溶解速度定
数に基づき、吸収液のｐＨを目標値に維持するのに必要
な吸収剤濃度を演算する機構を採用することができる。
構成によって達成される。すなわち、ボイラなどの排ガ
スと吸収剤スラリを含む吸収液とを気液接触させて、排
ガス中の硫黄酸化物を吸収除去する湿式排煙脱硫装置に
おいて、吸収液のｐＨを目標値に維持するのに必要な吸
収剤濃度を演算する吸収剤濃度演算手段と、排ガスとの
気液接触部に循環供給される吸収液中の吸収剤濃度を測
定する吸収剤濃度計と、吸収剤濃度演算手段の出力信号
と吸収剤濃度計の出力信号との間の偏差信号に基づい
て、吸収液中に補給する吸収剤スラリの供給量を算出す
る手段を設けた湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給量制御装
置である。前記吸収剤濃度演算手段は吸収液中の少なく
とも硫黄酸化物吸収量、吸収剤濃度、吸収剤溶解速度定
数に基づき、吸収液のｐＨを目標値に維持するのに必要
な吸収剤濃度を演算する機構を採用することができる。
【０００８】
【作用】本発明の吸収剤濃度演算手段はＳＯ2の吸収量
をオンライン計測値に基づいて演算する。吸収液のＳＯ
2吸収量、吸収剤濃度および液組成の間には、一定の因
果関係が存在する。そこで、上記演算手段では吸収液ｐ
Ｈの目標値、ＳＯ2吸収量および吸収液組成より吸収液
ｐＨをその目標値に維持するのに必要な吸収剤濃度を演
算する。吸収剤濃度計で計測した吸収剤濃度と上記吸収
液中のｐＨ値に影響を与える因子によりオンラインで迅
速に演算した吸収剤濃度の間の偏差に基づいて、吸収剤
供給量をフィードバック補正するので、あらゆる運転状
態において吸収液ｐＨ値は目標値から外れることがな
い。
をオンライン計測値に基づいて演算する。吸収液のＳＯ
2吸収量、吸収剤濃度および液組成の間には、一定の因
果関係が存在する。そこで、上記演算手段では吸収液ｐ
Ｈの目標値、ＳＯ2吸収量および吸収液組成より吸収液
ｐＨをその目標値に維持するのに必要な吸収剤濃度を演
算する。吸収剤濃度計で計測した吸収剤濃度と上記吸収
液中のｐＨ値に影響を与える因子によりオンラインで迅
速に演算した吸収剤濃度の間の偏差に基づいて、吸収剤
供給量をフィードバック補正するので、あらゆる運転状
態において吸収液ｐＨ値は目標値から外れることがな
い。
【０００９】
【実施例】本発明の湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給量制
御方式の一実施例を図面と共に説明する。本実施例の図
１に示す吸収剤供給量制御装置は図２に示した湿式排煙
脱硫装置に用いられるものである。また、図１の部材で
図３と同一番号を使用したものは同一機能を持つもので
ある。また、吸収剤として石灰石を用いた場合を例にあ
げる。勿論、吸収剤は石灰石以外のアルカリ金属化合
物、アルカリ土類金属化合物を用いることもできる。図
１において、排ガス流量計１、入口ＳＯ2濃度計２、ｐ
Ｈ計３、吸収剤スラリ流量計４および出口ＳＯ2濃度計
２１と吸収剤濃度計２２の各出力信号を用いて、吸収剤
濃度演算器２０等により、以下に述べる手順で吸収剤供
給量の制御を行う。
御方式の一実施例を図面と共に説明する。本実施例の図
１に示す吸収剤供給量制御装置は図２に示した湿式排煙
脱硫装置に用いられるものである。また、図１の部材で
図３と同一番号を使用したものは同一機能を持つもので
ある。また、吸収剤として石灰石を用いた場合を例にあ
げる。勿論、吸収剤は石灰石以外のアルカリ金属化合
物、アルカリ土類金属化合物を用いることもできる。図
１において、排ガス流量計１、入口ＳＯ2濃度計２、ｐ
Ｈ計３、吸収剤スラリ流量計４および出口ＳＯ2濃度計
２１と吸収剤濃度計２２の各出力信号を用いて、吸収剤
濃度演算器２０等により、以下に述べる手順で吸収剤供
給量の制御を行う。
【００１０】まず、吸収剤濃度演算器２０に排ガス流量
計１、入口ＳＯ2濃度計２、出口ＳＯ2濃度計２１の出力
信号およびｐＨ設定値信号２３（排ガス流量計１と入口
ＳＯ2濃度計２とから加算器７ａにより算出される入口
ＳＯ2量信号２５に基づき関数発生器６ａで算出され
る）の値が入力される。吸収剤濃度演算器２０では、以
下の演算を実施する。すなわち、ＳＯ2の吸収量Ｒ
SO2は、 ＲSO2＝Ｇg・（１−ＸH2O）ＳＯ2i・η …（１） η＝（ＳＯ2i−ＳＯ2o）／ＳＯ2i …（２） 吸収剤の溶解量Ｒa（＝ＲSO2）は Ｒa＝ｋ・［Ｈ+］・（Ｘａα／［Ｃａ2+］β）・Ｖ …（３） ここに、Ｇg：排ガス流量、 ＸH2O：
排ガス中水分、ＳＯ2i：入口ＳＯ2濃度、 Ｓ
Ｏ2o：出口ＳＯ2濃度、η：脱硫率、
ｋ：吸収剤溶解速度定数、［Ｈ+］：水素イオン
濃度、 Ｘａ：吸収剤濃度、［Ｃａ2+］：カル
シウムイオン濃度、Ｖ：吸収塔循環タンク内容積、α、
β：定数である。
計１、入口ＳＯ2濃度計２、出口ＳＯ2濃度計２１の出力
信号およびｐＨ設定値信号２３（排ガス流量計１と入口
ＳＯ2濃度計２とから加算器７ａにより算出される入口
ＳＯ2量信号２５に基づき関数発生器６ａで算出され
る）の値が入力される。吸収剤濃度演算器２０では、以
下の演算を実施する。すなわち、ＳＯ2の吸収量Ｒ
SO2は、 ＲSO2＝Ｇg・（１−ＸH2O）ＳＯ2i・η …（１） η＝（ＳＯ2i−ＳＯ2o）／ＳＯ2i …（２） 吸収剤の溶解量Ｒa（＝ＲSO2）は Ｒa＝ｋ・［Ｈ+］・（Ｘａα／［Ｃａ2+］β）・Ｖ …（３） ここに、Ｇg：排ガス流量、 ＸH2O：
排ガス中水分、ＳＯ2i：入口ＳＯ2濃度、 Ｓ
Ｏ2o：出口ＳＯ2濃度、η：脱硫率、
ｋ：吸収剤溶解速度定数、［Ｈ+］：水素イオン
濃度、 Ｘａ：吸収剤濃度、［Ｃａ2+］：カル
シウムイオン濃度、Ｖ：吸収塔循環タンク内容積、α、
β：定数である。
【００１１】ＳＯ2の吸収量と吸収剤の溶解量はバラン
スするので、（１）〜（３）式より、ｐＨ＝−ｌｏｇ10
［Ｈ+］の関係を用い、ｐＨの設定値（目標値）をｐＨ
ｓｅｔとすると、必要な吸収剤濃度Ｘａreqは、 Ｘａreq＝（ＲSO2・［Ｃａ2+］β／ｋ・１０-pHset・Ｖ）1/α …（４） となる。（４）式において、ＳＯ2吸収量ＲSO2は排ガス
流量計１と入口ＳＯ2濃度計２と出口ＳＯ2濃度計２１と
によりオンラインで計測できるが、カルシウムイオン濃
度および吸収剤溶解速度定数については、使用吸収剤お
よびプラント固有の値を示すので、試運転時に十分なデ
ータ採取を行い、それらの値の信頼性を確保しておく。
ここでカルシウムイオン濃度は試運転時のデータを使用
し、前記吸収剤溶解速度定数は（１）、（２）、（３）
式から誘導される次式（５）により算出される。 ｋ＝Ｇｇ（１−ＸH2O）（ＳＯ2i−ＳＯ2O）／ ［Ｈ+］（Ｘａα／［Ｃａ2+］β）Ｖ …（５） ただし、［Ｈ+］＝１０-pHである。
スするので、（１）〜（３）式より、ｐＨ＝−ｌｏｇ10
［Ｈ+］の関係を用い、ｐＨの設定値（目標値）をｐＨ
ｓｅｔとすると、必要な吸収剤濃度Ｘａreqは、 Ｘａreq＝（ＲSO2・［Ｃａ2+］β／ｋ・１０-pHset・Ｖ）1/α …（４） となる。（４）式において、ＳＯ2吸収量ＲSO2は排ガス
流量計１と入口ＳＯ2濃度計２と出口ＳＯ2濃度計２１と
によりオンラインで計測できるが、カルシウムイオン濃
度および吸収剤溶解速度定数については、使用吸収剤お
よびプラント固有の値を示すので、試運転時に十分なデ
ータ採取を行い、それらの値の信頼性を確保しておく。
ここでカルシウムイオン濃度は試運転時のデータを使用
し、前記吸収剤溶解速度定数は（１）、（２）、（３）
式から誘導される次式（５）により算出される。 ｋ＝Ｇｇ（１−ＸH2O）（ＳＯ2i−ＳＯ2O）／ ［Ｈ+］（Ｘａα／［Ｃａ2+］β）Ｖ …（５） ただし、［Ｈ+］＝１０-pHである。
【００１２】このようにして、吸収剤濃度演算器２０で
は吸収剤濃度設定値信号２４が出力され、この吸収剤濃
度設定値信号２４と吸収剤濃度計２２の出力信号との間
の偏差を引算器５ｃで求め、この出力信号は調節計９ｂ
で信号処理され、吸収剤濃度のフィードバック補正信号
として加算器８ａに入力される。また、関数発生器６ａ
で演算されたｐＨ設定値信号２３とｐＨ計３の測定値信
号との偏差が引算器５ａで求められ、この出力信号によ
り関数発生器６ｃにおいて吸収液ｐＨ設定値に対するフ
ィードバック信号が求められ、この信号が加算器８ａに
入力される。さらに、加算器８ａには、掛算器７ａから
の入口ＳＯ2量信号２５に基づき関数発生器６ｂで演算
された吸収剤過剰率先行値の信号が入力される。
は吸収剤濃度設定値信号２４が出力され、この吸収剤濃
度設定値信号２４と吸収剤濃度計２２の出力信号との間
の偏差を引算器５ｃで求め、この出力信号は調節計９ｂ
で信号処理され、吸収剤濃度のフィードバック補正信号
として加算器８ａに入力される。また、関数発生器６ａ
で演算されたｐＨ設定値信号２３とｐＨ計３の測定値信
号との偏差が引算器５ａで求められ、この出力信号によ
り関数発生器６ｃにおいて吸収液ｐＨ設定値に対するフ
ィードバック信号が求められ、この信号が加算器８ａに
入力される。さらに、加算器８ａには、掛算器７ａから
の入口ＳＯ2量信号２５に基づき関数発生器６ｂで演算
された吸収剤過剰率先行値の信号が入力される。
【００１３】したがって、加算器８ａの出力信号は、関
数発生器６ａからのｐＨ設定値信号２３とｐＨ計３の出
力信号との偏差に対するフィードバック信号（関数発生
器６ｃの出力信号）と入口ＳＯ2量に対応する吸収剤過
剰率先行値信号（関数発生器６ｂの出力信号）と吸収剤
濃度差に対するフィードバック吸収剤過剰率補正信号
（調節計９ｂの出力信号）との和であり、この加算器８
ａの出力信号と入口ＳＯ2量信号２５とを掛算器７ｂで
掛算処理して、吸収剤供給量デマンド信号２６とし、吸
収剤スラリ流量計４との偏差を引算器５ｂで求め、調節
計９ａで信号処理して、吸収剤スラリ流量調整弁１０を
開閉することにより、吸収剤供給量を制御する。このよ
うに本実施例によれば、吸収液ｐＨを設定値に維持する
のに必要な吸収剤濃度を演算し、吸収剤濃度計の出力信
号との偏差信号に基づいてフィードバック補正するの
で、従来に比較してより正確にかつ迅速に対応すること
になり、当然のことながら吸収液ｐＨの制御性が向上
し、高速負荷変化時においても吸収液ｐＨを目標値近傍
に維持できる。
数発生器６ａからのｐＨ設定値信号２３とｐＨ計３の出
力信号との偏差に対するフィードバック信号（関数発生
器６ｃの出力信号）と入口ＳＯ2量に対応する吸収剤過
剰率先行値信号（関数発生器６ｂの出力信号）と吸収剤
濃度差に対するフィードバック吸収剤過剰率補正信号
（調節計９ｂの出力信号）との和であり、この加算器８
ａの出力信号と入口ＳＯ2量信号２５とを掛算器７ｂで
掛算処理して、吸収剤供給量デマンド信号２６とし、吸
収剤スラリ流量計４との偏差を引算器５ｂで求め、調節
計９ａで信号処理して、吸収剤スラリ流量調整弁１０を
開閉することにより、吸収剤供給量を制御する。このよ
うに本実施例によれば、吸収液ｐＨを設定値に維持する
のに必要な吸収剤濃度を演算し、吸収剤濃度計の出力信
号との偏差信号に基づいてフィードバック補正するの
で、従来に比較してより正確にかつ迅速に対応すること
になり、当然のことながら吸収液ｐＨの制御性が向上
し、高速負荷変化時においても吸収液ｐＨを目標値近傍
に維持できる。
【００１４】
【発明の効果】本発明によれば、吸収剤濃度計および吸
収剤濃度演算器を設置することにより、非線形なｐＨフ
ィードバック制御がほぼ線形な吸収剤濃度フィードバッ
ク制御に置き換えられるので、従来の制御方式に比べ
て、高速負荷変化時を含むあらゆる運転状態において、
吸収液中のｐＨの制御性が向上し、ｐＨを目標値近傍に
維持できるので安定した脱硫性能を確保できるととも
に、吸収剤の適切な供給量制御により吸収剤の過剰投入
を防止でき、吸収剤の消費量を低減できるという効果が
ある。
収剤濃度演算器を設置することにより、非線形なｐＨフ
ィードバック制御がほぼ線形な吸収剤濃度フィードバッ
ク制御に置き換えられるので、従来の制御方式に比べ
て、高速負荷変化時を含むあらゆる運転状態において、
吸収液中のｐＨの制御性が向上し、ｐＨを目標値近傍に
維持できるので安定した脱硫性能を確保できるととも
に、吸収剤の適切な供給量制御により吸収剤の過剰投入
を防止でき、吸収剤の消費量を低減できるという効果が
ある。
【図１】 本発明の一実施例になる吸収剤供給量制御装
置を示す制御系統図である。
置を示す制御系統図である。
【図２】 従来技術の湿式排煙脱硫装置の概念図であ
る。
る。
【図３】 従来の吸収剤供給量制御装置を示す制御系統
図である。
図である。
１…排ガス流量計、２…入口ＳＯ2濃度計、３…ｐＨ
計、４…吸収剤スラリ流量計、６ａ…関数発生器（ｐＨ
設定値用）、６ｂ…関数発生器（吸収剤過剰率先行値
用）、６ｃ…関数発生器（ｐＨ設定値に対するフィード
バック信号用）、１０…吸収剤スラリ流量調整弁、１１
…吸収液、１２…吸収塔、１３…吸収塔循環タンク、１
６…負荷検出器、２０…吸収剤濃度演算器、２１…出口
ＳＯ2濃度計、２２…吸収剤濃度計、２３…ｐＨ設定値
信号、２４…吸収剤濃度設定値信号、２５…入口ＳＯ2
量信号、２６…吸収剤供給量デマンド信号
計、４…吸収剤スラリ流量計、６ａ…関数発生器（ｐＨ
設定値用）、６ｂ…関数発生器（吸収剤過剰率先行値
用）、６ｃ…関数発生器（ｐＨ設定値に対するフィード
バック信号用）、１０…吸収剤スラリ流量調整弁、１１
…吸収液、１２…吸収塔、１３…吸収塔循環タンク、１
６…負荷検出器、２０…吸収剤濃度演算器、２１…出口
ＳＯ2濃度計、２２…吸収剤濃度計、２３…ｐＨ設定値
信号、２４…吸収剤濃度設定値信号、２５…入口ＳＯ2
量信号、２６…吸収剤供給量デマンド信号
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/34 １２５ Ｅ
Claims (3)
- 【請求項１】 ボイラなどの排ガスと吸収剤スラリを含
む吸収液とを気液接触させて、排ガス中の硫黄酸化物を
吸収除去する湿式排煙脱硫装置において、吸収液のｐＨ
を目標値に維持するのに必要な吸収剤濃度を演算する吸
収剤濃度演算手段と、排ガスとの気液接触部に循環供給
される吸収液中の吸収剤濃度を測定する吸収剤濃度計
と、吸収剤濃度演算手段の出力信号と吸収剤濃度計の出
力信号との間の偏差信号に基づいて、吸収液中に補給す
る吸収剤スラリの供給量を算出する手段を設けたことを
特徴とする湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給量制御装置。 - 【請求項２】 吸収剤濃度演算手段は吸収液中の少なく
とも硫黄酸化物吸収量、吸収剤濃度、吸収剤溶解速度定
数に基づき、吸収液のｐＨを目標値に維持するのに必要
な吸収剤濃度を演算することを特徴とする請求項１記載
の湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給量制御装置。 - 【請求項３】 吸収液中の少なくとも硫黄酸化物吸収
量、ｐＨを目標値に維持するのに必要な吸収剤濃度、吸
収剤溶解速度定数はオンライン計測することにより算出
することを特徴とする請求項２記載の湿式排煙脱硫装置
の吸収剤供給量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6234791A JPH0899015A (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6234791A JPH0899015A (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給量制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0899015A true JPH0899015A (ja) | 1996-04-16 |
Family
ID=16976450
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6234791A Pending JPH0899015A (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0899015A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112206645A (zh) * | 2019-07-10 | 2021-01-12 | 内蒙古电力(集团)有限责任公司内蒙古电力科学研究院分公司 | 一种火电厂脱硫效率控制方法及系统 |
| CN113062874A (zh) * | 2021-02-25 | 2021-07-02 | 中国大唐集团科学技术研究院有限公司火力发电技术研究院 | 一种湿法脱硫浆液循环泵浆液量自动控制系统 |
-
1994
- 1994-09-29 JP JP6234791A patent/JPH0899015A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112206645A (zh) * | 2019-07-10 | 2021-01-12 | 内蒙古电力(集团)有限责任公司内蒙古电力科学研究院分公司 | 一种火电厂脱硫效率控制方法及系统 |
| CN112206645B (zh) * | 2019-07-10 | 2022-10-04 | 内蒙古电力(集团)有限责任公司内蒙古电力科学研究院分公司 | 一种火电厂脱硫效率控制方法及系统 |
| CN113062874A (zh) * | 2021-02-25 | 2021-07-02 | 中国大唐集团科学技术研究院有限公司火力发电技术研究院 | 一种湿法脱硫浆液循环泵浆液量自动控制系统 |
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