JPH03267115A - 湿式排煙脱硫制御方法及び装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は湿式排煙脱硫装置に係り、特にボイラ等の燃焼
装置及び脱硫装置を含めた装置の最適運用管理に好適な
湿式排煙脱硫制御方法及び装置に関する。

〔従来の技術〕

従来の湿式排煙脱硫制御装置は、例えば第３図に示され
るように、制御用計算機４９により、運転条件に対応し
た最適なＰＨ設定値信号５１と、吸収塔循環ポンプ台数
信号５０とを内蔵されたシミュレーションモデルによっ
て演算し、吸収剤スラリ流量調整弁７をＰＨ設定値に基
づくフィードバック信号により開閉して吸収剤スラリ流
量を調整し、吸収塔循環ポンプ８の台数制御によりスラ
リ循環流量を調整し、脱硫率を規定値以内にすることを
制御目標としていた。

脱硫装置に対する制御上の要求は、あらゆる運転状態に
おいて、装置出口ＳＯ２濃度を規定値以下に保持すると
ともに、トータルシステイリテイ、すなわち、吸収剤消
費量と吸収塔循環ポンプ動力コスト等を最小にすること
にある。

しかし、前記従来の制御方式では、排ガス入口側の条件
、すなわち、ボイラの燃焼性状（例えば、石炭焚きの場
合は、炭種により、脱硫性能に大きな影響をおよぼすＦ
、ＣΩ等の含有量にに差がある。）や負荷変化に伴う排
ガス流量の変化に対する応答遅れ、吸収塔の脱硫性能状
態量に対する制御上の配慮がなされていなかった。

従って、出口Ｓ○２濃度の公害規制値に対しても充分に
低い余裕のある脱硫率を目標値として運用されていたた
め不必要に吸収剤が消費され、吸収塔循環ポンプ動力が
浪費されていた。

すなわち、ボイラ及び脱硫装置を含めた総合的最適運用
管理については配慮されていなかった。

〔発明が解決しようとする課題〕

前記従来技術においては、脱硫装置単独での制御が行わ
れており、燃焼装置の燃料種類による影響、負荷変化に
伴う排ガス流量の変化に対する応答遅れについては配慮
されておらず、ボイラ及び脱硫装置を含めたトータルシ
ステムで考えた場合には、必ずしも最適な制御方式とは
、なっていなかった。

本発明の課題は、燃焼装置側の運転条件の変化、例えば
燃料の切替、負荷変化等に追随して脱硫装置の要求性能
を維持し、かつ、ユーティリティを低減するにある。

〔課題を解決するための手段〕

上記の課題は、燃焼装置で生成される燃焼ガスと吸収液
を気液接触させて脱硫を行う吸収塔と該吸収塔に吸収液
を循環させる吸収塔循環ポンプとを備えた脱硫装置を制
御する湿式排煙脱硫制御装置に、前記燃焼装置及び脱硫
装置の運転データの計測手段に接続され、内蔵する前記
脱硫装置の運転モデルに基づいて脱硫装置の脱硫性能を
同定し。

前記運転データと燃焼装置の負荷変化率から将来の運転
データ、将来の脱硫装置出口ＳＯ８濃度予測値を求め、
該脱硫装置出口ＳＯ２濃度予測値に基づいて吸収液循環
量を制御する手段を設けることによって達成される。

上記の課題は、また、燃焼装置と、該燃焼装置で生成さ
れる燃焼ガスと吸収液を気液接触させて脱硫を行う吸収
塔と、該吸収塔に吸収液を循環させる吸収塔循環ポンプ
と、該吸収塔循環ポンプにより循環される吸収液の量を
制御する湿式排煙脱硫制御装置と、を備えてなる湿式排
煙脱硫装置において、前記湿式排煙脱硫制御装置を、請
求項１に記載の湿式排煙脱硫制御装置とすることによっ
ても達成される。

上記の課題は、さらに、燃焼装置で生成される燃焼ガス
と吸収液を気液接触させて脱硫を行う吸収塔と該吸収塔
に吸収液を循環させる吸収塔循環ポンプとを備えた脱硫
装置を制御する湿式排煙脱硫制御方法に、前記燃焼装置
及び脱硫装置の運転データと、内蔵する前記脱硫装置の
運転モデルに基づいて脱硫装置の脱硫性能を同定し、前
記運転データと燃焼装置の負荷変化率から将来の運転デ
ータ、将来の脱硫装置出口Ｓ○２濃度予測値を求め、該
脱硫装置出口Ｓ○２濃度予測値に基づいて吸収液循環量
を制御する手順を備えることによっても達成される。

〔作用〕

予測演算手段は、燃焼装置と脱硫装置の運転データ、負
荷要求信号（ＭＷＤ）、及び内蔵する脱硫装置の運転モ
デルに基づいて、脱硫装置出口での処理ガス中のＳＯ２
将来濃度予測、排ガス中のＦ、ＣＱ等の濃度の予測、亜
硫酸塩の酸化率予測等を行う。脱硫反応は、制御に対し
て、遅れを伴うが上記将来予測に基づいて吸収塔循環量
が制御されるので、ボイラの負荷変化、燃料の種類の変
化が生じても、先行制御が行われる。

〔実施例〕

以下、図面を参照して本発明の詳細な説明する。第２図
は、本発明に係る湿式排煙脱硫制御装置を備えた湿式排
煙脱硫装置を示し、燃焼装置であるボイラ１と、該ボイ
ラ１の燃焼ガス出口に接続された電気集塵器２と、該電
気集塵器２の出口に接続された脱硝装ｗ３と、該脱硝装
置３の出口に接続された空気加熱器４と、該空気加熱器
４の出口に接続され燃焼排ガスを脱硫したのち処理ガス
６として排出する吸収塔である脱硫装置５と、該脱硫装
置５内の吸収液溜５Ａと同じく脱硫装置内の吸収液散布
管５Ｂとを連通ずる吸収液循環路５Ｃに介装された吸収
塔循環ポンプ８と、前記吸収液溜５Ａに接続されて吸収
剤スラリを供給する管路に介装された吸収剤スラリ流量
調整弁７と、前記吸収液循環ポンプ８の出口側の前記吸
収液循環路５Ｃに分岐して設けられた石こう回収装置１
１と、前記脱硫装置５に接続され吸収液溜ＳＡにアルカ
リ剤を供給するアルカリ剤管路に介装されたアルカリ剤
流量調整弁１０と、前記吸収液溜５Ａに接続された酸化
空気管路に介装され該吸収液溜５Ａに酸化空気を送給す
る酸化空気ブロア９と、前記吸収剤スラリ流量調整弁７
、吸収塔循環ポンプ８、酸化空気ブロア９、アルカリ剤
流量調整弁１０のそれぞれに信号伝達手段で接続された
脱硫制御装置１６と、該脱硫制御装置１６に接続された
オンラインデータ収録器１４と、を含んでいる。

ボイラ１で発生した燃焼ガスは、電気集塵器２で煤塵の
一部が除去され、脱硝装置３で窒素酸化物が除去され、
空気予熱器４で冷却された後、脱硫袋！５に燃焼排ガス
として導入される。脱硫装置５においては、燃焼排ガス
中のＳＯ２は、吸収塔循環ポンプ８により、吸収液散布
管５Ｂを経て脱硫装置５内に供給される吸収剤を含んだ
吸収液と気液接触して吸収除去され、燃焼排ガス（以下
、排ガスという）は処理ガス６となって脱硫装置５から
排出される。

吸収剤は、脱硫制御装置１６の出力信号である吸収剤ス
ラリ流量調整弁制御信号２０により開閉される吸収剤ス
ラリ流量調整弁７により流量調整されて脱硫装置５に供
給される。さらに排ガス中のＦ、ＣＱ、ＡＱ等が吸収液
中に混入しくるが、これらの成分は脱硫性能を阻害する
ので、吸収液溜５ＡにＮａＯＨ等のアルカリ剤が供給さ
れ、上記成分は固形物化されて吸収液中から除去される
。

アルカリ剤の供給量は、脱硫制御装置ｉ１６の出力信号
であるアルカリ剤流量調整弁制御信号１７に基づいて開
閉されるアルカリ剤流量調整弁１ｏにより、制御される
。排ガス中のＳＯ２と気液接触する吸収液の流量は、脱
硫制御装［１６の出力信号である吸収塔循環ポンプ台数
制御信号１９により制御される吸収塔循環ポンプ８によ
り調整される。

酸化空気ブロア９の運転台数は、脱硫制御装置１６の出
力信号である酸化空気ブロア台数制御信号１８により決
定される。吸収塔循環ポンプ８が吐出する吸収液スラリ
の一部は石こう回収装置１１に導入され、吸収液スラリ
中の石こう１２が回収されるとともに、残りの排水１３
は排出される。なお、オンラインデータ収録器１４は、
ボイラ１及び脱硫袋！！５のオンラインデータ信号１５
を脱硫制御装置１６に送信する。

第１図は、脱硫制御装置１６の構成を示し、排ガス流量
計２１、入口ＳＯ２濃度計２２、出ロＳＯ，濃度計２４
．ＰＨ計２８、吸収剤スラリ流量計２９、吸収塔スラリ
循環流量計３１、出口ＳＯ２濃度設定器２３と、これら
計器、設定器の出力側に接続された予測演算手段である
脱硫予測演算器３８と、該脱硫予測演算器３８の出力側
に接続された関数発生器３５Ａと、該関数発生器３５Ａ
の出力側に並列に接続されたポンプ台数制御装置４４及
びＰＨ設定値演算器４０と、該ＰＨ設定値演算器４０の
出力側に接続された加算器３６Ｂと、該加算器３６Ｂの
出力側に接続された減算器３２Ｃと、該減算器３２Ｃの
出力側に並列に接続された関数発生器３５Ｂ及び調節計
４３Ｂと、前記関数発生器３５Ｂの出力側に接続された
加算器３６Ｇと、該加算器３６Ｃの出力側に接続された
掛算器３３Ｂと、該掛算器３３Ｂの出力側に接続された
減算器３２Ｄと、該減算器３２Ｄの出力側に接続された
調節計４３Ａと、前記調節計４３Ｂの出力側に接続され
た加算器３６Ｄと、該加算器３６Ｄの出力側に接続され
た減算器３２Ｅと、該減算器３２Ｅの出力側に接続され
た調節計４３Ｇと、前記排ガス流量計２１と人口ＳＯ２
濃度計２２に入力側を接続された掛算器３３Ａと、該掛
算器３３Ａの出力側に接続された関数発生器３５Ｇ及び
掛算器３３Ｄと、該掛算器３３Ｄの出力側に接続された
減算器３２Ｆと、該減算器３２Ｆの出力側に接続された
関数発生器３５Ｅと、該関数発生器３５Ｅの出力側に接
続された酸化空気ブロア台数制御装Ｎ４６と、前記入口
ＳＯ２濃度計２２及び出口ＳＯ□濃度計２４に入力側を
接続された減算器３２Ａと、該減算器３２Ａの出力側に
接続された割算器３４と、前記ＰＨ計２８に入力側が接
続された関数発生器３５Ｄと、該関数発生器３５Ｄの出
力側および前記吸収塔スラリ循環流量計３１に入力側を
接続された掛算器３３Ｅと、前記排ガス流量計２１に入
力側を接続された掛算器３３Ｃと、該掛算器３３Ｃの出
力側に接続された係数器４５と、減算器３２Ｄの入力側
に接続された吸収剤スラリ流量計２９と、加算器３６Ｂ
の入力側にその出力側を接続されたＰＨ設定値補正演算
器４２と、該ＰＨ設定値補正演算器４２の入力側及び前
記掛算器３３Ｃの入力側にその出力側を接続された排ガ
ス中Ｆ、ＣＱ濃度予測演算器４１と、該排ガス中Ｆ、Ｃ
Ｑ濃度予測演算器４１の入力側にそれぞれ接続された燃
料流量計２５、空気流量計２６、燃料性状データ２７と
、を含んでいる。また、排ガス流量計２１、出口ＳＯ２
濃度設定器２３、及び入口ＳＯ２濃度計２２の出力側は
前記Ｐ）（設定値演算器４０の入力側にも接続され、入
口ＳＯ２濃度計２２は割算器３４の入力側に、掛算器３
３Ａの出力側は、さらに掛算器３３Ｂの入力側にも接続
される。さらにＰＨ計２８は減算器３２Ｃの入力側に、
アルカリ剤流量計３０は、減算器３２Ｅの入力側にそれ
ぞれ接続されている。割算器３４の出力側は掛算器３３
Ｄの入力端に接続され、掛算器３３Ｅの出力側は減算器
３２Ｆの入力側にそれぞれ接続されている。

また、関数発生器３５Ｃの出力側は加算器３６Ｃの入力
側に、係数器４５の出力側は加算器３６Ｄの入力側に、
それぞれ接続されている。

ポンプ台数制御装置４４の出力側は吸収塔循環ポンプ８
に、調節計４３Ａの出力側は吸収剤スラリ流量調整弁７
に、調節計４３Ｃの出力側はアルカリ剤流量調整弁１０
に、酸化空気ブロア台数制御装置４６の出力側は酸化空
気ブロア９に、それぞれ接続されている。

脱硫予測演算器３８は、前述の各種計器、設定器に接続
され、脱硫装置の運転モデルを内蔵して、時々刻々の脱
硫性能を該モデルに基づいて同定するブロック６０と、
該ブロック６０に接続され、同定された脱硫性能に基づ
いて、必要なベース吸収塔循環量（吸収剤循環量ともい
う）を算出するブロック６１と、前記ブロック６０に接
続され、負荷要求信号（ＭＷＤ）６８を入力されて、将
来の出口ＳＯ２濃度を予測するブロック６３と、該ブロ
ック６３及び前記ブロック６１に接続され、予測された
将来の出口ＳＯ２濃度に基づいて、ブロック６１から出
力されるベース吸収塔循環量を補正するブロック６２と
、を含んでいる。

脱硫予測演算器３８においては、下記の方式により、吸
収塔循環流量デマンド７１が演算される。

この手順をブロック毎に説明する。

ブロック６０；吸収塔における脱硫は吸収液散布管（以
下スプレノズルという）より噴霧された液滴が形成する
気液接触面を介して、ＳＯ２ガスが、ガス側から液側に
物質移動することにより行なわれ、その脱硫性能は、脱
硫性能評価単位数（ＢＴＵ）及び影響因子単位数（ＲＴ
Ｕ）により表わされる。すなわち、前記ＢＴＵに影響を
及ぼす操作条件が変化（運転条件が変化）したときの脱
硫性能変化を予想するためのものがＲＴＵである。基本
的には、入口ＳＯ□、液ガス比、ＰＨがキーバラメータ
であり、これらのパラメータが単独に変化（他のパラメ
ータは不変）したときに脱硫性能がいくら変化するかを
把握するための修正量を示すものがＲＴＵである。さら
に（ＲＴＵ）ＰＨ（ＰＨ値に基づ＜ＲＴＵ）などは吸収
塔循環液の液組成（状態量）により（ＲＴＵ）ＰＨが一
定でもＰＨが大巾に変わる液相等が有り、その場合（Ｒ
ＴＵ）ｐｏが、長時間、停滞することがある。

従って現在の脱硫装置の運転状態のプロセスデータ（排
ガス流量、入口Ｓ○２濃度、出口ＳＯ２濃度設定値、出
口Ｓ○２濃度、燃料性状データ、ＰＨ。

吸収剤スラリ流量など）を入力し内蔵する脱硫装置の運
転モデルのＢＴＵ、ＲＴＵを現在の値に修正し、現在の
脱硫性能（ＢＴＵ）を同定する。現実の脱硫反応は約３
〜５分の応答遅れがあり、遅れなく現在の脱硫性能を把
握して制御を行うには、モデルによる脱硫性能の同定が
効果的である。脱硫率ηとＢＴＵ、　ＲＴＵの関係は次
式で表わされる。

ｒｒ　＝　１−　ｅ　ｘ　ｐ　（−Ｂ　ＴＵ［ＲＴＵ３
ｓｏｚ・（ＲＴＵ）Ｌ／ｃ・（ＲＴＵ）ＰＨ）　　　　
　　　　　　　　　　　・・・・・・（１）Ｂ　ＴＵ＝
　　Ｑ　ｎ　　（１’ｌａ）　　　　　　　　　　・・
・−（２）η：脱硫率 η。：基準脱硫率 ブロック６１：次に同定されたＢＴＵ、ＲＴＵより、目
標脱硫率（出口ＳＯ２濃度）になる〔ＲＴ　Ｕ　）　Ｌ
／Ｇが算呂され、試運転にて確認された液ガス比Ｌ／Ｇ
　（吸収塔循環液量／排ガス流量）対（ＲＴＵ）Ｌ／Ｇ
特性より、ベース吸収塔循環量が求められる。これによ
り、目標出口ＳＯ２濃度に見合った吸収塔循環流量が過
不足なく設定されるため、無駄なユーティリティ（吸収
塔循環ポンプ動力コスト）を使用することのない効果が
ある。

−ｕｎ（１−η′　） η′　　：目標脱硫率 Ｃ５ｏ２０）　　：目標８口ＳＯ２濃度Ｃｓｏ□ｉ　　
：現在高ロＳＯ，濃度 （ＲＴ　ＵＩＬ’　／Ｇ　：目標液ガス比ＲＴＵブロッ
ク６３ニブロック６０．６１では負荷−定時の脱硫性能
維持が目標で、燃料の変化、吸収塔の液組成の変化時の
吸収塔循環量が算出されるが、実運用においては各種の
負荷変化パターンが外乱となってかかわってくる。そこ
で、ブロック６３では、負荷要求信号（ＭＷＤ）６８が
入力され、最少２乗法による直線予測により、脱硫反応
の反応遅れに見合ったｔ分後（３〜５分位）の将来負荷
になるまで、ブロック６０で同定された脱硫装置モデル
を使って予測演算が繰り返され、将来出口ＳＯ２濃度６
７が出力される。

ブロック６２：次にブロック６３から出力される脱硫反
応の反応遅れに見合ったｔ分後の将来負荷時の将来出口
ＳＯ２濃度６７と出口ＳＯ２濃度設定値との偏差により
、将来出口ＳＯ２濃度先行量が演算される。この将来出
口ＳＯ２濃度先行量による吸収塔循環流量変化分がベー
ス吸収塔循環流量６６に加算され、循環流量が修正演算
されて吸収塔循環流量デマンド７１として出力される。

これにより反応遅れがあっても、将来負荷時の出口ＳＯ
２濃度が、現在の吸収塔循環流量の操作により、遅れな
く一定値に制御される効果がある。

出力された吸収塔循環流量デマンド７１は関数発生器３
５Ａに入力され、ポンプ運転台数信号におきかえられて
、ポンプ台数制御装置４４に送信される。ポンプ台数制
御装置４４の出力信号である吸収塔循環ポンプ台数制御
信号１９により吸収塔循環ポンプ８の運転台数が決定さ
れる。

吸収塔循環流量制御は上記説明では、ポンプ台数切替方
式であったが、流体継手による回転数制御にすることに
より一連続制御となり、きめ細かい最適制御ができる。

また、従来の脱硫率−量制御から出口Ｓｏ２濃度−量制
御にすることにより、下記の通り、出口Ｓ○２濃度を無
用に低下させることがなくなり。

無駄なユーティリティ（吸収塔循環ポンプ動力コスト、
吸収剤消費量）を使用しないですむ。

装Ｗ′ｓＡ転条件　　Ｃ５ｏ２ｉ＝　３００〜４００ｐ
ｐｍ（負荷により変化） Ｃｓ、ｏ２ｏｏ　＝　３２　ｐｐｍ以下従来制御　η＝
９２％一定 Ｃｓｏ□。＝　２４ｐｐｍ〜３２ｐｐｍ本実施例の制御
　Ｃｓｏ、。’　＝　３２　ｐｐｍ一定比較結果　Ｃ５
ｏ２ｏＳＣｓｏ□。’ ｐＨ設定値演算器４０は、出口ＳＯ□濃度設定器２３の
出力信号、排ガス流量計２１の出力信号、入口Ｓｏ２濃
度計２２の出力信号、関数発生器３５Ａの出力信号を用
いて、ｐＨ設定値を演算し、加算器３６Ｂに加える。排
ガス中Ｆ、ＣＱ濃度予測演算器４１は、燃料流量計２５
、空気流量計２６、燃料性状データ２７の出力信号を用
いて、排ガス中のＦ、ＣＱの濃度を予測し、この予測結
果を出力信号としてＰＨ設定値補正演算器４２に入力す
る。排ガス中のＦ、ＣＱ濃度は次式で計算される。

ここに、Ｃｘ：排ガス中のＦまたはＣＱの濃度、Ｇａ：
空気流量、Ｇｆ：燃料流量、φ：燃焼率、Ｃ’ｘ：燃料
中のＦまたはＣＱ濃度。

ｐＨ設定値補正演算器４２は、Ｆ及びＣρ濃度に対する
ｐＨの補正信号を求めておいて、これらを加算する。

ΔｐＨ＝ΔＰＨＦ＋ΔＰ　ＨＣｎ　　　・・−−−−（
６）ΔＰＨＦ　　＝ｆ　（Ｆ濃度）　　　　　・・・・
・・（７）ΔＰＨｃｆｆ：ｆ　（ＣＱ濃度）・・・・・
・（８）ここにΔｐＨ：ＰＨ補正信号。

加算器３６Ｂでは、補正されたｐＨの設定値が求まるの
で、減算器３２Ｃにおいて、ｐＨ計２８の出方信号とｐ
Ｈ設定値信号（加算器３６Ｂの出力信号）の偏差が求め
られる。この偏差信号に応じて、関数発生器３５Ｂにお
いて、吸収剤スラリの過剰率補正信号が算出され、加算
器３６Ｃに入力される。加算器３６Ｃにおいては、ＳＯ
２の絶対量信号（掛算器３３Ａの出方信号）に対応して
関数発生器３５Ｃで与えられる過剰率先行信号と、前記
過剰率補正信号とが加え合わせられ、全体の吸収剤過剰
率信号として出力される。この信号にＳＯ２の絶対量信
号が掛算器３３Ｂで掛は合わせられて、吸収剤スラリの
デマンド信号として出力され、吸収剤スラリ流量計２９
の出力信号と該デマンド信号との偏差が減算器３２Ｄに
より求められる。得られた偏差信号が調節計４３Ａに入
力され、調節計４３Ａの出力信号である吸収剤スラリ流
量調整弁制御信号２０により吸収剤スラリ流量調整弁７
の開度が制御される。

アルカリ剤流量の制御に関しては、まず、排ガス中Ｆ、
　Ｃｆｌ濃度予測演算器４１の出力信号であるＦ及びＣ
Ｄの濃度に、排ガス流量計２１の出方信号が掛算器３３
Ｃで掛は合わせられ、この掛算器３３Ｃの出力信号に一
定の係数が係数器４５で掛けられて先行流量信号として
出力される。この先行流量信号に、ＰＨの偏差信号（減
算器３２Ｃの出力信号）を調節計４３Ｂで処理した信号
が加算器３６Ｄで加算され、この加算結果の出力信号と
アルカリ剤流量計３０の出力信号との偏差が減算器３２
Ｅで算出される。この偏差信号が調節計４３Ｃで処理さ
れて、アルカリ剤流量調整弁制御信号１７として出力さ
れ、アルカリ剤流量調整弁１０の開度が制御される。

酸化空気ブロアの台数制御に関しては、まず掛算器３３
Ｄにおいて、入力ＳＯ２量信号（掛算器３３Ａの出力信
号）と実測脱硫率信号（割算器３４の出力信号）とが掛
けあわされて、吸収ＳＯ２量信号として減算器３２Ｆに
出力される。また、ｐＨ計２８の出力信号が関数発生器
３５Ｄに入力されて、係数が求められ、この係数に吸収
塔スラリ循環流量計３１の出力信号が掛算器３３Ｅで掛
けあわされて自然酸化量信号として減算器３２Ｆに出力
される。減算器３２Ｆは、吸収ＳＯ２量信号（掛算器３
３Ｄの出力信号）から自然酸化量信号（掛算器３３Ｈの
出力信号）を引算して、必要酸化量信号（減算器３２Ｆ
の出力）として出力する。この必要酸化量信号に対して
関数発生器３５Ｅで、必要空気量信号が生成され、この
信号が酸化空気ブロア台数制御装置４６に入力されて、
酸化空気ブロア台数制御信号１８が生成され、該酸化空
気ブロア台数制御信号１８により、酸化空気ブロア９の
運転台数が決定される。

本実施例によれば、このように、ボイラ及び脱硫装置は
両者を含めて総合的に運用管理され、ボイラ及び脱硫装
置のオンライン測定データを用いて、オンライン測定が
困難な状態量が予測され、予測結果に基づいて、脱硫装
置が制御されるので、脱硫装置の性能を維持し、ユーテ
ィリティ、すなわち、吸収剤消費量、吸収塔循環ポンプ
動力を低減できる。

また、本実施例によればボイラの燃料切替え、負荷変化
に対しても所定の出口ＳＯ２濃度を確保するのが容易で
あり、さらに、出口ＳＯ２濃度の予測ができるので、プ
ラント出口Ｓｏ２濃度異常状態が容易に検出予知される
等の効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の実施例である湿式排煙脱硫制御装置
の制御系統図、第２図は第１図に示された湿式排煙脱硫
制御装置を備えた脱硫装置の例を示す系統図、第３図は
従来技術の例を示す系統図である。 １・・・燃焼装置、５・・・吸収塔、 ８・・・吸収塔循環ポンプ、 １６・・・湿式排煙脱硫制御装置、 ３８・・・予測演算手段。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、燃焼装置で生成される燃焼ガスと吸収液を気液接触
   させて脱硫を行う吸収塔と該吸収塔に吸収液を循環させ
   る吸収塔循環ポンプとを備えた脱硫装置を制御する湿式
   排煙脱硫制御装置において、前記燃焼装置及び脱硫装置
   の運転データの計測手段に接続され、内蔵する前記脱硫
   装置の運転モデルに基づいて脱硫装置の脱硫性能を同定
   し、前記運転データと燃焼装置の負荷変化率から将来の
   運転データ、将来の脱硫装置出口ＳＯ＿２濃度予測値を
   求め、該脱硫装置出口ＳＯ＿２濃度予測値に基づいて吸
   収液循環量を制御する予測演算手段を設けたことを特徴
   とする湿式排煙脱硫制御装置。 ２、燃焼装置と、該燃焼装置で生成される燃焼ガスと吸
   収液を気液接触させて脱硫を行う吸収塔と、該吸収塔に
   吸収液を循環させる吸収塔循環ポンプと、該吸収塔循環
   ポンプにより循環される吸収液の量を制御する湿式排煙
   脱硫制御装置と、を備えてなる湿式排煙脱硫装置におい
   て、前記湿式排煙脱硫制御装置が、請求項１に記載の湿
   式排煙脱硫制御装置であることを特徴とする湿式排煙脱
   硫装置。 ３、燃焼装置で生成される燃焼ガスと吸収液を気液接触
   させて脱硫を行う吸収塔と該吸収塔に吸収液を循環させ
   る吸収塔循環ポンプとを備えた脱硫装置を制御する湿式
   排煙脱硫制御方法において、前記燃焼装置及び脱硫装置
   の運転データと、内蔵する前記脱硫装置の運転モデルに
   基づいて脱硫装置の脱硫性能を同定し、前記運転データ
   と燃焼装置の負荷変化率から将来の運転データ、将来の
   脱硫装置出口ＳＯ＿２濃度予測値を求め、該脱硫装置出
   口ＳＯ＿２濃度予測値に基づいて吸収液循環量を制御す
   ることを特徴とする湿式排煙脱硫制御方法。