JPH02180616A - 排煙脱硫装置の制御方法 - Google Patents
排煙脱硫装置の制御方法Info
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- JPH02180616A JPH02180616A JP63335581A JP33558188A JPH02180616A JP H02180616 A JPH02180616 A JP H02180616A JP 63335581 A JP63335581 A JP 63335581A JP 33558188 A JP33558188 A JP 33558188A JP H02180616 A JPH02180616 A JP H02180616A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は現在の運転データをもとに成る時間後の脱硫率
と吸収剤濃度を求めて吸収剤供給母とか循環ポンプ運転
台数を制御するために採用する排煙脱硫装置の制御方法
に関するものである。
と吸収剤濃度を求めて吸収剤供給母とか循環ポンプ運転
台数を制御するために採用する排煙脱硫装置の制御方法
に関するものである。
［従来の技術］
ボイラからの排ガス中のＳ０２を吸収して脱硫する排煙
脱硫装置としては、下部に接続したガス入口管より流入
させたボイラの排ガスを、頂部のガス出口管より排出さ
せるようにしである吸収塔の下部に液溜タンクを設け、
該液溜タンク内の吸収液を複数の循環ポンプ、循環ライ
ンを経て上部のスプレー段に導き、スプレー段のスプレ
ーノズルより吸収液を噴出させて上記排ガスと接触させ
るようにし、排ガス中のＳＯ２を吸収液中の吸収剤で吸
・収させて脱硫後のガスは塔頂のガス出口管より排出さ
せ、一方、Ｓ０２を吸収した吸収剤スラリーを液溜タン
ク内で空気で酸化させることにより石膏スラリーとした
後、石膏として回収するようにした湿式石灰石合法の排
煙脱硫装置が知られている。
脱硫装置としては、下部に接続したガス入口管より流入
させたボイラの排ガスを、頂部のガス出口管より排出さ
せるようにしである吸収塔の下部に液溜タンクを設け、
該液溜タンク内の吸収液を複数の循環ポンプ、循環ライ
ンを経て上部のスプレー段に導き、スプレー段のスプレ
ーノズルより吸収液を噴出させて上記排ガスと接触させ
るようにし、排ガス中のＳＯ２を吸収液中の吸収剤で吸
・収させて脱硫後のガスは塔頂のガス出口管より排出さ
せ、一方、Ｓ０２を吸収した吸収剤スラリーを液溜タン
ク内で空気で酸化させることにより石膏スラリーとした
後、石膏として回収するようにした湿式石灰石合法の排
煙脱硫装置が知られている。
かかる湿式石灰石膏法排煙脱ｆＡ装置の制御方法におい
て吸収剤の供給量、循環ポンプ運転台数を成る時間後を
予測して制御することは、従来全く行われていない。従
来の制御方法は、吸収塔へ入る排ガス流岳、吸収塔へ入
る排ガス中のＳ０２濃度（吸収塔入口Ｓ０２濃度）、吸
収塔から出る排ガス中の３０２１ａ度（吸収塔出口Ｓ
０２ ’ｒＨ度）、循環される吸収液ＤＨ１等の現在の
運転データから吸収塔への吸収剤の供給ｍを調整したり
、循環ポンプの運転台数を決めたりして、脱硫率、吸収
液中吸収剤濃度を制御するものであり、特に、循環ポン
プの運転台数の決定は、吸収塔出口５ｏ２ｉ度をみなが
ら作業員の勘により行われている。
て吸収剤の供給量、循環ポンプ運転台数を成る時間後を
予測して制御することは、従来全く行われていない。従
来の制御方法は、吸収塔へ入る排ガス流岳、吸収塔へ入
る排ガス中のＳ０２濃度（吸収塔入口Ｓ０２濃度）、吸
収塔から出る排ガス中の３０２１ａ度（吸収塔出口Ｓ
０２ ’ｒＨ度）、循環される吸収液ＤＨ１等の現在の
運転データから吸収塔への吸収剤の供給ｍを調整したり
、循環ポンプの運転台数を決めたりして、脱硫率、吸収
液中吸収剤濃度を制御するものであり、特に、循環ポン
プの運転台数の決定は、吸収塔出口５ｏ２ｉ度をみなが
ら作業員の勘により行われている。
［発明が解決しようとする課題］
上記従来の排煙脱硫装置の制御方法では、現在の運転デ
ータをもとに脱硫率を計算して最適な運転条件を見付け
ようとするものでもないし、ましてや予測制御をするも
のではないので、最適な制御ができなかった。
ータをもとに脱硫率を計算して最適な運転条件を見付け
ようとするものでもないし、ましてや予測制御をするも
のではないので、最適な制御ができなかった。
そこで、本発明は、現在の運転データをもとに成る時間
後までを微小時間刻みに分割して脱硫率、吸収剤濃度を
予定して求めておき、分割した微小時間ごとのｌＱ硫率
、吸収剤濃度となるように吸収剤供給母、循環ポンプ運
転台数を予測制御しようとするものである。
後までを微小時間刻みに分割して脱硫率、吸収剤濃度を
予定して求めておき、分割した微小時間ごとのｌＱ硫率
、吸収剤濃度となるように吸収剤供給母、循環ポンプ運
転台数を予測制御しようとするものである。
［課題を解決するための手段］
本発明は、上記課題を解決するために、吸収塔へ入る排
ガス流岳、吸収液ｐＨ１吸収液中吸収剤濃度、吸収塔入
口及び出口のＳ ０２１ＰＡ度、循環ポンプ運転台数の
如き現在の運転データをもとに計ＲＵＭにて脱硫性能シ
ミュレーションモデルを作った後、現時点から１時間後
までの間を微小時間Δｔ刻みで分割して各Δｔ間の脱硫
率と吸収液中吸収剤濃度を計算することによりを時間後
の脱硫率と吸収液中吸収剤Ｉ１度を計算し、次いで、該
計算で得られたを時間後のｆ］］ｉ７１率と設定脱硫率
とを比較し、両者の偏差が大きいと計算上の運転条件を
変更して計算し直し、偏差が小さくなると上記Δｔ刻み
の運転条件のタイムスケジュールを記憶させ、該タイム
スケジュール通りに吸収剤供給己、循環ポンプ運転台数
を制御させる方法とする。
ガス流岳、吸収液ｐＨ１吸収液中吸収剤濃度、吸収塔入
口及び出口のＳ ０２１ＰＡ度、循環ポンプ運転台数の
如き現在の運転データをもとに計ＲＵＭにて脱硫性能シ
ミュレーションモデルを作った後、現時点から１時間後
までの間を微小時間Δｔ刻みで分割して各Δｔ間の脱硫
率と吸収液中吸収剤濃度を計算することによりを時間後
の脱硫率と吸収液中吸収剤Ｉ１度を計算し、次いで、該
計算で得られたを時間後のｆ］］ｉ７１率と設定脱硫率
とを比較し、両者の偏差が大きいと計算上の運転条件を
変更して計算し直し、偏差が小さくなると上記Δｔ刻み
の運転条件のタイムスケジュールを記憶させ、該タイム
スケジュール通りに吸収剤供給己、循環ポンプ運転台数
を制御させる方法とする。
［作 用］
各Ｏからｔ時間の間を微小時間Δし刻みで分割し、各Ａ
ｔの微小時間ごとのｎｑｆａ率と吸収液中吸収剤濃度を
順次計算して１時間後の脱硫率と吸収液中吸収剤濃度を
予め求め、Δし刻みの運転条件のタイムスケジュールを
記憶させておくので、最適な運転状態を予測Ｖｌｌｌ
ａｌｌすることができる。
ｔの微小時間ごとのｎｑｆａ率と吸収液中吸収剤濃度を
順次計算して１時間後の脱硫率と吸収液中吸収剤濃度を
予め求め、Δし刻みの運転条件のタイムスケジュールを
記憶させておくので、最適な運転状態を予測Ｖｌｌｌ
ａｌｌすることができる。
［実 施 例］
以下、本発明の実施例を図面を参照してＭＩ！明する。
第１図は本発明の方法の実施に使用する排煙脱硫装置の
概要を示すもので、下部に液溜部を設けて吸収液２を溜
めるようにした吸収塔１の上部に、スプレーノズル４を
有するスプレー段３を多段に配設し、各段のスプレー段
３に上記液溜部の吸収液２を導くためのＰＦ教の循Ｌπ
ライン５の途中に、それぞれ循環ポンプ６を設置し、複
数個の循環ポンプ６の運転により吸収液２がスプレー段
３へ導かれてスプレーノズル４より噴出されるようにす
る。一方、上記吸収塔１内の吸収液２の液面とスプレー
段３との間の位置に、ボイラ７からの排ガスを導入さＶ
るようガス入口管８を接続すると共に、塔頂部にガス出
口管９を接続し、ガス入口管８の途中に８９買した昇圧
通風機１０で昇圧されたボイラ排ガスが、各スプレー段
３のスプレーノズル４から噴出される吸収液２と接触さ
せられ、排ガス中の８０２が吸収液中の吸収剤に吸収さ
れ、ガスはガス出口管９より排出され、Ｓ０２は吸収剤
としてのＣａＣＯ３と反応し亜硫酸カルシウムとして吸
収液２中に入るようにし、更に、吸収塔１内の下部に空
気吹込口１２を有する空気吹込管１１を配設して、該空
気吹込管１１に空気供給管１３８接続すると共に、吸収
液２中に吸収剤としてのＣａＣ０］を供給づ−るライン
１４を吸収塔１の下部に接続し、且つ吸収塔１の底部付
近に液抜出管１５を接続する。又、上記ガス入口管８の
途中には、排ガスの流量を検出する排ガス流量計１６と
、排ガス中の５ＣＪＳ度を検出する入口５Ｏ２ａ度計１
７とを設け、又、ガス出口管９に排出されるガス中のＳ
Ｏ２濃度を検出する出口Ｓ Ｏ２＋Ｕ度計１８を設け、
更に、循環ライン５に、吸収液のｐＨを検出するｐＨ計
１９と、吸収液中の吸収剤濃度を検出プる吸収剤濃度計
２０を設ける。２１はｎ［ガス流量計１６からの値と入
口５０２ｍ度計１７からの３０２１閃度値とを！卦算し
てＳαのけを求める掛師器、２２は加算器、２３は吸収
剤供給ライン１４により供給される吸収剤の供給流旦を
調節させる流旦調節計、２４は該流量調節計２３により
調節される調節弁、２５は吸収液の法用管１５から抜出
される吸収液の岳を調節Ｔる流ｍ調節に１．２６は該流
足調節５１２５により調節される調節弁でおる。
概要を示すもので、下部に液溜部を設けて吸収液２を溜
めるようにした吸収塔１の上部に、スプレーノズル４を
有するスプレー段３を多段に配設し、各段のスプレー段
３に上記液溜部の吸収液２を導くためのＰＦ教の循Ｌπ
ライン５の途中に、それぞれ循環ポンプ６を設置し、複
数個の循環ポンプ６の運転により吸収液２がスプレー段
３へ導かれてスプレーノズル４より噴出されるようにす
る。一方、上記吸収塔１内の吸収液２の液面とスプレー
段３との間の位置に、ボイラ７からの排ガスを導入さＶ
るようガス入口管８を接続すると共に、塔頂部にガス出
口管９を接続し、ガス入口管８の途中に８９買した昇圧
通風機１０で昇圧されたボイラ排ガスが、各スプレー段
３のスプレーノズル４から噴出される吸収液２と接触さ
せられ、排ガス中の８０２が吸収液中の吸収剤に吸収さ
れ、ガスはガス出口管９より排出され、Ｓ０２は吸収剤
としてのＣａＣＯ３と反応し亜硫酸カルシウムとして吸
収液２中に入るようにし、更に、吸収塔１内の下部に空
気吹込口１２を有する空気吹込管１１を配設して、該空
気吹込管１１に空気供給管１３８接続すると共に、吸収
液２中に吸収剤としてのＣａＣ０］を供給づ−るライン
１４を吸収塔１の下部に接続し、且つ吸収塔１の底部付
近に液抜出管１５を接続する。又、上記ガス入口管８の
途中には、排ガスの流量を検出する排ガス流量計１６と
、排ガス中の５ＣＪＳ度を検出する入口５Ｏ２ａ度計１
７とを設け、又、ガス出口管９に排出されるガス中のＳ
Ｏ２濃度を検出する出口Ｓ Ｏ２＋Ｕ度計１８を設け、
更に、循環ライン５に、吸収液のｐＨを検出するｐＨ計
１９と、吸収液中の吸収剤濃度を検出プる吸収剤濃度計
２０を設ける。２１はｎ［ガス流量計１６からの値と入
口５０２ｍ度計１７からの３０２１閃度値とを！卦算し
てＳαのけを求める掛師器、２２は加算器、２３は吸収
剤供給ライン１４により供給される吸収剤の供給流旦を
調節させる流旦調節計、２４は該流量調節計２３により
調節される調節弁、２５は吸収液の法用管１５から抜出
される吸収液の岳を調節Ｔる流ｍ調節に１．２６は該流
足調節５１２５により調節される調節弁でおる。
本発明では、上記構成のほかに、現在の運転データから
吸収塔１での脱硫効率を求めて、を時間後の予測制御が
できるように１時間後の脱硫率、吸収液中吸収剤濃度を
計算してその時々の運転条件を記憶する計算Ｉａ２７を
使用し、且つ上記現在の運転データとして、排ガス流量
計１６からの現在の排ガス流旦、入口５Ｏ２Ｓ度計１７
からの現在の吸収塔入口５ｏ２１度、出口５０２ＩＩ度
計１８からの現在の吸収塔出口Ｓ Ｃｈ １ｍ度、ｐＨ
計１９からの現在の吸収液ｐＨ１吸収剤濃度計２０から
の現在の吸収剤ｍ度、現在の循環ポンプ運転台数を使用
するため、これらのデータを計ｎ ａ ２７に入力させ
るよう電気的に接続する。
吸収塔１での脱硫効率を求めて、を時間後の予測制御が
できるように１時間後の脱硫率、吸収液中吸収剤濃度を
計算してその時々の運転条件を記憶する計算Ｉａ２７を
使用し、且つ上記現在の運転データとして、排ガス流量
計１６からの現在の排ガス流旦、入口５Ｏ２Ｓ度計１７
からの現在の吸収塔入口５ｏ２１度、出口５０２ＩＩ度
計１８からの現在の吸収塔出口Ｓ Ｃｈ １ｍ度、ｐＨ
計１９からの現在の吸収液ｐＨ１吸収剤濃度計２０から
の現在の吸収剤ｍ度、現在の循環ポンプ運転台数を使用
するため、これらのデータを計ｎ ａ ２７に入力させ
るよう電気的に接続する。
第２図は上記計ｎ ＵＮ ２７の内部構成例を示すもの
で、２８は現在の運転データから脱硫効率ηと吸収液ｐ
Ｈのモデル式設定部、２９は０−１時間の間を微小時間
Δｔ刻みで分割して、Δｔ、からΔｔｎ までの各Δｔ
時間後の脱硫率η、〜η。
で、２８は現在の運転データから脱硫効率ηと吸収液ｐ
Ｈのモデル式設定部、２９は０−１時間の間を微小時間
Δｔ刻みで分割して、Δｔ、からΔｔｎ までの各Δｔ
時間後の脱硫率η、〜η。
と同じく各Δｔ時間後の吸収剤ｙＡ度Ｃ７〜Ｃｎを計算
するΔｔ時間後の計算部、３０は１時間後の脱硫率η
、吸収液中吸収剤濃度Ｃｔの計算を行う１時間後の計算
部、３１は上記Ａｔ時間後の計算部２９及び１時間後の
計算部３０に、予定の排ガス流足及び予定の入口５Ｏｚ
ＶＪ度の如き予定の運転条件を入力させるようにした予
定運転条件設定器、３２は上記を時間後の計算部３０で
計算された１時間後の脱硫率η１と脱硫率設定器３３か
らの設定脱硫率η、とを比較する比較部、３４は比較部
３２で比較された結果、上記脱硫率η。
するΔｔ時間後の計算部、３０は１時間後の脱硫率η
、吸収液中吸収剤濃度Ｃｔの計算を行う１時間後の計算
部、３１は上記Ａｔ時間後の計算部２９及び１時間後の
計算部３０に、予定の排ガス流足及び予定の入口５Ｏｚ
ＶＪ度の如き予定の運転条件を入力させるようにした予
定運転条件設定器、３２は上記を時間後の計算部３０で
計算された１時間後の脱硫率η１と脱硫率設定器３３か
らの設定脱硫率η、とを比較する比較部、３４は比較部
３２で比較された結果、上記脱硫率η。
と設定脱硫率η、の偏差が大ぎいときに指示により変更
されるｈ１算上の予定の運転条件であり、３５はΔｔ、
からＪｔ、までの各Δｔ時間後の予定吸収剤供給量の値
、３６はＡｔ、からΔｔ、までの各Δｔ時間後の予定循
国ポンプ運転台数の値、３７は１時間後の予定吸収剤供
給量の値、３８は１時間後の予定循環ポンプ運転台数の
値である。又、３９は比較部３２で１時間後のＳ°１算
された脱硫率η１と設定脱硫率η、との偏差が小さくな
ったときにこの状態での微小時間Δｔ刻みの運転条件の
タイムスケジュールを記憶しておくための運転指示記憶
装置である。
されるｈ１算上の予定の運転条件であり、３５はΔｔ、
からＪｔ、までの各Δｔ時間後の予定吸収剤供給量の値
、３６はＡｔ、からΔｔ、までの各Δｔ時間後の予定循
国ポンプ運転台数の値、３７は１時間後の予定吸収剤供
給量の値、３８は１時間後の予定循環ポンプ運転台数の
値である。又、３９は比較部３２で１時間後のＳ°１算
された脱硫率η１と設定脱硫率η、との偏差が小さくな
ったときにこの状態での微小時間Δｔ刻みの運転条件の
タイムスケジュールを記憶しておくための運転指示記憶
装置である。
上記Δｔ時間後の計算部２９の詳細は、第３図に示す如
くであり、現在の運転データ（排ガス泥足、入口Ｓ０２
濃度、吸収液中吸収剤濃度、吸収剤供給量、循環ポンプ
運転台数、等）をもとにし、更にΔｔ時間後の予定の排
ガス流１３１ａ、Δｔ時間後の予定５Ｏ２Ｓ度３１ｂの
データ、計算上のＡｔ時間後の予定吸収剤供給量の値３
５、Δｔ時間後の予定循環ポンプ運転台数の値３６を計
算に取り入れなからΔｔ後の排ガス流足、Δｔ′後の入
口Ｓ０２濃度、Δｔ後の吸収液中吸収剤濃度、Δｔ後の
吸収剤供給量、Δｔ後の循環ポンプを計算部２９からア
ウトプットし、次のΔｔ後（Ａｔ２）の計算を行う。こ
のように順次計算をすることでΔ１ｎ後の脱硫率η、の
計算と、吸収剤濃度Ｃ１の計算を行って、Ａｔ。
くであり、現在の運転データ（排ガス泥足、入口Ｓ０２
濃度、吸収液中吸収剤濃度、吸収剤供給量、循環ポンプ
運転台数、等）をもとにし、更にΔｔ時間後の予定の排
ガス流１３１ａ、Δｔ時間後の予定５Ｏ２Ｓ度３１ｂの
データ、計算上のＡｔ時間後の予定吸収剤供給量の値３
５、Δｔ時間後の予定循環ポンプ運転台数の値３６を計
算に取り入れなからΔｔ後の排ガス流足、Δｔ′後の入
口Ｓ０２濃度、Δｔ後の吸収液中吸収剤濃度、Δｔ後の
吸収剤供給量、Δｔ後の循環ポンプを計算部２９からア
ウトプットし、次のΔｔ後（Ａｔ２）の計算を行う。こ
のように順次計算をすることでΔ１ｎ後の脱硫率η、の
計算と、吸収剤濃度Ｃ１の計算を行って、Ａｔ。
時間後の脱硫率η、を取り出すようにすると共に、上記
Δｔ、からΔｔ、まで分割した各Ａｔ後の脱硫率と吸収
剤濃度となるΔｔ、後からＡｔ、後までの運転条件（排
ガス泥足、入口３０２ Ｎ度、吸収液中吸収剤濃度、吸
収剤供給量、循環ポンプ運転台数、等）を求めることが
できるようにしである。
Δｔ、からΔｔ、まで分割した各Ａｔ後の脱硫率と吸収
剤濃度となるΔｔ、後からＡｔ、後までの運転条件（排
ガス泥足、入口３０２ Ｎ度、吸収液中吸収剤濃度、吸
収剤供給量、循環ポンプ運転台数、等）を求めることが
できるようにしである。
今、ボイラ７からの排ガスはガス入口管８を通り、昇圧
通風機１０で昇圧されて吸収塔１内に入れられる。吸収
塔１では、複数の循環ポンプ６の運転によりスプレー段
３へ導かれ、スプレーノズル４より吸収液２が噴出され
ているので、上記吸収塔１に入った排ガスは吸収液２と
向流接触させられて排ガス中のＳ０２が吸収液中の吸収
剤（ＣａＣＯ３）に吸収されて除去され、ガスはガス出
口管９より排出され、吸収液は循環使用される。排ガス
中のＳＯ２を吸収した吸収剤はＳ０２と反応して吸収液
２中に入り、ここで、吹き込まれる空気によって酸化ざ
Ｕられ、石膏スラリーとして液扱出管１５より扱き出さ
れることになる。
通風機１０で昇圧されて吸収塔１内に入れられる。吸収
塔１では、複数の循環ポンプ６の運転によりスプレー段
３へ導かれ、スプレーノズル４より吸収液２が噴出され
ているので、上記吸収塔１に入った排ガスは吸収液２と
向流接触させられて排ガス中のＳ０２が吸収液中の吸収
剤（ＣａＣＯ３）に吸収されて除去され、ガスはガス出
口管９より排出され、吸収液は循環使用される。排ガス
中のＳＯ２を吸収した吸収剤はＳ０２と反応して吸収液
２中に入り、ここで、吹き込まれる空気によって酸化ざ
Ｕられ、石膏スラリーとして液扱出管１５より扱き出さ
れることになる。
上記吸収塔１内では、順次導入される排ガス中の３０２
の吸収による脱硫作用が行われているが、現時点から成
る時間後の予測制御を最適状態で行わせようとする本発
明の方法では、現在（現時点）の運転から得られるデー
タをもとに計算機２７にて脱硫効率のシミュレーション
モデルを作った後、を時間後の予定の運転データ等から
脱硫率等を算出して、設定脱硫率との偏差が小さいとき
の運転条件のタイムスケジュールを記憶させ、そのタイ
ムスケジュールどおりに吸収剤供給旦、循環ポンプ運転
台数を制御させるようにする。
の吸収による脱硫作用が行われているが、現時点から成
る時間後の予測制御を最適状態で行わせようとする本発
明の方法では、現在（現時点）の運転から得られるデー
タをもとに計算機２７にて脱硫効率のシミュレーション
モデルを作った後、を時間後の予定の運転データ等から
脱硫率等を算出して、設定脱硫率との偏差が小さいとき
の運転条件のタイムスケジュールを記憶させ、そのタイ
ムスケジュールどおりに吸収剤供給旦、循環ポンプ運転
台数を制御させるようにする。
詳述すると、現在の運転データとして、第２図に示す如
く現時点の排ガス流量、吸収液ｐＨ１吸収液中の吸収剤
濃度、循環ポンプ運転台数、入口ＳＯ２濃度、出口ＳＯ
Ｊ度等をもとにモデル式設定部２８でモデル式に従って
脱硫効率ηと吸収液ｐＨの計算を行う。すなわち、 ｙ＋＝１００（１−ｅｘｐ（−に−Ｐｎａ−Ｇ−１）−
ｅｘｐ （ｐＨ−α−Ｙ） −Ｃｅ ）Ｐｎ
：循環ポンプ運転台数Ｇ 二人口ガスｍ Ｙ 二人ロＳ０２濃度 Ｃ：吸収液中の吸収剤濃度 Ｖ ：液溜部容ω ＰＣ：吸収剤供給機 Ｂ ：後出液量 この場合、脱硫効率と循環ポンプ運転台数との関係は第
４図に示す如くであり、運転台数の増加に伴い脱硫効率
はよくなる。図中、王は排ガス流星が小ざいときの曲線
、■は排ガス流伍が多いときの曲線、■は排ガス流量が
上記の中間のときの曲線でおる。又、脱硫効率と吸収液
ｐｌ−１との関係は、第５図に示ず如くでおり、吸収液
ｐＨと吸収液中の吸収剤濃度との関係は、第６図に示ず
如くであり、吸収液中の吸収剤濃度が決まれば吸収液ｐ
ｔｌが決まる関係にある。第６図中、工′は吸収８０２
ｍが少ない場合、■′は吸収５ｏ２ｆｆｉが中間の場
合、■′は吸収５ｏ２ｉが多い場合の各曲線である。
く現時点の排ガス流量、吸収液ｐＨ１吸収液中の吸収剤
濃度、循環ポンプ運転台数、入口ＳＯ２濃度、出口ＳＯ
Ｊ度等をもとにモデル式設定部２８でモデル式に従って
脱硫効率ηと吸収液ｐＨの計算を行う。すなわち、 ｙ＋＝１００（１−ｅｘｐ（−に−Ｐｎａ−Ｇ−１）−
ｅｘｐ （ｐＨ−α−Ｙ） −Ｃｅ ）Ｐｎ
：循環ポンプ運転台数Ｇ 二人口ガスｍ Ｙ 二人ロＳ０２濃度 Ｃ：吸収液中の吸収剤濃度 Ｖ ：液溜部容ω ＰＣ：吸収剤供給機 Ｂ ：後出液量 この場合、脱硫効率と循環ポンプ運転台数との関係は第
４図に示す如くであり、運転台数の増加に伴い脱硫効率
はよくなる。図中、王は排ガス流星が小ざいときの曲線
、■は排ガス流伍が多いときの曲線、■は排ガス流量が
上記の中間のときの曲線でおる。又、脱硫効率と吸収液
ｐｌ−１との関係は、第５図に示ず如くでおり、吸収液
ｐＨと吸収液中の吸収剤濃度との関係は、第６図に示ず
如くであり、吸収液中の吸収剤濃度が決まれば吸収液ｐ
ｔｌが決まる関係にある。第６図中、工′は吸収８０２
ｍが少ない場合、■′は吸収５ｏ２ｆｆｉが中間の場
合、■′は吸収５ｏ２ｉが多い場合の各曲線である。
上述した計算により脱硫性能シミュレーションモデルが
作られると、現時点から１時間後までの０−１時間の間
を微小時間Δｔ刻みで分割し、該分割したΔし、からΔ
１１１ までの各Δｔ時間後ごとの脱硫率η、〜η。と
吸収液中の吸収剤濃度Ｃ１〜Ｃｏを、Δｔ時間後の計算
部２９にて計痒さぜる。このとき予定運転条件設定器３
１からの予定の排ガス流帛とか、予定の入口Ｓ Ｃｈ
濃度等の予定のデータを入力してΔｔ刻みごとの脱硫率
、吸収液中吸収剤濃度を算出すると共に各Δｔ時間の運
転条件を選定しておくようにする。
作られると、現時点から１時間後までの０−１時間の間
を微小時間Δｔ刻みで分割し、該分割したΔし、からΔ
１１１ までの各Δｔ時間後ごとの脱硫率η、〜η。と
吸収液中の吸収剤濃度Ｃ１〜Ｃｏを、Δｔ時間後の計算
部２９にて計痒さぜる。このとき予定運転条件設定器３
１からの予定の排ガス流帛とか、予定の入口Ｓ Ｃｈ
濃度等の予定のデータを入力してΔｔ刻みごとの脱硫率
、吸収液中吸収剤濃度を算出すると共に各Δｔ時間の運
転条件を選定しておくようにする。
上記Δｔ時間後の計算部２９での計算を順次計算させる
ことでΔ１ｎ後までの脱硫率η１、吸収液中吸収剤濃度
Ｃｎが計算されると、し時間後の計算部３０にてｔ ｖ
ｆ間後の脱硫率η、１時間後の吸収液中吸収剤濃度Ｃｔ
を計算し、該計算に基づく１時間後の脱硫率 η１と脱
硫率設定器３３からの設定脱硫率η、とを比較部３２で
比較させ、上記η１とη３の間に差があり、その偏差が
大きい場合は、計算上の運転条件変更指示を出して、先
ず、ａｔ後の予定、運転条件となるΔｔ刻み間の各予定
吸収剤供給量と循環ポンプ運転台数の８値を変更して計
算部２９で再計算させ、次いで、を時間後の計算部３０
でもｔ時間の予定吸収剤供給量、循環ポンプ運転台数を
変更して算出される脱硫率η。の隆正を行わせ、η１と
設定脱硫率η、との偏差が小さくなるようにする。
ことでΔ１ｎ後までの脱硫率η１、吸収液中吸収剤濃度
Ｃｎが計算されると、し時間後の計算部３０にてｔ ｖ
ｆ間後の脱硫率η、１時間後の吸収液中吸収剤濃度Ｃｔ
を計算し、該計算に基づく１時間後の脱硫率 η１と脱
硫率設定器３３からの設定脱硫率η、とを比較部３２で
比較させ、上記η１とη３の間に差があり、その偏差が
大きい場合は、計算上の運転条件変更指示を出して、先
ず、ａｔ後の予定、運転条件となるΔｔ刻み間の各予定
吸収剤供給量と循環ポンプ運転台数の８値を変更して計
算部２９で再計算させ、次いで、を時間後の計算部３０
でもｔ時間の予定吸収剤供給量、循環ポンプ運転台数を
変更して算出される脱硫率η。の隆正を行わせ、η１と
設定脱硫率η、との偏差が小さくなるようにする。
上記η１とη、との偏差が小さくなると、上記Ａｔ時間
後の計算部２９でΔｔ刻みで計算されて選定されたΔｔ
刻みの運転条件（吸収剤供給量と循環ポンプ運転台数）
のタイムスケジュールを運転指示記憶装置３９に記憶さ
せておく。これにより°し時間の予測制御を行わせよう
とするときは、上記運転指示記憶装置３９に記憶させた
タイムスケジュールどおりに吸収剤供給最、循環ポンプ
運転台数を制御することにより最適な条件での予測υ制
御を行わせることができることになる。
後の計算部２９でΔｔ刻みで計算されて選定されたΔｔ
刻みの運転条件（吸収剤供給量と循環ポンプ運転台数）
のタイムスケジュールを運転指示記憶装置３９に記憶さ
せておく。これにより°し時間の予測制御を行わせよう
とするときは、上記運転指示記憶装置３９に記憶させた
タイムスケジュールどおりに吸収剤供給最、循環ポンプ
運転台数を制御することにより最適な条件での予測υ制
御を行わせることができることになる。
なお、比較部３２で計算上の脱硫率η１と比較する設定
脱硫率η、に代えて出口ＳＯ？瀧度で判定プるようにし
てもよい。
脱硫率η、に代えて出口ＳＯ？瀧度で判定プるようにし
てもよい。
［発明の効果］
以上述べた如く、本発明の排煙脱硫装置の制御方法によ
れば、現在の運転状況における各種データをもとに弱硫
性能シミュレーションモデルを作り、現時点から１時間
後までを微小時間Δｔ刻みで分割させ、各Ａｔ時間ごと
に脱硫率と吸収液中吸収剤ｉａ度を計算しながら１時間
後の脱硫率と吸収液中吸収剤濃度をＳ］算し、計算脱硫
率を設定脱硫率又は出口ＳＱ濃度から判定してｈ１算脱
硫率が最適となったところで上記Δｔ刻みの運転条件の
タイムスケジュールを記憶させておき、このタイムスケ
ジュールどおりに制御させるので、従来行われていなか
った予測制御が実現でき、最適制御を自動的に行わせる
ことができる、という優れた効果を奏し得る。
れば、現在の運転状況における各種データをもとに弱硫
性能シミュレーションモデルを作り、現時点から１時間
後までを微小時間Δｔ刻みで分割させ、各Ａｔ時間ごと
に脱硫率と吸収液中吸収剤ｉａ度を計算しながら１時間
後の脱硫率と吸収液中吸収剤濃度をＳ］算し、計算脱硫
率を設定脱硫率又は出口ＳＱ濃度から判定してｈ１算脱
硫率が最適となったところで上記Δｔ刻みの運転条件の
タイムスケジュールを記憶させておき、このタイムスケ
ジュールどおりに制御させるので、従来行われていなか
った予測制御が実現でき、最適制御を自動的に行わせる
ことができる、という優れた効果を奏し得る。
第１図は本発明の方法の実施に使用する排煙脱硫装置の
一例を示す概略図、第２図は第１図に示す計算機の内部
構成例を示舊ブロック図、第３図は第２図におけるＡｔ
時間後の削輝部の詳細図、第４図は脱硫効率と循環ポン
プ運転台数との関係図、第５図は脱硫効率と吸収液１）
１１との関係図、第６図は吸収液ｐＨと吸収液中吸収剤
ｉＩａ度との関係図である。 １・・・吸収塔、２・・・吸収液、３・・・スプレー段
、５・・・循環ライン、６・・・循環ポンプ、８・・・
ガス入口管、９・・・ガス出口管、１６・・・排ガス流
旦計、１７・・・入口ＳＯ２濃度計、１８・・・出口Ｓ
０２ｖＡ度計、１９・・・ｐＨ計、２０・・・吸収剤
ｖＡ度変針２７・・・計算機、２８・・・モデル式設定
部、２９・・・Δｔ時間後の計算部、３０・・・を時間
後のｉｔ ０部、３１・・・予定運転条例設定器、３２
・・・比較部、３３・・・脱ば【重設定器、３４・・・
計算上の予定の運転条件、３９・・・運転指示記憶装置
。 第３図
一例を示す概略図、第２図は第１図に示す計算機の内部
構成例を示舊ブロック図、第３図は第２図におけるＡｔ
時間後の削輝部の詳細図、第４図は脱硫効率と循環ポン
プ運転台数との関係図、第５図は脱硫効率と吸収液１）
１１との関係図、第６図は吸収液ｐＨと吸収液中吸収剤
ｉＩａ度との関係図である。 １・・・吸収塔、２・・・吸収液、３・・・スプレー段
、５・・・循環ライン、６・・・循環ポンプ、８・・・
ガス入口管、９・・・ガス出口管、１６・・・排ガス流
旦計、１７・・・入口ＳＯ２濃度計、１８・・・出口Ｓ
０２ｖＡ度計、１９・・・ｐＨ計、２０・・・吸収剤
ｖＡ度変針２７・・・計算機、２８・・・モデル式設定
部、２９・・・Δｔ時間後の計算部、３０・・・を時間
後のｉｔ ０部、３１・・・予定運転条例設定器、３２
・・・比較部、３３・・・脱ば【重設定器、３４・・・
計算上の予定の運転条件、３９・・・運転指示記憶装置
。 第３図
Claims (1)
- （１）吸収塔へ入る排ガス流量、吸収液ｐＨ、吸収液中
吸収剤濃度、吸収塔入口及び出口ＳＯ＿２濃度、循環ポ
ンプ運転台数の如き現在の運転データをもとに計算機に
て脱硫性能シミュレーションを作った後、現時点からｔ
時間後までの間を微小時間Δｔ刻みで分割して各Δｔ間
の脱硫率と吸収液中の吸収剤濃度を計算することにより
を時間後の脱硫率と吸収液中の吸収剤濃度を計算し、次
いで、該計算で得られたを時間後の脱硫率が最適である
かを設定脱硫率又は出口ＳＯ＿２濃度で判定し、最適で
あると上記Δｔ刻みの運転条件のタイムスケジュールを
記憶させておき、タイムスケジュールどおりに吸収剤供
給量等を制御させることを特徴とする排煙脱硫装置の制
御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63335581A JPH0714453B2 (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | 排煙脱硫装置の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63335581A JPH0714453B2 (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | 排煙脱硫装置の制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02180616A true JPH02180616A (ja) | 1990-07-13 |
| JPH0714453B2 JPH0714453B2 (ja) | 1995-02-22 |
Family
ID=18290182
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63335581A Expired - Lifetime JPH0714453B2 (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | 排煙脱硫装置の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0714453B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115729184A (zh) * | 2022-11-14 | 2023-03-03 | 青芥一合碳汇(武汉)科技有限公司 | 基于大数据分析和边缘控制的脱硫优化运行方法及装置 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102580513B (zh) * | 2012-01-01 | 2016-05-11 | 蔡如钰 | 火电厂烟气脱硫过程模拟优化系统 |
| CN106000007B (zh) * | 2016-07-06 | 2019-04-26 | 福建龙净环保股份有限公司 | 一种湿法脱硫流场的模拟系统及模拟方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59199021A (ja) * | 1983-04-26 | 1984-11-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 湿式石灰石膏法脱硫プラントの制御方法 |
| JPS62250931A (ja) * | 1986-04-23 | 1987-10-31 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙脱硫制御装置 |
| JPS63229126A (ja) * | 1987-03-19 | 1988-09-26 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙脱硫装置の吸収液循環量制御装置 |
-
1988
- 1988-12-29 JP JP63335581A patent/JPH0714453B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59199021A (ja) * | 1983-04-26 | 1984-11-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 湿式石灰石膏法脱硫プラントの制御方法 |
| JPS62250931A (ja) * | 1986-04-23 | 1987-10-31 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙脱硫制御装置 |
| JPS63229126A (ja) * | 1987-03-19 | 1988-09-26 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙脱硫装置の吸収液循環量制御装置 |
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|---|---|---|---|---|
| CN115729184A (zh) * | 2022-11-14 | 2023-03-03 | 青芥一合碳汇(武汉)科技有限公司 | 基于大数据分析和边缘控制的脱硫优化运行方法及装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0714453B2 (ja) | 1995-02-22 |
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