JPH0411248B2 - - Google Patents
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- JPH0411248B2 JPH0411248B2 JP57056047A JP5604782A JPH0411248B2 JP H0411248 B2 JPH0411248 B2 JP H0411248B2 JP 57056047 A JP57056047 A JP 57056047A JP 5604782 A JP5604782 A JP 5604782A JP H0411248 B2 JPH0411248 B2 JP H0411248B2
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- Treating Waste Gases (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は排ガス中の窒素酸化物をアンモニア接
触還元法を用いて脱硝する脱硝装置のアンモニア
注入量制御方法に係り、特に負荷変動の激しい燃
焼装置に用いて好適な脱硝装置のアンモニア注入
量制御方法に関する。
触還元法を用いて脱硝する脱硝装置のアンモニア
注入量制御方法に係り、特に負荷変動の激しい燃
焼装置に用いて好適な脱硝装置のアンモニア注入
量制御方法に関する。
排ガス中の窒素酸化物（以下、これをNOxと
称す。）の脱硝方法の一つであるアンモニア接触
還元法は、乾式であることおよび装置が簡単であ
ること等により火力発電用の大型ボイラなどに多
く用いられている。
称す。）の脱硝方法の一つであるアンモニア接触
還元法は、乾式であることおよび装置が簡単であ
ること等により火力発電用の大型ボイラなどに多
く用いられている。
この脱硝方法では、その脱硝性能がアンモニア
の注入量に大きく依存しており、装置を安定して
運転するためにはアンモニアの注入量の制御が重
要な課題となつている。即ち、アンモニアの注入
量が少ないと当然脱硝性能は低下し、又、アンモ
ニアの注入量が多過ぎるとアンモニアが未反応の
まま脱硝装置の触媒層から流出して排ガス中の三
酸化硫黄（SO3）と反応し、後流に設けられた空
気予熱器に硫安として堆積し、又は白煙の原因と
なる。
の注入量に大きく依存しており、装置を安定して
運転するためにはアンモニアの注入量の制御が重
要な課題となつている。即ち、アンモニアの注入
量が少ないと当然脱硝性能は低下し、又、アンモ
ニアの注入量が多過ぎるとアンモニアが未反応の
まま脱硝装置の触媒層から流出して排ガス中の三
酸化硫黄（SO3）と反応し、後流に設けられた空
気予熱器に硫安として堆積し、又は白煙の原因と
なる。
従来、アンモニア注入量の制御には種々の方法
が提案されているが、これらの方法を原理的に別
けると次の２つの方法に帰着する。
が提案されているが、これらの方法を原理的に別
けると次の２つの方法に帰着する。
(1) 脱硝装置入口における排ガスの条件による制
御 この方法は、脱硝反応が NH3＋NO＋１／4O2→N2＋２／3H2O の反応式から明らかなようにアンモニアと一酸
化窒素とが等モルで反応することから、排ガス
流量や全NOx濃度などから脱硝装置に流入す
るNOx量を算出してアンモニアの必要量を決
定する方法である。
御 この方法は、脱硝反応が NH3＋NO＋１／4O2→N2＋２／3H2O の反応式から明らかなようにアンモニアと一酸
化窒素とが等モルで反応することから、排ガス
流量や全NOx濃度などから脱硝装置に流入す
るNOx量を算出してアンモニアの必要量を決
定する方法である。
(2) 脱硝装置出口における排ガスの条件による制
御 この方法は、原理的には脱硝装置の出口の
NOx濃度を測定し、これを直接又は脱硝率に
変換してアンモニア注入系にフイードバツクさ
せて注入量を制御しようとするものである。
御 この方法は、原理的には脱硝装置の出口の
NOx濃度を測定し、これを直接又は脱硝率に
変換してアンモニア注入系にフイードバツクさ
せて注入量を制御しようとするものである。
上記(1)、(2)のいずれの方法も、脱硝装置の運転
条件が一定している場合には脱硝性能は安定に維
持されている。しかし、例えばボイラの負荷が上
昇すると、処理すべき排ガス量は約２倍、排ガス
温度は約50℃、NOx濃度は２倍というように大
幅に変化し、この変化は数10分という短時間内に
発生するものであり、このように短時間に大幅な
反応条件の変化が生じた場合、前記(1)の方法で
は、触媒へのアンモニア吸着量が変化し、この結
果脱硝装置出口のNOx濃度が一時的に高くなる
現象が発生するという欠点があつた。これを第１
図ａ，ｂに示す。図ａは横軸に時間Ｔ、縦軸に負
荷の大きさＬがとつてある。又、図ｂは横軸に時
間、縦軸に脱硝装置出口のNOx濃度Ｄがとつて
ある。図ａ，ｂの時間軸は揃えて記載されてい
る。第１図から、負荷の上昇変化が始まると直ち
に脱硝装置出口のNOx濃度が急に高くなり、そ
の後徐々に一定値戻る。したがつて、この間脱硝
率が低下するという欠点が発生する。
条件が一定している場合には脱硝性能は安定に維
持されている。しかし、例えばボイラの負荷が上
昇すると、処理すべき排ガス量は約２倍、排ガス
温度は約50℃、NOx濃度は２倍というように大
幅に変化し、この変化は数10分という短時間内に
発生するものであり、このように短時間に大幅な
反応条件の変化が生じた場合、前記(1)の方法で
は、触媒へのアンモニア吸着量が変化し、この結
果脱硝装置出口のNOx濃度が一時的に高くなる
現象が発生するという欠点があつた。これを第１
図ａ，ｂに示す。図ａは横軸に時間Ｔ、縦軸に負
荷の大きさＬがとつてある。又、図ｂは横軸に時
間、縦軸に脱硝装置出口のNOx濃度Ｄがとつて
ある。図ａ，ｂの時間軸は揃えて記載されてい
る。第１図から、負荷の上昇変化が始まると直ち
に脱硝装置出口のNOx濃度が急に高くなり、そ
の後徐々に一定値戻る。したがつて、この間脱硝
率が低下するという欠点が発生する。
又、前記(2)の方法では、短時間で大幅な変化に
対して脱硝性能を追従させるためには、前述のフ
イードバツクの量を大きく選定すればよいのであ
るが、そうすると発振現象が発生してアンモニア
注入量が一定しないばかりか、アンモニア注入量
がオーバーシユートして大量の未反応アンモニア
が触媒層から流出してしまうという欠点があつ
た。
対して脱硝性能を追従させるためには、前述のフ
イードバツクの量を大きく選定すればよいのであ
るが、そうすると発振現象が発生してアンモニア
注入量が一定しないばかりか、アンモニア注入量
がオーバーシユートして大量の未反応アンモニア
が触媒層から流出してしまうという欠点があつ
た。
本発明の目的は、前記従来方法による欠点を除
き、負荷の変動に伴う急激な反応条件の変化に対
する脱硝性能の追従性が良好であり、かつ、触媒
層から流出する未反応アンモニアの量を少なくす
ることができる脱硝装置のアンモニア注入量の制
御方法を提供するにある。
き、負荷の変動に伴う急激な反応条件の変化に対
する脱硝性能の追従性が良好であり、かつ、触媒
層から流出する未反応アンモニアの量を少なくす
ることができる脱硝装置のアンモニア注入量の制
御方法を提供するにある。
この目的を達成するため、本発明は、
排ガス流通経路上に触媒を内蔵した脱硝装置を
配置し、この脱硝装置の入口側にアンモニアを供
給するアンモニア供給手段を設け、アンモニア接
触還元法によつて排ガス中の窒素酸化物を除去す
る燃焼装置の制御方法において、 前記脱硝装置の入口側の排ガス量と排ガス中の
窒素酸化物濃度に基づいて、脱硝反応に必要なア
ンモニア注入量に相当する信号a1を出力し、 前記脱硝装置の出口側における排ガス中の窒素
酸化物濃度を実測し、その実測窒素酸化物濃度が
予め設定されている設定出口窒素酸化物濃度にな
るようになるために、触媒に吸着されるアンモニ
ア吸着量を演算する際、燃焼装置の負荷信号に基
づいてそのアンモニア吸着量を加減して、当該負
荷におけるアンモニア吸着調整量に相当する信号
a2を出力して、 前記信号a1と信号a2とに基づいて、前記アンモ
ニア供給手段によるアンモニア供給量を決定する
ように構成されていることを特徴とするものであ
る。
配置し、この脱硝装置の入口側にアンモニアを供
給するアンモニア供給手段を設け、アンモニア接
触還元法によつて排ガス中の窒素酸化物を除去す
る燃焼装置の制御方法において、 前記脱硝装置の入口側の排ガス量と排ガス中の
窒素酸化物濃度に基づいて、脱硝反応に必要なア
ンモニア注入量に相当する信号a1を出力し、 前記脱硝装置の出口側における排ガス中の窒素
酸化物濃度を実測し、その実測窒素酸化物濃度が
予め設定されている設定出口窒素酸化物濃度にな
るようになるために、触媒に吸着されるアンモニ
ア吸着量を演算する際、燃焼装置の負荷信号に基
づいてそのアンモニア吸着量を加減して、当該負
荷におけるアンモニア吸着調整量に相当する信号
a2を出力して、 前記信号a1と信号a2とに基づいて、前記アンモ
ニア供給手段によるアンモニア供給量を決定する
ように構成されていることを特徴とするものであ
る。
以下、本発明を図示の実施例に基づいて説明す
る。
る。
ここで、実施例の構成の説明に先立ち、触媒へ
のアンモニア吸着量について述べる。前述のよう
に、脱硝反応はアンモニア（NH3）と一酸化窒
素（NO）との等モル反応であるため、触媒量を
反応がほぼ定量的に進行し得る量に選定してお
き、脱硝装置に流入するNOx量とこの脱硝装置
に求められる性能とから算出されるアンモニアの
必要量を注入する方法が、未反応のアンモニアの
流出を最小限度に抑えるための方法であるといえ
る。そして、このような方法の欠点である応答速
度の悪い点を改善すれば本発明の目的を達成する
ことができる。このような観点から、急激な反応
条件の変化における脱硝率の一時的低下（第１
図）が発生する原因を除けば応答速度を改善する
ことができるのである。
のアンモニア吸着量について述べる。前述のよう
に、脱硝反応はアンモニア（NH3）と一酸化窒
素（NO）との等モル反応であるため、触媒量を
反応がほぼ定量的に進行し得る量に選定してお
き、脱硝装置に流入するNOx量とこの脱硝装置
に求められる性能とから算出されるアンモニアの
必要量を注入する方法が、未反応のアンモニアの
流出を最小限度に抑えるための方法であるといえ
る。そして、このような方法の欠点である応答速
度の悪い点を改善すれば本発明の目的を達成する
ことができる。このような観点から、急激な反応
条件の変化における脱硝率の一時的低下（第１
図）が発生する原因を除けば応答速度を改善する
ことができるのである。
そこで、種々研究の結果前記の原因は触媒への
アンモニア吸着量に関係することが判明した。第
２図は種々の温度における触媒へのアンモニア吸
着量Ｑと脱硝率に関連する値Ａとの関係を示した
ものである。ここで、脱硝率に関連する値Ａとは
次のような数式で表わされる値である。
アンモニア吸着量に関係することが判明した。第
２図は種々の温度における触媒へのアンモニア吸
着量Ｑと脱硝率に関連する値Ａとの関係を示した
ものである。ここで、脱硝率に関連する値Ａとは
次のような数式で表わされる値である。
Ａ＝Ｆ／Ｖln１／１−Ｘ
ただし、Ｆは排ガス流量、Ｖは触媒量、Ｘは脱
硝率である。
硝率である。
第２図から明らかなように、同一温度において
は両者は比例関係にある。したがつて、次式が成
立する。
は両者は比例関係にある。したがつて、次式が成
立する。
ln１／１−Ｘ＝Ｋ・Ｇ（Ｔ）・Ｑ・Ｖ／Ｆ ……(1)
ただし、Ｋは定数、Ｇ（Ｔ）は温度Ｔの関数で
ある。
ある。
この(1)式は、排ガス量Ｆの増加や温度Ｔの低下
の場合、アンモニア吸着量Ｑを増加してやらなけ
れば脱硝性能は一定に維持できないことを示して
いる。換言すれば、負荷の変動に伴う反応条件の
変化に脱硝性能を追従させるためには、定常の性
能を維持するためのアンモニア注入量に上記の増
加すべきアンモニア吸着量を追加してやればよい
ということになる。これは、アンモニア吸着量が
過剰である場合も同じであり、その場合はアンモ
ニア注入量を低減してやればよいことになる。以
下、増加についての場合のみ説明する。
の場合、アンモニア吸着量Ｑを増加してやらなけ
れば脱硝性能は一定に維持できないことを示して
いる。換言すれば、負荷の変動に伴う反応条件の
変化に脱硝性能を追従させるためには、定常の性
能を維持するためのアンモニア注入量に上記の増
加すべきアンモニア吸着量を追加してやればよい
ということになる。これは、アンモニア吸着量が
過剰である場合も同じであり、その場合はアンモ
ニア注入量を低減してやればよいことになる。以
下、増加についての場合のみ説明する。
今、アンモニア吸着量の不足分をΔQとする
と、このΔQは前記(1)式から次のように表され
る。
と、このΔQは前記(1)式から次のように表され
る。
ΔQ＝Ｋ・１／Ｇ（Ｔ）・Ｆ／Ｖln（１−Ｘ／１−X0
）……(2) ＝Ｋ・１／Ｇ（Ｔ）・Ｆ／ＶlnＣ／C0 ……(3) ここで、X0は脱硝率の設定値、Ｘは実測され
た脱硝率、C0は脱硝装置出口のNOx濃度の設定
値、Ｃは実測された脱硝装置出口のNOx濃度で
ある。
）……(2) ＝Ｋ・１／Ｇ（Ｔ）・Ｆ／ＶlnＣ／C0 ……(3) ここで、X0は脱硝率の設定値、Ｘは実測され
た脱硝率、C0は脱硝装置出口のNOx濃度の設定
値、Ｃは実測された脱硝装置出口のNOx濃度で
ある。
この(2)、(3)式から、アンモニア吸着量の不足量
ΔQは、脱硝率の設定値X0と実測値Ｘ、又は出口
のNOx濃度の設定値C0と実測値Ｃとの比の対数、
排ガス流量および温度により算出することができ
る。
ΔQは、脱硝率の設定値X0と実測値Ｘ、又は出口
のNOx濃度の設定値C0と実測値Ｃとの比の対数、
排ガス流量および温度により算出することができ
る。
したがつて、排ガス流量、入口のNOx濃度に
基づいてアンモニア注入量を制御する入口制御系
に上記アンモニア吸着不足量の追加系を組合せて
やれば、反応条件の急変があつてもこれに充分追
従してゆくことができるアンモニア注入量制御を
行い得るということになる。即ち、このようなア
ンモニア注入量の制御は、反応に必要なアンモニ
ア量と触媒性能を一定に維持するために必要なア
ンモニア量とを別々に制御する構成であるといえ
る。
基づいてアンモニア注入量を制御する入口制御系
に上記アンモニア吸着不足量の追加系を組合せて
やれば、反応条件の急変があつてもこれに充分追
従してゆくことができるアンモニア注入量制御を
行い得るということになる。即ち、このようなア
ンモニア注入量の制御は、反応に必要なアンモニ
ア量と触媒性能を一定に維持するために必要なア
ンモニア量とを別々に制御する構成であるといえ
る。
次に第３図に示す本発明の制御方法を実施する
ための制御装置の一実施例について説明する。
ための制御装置の一実施例について説明する。
図で１は脱硝反応を行うための脱硝装置、２は
脱硝装置１の入口側の煙道、３は出口側の煙道で
あり、煙道２には脱硝されていない排ガスが、煙
道３には脱硝された排ガスがそれぞれ矢印Ｊ方向
に流れる。４は脱硝装置１の入口側煙道２に注入
されるべきアンモニアの供給源、５はアンモニア
供給源４からのアンモニア流量を制御する制御
弁、６はアンモニアの流量検出装置である。制御
弁５はこの制御装置からの出力信号により操作さ
れてアンモニア注入量を制御する。７は脱硝装置
１の入口側の排ガス内のNOx濃度を分析し、こ
れに応じた信号ｂを出力する入口NOx分析装置、
８は同じく入口側の排ガスの流量を検出し、これ
に応じた信号ｆを出力する排ガス流量検出装置、
９は同じく入口側の排ガスの温度を検出し、これ
に応じた信号ｔを出力する温度検出装置、１０は
脱硝装置１の出口側の排ガス内のNOx濃度を分
析し、これに応じた信号ｃを出力する出口NOx
分析装置である。
脱硝装置１の入口側の煙道、３は出口側の煙道で
あり、煙道２には脱硝されていない排ガスが、煙
道３には脱硝された排ガスがそれぞれ矢印Ｊ方向
に流れる。４は脱硝装置１の入口側煙道２に注入
されるべきアンモニアの供給源、５はアンモニア
供給源４からのアンモニア流量を制御する制御
弁、６はアンモニアの流量検出装置である。制御
弁５はこの制御装置からの出力信号により操作さ
れてアンモニア注入量を制御する。７は脱硝装置
１の入口側の排ガス内のNOx濃度を分析し、こ
れに応じた信号ｂを出力する入口NOx分析装置、
８は同じく入口側の排ガスの流量を検出し、これ
に応じた信号ｆを出力する排ガス流量検出装置、
９は同じく入口側の排ガスの温度を検出し、これ
に応じた信号ｔを出力する温度検出装置、１０は
脱硝装置１の出口側の排ガス内のNOx濃度を分
析し、これに応じた信号ｃを出力する出口NOx
分析装置である。
１１は入口NOx分析装置７の出力信号ｂと信
号c0とを入力して必要な演算を行う演算器であ
る。ここで、信号c0は前記(3)式における脱硝装置
１の出口側NOx濃度の設定値C0に応じた信号で
ある。演算器１１からは脱硝装置１の性能を維持
するのに必要な信号ｘが出力される。１２は排ガ
ス流量検出装置８からの出力信号ｆと演算器１１
からの出力信号ｘとを乗算する乗算器であり、反
応に必要なアンモニア量に応じた信号a1が出力さ
れる。１３はある定められた関数を有する関数発
生器であり、温度検出装置９からの信号ｔが入力
されると、これに対応した前記(3)式における値Ｇ
（Ｔ）に応じた信号ｇ（ｔ）を出力する。１４は出
口NOx分析装置１０の出力信号ｃと前記出口側
NOx濃度の設定値C0に応じた信号c0とを入力して
必要な演算を行う演算器であり、この演算器１４
により前記(3)式の値lnＣ／C0が算出され、この値に 応じた信号lnｃ／c0が出力される。１５は信号ｆ、 信号ｇ（ｔ）、信号lnｃ／c0、信号ｋを入力し、これ らを乗算する乗算器である。ここで、信号ｋは前
記(3)式のＫ／Ｖに相当する値に応じた信号であ
る。乗算器１５からは触媒性能を一定に維持する
ために必要なアンモニア吸着不足量ΔQに応じた
信号a2が出力される。１６は信号a1と信号a2とを
加算する加算器であり、加算器１６からは制御弁
５を制御する制御信号ｎが出力される。１７は加
算器１６の制御信号ｎを入力し、この信号ｎに応
じて制御弁５の開閉制御を行う比例制御装置であ
る。
号c0とを入力して必要な演算を行う演算器であ
る。ここで、信号c0は前記(3)式における脱硝装置
１の出口側NOx濃度の設定値C0に応じた信号で
ある。演算器１１からは脱硝装置１の性能を維持
するのに必要な信号ｘが出力される。１２は排ガ
ス流量検出装置８からの出力信号ｆと演算器１１
からの出力信号ｘとを乗算する乗算器であり、反
応に必要なアンモニア量に応じた信号a1が出力さ
れる。１３はある定められた関数を有する関数発
生器であり、温度検出装置９からの信号ｔが入力
されると、これに対応した前記(3)式における値Ｇ
（Ｔ）に応じた信号ｇ（ｔ）を出力する。１４は出
口NOx分析装置１０の出力信号ｃと前記出口側
NOx濃度の設定値C0に応じた信号c0とを入力して
必要な演算を行う演算器であり、この演算器１４
により前記(3)式の値lnＣ／C0が算出され、この値に 応じた信号lnｃ／c0が出力される。１５は信号ｆ、 信号ｇ（ｔ）、信号lnｃ／c0、信号ｋを入力し、これ らを乗算する乗算器である。ここで、信号ｋは前
記(3)式のＫ／Ｖに相当する値に応じた信号であ
る。乗算器１５からは触媒性能を一定に維持する
ために必要なアンモニア吸着不足量ΔQに応じた
信号a2が出力される。１６は信号a1と信号a2とを
加算する加算器であり、加算器１６からは制御弁
５を制御する制御信号ｎが出力される。１７は加
算器１６の制御信号ｎを入力し、この信号ｎに応
じて制御弁５の開閉制御を行う比例制御装置であ
る。
次に、この制御装置の動作を述べる。まず、入
口NOx分析装置７により入口側NOx濃度が、又、
排ガス流量検出装置８により入口側排ガス流量が
検出され、これに応じた信号ｂおよび信号ｆに基
づいて反応に必要なアンモニア量が演算され、こ
れに応じた信号a1を得る。一方、これとは別に、
排ガス流量検出装置８、温度検出装置９、出口
NOx分析装置１０によりそれぞれ入口側排ガス
流量、入口側排ガス温度、出口側NOx濃度が検
出され、これらに応じた信号ｆ、信号ｔ、信号ｃ
に基づいて(3)式に該当する変動時のアンモニア吸
着不足量が演算され、これに応じた信号a2を得
る。煙道２に注入すべきアンモニアの量は、反応
に必要なアンモニア量とアンモニア吸着不足量と
を加えた量であるから、これに応じた信号a1と信
号a2とを加算器１６で加算することにより、必要
とする制御信号ｎを得、この制御信号ｎにより比
例制御装置１７を介して制御弁５を制御するもの
である。
口NOx分析装置７により入口側NOx濃度が、又、
排ガス流量検出装置８により入口側排ガス流量が
検出され、これに応じた信号ｂおよび信号ｆに基
づいて反応に必要なアンモニア量が演算され、こ
れに応じた信号a1を得る。一方、これとは別に、
排ガス流量検出装置８、温度検出装置９、出口
NOx分析装置１０によりそれぞれ入口側排ガス
流量、入口側排ガス温度、出口側NOx濃度が検
出され、これらに応じた信号ｆ、信号ｔ、信号ｃ
に基づいて(3)式に該当する変動時のアンモニア吸
着不足量が演算され、これに応じた信号a2を得
る。煙道２に注入すべきアンモニアの量は、反応
に必要なアンモニア量とアンモニア吸着不足量と
を加えた量であるから、これに応じた信号a1と信
号a2とを加算器１６で加算することにより、必要
とする制御信号ｎを得、この制御信号ｎにより比
例制御装置１７を介して制御弁５を制御するもの
である。
このように、この実施例では反応に必要なアン
モニア量とは別に、触媒へのアンモニア吸着量の
過、不足を演算し、両者を加算してアンモニア注
入量としたので、急激な反応条件の変化に対する
脱硝性能の追従性が良好となり、前記従来の制御
方法で問題となつていた発振や未反応のアンモニ
アの触媒層からの流出を防ぐことができる。
モニア量とは別に、触媒へのアンモニア吸着量の
過、不足を演算し、両者を加算してアンモニア注
入量としたので、急激な反応条件の変化に対する
脱硝性能の追従性が良好となり、前記従来の制御
方法で問題となつていた発振や未反応のアンモニ
アの触媒層からの流出を防ぐことができる。
次に、第４図に示す本発明の制御方法を実施す
るための制御装置の他の実施例について説明す
る。図で第３図に示す実施例と同一部分には同一
符号を付して説明を省略する。１８は演算器であ
る。演算器１８には、さきの実施例における演算
器１４と異なり、出口NOx分析装置１０の出力
信号ｃ、入口NOx分析装置７の出力信号ｂ、前
記(2)式における脱硝率設定値X0に応じた信号x0
が入力され、(2)式における値ln１−Ｘ／１−X0が演算
さ れ、これに応じた信号ln１−ｘ／１−x0が出力される。
るための制御装置の他の実施例について説明す
る。図で第３図に示す実施例と同一部分には同一
符号を付して説明を省略する。１８は演算器であ
る。演算器１８には、さきの実施例における演算
器１４と異なり、出口NOx分析装置１０の出力
信号ｃ、入口NOx分析装置７の出力信号ｂ、前
記(2)式における脱硝率設定値X0に応じた信号x0
が入力され、(2)式における値ln１−Ｘ／１−X0が演算
さ れ、これに応じた信号ln１−ｘ／１−x0が出力される。
又、乗算器１２にはさきの実施例と異なり、排ガ
ス流量検出装置８の出力信号ｆ、入口NOx分析
装置７の出力信号ｂ、前記脱硝率設定値X0に応
じた信号x0が入力され、乗算が行われて信号a1が
出力される。乗算器１５には、さきの実施例にお
ける入力信号lnｃ／c0の代りに信号ln１−ｘ／１−x0が
入力 され、前記(2)式の演算を行つて信号a2が出力され
る。本実施例の動作はさきの実施例の動作に準ず
るものであるので、説明は省略する。
ス流量検出装置８の出力信号ｆ、入口NOx分析
装置７の出力信号ｂ、前記脱硝率設定値X0に応
じた信号x0が入力され、乗算が行われて信号a1が
出力される。乗算器１５には、さきの実施例にお
ける入力信号lnｃ／c0の代りに信号ln１−ｘ／１−x0が
入力 され、前記(2)式の演算を行つて信号a2が出力され
る。本実施例の動作はさきの実施例の動作に準ず
るものであるので、説明は省略する。
このように、本実施はさきの実施例と同じ効果
を有するばかりでなく、さきの実施例における演
算器の１つを省略することができる。
を有するばかりでなく、さきの実施例における演
算器の１つを省略することができる。
なお、以上の実施例においては排ガス流量の信
号を排ガス流量を直接検出することにより得てい
るが、ボイラ負荷や過剰空気量を検出することに
より得ることもできる。
号を排ガス流量を直接検出することにより得てい
るが、ボイラ負荷や過剰空気量を検出することに
より得ることもできる。
又、各演算手段としてマイクロコンピユータを
用いれば、制御装置を小型、高信頼度のものとす
ることができる。
用いれば、制御装置を小型、高信頼度のものとす
ることができる。
以上説明したように、本発明では、反応に必要
なアンモニア量とは別に、触媒へのアンモニア吸
着量の過、不足を演算し、両者を加算してこれを
アンモニアの注入量としたので、急激な反応条件
の変化に対しても脱硝性能の追従性が良好とな
り、又、未反応アンモニアの触媒層からの流出を
防ぐことができる。
なアンモニア量とは別に、触媒へのアンモニア吸
着量の過、不足を演算し、両者を加算してこれを
アンモニアの注入量としたので、急激な反応条件
の変化に対しても脱硝性能の追従性が良好とな
り、又、未反応アンモニアの触媒層からの流出を
防ぐことができる。
第１図ａ，ｂは従来の制御方法を用いた場合の
負荷の変動と脱硝装置出口側NOx量との関係を
説明するための説明図、第２図はアンモニア吸着
量と脱硝効率との関係を説明するための説明図、
第３図は本発明のアンモニア注入量制御方法を実
施する制御装置の一実施例の系統図、第４図は本
発明のアンモニア注入量制御方法を実施する制御
装置の他の実施例の系統図である。 １……脱硝装置、４……アンモニア供給源、５
……制御弁、７……入口NOx分析装置、８……
排ガス流量検出装置、９……温度検出装置、１０
……出口NOx分析装置、１１，１４，１８……
演算器、１２，１５……乗算器、１３……関数発
生器、１６……加算器。
負荷の変動と脱硝装置出口側NOx量との関係を
説明するための説明図、第２図はアンモニア吸着
量と脱硝効率との関係を説明するための説明図、
第３図は本発明のアンモニア注入量制御方法を実
施する制御装置の一実施例の系統図、第４図は本
発明のアンモニア注入量制御方法を実施する制御
装置の他の実施例の系統図である。 １……脱硝装置、４……アンモニア供給源、５
……制御弁、７……入口NOx分析装置、８……
排ガス流量検出装置、９……温度検出装置、１０
……出口NOx分析装置、１１，１４，１８……
演算器、１２，１５……乗算器、１３……関数発
生器、１６……加算器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 排ガス流通経路上に触媒を内蔵した脱硝装置
を配置し、この脱硝装置の入口側にアンモニアを
供給するアンモニア供給手段を設け、アンモニア
接触還元法によつて排ガス中の窒素酸化物を除去
する燃焼装置の制御方法において、 前記脱硝装置の入口側の排ガス量と排ガス中の
窒素酸化物濃度に基づいて、脱硝反応に必要なア
ンモニア注入量に相当する信号a1を出力し、 前記脱硝装置の出口側における排ガス中の窒素
酸化物濃度を実測し、その実測窒素酸化物濃度が
予め設定されている設定出口窒素酸化物濃度にな
るようになるために、触媒に吸着されるアンモニ
ア吸着量を演算する際、燃焼装置の負荷信号に基
づいてそのアンモニア吸着量を加減して、当該負
荷におけるアンモニア吸着調整量に相当する信号
a2を出力して、 前記信号a1と信号a2とに基づいて、前記アンモ
ニア供給手段によるアンモニア供給量を決定する
ように構成されていることを特徴とする燃焼装置
の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57056047A JPS58174227A (ja) | 1982-04-06 | 1982-04-06 | 脱硝装置のアンモニア注入量制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57056047A JPS58174227A (ja) | 1982-04-06 | 1982-04-06 | 脱硝装置のアンモニア注入量制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58174227A JPS58174227A (ja) | 1983-10-13 |
| JPH0411248B2 true JPH0411248B2 (ja) | 1992-02-27 |
Family
ID=13016165
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57056047A Granted JPS58174227A (ja) | 1982-04-06 | 1982-04-06 | 脱硝装置のアンモニア注入量制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58174227A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999067511A1 (fr) * | 1998-06-23 | 1999-12-29 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Dispositif de reglage d'emission de gaz d'echappement dans un moteur a combustion interne |
| JP2002177741A (ja) * | 2000-12-18 | 2002-06-25 | Miura Co Ltd | ボイラにおける脱硝装置の制御方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3248920B2 (ja) * | 1991-02-21 | 2002-01-21 | 住友ケミカルエンジニアリング株式会社 | 脱硝方法 |
| JPH0757303B2 (ja) * | 1991-05-23 | 1995-06-21 | 株式会社新潟鉄工所 | 脱硝制御装置及び方法 |
| JP4627611B2 (ja) * | 2001-07-03 | 2011-02-09 | バブコック日立株式会社 | 脱硝装置へのアンモニア注入量制御方法および装置ならびにそれらに使用するアンモニア注入量補正装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5433864A (en) * | 1977-08-22 | 1979-03-12 | Hitachi Ltd | Process and device for controlling reducing agent for use in denitration plant |
| JPS551858A (en) * | 1978-06-21 | 1980-01-09 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Reduction and denitrification by ammonia |
| JPS56163741A (en) * | 1980-05-20 | 1981-12-16 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Method for controlling feed rate or nh3 in dry denitration apparatus |
-
1982
- 1982-04-06 JP JP57056047A patent/JPS58174227A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5433864A (en) * | 1977-08-22 | 1979-03-12 | Hitachi Ltd | Process and device for controlling reducing agent for use in denitration plant |
| JPS551858A (en) * | 1978-06-21 | 1980-01-09 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Reduction and denitrification by ammonia |
| JPS56163741A (en) * | 1980-05-20 | 1981-12-16 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Method for controlling feed rate or nh3 in dry denitration apparatus |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999067511A1 (fr) * | 1998-06-23 | 1999-12-29 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Dispositif de reglage d'emission de gaz d'echappement dans un moteur a combustion interne |
| JP2002177741A (ja) * | 2000-12-18 | 2002-06-25 | Miura Co Ltd | ボイラにおける脱硝装置の制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58174227A (ja) | 1983-10-13 |
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