JPS58143825A - アンモニア注入量制御装置 - Google Patents
アンモニア注入量制御装置Info
- Publication number
- JPS58143825A JPS58143825A JP57026097A JP2609782A JPS58143825A JP S58143825 A JPS58143825 A JP S58143825A JP 57026097 A JP57026097 A JP 57026097A JP 2609782 A JP2609782 A JP 2609782A JP S58143825 A JPS58143825 A JP S58143825A
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- signal
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はアンモニア注入数制御装置に係り、特に排ガス
脱硝装置において入ロガス粂件の変動時にも１１１０ガ
スの窒素酸化物（Ｎ０ｘ）濃度の変動を小さくすること
ができ、かつ負荷追従性の良好なアンモニア（ＮＨ３）
注入叶制御装置に関する。
脱硝装置において入ロガス粂件の変動時にも１１１０ガ
スの窒素酸化物（Ｎ０ｘ）濃度の変動を小さくすること
ができ、かつ負荷追従性の良好なアンモニア（ＮＨ３）
注入叶制御装置に関する。
従来の脱硝装置のＮ１−１ ｓ注入制御方法を第１図お
よび第２図に従って説明する。ここでは、脱硝処理ガス
源としてボイラ排ガスを例にとった場合について説明す
る。
よび第２図に従って説明する。ここでは、脱硝処理ガス
源としてボイラ排ガスを例にとった場合について説明す
る。
第１図の方法は、ｉｔη上必要ＮＨ３流敗信号１４と、
実際のＮ１（３流量信号１５との偏差から調節回路８お
よび調節弁９を介して自動的にＮＨ３注大量を制御する
ものである。すなわち、入ロＮＯ工濃度検出器１で検出
されたＮＯｘ信号１１と空気流量検出器２（これは、空
気流量のみならず、燃料流量、チューブバンクの差圧等
、被処理ガス量として換嘗：できるものであれば、イロ
１れでもよい）で検出された信号１２を関数変換器３で
変換した信号とを、乗算器４で掛は合わせた信号１３に
、比率設定器１５で任意の比率を掛けて計算上必要ＮＨ
３流量信号１４とし、その信号１４と実際のＮＨ３流量
信号１５との差が小さくなるよ５ ＶＣ、ＮＨ３流量調
節回路８でＮＨ３流量調節弁９の開度調整を行なわせ、
ＮＦＩ３ガス配管１０のＮ）ｂ ６人量を自動制御する
ものである。ここで、脱硝装置の運用方法には、（１）
［ＮＨ３）］／［ＮＯ，Ｅ等モル比違転、（２）脱硝率
一定運転、（３）出ロＮＯニ一定運転等の方法が有るが
、それらは関数変換器３と比率設定器５０組み方で対応
できるものであり、以下の説明では、代表例として出口
Ｎ０１一定運転の場合について述べる。
実際のＮ１（３流量信号１５との偏差から調節回路８お
よび調節弁９を介して自動的にＮＨ３注大量を制御する
ものである。すなわち、入ロＮＯ工濃度検出器１で検出
されたＮＯｘ信号１１と空気流量検出器２（これは、空
気流量のみならず、燃料流量、チューブバンクの差圧等
、被処理ガス量として換嘗：できるものであれば、イロ
１れでもよい）で検出された信号１２を関数変換器３で
変換した信号とを、乗算器４で掛は合わせた信号１３に
、比率設定器１５で任意の比率を掛けて計算上必要ＮＨ
３流量信号１４とし、その信号１４と実際のＮＨ３流量
信号１５との差が小さくなるよ５ ＶＣ、ＮＨ３流量調
節回路８でＮＨ３流量調節弁９の開度調整を行なわせ、
ＮＦＩ３ガス配管１０のＮ）ｂ ６人量を自動制御する
ものである。ここで、脱硝装置の運用方法には、（１）
［ＮＨ３）］／［ＮＯ，Ｅ等モル比違転、（２）脱硝率
一定運転、（３）出ロＮＯニ一定運転等の方法が有るが
、それらは関数変換器３と比率設定器５０組み方で対応
できるものであり、以下の説明では、代表例として出口
Ｎ０１一定運転の場合について述べる。
さて、出ロＮＯニ一定運転の場合には、各負荷定常時に
おいて出口ＮＯｘ濃度が一定になるように関数変換器３
および比率設定器５を設定するため、負荷静定時には、
出ロ■工濃度は一定となる。しかしながら、一般に化学
反応は反応条件の変化に対し若干の遅れを生じろ。第３
図は、入ロＮｏ工濃度１７に対し入口ＮＩ（３濃度１８
を変化させた場合の出ロＮｏ工濃度１９の変化を示した
ものであるが、触媒上の脱硝反応においては、注入ＮＩ
（３条件を変化させた場合に出口Ｎ０ｘＩ１１度の変化
に若干の遅れを生じることが分る。このため、Ｎｏｘｔ
４：に見合った分だけＮＨ３を注入するという第１図の
制御方法では、負荷変動時、出口Ｎｏ工に大きな変動を
生じるという欠点がある。
おいて出口ＮＯｘ濃度が一定になるように関数変換器３
および比率設定器５を設定するため、負荷静定時には、
出ロ■工濃度は一定となる。しかしながら、一般に化学
反応は反応条件の変化に対し若干の遅れを生じろ。第３
図は、入ロＮｏ工濃度１７に対し入口ＮＩ（３濃度１８
を変化させた場合の出ロＮｏ工濃度１９の変化を示した
ものであるが、触媒上の脱硝反応においては、注入ＮＩ
（３条件を変化させた場合に出口Ｎ０ｘＩ１１度の変化
に若干の遅れを生じることが分る。このため、Ｎｏｘｔ
４：に見合った分だけＮＨ３を注入するという第１図の
制御方法では、負荷変動時、出口Ｎｏ工に大きな変動を
生じるという欠点がある。
第４図に示す負荷特性（定常状態）をもつ装置において
は、負荷に動時の出口ＮＯｘ変動は第５図のようになる
。図中、１７は入口Ｎ０ｘａ度、１８．１８Ａは人口Ｎ
Ｈ３濃度、１９は出口ＮＯｘ濃度、２０はガス量、２１
はガス温度、２２は（ＮＨａ ］／ （Ｎｏ。
は、負荷に動時の出口ＮＯｘ変動は第５図のようになる
。図中、１７は入口Ｎ０ｘａ度、１８．１８Ａは人口Ｎ
Ｈ３濃度、１９は出口ＮＯｘ濃度、２０はガス量、２１
はガス温度、２２は（ＮＨａ ］／ （Ｎｏ。
〕モル比、２３は脱硝率、２４は負荷、２５．２５Ａは
ＮＨ，注入量、２６．２６Ａは出口ＮＯｘ量度をそれぞ
れ示す。図示するように、負荷変動時のＮＯｘ量変化１
７に追従して必要ＮＨ３量２５が注入されても、第３図
の反応遅れがあるため、出ロＮｏ工濃度２６が負荷変動
時に大きく変動することがわかり、前記の制御方法は負
荷追従性に欠点があることがわかる。
ＮＨ，注入量、２６．２６Ａは出口ＮＯｘ量度をそれぞ
れ示す。図示するように、負荷変動時のＮＯｘ量変化１
７に追従して必要ＮＨ３量２５が注入されても、第３図
の反応遅れがあるため、出ロＮｏ工濃度２６が負荷変動
時に大きく変動することがわかり、前記の制御方法は負
荷追従性に欠点があることがわかる。
第２図のＮＨ，注入制御装置は、上記欠点を改善するた
めに、第１図の制御系にＮ１−Ｉ、の先行注入回路を設
置したものである。この先行注入回路は負荷変動時等、
入ロＮＯ工′ａ贋の変化率が大きい場合にＮ）■、先行
注入回路が働くものであり、具体的には、第５図中の破
線で示すように、ＮＯｘ＃度上昇時には上昇開始時にＮ
ｉ−１３を過多注入し、ＮＯｘ濃度下降時には、下降開
始時にＮＨ３を過少注入することによって、出口ＮＯｘ
濃度２６Ａの変動幅を小さくするものである。
めに、第１図の制御系にＮ１−Ｉ、の先行注入回路を設
置したものである。この先行注入回路は負荷変動時等、
入ロＮＯ工′ａ贋の変化率が大きい場合にＮ）■、先行
注入回路が働くものであり、具体的には、第５図中の破
線で示すように、ＮＯｘ＃度上昇時には上昇開始時にＮ
ｉ−１３を過多注入し、ＮＯｘ濃度下降時には、下降開
始時にＮＨ３を過少注入することによって、出口ＮＯｘ
濃度２６Ａの変動幅を小さくするものである。
ところでこのＮ１−１３先行注入の考え方は、使用する
触媒」−の脱硝反応がＮｏ□濃度に律速されるという基
本的考え方に立っているものであるが、一般的な脱硝触
媒では、反応はＮＨｓ濃度律速であり、第２図の制御方
法では、ＮＯ工濃度の変化方向とＭ濃度の変化方向とが
異なる場合に問題を生じる場合がある。例えば、第６図
に示すような負荷特性（定常状態）をもつ装置では、低
負荷帯において、ＮＯア濃度の変化方向とＮ１（１濃度
の変化方向とが逆になる場合がある。そこでＮＨａ濃度
律速の触媒を使用した場合、第２図の制御系を使用する
と、第７図に示すように正負逆の先行信号２５Ａが入り
、図中２７に示すように出口ＮＯ，の変動が逆に太きく
なってしまい、負荷追従性に問題を生じる。
触媒」−の脱硝反応がＮｏ□濃度に律速されるという基
本的考え方に立っているものであるが、一般的な脱硝触
媒では、反応はＮＨｓ濃度律速であり、第２図の制御方
法では、ＮＯ工濃度の変化方向とＭ濃度の変化方向とが
異なる場合に問題を生じる場合がある。例えば、第６図
に示すような負荷特性（定常状態）をもつ装置では、低
負荷帯において、ＮＯア濃度の変化方向とＮ１（１濃度
の変化方向とが逆になる場合がある。そこでＮＨａ濃度
律速の触媒を使用した場合、第２図の制御系を使用する
と、第７図に示すように正負逆の先行信号２５Ａが入り
、図中２７に示すように出口ＮＯ，の変動が逆に太きく
なってしまい、負荷追従性に問題を生じる。
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をなくし、負
荷変動等入口ガス条件変動時でも、出口ＮＯｘ濃度の変
動を小さくすることができる、負荷追従性の良好なＮＨ
３注入針制御装置を提供することにある。
荷変動等入口ガス条件変動時でも、出口ＮＯｘ濃度の変
動を小さくすることができる、負荷追従性の良好なＮＨ
３注入針制御装置を提供することにある。
本発明は、窒素酸化物を含有するガスを処理する乾式脱
硝装置で還元剤として注入するアンモニア（↑［３）量
を計算上の必要ＮＨｓ流量信号と実際のＮＨ３流量信号
との偏差がらＮＨ３流量調節回路を介して自動的に制御
するアンモニア注入制御装置において、上記ＮＨｓ流量
調節回路に、上記計算上必要Ｎ）（ａ流計信号の急変時
に作動するＮｆ（３先行注入回路を設け、該先行回路を
上記計算上必要ＮＴ（３濃度（または流量）信号により
作動するようにしたことを特徴とする。
硝装置で還元剤として注入するアンモニア（↑［３）量
を計算上の必要ＮＨｓ流量信号と実際のＮＨ３流量信号
との偏差がらＮＨ３流量調節回路を介して自動的に制御
するアンモニア注入制御装置において、上記ＮＨｓ流量
調節回路に、上記計算上必要Ｎ）（ａ流計信号の急変時
に作動するＮｆ（３先行注入回路を設け、該先行回路を
上記計算上必要ＮＴ（３濃度（または流量）信号により
作動するようにしたことを特徴とする。
本発明において、上記先行回路に上記唱薯上必要間（３
＃度（または流ｆ）の変化率の検出部を設け、その検出
値が設定変化率を越えた場合に棟（３先行注入回路が作
動するように構成することが好ましい。
＃度（または流ｆ）の変化率の検出部を設け、その検出
値が設定変化率を越えた場合に棟（３先行注入回路が作
動するように構成することが好ましい。
以下、本発明を第８図、第９図および第１０図によりさ
らに詳細に説明する、この場合も脱硝被処理ガス源とし
てボイラＪＪＦガスを例にとって説明する。
らに詳細に説明する、この場合も脱硝被処理ガス源とし
てボイラＪＪＦガスを例にとって説明する。
第８図ないし第１０図において、先行回路１６が動作し
ないボイラ負荷靜定時のＮＨ３注入制御方法は、前述の
従来技術と同様であるので説明を省略する。また、先行
回路１６自体は、第２図と同様であるが、従来例と異な
る点は、先行回路作動の判定用信号として、計算上必要
ＮＨ，濃度信号（または↑徂、流量信号）を使用する点
である。これは、第２図の従来例では、反応の遅れが入
ロＮＯ工濃度に支配されているとの考え方に基いていた
のに対し、本発明では、反応の遅れは注入ＮＨ，濃度に
支配されているとの考え方に基ずくためである。
ないボイラ負荷靜定時のＮＨ３注入制御方法は、前述の
従来技術と同様であるので説明を省略する。また、先行
回路１６自体は、第２図と同様であるが、従来例と異な
る点は、先行回路作動の判定用信号として、計算上必要
ＮＨ，濃度信号（または↑徂、流量信号）を使用する点
である。これは、第２図の従来例では、反応の遅れが入
ロＮＯ工濃度に支配されているとの考え方に基いていた
のに対し、本発明では、反応の遅れは注入ＮＨ，濃度に
支配されているとの考え方に基ずくためである。
この点において本発明は従来の制御方法とは根本的に異
なる。
なる。
第８図において、計算上必要ＮＨ３濃度信号２８は、空
気流着信号１２（従来技術で述べたように排ガス量が算
出できる信号であれば何れでも良い）を関数変換器２９
により排ガス並着に変換した信号３１で計算上必要Ｎｆ
（３流歌信号１４を除算器３゜で除して求められる。ま
た、その他の方法上しては、第９図に示すように、入口
Ｎｏｘｍｍ：信号１１を関数変換器３２により計算上必
要ＮＨ，濃度信号２８に変換してもよい。さらに簡単な
方法としては、第１０図に示すように、計算上必要ＮＨ
ｓ流轍信号［４を計算上必要ＮＨ３１１１！度とみなし
、この信号１４をそのまま１”Ｔ）（３注入光行回路１
６に導いてもよい。
気流着信号１２（従来技術で述べたように排ガス量が算
出できる信号であれば何れでも良い）を関数変換器２９
により排ガス並着に変換した信号３１で計算上必要Ｎｆ
（３流歌信号１４を除算器３゜で除して求められる。ま
た、その他の方法上しては、第９図に示すように、入口
Ｎｏｘｍｍ：信号１１を関数変換器３２により計算上必
要ＮＨ，濃度信号２８に変換してもよい。さらに簡単な
方法としては、第１０図に示すように、計算上必要ＮＨ
ｓ流轍信号［４を計算上必要ＮＨ３１１１！度とみなし
、この信号１４をそのまま１”Ｔ）（３注入光行回路１
６に導いてもよい。
なお、ＮＨｓ先行注入の内容としては、第１１図（イ）
、（ロ）、（ハ）、に）に示すような種々の注入方法（
図中、３３は計算上必要ＮＨｓ流に１３４は実際のＮ１
１３流葉、３５は先行回路による変化を示す）があるが
、これら先行注入パターンの選択は、そのボイラの負荷
変化特性藷よび使用する触媒の特性によって決定される
べきである。いずれの注入パターンをとるにしても、本
発明においては、計算上必要ＮＨ３濃度急増時にＮｌ（
３過多注入され、またＲ１算上必要ＮＨｍ ｍ変態減時
に間（、が過少注入されることになる。
、（ロ）、（ハ）、に）に示すような種々の注入方法（
図中、３３は計算上必要ＮＨｓ流に１３４は実際のＮ１
１３流葉、３５は先行回路による変化を示す）があるが
、これら先行注入パターンの選択は、そのボイラの負荷
変化特性藷よび使用する触媒の特性によって決定される
べきである。いずれの注入パターンをとるにしても、本
発明においては、計算上必要ＮＨ３濃度急増時にＮｌ（
３過多注入され、またＲ１算上必要ＮＨｍ ｍ変態減時
に間（、が過少注入されることになる。
このようなＮＨ３先行注入回路を設置し、出ロＮＯ工濃
度一定運転をした場合の、負荷追従性の例を第１２図お
よび第１３図に示す。第１２図は第４図の負荷特性（定
常状態）をもつ装置の場合、第１３図は第６図の負荷特
性をもつ装置の場合である。
度一定運転をした場合の、負荷追従性の例を第１２図お
よび第１３図に示す。第１２図は第４図の負荷特性（定
常状態）をもつ装置の場合、第１３図は第６図の負荷特
性をもつ装置の場合である。
図中、１８Ｂは入口ＩＧＩ ３濃度、２５ＢはＮＨｓ注
入駿、２６Ｂは出口ＮＯ，ｆｉ度、３６は出口ＮＨｓ濃
度を示す。
入駿、２６Ｂは出口ＮＯ，ｆｉ度、３６は出口ＮＨｓ濃
度を示す。
上図から明らかなように、ＮＨ３が反応律速である一般
的な脱硝触媒を使用した脱硝装置において、本発明のＮ
Ｈｘ注入制御方式を採用すれば、どのような負荷特性の
場合でも、負荷変動等の入口条件変動時において出口Ｎ
Ｏｘ濃度２６Ｂの変動幅を小さくすることができ、安定
した脱硝性能を得ることができる。このようにして通常
のボイラ排ガス処理であれば、出口ＮＯｘ濃度の変動幅
は、１２〜３１）声程度に抑えることが可能である。
的な脱硝触媒を使用した脱硝装置において、本発明のＮ
Ｈｘ注入制御方式を採用すれば、どのような負荷特性の
場合でも、負荷変動等の入口条件変動時において出口Ｎ
Ｏｘ濃度２６Ｂの変動幅を小さくすることができ、安定
した脱硝性能を得ることができる。このようにして通常
のボイラ排ガス処理であれば、出口ＮＯｘ濃度の変動幅
は、１２〜３１）声程度に抑えることが可能である。
なお、第１２図、第１３図には、反応器量０ＮＨ３（９
） 濃度３６も併せて示しであるが、負荷変動時、過多注入
されたＮ′Ｈ３は触媒上に蓄えられているため、負荷上
昇、下降時とも大きな変動は生じず、全体のＮＨｓ注入
量は、先行回路の有無に関らず一定であり、これによる
運転コストの増加もない。また上記実施例は、出口ＮＯ
ｘ一定運転の場合について述べたものであるが、本発明
は脱硝率一定運転、［ＮＩ（３］ ／ 〔Ｎ０１３モル
比一定運転の場合においても全く同様に適用することが
でき、また脱硝処理ガス源は、ボイラ以外にガスタービ
ン排ガス処理の場合、・その他燃焼ガス等、ＮＯＸを含
むガスを処理する場合にも適用される。
） 濃度３６も併せて示しであるが、負荷変動時、過多注入
されたＮ′Ｈ３は触媒上に蓄えられているため、負荷上
昇、下降時とも大きな変動は生じず、全体のＮＨｓ注入
量は、先行回路の有無に関らず一定であり、これによる
運転コストの増加もない。また上記実施例は、出口ＮＯ
ｘ一定運転の場合について述べたものであるが、本発明
は脱硝率一定運転、［ＮＩ（３］ ／ 〔Ｎ０１３モル
比一定運転の場合においても全く同様に適用することが
でき、また脱硝処理ガス源は、ボイラ以外にガスタービ
ン排ガス処理の場合、・その他燃焼ガス等、ＮＯＸを含
むガスを処理する場合にも適用される。
以上、本発明によれば、負荷変動等、入口ガス条件変動
時でも、脱硝反応器出口ＮＯｘ濃度の変動を抑えた安定
した運転が可能になる。また還元剤として注入するＮＨ
３の経済性も考慮したＮｆ−Ｉ ３注入も可能になる。
時でも、脱硝反応器出口ＮＯｘ濃度の変動を抑えた安定
した運転が可能になる。また還元剤として注入するＮＨ
３の経済性も考慮したＮｆ−Ｉ ３注入も可能になる。
第１図および第２図は、それぞれ従来のＮＨａ注入制御
装置の系統図、第３図は、触媒上の脱鞘反（１０） ６如おいて注入ＮＨ３条件が変化した場合の出ロＮＯ工
濃度の変化遅れの概念図、第４図、第６図は、定常状態
での負荷特性の概念図、第５図は、第４図の負荷特性を
もつ装置での第１図、第２図の制御方法での負荷追従性
の概念図、第７図は、第６図の負荷特性をもつ装置にお
ける同上の概念図、第８図、第９図および第１０図は、
それぞれ本発明によるＮＨ，注入制御装置の実施例を示
す系統図、第１１図（イ）、（ロ）、（ハ）、に）は、
それぞれ負荷変動時の割算上必要ＮＨ１濃変態変時の先
行注入パターンの概念図、第１２図および１３図は、本
発明のＮＨｓ注入制御を採用した場合の脱硝装置負荷追
従性を示す運転概念図である。 １・・・脱硝装置入口ＮＯ工濃度検出器、２・・・ボイ
ラ空気流量検出器、７・・・実際のＮＨｓ流量検出器、
８・・−ＮＨｓ流を調節回路、１２・・・空気流量信号
、１４・・・計算上必要ＮＨ３流量信号、１６・・・Ｎ
Ｈｓ先行注入回路、２８・・・計算上必要Ｎ）（３濃度
信号、３０・・・除算器、３２・・・関数発生器。 代理人 弁理士 川 北 武 長 （１１） 第３図 第４図 第１図 第２図 第７図 負荷 第５図 第６図 時間 ｑ河 第８図 第９図 第１０図 第１１図 第１２図 第１３図 時間 時間
装置の系統図、第３図は、触媒上の脱鞘反（１０） ６如おいて注入ＮＨ３条件が変化した場合の出ロＮＯ工
濃度の変化遅れの概念図、第４図、第６図は、定常状態
での負荷特性の概念図、第５図は、第４図の負荷特性を
もつ装置での第１図、第２図の制御方法での負荷追従性
の概念図、第７図は、第６図の負荷特性をもつ装置にお
ける同上の概念図、第８図、第９図および第１０図は、
それぞれ本発明によるＮＨ，注入制御装置の実施例を示
す系統図、第１１図（イ）、（ロ）、（ハ）、に）は、
それぞれ負荷変動時の割算上必要ＮＨ１濃変態変時の先
行注入パターンの概念図、第１２図および１３図は、本
発明のＮＨｓ注入制御を採用した場合の脱硝装置負荷追
従性を示す運転概念図である。 １・・・脱硝装置入口ＮＯ工濃度検出器、２・・・ボイ
ラ空気流量検出器、７・・・実際のＮＨｓ流量検出器、
８・・−ＮＨｓ流を調節回路、１２・・・空気流量信号
、１４・・・計算上必要ＮＨ３流量信号、１６・・・Ｎ
Ｈｓ先行注入回路、２８・・・計算上必要Ｎ）（３濃度
信号、３０・・・除算器、３２・・・関数発生器。 代理人 弁理士 川 北 武 長 （１１） 第３図 第４図 第１図 第２図 第７図 負荷 第５図 第６図 時間 ｑ河 第８図 第９図 第１０図 第１１図 第１２図 第１３図 時間 時間
Claims (1)
- （１）窒素酸化物を含有するガスを処理する乾式脱硝装
置で還元剤として注入するアンモニア（Ｎ）Ｉ＊＞ｔｎ
を計算上の必要ＮＨ３流量信号と実際のＮＨ３流醍信号
との偏差からＮＨ３流１流部調節回路して自動的に制御
するアンモニア注入量制御装置において上記Ｎ１（３流
量調節回路に、上記計算上必要Ｎ１１３流址信号の急変
時に作動するＮＨ３先行注入回路を設け、該先行回路を
上記計算上必要ＮＩ（ｓ濃度（または流ｔ）信号により
作動するようにしたことを特徴とするアンモニア注入量
制御装置。 （２、特許請求の範囲第１項において、上記先行回路は
上記計算上必要ＮＨ３８度（または流量）の変化率の検
出部を有し、その検出部が設定変化率を越えた場合にＮ
Ｈｓ先行注入回路が作動するようにしたことを特徴とす
るアンモニア注入量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57026097A JPS58143825A (ja) | 1982-02-22 | 1982-02-22 | アンモニア注入量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57026097A JPS58143825A (ja) | 1982-02-22 | 1982-02-22 | アンモニア注入量制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58143825A true JPS58143825A (ja) | 1983-08-26 |
Family
ID=12184089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57026097A Pending JPS58143825A (ja) | 1982-02-22 | 1982-02-22 | アンモニア注入量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58143825A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61234914A (ja) * | 1985-04-08 | 1986-10-20 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 排ガス脱硝装置の制御方法 |
| US6017503A (en) * | 1996-07-25 | 2000-01-25 | Ngk Insulators, Ltd. | Method of removing NOx from exhaust gases |
| CN110078036A (zh) * | 2019-05-31 | 2019-08-02 | 嘉施利（荆州）化肥有限公司 | 一种农用磷酸一铵生产系统的控制装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5575730A (en) * | 1978-12-01 | 1980-06-07 | Hitachi Ltd | Controlling method for denitrification ammonia gas in flue gas denitrification apparatus |
-
1982
- 1982-02-22 JP JP57026097A patent/JPS58143825A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5575730A (en) * | 1978-12-01 | 1980-06-07 | Hitachi Ltd | Controlling method for denitrification ammonia gas in flue gas denitrification apparatus |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61234914A (ja) * | 1985-04-08 | 1986-10-20 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 排ガス脱硝装置の制御方法 |
| US6017503A (en) * | 1996-07-25 | 2000-01-25 | Ngk Insulators, Ltd. | Method of removing NOx from exhaust gases |
| US6455009B1 (en) | 1996-07-25 | 2002-09-24 | Ngk Insulators, Ltd. | System for removing NOx from exhaust gases |
| CN110078036A (zh) * | 2019-05-31 | 2019-08-02 | 嘉施利（荆州）化肥有限公司 | 一种农用磷酸一铵生产系统的控制装置 |
| CN110078036B (zh) * | 2019-05-31 | 2022-04-29 | 嘉施利（荆州）化肥有限公司 | 一种农用磷酸一铵生产系统的控制装置 |
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