JPS6233532A - 排ガス脱硝制御装置 - Google Patents
排ガス脱硝制御装置Info
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- JPS6233532A JPS6233532A JP60171810A JP17181085A JPS6233532A JP S6233532 A JPS6233532 A JP S6233532A JP 60171810 A JP60171810 A JP 60171810A JP 17181085 A JP17181085 A JP 17181085A JP S6233532 A JPS6233532 A JP S6233532A
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- ammonia
- nitrogen oxide
- reactor
- exhaust gas
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は、排ガス脱硝制御装置に係り、特に燃焼器から
出る排ガス中ζユ含唸れる窒素酸化物に通電のアンモニ
アを加え、好適な反応を促すこと（−よって窒素酸化物
の生成を極力抑制しようとする排ガス脱硝制御装置の改
良に関する。
出る排ガス中ζユ含唸れる窒素酸化物に通電のアンモニ
アを加え、好適な反応を促すこと（−よって窒素酸化物
の生成を極力抑制しようとする排ガス脱硝制御装置の改
良に関する。
［発明の技術的背景］
例えば、発電所の燃焼炉、とりわけ排熱回収ボイラから
大気に放出される排ガス中には、公害問題を誘起する窒
素酸化物が多く含まれており、かような有害物を抑制す
る手段として反応５（脱硝装置）を採用することがすで
に提唱されている。
大気に放出される排ガス中には、公害問題を誘起する窒
素酸化物が多く含まれており、かような有害物を抑制す
る手段として反応５（脱硝装置）を採用することがすで
に提唱されている。
この種装置は排ガス中Ｃニアンモニアを加えるいわゆる
乾式タイプが好まれて採用されているが、何分にも窒素
酸化物の生成は、燃料の種類、燃焼ガス温度の影響をま
ともに受け、そのガス温度が低いときに多量のアンモニ
アを加えても窒素酸化物の抑制にとって良策でないこと
も知られている。
乾式タイプが好まれて採用されているが、何分にも窒素
酸化物の生成は、燃料の種類、燃焼ガス温度の影響をま
ともに受け、そのガス温度が低いときに多量のアンモニ
アを加えても窒素酸化物の抑制にとって良策でないこと
も知られている。
第４図は、すでに提唱されている窒素酸化物を抑制する
ために、排ガス中Ｃニアンモニアを加える制御装置の一
実施例であって、符号（Ｘａ）＋ユ示す排ガス路Ｃ：反
応器（２）が設置されており、反応器（２）の入口側に
アンモニアを送り出すノズル（１）が排ガス路（ｌａ）
ｌ−向って横断的Ｃ：配置されている。反応器（２）
の入口側には、また、排ガス流量検出器（３）、排ガス
流量中１−占める蟹素酸化物？ｌｋ度検出器（４）がそ
れぞれ設けられており、これらの検出器（３）、（４）
から求めた信号を掛算器（５）を通して窒素酸化物欲を
算出している。
ために、排ガス中Ｃニアンモニアを加える制御装置の一
実施例であって、符号（Ｘａ）＋ユ示す排ガス路Ｃ：反
応器（２）が設置されており、反応器（２）の入口側に
アンモニアを送り出すノズル（１）が排ガス路（ｌａ）
ｌ−向って横断的Ｃ：配置されている。反応器（２）
の入口側には、また、排ガス流量検出器（３）、排ガス
流量中１−占める蟹素酸化物？ｌｋ度検出器（４）がそ
れぞれ設けられており、これらの検出器（３）、（４）
から求めた信号を掛算器（５）を通して窒素酸化物欲を
算出している。
一方、設定器（６）には予じめ定められたアンモニア／
窒素酸化物のモル比信号が出力されるようになっており
、その出力信号は前記算出した窒素酸化物量信号と掛算
器（７）を通して掛算され、その出力信号は比較器（８
）に印加せしぬられるよう１−なっている。比較器（８
）は制御弁α■と結ばれており、前述掛算器（力からの
出力信号と検出器（９）からの実アンモニア流情信号と
を互に突合わせ、偏差が出るとその偏差信号をもって制
御弁ＱＯＩを開閉するようζユなっている。したがって
、排ガス流量中に占める窒素酸化物濃度が低いときには
、それに見合うよう６−アンモニアの注入量が加減され
、これ１ユよってアンそニア注入量がコントロールされ
ている。
窒素酸化物のモル比信号が出力されるようになっており
、その出力信号は前記算出した窒素酸化物量信号と掛算
器（７）を通して掛算され、その出力信号は比較器（８
）に印加せしぬられるよう１−なっている。比較器（８
）は制御弁α■と結ばれており、前述掛算器（力からの
出力信号と検出器（９）からの実アンモニア流情信号と
を互に突合わせ、偏差が出るとその偏差信号をもって制
御弁ＱＯＩを開閉するようζユなっている。したがって
、排ガス流量中に占める窒素酸化物濃度が低いときには
、それに見合うよう６−アンモニアの注入量が加減され
、これ１ユよってアンそニア注入量がコントロールされ
ている。
なお、符号α２は記録計であって、反応器（２）を通過
後の排ガス中に占める窒素酸化物濃度が検出器（１υを
通じて記録されている。また、符号（ｇ）は未反応の排
ガスを、また符−ｑ（ｄ）はアンモニアと反応後の排ガ
スを示す。
後の排ガス中に占める窒素酸化物濃度が検出器（１υを
通じて記録されている。また、符号（ｇ）は未反応の排
ガスを、また符−ｑ（ｄ）はアンモニアと反応後の排ガ
スを示す。
ところで、一般に反応器（２）において排ガス（ｇ）の
窒素酸化物がアンモニアと反応する場合、その化学式は
次のように示される。
窒素酸化物がアンモニアと反応する場合、その化学式は
次のように示される。
４ＮＯ＋ ４ＮＨＢ ＋ ０２→４Ｎ２ ＋ ６Ｈ２０
−−−−−−−（１１６ＮＯ＋ ４ＮＨａ →５Ｎ
２ ＋ ６Ｈ２０−−−−−−（２１６ＮＯ２十８ＮＨ
Ｂ −７ＮＺ ＋ １２Ｈ２０−−−−−−−（３
）土式からも理解されるように、排ガス（ｇ）中に含ま
れる窒素酸化物（ＮＯｘ）は酸化窒素（ＮＯ）が大部分
を占めており、したがって窒素酸化物の生成化学式は（
１１式と（２）式が１喪な役割をになっている。
−−−−−−−（１１６ＮＯ＋ ４ＮＨａ →５Ｎ
２ ＋ ６Ｈ２０−−−−−−（２１６ＮＯ２十８ＮＨ
Ｂ −７ＮＺ ＋ １２Ｈ２０−−−−−−−（３
）土式からも理解されるように、排ガス（ｇ）中に含ま
れる窒素酸化物（ＮＯｘ）は酸化窒素（ＮＯ）が大部分
を占めており、したがって窒素酸化物の生成化学式は（
１１式と（２）式が１喪な役割をになっている。
ここで、（１１式、（２）式の化学反応は、反応温度、
酸素＃度、アンモニア／窒素酸化物（ＮＨ８／Ｎ０Ｘ）
のモル比等の変化に応じて敏感に変動するものであるが
、通常は＋１）式の酸化窒素（ＮＯ）とアンモニア（Ｎ
Ｈｓ）との当量反応を主反応と見なし、これ（−よって
注入するＮＨａ ｍｉ：は分解すべきＮＯｘ ｉとａｔ
、もしくは若干多めの世を採用しても実務上さしつかえ
ない。
酸素＃度、アンモニア／窒素酸化物（ＮＨ８／Ｎ０Ｘ）
のモル比等の変化に応じて敏感に変動するものであるが
、通常は＋１）式の酸化窒素（ＮＯ）とアンモニア（Ｎ
Ｈｓ）との当量反応を主反応と見なし、これ（−よって
注入するＮＨａ ｍｉ：は分解すべきＮＯｘ ｉとａｔ
、もしくは若干多めの世を採用しても実務上さしつかえ
ない。
かくして、従来の実施例（−おいては、実ＮＯＸ 量と
当量、もしくは若干多めのＮＨ８４１を排ガス（ｇ）
ｌ二注入することによって窒素酸化物の生成を抑制して
いた。
当量、もしくは若干多めのＮＨ８４１を排ガス（ｇ）
ｌ二注入することによって窒素酸化物の生成を抑制して
いた。
［背景技゛術の問題点コ
ところで、近時、公害問題によって窒素酸化物の規制値
が立法化されてくると、上述従来の実施例では必すしも
満足すべきものとはなっていない。
が立法化されてくると、上述従来の実施例では必すしも
満足すべきものとはなっていない。
というのは、窒素酸化物を抑制するに当り、運転作業者
は、反応器（２）の出口側の処理ガス（ｄ）の窒素酸化
物濃度を検出器Ｕυを通して記録計（１１１ユ表示され
た値を確認し、その都度、設定器（６）のアンモニア／
窒素酸化物のモル比を修正しなければならない不都合が
あった。特ζユ、発電所から送り出される電力は、冬場
と夏場とではおのずと異なり、また日中と夜間とではか
なりの電力需要変動があるだけＣ−運転作業員にかかる
負担は大変な労力を費やしている。
は、反応器（２）の出口側の処理ガス（ｄ）の窒素酸化
物濃度を検出器Ｕυを通して記録計（１１１ユ表示され
た値を確認し、その都度、設定器（６）のアンモニア／
窒素酸化物のモル比を修正しなければならない不都合が
あった。特ζユ、発電所から送り出される電力は、冬場
と夏場とではおのずと異なり、また日中と夜間とではか
なりの電力需要変動があるだけＣ−運転作業員にかかる
負担は大変な労力を費やしている。
１几、この種装置の不都合点は、設定器（６）から送り
出されるアンモニア／窒素酸化物のモル比をあまり高く
設定すると、アンモニアが反応器（２）から未反応のま
ま流出し、処理ガス（ｄ）中Ｃ：リークする現象があら
れれ、このため機器に損傷を与えることはもとより、２
次的公害問題（−もなっている。
出されるアンモニア／窒素酸化物のモル比をあまり高く
設定すると、アンモニアが反応器（２）から未反応のま
ま流出し、処理ガス（ｄ）中Ｃ：リークする現象があら
れれ、このため機器に損傷を与えることはもとより、２
次的公害問題（−もなっている。
かようなリーク現象は、特に起動時のように反応温度が
低いときＣ−顕著になってあられれている。
低いときＣ−顕著になってあられれている。
というのは、一般に反応器の反応効率が最も高いのは、
排ガス（ｇ）の温度が３００℃〜４５０℃の範囲である
といわれており、起動時のように排ガス温度が２００℃
以下ではアンモニアは窒素酸化物の分解にｆ！１まり寄
与しないからである。
排ガス（ｇ）の温度が３００℃〜４５０℃の範囲である
といわれており、起動時のように排ガス温度が２００℃
以下ではアンモニアは窒素酸化物の分解にｆ！１まり寄
与しないからである。
［発明の目的］
そこで、本発明は上記の点シー徴し、排ガス中（−占め
る窒素酸化物の増減に見合うように注入アンモニア量を
自動的に増減でき、起動時や急激負荷変動に未反応アン
モニアがないようシーする排ガス脱硝制御装置を提供す
ることを目的とする。
る窒素酸化物の増減に見合うように注入アンモニア量を
自動的に増減でき、起動時や急激負荷変動に未反応アン
モニアがないようシーする排ガス脱硝制御装置を提供す
ることを目的とする。
［発明の概要］
本発明は、上記目的を達成するために、設定器から送り
出されるアンモニア／窒素酸化物のモ／Ｌｌ比信号シー
反応器の実反応温度補正を加える第１０）修正手段と、
その修正信号と反応器の実反応温度から求めたアンモニ
ア／り葉酸化物のモル比信号とを突合わせ、いずれか低
値信号を選択する低値優先回路とを設けるとともに、設
定器からの出力信号と反応器の出口側から求めた実窒素
酸化物濃度信号を互１；突合わせ、その偏差に制限を加
えて反応器入口側の実窒素酸化物ＩＱ度信号ζユ加える
第２の修正手段を具備してなり、第２の修正手段から求
めた窒素酸化物量信号と低値優先回路から送り出される
アンモニア／窒素酸化物のモル比信号とよりアンモニア
注入量を算出し、その算出信号（−よって制御弁を開閉
コントロールし、この開閉コントロールＣ：よってアン
モニアの適正量を排ガスに加えることを特徴とする。
出されるアンモニア／窒素酸化物のモ／Ｌｌ比信号シー
反応器の実反応温度補正を加える第１０）修正手段と、
その修正信号と反応器の実反応温度から求めたアンモニ
ア／り葉酸化物のモル比信号とを突合わせ、いずれか低
値信号を選択する低値優先回路とを設けるとともに、設
定器からの出力信号と反応器の出口側から求めた実窒素
酸化物濃度信号を互１；突合わせ、その偏差に制限を加
えて反応器入口側の実窒素酸化物ＩＱ度信号ζユ加える
第２の修正手段を具備してなり、第２の修正手段から求
めた窒素酸化物量信号と低値優先回路から送り出される
アンモニア／窒素酸化物のモル比信号とよりアンモニア
注入量を算出し、その算出信号（−よって制御弁を開閉
コントロールし、この開閉コントロールＣ：よってアン
モニアの適正量を排ガスに加えることを特徴とする。
［発明の実施例］
以下本発明の一実施例を図面を参照して説明する。
第１図１＝おいて、排ガス路（１ａ）に設置された反応
器（２）の入口側１−は排ガス流量検出器（Ｘ３）、窒
素す女化物ａ度検出器（４）が設けられており、またそ
の出口側シーは窒素酸化物を分解後の排ガス中（−占め
る窒素酸化物を検出する窒素酸化物濃度検出器αυ、そ
の記録計０２がそれぞれ設けられている。
器（２）の入口側１−は排ガス流量検出器（Ｘ３）、窒
素す女化物ａ度検出器（４）が設けられており、またそ
の出口側シーは窒素酸化物を分解後の排ガス中（−占め
る窒素酸化物を検出する窒素酸化物濃度検出器αυ、そ
の記録計０２がそれぞれ設けられている。
窒素酸化物濃度検出器（１１）は反応器（２）を出た排
ガス中の窒素酸化物濃度を検出しており、その信号は比
較器鏝で設定器ａ３からの出力信号と互（−突合わせら
れるようになっている。設定器α■には、定格運転時に
生成される望素酸化′ＰＪ濃度が法律規制値（＝おさま
るようにその濃度信号（１０ｐｐｍ）が予じめセットさ
れる。設定器（１３を出た出力信号は、第１の関数発生
器α４Ｊ（；送られており、ここで温度補正が行なわれ
る。ここ（−１設定器ａ国から出た信号（：温度補正を
行うのは、次の理由に由来する。
ガス中の窒素酸化物濃度を検出しており、その信号は比
較器鏝で設定器ａ３からの出力信号と互（−突合わせら
れるようになっている。設定器α■には、定格運転時に
生成される望素酸化′ＰＪ濃度が法律規制値（＝おさま
るようにその濃度信号（１０ｐｐｍ）が予じめセットさ
れる。設定器（１３を出た出力信号は、第１の関数発生
器α４Ｊ（；送られており、ここで温度補正が行なわれ
る。ここ（−１設定器ａ国から出た信号（：温度補正を
行うのは、次の理由に由来する。
一般（：、窒素酸化物の生成を抑制する（：必要なアン
モニアは、第２図１−示されるように、排ガス温度に敏
感（：影響を受けており、排ガス温度の高低いかんによ
ってはその注入量も異なってくる。
モニアは、第２図１−示されるように、排ガス温度に敏
感（：影響を受けており、排ガス温度の高低いかんによ
ってはその注入量も異なってくる。
１゛なわち、図中、縦軸はアンモニア／窒素酸化物のモ
ル比を、ま几横軸は排ガス中に占める窒素酸化物濃度を
示すものであって、この図からも容易に理解されるよう
鑑ユ、排ガスの温度特性ａが高い場合（例えば温度領域
が３５０℃〜４２０℃）と温度特性すが比較的低い場合
（例えば温度領域が３００°Ｃ以下）とでは、排ガス中
に占める窒素酸化物濃度が同じであっても、必要とする
アンモニア量はかなり異なってくる。したがって、排ガ
ス温度が低い場合、脱硝効率（窒素酸化物の生成を抑制
する割合）を高めるために、いきおい必要以上のアンモ
ニアを加えることになるが、余剰アンモニアは反応器で
未反応のままリークする。このため（−１第１の関数発
生器（Ｉ４１−は、反応器（２）から求めた実反応温度
を入力し、適正なアンモニア／窒素酸化物のモル比信号
を出力するようになっている〇一方、反応器（２）から
求めた実反応温度は、検出器α９を経て第２の関数発生
器αｌ＋ユも入力されており、ここで第３図ζユ示され
るように、実反応温度舊二見合うよう（；アンモニア／
窒素酸化物のモル比が算出さね、その出力信号は低値優
先回路（１旧：送られている。ここに、第２の関数発生
器αｅが実反応温度（：対応してアンモニア／窒素酸化
物のモル比を求めているのは、アンモニアと窒素酸化物
との反応の際、未反応アンモニアが一定値、例えば１ｏ
ｐｐｍ濃度を越えないようＣ：上限値を定めておくため
である。かような上限値をセットしておくの）門、未反
応リークアンモニア（コよる作業者の身体的影響ならび
に機器の損耗を考慮するからである。
ル比を、ま几横軸は排ガス中に占める窒素酸化物濃度を
示すものであって、この図からも容易に理解されるよう
鑑ユ、排ガスの温度特性ａが高い場合（例えば温度領域
が３５０℃〜４２０℃）と温度特性すが比較的低い場合
（例えば温度領域が３００°Ｃ以下）とでは、排ガス中
に占める窒素酸化物濃度が同じであっても、必要とする
アンモニア量はかなり異なってくる。したがって、排ガ
ス温度が低い場合、脱硝効率（窒素酸化物の生成を抑制
する割合）を高めるために、いきおい必要以上のアンモ
ニアを加えることになるが、余剰アンモニアは反応器で
未反応のままリークする。このため（−１第１の関数発
生器（Ｉ４１−は、反応器（２）から求めた実反応温度
を入力し、適正なアンモニア／窒素酸化物のモル比信号
を出力するようになっている〇一方、反応器（２）から
求めた実反応温度は、検出器α９を経て第２の関数発生
器αｌ＋ユも入力されており、ここで第３図ζユ示され
るように、実反応温度舊二見合うよう（；アンモニア／
窒素酸化物のモル比が算出さね、その出力信号は低値優
先回路（１旧：送られている。ここに、第２の関数発生
器αｅが実反応温度（：対応してアンモニア／窒素酸化
物のモル比を求めているのは、アンモニアと窒素酸化物
との反応の際、未反応アンモニアが一定値、例えば１ｏ
ｐｐｍ濃度を越えないようＣ：上限値を定めておくため
である。かような上限値をセットしておくの）門、未反
応リークアンモニア（コよる作業者の身体的影響ならび
に機器の損耗を考慮するからである。
し力・して、第１の関数発生器（１４および８１！２の
関、 数発生器（ｔｅから送り出された出力信号は、
低値優先回路住徂二人力され、ここでいずれか一方の低
値信号が選択さハ、その選択信号は掛算器（７）礪−送
られる。
関、 数発生器（ｔｅから送り出された出力信号は、
低値優先回路住徂二人力され、ここでいずれか一方の低
値信号が選択さハ、その選択信号は掛算器（７）礪−送
られる。
ところで、設定器θ謙はその出力信号を反応器（２）の
出口側から求め次反応後の窒素酸化物濃度信号と比較器
α８１Ｃ：お、いて突合わされており、その偏差はリミ
ッタα９によって制限が加えられ、ここから前述反応器
（２）の入口側から求め几窒素酸化物濃度信号と加減算
器なゆで演算される。ここで、設定器α謙の出力信号と
、アンモニアと反応後の排ガス中に占める実窒素酸化物
濃度信号とを比較するのは、設定値が高い場合を考慮し
て修正する九めであり、ま九、比較器部から送り出され
る出力信号（−リミッタ（１１を通して上限、下限値を
カットするのは、例えば起動時、窒素酸化物濃度が法律
規制値を越えているとき、盛量以上にアンモニアを注入
することがないように制限を加えるものであり、この上
限、下限値がカットされた信号は反応器（２）の入口側
の鼠素酸化物濃度信号を修正するためにフィードバック
として加減算器■に速られる。
出口側から求め次反応後の窒素酸化物濃度信号と比較器
α８１Ｃ：お、いて突合わされており、その偏差はリミ
ッタα９によって制限が加えられ、ここから前述反応器
（２）の入口側から求め几窒素酸化物濃度信号と加減算
器なゆで演算される。ここで、設定器α謙の出力信号と
、アンモニアと反応後の排ガス中に占める実窒素酸化物
濃度信号とを比較するのは、設定値が高い場合を考慮し
て修正する九めであり、ま九、比較器部から送り出され
る出力信号（−リミッタ（１１を通して上限、下限値を
カットするのは、例えば起動時、窒素酸化物濃度が法律
規制値を越えているとき、盛量以上にアンモニアを注入
することがないように制限を加えるものであり、この上
限、下限値がカットされた信号は反応器（２）の入口側
の鼠素酸化物濃度信号を修正するためにフィードバック
として加減算器■に速られる。
かくして、加減算器（至）から修正された窒素酸化物濃
度信号は、掛算器（５）に送られ、ここで反応器（２）
入口側の排ガス流量信号と掛算され、窒素酸化物量信号
ｌとして次の掛算器（７）に速られる。そして、窒素酸
化物量信号は前述低値優先回路０ηからのアンそニア／
窒素酸化物モル比信号と掛算され、その掛算信号はアン
モニア注入量信号として比較器（８１ｇ＝送られ、ここ
で検出器（９）からの実アンモニア流量信号と比較され
、その偏差は制御弁αＣの開閉信号となる。
度信号は、掛算器（５）に送られ、ここで反応器（２）
入口側の排ガス流量信号と掛算され、窒素酸化物量信号
ｌとして次の掛算器（７）に速られる。そして、窒素酸
化物量信号は前述低値優先回路０ηからのアンそニア／
窒素酸化物モル比信号と掛算され、その掛算信号はアン
モニア注入量信号として比較器（８１ｇ＝送られ、ここ
で検出器（９）からの実アンモニア流量信号と比較され
、その偏差は制御弁αＣの開閉信号となる。
このようＣ：コントロールされたアンモニアは、制御弁
Ｑｌ）を通ってノズル（１）から噴霧され、排ガス（ｇ
）が反応器（２）を通過するとき触媒還元され、排ガス
中の窒素酸化物の生成は抑制される。
Ｑｌ）を通ってノズル（１）から噴霧され、排ガス（ｇ
）が反応器（２）を通過するとき触媒還元され、排ガス
中の窒素酸化物の生成は抑制される。
［発明の効果コ
以上説明したように１本発明は、設定器の出力信号（−
実反応温度を加える第１の修正手段と、その修正信号と
実反応温度から求めたアンモニア／窒素酸化物のモル比
信号とのうちのいずれか低値信号を選択する低値優先回
路とを設け、また設定器の出力信号と反応器出口側の実
窒素酸化物濃度信号とを互ζ二突合わせ、その偏差に制
限を加えて一反応器入口側の実窒素酸化物濃度信号（−
加える第２の修正手段を設けであるから、排ガス温度が
低い場合でも不必要にアンモニアを排ガス（：加えるこ
とがなく、このため未反応アンモニアが反応器からリー
クすることがない。したがって、本発明は、この種装置
の安全な運転を続行することが期待できる。
実反応温度を加える第１の修正手段と、その修正信号と
実反応温度から求めたアンモニア／窒素酸化物のモル比
信号とのうちのいずれか低値信号を選択する低値優先回
路とを設け、また設定器の出力信号と反応器出口側の実
窒素酸化物濃度信号とを互ζ二突合わせ、その偏差に制
限を加えて一反応器入口側の実窒素酸化物濃度信号（−
加える第２の修正手段を設けであるから、排ガス温度が
低い場合でも不必要にアンモニアを排ガス（：加えるこ
とがなく、このため未反応アンモニアが反応器からリー
クすることがない。したがって、本発明は、この種装置
の安全な運転を続行することが期待できる。
第１図は本発明の一実施例を示す概略ブロック図、第２
図はアンモニア／窒素酸化物モル比と屋素酸化物濃度と
の関係を示す特性線図、第３図はアンモニア／窒素酸化
物モル比と反応温度との関係を示す特性線図、第４図は
従来の実施例を示す概略ブロック図である。 ２・・・反応器 １０・・・制御弁１３・・・
設定器 １４・・・第１の関数発生器１６・・
・第２の関数発生器 １７・・・低値優先回路１８・
・・比較器 １９・・・リミッタ２０・・・加
減算器 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 三俣弘文 第１図 式 第２図 六 及た１崖バ°Ｃ） 第８図 第４図
図はアンモニア／窒素酸化物モル比と屋素酸化物濃度と
の関係を示す特性線図、第３図はアンモニア／窒素酸化
物モル比と反応温度との関係を示す特性線図、第４図は
従来の実施例を示す概略ブロック図である。 ２・・・反応器 １０・・・制御弁１３・・・
設定器 １４・・・第１の関数発生器１６・・
・第２の関数発生器 １７・・・低値優先回路１８・
・・比較器 １９・・・リミッタ２０・・・加
減算器 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 三俣弘文 第１図 式 第２図 六 及た１崖バ°Ｃ） 第８図 第４図
Claims (5)
- （１）反応器の入口側から求めた実排ガス流量および排
ガス流量中に占める窒素酸化物濃度から窒素酸化物量を
算出し、その算出信号と予じめ定められた設定器から送
り出されるアンモニア／窒素酸化物のモル比信号とより
アンモニア注入量を算出し、その算出信号を制御弁の開
閉信号として送り、排ガス中に注入するアンモニア量を
コントロールする排ガス脱硝制御装置において、前記反
応器から求めた実反応温度信号を前記設定器からの出力
信号に加える第１の修正手段と、その修正信号と前記反
応器の実反応温度から求めたアンモニア／窒素酸化物の
モル比信号とを突合わせ、いずれか低値信号を選択する
低値優先回路とを設けるとともに、前記設定器からの出
力信号と前記反応器の出口側から求めた実窒素酸化物濃
度信号とを互に突合わせ、その偏差に制限を加えて前記
反応器入口側の実窒素酸化物濃度信号に加える第２の修
正手段を具備してなり、第２の修正手段から求めた窒素
酸化物量信号と前記低値優先回路から送り出されるアン
モニア／窒素酸化物のモル比信号とよりアンモニア注入
量を算出し、その算出信号によって前記制御弁を開閉コ
ントロールすることを特徴とする排ガス脱硝制御装置。 - （２）反応器から求めた実反応温度信号を設定器からの
出力信号に加える第１の修正手段は、第１の関数発生器
であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の排
ガス脱硝制御装置。 - （３）反応器の実反応温度からアンモニア／窒素酸化物
のモル比信号を算出する手段は、第２の関数発生器であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の排ガス
脱硝制御装置。 - （４）設定器からの出力信号と反応器の出口側から求め
た実窒素酸化物濃度信号とを互に突合わせ、その偏差に
制限を加えて反応器入口側の実窒素酸化物濃度信号に加
える第２の修正手段は加減算器であることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の排ガス脱硝制御装置。 - （５）偏差に制限を加える手段は、上限値、下限値をカ
ットするリミッタであることを特徴とする特許請求の範
囲第１項または第４項記載の排ガス脱硝制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60171810A JPS6233532A (ja) | 1985-08-06 | 1985-08-06 | 排ガス脱硝制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60171810A JPS6233532A (ja) | 1985-08-06 | 1985-08-06 | 排ガス脱硝制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6233532A true JPS6233532A (ja) | 1987-02-13 |
Family
ID=15930144
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60171810A Pending JPS6233532A (ja) | 1985-08-06 | 1985-08-06 | 排ガス脱硝制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6233532A (ja) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1985
- 1985-08-06 JP JP60171810A patent/JPS6233532A/ja active Pending
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