JPH08168639A - 脱硝触媒を内蔵した脱硝装置へのアンモニア注入量制御方法および制御装置 - Google Patents
脱硝触媒を内蔵した脱硝装置へのアンモニア注入量制御方法および制御装置Info
- Publication number
- JPH08168639A JPH08168639A JP6317014A JP31701494A JPH08168639A JP H08168639 A JPH08168639 A JP H08168639A JP 6317014 A JP6317014 A JP 6317014A JP 31701494 A JP31701494 A JP 31701494A JP H08168639 A JPH08168639 A JP H08168639A
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- JP
- Japan
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- concentration
- ammonia
- inlet
- amount
- denitration
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- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Feedback Control In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 負荷が急激に変化した場合であっても、脱硝
装置出口ＮＯｘ濃度を設定値近傍に維持するとともに、
リークＮＨ3 量が低減する、脱硝装置へのＮＨ3注入量
制御方法を提供する。 【構成】 処理ガス流量計１からの処理ガス流量と、入
口ＮＯｘ濃度計２からの入口ＮＯｘ濃度より入口ＮＯｘ
量信号２１を求め、出口ＮＯｘ濃度設定器３からの出口
濃度設定値と入口ＮＯｘ濃度から必要ＮＨ3 モル比信号
１３を求め、出口ＮＯｘ濃度計４からの出口ＮＯｘ濃度
信号と、出口ＮＯｘ濃度設定信号との偏差に基づきフィ
ードバックモル比信号１５を求め、処理ガス流量と入口
ＮＯｘ濃度と入口ガス温度計３０からの入口ガス温度と
の変化傾向に基づきＮＨ3 注入量補正信号３１ａを求
め、前述した各信号２１、１３、１５および３１ａとＮ
Ｈ3 流量計６の検出値に基づきＮＨ3 流量調整弁２０を
調整することにより、脱硝装置へのＮＨ3 注入量を制御
する。
装置出口ＮＯｘ濃度を設定値近傍に維持するとともに、
リークＮＨ3 量が低減する、脱硝装置へのＮＨ3注入量
制御方法を提供する。 【構成】 処理ガス流量計１からの処理ガス流量と、入
口ＮＯｘ濃度計２からの入口ＮＯｘ濃度より入口ＮＯｘ
量信号２１を求め、出口ＮＯｘ濃度設定器３からの出口
濃度設定値と入口ＮＯｘ濃度から必要ＮＨ3 モル比信号
１３を求め、出口ＮＯｘ濃度計４からの出口ＮＯｘ濃度
信号と、出口ＮＯｘ濃度設定信号との偏差に基づきフィ
ードバックモル比信号１５を求め、処理ガス流量と入口
ＮＯｘ濃度と入口ガス温度計３０からの入口ガス温度と
の変化傾向に基づきＮＨ3 注入量補正信号３１ａを求
め、前述した各信号２１、１３、１５および３１ａとＮ
Ｈ3 流量計６の検出値に基づきＮＨ3 流量調整弁２０を
調整することにより、脱硝装置へのＮＨ3 注入量を制御
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、脱硝触媒を内蔵した脱
硝装置へのアンモニア注入量制御方法および装置に係
り、特に負荷変化時にも排ガス中の窒素酸化物を低減し
装置からのリークアンモニアを低減するのに好適な触媒
内蔵脱硝装置へのアンモニア注入量制御方法および装置
に関する。
硝装置へのアンモニア注入量制御方法および装置に係
り、特に負荷変化時にも排ガス中の窒素酸化物を低減し
装置からのリークアンモニアを低減するのに好適な触媒
内蔵脱硝装置へのアンモニア注入量制御方法および装置
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の脱硝触媒を内蔵した脱硝装置への
還元剤としてのアンモニア注入量制御装置は、図４に示
すように、処理ガス流量計１の出力信号と入口ＮＯ
X （窒素酸化物）濃度計２の出力信号を乗算器７ａで乗
算して、入口ＮＯX 量信号２１とする。一方、入口ＮＯ
X 濃度計２の出力信号および出口ＮＯX 濃度設定器３の
出力信号より、引算器８ａおよび割算器９より必要脱硝
率信号１０を演算し、この信号を関数発生器１１に入力
して、入口ＮＯX 量に対して必要なアンモニアモル比信
号１３を演算する。
還元剤としてのアンモニア注入量制御装置は、図４に示
すように、処理ガス流量計１の出力信号と入口ＮＯ
X （窒素酸化物）濃度計２の出力信号を乗算器７ａで乗
算して、入口ＮＯX 量信号２１とする。一方、入口ＮＯ
X 濃度計２の出力信号および出口ＮＯX 濃度設定器３の
出力信号より、引算器８ａおよび割算器９より必要脱硝
率信号１０を演算し、この信号を関数発生器１１に入力
して、入口ＮＯX 量に対して必要なアンモニアモル比信
号１３を演算する。
【０００３】出口ＮＯX 濃度設定器３の出力信号と出口
ＮＯX 濃度計４の出力信号との間の偏差信号を引算器８
ｂで求め、調節計１２ａで信号処理して、フィードバッ
クモル比信号１５を演算する。加算器１４ａでは、必要
モル比信号１３とフィードバックモル比信号１５を加算
して、全モル比信号１６とし、乗算器７ｂで、入口ＮＯ
X 量信号２１と乗算して、必要アンモニア流量信号２２
とする。次に、負荷要求信号５を微分器１７および２階
微分器１８で演算処理した信号を加算器１４ｂに入力
し、加算器１４ｂでは、これらの信号と前述の必要アン
モニア流量信号２２と加算して、アンモニア流量要求信
号１９を演算する。このアンモニア流量要求信号１９と
アンモニア流量計６の出力信号の偏差を引算器８ｃで求
め、調節計１２ｂで信号処理してアンモニア流量調整弁
２０を開閉することにより、脱硝装置出口ＮＯX 濃度を
設定値近傍に維持していた。
ＮＯX 濃度計４の出力信号との間の偏差信号を引算器８
ｂで求め、調節計１２ａで信号処理して、フィードバッ
クモル比信号１５を演算する。加算器１４ａでは、必要
モル比信号１３とフィードバックモル比信号１５を加算
して、全モル比信号１６とし、乗算器７ｂで、入口ＮＯ
X 量信号２１と乗算して、必要アンモニア流量信号２２
とする。次に、負荷要求信号５を微分器１７および２階
微分器１８で演算処理した信号を加算器１４ｂに入力
し、加算器１４ｂでは、これらの信号と前述の必要アン
モニア流量信号２２と加算して、アンモニア流量要求信
号１９を演算する。このアンモニア流量要求信号１９と
アンモニア流量計６の出力信号の偏差を引算器８ｃで求
め、調節計１２ｂで信号処理してアンモニア流量調整弁
２０を開閉することにより、脱硝装置出口ＮＯX 濃度を
設定値近傍に維持していた。
【０００４】この制御方式は、基本的には、入口ＮＯX
量に対する先行値、出口ＮＯX 濃度と出口ＮＯX 濃度設
定値との偏差によるフィードバック補正および負荷要求
信号に対する動的先行値により、アンモニア注入量を決
定する方式である。なお、動的先行値は、アンモニア注
入量の変化に対する脱硝反応のおくれ、通常１０数分を
補償するために設けられている。
量に対する先行値、出口ＮＯX 濃度と出口ＮＯX 濃度設
定値との偏差によるフィードバック補正および負荷要求
信号に対する動的先行値により、アンモニア注入量を決
定する方式である。なお、動的先行値は、アンモニア注
入量の変化に対する脱硝反応のおくれ、通常１０数分を
補償するために設けられている。
【０００５】最近では、火力プラントの高速負荷変化率
運用に伴ない、脱硝負荷の変動が急激になってきたにも
かかわらず、脱硝装置出口ＮＯX 濃度の設定値に対する
出口ＮＯX 濃度の制御性を向上させ、リークアンモニア
濃度を減少させることが必要不可欠となっている。例え
ば、負荷上昇時を例にとると、脱硝負荷の増加に対して
は、負荷要求信号に対する動的先行制御によるアンモニ
アの大量注入により、脱硝装置出口ＮＯX濃度は、設定
値の近傍に維持できるが、その後、脱硝負荷が一定にな
ると、脱硝装置におけるアンモニアが過剰となり、脱硝
率が過度に上昇して、脱硝装置出口ＮＯX 濃度が極端に
低下するとともに脱硝装置出口の流出アンモニア濃度が
規定値をこえてしまう。
運用に伴ない、脱硝負荷の変動が急激になってきたにも
かかわらず、脱硝装置出口ＮＯX 濃度の設定値に対する
出口ＮＯX 濃度の制御性を向上させ、リークアンモニア
濃度を減少させることが必要不可欠となっている。例え
ば、負荷上昇時を例にとると、脱硝負荷の増加に対して
は、負荷要求信号に対する動的先行制御によるアンモニ
アの大量注入により、脱硝装置出口ＮＯX濃度は、設定
値の近傍に維持できるが、その後、脱硝負荷が一定にな
ると、脱硝装置におけるアンモニアが過剰となり、脱硝
率が過度に上昇して、脱硝装置出口ＮＯX 濃度が極端に
低下するとともに脱硝装置出口の流出アンモニア濃度が
規定値をこえてしまう。
【０００６】このように、従来技術になるアンモニア注
入量制御方式では、高速負荷変動時において、脱硝装置
出口ＮＯX 濃度を設定値の近傍に維持するとともにリー
クアンモニア濃度を減少させるという点について十分に
は配慮されていなかった。
入量制御方式では、高速負荷変動時において、脱硝装置
出口ＮＯX 濃度を設定値の近傍に維持するとともにリー
クアンモニア濃度を減少させるという点について十分に
は配慮されていなかった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は、脱硝
負荷が急激に変化した場合においても、脱硝装置出口Ｎ
ＯX 濃度を設定値近傍に維持するとともに装置からのリ
ークアンモニアを所定値以内に抑制するという点につい
て配慮がされておらず、また、動的先行制御によるアン
モニアの大量注入により、出口ＮＯX 濃度は設定値近傍
に抑えられても、脱硝反応の大きなおくれにより、その
後、出口ＮＯX 濃度が設定値を大幅に下まわるという問
題があった。
負荷が急激に変化した場合においても、脱硝装置出口Ｎ
ＯX 濃度を設定値近傍に維持するとともに装置からのリ
ークアンモニアを所定値以内に抑制するという点につい
て配慮がされておらず、また、動的先行制御によるアン
モニアの大量注入により、出口ＮＯX 濃度は設定値近傍
に抑えられても、脱硝反応の大きなおくれにより、その
後、出口ＮＯX 濃度が設定値を大幅に下まわるという問
題があった。
【０００８】本発明の目的は、高速負荷変動時において
も、脱硝装置出口のＮＯX 濃度を設定値近傍に維持し、
リークアンモニア濃度を減少できる、脱硝装置へのアン
モニア注入量制御方法および装置を提供することにあ
る。
も、脱硝装置出口のＮＯX 濃度を設定値近傍に維持し、
リークアンモニア濃度を減少できる、脱硝装置へのアン
モニア注入量制御方法および装置を提供することにあ
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本願で特許請求する発明は以下のとおりである。 （１）脱硝触媒を内蔵した排ガス脱硝装置へのアンモニ
ア注入量を、該装置の入口ガスＮＯX 濃度、出口ＮＯX
濃度およびその設定値とから求めた必要アンモニアモル
比信号と、処理すべき排ガスの入口ＮＯX 量信号とに基
づき制御する方法において、入口排ガスの流量、ＮＯX
濃度および温度の変化傾向に基づく学習型フィードフォ
ワードファジィ制御手段により前記アンモニア注入量を
補正することを特徴とする脱硝触媒を内蔵した脱硝装置
へのアンモニア注入量制御方法。
本願で特許請求する発明は以下のとおりである。 （１）脱硝触媒を内蔵した排ガス脱硝装置へのアンモニ
ア注入量を、該装置の入口ガスＮＯX 濃度、出口ＮＯX
濃度およびその設定値とから求めた必要アンモニアモル
比信号と、処理すべき排ガスの入口ＮＯX 量信号とに基
づき制御する方法において、入口排ガスの流量、ＮＯX
濃度および温度の変化傾向に基づく学習型フィードフォ
ワードファジィ制御手段により前記アンモニア注入量を
補正することを特徴とする脱硝触媒を内蔵した脱硝装置
へのアンモニア注入量制御方法。
【００１０】（２）脱硝触媒を内蔵した脱硝装置へのア
ンモニア注入量制御装置において、脱硝装置入口排ガス
流量とＮＯX 濃度とに基づき入口ＮＯX 量を算出する手
段と、入口ＮＯX 濃度と出口ＮＯX 濃度設定値とにより
必要アンモニアモル比信号を算出する手段と、出口ＮＯ
X 濃度とその設定値との偏差に基づきフィードバックモ
ル比補正信号を算出する手段と、入口排ガスの流量、Ｎ
ＯX 濃度および温度の変化傾向に基づいてアンモニア注
入量補正信号を算出する自己学習型フィードフォワード
ファジィ制御器と、算出した前記入口ＮＯX 量、必要ア
ンモニアモル比信号、フィードバックモル比補正信号、
アンモニア注入量補正信号とを用いてアンモニア注入量
を調整する手段とを設けたことを特徴とする脱硝触媒を
内蔵した脱硝装置へのアンモニア注入量制御装置。
ンモニア注入量制御装置において、脱硝装置入口排ガス
流量とＮＯX 濃度とに基づき入口ＮＯX 量を算出する手
段と、入口ＮＯX 濃度と出口ＮＯX 濃度設定値とにより
必要アンモニアモル比信号を算出する手段と、出口ＮＯ
X 濃度とその設定値との偏差に基づきフィードバックモ
ル比補正信号を算出する手段と、入口排ガスの流量、Ｎ
ＯX 濃度および温度の変化傾向に基づいてアンモニア注
入量補正信号を算出する自己学習型フィードフォワード
ファジィ制御器と、算出した前記入口ＮＯX 量、必要ア
ンモニアモル比信号、フィードバックモル比補正信号、
アンモニア注入量補正信号とを用いてアンモニア注入量
を調整する手段とを設けたことを特徴とする脱硝触媒を
内蔵した脱硝装置へのアンモニア注入量制御装置。
【００１１】
【作用】脱硝装置においては、アンモニア注入量に対す
る出口ＮＯX 濃度の応答には１０分程度のおくれがあ
る。このため、フィードバック制御のみでは良好な出口
ＮＯX 濃度の制御性を確保できない。そこで、脱硝装置
入口排ガス流量、入口ガス温度および入口ＮＯX 濃度の
変化傾向をとらえて、自己学習型フィードフォワードフ
ァジィ制御器により、先行制御を行なうことにより、脱
硝装置の大きな応答おくれを補償することになるので、
出口ＮＯX 濃度は設定値近傍に維持され、高速負荷変動
時においても良好な制御性を確保できるとともに、リー
クアンモニア濃度を低減できる。
る出口ＮＯX 濃度の応答には１０分程度のおくれがあ
る。このため、フィードバック制御のみでは良好な出口
ＮＯX 濃度の制御性を確保できない。そこで、脱硝装置
入口排ガス流量、入口ガス温度および入口ＮＯX 濃度の
変化傾向をとらえて、自己学習型フィードフォワードフ
ァジィ制御器により、先行制御を行なうことにより、脱
硝装置の大きな応答おくれを補償することになるので、
出口ＮＯX 濃度は設定値近傍に維持され、高速負荷変動
時においても良好な制御性を確保できるとともに、リー
クアンモニア濃度を低減できる。
【００１２】
【実施例】本発明になる脱硝装置のアンモニア注入量制
御装置の具体的実施例を図１に示す。本制御装置は、脱
硝装置出口ＮＯX 濃度を設定値に維持するに必要な脱硝
率を得るための先行値モル比信号１３（関数発生器１１
の出力信号）、出口ＮＯX 濃度計４の出力信号によるフ
ィードバック補正モル比信号１５、自己学習型フィード
フォワードファジィ制御器３１の出力信号を用いて、ア
ンモニア注入量を決定するものである。
御装置の具体的実施例を図１に示す。本制御装置は、脱
硝装置出口ＮＯX 濃度を設定値に維持するに必要な脱硝
率を得るための先行値モル比信号１３（関数発生器１１
の出力信号）、出口ＮＯX 濃度計４の出力信号によるフ
ィードバック補正モル比信号１５、自己学習型フィード
フォワードファジィ制御器３１の出力信号を用いて、ア
ンモニア注入量を決定するものである。
【００１３】このうち、先行値モル比信号１３および出
口ＮＯX 濃度によるフィードバック補正モル比信号１５
については、図４に示した従来の制御方式と同様である
ので詳細な説明は省略する。自己学習型フィードフォワ
ードファジィ制御手段としての制御器３１では、処理ガ
ス流量計１の出力信号、入口ＮＯX 濃度計２の出力信号
および入口ガス温度計３０の出力信号を用いて、以下の
演算を行なう。
口ＮＯX 濃度によるフィードバック補正モル比信号１５
については、図４に示した従来の制御方式と同様である
ので詳細な説明は省略する。自己学習型フィードフォワ
ードファジィ制御手段としての制御器３１では、処理ガ
ス流量計１の出力信号、入口ＮＯX 濃度計２の出力信号
および入口ガス温度計３０の出力信号を用いて、以下の
演算を行なう。
【００１４】ここでは、処理ガス流量計１の出力信号を
例として説明するが、入口ＮＯX 濃度計２および入口ガ
ス温度計３０の出力信号についても同様である。処理ガ
ス流量計１の出力信号より、ガス量の時間に関する１階
差分および２階差分を求める。
例として説明するが、入口ＮＯX 濃度計２および入口ガ
ス温度計３０の出力信号についても同様である。処理ガ
ス流量計１の出力信号より、ガス量の時間に関する１階
差分および２階差分を求める。
【００１５】
【数１】 △Ｇg ＝｛Ｇg(ｎ）−Ｇg(ｎ−１）｝・Ｓ1 ……（１）
【００１６】
【数２】 △2 Ｇg ＝｛Ｇg(ｎ）−２Ｇg(ｎ−１）＋Ｇg(ｎ＋１）｝・Ｓ2 ……（２） ここに、△、△2 ：１階および２階差分、Ｇg ：処理ガ
ス流量、ｎ：時刻点番号、Ｓ1 、Ｓ2 ：スケーリングフ
ァクタ ファジィラベルとしては、一例として、ＮＢ（Negative
Big) 、ＮＭ（Negative Medium)、ＮＳ（Negative Sma
ll) 、ＺＯ（Zero) 、ＰＳ（Positive Small)、ＰＭ（P
ositive Medium)、ＰＢ（Positive Big) のように７つ
とする。これらのメンバシップ関数の一例を図２に示
す。
ス流量、ｎ：時刻点番号、Ｓ1 、Ｓ2 ：スケーリングフ
ァクタ ファジィラベルとしては、一例として、ＮＢ（Negative
Big) 、ＮＭ（Negative Medium)、ＮＳ（Negative Sma
ll) 、ＺＯ（Zero) 、ＰＳ（Positive Small)、ＰＭ（P
ositive Medium)、ＰＢ（Positive Big) のように７つ
とする。これらのメンバシップ関数の一例を図２に示
す。
【００１７】制御ルールの例を図３に示す。図におい
て、後件部変数Ｗijは確定値とし、このＷijを自己学習
して、最適な値に調整していく。図３の△Ｇg に対する
ファジィラベルのメンバシップ関数値をμj とし、△2
Ｇg に対するファジィラベルのメンバシップ関数値をμ
i とすると、Ｗijに対するメンバシップ関数値μijは次
式で定義される。
て、後件部変数Ｗijは確定値とし、このＷijを自己学習
して、最適な値に調整していく。図３の△Ｇg に対する
ファジィラベルのメンバシップ関数値をμj とし、△2
Ｇg に対するファジィラベルのメンバシップ関数値をμ
i とすると、Ｗijに対するメンバシップ関数値μijは次
式で定義される。
【００１８】
【数３】 μij＝μi ・μj ……（３） 学習則を次式のように与える。
【００１９】
【数４】 Ｗij（ｎ）＝Ｋ・ｅ（ｎ）・μij（ｎ）・△ｔ＋Ｗij（ｎ−１） ｅ（ｎ）＝｛ＮＯX ( ｎ）−ＮＯX set ｝／ＮＯX set ……（４） ここに、Ｋ：学習ゲイン、ｅ（ｎ）：ｎ時刻点における
脱硝装置出口ＮＯX 濃度制御偏差、△ｔ：サンプリング
周期、ＮＯX （ｎ）：ｎ時刻点における出口ＮＯX 濃
度、ＮＯX set ：出口ＮＯX 濃度設定値 したがって、制御出力は次式となる。
脱硝装置出口ＮＯX 濃度制御偏差、△ｔ：サンプリング
周期、ＮＯX （ｎ）：ｎ時刻点における出口ＮＯX 濃
度、ＮＯX set ：出口ＮＯX 濃度設定値 したがって、制御出力は次式となる。
【００２０】
【数５】 ｕ1(ｎ）＝Σμij（ｎ）Ｗij（ｎ）／Σμij（ｎ） ……（５） 同様の手法で、入口ＮＯX 濃度および入口ガス温度に関
する制御出力ｕ2 （ｎ）およびｕ3 （ｎ）を求める。こ
のようにして、自己学習型フィードフォワード制御器３
１の出力ｕ（ｎ）は、
する制御出力ｕ2 （ｎ）およびｕ3 （ｎ）を求める。こ
のようにして、自己学習型フィードフォワード制御器３
１の出力ｕ（ｎ）は、
【００２１】
【数６】 ｕ（ｎ）＝ｕ1 （ｎ）＋ｕ2 （ｎ）＋ｕ3 （ｎ） ……（６） となる。本発明は、このような構成なので、脱硝性能に
大きな影響を及ぼす、処理ガス流量、入口ＮＯX 濃度お
よび入口ガス温度の変化傾向を捕らえて、アンモニア注
入量を補正できるので、脱硝反応の大きなおくれを補償
できる。
大きな影響を及ぼす、処理ガス流量、入口ＮＯX 濃度お
よび入口ガス温度の変化傾向を捕らえて、アンモニア注
入量を補正できるので、脱硝反応の大きなおくれを補償
できる。
【００２２】このため、高速負荷変動時においても、脱
硝装置出口ＮＯX 濃度を設定値の近傍に維持できる。な
お、出口ＮＯX 濃度と設定値との間の制御偏差を小さく
抑えることは、必要なアンモニアの過不足を解消するこ
とになるので、リークアンモニア量を低減できるという
効果がある。なお、図１および図４においては処理ガス
流量をガス流量計１により直接求めているが、処理すべ
き排ガスを産出する燃焼装置の負荷や、燃焼用空気流
量、燃焼空気用送風機動力などから間接的に算出するこ
とも可能であり、処理ガス流量とは上記これら諸量を包
含することはいうまでもない。また、脱硝装置入口排ガ
スのＮＯX 濃度と燃焼装置の負荷との関係を予め求めて
おき、入口ＮＯX 濃度に代えて燃焼装置の負荷を均等手
段として用いることもできる。
硝装置出口ＮＯX 濃度を設定値の近傍に維持できる。な
お、出口ＮＯX 濃度と設定値との間の制御偏差を小さく
抑えることは、必要なアンモニアの過不足を解消するこ
とになるので、リークアンモニア量を低減できるという
効果がある。なお、図１および図４においては処理ガス
流量をガス流量計１により直接求めているが、処理すべ
き排ガスを産出する燃焼装置の負荷や、燃焼用空気流
量、燃焼空気用送風機動力などから間接的に算出するこ
とも可能であり、処理ガス流量とは上記これら諸量を包
含することはいうまでもない。また、脱硝装置入口排ガ
スのＮＯX 濃度と燃焼装置の負荷との関係を予め求めて
おき、入口ＮＯX 濃度に代えて燃焼装置の負荷を均等手
段として用いることもできる。
【００２３】
【発明の効果】本発明によれば、脱硝性能に大きな影響
を及ぼす処理ガス流量、入口ＮＯX 濃度および入口ガス
温度の変化傾向を捕らえて、アンモニアを先行的に注入
できるので、脱硝反応の大きなおくれを補償でき、高速
負荷変動時においても、脱硝装置出口ＮＯX 濃度を設定
値の近傍に維持できるとともに、リークアンモニア濃度
を低減できるという効果がある。
を及ぼす処理ガス流量、入口ＮＯX 濃度および入口ガス
温度の変化傾向を捕らえて、アンモニアを先行的に注入
できるので、脱硝反応の大きなおくれを補償でき、高速
負荷変動時においても、脱硝装置出口ＮＯX 濃度を設定
値の近傍に維持できるとともに、リークアンモニア濃度
を低減できるという効果がある。
【図１】本発明になる脱硝装置のアンモニア注入量制御
装置の一実施例を示す制御系統図。
装置の一実施例を示す制御系統図。
【図２】本発明で用いるファジィ制御器におけるメンバ
シップ関数の一例を示す説明図。
シップ関数の一例を示す説明図。
【図３】前記ファジィ制御器における制御ルールの一例
を示す説明図。
を示す説明図。
【図４】従来技術のアンモニア注入量制御装置を示す制
御系統図。
御系統図。
１…処理ガス流量計、２…入口ＮＯX 濃度計、３…出口
ＮＯX 濃度設定器、４…出口ＮＯX 濃度計、６…アンモ
ニア流量計、７ａ、７ｂ…乗算器、８ａ、８ｂ、８ｃ…
引算器、９…割算器、１０…必要脱硝率信号、１１…関
数発生器、１２ａ、１２ｂ…調節計、１３…必要モル比
信号、１４ａ、１４ｂ…加算器、１５…フィードバック
モル比信号、１６、１６ａ…全モル比信号、１９、１９
ａ…アンモニア流量要求信号、２０…アンモニア流量調
整弁、２１…入口ＮＯX 量信号、３０…入口ガス温度
計、３１…自己学習型フィードフォワードファジィ制御
器、３１ａ…アンモニア注入量補正信号。
ＮＯX 濃度設定器、４…出口ＮＯX 濃度計、６…アンモ
ニア流量計、７ａ、７ｂ…乗算器、８ａ、８ｂ、８ｃ…
引算器、９…割算器、１０…必要脱硝率信号、１１…関
数発生器、１２ａ、１２ｂ…調節計、１３…必要モル比
信号、１４ａ、１４ｂ…加算器、１５…フィードバック
モル比信号、１６、１６ａ…全モル比信号、１９、１９
ａ…アンモニア流量要求信号、２０…アンモニア流量調
整弁、２１…入口ＮＯX 量信号、３０…入口ガス温度
計、３１…自己学習型フィードフォワードファジィ制御
器、３１ａ…アンモニア注入量補正信号。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｇ０５Ｂ 13/02 Ｎ 9131−3Ｈ Ｇ０５Ｄ 21/00 Ａ Ｂ０１Ｄ 53/36 １０１ Ａ
Claims (2)
- 【請求項１】 脱硝触媒を内蔵した排ガス脱硝装置への
アンモニア注入量を、該装置の入口ガスＮＯX 濃度、出
口ＮＯX 濃度およびその設定値とから求めた必要アンモ
ニアモル比信号と、処理すべき排ガスの入口ＮＯX 量信
号とに基づき制御する方法において、入口排ガスの流
量、ＮＯX 濃度および温度の変化傾向に基づく学習型フ
ィードフォワードファジィ制御手段により前記アンモニ
ア注入量を補正することを特徴とする脱硝触媒を内蔵し
た脱硝装置へのアンモニア注入量制御方法。 - 【請求項２】 脱硝触媒を内蔵した脱硝装置へのアンモ
ニア注入量制御装置において、脱硝装置入口排ガス流量
とＮＯX 濃度とに基づき入口ＮＯX 量を算出する手段
と、入口ＮＯX 濃度と出口ＮＯX 濃度設定値とにより必
要アンモニアモル比信号を算出する手段と、出口ＮＯX
濃度とその設定値との偏差に基づきフィードバックモル
比補正信号を算出する手段と、入口排ガスの流量、ＮＯ
X 濃度および温度の変化傾向に基づいてアンモニア注入
量補正信号を算出する自己学習型フィードフォワードフ
ァジィ制御器と、算出した前記入口ＮＯX 量、必要アン
モニアモル比信号、フィードバックモル比補正信号、ア
ンモニア注入量補正信号とを用いてアンモニア注入量を
調整する手段とを設けたことを特徴とする脱硝触媒を内
蔵した脱硝装置へのアンモニア注入量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6317014A JPH08168639A (ja) | 1994-12-20 | 1994-12-20 | 脱硝触媒を内蔵した脱硝装置へのアンモニア注入量制御方法および制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6317014A JPH08168639A (ja) | 1994-12-20 | 1994-12-20 | 脱硝触媒を内蔵した脱硝装置へのアンモニア注入量制御方法および制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08168639A true JPH08168639A (ja) | 1996-07-02 |
Family
ID=18083458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6317014A Pending JPH08168639A (ja) | 1994-12-20 | 1994-12-20 | 脱硝触媒を内蔵した脱硝装置へのアンモニア注入量制御方法および制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08168639A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0939206A2 (de) * | 1998-02-25 | 1999-09-01 | Siemens Aktiengesellschaft | Vorrichtung zur Reduzierung des NOx-Gehaltes im Abgas einer Brennkraftmaschine |
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| CN111632493A (zh) * | 2020-06-22 | 2020-09-08 | 郑州光力景旭电力技术有限公司 | 一种脱硝系统及其控制方法和喷氨控制装置 |
| CN114748989A (zh) * | 2021-01-08 | 2022-07-15 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 氨稀释控制方法、装置及可读存储介质 |
| CN117012298A (zh) * | 2023-08-08 | 2023-11-07 | 广州卓博机电科技有限公司 | 智能喷氨混合方法、系统、计算设备和计算机存储介质 |
-
1994
- 1994-12-20 JP JP6317014A patent/JPH08168639A/ja active Pending
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| CN117012298B (zh) * | 2023-08-08 | 2024-03-08 | 广州卓博机电科技有限公司 | 智能喷氨混合方法、系统、计算设备和计算机存储介质 |
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