JPS59225724A - 湿式石灰石こう法排煙脱硫装置における種晶スラリ供給方法 - Google Patents
湿式石灰石こう法排煙脱硫装置における種晶スラリ供給方法Info
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- JPS59225724A JPS59225724A JP58101311A JP10131183A JPS59225724A JP S59225724 A JPS59225724 A JP S59225724A JP 58101311 A JP58101311 A JP 58101311A JP 10131183 A JP10131183 A JP 10131183A JP S59225724 A JPS59225724 A JP S59225724A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
および／又は炭酸力ルンウム（以降ＣａＣ０，）の５Ｏ
Ｘ）を除去する洋式排煙脱硫装置の制御方法に関する。
Ｘ）を除去する洋式排煙脱硫装置の制御方法に関する。
Ｃａ（ＯＨ）、又はＣａＣ０，のスラリを用いて、排煙
中のＳＯｘを除去する脱硫方法においては、す１煙洗滌
装置（以降スクラバー）内で生成する石こうがスクラバ
ーの内部にスケールとなって堆積するという困難な問題
があり、スケールトラブル対策が、最も重要な、技術要
因である。このスケールトラブル対策として種晶供給す
なわちスクラバーの洗滌液に、ある所定量以上の杜晶石
こうスラリを添加する事により、スクラバー内で生成す
る石こうケ、当柚品石こうの結晶表面に析出、成長させ
る事により、スクラバーの内部への析出を防止する七い
うスケール防止対策が、非常にすぐれた対策として、広
く実用化されている。
中のＳＯｘを除去する脱硫方法においては、す１煙洗滌
装置（以降スクラバー）内で生成する石こうがスクラバ
ーの内部にスケールとなって堆積するという困難な問題
があり、スケールトラブル対策が、最も重要な、技術要
因である。このスケールトラブル対策として種晶供給す
なわちスクラバーの洗滌液に、ある所定量以上の杜晶石
こうスラリを添加する事により、スクラバー内で生成す
る石こうケ、当柚品石こうの結晶表面に析出、成長させ
る事により、スクラバーの内部への析出を防止する七い
うスケール防止対策が、非常にすぐれた対策として、広
く実用化されている。
本発明は、このような、スクラバー内でのスケールトラ
ブルを防止する重安な技術要因である種晶供給の制御方
法に関する発明である。
ブルを防止する重安な技術要因である種晶供給の制御方
法に関する発明である。
Ｃａ（ＯＨ）、又はＣａＣ０，スラリ（１（より、排煙
中のＳＯＸを除去する方法では、洗滌液に、唾硫酸力ル
ンウム（以降Ｃａ５Ｏ，）および、硫酸カルンウム（以
降Ｃａ５Ｏ，）が生成し、いずれも溶解度が小きいので
その大部分は、各々同相に析出し、液中に懸濁している
事は、よく知られた事実である。
中のＳＯＸを除去する方法では、洗滌液に、唾硫酸力ル
ンウム（以降Ｃａ５Ｏ，）および、硫酸カルンウム（以
降Ｃａ５Ｏ，）が生成し、いずれも溶解度が小きいので
その大部分は、各々同相に析出し、液中に懸濁している
事は、よく知られた事実である。
以下に、従来例のスケールトラブルを更に詳しく説明す
る。
る。
図−１は、従来の方法についてそのフローを図示しだも
のである。
のである。
例えば２石炭だきボイラからの排ガスは、排ガス入口ダ
クト１からスクラバ３に導入され。
クト１からスクラバ３に導入され。
スクラバ３の入口部分で、洗滌液によって冷却。
除じんされる。勿論スクラバーに入る前に、別置きされ
た冷却、除しん装置で排ガスを冷却除じんする方法も従
来知られており１本発明は同様に適用できる。排ガスの
冷却のために、洗滌液の水分が一部蒸発するが、メイク
アップ水２によって補給される。続いて、排ガスは、ス
クラバ３の本体部分で、更に冷却除じんされると同時に
、排ガス中のＳＯＸは、洗滌液に吸収される。
た冷却、除しん装置で排ガスを冷却除じんする方法も従
来知られており１本発明は同様に適用できる。排ガスの
冷却のために、洗滌液の水分が一部蒸発するが、メイク
アップ水２によって補給される。続いて、排ガスは、ス
クラバ３の本体部分で、更に冷却除じんされると同時に
、排ガス中のＳＯＸは、洗滌液に吸収される。
吸収法にＣａＣ０，を使用した場合の反応は次の通りで
ある。
ある。
Ｃａ５Ｏ，＋ＳＯ２＋Ｈ，Ｏ−＋Ｃａ ＋２Ｈ８Ｏ，
−（ａ）ＩＳＯ，−＋−グ０２ →Ｈ＋ＳＯ，−（
ｂ）Ｃａ ＋ＳＯ，−Ｃａ５Ｏ，（Ｃ） ＣａＣＯ，＋Ｈ８Ｏ，十Ｈ−＋Ｃａ５Ｏ，＋Ｈ，Ｏ＋Ｃ
Ｏ，（ｄ）Ｓｏ、 ＋ Ｈ，Ｏ→２Ｔ（＋８０． −
（−）即ち、スクラバで生成したＣａ５
Ｏ，は吸収したｓｏ、と（−）式でＣａ”＋とＩＳＯ，
−となるが、このＩＳＯ，−の一部は排ガス中の０２に
より酸化されて（ｂ）式に示すように、 Ｈ＋ＳＯ，−
になる。
−（ａ）ＩＳＯ，−＋−グ０２ →Ｈ＋ＳＯ，−（
ｂ）Ｃａ ＋ＳＯ，−Ｃａ５Ｏ，（Ｃ） ＣａＣＯ，＋Ｈ８Ｏ，十Ｈ−＋Ｃａ５Ｏ，＋Ｈ，Ｏ＋Ｃ
Ｏ，（ｄ）Ｓｏ、 ＋ Ｈ，Ｏ→２Ｔ（＋８０． −
（−）即ち、スクラバで生成したＣａ５
Ｏ，は吸収したｓｏ、と（−）式でＣａ”＋とＩＳＯ，
−となるが、このＩＳＯ，−の一部は排ガス中の０２に
より酸化されて（ｂ）式に示すように、 Ｈ＋ＳＯ，−
になる。
又、 ＩＳＯ，−とＨ＋は吸収法であるＣａＣ０，で中
和され（ｄ）式に示す通り、 Ｃａ５Ｏ，とＨ，Ｏと
ＣＯ，となりＣ０２はガスに放散される。生成したＣａ
と８０１１−は、濃度が高くなると、（Ｃ）式に示
すとおり（：：ａＳＯ，となって、 Ｃａ５Ｏ，と同
様、同相に析出する。
和され（ｄ）式に示す通り、 Ｃａ５Ｏ，とＨ，Ｏと
ＣＯ，となりＣ０２はガスに放散される。生成したＣａ
と８０１１−は、濃度が高くなると、（Ｃ）式に示
すとおり（：：ａＳＯ，となって、 Ｃａ５Ｏ，と同
様、同相に析出する。
なお、 Ｃａ５Ｏ，とＣａ５Ｏ，の生成割合は排ガス中
の０．により生成するｓｏ、’−の量によってき捷るも
のである。
の０．により生成するｓｏ、’−の量によってき捷るも
のである。
洗浄液は循環ポンプ１８によって循環配管４より常時供
給され、洗浄液中のＣａＣ０，濃度を一定に保持してい
る。洗浄液の一部は配管９を通じて酸化装置５に送られ
ている。この抜き出し量はスクラバ３内の洗浄液１ノベ
ルを一定にするように１ノベル調節計１１と調節弁１２
によって制御されている。酸化装置５では空気又は酸素
を含むガスが配管７を通じて供給されスクラノく３から
抜き出した洗浄液中のＣａ５Ｏ，を酸化してＣａ５Ｏ，
を生成している。この時、空気又は酸素を含むガス中の
酸素は抜き出したスラリ中のＣａ５Ｏ，−，１計に比例
して消費される。空気又は酸素を含むガス流量は一定に
なるように流量調節バ」１９と調節弁２０に制御されて
いる。寸だ使用済の空気又は酸素を含むガスは配管１０
を通じて酸化装置５より取り出されている。
給され、洗浄液中のＣａＣ０，濃度を一定に保持してい
る。洗浄液の一部は配管９を通じて酸化装置５に送られ
ている。この抜き出し量はスクラバ３内の洗浄液１ノベ
ルを一定にするように１ノベル調節計１１と調節弁１２
によって制御されている。酸化装置５では空気又は酸素
を含むガスが配管７を通じて供給されスクラノく３から
抜き出した洗浄液中のＣａ５Ｏ，を酸化してＣａ５Ｏ，
を生成している。この時、空気又は酸素を含むガス中の
酸素は抜き出したスラリ中のＣａ５Ｏ，−，１計に比例
して消費される。空気又は酸素を含むガス流量は一定に
なるように流量調節バ」１９と調節弁２０に制御されて
いる。寸だ使用済の空気又は酸素を含むガスは配管１０
を通じて酸化装置５より取り出されている。
酸化装置５においてスラリ中のＣａ５Ｏ，が酸化され、
同相の大部分がＣａ５Ｏイとなったスラリの一部は種晶
スラリとして配管６を通じてスクラバ３に供給し、洗浄
液中のＣａＳＯ４濃度を高めている。なお種晶スラリ流
量は一定となるように流量調節計１４．調節弁１５によ
って制御されている。また、酸化装置５内の洗浄液レベ
ルは一定となるようにレベル調節計１６と調節弁１７に
よって配管８から抜き出されるスラリ流量を制御してい
る。先に述べたようにスクラバ中のスケール付着を防止
するには洗浄液中の種晶濃度すなわち石こう（ＣａＳＯ
４）濃度を所定濃度以上に保持する必要がある。種晶ス
ラリのスクラノ（３への供給はスクラバ３内洗浄液中の
Ｃａ５Ｏ，９度をあげる効果がある。ところが、従来法
では種晶スラリ流量を定量供給しているだけで、スクラ
バ内洗浄液中のＣａ５Ｏ，０１ｋｒＬは制御していない
だめ、常に所定濃度以上であるという保証はなく、場合
によっては所定濃度以下となり、スケールが付着すると
いう危険性があった。例えば、排ガス中のＯ１濃度が小
さくなるとＳＯ，＊−の生成量が減るのでスクラバ３内
でのＣａ５Ｏ，の生成が少なくなり、逆にＣａ５Ｏ，の
生成が増える。
同相の大部分がＣａ５Ｏイとなったスラリの一部は種晶
スラリとして配管６を通じてスクラバ３に供給し、洗浄
液中のＣａＳＯ４濃度を高めている。なお種晶スラリ流
量は一定となるように流量調節計１４．調節弁１５によ
って制御されている。また、酸化装置５内の洗浄液レベ
ルは一定となるようにレベル調節計１６と調節弁１７に
よって配管８から抜き出されるスラリ流量を制御してい
る。先に述べたようにスクラバ中のスケール付着を防止
するには洗浄液中の種晶濃度すなわち石こう（ＣａＳＯ
４）濃度を所定濃度以上に保持する必要がある。種晶ス
ラリのスクラノ（３への供給はスクラバ３内洗浄液中の
Ｃａ５Ｏ，９度をあげる効果がある。ところが、従来法
では種晶スラリ流量を定量供給しているだけで、スクラ
バ内洗浄液中のＣａ５Ｏ，０１ｋｒＬは制御していない
だめ、常に所定濃度以上であるという保証はなく、場合
によっては所定濃度以下となり、スケールが付着すると
いう危険性があった。例えば、排ガス中のＯ１濃度が小
さくなるとＳＯ，＊−の生成量が減るのでスクラバ３内
でのＣａ５Ｏ，の生成が少なくなり、逆にＣａ５Ｏ，の
生成が増える。
このだめスクラバ３内のＣａ５Ｏ，濃度が小さくなるの
で、所定濃度以下になることが考えられる。
で、所定濃度以下になることが考えられる。
本発明は従来法の上述欠点を是正することを目的に考案
されたものであり、スクラバ内洗浄液中のＣａ５Ｏ，濃
度を一定に制御していかなる運転条件でもスクラバ内洗
浄液中のＣａ５Ｏ，濃度を所定濃度以上に保持しスクラ
バでのスケール伺着を防止することができるものである
。
されたものであり、スクラバ内洗浄液中のＣａ５Ｏ，濃
度を一定に制御していかなる運転条件でもスクラバ内洗
浄液中のＣａ５Ｏ，濃度を所定濃度以上に保持しスクラ
バでのスケール伺着を防止することができるものである
。
以下本発明を図面に基づいて史に詳細に説明うる。第２
図は２本発明の実施態様例の例示図である。まずスクラ
バ３内洗浄液中のＣａ５Ｏ，濃度の測定原理について説
明する。排ガスより吸収される硫黄酸化物の量は（］）
式となる。
図は２本発明の実施態様例の例示図である。まずスクラ
バ３内洗浄液中のＣａ５Ｏ，濃度の測定原理について説
明する。排ガスより吸収される硫黄酸化物の量は（］）
式となる。
ΔＳ＝Ｇ＋ｙｓｏ、・１ｓｏ２ ・川べ１）た
だし、ここで△Ｓは吸収される硫黄酸化物量（ｋｇｍｏ
＋、４（：］ 、 Ｇは、 ＃１ガス量［：ｋｇｍｏｌ
／Ｈ］ 、 ｙｓｏ２は未処理排ガス中の硫黄酸化物
濃度〔−〕、η１１０゜は脱硫率〔−〕を示す。洗浄装
置３に供給されるイオウ化合物は（１）式の他に配管６
より供給される種晶スラリかある。捷た。スクラバ３か
ら抜き出される洗浄液は配管９のみであり、抜き出され
るイオウ化合物は前に述べたようにＣａ５Ｏ。
だし、ここで△Ｓは吸収される硫黄酸化物量（ｋｇｍｏ
＋、４（：］ 、 Ｇは、 ＃１ガス量［：ｋｇｍｏｌ
／Ｈ］ 、 ｙｓｏ２は未処理排ガス中の硫黄酸化物
濃度〔−〕、η１１０゜は脱硫率〔−〕を示す。洗浄装
置３に供給されるイオウ化合物は（１）式の他に配管６
より供給される種晶スラリかある。捷た。スクラバ３か
ら抜き出される洗浄液は配管９のみであり、抜き出され
るイオウ化合物は前に述べたようにＣａ５Ｏ。
とＣａ５Ｏ，と考えられるので、静的な状態では物質収
支より〈２）式の関係が成立する。
支より〈２）式の関係が成立する。
△ｓ＋Ｆ’［：Ｃａ５Ｏ，］’＝Ｆ（［：Ｃａ５Ｏ，：
ｌ＋［Ｃａ５Ｏ，：ｌ） −（２）［：Ｃａ５Ｏ，：ｌ
ν＝［：Ｃａ５Ｏ，：ｌ＋ｃｃａｓｏ、） ・−・
・（２）’ただしここでＦは、配管９の抜き出し流−１
（＊／／Ｈ） 。
ｌ＋［Ｃａ５Ｏ，：ｌ） −（２）［：Ｃａ５Ｏ，：ｌ
ν＝［：Ｃａ５Ｏ，：ｌ＋ｃｃａｓｏ、） ・−・
・（２）’ただしここでＦは、配管９の抜き出し流−１
（＊／／Ｈ） 。
［：ＣａＳＯ４］は洗浄液中のＣａ５Ｏ，モル濃度［ｋ
ｇｍｏ ＋ｉ：ｌｌ ｌ［Ｃａ５Ｏ，）は洗浄液中のＣ
ａ５Ｏ，モル濃度（ｋｇｍｏ Ｉ ／ｍ’］ 。
ｇｍｏ ＋ｉ：ｌｌ ｌ［Ｃａ５Ｏ，）は洗浄液中のＣ
ａ５Ｏ，モル濃度（ｋｇｍｏ Ｉ ／ｍ’］ 。
Ｆ′は配管６の種晶スラリ流量（ｍ’／Ｈ：ｌ 、
Ｉ：Ｃａ５Ｏ，］’棹晶スラリのＣａ５Ｏ，濃度１：ｋ
ｇｍｏｌ／ｙ＆）＋酸化装置５でＣａ５Ｏ，が酸化され
Ｃａ５Ｏ，になっても、イオウ化合物としての合計は変
化しないので（２）・式が成立することがわかる。
Ｉ：Ｃａ５Ｏ，］’棹晶スラリのＣａ５Ｏ，濃度１：ｋ
ｇｍｏｌ／ｙ＆）＋酸化装置５でＣａ５Ｏ，が酸化され
Ｃａ５Ｏ，になっても、イオウ化合物としての合計は変
化しないので（２）・式が成立することがわかる。
次に酸化装置５の配管】０における使用後の空気又は酸
素を含むガス中のＯ２濃度と洗浄液中のＣａ５Ｏ，モル
濃度には次の関係がある。酸化装置５での酸化ガスを空
気として説明する。酸化装置５に配管９を通じて流入す
るスラリ中のとし、酸化装置５でのＣａ５Ｏ，の酸化率
をαとす（−） ると、酸化装置５で酸化してＣａ５Ｏ，となる”−Ｃａ
ＳＯ，の量Ｚ（ｋｇｍｏｌ／Ｈ）は（３）式となる。
素を含むガス中のＯ２濃度と洗浄液中のＣａ５Ｏ，モル
濃度には次の関係がある。酸化装置５での酸化ガスを空
気として説明する。酸化装置５に配管９を通じて流入す
るスラリ中のとし、酸化装置５でのＣａ５Ｏ，の酸化率
をαとす（−） ると、酸化装置５で酸化してＣａ５Ｏ，となる”−Ｃａ
ＳＯ，の量Ｚ（ｋｇｍｏｌ／Ｈ）は（３）式となる。
２−α・Ｆ・［：Ｃａ５Ｏ，］ ・・・・・（３
）この時消費される酸素ｉｔ Ｚ’ （ｋｇｍｏ ｌ／
Ｈ）はモル比で酸化したＣ ａ ８０．の量の半分で良
いので（４）式となる。
）この時消費される酸素ｉｔ Ｚ’ （ｋｇｍｏ ｌ／
Ｈ）はモル比で酸化したＣ ａ ８０．の量の半分で良
いので（４）式となる。
ｚｌ＝表Ｚ−麦・α拳Ｆ・〔Ｃａ５ＯＩ 〕 ・・・
・ （４）他方酸化装置５に配管７より （１１１給す
る空気の流量Ｆａｉｒ（ｋｇｍｏｌ／Ｈ） 、 酸素濃
度χ１（−）とすると供給される酸素＊ Ａ（ｋｇｍｏ
］／Ｈ）は（５）式となる。
・ （４）他方酸化装置５に配管７より （１１１給す
る空気の流量Ｆａｉｒ（ｋｇｍｏｌ／Ｈ） 、 酸素濃
度χ１（−）とすると供給される酸素＊ Ａ（ｋｇｍｏ
］／Ｈ）は（５）式となる。
Ａ＝Ｆａ ｉ ｒ ・χ、 −−−（５）
（４１，（５１式より配管１０よりでていく酸素量Ａ’
（ｋｇｍｏ １／Ｈ）は（６）式となる。
（４１，（５１式より配管１０よりでていく酸素量Ａ’
（ｋｇｍｏ １／Ｈ）は（６）式となる。
Ａｌ−Ａ−Ｚ’ −Ｆａ ｉ ｒ ・χ、−トα・Ｆ・
〔Ｃａ５０１〕・・・・・・（６）また、酸化装置５で
は酸素のみ消費し、その他のガスは消費しないので、酸
素を除くその他のガスの量Ｃ（ｋｇｍｏｌ／Ｈ）は配管
７．配管１０で同量である。
〔Ｃａ５０１〕・・・・・・（６）また、酸化装置５で
は酸素のみ消費し、その他のガスは消費しないので、酸
素を除くその他のガスの量Ｃ（ｋｇｍｏｌ／Ｈ）は配管
７．配管１０で同量である。
Ｃ＝Ｆａｉｒ（］−χ、 ）−・−・−（７）配管１０
での０謙１χ、（−）は（８）式となり為−λＡＣ″
・・・・・・（８）（６１，（７）式を
代入すると（９）式となる。
での０謙１χ、（−）は（８）式となり為−λＡＣ″
・・・・・・（８）（６１，（７）式を
代入すると（９）式となる。
（９）式より（Ｃａ８０．） ｆ求める式に変形すると
叫式となる。
叫式となる。
（１１）式において配管１０の０．濃度と洗浄液中のＣ
ａ５Ｏ，１１度の関係が求まった。
ａ５Ｏ，１１度の関係が求まった。
（１） （２） （２）’Ｑ１式より洗浄液中のＣａ５
Ｏ，１ｉｆｔ Ｋ ｋ求めるとａｔ式となる。
Ｏ，１ｉｆｔ Ｋ ｋ求めるとａｔ式となる。
通常脱硫率ｙｓｏ、ｉ一定にするように運転しているの
で定数とみなすことができる。ただし、排ガスｉｎけボ
イラの負荷によって変動し、ボイラ燃料に含オれるイオ
ウ含有率が変動するような場合、入口ダクト１の排ガス
中のＳＯｘ １１＋’を度は変動する。また、配管７の
空気流１ｉＦａｉマＬ制御しているので定数とみなし、
酸化率ａも定数とする。空気の０．濃度χ、は言うまで
もなく一定である。
で定数とみなすことができる。ただし、排ガスｉｎけボ
イラの負荷によって変動し、ボイラ燃料に含オれるイオ
ウ含有率が変動するような場合、入口ダクト１の排ガス
中のＳＯｘ １１＋’を度は変動する。また、配管７の
空気流１ｉＦａｉマＬ制御しているので定数とみなし、
酸化率ａも定数とする。空気の０．濃度χ、は言うまで
もなく一定である。
以上より、星数部分街まとめるとαυ式は０３式となる
。
。
（ＣａＳＯ，）＝＝ Ｋ、７Ｇ−ｙｓ、ｏ、 、４−
（−χｓ、、、） 、、、、、・。
（−χｓ、、、） 、、、、、・。
Ｆ−Ｆ”Ｆ・
ただし Ｋ、＝ダｓｏ、 ・・・・・・０
したがって、Ｏ３式より排カス流量Ｇ、入口ダクト１の
排ガスＳＯｘ ８度、配管１０の使用ｆｋ ’ｌ気のｏ
、１１度χ１．配管９の抜き出し洗浄液流量Ｆ配Ｗ６の
徨晶スラリ流ｉＦ’ｔｌ−測定することによって洗浄液
のＣａ５Ｏ，濃度が求することかわかる。
したがって、Ｏ３式より排カス流量Ｇ、入口ダクト１の
排ガスＳＯｘ ８度、配管１０の使用ｆｋ ’ｌ気のｏ
、１１度χ１．配管９の抜き出し洗浄液流量Ｆ配Ｗ６の
徨晶スラリ流ｉＦ’ｔｌ−測定することによって洗浄液
のＣａ５Ｏ，濃度が求することかわかる。
このＣａ８０．濃度を一定にするように種晶スラリ流ｔ
ｔｔ加減するようにしたのが本発明でめる。
ｔｔ加減するようにしたのが本発明でめる。
具体的に第２図によつて説明する。
排ガス入口ダクト１に流量計２４を設置し。
ガス流量Ｇを測定する。また排ガス入口ダクト１にＳＯ
ｘ １１！１度計３０を設置し、 ＳＯｘ ｍ ｌ＆
７１’＊ ｋＫ８倍に増幅する。なお、Ｎ幅器の増幅紅
Ｘ、Ｕ、ａψ式に示す値會設定する。配管１０に０．濃
度ｐｉ ２１を設置し、０．濃度χ、を測定し、このＯ
１１度信号を関数発生器２２に入力する。］因数発生器
に社ＯＩ式に示すｆ（χ、）を発生ずる関数が組み込捷
れている。配管９に猟址計２７を設ｆＲＬ抜き出し流ｉ
ｌ′Ｆを測定し、また配管６に流量計３２全設置し種晶
スラリ訛はＦ′を測定する。この２つの流量信号全減算
器の３３に入力し＋ Ｍ記増幅器２５の出力信号と前記
減算器の３３の出力信号を除算器の３４に入力する。さ
らに、６１１記関故発生査２２の出力信号と前記流量計
２７の流破信号を除誘器■２８に入力する。前記除算器
の３４の出力信号と前記１虻算器■２８の出力信号を減
算器２６に入力する。
ｘ １１！１度計３０を設置し、 ＳＯｘ ｍ ｌ＆
７１’＊ ｋＫ８倍に増幅する。なお、Ｎ幅器の増幅紅
Ｘ、Ｕ、ａψ式に示す値會設定する。配管１０に０．濃
度ｐｉ ２１を設置し、０．濃度χ、を測定し、このＯ
１１度信号を関数発生器２２に入力する。］因数発生器
に社ＯＩ式に示すｆ（χ、）を発生ずる関数が組み込捷
れている。配管９に猟址計２７を設ｆＲＬ抜き出し流ｉ
ｌ′Ｆを測定し、また配管６に流量計３２全設置し種晶
スラリ訛はＦ′を測定する。この２つの流量信号全減算
器の３３に入力し＋ Ｍ記増幅器２５の出力信号と前記
減算器の３３の出力信号を除算器の３４に入力する。さ
らに、６１１記関故発生査２２の出力信号と前記流量計
２７の流破信号を除誘器■２８に入力する。前記除算器
の３４の出力信号と前記１虻算器■２８の出力信号を減
算器２６に入力する。
前記減算器■２６の出力信号は０３式の右辺の値を示す
ことになる。したがって、１１１記減算器■２６の出力
信号は洗浄液のＣａ８０４課度と等価である。前記減算
器０２６の出力信号を調節計２８の制御量として入力し
、調節計２９の出力信号で配管６の種晶スラリ流量を操
作する。種晶スラリ流量を操作するとき、第２図のよう
に流量調節計１４と調節弁１５で梅晶スラリ流量を制御
し、前記流量調節計１４の設定値を前記調節計２９の出
力信号で変化さすカスケード結合方式、又は調節計２９
の出力信号で直接調節弁１５を作動さす方式のいずれで
もよい。前記調節計２８の設定値をスケールが発生しな
いある所定量以上のＣａ５Ｏ，濃度に設定しておけは。
ことになる。したがって、１１１記減算器■２６の出力
信号は洗浄液のＣａ８０４課度と等価である。前記減算
器０２６の出力信号を調節計２８の制御量として入力し
、調節計２９の出力信号で配管６の種晶スラリ流量を操
作する。種晶スラリ流量を操作するとき、第２図のよう
に流量調節計１４と調節弁１５で梅晶スラリ流量を制御
し、前記流量調節計１４の設定値を前記調節計２９の出
力信号で変化さすカスケード結合方式、又は調節計２９
の出力信号で直接調節弁１５を作動さす方式のいずれで
もよい。前記調節計２８の設定値をスケールが発生しな
いある所定量以上のＣａ５Ｏ，濃度に設定しておけは。
いかなる運転条件でも洗浄液のＣａ５Ｏ，濃度は所定量
以上に保付され、スケールは発生しない。
以上に保付され、スケールは発生しない。
以上２本発明を一実施聾様例にもとづいて具体的に説明
したが２本発明はこの実施態様例に限定されるものでは
なく、要は排ガス流量と洗浄装置で硫黄酸化物を除去す
る以前の排ガス硫黄酸化物濃度、酸化装置からでる空気
又は酸素を含むガス中の０２濃度、洗浄装置から抜き出
し酸化装置に導入する洗浄液流量、酸化装置がら洗浄装
置に供給する種晶スラリ流量の５項目を測定しＱ２式に
示す演算を行ない、その演算結果を一定に制御するよう
に前記酸化装置から洗浄装置に供給する種晶スラリ流量
を操作するものであればよい。例えば、θの式に示す演
算は電子計算機で行なってもよい。また２種晶スラリ流
量計３２全種晶スラリ流量調節詣】４とは別にしたが１
種晶スラリ流量調節計１４から流量信号がとり出せる構
造であれば種晶スラリ流量計３２を省略してもよい。
したが２本発明はこの実施態様例に限定されるものでは
なく、要は排ガス流量と洗浄装置で硫黄酸化物を除去す
る以前の排ガス硫黄酸化物濃度、酸化装置からでる空気
又は酸素を含むガス中の０２濃度、洗浄装置から抜き出
し酸化装置に導入する洗浄液流量、酸化装置がら洗浄装
置に供給する種晶スラリ流量の５項目を測定しＱ２式に
示す演算を行ない、その演算結果を一定に制御するよう
に前記酸化装置から洗浄装置に供給する種晶スラリ流量
を操作するものであればよい。例えば、θの式に示す演
算は電子計算機で行なってもよい。また２種晶スラリ流
量計３２全種晶スラリ流量調節詣】４とは別にしたが１
種晶スラリ流量調節計１４から流量信号がとり出せる構
造であれば種晶スラリ流量計３２を省略してもよい。
このような構成により本発明は、スクラバ内の洗浄液中
Ｃａ５Ｏ，濃度を一定に制御することができ、スクラバ
の内部におけるスケールの堆積を防止することができる
という効果を奏する。
Ｃａ５Ｏ，濃度を一定に制御することができ、スクラバ
の内部におけるスケールの堆積を防止することができる
という効果を奏する。
第１図は従来法による排煙脱硫装置の１例の例示図、第
２図は１本発明の一実施態様例の例示図。 １・・・排ガス入口ダクト、２・・・メイクアップ水。 ３・・・スクラバ、４・・・循環配管、５・・・酸化装
置。 ６、７．８．９．１０・・・配管、１１．１６・・・ｌ
ノベル調節計。 １２、１５．２０・・・凋節弁、１４．１９・・・流量
調節計。 １８・・・循環ポンプ、１３・・・吸収剤供給ライン。 ２１・・・０．１＃度計、２２・・・関数発生器、２４
・・・カス流量計、２５・・・増幅器、２６．３３・・
・減算器。 ・・・流量計。 第１図
２図は１本発明の一実施態様例の例示図。 １・・・排ガス入口ダクト、２・・・メイクアップ水。 ３・・・スクラバ、４・・・循環配管、５・・・酸化装
置。 ６、７．８．９．１０・・・配管、１１．１６・・・ｌ
ノベル調節計。 １２、１５．２０・・・凋節弁、１４．１９・・・流量
調節計。 １８・・・循環ポンプ、１３・・・吸収剤供給ライン。 ２１・・・０．１＃度計、２２・・・関数発生器、２４
・・・カス流量計、２５・・・増幅器、２６．３３・・
・減算器。 ・・・流量計。 第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 水咳化カルシウムおよび／又は、炭酸カルシウムを含む
スラリを用いて、排煙を洗滌し、排煙中の硫黄酸化物を
除去する湿式排煙処理装置で、洗滌装置から洗滌液の一
部又は、全部を抜き出し、空気又は酸素を含むガスを供
給して酸化する酸化装置に導入し、排煙から洗滌液に吸
収された硫黄酸化物を酸化した後、当該石こうスラリの
一部を種晶スラリとして再び上記洗滌装置に供給する方
法において、前記排煙のガス流量と、前記洗浄装置で硫
黄酸化物を除去する入力し、一方前記酸化装置から出る
使用済空気又は使用済酸素を含むガスの酸素病＋ｗ ｅ
測定し。 その酸素濃度信号をあらかじめ設定された関数全発生す
る関数発生器に入力し、さらに前記洗浄装置から抜き出
し、前記酸化装置に導入する洗浄液流量と前記酸化装置
から前記洗浄装置に供給する種晶スラリ流量を測定し、
前記洗浄液流量信号と種晶スラリ流量信号を減算器■に
入力し、前記増幅器出力信号と前記減算器■の出力信号
を除算器のに入力し、！た前記関数発生器の出力信号と
前記洗浄液流量信号を除算器■に入力し、前記除算器■
の出力信号と前記除算器■の出力信号を減算器■に入力
し、その減算器■の出力信号を制御量とし、前記酸化装
置から洗浄装置に供給する種晶スラリ流量を操作量とし
て前記減算器■出力信号値を一定に制御することを特徴
とする湿式石灰石こう法排煙脱硫装置における種晶スラ
リ供給方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58101311A JPS59225724A (ja) | 1983-06-07 | 1983-06-07 | 湿式石灰石こう法排煙脱硫装置における種晶スラリ供給方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58101311A JPS59225724A (ja) | 1983-06-07 | 1983-06-07 | 湿式石灰石こう法排煙脱硫装置における種晶スラリ供給方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59225724A true JPS59225724A (ja) | 1984-12-18 |
Family
ID=14297263
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58101311A Pending JPS59225724A (ja) | 1983-06-07 | 1983-06-07 | 湿式石灰石こう法排煙脱硫装置における種晶スラリ供給方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59225724A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61245823A (ja) * | 1985-04-23 | 1986-11-01 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 湿式石灰石こう法排煙脱硫装置における吸収塔液レベル制御方法 |
| US4836991A (en) * | 1986-04-23 | 1989-06-06 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Method for controlling wet-process flue gas desulfurization |
| WO2012160998A1 (ja) * | 2011-05-24 | 2012-11-29 | 三菱重工業株式会社 | 仕上げ排煙脱硫装置を供えた排煙脱硫設備及びこれを用いた排ガス処理システム |
-
1983
- 1983-06-07 JP JP58101311A patent/JPS59225724A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61245823A (ja) * | 1985-04-23 | 1986-11-01 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 湿式石灰石こう法排煙脱硫装置における吸収塔液レベル制御方法 |
| JPH0574406B2 (ja) * | 1985-04-23 | 1993-10-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | |
| US4836991A (en) * | 1986-04-23 | 1989-06-06 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Method for controlling wet-process flue gas desulfurization |
| WO2012160998A1 (ja) * | 2011-05-24 | 2012-11-29 | 三菱重工業株式会社 | 仕上げ排煙脱硫装置を供えた排煙脱硫設備及びこれを用いた排ガス処理システム |
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