JPS6171819A - 酸性ガススクラツビング用組成物 - Google Patents
酸性ガススクラツビング用組成物Info
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- JPS6171819A JPS6171819A JP60138075A JP13807585A JPS6171819A JP S6171819 A JPS6171819 A JP S6171819A JP 60138075 A JP60138075 A JP 60138075A JP 13807585 A JP13807585 A JP 13807585A JP S6171819 A JPS6171819 A JP S6171819A
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
- B01D53/1475—Removing carbon dioxide
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1493—Selection of liquid materials for use as absorbents
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
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- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ガス流れから酸性ガスをスクラッピングする
のに有用なアミン組成物に関する。
のに有用なアミン組成物に関する。
ＣＯ，、Ｈ，Ｓ、Ｓｏ、及びＣＯＳの如き酸性ガスを吸
収するために苛性カリ又は他のアルカリ金属塩特に炭酸
塩の溶液を様々の非立体障害アミンと併用することは周
知である。アルカリ金越化合物と指定のアミンとの併用
は、酸性ガスに対してアミン単独の系よりも高い容量（
能力）をもたらす。
収するために苛性カリ又は他のアルカリ金属塩特に炭酸
塩の溶液を様々の非立体障害アミンと併用することは周
知である。アルカリ金越化合物と指定のアミンとの併用
は、酸性ガスに対してアミン単独の系よりも高い容量（
能力）をもたらす。
しかしながら、従来技術では、以下Ｋａ定した如き立体
障害アミンの使用が、非立体障害アミンを用いる従来技
術の方法と比較して処理容量が高められたＣＯ，スクラ
ッピング法を提供することは認識されていなかったこと
が明らかである。
障害アミンの使用が、非立体障害アミンを用いる従来技
術の方法と比較して処理容量が高められたＣＯ，スクラ
ッピング法を提供することは認識されていなかったこと
が明らかである。
予想外にも、ガス状流れから酸性ガスを除去するための
ストリッピング用組成物中において、溶媒中に溶解させ
た立体障害アミンを用いることができることが分った。
ストリッピング用組成物中において、溶媒中に溶解させ
た立体障害アミンを用いることができることが分った。
立体障害アミンを使用すると、立体障害アミンを含まな
い場合と比較して吸収及び再吸収速度、更に有を義には
溶液の処理容量が向上されたＣＯ，スクラッピング法が
提供される。立体障害アミンは、水性又は非水性溶媒中
に溶解させることができる。水性溶媒を用いるときには
、溶液は、溶液への二酸化炭素の吸収を促進させるため
の追加的な添加剤を含むことができる。１つの好ましい
具体例では、水溶液は、アルカリ金属塩又は水酸化物を
含む。斯界では、ガス状混合物から二酸化炭素を吸収す
るための裡々の水溶液が知られている。一般的に言って
、水溶液は、元素周期律表の第ＴＡ族の金属から選定さ
れる塩基性アルカリ金属塩又は水酸化物を含む。更に好
ましくは、水溶液は、カリウム又はナトリウムのほう酸
塩、炭酸塩、水酸化物、燐酸塩又は重炭酸塩を含む。最
とも好ましくは、水溶液は炭酸カリウムを含む。
い場合と比較して吸収及び再吸収速度、更に有を義には
溶液の処理容量が向上されたＣＯ，スクラッピング法が
提供される。立体障害アミンは、水性又は非水性溶媒中
に溶解させることができる。水性溶媒を用いるときには
、溶液は、溶液への二酸化炭素の吸収を促進させるため
の追加的な添加剤を含むことができる。１つの好ましい
具体例では、水溶液は、アルカリ金属塩又は水酸化物を
含む。斯界では、ガス状混合物から二酸化炭素を吸収す
るための裡々の水溶液が知られている。一般的に言って
、水溶液は、元素周期律表の第ＴＡ族の金属から選定さ
れる塩基性アルカリ金属塩又は水酸化物を含む。更に好
ましくは、水溶液は、カリウム又はナトリウムのほう酸
塩、炭酸塩、水酸化物、燐酸塩又は重炭酸塩を含む。最
とも好ましくは、水溶液は炭酸カリウムを含む。
塩基性アルカリ金属塩又は水酸化物は、１０〜４０重ｉ
％更に好ましくは２０〜３５重量％で溶液中に存在して
よい。湿式スクラッピング法では、アルカリ物質の濃度
は、ガス流れからのＣＯｌの吸収及び再生工程でのＣＯ
ｌの脱着の全サイクルを通じて溶液状態のま＼であるよ
うに選定される。
％更に好ましくは２０〜３５重量％で溶液中に存在して
よい。湿式スクラッピング法では、アルカリ物質の濃度
は、ガス流れからのＣＯｌの吸収及び再生工程でのＣＯ
ｌの脱着の全サイクルを通じて溶液状態のま＼であるよ
うに選定される。
水沫での使用が必須であるところの立体ｌ！ａ害アミン
は、第二若しくは第三炭素原子のどちらかく結合した少
なくとも１個の第二アミノ基又は第三炭−ｔｈｒｕ子に
結合した第一アミノ基を含有する化合物である。これら
のアミンは、用いた特定の溶媒中に少なくとも一部分可
溶性であるように選択される。水溶液では、立体障害ア
ミンは、アミン基即ち追加的な立体障害アミノ基又は非
立体障害アミノ基例えば第一アミノ基、ヒドロキシ基及
びカルボキシル基よりなる群から選定することのできる
１個以上の水可溶化基を好ましくは追加的に含む。少な
くとも１つの窒素原子は、上記の立体障害構造を有する
。
は、第二若しくは第三炭素原子のどちらかく結合した少
なくとも１個の第二アミノ基又は第三炭−ｔｈｒｕ子に
結合した第一アミノ基を含有する化合物である。これら
のアミンは、用いた特定の溶媒中に少なくとも一部分可
溶性であるように選択される。水溶液では、立体障害ア
ミンは、アミン基即ち追加的な立体障害アミノ基又は非
立体障害アミノ基例えば第一アミノ基、ヒドロキシ基及
びカルボキシル基よりなる群から選定することのできる
１個以上の水可溶化基を好ましくは追加的に含む。少な
くとも１つの窒素原子は、上記の立体障害構造を有する
。
本発明で用いることのできる立体障害アミンの例として
は、次のものが挙げられる。
は、次のものが挙げられる。
モノ第一脂肪族ジアミン
Ｎ、 −第三プチル−１４−ペンタンジアミンＮ、−
４ソプロピル−４−メチル−２，４−ペンタンジアミン
Ｎヨーイソプロピル−２−メチル−ｔ２−プロパンジア
ミン２−エチルアミノ−２−メチル−４−アミノペンタ
ンＮ−第三ペンチル−ｔ４−ブタンジアミンＮ−第三プ
チル−１５−ペンタンジアミンＮヨーイソプロピル−２
−メチル−１，２−プロパンジアミンＮ、−イソプロピ
ル−２−メチル−１２−プロパンジアミンＮ−ｍニブチ
ル−１３−プロパンジアミンＮ１ −ジメチル−２−ア
ミノ−２−メチルブタンＮ−ｔ−ブチル−エチレンジア
ミン Ｎ−ｔ−ブチル−ｔ３−プロパンジアミン２−メチルア
ミノ−２−メチル−４−ナミノペ／タンＮ１−ｔ−ブチ
ル−２−メチル−１２−プロパンジアミンＮヨーブチル
−２−メチル−１２−プロパンジアミンＮ−第二プチル
−２−メチル−１３−プロパンジアミンＮ、 −プロ
ピル−２−メチル−ｔ２−プロパンジアミンＮ−ｔ−ブ
チル−２−メチル−１２−プロパンジアミンＮ−ｔ−ブ
チル−１４−ブタンジアミンＮ、−エチル−１２−ヘキ
サンジアミンアザシクロアルカン １−第三ブチルアミノ−４６−ジアザシクロへブタンア
ミ７基が５個まで又は６個よりも多くの炭素原子によっ
て分離されているアリール脂肪族ジアミン １−メチル−１−フェニルエチレンジアミン２−ベンジ
ル−１２−プロパンジアミン１−フェニル−１（２−ア
ミノ−エチルアミノ）プロパンＮ、−’ｆｋ−２−フェ
ニル−Ｌ２−７’ｌンジアミン２−ｔ−ブチルアミノメ
チル−ｔｉ−ジメチルピペラジンＮ、 −シクロヘキ
シル−１２−プロパンジアミン１−アミノ−１−（２−
アミノイソプロピル）シクロヘキサン１−メチルアミノ
−１−アミンメチルシクロペンタン１−アミノ−１−ア
ミンメチルシクロヘプタンＮ−イソプロピル−１２−ジ
アミノシクロヘキサンＮヨーシクロヘキシル−ｔ２−ブ
タンジアミンＮ、 −シクロヘキシル−ｔ２−プロパ
ンジアミンＮ−シクロヘプチルエチレンジアミン Ｎ、−シクロヘキシル−２−メチル−１２−プロパンジ
アミン１−（２−アミノイノプａビ／Ｉ／）−２−アミ
ノ−３−メチルシクロベンクン Ｎ−イソプロピル−ｔｉ−ジアミノシクロヘキサンＮヨ
ーシクロヘキシル−Ｎ、−メチルエチレンジアミンＮ−
シクロヘキシルエチレンジアミン Ｎ、 −シクロヘキシル−Ｎ、 −エチルエチレン
ジアミンＮ、 −シクロヘキシル−Ｎ、 −メチル
−ｔ２−プロパンジアミンＮ−シクロヘキシル−１３−
プロパンジアミン＄８−ｐ−メ／タンジアミン １−アミノ−１−アミノメチルシクロヘキサン上３−ジ
アミノ−１−メチルシクロヘキサンＮ、−シク四へキシ
ル−２−メチル−１２−プロパンジアミンシクロ側肪族
トリアミン Ｎｔ −シクロヘキシルプロピレントリアミン少なくと
も１個の第一アミノ基を含有する脂肪族トリアミン Ｎ、、Ｎ、、２−ペンタメチル−Ｌ ２．５− ）リア
ミノプロパンＮ、−イソグロビルーＮ、−（３−アミノ
メチル）−２−メチルー−２−プロパンジアミン ２個のビシナルアミノ基が５個まで又は６個よりも多く
の炭素原＋Ｋよって分離されたビ第一又はトリ第一脂肪
族トリアミン ２．２−ジメチルジエチレントリアミンＮ＋−Ｍニブチ
ル−１，２，３−）リアミノプロパン２．２’に５−テ
トラメチルジエチレントリアミン窒素原子が５個まで又
は６個よりも多くの炭素原２．４−ジアミノ−２−メチ
ルペンタン４５−ジアミノ−５−メチルへブタン Ｎ＋ −ＩＸＸツブチルＮ、 −イソプロピル−１
−７’ロパンシアミン Ｎ、−第三プチル−Ｎｔ−ｆｆ−ニブチルエチレンジア
ミンＮ、−第三ブチル−Ｎ１−イソプロピル−１３−プ
ロパンジアミｙ Ｎ、 −第三プチル−Ｎ、 −ブチルエチレンジアミ
ンＮヨー第三プチル−Ｎｔ −イソプロピルエチレンジ
アミンＮｔ 、 Ｎｔ −ジインプロピル−１２−
プロパンジアミンＮ−ｔ−ブチル−Ｎ、−イソプロピル
エチレンジアミンＮ、−Ｍニブチル−Ｎ、−イソプロピ
ルエチレンジアミンＮ、−ｔｉ＜三ベンチルーＮ、−イ
ソプロピルエチレンジアミンＮ、−Ｎ、 −ジエチル−
１５−ブタンジアミンＮ１−５三ブチル−Ｎｔ −メチ
ルエチレンジアミンＮ、−（２−ペンチル）−Ｎｔ
−メチルエチレンジアミンＮ、−第三ブチル−Ｎ、 −
メチル−１，４−ブタンジアミンＮ、−第三ブチル−Ｎ
、 −エチル−１，５−プロパンジアミンシクロ脂肪
族ジアミノアルコール １−アミノ−１−アミノメチル−２−ヒドロキシメチル
シクロヘキサン Ｎ−ヒドロキシエチル−ｔ２−ジアミノシクロヘキサン
Ｎ−シクロヘキシル−ｔ５−ジアミノ−２−グロバノー
ルＮ−（２−ヒドロキシシクロヘキシル）−ｔｓ−プロ
パンジアミン Ｎ−インプロパノ−ルー１．２−ジアミノシクロヘキサ
ンＮ−（２−ヒドロキシブチル）−ｔ４−ジアミノシク
ロヘキサン せいぜい１個の第一アミノ基を含有するジアミノアルコ
ール Ｎ、（１−ヒドロキシ−２−ブチル）−２−メチル−１
２−プロパンジアミン Ｎ（１−ヒドロキシ−２−メチル−２−ブチル）−１５
−プロパンジアミン Ｎ、−（ｔｌ−ジメチル−２−とドロキシエチル）−２
−メチル−１２−プロパンジアミン Ｎ、−イソブチル−２−メチル−２，３−ジアミノ−１
−プロパノール Ｎ（３−ヒドロキシ−２−ブチル）−２，５−ジアミノ
ブタンＮ、−ヒドロキシエチル−２−メチル−１２−プ
ロパンジアミン ２、Ｎ、 、 Ｎ、 −）ジメチル−２，３−ジアミノ
ー１−プロパノールＮ、、２−ジメチル−Ｎ、 −ヒ
ドロキシエチル−１，２−プロパンジアミン Ｎ（１，１−ジメチル−２−ヒト目キシエチル”）−ｔ
ｓ−プロパンジアミン Ｎ−第三プチル−ｔｓ−ジアミノ−２−プロパノール５
−アミノ−３−メチル−２−ペンタノール１−ヒドロキ
シメチルシクロペンチルアミン２３−ジメチル−３−ア
ミノ−１−ブタノール２−アミノ−２−エチル−１−ブ
タノール１−メチル−２−ヒドロキシシクロペンチルア
ミン２−アミノ−２−メチル−３−ペンタノール２−ア
ミノ−２−メチル−１−プロパノール２−アミノー２−
メチル−１−ブタノール３−アミノ−３−メチル−１−
ブタノール３−アミノ−３−メチル−２−ブタノール２
−アミノ−２，３−ジメチル−３−ブタノール２−アミ
ノ−２，３−ジメチル−１−ブタノール１−とドロキシ
メチルシクロヘキシルアミン２（２−アミノ−２−メチ
ルプロポキシ）エタノール第二第三ジアミン Ｎ、−第三ブチル−Ｎ、−ジエチルエチレンシアミン２
−ピペリジンメタノール ２−ピペリジンエタノール 上記表から推測することができるように本発明の好まし
いアミンは、非対称化合物である。ガス流れと水溶液と
の接触間に、対称アミンは固体沈殿物を与える傾向を有
することが見出された。
４ソプロピル−４−メチル−２，４−ペンタンジアミン
Ｎヨーイソプロピル−２−メチル−ｔ２−プロパンジア
ミン２−エチルアミノ−２−メチル−４−アミノペンタ
ンＮ−第三ペンチル−ｔ４−ブタンジアミンＮ−第三プ
チル−１５−ペンタンジアミンＮヨーイソプロピル−２
−メチル−１，２−プロパンジアミンＮ、−イソプロピ
ル−２−メチル−１２−プロパンジアミンＮ−ｍニブチ
ル−１３−プロパンジアミンＮ１ −ジメチル−２−ア
ミノ−２−メチルブタンＮ−ｔ−ブチル−エチレンジア
ミン Ｎ−ｔ−ブチル−ｔ３−プロパンジアミン２−メチルア
ミノ−２−メチル−４−ナミノペ／タンＮ１−ｔ−ブチ
ル−２−メチル−１２−プロパンジアミンＮヨーブチル
−２−メチル−１２−プロパンジアミンＮ−第二プチル
−２−メチル−１３−プロパンジアミンＮ、 −プロ
ピル−２−メチル−ｔ２−プロパンジアミンＮ−ｔ−ブ
チル−２−メチル−１２−プロパンジアミンＮ−ｔ−ブ
チル−１４−ブタンジアミンＮ、−エチル−１２−ヘキ
サンジアミンアザシクロアルカン １−第三ブチルアミノ−４６−ジアザシクロへブタンア
ミ７基が５個まで又は６個よりも多くの炭素原子によっ
て分離されているアリール脂肪族ジアミン １−メチル−１−フェニルエチレンジアミン２−ベンジ
ル−１２−プロパンジアミン１−フェニル−１（２−ア
ミノ−エチルアミノ）プロパンＮ、−’ｆｋ−２−フェ
ニル−Ｌ２−７’ｌンジアミン２−ｔ−ブチルアミノメ
チル−ｔｉ−ジメチルピペラジンＮ、 −シクロヘキ
シル−１２−プロパンジアミン１−アミノ−１−（２−
アミノイソプロピル）シクロヘキサン１−メチルアミノ
−１−アミンメチルシクロペンタン１−アミノ−１−ア
ミンメチルシクロヘプタンＮ−イソプロピル−１２−ジ
アミノシクロヘキサンＮヨーシクロヘキシル−ｔ２−ブ
タンジアミンＮ、 −シクロヘキシル−ｔ２−プロパ
ンジアミンＮ−シクロヘプチルエチレンジアミン Ｎ、−シクロヘキシル−２−メチル−１２−プロパンジ
アミン１−（２−アミノイノプａビ／Ｉ／）−２−アミ
ノ−３−メチルシクロベンクン Ｎ−イソプロピル−ｔｉ−ジアミノシクロヘキサンＮヨ
ーシクロヘキシル−Ｎ、−メチルエチレンジアミンＮ−
シクロヘキシルエチレンジアミン Ｎ、 −シクロヘキシル−Ｎ、 −エチルエチレン
ジアミンＮ、 −シクロヘキシル−Ｎ、 −メチル
−ｔ２−プロパンジアミンＮ−シクロヘキシル−１３−
プロパンジアミン＄８−ｐ−メ／タンジアミン １−アミノ−１−アミノメチルシクロヘキサン上３−ジ
アミノ−１−メチルシクロヘキサンＮ、−シク四へキシ
ル−２−メチル−１２−プロパンジアミンシクロ側肪族
トリアミン Ｎｔ −シクロヘキシルプロピレントリアミン少なくと
も１個の第一アミノ基を含有する脂肪族トリアミン Ｎ、、Ｎ、、２−ペンタメチル−Ｌ ２．５− ）リア
ミノプロパンＮ、−イソグロビルーＮ、−（３−アミノ
メチル）−２−メチルー−２−プロパンジアミン ２個のビシナルアミノ基が５個まで又は６個よりも多く
の炭素原＋Ｋよって分離されたビ第一又はトリ第一脂肪
族トリアミン ２．２−ジメチルジエチレントリアミンＮ＋−Ｍニブチ
ル−１，２，３−）リアミノプロパン２．２’に５−テ
トラメチルジエチレントリアミン窒素原子が５個まで又
は６個よりも多くの炭素原２．４−ジアミノ−２−メチ
ルペンタン４５−ジアミノ−５−メチルへブタン Ｎ＋ −ＩＸＸツブチルＮ、 −イソプロピル−１
−７’ロパンシアミン Ｎ、−第三プチル−Ｎｔ−ｆｆ−ニブチルエチレンジア
ミンＮ、−第三ブチル−Ｎ１−イソプロピル−１３−プ
ロパンジアミｙ Ｎ、 −第三プチル−Ｎ、 −ブチルエチレンジアミ
ンＮヨー第三プチル−Ｎｔ −イソプロピルエチレンジ
アミンＮｔ 、 Ｎｔ −ジインプロピル−１２−
プロパンジアミンＮ−ｔ−ブチル−Ｎ、−イソプロピル
エチレンジアミンＮ、−Ｍニブチル−Ｎ、−イソプロピ
ルエチレンジアミンＮ、−ｔｉ＜三ベンチルーＮ、−イ
ソプロピルエチレンジアミンＮ、−Ｎ、 −ジエチル−
１５−ブタンジアミンＮ１−５三ブチル−Ｎｔ −メチ
ルエチレンジアミンＮ、−（２−ペンチル）−Ｎｔ
−メチルエチレンジアミンＮ、−第三ブチル−Ｎ、 −
メチル−１，４−ブタンジアミンＮ、−第三ブチル−Ｎ
、 −エチル−１，５−プロパンジアミンシクロ脂肪
族ジアミノアルコール １−アミノ−１−アミノメチル−２−ヒドロキシメチル
シクロヘキサン Ｎ−ヒドロキシエチル−ｔ２−ジアミノシクロヘキサン
Ｎ−シクロヘキシル−ｔ５−ジアミノ−２−グロバノー
ルＮ−（２−ヒドロキシシクロヘキシル）−ｔｓ−プロ
パンジアミン Ｎ−インプロパノ−ルー１．２−ジアミノシクロヘキサ
ンＮ−（２−ヒドロキシブチル）−ｔ４−ジアミノシク
ロヘキサン せいぜい１個の第一アミノ基を含有するジアミノアルコ
ール Ｎ、（１−ヒドロキシ−２−ブチル）−２−メチル−１
２−プロパンジアミン Ｎ（１−ヒドロキシ−２−メチル−２−ブチル）−１５
−プロパンジアミン Ｎ、−（ｔｌ−ジメチル−２−とドロキシエチル）−２
−メチル−１２−プロパンジアミン Ｎ、−イソブチル−２−メチル−２，３−ジアミノ−１
−プロパノール Ｎ（３−ヒドロキシ−２−ブチル）−２，５−ジアミノ
ブタンＮ、−ヒドロキシエチル−２−メチル−１２−プ
ロパンジアミン ２、Ｎ、 、 Ｎ、 −）ジメチル−２，３−ジアミノ
ー１−プロパノールＮ、、２−ジメチル−Ｎ、 −ヒ
ドロキシエチル−１，２−プロパンジアミン Ｎ（１，１−ジメチル−２−ヒト目キシエチル”）−ｔ
ｓ−プロパンジアミン Ｎ−第三プチル−ｔｓ−ジアミノ−２−プロパノール５
−アミノ−３−メチル−２−ペンタノール１−ヒドロキ
シメチルシクロペンチルアミン２３−ジメチル−３−ア
ミノ−１−ブタノール２−アミノ−２−エチル−１−ブ
タノール１−メチル−２−ヒドロキシシクロペンチルア
ミン２−アミノ−２−メチル−３−ペンタノール２−ア
ミノ−２−メチル−１−プロパノール２−アミノー２−
メチル−１−ブタノール３−アミノ−３−メチル−１−
ブタノール３−アミノ−３−メチル−２−ブタノール２
−アミノ−２，３−ジメチル−３−ブタノール２−アミ
ノ−２，３−ジメチル−１−ブタノール１−とドロキシ
メチルシクロヘキシルアミン２（２−アミノ−２−メチ
ルプロポキシ）エタノール第二第三ジアミン Ｎ、−第三ブチル−Ｎ、−ジエチルエチレンシアミン２
−ピペリジンメタノール ２−ピペリジンエタノール 上記表から推測することができるように本発明の好まし
いアミンは、非対称化合物である。ガス流れと水溶液と
の接触間に、対称アミンは固体沈殿物を与える傾向を有
することが見出された。
本発明の好ましい具体例では、例えば二酸化炭素の如き
散性ガスは、＋１１ガス状供給流れをアミンを含む浴液
と該酸性ガスを該溶−液中に吸収させる条件で接触させ
、そして（２）前記溶液を該溶液から前記酸性ガスを脱
着する条件で再生させることを包含するプロセスにおい
て、前記プロセスを、処理容量即ち工８（１）及び（２
）の終りＫＮ液中に吸収されている酸性ガスのモル数の
差が、ガス状供給物から酸性ガスを除去するための同様
の方法であって立体障害アミン促進剤を使用しない方法
で得られるよりも大きい条件で操作することを特徴とす
る方法によってガス状供給流れから除去される。
散性ガスは、＋１１ガス状供給流れをアミンを含む浴液
と該酸性ガスを該溶−液中に吸収させる条件で接触させ
、そして（２）前記溶液を該溶液から前記酸性ガスを脱
着する条件で再生させることを包含するプロセスにおい
て、前記プロセスを、処理容量即ち工８（１）及び（２
）の終りＫＮ液中に吸収されている酸性ガスのモル数の
差が、ガス状供給物から酸性ガスを除去するための同様
の方法であって立体障害アミン促進剤を使用しない方法
で得られるよりも大きい条件で操作することを特徴とす
る方法によってガス状供給流れから除去される。
本明細書を通じて用語「処理容量」は、吸収条件での溶
液中のＣＯ１吸収！（工程１）と再生条件での溶液中の
ｃｏｔｔ（工程２）との間の差と定義゛することができ
る。処理容量は熱力学的循環容量に関係し、即ち、吸収
量は平衡条件で測定される。
液中のＣＯ１吸収！（工程１）と再生条件での溶液中の
ｃｏｔｔ（工程２）との間の差と定義゛することができ
る。処理容量は熱力学的循環容量に関係し、即ち、吸収
量は平衡条件で測定される。
この処理容量は、気液平衡等涙腺から、即ち、ガス中の
ＣＯｔ圧と溶液中のｃｏ、吸収量との間の関係から所定
温度で平衡において得ることができる。
ＣＯｔ圧と溶液中のｃｏ、吸収量との間の関係から所定
温度で平衡において得ることができる。
熱力学的循環容量を計算するためには、次のパラメータ
ー即ち（１）ｃｏｔ吸収圧、（２）Ｃｏ、再生圧、（３
）吸収温度、（４）再生温度、（５）溶液組成即ちアミ
ンの重量％モしてもし該溶液中に存在するならば、アル
カリ金属塩又は水酸化物例えば炭酸カリウムの重ｆ（チ
及びｆ６１ガス組成を通常特定しなければならない。本
発明の改良法を記述するためのこれらのパラメーターの
使用は、以下の実施例及び第２図に記載されている。し
かしながら、当業者は、立体障害アミンの使用によって
生じる改良法を、立体障害アミンが水性スクラッピング
溶液中に含まれ々いところの方法と直接比較することに
よって具合よく例示することができよう。例えば、２つ
の同様なＣＯ，スクラツビ／グ法（即ち、同じガス組成
、同じスクラッピング溶液組成、同じ圧力及び温度条件
）を比較すると、本発明の立体障害アミンを使用する場
合には、上記の工程１（吸収工程）及び上記の工程２（
脱着工程）の終りに吸収されたＣＯｌの量の間の差が有
意義な程に大きいことが分るだろう。この有意義な程向
上した処理容量は、たとえ比較しようとするスクラッピ
ング溶液がジェタノールアミン、〜６−ヘキサンジアミ
ン等の如き従来技術のアミン促進剤を等モル量含むとし
ても観察される。本発明の立体障害アミンの使用は、立
体障害アミンを使用しないがしかし非立体障害アミンを
含んでよいスクラッピング溶液の処理容量よりも少なく
とも１５嗟大きい処理容量を提供することが分った。本
発明の立体障害アミンの使用によって２０〜６０％の処
理容量の増大を得ることができる。
ー即ち（１）ｃｏｔ吸収圧、（２）Ｃｏ、再生圧、（３
）吸収温度、（４）再生温度、（５）溶液組成即ちアミ
ンの重量％モしてもし該溶液中に存在するならば、アル
カリ金属塩又は水酸化物例えば炭酸カリウムの重ｆ（チ
及びｆ６１ガス組成を通常特定しなければならない。本
発明の改良法を記述するためのこれらのパラメーターの
使用は、以下の実施例及び第２図に記載されている。し
かしながら、当業者は、立体障害アミンの使用によって
生じる改良法を、立体障害アミンが水性スクラッピング
溶液中に含まれ々いところの方法と直接比較することに
よって具合よく例示することができよう。例えば、２つ
の同様なＣＯ，スクラツビ／グ法（即ち、同じガス組成
、同じスクラッピング溶液組成、同じ圧力及び温度条件
）を比較すると、本発明の立体障害アミンを使用する場
合には、上記の工程１（吸収工程）及び上記の工程２（
脱着工程）の終りに吸収されたＣＯｌの量の間の差が有
意義な程に大きいことが分るだろう。この有意義な程向
上した処理容量は、たとえ比較しようとするスクラッピ
ング溶液がジェタノールアミン、〜６−ヘキサンジアミ
ン等の如き従来技術のアミン促進剤を等モル量含むとし
ても観察される。本発明の立体障害アミンの使用は、立
体障害アミンを使用しないがしかし非立体障害アミンを
含んでよいスクラッピング溶液の処理容量よりも少なく
とも１５嗟大きい処理容量を提供することが分った。本
発明の立体障害アミンの使用によって２０〜６０％の処
理容量の増大を得ることができる。
Ｃｏｔ含有ガス状混合物と上記立体障害アミンを含む水
性軟状溶液との接触は、当業者によって設計できる適当
な接触塔で行なうことができる。ガス状混合物と水性吸
収溶液との接触は、約２５〜２００℃好ましくは３５〜
１５０℃の温度及び１〜ｚｏｏｏｐｓｉ（α０７〜１４
６ゆ／儒１）好ましくは１００〜５００ ｐｓｔｌ （
７２Ｏ〜３ ！１ｋｇ／♂）７Ｆ）圧力で行われる。ア
ルカリ金属塩及び水酸化物の他に、本発明のスクラッピ
ング溶液は、消泡剤、酸化防止剤、腐食抑制剤等の如き
様々の他の添加剤を含有することができる。例えば、本
発明の水性スクラッピング溶液は、無水亜ヒ酸、亜セレ
ン駿、亜テルル酸、たんばく質、アミノ酸例えばグリシ
ン、酸化バナジウム例えばＶ、 Ｏ，、クロム酸塩例え
ばに＊ Ｃｒｔ Ｏｖを含むことができる。ガス状混合
物を水性吸収溶液と接触する時間を家、数秒から数時間
まで変動してよく、例えば１５分であってよい。もしア
ミンを加えたアルカリ金属化合物の水溶液を用いるなら
ば、水性吸収溶液は、その容量の約８０〜９１１１６が
使い果されるまでガス状混合物と接触される。水性吸収
溶液の容量は、二酸化炭素と反応するための溶存アルカ
リ金属塩例えば炭酸カリウムの容量並びに二酸化炭素に
対する本発明の立体障害アミンの容量を包含する。
性軟状溶液との接触は、当業者によって設計できる適当
な接触塔で行なうことができる。ガス状混合物と水性吸
収溶液との接触は、約２５〜２００℃好ましくは３５〜
１５０℃の温度及び１〜ｚｏｏｏｐｓｉ（α０７〜１４
６ゆ／儒１）好ましくは１００〜５００ ｐｓｔｌ （
７２Ｏ〜３ ！１ｋｇ／♂）７Ｆ）圧力で行われる。ア
ルカリ金属塩及び水酸化物の他に、本発明のスクラッピ
ング溶液は、消泡剤、酸化防止剤、腐食抑制剤等の如き
様々の他の添加剤を含有することができる。例えば、本
発明の水性スクラッピング溶液は、無水亜ヒ酸、亜セレ
ン駿、亜テルル酸、たんばく質、アミノ酸例えばグリシ
ン、酸化バナジウム例えばＶ、 Ｏ，、クロム酸塩例え
ばに＊ Ｃｒｔ Ｏｖを含むことができる。ガス状混合
物を水性吸収溶液と接触する時間を家、数秒から数時間
まで変動してよく、例えば１５分であってよい。もしア
ミンを加えたアルカリ金属化合物の水溶液を用いるなら
ば、水性吸収溶液は、その容量の約８０〜９１１１６が
使い果されるまでガス状混合物と接触される。水性吸収
溶液の容量は、二酸化炭素と反応するための溶存アルカ
リ金属塩例えば炭酸カリウムの容量並びに二酸化炭素に
対する本発明の立体障害アミンの容量を包含する。
ガス状混合物に水性吸収溶液を該溶液の少なくとも８０
チ又は好ましくは少なくとも９０チの容量が利用される
まで接触させた後、それを再生しなければならない。水
性吸収溶液の再生は、吸収された二酸化炭素が放出する
点まで圧力を下げ及び（又は）該溶液の温度を上げるこ
とＫよって行なうことができる。吸収溶液の再生間にお
ける不活性ガス例えばＮ！又はスチームの添加も赤本発
明の範囲内に入る。本発明の立体障害アミンは。
チ又は好ましくは少なくとも９０チの容量が利用される
まで接触させた後、それを再生しなければならない。水
性吸収溶液の再生は、吸収された二酸化炭素が放出する
点まで圧力を下げ及び（又は）該溶液の温度を上げるこ
とＫよって行なうことができる。吸収溶液の再生間にお
ける不活性ガス例えばＮ！又はスチームの添加も赤本発
明の範囲内に入る。本発明の立体障害アミンは。
従来技術のアミンと比較して同じ脱着条件下においてよ
り完全な脱着を可能にする。かくして、再生工程間に水
性吸収溶液を加熱及びパージするのに用いるスチームが
節約される。
り完全な脱着を可能にする。かくして、再生工程間に水
性吸収溶液を加熱及びパージするのに用いるスチームが
節約される。
いかなる理論によっても拘束されることを望ま々いけれ
ども、立体障害アミンの使用は、次の理由によって上記
改善を提供する。
ども、立体障害アミンの使用は、次の理由によって上記
改善を提供する。
ＣＯ３が水性第一アミン溶液中に吸収されるときには、
次の反応が起こる。
次の反応が起こる。
−＋
（１） Ｒ−ＮＨｓ ＋ ＣＯｓ→Ｒ−ＮＨ−Ｃｏｏ
＋’Ｈ（２１Ｒ−ＮＨ−ＣＯＯ”＋Ｈ，Ｏ−＋Ｒ−Ｎ
Ｈ１＋ＨＣＯｓ−（３１）（＋＋Ｒ−ＮＨ，→Ｒ−ＮＨ
ｓ ＋吸収させることのできるＣｏｔの量は、反応（２
）の程度に左右される。もし反応（２）が無視できる程
ならば、反応（１）及び（３）の正味の結果は、次の如
くである。
＋’Ｈ（２１Ｒ−ＮＨ−ＣＯＯ”＋Ｈ，Ｏ−＋Ｒ−Ｎ
Ｈ１＋ＨＣＯｓ−（３１）（＋＋Ｒ−ＮＨ，→Ｒ−ＮＨ
ｓ ＋吸収させることのできるＣｏｔの量は、反応（２
）の程度に左右される。もし反応（２）が無視できる程
ならば、反応（１）及び（３）の正味の結果は、次の如
くである。
２Ｒ−ＮＨ，艶か→Ｒ−ＮＨ−Ｃｏｏ−＋Ｒ−ＮＨｓ＋
即ち、吸収させることのできるＣＯｌの最大量は、アミ
ン１モル当り１５モルである。
即ち、吸収させることのできるＣＯｌの最大量は、アミ
ン１モル当り１５モルである。
他方、もし反応（２）が定量的であるならば、反応（１
）、（２）及び（３）の正味結果は次の如くである。
）、（２）及び（３）の正味結果は次の如くである。
Ｒ−ＮＨｗ ＋ＣＯｔ ＋Ｈ！ Ｏ→ＨＣＯｓ−＋Ｒ−
ＮＨｓ＋即ち、吸収され得るＣｏｔの最大量は、アミン
１モル当り１モルである。
ＮＨｓ＋即ち、吸収され得るＣｏｔの最大量は、アミン
１モル当り１モルである。
反応（乃の程度は、Ｒの性質に特にその立体配置に左右
される。もしＲが第一アルキル基であるならば、カルバ
メートは比較的安定であり、そしてその分解即ち反応（
２）は不完全である。吸収させることのできるＣｏｔの
最大量は、アミン１モル当り１５モルよりも僅かに大き
い。他方、もしＲが第三アルキル基であるならば、カル
バメートは極めて不安定であり、そしてその分解即ち反
応（２）は実質上完全である。吸収させることのできる
ＣＯ２の最大量は、アミン１モル当り１モルに近い。か
くして、アミンが立体障害を受けていると、Ｃ０２吸収
は、それが障害を受けていないときよりも完全である。
される。もしＲが第一アルキル基であるならば、カルバ
メートは比較的安定であり、そしてその分解即ち反応（
２）は不完全である。吸収させることのできるＣｏｔの
最大量は、アミン１モル当り１５モルよりも僅かに大き
い。他方、もしＲが第三アルキル基であるならば、カル
バメートは極めて不安定であり、そしてその分解即ち反
応（２）は実質上完全である。吸収させることのできる
ＣＯ２の最大量は、アミン１モル当り１モルに近い。か
くして、アミンが立体障害を受けていると、Ｃ０２吸収
は、それが障害を受けていないときよりも完全である。
脱着を実施するときには、反応（ＩＬ（２）及び（３）
は右から左へ進む。もしＲが第一アルキル基であるなら
ば、カルバメートの分解は不完全であり、即ち、脱着は
一部分だけである。他方、もしＲが第三アルキル基であ
るならば、ＣＯ２が安定な形態になる方法がなく、そし
て脱着は実質上完全である。
は右から左へ進む。もしＲが第一アルキル基であるなら
ば、カルバメートの分解は不完全であり、即ち、脱着は
一部分だけである。他方、もしＲが第三アルキル基であ
るならば、ＣＯ２が安定な形態になる方法がなく、そし
て脱着は実質上完全である。
それ故に、アミン１モル当り吸収又は脱着されるＣ０２
の量は、アミンが立体障害を受けているときよりも多い
。
の量は、アミンが立体障害を受けているときよりも多い
。
立体障害アミンをに！ Ｏｏ、と併用するときに観察さ
れる循環容量の増大についても同様な説明を与えること
ができる０この場合には、反応（１）で形成される水素
イオンは、反応（５）でアミーンによって捕捉されるよ
りはむしろ主としてＣＯ，−イオンと反応して重炭酸塩
イオンを生成する。
れる循環容量の増大についても同様な説明を与えること
ができる０この場合には、反応（１）で形成される水素
イオンは、反応（５）でアミーンによって捕捉されるよ
りはむしろ主としてＣＯ，−イオンと反応して重炭酸塩
イオンを生成する。
もしアミノ基が第二であるならば、それに結合した第三
アルキル基は、Ｎ−シクリヘキシルー１３−プロパンジ
アミン及び１．７−ジ第二ブチルジエチレントリアミン
によって示される如く立体障害を提供するのに十分であ
る。
アルキル基は、Ｎ−シクリヘキシルー１３−プロパンジ
アミン及び１．７−ジ第二ブチルジエチレントリアミン
によって示される如く立体障害を提供するのに十分であ
る。
処理容量並びに吸収及び脱着の速度の増大の他に、立体
障害アミノ基の使用は、カルバメートの量が少ないこと
その分解が容易であることに起因して脱＊ａに低いスチ
ーム消費をもたらす。
障害アミノ基の使用は、カルバメートの量が少ないこと
その分解が容易であることに起因して脱＊ａに低いスチ
ーム消費をもたらす。
ＣＯ，スクラッピング装置を操作するエネルギー費用の
大部分は、スチームの要求数量による本発明の方法の使
用によって、エネルギ一部ち操作費用の実質的な減少が
得られる。また、本発明の方法に従えば、新規なプラン
トへの投資費用の減少及び既存のプラントの問題点の打
開から追加的な節約を得ることができる。ガス混合物か
らのＣＱ。
大部分は、スチームの要求数量による本発明の方法の使
用によって、エネルギ一部ち操作費用の実質的な減少が
得られる。また、本発明の方法に従えば、新規なプラン
トへの投資費用の減少及び既存のプラントの問題点の打
開から追加的な節約を得ることができる。ガス混合物か
らのＣＱ。
の除去は、産業上極めて！！要である〇本発明のアミン
は、好ましくは、立体障害の他に他のパラメータに従っ
て選択される。例えば、本発明の方法で使用するために
アミンを選択するに当っては、それが吸収及び脱着間に
失われないような低い揮発度を有することも亦重要であ
る。
は、好ましくは、立体障害の他に他のパラメータに従っ
て選択される。例えば、本発明の方法で使用するために
アミンを選択するに当っては、それが吸収及び脱着間に
失われないような低い揮発度を有することも亦重要であ
る。
アミンは、一般に少なくとも１００℃好ましくは少なく
とも１８０℃の沸点を有するべきである。
とも１８０℃の沸点を有するべきである。
用いられるアミンは、水中に完全に可溶性である必要が
ない。と云うのは、部分的な不混和がガス状混合物から
の二酸化炭素吸収速度を増大できるからである。
ない。と云うのは、部分的な不混和がガス状混合物から
の二酸化炭素吸収速度を増大できるからである。
上記の立体障害アミンは非水性溶剤中に溶解でき、そし
て得られた溶液はガス状供給流れからのＣ０２の吸収に
使用できる。溶媒は、アミンの溶解度そしである程度ま
でその中のＣｏ鵞を基にして選択される。また、溶媒は
、吸収及び脱着工程間に実質的な損失が起らないように
それらの沸点を基にして選定することができる。炭化水
素及び官能価を与えた炭化水素例えば酸素、窒素、硫黄
、鱗、けい素及びハロゲン含有基を有する炭化水素を含
めて有機溶媒を用いることができるが、但し、前記化合
物は、吸収及び脱着工場を実施するときの条件において
前記立体障害アミンとの組合せで実質上安定であるもの
とする。もちろん、これらの化合物は前記条件において
液体でなければならず、そして好ましくは少なくとも１
００℃更に好ましくは１５０〜２５０℃の沸点を有する
。
て得られた溶液はガス状供給流れからのＣ０２の吸収に
使用できる。溶媒は、アミンの溶解度そしである程度ま
でその中のＣｏ鵞を基にして選択される。また、溶媒は
、吸収及び脱着工程間に実質的な損失が起らないように
それらの沸点を基にして選定することができる。炭化水
素及び官能価を与えた炭化水素例えば酸素、窒素、硫黄
、鱗、けい素及びハロゲン含有基を有する炭化水素を含
めて有機溶媒を用いることができるが、但し、前記化合
物は、吸収及び脱着工場を実施するときの条件において
前記立体障害アミンとの組合せで実質上安定であるもの
とする。もちろん、これらの化合物は前記条件において
液体でなければならず、そして好ましくは少なくとも１
００℃更に好ましくは１５０〜２５０℃の沸点を有する
。
拳法において有用な非水性溶媒の特定の例としては、ス
ルホラン、Ｎ−メチル−ピコリドン、ジメチルスルホキ
シド、ポリアルキレングリコール、並びにそれらのモノ
−又はジアルキルエーテル例えばトリエチレングリコー
ル、ホルムアミド及びヘキサメチルホスホルアミドが拳
げられる。
ルホラン、Ｎ−メチル−ピコリドン、ジメチルスルホキ
シド、ポリアルキレングリコール、並びにそれらのモノ
−又はジアルキルエーテル例えばトリエチレングリコー
ル、ホルムアミド及びヘキサメチルホスホルアミドが拳
げられる。
以下に、本発明の好ましい具体例を記桟する。
ＣＯ１含有混合物は、吸収帯域において約２０〜約ｓｏ
＊散％の炭酸カリウム及び少なくとも２重量％の立体障
害アミンを含む溶液と約５５〜１５０℃の温度及び１０
０〜５００ ｐｓｉｇ （７〜３５’９／ｃｙｎ”ゲー
ジ）の圧力においてａ１〜６ａ分８接触され、これによ
って該溶液は、少なくとも９０％の容量までＣＱ、で飽
和される。次いで、溶液は２〜１０ ｐｓｉｇ （ＣＬ
１〜（Ｌ ７ ｋｇｌｏｎ”ゲージ）の圧力に維持さ
れたフラッシュ室に送られ、これによって吸収され九〇
性ガスの少なくともいくらかが放出され、次いで再生塔
に送られ、これによって前記溶液は約１００〜１６０℃
の温度及び約２〜７５ ｐｍｌｇ （１１〜５．５ ’
９／６Ｒ” ’ｆ−’） ）（ＤｆＥ力に維持され、こ
れによって該溶液中のＣＯ，含量は１２５％以下の容量
に減少される。最後に、前記の再生された溶液は再使用
の丸めに前記吸収帯域に戻される。
＊散％の炭酸カリウム及び少なくとも２重量％の立体障
害アミンを含む溶液と約５５〜１５０℃の温度及び１０
０〜５００ ｐｓｉｇ （７〜３５’９／ｃｙｎ”ゲー
ジ）の圧力においてａ１〜６ａ分８接触され、これによ
って該溶液は、少なくとも９０％の容量までＣＱ、で飽
和される。次いで、溶液は２〜１０ ｐｓｉｇ （ＣＬ
１〜（Ｌ ７ ｋｇｌｏｎ”ゲージ）の圧力に維持さ
れたフラッシュ室に送られ、これによって吸収され九〇
性ガスの少なくともいくらかが放出され、次いで再生塔
に送られ、これによって前記溶液は約１００〜１６０℃
の温度及び約２〜７５ ｐｍｌｇ （１１〜５．５ ’
９／６Ｒ” ’ｆ−’） ）（ＤｆＥ力に維持され、こ
れによって該溶液中のＣＯ，含量は１２５％以下の容量
に減少される。最後に、前記の再生された溶液は再使用
の丸めに前記吸収帯域に戻される。
次に本発明の特定の具体例を記載するが、しかしこれに
よって拘束されるものでない。
よって拘束されるものでない。
実験室的反応装置は、第１図に示される。これは、約２
−５ｔの容量及び１０のの直径を有しそして加熱ジャケ
ットを備えた容器である。攪拌器の軸は２つの三枚刃プ
田ペラを有するが、そのうちの上方のものは液体を下方
に押し進めそして下方のものは液体を上方に押し進める
。ポンプＰ１は、反応器の底部から液体を取出してそれ
をステンレスＷ４製散布器Ｓ１を経て供給して気液界面
に戻す。
−５ｔの容量及び１０のの直径を有しそして加熱ジャケ
ットを備えた容器である。攪拌器の軸は２つの三枚刃プ
田ペラを有するが、そのうちの上方のものは液体を下方
に押し進めそして下方のものは液体を上方に押し進める
。ポンプＰ１は、反応器の底部から液体を取出してそれ
をステンレスＷ４製散布器Ｓ１を経て供給して気液界面
に戻す。
更に、垂直そらせ板が液体と気体との間の接触を高める
。熱電対Ｔは、液体の温度の読取りを可能にする。還流
凝縮器の頂部は、Ｕ字形開ロ式マノメーターＭに連結さ
れる。本装置は、ポンプＰ！から栓Ｔ１によって排気す
ることができる。窒素及びＣｏｔは、それぞれ栓Ｔ、〜
Ｔ１を用いて散布器Ｓ２を経て容器の底部に供給するこ
とができる。
。熱電対Ｔは、液体の温度の読取りを可能にする。還流
凝縮器の頂部は、Ｕ字形開ロ式マノメーターＭに連結さ
れる。本装置は、ポンプＰ！から栓Ｔ１によって排気す
ることができる。窒素及びＣｏｔは、それぞれ栓Ｔ、〜
Ｔ１を用いて散布器Ｓ２を経て容器の底部に供給するこ
とができる。
シリンダーからくるＣＯ２はバラストとして作用する２
つの１２４フラスコＦ、及びＦ、に入り、次いで３を湿
式テスターＷＴＭに、次いでバラプラ−Ｂｌに入り、そ
こでそれは水で飽和される。ＨＫ−バラプラーＢ、は、
空気がフラスコＦ、に全く吸引されないことを確実にす
る。
つの１２４フラスコＦ、及びＦ、に入り、次いで３を湿
式テスターＷＴＭに、次いでバラプラ−Ｂｌに入り、そ
こでそれは水で飽和される。ＨＫ−バラプラーＢ、は、
空気がフラスコＦ、に全く吸引されないことを確実にす
る。
ＣＯｔ通路では、細口菅及び栓はなるべく配室しないよ
うにした。か＼る通路に挿入される唯一つのものである
栓Ｔｓは、大きい孔（８１１”）のキー（Ｋ・ア）を有
するＯ 人、吸収 栓丁雪を通して窒素をパップリングしそして排出口Ｅを
開き且つ栓Ｔｓを閉じて、装置に次の反応体、 ５６りの′２．２．ｓ、ｓ−テトラメチルジエチレント
リアミン（（１３５モル）１８７、５９ノに１ＣＯ３（
ｔ ３５モ＃ ）５２０１ＩＩｇの水 を仕込む。全容量は６１０ｄである。アミンｌま、水性
相に不完全可溶性である。液体の温度を８０℃にし、１
分当り約４ｔの液体を吸収して供給するようにポンプＰ
１を調整し、そして攪拌器を１、２０ Ｏｒｐｍで回転
させる。排出口Ｅ及び栓Ｔ２を閉じ、そして液体が沸騰
し始めるまで（これ＋１、残圧が約５ Ｑ ｗ ｆｌ
ｇであるときに起る）装置をポンプＰ！によって排出す
る。栓Ｔ１を閉じる。この点において、栓Ｔ、を開くと
、吸収が始まる。
うにした。か＼る通路に挿入される唯一つのものである
栓Ｔｓは、大きい孔（８１１”）のキー（Ｋ・ア）を有
するＯ 人、吸収 栓丁雪を通して窒素をパップリングしそして排出口Ｅを
開き且つ栓Ｔｓを閉じて、装置に次の反応体、 ５６りの′２．２．ｓ、ｓ−テトラメチルジエチレント
リアミン（（１３５モル）１８７、５９ノに１ＣＯ３（
ｔ ３５モ＃ ）５２０１ＩＩｇの水 を仕込む。全容量は６１０ｄである。アミンｌま、水性
相に不完全可溶性である。液体の温度を８０℃にし、１
分当り約４ｔの液体を吸収して供給するようにポンプＰ
１を調整し、そして攪拌器を１、２０ Ｏｒｐｍで回転
させる。排出口Ｅ及び栓Ｔ２を閉じ、そして液体が沸騰
し始めるまで（これ＋１、残圧が約５ Ｑ ｗ ｆｌ
ｇであるときに起る）装置をポンプＰ！によって排出す
る。栓Ｔ１を閉じる。この点において、栓Ｔ、を開くと
、吸収が始まる。
同時に、タイマーを始動させる。湿式テストメーターＷ
ＴＭが１１の吸収を示す毎に、時間を読み取る。開始時
には、吸収は極めて急速であり、そして最初の１分で１
３を以上のＣｏｔが吸収される。
ＴＭが１１の吸収を示す毎に、時間を読み取る。開始時
には、吸収は極めて急速であり、そして最初の１分で１
３を以上のＣｏｔが吸収される。
合計して５４９ＬのＣｏｔが９分で吸収される。ガス空
間なＷＩＩたすのに使用されるＣ０２の短を減じると、
吸収されたＣｏｔの量は５２．９１であって、これは５
９５ｇ又は１３５モルに相当する。吸収データから計算
された全ＣＯ２含量は１４８％であるのに対して、実測
値は１５．０％である。１つの相だけが存在する。圧力
は４ Ｑ １１１１１ Ｈｇである。
間なＷＩＩたすのに使用されるＣ０２の短を減じると、
吸収されたＣｏｔの量は５２．９１であって、これは５
９５ｇ又は１３５モルに相当する。吸収データから計算
された全ＣＯ２含量は１４８％であるのに対して、実測
値は１５．０％である。１つの相だけが存在する。圧力
は４ Ｑ １１１１１ Ｈｇである。
Ｂ、脱着
排出口Ｅを開き、そして栓Ｔ！及びＴ！を閑じる。反応
混合物を、徐々に攪拌し且つ液体循環速度を最低に保ち
なから１０５’Ｃにする。温度が１０５℃に達したとき
に、栓Ｔ２から散布器Ｓ２を経て窒素を１そ／ｌ／ ／
ｈ ｒの速度で吹込む。６０分後に、液体の試料を採
取する。全ＣＯ２含量は８．９％であり、これは５４９
のＣｏ２が脱別されたことに相当する。少量の非水性相
が存在する。
混合物を、徐々に攪拌し且つ液体循環速度を最低に保ち
なから１０５’Ｃにする。温度が１０５℃に達したとき
に、栓Ｔ２から散布器Ｓ２を経て窒素を１そ／ｌ／ ／
ｈ ｒの速度で吹込む。６０分後に、液体の試料を採
取する。全ＣＯ２含量は８．９％であり、これは５４９
のＣｏ２が脱別されたことに相当する。少量の非水性相
が存在する。
Ｃ１再吸収
室章を吹込みそして攪拌器及びポンプＰ、を吸収と同じ
態様で調整して度応混合物を８０℃に戻す。排出口Ｅ及
び栓Ｔｚを閉じ、そして装置を液体がｓ詞し始めるまで
（これは、残留圧が約６０ｖｅａｐｇであるときに起る
）ゴンプＰｚによって排気する。栓Ｔ１を閉じる。栓Ｔ
、を開くと、再吸収が始まる。同時に、タイマーを始動
させる。吸収間における如くして時間を読む。最初の１
分で１０を以上のＣＯｆが消費される。合計して、３０
ｔのＣｏｔが９分で吸引される。ガス空間を満たすのに
用いられるＣＯｔの電を減じると、再吸収されたＣｏｔ
の量は２８ｔであり、これは５１９又は１１５モルに相
当するａ（：Ｏｆ含量は１５．５％である。圧力はＳ２
螺Ｈｇである。
態様で調整して度応混合物を８０℃に戻す。排出口Ｅ及
び栓Ｔｚを閉じ、そして装置を液体がｓ詞し始めるまで
（これは、残留圧が約６０ｖｅａｐｇであるときに起る
）ゴンプＰｚによって排気する。栓Ｔ１を閉じる。栓Ｔ
、を開くと、再吸収が始まる。同時に、タイマーを始動
させる。吸収間における如くして時間を読む。最初の１
分で１０を以上のＣＯｆが消費される。合計して、３０
ｔのＣｏｔが９分で吸引される。ガス空間を満たすのに
用いられるＣＯｔの電を減じると、再吸収されたＣｏｔ
の量は２８ｔであり、これは５１９又は１１５モルに相
当するａ（：Ｏｆ含量は１５．５％である。圧力はＳ２
螺Ｈｇである。
第１表では、様々のアミンの存在下において脱着そして
再吸収され九〇Ｏ１の量が比較される。脱着又は再吸収
し得るＣｏｘの量は、１カタカーブ（Ｃａｔａｅ亀ｒｂ
） −（市場で入手できるＣｏ、スクラツ°ピング溶
液）、ジェタノールアミン又はテトラエチレンペンタミ
ンの場合におけるよりも立体障害アミンの場合における
方が高いことが明らかである。
再吸収され九〇Ｏ１の量が比較される。脱着又は再吸収
し得るＣｏｘの量は、１カタカーブ（Ｃａｔａｅ亀ｒｂ
） −（市場で入手できるＣｏ、スクラツ°ピング溶
液）、ジェタノールアミン又はテトラエチレンペンタミ
ンの場合におけるよりも立体障害アミンの場合における
方が高いことが明らかである。
第２表には、同様の実験の結果が報告されているが、ア
ミンのモｈ恢は第１社の実験で用いられるよりも２倍で
あった。再び、脱着又は再吸収されるＣＯｆの量は、立
体σ害アミンの場合において高い。第１表と第２表とを
比較すると、立体障害を受けていないアミン即ちジェタ
ノールアミン、ｔ６−ヘキサンジアミン及びテトラエチ
レンペンタミンの場合においては、アミン濃度又はアミ
ノ基の数に関係なく本質上同じ鼠のＣＯｔが脱着又は再
吸収されることが示されている。他方、Ｎ−シクブヘキ
シルー１．３−プ冒パンジオールの濃度を二倍にすると
、ＣＯｆの脱着又は再吸収量の増大がもたらされる。
ミンのモｈ恢は第１社の実験で用いられるよりも２倍で
あった。再び、脱着又は再吸収されるＣＯｆの量は、立
体σ害アミンの場合において高い。第１表と第２表とを
比較すると、立体障害を受けていないアミン即ちジェタ
ノールアミン、ｔ６−ヘキサンジアミン及びテトラエチ
レンペンタミンの場合においては、アミン濃度又はアミ
ノ基の数に関係なく本質上同じ鼠のＣＯｔが脱着又は再
吸収されることが示されている。他方、Ｎ−シクブヘキ
シルー１．３−プ冒パンジオールの濃度を二倍にすると
、ＣＯｆの脱着又は再吸収量の増大がもたらされる。
Ｗ ３表には、水性アミン（アルカリ金り］化合物なし
）で実施されたいくらかのＣ０ｘｋ＠−再吸収実験の結
果が報告されている。反め装置は、上で用いたと同じで
あった。アミンの食は窒素の２ｇ原子に相当し、そして
水の量は６７０−の全容量を与える程であった。吸収及
び再吸収は４０℃で実施され、そして脱着は１００℃で
あった。吸収及び再吸収では、 Ｃｏ２ ／ Ｎモル比
は、腐食を回避するように工業的方法で使用される条件
を模擬するためにα４７を越えさせなかった。第３＆に
示す如く、立体障害を受けていないモノエタノールアミ
ンは、立体障害アミンよりも少ない００３説着又は再吸
収量を与える。後者によって提供される利益は約２０％
である。
）で実施されたいくらかのＣ０ｘｋ＠−再吸収実験の結
果が報告されている。反め装置は、上で用いたと同じで
あった。アミンの食は窒素の２ｇ原子に相当し、そして
水の量は６７０−の全容量を与える程であった。吸収及
び再吸収は４０℃で実施され、そして脱着は１００℃で
あった。吸収及び再吸収では、 Ｃｏ２ ／ Ｎモル比
は、腐食を回避するように工業的方法で使用される条件
を模擬するためにα４７を越えさせなかった。第３＆に
示す如く、立体障害を受けていないモノエタノールアミ
ンは、立体障害アミンよりも少ない００３説着又は再吸
収量を与える。後者によって提供される利益は約２０％
である。
第３Ａ表には、いくらかの脱着−再吸収実験の結果が与
えられているが、こ覧では再び水性アミンが使用された
。条件は第３表の実験に対すると同じであって、唯一つ
の差異は吸収及び再吸収を先金にさせたことである。書
び、立体障害を受けている２−７ミ／−２−メチル−１
−プ鴛パノール及び３−アミノ−３−メチル−１−ブタ
ノールは、立体障害を受けていないアミンよりも良好に
作用する。
えられているが、こ覧では再び水性アミンが使用された
。条件は第３表の実験に対すると同じであって、唯一つ
の差異は吸収及び再吸収を先金にさせたことである。書
び、立体障害を受けている２−７ミ／−２−メチル−１
−プ鴛パノール及び３−アミノ−３−メチル−１−ブタ
ノールは、立体障害を受けていないアミンよりも良好に
作用する。
第４ＷＫには、アミン−有機溶媒中で実施しだいくらか
のＣｏｗ脱着−再吸収実験の結果が報告されている。反
応装置は、上で用いたものと同じであった。有機溶媒は
、スルホラン（テトラヒドロチオ７エンジオキシド）で
あったＯ アミンの量は１セルであった。吸収及び再吸収は４０℃
で実施され、脱着は１０５℃であった。
のＣｏｗ脱着−再吸収実験の結果が報告されている。反
応装置は、上で用いたものと同じであった。有機溶媒は
、スルホラン（テトラヒドロチオ７エンジオキシド）で
あったＯ アミンの量は１セルであった。吸収及び再吸収は４０℃
で実施され、脱着は１０５℃であった。
第４表では、工業的に使用される立体障害を受けていな
いシイツブｎパノールアミンは、立体障害を受けている
２−アミノ−２−メチＡ／−１−プロパノールよりも少
ないＣＯｘ脱着又は再吸収量を与えることが示されてい
る。利益は約５０％である。
いシイツブｎパノールアミンは、立体障害を受けている
２−アミノ−２−メチＡ／−１−プロパノールよりも少
ないＣＯｘ脱着又は再吸収量を与えることが示されてい
る。利益は約５０％である。
また、本発明の方法において立体障害を受けてい・な亀
−アミノを含む他の非水性スフ２ツビング溶液の結果に
ついては第８．９及び１０表を参照されたい。
−アミノを含む他の非水性スフ２ツビング溶液の結果に
ついては第８．９及び１０表を参照されたい。
立体障害アミンが平衡位数の変更によって循環容量の拡
大をもたらすことを確認するためにし１くらかの気液平
衡測定を実施した。第２図には、等しい全ＭＷ含増にお
けるジェタノールアミンに及び１．８−ｐ−メンタンジ
アミン促進炭醇カリウム溶液に閃して平衡圧が１２１℃
での炭酸塩転化率の函数として示されている。低いｐｃ
ｏｍ値では、炭酸化率は互いに極めて接近しており、こ
れに対して高いＰＣ偽値では、炭酸化率は＄８−ｐ−メ
タンジアミン溶液についてかなり高いことが明らかであ
る。典型的な圧力範囲を定める（ＬＯ５〜５０ ｐａｌ
（αＯＯ４〜Ｌ５ｋｐ／ａ＋” ）のｐｃｏ、間隔で
は、高い及び低いＰＣＣｈ （処理容量）に相当する炭
酸化率の差はメンタンジアミン促進剤の場合において約
５０％大きい。これらのデータの実験測定について下に
記載する。
大をもたらすことを確認するためにし１くらかの気液平
衡測定を実施した。第２図には、等しい全ＭＷ含増にお
けるジェタノールアミンに及び１．８−ｐ−メンタンジ
アミン促進炭醇カリウム溶液に閃して平衡圧が１２１℃
での炭酸塩転化率の函数として示されている。低いｐｃ
ｏｍ値では、炭酸化率は互いに極めて接近しており、こ
れに対して高いＰＣ偽値では、炭酸化率は＄８−ｐ−メ
タンジアミン溶液についてかなり高いことが明らかであ
る。典型的な圧力範囲を定める（ＬＯ５〜５０ ｐａｌ
（αＯＯ４〜Ｌ５ｋｐ／ａ＋” ）のｐｃｏ、間隔で
は、高い及び低いＰＣＣｈ （処理容量）に相当する炭
酸化率の差はメンタンジアミン促進剤の場合において約
５０％大きい。これらのデータの実験測定について下に
記載する。
反応装置は、ガス用の流入及び流出管を備えた１ｔのオ
ートクレーブである。次の反応剤、４１９の１．８−ｐ
−メンタンジアミン１２５ｇの炭酸カリウム ３５４ｇの水 を仕込む。オートクレーブを１２１℃にし、そして２０
％のＣＯ鵞及び８０％のＨ・を含有するガス混合物を液
体中に２００ ｐａｌ （１４’９／ｃｐｓ” ）の圧
力で徐々に吹込む。これは、流出するガスが流入するガ
スと同じ組成即ち２０％のＣ０２を有するまで続けられ
る。この点において、液体とガスとの間の平衡に達する
。波体試料を採取し、そして全ＣＯコに及びＫについて
分析する。結果は、１＆５嘱のＣＯ鵞及び１工１％のＫ
である。炭醇化率即ち吸収され九〇０２対初期に！ ０
０．のそル比はｔ１７である。
ートクレーブである。次の反応剤、４１９の１．８−ｐ
−メンタンジアミン１２５ｇの炭酸カリウム ３５４ｇの水 を仕込む。オートクレーブを１２１℃にし、そして２０
％のＣＯ鵞及び８０％のＨ・を含有するガス混合物を液
体中に２００ ｐａｌ （１４’９／ｃｐｓ” ）の圧
力で徐々に吹込む。これは、流出するガスが流入するガ
スと同じ組成即ち２０％のＣ０２を有するまで続けられ
る。この点において、液体とガスとの間の平衡に達する
。波体試料を採取し、そして全ＣＯコに及びＫについて
分析する。結果は、１＆５嘱のＣＯ鵞及び１工１％のＫ
である。炭醇化率即ち吸収され九〇０２対初期に！ ０
０．のそル比はｔ１７である。
実験を反復するが、今度はα２％のＣｏｔを含有するＣ
ｏ、−Ｈ令混合物を用いそして５０ Ｐ＠１ （Ｌ ５
Ｊ９／ａｌｌ” ）で操作する。平衡に達した後、液体
相の分析は９．７≦の全ＣＯ，含量及び１４８％のに含
侠を示し、そしてこれからα２２の炭ｍ化率が計算され
る。２組の条件下に多くの実験を行なう。高圧−高ＣＯ
雪実験と低圧−低ＣＯ，実験との間の炭酸化比の変動は
約（Ｌ９５である。
ｏ、−Ｈ令混合物を用いそして５０ Ｐ＠１ （Ｌ ５
Ｊ９／ａｌｌ” ）で操作する。平衡に達した後、液体
相の分析は９．７≦の全ＣＯ，含量及び１４８％のに含
侠を示し、そしてこれからα２２の炭ｍ化率が計算され
る。２組の条件下に多くの実験を行なう。高圧−高ＣＯ
雪実験と低圧−低ＣＯ，実験との間の炭酸化比の変動は
約（Ｌ９５である。
もしも同じ窒素濃度を有するようにｔａ−ｐ−メンタン
ジアミンを二倍のモル量のジェタノールアミンで置きか
えた後に上記実験を反復すると、炭酸化率の変動は僅か
約１ｌＬ６６である。メンタンジアミンの処理容量上の
利益は、極めて明らかである。
ジアミンを二倍のモル量のジェタノールアミンで置きか
えた後に上記実験を反復すると、炭酸化率の変動は僅か
約１ｌＬ６６である。メンタンジアミンの処理容量上の
利益は、極めて明らかである。
第５表では、同じ条件下に実施された上記実験及び他の
実験の結果が比較されているＯＫ、Ｃｏ、の初期濃度は
２５京ｒＡ≦であり、そして全窒素含量はα４７ ９原
子であった。２種の立体障害を受けていないアミン即ち
ジェタノールアミン及びｔ６−ヘキサンジアミンは、立
体障害を受けているｔｏ−ｐ−メンタンジアミン、Ｎ−
シクロヘキシル−１３−プ四パンジアミン及び２−アミ
ノ−２−メチ＃−１−プ豐パノールよりも低い処理容量
を有することが明らかである。
実験の結果が比較されているＯＫ、Ｃｏ、の初期濃度は
２５京ｒＡ≦であり、そして全窒素含量はα４７ ９原
子であった。２種の立体障害を受けていないアミン即ち
ジェタノールアミン及びｔ６−ヘキサンジアミンは、立
体障害を受けているｔｏ−ｐ−メンタンジアミン、Ｎ−
シクロヘキシル−１３−プ四パンジアミン及び２−アミ
ノ−２−メチ＃−１−プ豐パノールよりも低い処理容量
を有することが明らかである。
第６表には、他の平衡実験の結果が与えられているが、
この場合にに、ＣＯ，濃度は再び２５％であり、そして
全窒素含量はα９４９原子即ち第５表の実験で用いられ
るａＩ＆の２倍であった。再び、立体障害を受けている
Ｎ−シクロヘキシル−ｔ３−プロパンジアミンは、立体
＃Ｉ！Ｆを受けていないｔ６−ヘキサンジアミンよりも
５０％高い処理容量を与える。
この場合にに、ＣＯ，濃度は再び２５％であり、そして
全窒素含量はα９４９原子即ち第５表の実験で用いられ
るａＩ＆の２倍であった。再び、立体障害を受けている
Ｎ−シクロヘキシル−ｔ３−プロパンジアミンは、立体
＃Ｉ！Ｆを受けていないｔ６−ヘキサンジアミンよりも
５０％高い処理容量を与える。
ｆｎＳ表と＃Ｉ６表とを比較すると、立体障害を受けて
いないアミンの濃度の増大は処理容量の変動をもたらさ
ないのに対して立体障害を受けているアミンの場合には
それがもたらされることが示される。結果として、立体
障害を受けているアミンと立体障害を受けていないアミ
ンとを互いに比較するときには、少なくともある範囲内
において同じ窒素濃度を有することは必要ではない。α
７０ダ原子の坐窒素濃度において２５重琶−のに、Ｃｏ
。
いないアミンの濃度の増大は処理容量の変動をもたらさ
ないのに対して立体障害を受けているアミンの場合には
それがもたらされることが示される。結果として、立体
障害を受けているアミンと立体障害を受けていないアミ
ンとを互いに比較するときには、少なくともある範囲内
において同じ窒素濃度を有することは必要ではない。α
７０ダ原子の坐窒素濃度において２５重琶−のに、Ｃｏ
。
と併用させる２、２．＆５−テトラメチルジエチレント
リアミンの場合には、処理容量はα８５である０１７表
には、水性アミン（アルカリ金属化合物なし）を用いた
平衡実験の結果が与えられている。
リアミンの場合には、処理容量はα８５である０１７表
には、水性アミン（アルカリ金属化合物なし）を用いた
平衡実験の結果が与えられている。
立体障害を受けていないモノエタノールアミンが立体障
害を受けている２−アミノ−２−メチル−１−プ冒パノ
ールと比較されている。脱藩では高温−低Ｃ（ｈ−低圧
の条件が用いられ、これに対して吸収では低温−高ＣＱ
、−高圧の条件が用いられる。モノエタノールアミンに
擾る２−アミノ−２−メチ／％１−１−プ四パノールの
容量利益は約４５％である。
害を受けている２−アミノ−２−メチル−１−プ冒パノ
ールと比較されている。脱藩では高温−低Ｃ（ｈ−低圧
の条件が用いられ、これに対して吸収では低温−高ＣＱ
、−高圧の条件が用いられる。モノエタノールアミンに
擾る２−アミノ−２−メチ／％１−１−プ四パノールの
容量利益は約４５％である。
第 １ 表
な し
２１Ｌ５ ２７ジエタノールア
ミン ３＆５ ５５．５テト
ラエチレンペンタミン ５ＦＬ５
５７．５Ｎ−シクロヘキシル−１１３−プロ ４
４５ ４ａ５パンジアミン １．８−ｐ−メンタンジアミン ５ｚ５
５五５ントリアミン 第 ２ 表 ＫｔＣＯ，＝１８７．５９（ｔ３５モ”）；７ミン＝α
７０毫ル；Ｈ１０＝６１０ｍまで ジェタノールアミン ５７．６
５７ｔ６−ヘキサンジアミン ３＆５
５５Ｎ−シフ四へキシル−１３−プ四 ５４
５３パンジアミン ５−アミノ−５−メチル−１−プ ４６ ４５
タノール 第 ５ 表 ６１０ｄの浴液中において２り原子のＮモノエタノール
アミン ３０．８ ＳＱ、
Ｆ３２−アミノ−２−メチル−１−プ ５ ＆５
′５＆５０パノール 第 ４ 表 スルホランでのＣＯ！脱着−再吸収実験の結果アミン＝
１七ｙ；スルホラン＝５４０９；Ｈ，Ｏ＝２１８９ジイ
ソプロパツールアミン １７．５ １
９．２第２Ａ表 ＣＯ鵞再吸収 初期浴液は３０息鼠％のに、ＣＯｓを含有初期容量ｘ６
１０ｗｔ；Ｔｚ８０℃；Ｐ＝１％圧カタカープ、７５９
Ｓ６第３Ａ表 貧水溶液へのＣＯｌの再吸収 Ｔ；４０℃；Ｐ；１気圧 モノエタノールアミン ３ａ、６
ジエタノールアミン ａｔＳジ
イソプロパツールアミン４１ ２−アミノ−２−メチル−１−６４ プロパツール ３−アミノ−３−メチル−１−５５，５ブタノール ８に二 屑 第 ８ 表 スルホラン＝４００ｇ；Ｈ，Ｏ＝１９４ｇ；アミン＝ｔ
ＳＸモル；Ｔ＝４０℃、Ｐ＝１気圧 気圧シイツブｐ−ノールアミン ５（１２）
−アミノ−３〜メチル−１−５ １ブタノール ２−ピペリジンメタノール ４８第
９ 表 スルホラン＝６００ｇ：Ｈ宜ｏ＝ｓ ｏ ｇ ；アミン
＝α９モル；Ｔ；４０℃；Ｐ＝１気圧 ジイソプロパツールアミン １４．６２
−ピペリジンメタノール ２２．６第
１０ 表 ジメチルスルホキシド＝４００９：Ｈ２０＝１９４ｇ；
アミン＝ｔ８３モル；Ｔ二４０℃；Ｐ；１気圧ア ミ
ン 吸収されたＣＯ２、クジイソプロ
パツールアミン ３α６２−ピペリジ
ンメタノール ４５第 １１ 表 メチルピロリドン＝４００９ ；アミン１モル；１ｈＯ
＝１９４ ｇ； Ｔ＝４０℃；Ｐ＝１気圧ア ミ
ン 吸収されたＣ０２、クジイソプロパツ
ールアミン ２９７２−ピペリジンエタ
ノール ４＆Ｓ第 １２ 表 ジエチレングリコール＝３００９；アミン＝２．１６モ
ル；Ｈ！ Ｏ＝１２９ ； Ｔ ＝４０℃：Ｐ；１％圧
ア ミ ン 吸収されたＣ０２、ク
ジイソプロパツールアミン ２６２−ピ
ペリジンエタノール ３ａ５本発明の
方法で使用される立体障害アミンを溶解させるのに非水
性溶媒を使用するすべての実験において、いくらかの水
が存在することを書き留めておく、本発明の方法では、
′非水性゛スクラッピング溶液中には、アミン１モル当
りα５モル（ＤＨ，Ｏからアミン１モル当り１０％ルの
Ｈ，Ｏが存在することが好ましい。
２１Ｌ５ ２７ジエタノールア
ミン ３＆５ ５５．５テト
ラエチレンペンタミン ５ＦＬ５
５７．５Ｎ−シクロヘキシル−１１３−プロ ４
４５ ４ａ５パンジアミン １．８−ｐ−メンタンジアミン ５ｚ５
５五５ントリアミン 第 ２ 表 ＫｔＣＯ，＝１８７．５９（ｔ３５モ”）；７ミン＝α
７０毫ル；Ｈ１０＝６１０ｍまで ジェタノールアミン ５７．６
５７ｔ６−ヘキサンジアミン ３＆５
５５Ｎ−シフ四へキシル−１３−プ四 ５４
５３パンジアミン ５−アミノ−５−メチル−１−プ ４６ ４５
タノール 第 ５ 表 ６１０ｄの浴液中において２り原子のＮモノエタノール
アミン ３０．８ ＳＱ、
Ｆ３２−アミノ−２−メチル−１−プ ５ ＆５
′５＆５０パノール 第 ４ 表 スルホランでのＣＯ！脱着−再吸収実験の結果アミン＝
１七ｙ；スルホラン＝５４０９；Ｈ，Ｏ＝２１８９ジイ
ソプロパツールアミン １７．５ １
９．２第２Ａ表 ＣＯ鵞再吸収 初期浴液は３０息鼠％のに、ＣＯｓを含有初期容量ｘ６
１０ｗｔ；Ｔｚ８０℃；Ｐ＝１％圧カタカープ、７５９
Ｓ６第３Ａ表 貧水溶液へのＣＯｌの再吸収 Ｔ；４０℃；Ｐ；１気圧 モノエタノールアミン ３ａ、６
ジエタノールアミン ａｔＳジ
イソプロパツールアミン４１ ２−アミノ−２−メチル−１−６４ プロパツール ３−アミノ−３−メチル−１−５５，５ブタノール ８に二 屑 第 ８ 表 スルホラン＝４００ｇ；Ｈ，Ｏ＝１９４ｇ；アミン＝ｔ
ＳＸモル；Ｔ＝４０℃、Ｐ＝１気圧 気圧シイツブｐ−ノールアミン ５（１２）
−アミノ−３〜メチル−１−５ １ブタノール ２−ピペリジンメタノール ４８第
９ 表 スルホラン＝６００ｇ：Ｈ宜ｏ＝ｓ ｏ ｇ ；アミン
＝α９モル；Ｔ；４０℃；Ｐ＝１気圧 ジイソプロパツールアミン １４．６２
−ピペリジンメタノール ２２．６第
１０ 表 ジメチルスルホキシド＝４００９：Ｈ２０＝１９４ｇ；
アミン＝ｔ８３モル；Ｔ二４０℃；Ｐ；１気圧ア ミ
ン 吸収されたＣＯ２、クジイソプロ
パツールアミン ３α６２−ピペリジ
ンメタノール ４５第 １１ 表 メチルピロリドン＝４００９ ；アミン１モル；１ｈＯ
＝１９４ ｇ； Ｔ＝４０℃；Ｐ＝１気圧ア ミ
ン 吸収されたＣ０２、クジイソプロパツ
ールアミン ２９７２−ピペリジンエタ
ノール ４＆Ｓ第 １２ 表 ジエチレングリコール＝３００９；アミン＝２．１６モ
ル；Ｈ！ Ｏ＝１２９ ； Ｔ ＝４０℃：Ｐ；１％圧
ア ミ ン 吸収されたＣ０２、ク
ジイソプロパツールアミン ２６２−ピ
ペリジンエタノール ３ａ５本発明の
方法で使用される立体障害アミンを溶解させるのに非水
性溶媒を使用するすべての実験において、いくらかの水
が存在することを書き留めておく、本発明の方法では、
′非水性゛スクラッピング溶液中には、アミン１モル当
りα５モル（ＤＨ，Ｏからアミン１モル当り１０％ルの
Ｈ，Ｏが存在することが好ましい。
第１囚は、本発明の１つの具体例を実施するだめの７０
−シートである。第２図は、２ａのアミンについての炭
酸塩化率を示すグラフである。
−シートである。第２図は、２ａのアミンについての炭
酸塩化率を示すグラフである。
Claims (18)
- （１）（ａ）立体障害アミン及び（ｂ）該アミン用の非
水性溶媒を含む酸性ガスのスクラッピングに有用なアミ
ン−溶媒液体吸収剤組成物であつて、前記立体障害アミ
ンは、第二若しくは第三炭素原子のどちらかに結合した
少なくとも１個の第二アミノ基又は第三炭素原子に結合
した第一アミノ基を含有するものであつて、しかも、モ
ノ第一脂肪族ジアミン、アザシクロアルカン、アミノ基
が５個まで又は６個よりも多くの炭素原子によつて分離
されているアリール脂肪族ジアミン、ピペラジン誘導体
、シクロ脂肪族ジアミン、シクロ脂肪族トリアミン、少
なくとも１個の第一アミノ基を含有する脂肪族トリアミ
ン、２個のビシナルアミノ基が５個まで又は６個よりも
多くの炭素原子によつて分離されたビ第一又はトリ第一
脂肪族トリアミン、窒素原子が５個まで又は６個よりも
多くの炭素原子によつて分離されたビ第一脂肪族ジアミ
ン、ジ第二脂肪族ジアミン、シクロ脂肪族ジアミノアル
コール、せいぜい１個の第一アミノ基を含有するジアミ
ノアルコール、立体障害第一モノアミノアルコール、立
体障害アミノヒドロキシアルキルエーテル、第二第三ジ
アミン、２−置換ピペリジン及びβ，γ，α−アミノ酸
よりなる群から選定される立体障害アミンであることか
らなるアミン−溶媒液体吸収剤組成物。 - （２）立体障害アミンがアミノエーテル、アミノアルコ
ール、ジアミン及びトリアミンよりなる群から選定され
る特許請求の範囲第１項記載の組成物。 - （３）立体障害アミンが、Ｎ−シクロヘキシル−１，３
−プロパンジアミン、１，８−ｐ−メンタンジアミン、
１，７−ビス第二ブチルジエチレントリアミン、２，２
，５，５−テトラメチルジエチレントリアミン、３−ア
ミノ−３−メチル−１−ブタノール、２−アミノ−２−
メチル−１−ブタノール、２−アミノ−２−メチル−１
−プロパノール、３−アミノ−３−メチル−２−ペンタ
ノール、Ｎ＿１−イソプロピル−２−メチル−１，２−
プロパンジアミン、Ｎ＿１−（１，１−ジメチル−２−
ヒドロキシエチル）−２−メチル−１，２−プロパンジ
アミン及びＮ＿１−イソプロピル−Ｎ＿２−アミノプロ
ピル−２−メチル−１，２−プロパンジアミンよりなる
群から選定される特許請求の範囲第１項記載の組成物。 - （４）立体障害アミンがＮ−シクロヘキシル−１，３−
プロパンジアミンである特許請求の範囲第３項記載の組
成物。 - （５）立体障害アミンがアミノアルコールである特許請
求の範囲第２項記載の組成物。 - （６）立体障害アミンが２−ピペリジンメタノール及び
２−ピペリジンエタノールよりなる群から選定される特
許請求の範囲第１項記載の組成物。 - （７）非水性溶媒がスルホラン、Ｎ−メチルピロリドン
、ジメチルスルホキシド、ポリアルキレングリコール及
びこれらのモノ−又はジアルキルエーテル、ホルムアミ
ド並びにヘキサメチルホスホルアミドよりなる群から選
定される特許請求の範囲第１項記載の組成物。 - （８）非水性溶媒がスルホランである特許請求の範囲第
７項記載の組成物。 - （９）アミン１モル当り０．５〜１０モルのＨ＿２Ｏを
更に含む特許請求の範囲第１項記載の組成物。 - （１０）消泡剤、酸化防止剤、腐食防止剤及びこれらの
混合物よりなる群から選定される添加剤を更に含む特許
請求の範囲第１項記載の組成物。 - （１１）（ａ）１０〜約４０重量％の塩基性アルカリ金
属塩又は水酸化物及び（ｂ）少なくとも２重量％の少な
くとも１種の立体障害アミンを含む水溶液からなる酸性
ガススクラッピングに有用な水性アミン吸収剤組成物で
あつて、前記立体障害アミンは、第二若しくは第三炭素
原子のどちらかに結合した少なくとも１個の第二アミノ
基又は第三炭素原子に結合した第一アミノ基を含有する
ものであつて、しかも、モノ第一脂肪族ジアミン、アザ
シクロアルカン、アミノ基が５個まで又は６個よりも多
くの炭素原子によつて分離されているアリール脂肪族ジ
アミン、ピペラジン誘導体、シクロ脂肪族ジアミン、シ
クロ脂肪族トリアミン、少なくとも１個の第一アミノ基
を含有する脂肪族トリアミン、２個のピシナルアミノ基
が５個まで又は６個よりも多くの炭素原子によつて分離
されたビ第一又はトリ第一脂肪族トリアミン、窒素原子
が５個まで又は６個よりも多くの炭素原子によつて分離
されたビ第一脂肪族ジアミン、ジ第二脂肪族ジアミン、
シクロ脂肪族ジアミノアルコール、せいぜい１個の第一
アミノ基を含有するジアミノアルコール、立体障害第一
モノアミノアルコール、立体障害アミノヒドロキシアル
キルエーテル、第二第三ジアミン及びβ，γ，α−アミ
ノ酸よりなる群から選定される立体障害アミンであるこ
とからなる水性アミン吸収剤組成物。 - （１２）塩基性アルカリ金属塩又は水酸化物が炭酸カリ
ウムである特許請求の範囲第１１項記載の組成物。 - （１３）炭酸カリウムが約２０〜約３０重量％の範囲の
量で存在する特許請求の範囲第１１項記載の組成物。 - （１４）立体障害アミンがアミノエーテル、アミノアル
コール、ジアミン及びトリアミンよりなる群から選定さ
れる特許請求の範囲第１１項記載の組成物。 - （１５）立体障害アミンが、Ｎ−シクロヘキシル−１，
３−プロパンジアミン、１，８−ｐ−メンタンジアミン
、１，７−ビス第二ブチルジエチレントリアミン、２，
２，５，５−テトラメチルジエチレントリアミン、３−
アミノ−３−メチル−１−ブタノール、２−アミノ−２
−メチル−１−ブタノール、２−アミノ−２−メチル−
１−プロパノール、３−アミノ−３−メチル−２−プロ
パノール、Ｎ＿１−イソプロピル−２−メチル−１，２
−プロパンジアミン、Ｎ＿１−（１，１−ジメチル−２
−ヒドロキシエチル）−２−メチル−１，２−プロパン
ジアミン及びＮ＿１−イソプロピル−Ｎ＿２−アミノプ
ロピル−２−メチル−１，２−プロパンジアミンよりな
る群から選定される特許請求の範囲第１１項記載の組成
物。 - （１６）立体障害アミンがＮ−シクロヘキシル−１，５
−プロパンジアミンである特許請求の範囲第１５項記載
の組成物。 - （１７）立体障害アミンがアミノアルコールである特許
請求の範囲第１４項記載の組成物。 - （１８）消泡剤、酸化防止剤、腐食防止剤及びこれらの
混合物よりなる群から選定される添加剤を更に含む特許
請求の範囲第１１項記載の組成物。
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| PH (1) | PH12585A (ja) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5618506A (en) * | 1994-10-06 | 1997-04-08 | The Kansai Electric Power Co., Inc. | Process for removing carbon dioxide from gases |
| US5700437A (en) * | 1993-10-06 | 1997-12-23 | The Kansai Electric Power Co., Inc. | Method for removing carbon dioxide from combustion exhaust gas |
| US5744110A (en) * | 1994-03-09 | 1998-04-28 | The Kansai Electric Power Co., Inc. | Method for the removal of carbon dioxide from combustion exhaust gas |
| US6689332B1 (en) | 1992-09-16 | 2004-02-10 | The Kansai Electric Power Co, Inc. | Process for removing carbon dioxide from combustion gases |
| JP2006521928A (ja) * | 2003-04-04 | 2006-09-28 | ボード オブ リージェンツ， ザ ユニバーシティ オブ テキサス システム | ガス流から二酸化炭素を除去するためのポリアミン／アルカリ塩混合物 |
| JP4705241B2 (ja) * | 1998-06-29 | 2011-06-22 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピア | ガスからの酸性ガス成分の除去法 |
| WO2011121635A1 (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-06 | 株式会社 東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去装置および酸性ガス除去方法 |
| WO2011121633A1 (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-06 | 株式会社 東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去装置および酸性ガス除去方法 |
| JP2012245483A (ja) * | 2011-05-30 | 2012-12-13 | Toshiba Corp | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去方法および酸性ガス除去装置 |
| US8347627B2 (en) | 2008-09-04 | 2013-01-08 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Carbon-dioxide-capture-type steam power generation system |
| US8568520B2 (en) | 2009-10-07 | 2013-10-29 | Kabushiki Kaisha Toshiba | CO2 recovery system and CO2 absorption liquid |
| JP2013542060A (ja) * | 2010-09-09 | 2013-11-21 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | アルカノールアミンによるｃｏ２のスクラビング方法 |
| JP2013236987A (ja) * | 2012-05-11 | 2013-11-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 複合アミン吸収液、ｃｏ２又はｈ２ｓ又はその双方の除去装置及び方法 |
| JP2017104775A (ja) * | 2015-12-07 | 2017-06-15 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | 二酸化炭素吸収液および二酸化炭素分離回収方法 |
| CN108136321A (zh) * | 2015-09-08 | 2018-06-08 | 卡普索-Eop股份公司 | 用于co2捕集的方法和设备 |
Families Citing this family (261)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4094957A (en) * | 1976-12-14 | 1978-06-13 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for removing acid gases with hindered amines and amino acids |
| US4100257A (en) * | 1977-02-14 | 1978-07-11 | Exxon Research & Engineering Co. | Process and amine-solvent absorbent for removing acidic gases from gaseous mixtures |
| US4101633A (en) * | 1977-02-14 | 1978-07-18 | Exxon Research & Engineering Co. | Process and composition for removing carbon dioxide containing acidic gases from gaseous mixtures |
| US4343716A (en) * | 1978-08-02 | 1982-08-10 | Exxon Research & Engineering Co. | 1-Secondary or 1-tertiary alkyl or cycloalkyl-hexahydro-2-pyrimidinones and 1-secondary or 1-tertiary alkyl or 1-cycloalkyl-2-imidazolidinones and their use as antifoaming agents |
| US4183903A (en) * | 1978-08-02 | 1980-01-15 | Exxon Research & Engineering Co. | Method of removing carbon dioxide from gases utilizing an alkaline absorption solution containing a cyclic urea anti-foaming agent |
| US4208385A (en) * | 1978-08-04 | 1980-06-17 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for defoaming acid gas scrubbing solutions and defoaming solutions |
| US4344863A (en) * | 1978-08-04 | 1982-08-17 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for defoaming acid gas scrubbing solutions and defoaming solutions |
| JPS5537439A (en) * | 1978-09-08 | 1980-03-15 | Idemitsu Kosan Co Ltd | Absorption-removing method for carbon dioxide |
| DE2839506C2 (de) * | 1978-09-11 | 1983-09-08 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum Auswaschen saurer Gase aus Gasgemischen |
| US4292286A (en) * | 1978-12-22 | 1981-09-29 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for selective removal of cyclic urea from hindered amine gas treating solution |
| US4180548A (en) * | 1978-12-22 | 1979-12-25 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for selective removal of cyclic urea from hindered amine gas treating solution |
| US4259301A (en) * | 1979-07-30 | 1981-03-31 | Exxon Research And Engineering Co. | Removal of acidic compounds from gaseous mixtures |
| US4251494A (en) * | 1979-12-21 | 1981-02-17 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for removing acidic compounds from gaseous mixtures using a two liquid phase scrubbing solution |
| US4282193A (en) * | 1980-02-19 | 1981-08-04 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for converting cyclic urea to corresponding diamine in a gas treating system |
| EP0034901B1 (en) * | 1980-02-19 | 1984-08-08 | Exxon Research And Engineering Company | Acid gas scrubbing process using hindered amine solution with hindered amine recovery from side-product cyclic urea |
| US4282194A (en) * | 1980-02-19 | 1981-08-04 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for converting cyclic urea to corresponding diamine in a gas treating system |
| US4372873A (en) * | 1981-03-16 | 1983-02-08 | Texaco Inc. | Vanadium-amine corrosion inhibitor system for sour gas conditioning solutions |
| GB2095818B (en) * | 1981-03-27 | 1985-10-02 | Exxon Research Engineering Co | Staged adsorption/resorption heat pump |
| US4341746A (en) * | 1981-06-01 | 1982-07-27 | Exxon Research & Engineering Co. | Removal of degradation product from gas treating solution |
| US4460482A (en) * | 1981-09-01 | 1984-07-17 | Phillips Petroleum Company | Composition and method for corrosion inhibition |
| US4511001A (en) * | 1981-09-01 | 1985-04-16 | Yulin Wu | Composition and method for corrosion inhibition |
| US4518489A (en) * | 1981-09-22 | 1985-05-21 | Phillips Petroleum Company | Oil Treatment |
| US4405578A (en) * | 1981-11-13 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Co-promoted acid gas scrubbing solution and process for using same |
| US4525294A (en) * | 1981-11-13 | 1985-06-25 | Exxon Research And Engineering Co. | Amino acid mixtures, their alkali metal salts and process for preparing same |
| US4376102A (en) * | 1981-12-02 | 1983-03-08 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for removing acid gases using a basic salt activated with a diaminoalcohol |
| CA1170642A (en) * | 1981-11-13 | 1984-07-10 | Guido Sartori | Process for removing acid gases using a basic salt activated with a non-sterically hindered diamino compound |
| US4405577A (en) * | 1981-11-13 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Non-sterically hindered-sterically hindered amine co-promoted acid gas scrubbing solution and process for using same |
| US4405579A (en) * | 1981-11-13 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Sterically hindered amino acids and tertiary amino acids as promoters in acid gas scrubbing processes |
| US4376101A (en) * | 1981-11-13 | 1983-03-08 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for removing acid gases using a basic salt activated with a non-sterically hindered diamine |
| US4405586A (en) * | 1981-11-13 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | N-Secondary butyl glycine promoted acid gas scrubbing process |
| US4405811A (en) * | 1982-01-18 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Severely sterically hindered tertiary amino compounds |
| US4405580A (en) * | 1982-01-18 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for selective removal of H2 S from mixtures containing H22 with tertiary amino azabicyclic alcohols |
| US4471138A (en) * | 1982-01-18 | 1984-09-11 | Exxon Research And Engineering Co. | Severely sterically hindered secondary aminoether alcohols |
| US4508692A (en) * | 1982-01-18 | 1985-04-02 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for the selective removal of hydrogen sulfide from gaseous mixtures with strongly basic tertiary amino compounds |
| US4405585A (en) * | 1982-01-18 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for the selective removal of hydrogen sulfide from gaseous mixtures with severely sterically hindered secondary aminoether alcohols |
| US4405583A (en) * | 1982-01-18 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for selective removal of H2 S from mixtures containing H22 using di-severely sterically hindered secondary aminoethers |
| US4762934A (en) * | 1982-01-18 | 1988-08-09 | Exxon Research And Engineering Company | Diaminoether compositions |
| US4417075A (en) * | 1982-01-18 | 1983-11-22 | Exxon Research And Engineering Co. | Di-(Secondary and tertiaryalkylaminoalkoxy)alkanes |
| US4483833A (en) * | 1982-01-18 | 1984-11-20 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for selective removal of H2 S from mixtures containing H22 with heterocyclic tertiary aminoalkanols |
| US4405581A (en) * | 1982-01-18 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for the selective removal of hydrogen sulfide from gaseous mixtures with severely sterically hindered secondary amino compounds |
| US4405582A (en) * | 1982-01-18 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for selective removal of H2 S from mixtures containing H22 using diaminoether solutions |
| US4590036A (en) * | 1982-02-02 | 1986-05-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for corrosion inhibition utilizing an antimony-molybdenum salt corrosion inhibitor composition |
| CA1188879A (en) * | 1982-02-02 | 1985-06-18 | Z. Andrew Foroulis | Corrosion inhibitor and process for inhibiting corrosion |
| CA1220774A (en) * | 1982-07-14 | 1987-04-21 | Exxon Research And Engineering Company | Process for preventing corrosion in alkaline systems |
| US4944917A (en) * | 1982-07-14 | 1990-07-31 | Exxon Research And Engineering Company | Use of thiosulfate salt for corrosion inhibition in acid gas scrubbing processes |
| US4524050A (en) * | 1983-01-07 | 1985-06-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Catalytic hydrolysis of carbonyl sulfide |
| US4482529A (en) * | 1983-01-07 | 1984-11-13 | Air Products And Chemicals, Inc. | Catalytic hydrolysis of COS in acid gas removal solvents |
| EP0125358B1 (en) * | 1983-05-12 | 1987-09-16 | Exxon Research And Engineering Company | A non-sterically hindered - sterically hindered amino co-promoted acid gas scrubbing solution and a process for using same |
| JPS59216615A (ja) * | 1983-05-20 | 1984-12-06 | エクソン リサーチ アンド エンヂニアリング コムパニー | 非立体障害−立体障害アミンで共促進された酸性ガススクラビング溶液およびその使用方法 |
| US4536381A (en) * | 1983-12-20 | 1985-08-20 | Shell Oil Company | Process for the removal of H2 S and adjustment of the H2 /CO ratio in gaseous streams containing hydrogen sulfide, carbon monoxide, and hydrogen |
| US4536382A (en) * | 1983-12-20 | 1985-08-20 | Shell Oil Company | Process for the conversion of H2 S and adjustment of the H2 /CO ratio in gaseous streams containing hydrogen sulfide, hydrogen, and carbon monoxide |
| US4647397A (en) * | 1984-01-23 | 1987-03-03 | Chevron Research Company | Composition for removing sulfides from industrial gas |
| US4539189A (en) * | 1984-01-23 | 1985-09-03 | Chevron Research Company | Method for removing sulfides from industrial gas |
| GB2156327A (en) * | 1984-03-26 | 1985-10-09 | Dow Chemical Co | Alkanolamine process for removal of carbon dioxide from industrial gases using copper and an additional inhibitor |
| CA1254231A (en) * | 1984-12-03 | 1989-05-16 | Guido Sartori | Diaminoalcohols, their preparation and their use as acid gas removal agents |
| US4640831A (en) * | 1984-12-18 | 1987-02-03 | The Dow Chemical Company | Method for recovering protic acids using reversible bases |
| US4624838A (en) * | 1985-04-29 | 1986-11-25 | Exxon Research And Engineering Company | Process for removing acidic gases from gaseous mixtures using aqueous scrubbing solutions containing heterocyclic nitrogen compounds |
| EP0216486B1 (en) * | 1985-09-12 | 1990-11-22 | British Gas Corporation | Acid gas removal process |
| US4919904A (en) * | 1986-04-15 | 1990-04-24 | Exxon Research And Engineering Company | Primary hindered aminoacids for promoted acid gas scrubbing process |
| IT1191805B (it) * | 1986-06-11 | 1988-03-23 | Snam Progetti | Processo per la rimozione selettiva di acido solfidrico |
| JPS63111918A (ja) * | 1986-10-30 | 1988-05-17 | Toho Chem Ind Co Ltd | 酸性ガス吸収剤用組成物 |
| US4814104A (en) * | 1987-02-05 | 1989-03-21 | Uop | Tertiary alkanolamine absorbent containing an ethyleneamine promoter and its method of use |
| US4961873A (en) * | 1987-10-13 | 1990-10-09 | Exxon Research And Engineering Company | Absorbent composition containing a severely-hindered amine mixture with amine salts and/or aminoacid additives for the absorption of H2 S |
| US4894179A (en) * | 1987-10-13 | 1990-01-16 | Exxon Research And Engineering Company | Absorbent composition containing a tertiary amino azabicyclic alcohol and an amine salt |
| US4895670A (en) * | 1987-10-13 | 1990-01-23 | Exxon Research And Engineering Company | Addition of severely-hindered aminoacids to severely-hindered amines for the absorption of H2 S |
| US4892674A (en) * | 1987-10-13 | 1990-01-09 | Exxon Research And Engineering Company | Addition of severely-hindered amine salts and/or aminoacids to non-hindered amine solutions for the absorption of H2 S |
| US4894178A (en) * | 1987-10-13 | 1990-01-16 | Exxon Research And Engineering Company | Absorbent composition containing severely-hindered amine mixture for the absorption of H2 S |
| US4869884A (en) * | 1988-05-06 | 1989-09-26 | Kerr-Mcgee Chemical Corporation | Process for recovering acidic gases |
| US5366709A (en) * | 1990-01-18 | 1994-11-22 | Societe Nationale Elf Aquitaine Production | Liquid absorbent for acidic gases and process of deacidification of a gas |
| EP0348251B2 (fr) * | 1988-05-24 | 1997-08-13 | Elf Aquitaine Production | Liquide absorbant des gaz acides renfermant une composante alcanolamine tertiaire et un activateur d'absorption du CO2 et son application à la désacidification de gaz contenant CO2 et éventuellement d'autres gaz acides |
| US5167479A (en) * | 1988-09-26 | 1992-12-01 | Bott John Anthony | Cargo restraint system |
| US5061465A (en) * | 1989-08-24 | 1991-10-29 | Phillips Petroleum Company | Bulk CO2 recovery process |
| US5104630A (en) * | 1990-11-13 | 1992-04-14 | Uop | Processes for removing carbonyl sulfide from hydrocarbon feedstreams |
| IT1244686B (it) * | 1991-01-24 | 1994-08-08 | Snam Progetti | Processo per la rimozione spinta di gas acidi da miscele gassose |
| US5488103A (en) * | 1991-07-11 | 1996-01-30 | Gatlin; Larry W. | Hydrogen sulfide converter |
| US5486605A (en) * | 1991-07-11 | 1996-01-23 | Gatlin; Larry W. | Hydrogen sulfide converter |
| JPH065506U (ja) * | 1991-12-13 | 1994-01-25 | 茂郎 槇島 | 靴の中敷 |
| KR0123107B1 (ko) | 1992-02-27 | 1997-11-12 | 아끼야마 요시히사 | 연소배기가스중의 2산화탄소의 제거방법 |
| CN1055872C (zh) * | 1992-03-14 | 2000-08-30 | 南京化学工业(集团)公司研究院 | 复合活化剂脱除混合气体中的二氧化碳 |
| US5603908A (en) * | 1992-09-16 | 1997-02-18 | The Kansai Electric Power Co., Inc. | Process for removing carbon dioxide from combustion gases |
| JP2895325B2 (ja) * | 1992-09-16 | 1999-05-24 | 関西電力株式会社 | 燃焼排ガス中の二酸化炭素を除去する方法 |
| US5347003A (en) * | 1993-03-05 | 1994-09-13 | Quaker Chemical Corporation | Methods for regenerating a sulfur scavenging compound from a product of a sulfur scavenging reaction |
| US5508012A (en) * | 1993-03-05 | 1996-04-16 | Quaker Chemical Corporation | Methods for recovering sodium sulfides from a sulfur scavenging reaction |
| WO1994022560A1 (en) * | 1993-03-30 | 1994-10-13 | Kyowa Hakko Kogyo Co., Ltd. | Carbon dioxide absorbent |
| US5498707A (en) * | 1993-04-22 | 1996-03-12 | Gatlin; Larry W. | Hydrogen sulfide converter |
| JPH07246313A (ja) * | 1994-03-09 | 1995-09-26 | Kansai Electric Power Co Inc:The | 燃焼排ガス中の二酸化炭素と硫黄酸化物を除去する方法 |
| US5660603A (en) * | 1995-09-05 | 1997-08-26 | International Process Services, Inc. | Process for separating selected components from multi-component natural gas streams |
| US5698171A (en) * | 1996-01-10 | 1997-12-16 | Quaker Chemical Corporation | Regenerative method for removing sulfides from gas streams |
| JP3945724B2 (ja) * | 1996-04-17 | 2007-07-18 | 日揮株式会社 | 炭酸ジエステルの製造方法、ｃｏ２除去方法、ｃｏ２吸収剤および炭酸ジエステル製造装置 |
| US5885538A (en) * | 1997-07-02 | 1999-03-23 | Quaker Chemical Corporation | Method and composition for the regeneration of an aminal compound |
| US6168768B1 (en) * | 1998-01-23 | 2001-01-02 | Exxon Research And Engineering Company | Production of low sulfer syngas from natural gas with C4+/C5+ hydrocarbon recovery |
| US6165432A (en) * | 1998-09-30 | 2000-12-26 | The Dow Chemical Company | Composition and process for removal of acid gases |
| JP4782294B2 (ja) * | 2001-03-02 | 2011-09-28 | ディーエスエム アイピー アセッツ ビー．ブイ． | 多層被覆 |
| CA2353307A1 (fr) * | 2001-07-13 | 2003-01-13 | Carmen Parent | Appareil et procede pour le traitement des effluents gazeux |
| KR100418627B1 (ko) * | 2001-10-29 | 2004-02-11 | 한국전력공사 | 혼합가스로부터의 이산화탄소 분리용 흡수제 |
| US8273693B2 (en) | 2001-12-12 | 2012-09-25 | Clearwater International Llc | Polymeric gel system and methods for making and using same in hydrocarbon recovery |
| CA2405635A1 (en) | 2002-09-27 | 2004-03-27 | C02 Solution Inc. | A process and a plant for the production of useful carbonated species and for the recycling of carbon dioxide emissions from power plants |
| DE10313438A1 (de) * | 2003-03-26 | 2004-11-04 | Uhde Gmbh | Verfahren zur selektiven Entfernung von Schwefelwasserstoff und CO2 aus Rohgas |
| US7140433B2 (en) | 2003-12-12 | 2006-11-28 | Clearwater International, Llc | Diamine terminated primary amine-aldehyde sulfur converting compositions and methods for making and using same |
| US20050154069A1 (en) * | 2004-01-13 | 2005-07-14 | Syntroleum Corporation | Fischer-Tropsch process in the presence of nitrogen contaminants |
| CA2556766C (en) * | 2004-02-17 | 2012-10-23 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Synthesis of sterically hindered secondary aminoether alcohols |
| KR101148481B1 (ko) * | 2004-02-17 | 2012-05-24 | 엑손모빌 리서치 앤드 엔지니어링 컴퍼니 | 금속-담지된 촉매를 사용하는 고도의 입체 장애 아미노 에터 알콜의 촉매적 제조 방법 |
| CA2556508C (en) * | 2004-02-17 | 2012-10-02 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Synthesis of sterically hindered secondary aminoether alcohols |
| KR101162160B1 (ko) * | 2004-02-17 | 2012-07-05 | 엑손모빌 리서치 앤드 엔지니어링 컴퍼니 | 산 무수물 및/또는 산 할로겐화물 및 삼산화 황으로부터입체 장애 2급 아미노에터 알콜을 합성하는 방법 |
| EP1718600B1 (en) * | 2004-02-17 | 2012-03-28 | ExxonMobil Research and Engineering Company | Synthesis of severely sterically hindered secondary aminoether alcohols from a ketene and/or carboxylic acid halide and/or carboxylic acid anhydride |
| EP1718597B1 (en) * | 2004-02-17 | 2016-09-07 | ExxonMobil Research and Engineering Company | Improved synthesis of severely sterically hindered amino-ether alcohols and diaminopolyalkenyl ethers using a high activity powder catalyst |
| US7022742B2 (en) * | 2004-04-08 | 2006-04-04 | Syntroleum Corporation | Process to control nitrogen-containing compounds in synthesis gas |
| EP1850947A4 (en) | 2005-02-24 | 2009-06-03 | Co2 Solution Inc | IMPROVED CO2 ABSORPTION SOLUTION |
| US8563481B2 (en) | 2005-02-25 | 2013-10-22 | Clearwater International Llc | Corrosion inhibitor systems for low, moderate and high temperature fluids and methods for making and using same |
| KR101384413B1 (ko) * | 2005-08-09 | 2014-04-10 | 엑손모빌 리서치 앤드 엔지니어링 컴퍼니 | 산 가스 세정 공정을 위한 알킬아미노 알킬옥시 (알코올)모노알킬 에터 |
| KR20080033534A (ko) * | 2005-08-09 | 2008-04-16 | 엑손모빌 리서치 앤드 엔지니어링 컴퍼니 | 산 가스 세정 공정을 위한 테트라오르가노암모늄 및테트라오르가노포스포늄 염 |
| WO2007021464A1 (en) * | 2005-08-09 | 2007-02-22 | Exxonmobil Research And Engineering Comapny | Hindered cyclic polyamines and their salts for acid gas scrubbing process |
| US8337596B2 (en) * | 2005-08-09 | 2012-12-25 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Polyalkyleneacrylamide salt for acid gas scrubbing process |
| CN101263216B (zh) * | 2005-08-09 | 2012-09-05 | 埃克森美孚研究工程公司 | 用于酸气涤气工艺的含有带有受阻胺的分子和金属磺酸盐、膦酸盐、或羧酸盐结构的吸收剂组合物 |
| DE102005050385A1 (de) * | 2005-10-20 | 2007-04-26 | Basf Ag | Absorptionsmittel und Verfahren zum Entfernen von Kohlendioxid aus Gasströmen |
| US8946130B2 (en) | 2005-12-09 | 2015-02-03 | Clearwater International Llc | Methods for increase gas production and load recovery |
| US8950493B2 (en) | 2005-12-09 | 2015-02-10 | Weatherford Technology Holding LLC | Method and system using zeta potential altering compositions as aggregating reagents for sand control |
| US8871694B2 (en) | 2005-12-09 | 2014-10-28 | Sarkis R. Kakadjian | Use of zeta potential modifiers to decrease the residual oil saturation |
| US9334713B2 (en) | 2005-12-09 | 2016-05-10 | Ronald van Petegem | Produced sand gravel pack process |
| US8097567B2 (en) | 2006-01-09 | 2012-01-17 | Clearwater International, Llc | Well drilling fluids having clay control properties |
| US8084401B2 (en) | 2006-01-25 | 2011-12-27 | Clearwater International, Llc | Non-volatile phosphorus hydrocarbon gelling agent |
| US7763097B2 (en) | 2006-06-08 | 2010-07-27 | University of Pittsburgh—of the Commonwealth System of Higher Education | Devices, systems and methods for reducing the concentration of a chemical entity in fluids |
| US7921046B2 (en) | 2006-06-19 | 2011-04-05 | Exegy Incorporated | High speed processing of financial information using FPGA devices |
| CA2598388C (en) * | 2006-08-23 | 2012-11-27 | University Of Regina | Method for capturing carbon dioxide from gas streams |
| US20080096023A1 (en) * | 2006-10-18 | 2008-04-24 | Ppg Industries Ohio, Inc. | Process for preparing coated optical elements |
| US8366966B2 (en) * | 2006-10-25 | 2013-02-05 | Engineuity Research And Development Ltd. | Methods and systems for producing energy from carbon dioxide |
| US7712535B2 (en) * | 2006-10-31 | 2010-05-11 | Clearwater International, Llc | Oxidative systems for breaking polymer viscosified fluids |
| NO333560B1 (no) | 2006-11-24 | 2013-07-08 | Aker Clean Carbon As | Fremgangsmåte og regenerator for regenerering av flytende CO2 absorbent. |
| NO333144B1 (no) | 2006-11-24 | 2013-03-18 | Aker Clean Carbon As | Fremgangsmåte og regenerator for regenerering av absorbent som har absorbert CO2 |
| US8703082B2 (en) * | 2006-12-15 | 2014-04-22 | Sinvent As | Method for capturing CO2 from exhaust gas |
| US7601315B2 (en) * | 2006-12-28 | 2009-10-13 | Cansolv Technologies Inc. | Process for the recovery of carbon dioxide from a gas stream |
| US8172952B2 (en) * | 2007-02-21 | 2012-05-08 | Clearwater International, Llc | Reduction of hydrogen sulfide in water treatment systems or other systems that collect and transmit bi-phasic fluids |
| NO332158B1 (no) * | 2007-03-05 | 2012-07-09 | Aker Clean Carbon As | Fremgangsmåte for fjerning av CO2 fra en eksosgass |
| NO20071983L (no) * | 2007-04-18 | 2008-10-20 | Aker Clean Carbon As | Fremgangsmate og anlegg for CO2-innfanging |
| US7565933B2 (en) * | 2007-04-18 | 2009-07-28 | Clearwater International, LLC. | Non-aqueous foam composition for gas lift injection and methods for making and using same |
| US7992653B2 (en) | 2007-04-18 | 2011-08-09 | Clearwater International | Foamed fluid additive for underbalance drilling |
| US8158562B2 (en) | 2007-04-27 | 2012-04-17 | Clearwater International, Llc | Delayed hydrocarbon gel crosslinkers and methods for making and using same |
| US7942201B2 (en) * | 2007-05-11 | 2011-05-17 | Clearwater International, Llc | Apparatus, compositions, and methods of breaking fracturing fluids |
| US8034750B2 (en) * | 2007-05-14 | 2011-10-11 | Clearwater International Llc | Borozirconate systems in completion systems |
| US8728989B2 (en) | 2007-06-19 | 2014-05-20 | Clearwater International | Oil based concentrated slurries and methods for making and using same |
| US8065905B2 (en) | 2007-06-22 | 2011-11-29 | Clearwater International, Llc | Composition and method for pipeline conditioning and freezing point suppression |
| US8099997B2 (en) | 2007-06-22 | 2012-01-24 | Weatherford/Lamb, Inc. | Potassium formate gel designed for the prevention of water ingress and dewatering of pipelines or flowlines |
| JP5452222B2 (ja) | 2007-06-28 | 2014-03-26 | 公益財団法人地球環境産業技術研究機構 | ガス中の二酸化炭素を効率的に回収する方法 |
| NO336193B1 (no) | 2007-09-14 | 2015-06-08 | Aker Engineering & Technology | Forbedret fremgangsmåte ved regenerering av absorbent |
| EP2235777A1 (en) | 2007-12-28 | 2010-10-06 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Fuel cell system |
| DE102008007087A1 (de) * | 2008-01-31 | 2009-08-06 | Universität Dortmund | Verfahren zum Abtrennen von CO2 aus Gasgemischen mit einer extraktiven Regenerationsstufe |
| EP2087930A1 (de) * | 2008-02-05 | 2009-08-12 | Evonik Degussa GmbH | Verfahren zur Absorption eines flüchtigen Stoffes in einem flüssigen Absorptionsmittel |
| US7989404B2 (en) | 2008-02-11 | 2011-08-02 | Clearwater International, Llc | Compositions and methods for gas well treatment |
| CA2725408C (en) * | 2008-02-28 | 2016-06-14 | Aker Clean Carbon As | Co2 absorbent and method for co2 capture |
| US8519141B2 (en) | 2008-04-17 | 2013-08-27 | Thomas Daly | Biological buffers with wide buffering ranges |
| US9447310B2 (en) | 2008-04-17 | 2016-09-20 | Thomas P. Daly | Biological buffers with wide buffering ranges |
| US8822728B2 (en) | 2008-04-17 | 2014-09-02 | Thomas Daly | Biological buffers with wide buffering ranges |
| US8034951B2 (en) | 2008-04-17 | 2011-10-11 | Thomas Daly | Biological buffers with wide buffering ranges |
| US7635791B2 (en) * | 2008-04-17 | 2009-12-22 | Tpat Ip Llc | Biological buffers with wide buffering ranges |
| US7939659B2 (en) * | 2008-04-17 | 2011-05-10 | Thomas Daly | Biological buffers with wide buffering ranges |
| US20170313920A1 (en) | 2010-10-06 | 2017-11-02 | Thomas P. Daly | Biological Buffers with Wide Buffering Ranges |
| US8334402B2 (en) * | 2008-04-17 | 2012-12-18 | Thomas Daly | Biological buffers with wide buffering ranges |
| US9090638B2 (en) | 2008-04-17 | 2015-07-28 | Thomas Daly | Biological buffers with wide buffering ranges |
| US8141661B2 (en) * | 2008-07-02 | 2012-03-27 | Clearwater International, Llc | Enhanced oil-based foam drilling fluid compositions and method for making and using same |
| US7956217B2 (en) | 2008-07-21 | 2011-06-07 | Clearwater International, Llc | Hydrolyzed nitrilotriacetonitrile compositions, nitrilotriacetonitrile hydrolysis formulations and methods for making and using same |
| US20110223650A1 (en) * | 2008-07-31 | 2011-09-15 | Novozymes A/S | Modular Membrane Reactor and Process for Carbon Dioxide Extraction |
| US20110174156A1 (en) * | 2008-07-31 | 2011-07-21 | Novozymes A/S | Modular Reactor and Process for Carbon-Dioxide Extraction |
| US8287640B2 (en) | 2008-09-29 | 2012-10-16 | Clearwater International, Llc | Stable foamed cement slurry compositions and methods for making and using same |
| US7947240B2 (en) | 2008-10-08 | 2011-05-24 | Expansion Energy, Llc | System and method of carbon capture and sequestration |
| US9909404B2 (en) | 2008-10-08 | 2018-03-06 | The Lubrizol Corporation | Method to consolidate solid materials during subterranean treatment operations |
| US8501125B2 (en) * | 2008-10-08 | 2013-08-06 | Expansion Energy, Llc | System and method of carbon capture and sequestration, environmental remediation, and metals recovery |
| US9945220B2 (en) | 2008-10-08 | 2018-04-17 | The Lubrizol Corporation | Methods and system for creating high conductivity fractures |
| US7932214B2 (en) * | 2008-11-14 | 2011-04-26 | Clearwater International, Llc | Foamed gel systems for fracturing subterranean formations, and methods for making and using same |
| US9440182B2 (en) | 2008-12-24 | 2016-09-13 | General Electric Company | Liquid carbon dioxide absorbents, methods of using the same, and related systems |
| US20100154639A1 (en) * | 2008-12-24 | 2010-06-24 | General Electric Company | Liquid carbon dioxide absorbent and methods of using the same |
| US8011431B2 (en) | 2009-01-22 | 2011-09-06 | Clearwater International, Llc | Process and system for creating enhanced cavitation |
| US8093431B2 (en) * | 2009-02-02 | 2012-01-10 | Clearwater International Llc | Aldehyde-amine formulations and method for making and using same |
| NO332812B1 (no) | 2009-03-13 | 2013-01-21 | Aker Clean Carbon As | Amin utslippskontroll |
| US9328285B2 (en) | 2009-04-02 | 2016-05-03 | Weatherford Technology Holdings, Llc | Methods using low concentrations of gas bubbles to hinder proppant settling |
| US8466094B2 (en) | 2009-05-13 | 2013-06-18 | Clearwater International, Llc | Aggregating compositions, modified particulate metal-oxides, modified formation surfaces, and methods for making and using same |
| WO2010151787A1 (en) | 2009-06-26 | 2010-12-29 | Novozymes North America, Inc. | Heat-stable carbonic anhydrases and their use |
| US8524184B2 (en) * | 2009-07-08 | 2013-09-03 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Sulfur recovery plant tail gas treatment process |
| CA2673711A1 (en) * | 2009-07-23 | 2011-01-23 | Cansolv Technologies Inc. | Carbon dioxide and hydrogen sulfide absorbents and process for their use |
| KR101157141B1 (ko) | 2009-12-28 | 2012-06-22 | 한국에너지기술연구원 | 입체장애 시클릭 아민이 첨가된 알칼리탄산염계 이산화탄소 흡수제 및 이를 이용한 이산화탄소 제거방법 |
| US8795618B2 (en) | 2010-03-26 | 2014-08-05 | Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. | Chemical compounds for the removal of carbon dioxide from gases |
| US9447657B2 (en) | 2010-03-30 | 2016-09-20 | The Lubrizol Corporation | System and method for scale inhibition |
| US8835364B2 (en) | 2010-04-12 | 2014-09-16 | Clearwater International, Llc | Compositions and method for breaking hydraulic fracturing fluids |
| US8851174B2 (en) | 2010-05-20 | 2014-10-07 | Clearwater International Llc | Foam resin sealant for zonal isolation and methods for making and using same |
| US8899328B2 (en) | 2010-05-20 | 2014-12-02 | Clearwater International Llc | Resin sealant for zonal isolation and methods for making and using same |
| CN107299095B (zh) | 2010-08-24 | 2021-05-11 | 诺维信公司 | 热稳定性Persephonella碳酸酐酶及其用途 |
| US8524639B2 (en) | 2010-09-17 | 2013-09-03 | Clearwater International Llc | Complementary surfactant compositions and methods for making and using same |
| US9085724B2 (en) | 2010-09-17 | 2015-07-21 | Lubri3ol Oilfield Chemistry LLC | Environmentally friendly base fluids and methods for making and using same |
| US8846585B2 (en) | 2010-09-17 | 2014-09-30 | Clearwater International, Llc | Defoamer formulation and methods for making and using same |
| US9062241B2 (en) | 2010-09-28 | 2015-06-23 | Clearwater International Llc | Weight materials for use in cement, spacer and drilling fluids |
| DE102011077377A1 (de) | 2010-11-12 | 2012-05-16 | Evonik Degussa Gmbh | Verfahren zur Absorption von sauren Gasen aus Gasmischungen |
| AU2011254003B2 (en) * | 2010-12-22 | 2013-05-16 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Acid gas absorbent, acid gas removal method, and acid gas removal device |
| JP5655593B2 (ja) * | 2011-01-27 | 2015-01-21 | 株式会社Ihi | 二酸化炭素の回収方法及び回収装置 |
| US8841240B2 (en) | 2011-03-21 | 2014-09-23 | Clearwater International, Llc | Enhancing drag reduction properties of slick water systems |
| US9022120B2 (en) | 2011-04-26 | 2015-05-05 | Lubrizol Oilfield Solutions, LLC | Dry polymer mixing process for forming gelled fluids |
| US9464504B2 (en) | 2011-05-06 | 2016-10-11 | Lubrizol Oilfield Solutions, Inc. | Enhancing delaying in situ gelation of water shutoff systems |
| EP2532412A1 (de) * | 2011-06-10 | 2012-12-12 | Evonik Degussa GmbH | Absorptionsmedium und Verfahren zur Absorption eines sauren Gases aus einer Gasmischung |
| US20130052109A1 (en) | 2011-08-25 | 2013-02-28 | General Electric Company | Compositions for absorbing carbon dioxide, and related processes and systems |
| US8944164B2 (en) | 2011-09-28 | 2015-02-03 | Clearwater International Llc | Aggregating reagents and methods for making and using same |
| US9475754B2 (en) | 2011-10-06 | 2016-10-25 | Thomas P. Daly | Biological buffers with wide buffering ranges |
| DE102011119327B4 (de) * | 2011-11-25 | 2013-11-07 | Hermann Büttner | Verfahren zum reversiblen Abtrennen von CO2, Verwendung des Verfahrens und Verwendung von 3-(Aminomethyl)-3,5,5-trimethylcyclohexanamin (IDA) zur reversiblen CO2-Absorption |
| US20130142717A1 (en) | 2011-12-02 | 2013-06-06 | Michael Siskin | Offshore gas separation process |
| US8932996B2 (en) | 2012-01-11 | 2015-01-13 | Clearwater International L.L.C. | Gas hydrate inhibitors and methods for making and using same |
| DE102012200907A1 (de) | 2012-01-23 | 2013-07-25 | Evonik Industries Ag | Verfahren und Absorptionsmedium zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung |
| US20130243676A1 (en) | 2012-03-14 | 2013-09-19 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Amine treating process for acid gas separation using blends of amines and alkyloxyamines |
| US9458367B2 (en) | 2012-03-14 | 2016-10-04 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Low temperature transport and storage of amine gas treatment solutions |
| US8741247B2 (en) * | 2012-03-27 | 2014-06-03 | Alstom Technology Ltd | Method and system for low energy carbon dioxide removal |
| DE102012207509A1 (de) | 2012-05-07 | 2013-11-07 | Evonik Degussa Gmbh | Verfahren zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung |
| US20130310623A1 (en) * | 2012-05-15 | 2013-11-21 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Amine gas treatment solutions |
| EP2854994B1 (en) | 2012-05-31 | 2018-12-26 | Shell International Research Maatschappij B.V. | An absorbent composition for the selective absorption of hydrogen sulfide |
| JP6490579B2 (ja) | 2012-05-31 | 2019-03-27 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイＳｈｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌｅ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｍａａｔｓｃｈａｐｐｉｊ Ｂｅｓｌｏｔｅｎ Ｖｅｎｎｏｏｔｓｈａｐ | 硫化水素の選択的な吸収処理を改善する方法 |
| EA029106B1 (ru) | 2012-05-31 | 2018-02-28 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Композиция абсорбента для селективной абсорбции сероводорода и способ её использования |
| JP5868795B2 (ja) * | 2012-06-25 | 2016-02-24 | 株式会社東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去方法および酸性ガス除去装置 |
| US9272242B2 (en) * | 2012-07-30 | 2016-03-01 | Exxonmobil Research And Engineering Company | High cyclic capacity amines for high efficiency CO2 scrubbing processes |
| US8668887B2 (en) | 2012-08-07 | 2014-03-11 | Exxonmobil Research And Engineering Company | In situ generation of polysulfide ions using elemental sulfur for improved corrosion control, cyanide management, mercury management, arsine management and performance and reliability of acid gas removal equipment |
| US8916117B2 (en) | 2012-08-07 | 2014-12-23 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Corrosion control in acid gas removal equipment by the situ generation of polysulfide ions |
| CN104812466B (zh) | 2012-09-04 | 2018-10-30 | 蓝色星球有限公司 | 碳隔离方法和系统以及由此产生的组合物 |
| US10604693B2 (en) | 2012-09-25 | 2020-03-31 | Weatherford Technology Holdings, Llc | High water and brine swell elastomeric compositions and method for making and using same |
| CA2895228C (en) * | 2012-12-21 | 2019-03-12 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Amine promotion for co2 capture |
| US20140178278A1 (en) * | 2012-12-21 | 2014-06-26 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Co2 capture via amine-co2 product phase separation |
| US10322221B2 (en) | 2013-01-18 | 2019-06-18 | University of Pittsburgh—of the Commonwealth System of Higher Education | Removal of carbon dioxide via dialysis |
| US20140370242A1 (en) | 2013-03-15 | 2014-12-18 | Blue Planet, Ltd. | Highly reflective microcrystalline/amorphous materials, and methods for making and using the same |
| CA2917802A1 (en) | 2013-07-29 | 2015-02-05 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Separation of hydrogen sulfide from natural gas |
| US10669468B2 (en) | 2013-10-08 | 2020-06-02 | Weatherford Technology Holdings, Llc | Reusable high performance water based drilling fluids |
| WO2015055651A1 (en) * | 2013-10-14 | 2015-04-23 | Karlsson Hans T | Method for removing carbon dioxide from a gas stream by means of a solution comprising 2-amino-2-methyl-1 -propanol (amp) |
| JP2015107443A (ja) | 2013-12-03 | 2015-06-11 | 株式会社東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去装置および酸性ガス除去方法 |
| EP3077081A1 (en) | 2013-12-05 | 2016-10-12 | ExxonMobil Research and Engineering Company | Improved corrosion control in acid gas removal equipment by the situ generation of polysulfide ions |
| EP3104957B1 (en) | 2014-02-13 | 2021-10-13 | Research Triangle Institute | Water control in non-aqueous acid gas recovery systems |
| US10202828B2 (en) | 2014-04-21 | 2019-02-12 | Weatherford Technology Holdings, Llc | Self-degradable hydraulic diversion systems and methods for making and using same |
| CN106604771B (zh) | 2014-08-25 | 2020-06-09 | 巴斯夫欧洲公司 | 用于气体洗涤的具有叔烷基氨基和伯氨基的二胺 |
| JP6462323B2 (ja) * | 2014-11-12 | 2019-01-30 | 三菱重工業株式会社 | ガス中のｃｏ２分離装置及びその膜分離方法 |
| US10001769B2 (en) | 2014-11-18 | 2018-06-19 | Weatherford Technology Holdings, Llc | Systems and methods for optimizing formation fracturing operations |
| JP6479543B2 (ja) | 2015-04-09 | 2019-03-06 | 株式会社東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガスの除去方法および酸性ガスの除去装置 |
| KR101746561B1 (ko) * | 2015-06-24 | 2017-06-13 | 광주과학기술원 | 이산화탄소 흡수제 및 이산화탄소 흡수제의 재생방법 |
| DE102015212749A1 (de) | 2015-07-08 | 2017-01-12 | Evonik Degussa Gmbh | Verfahren zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen |
| JP6659293B2 (ja) * | 2015-09-30 | 2020-03-04 | 三菱重工エンジニアリング株式会社 | Ｃｏ２、ｈ２ｓ又はそれら双方の吸収液並びにそれを用いた装置及び方法 |
| US9962644B2 (en) | 2015-12-28 | 2018-05-08 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Process for increased selectivity and capacity for hydrogen sulfide capture from acid gases |
| US10494564B2 (en) | 2017-01-17 | 2019-12-03 | PfP INDUSTRIES, LLC | Microemulsion flowback recovery compositions and methods for making and using same |
| DE102016210481B3 (de) | 2016-06-14 | 2017-06-08 | Evonik Degussa Gmbh | Verfahren zum Reinigen einer ionischen Flüssigkeit |
| EP3257568B1 (de) | 2016-06-14 | 2019-09-18 | Evonik Degussa GmbH | Verfahren zur entfeuchtung von feuchten gasgemischen mit ionischen flüssigkeiten |
| DE102016210484A1 (de) | 2016-06-14 | 2017-12-14 | Evonik Degussa Gmbh | Verfahren zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen |
| DE102016210478A1 (de) | 2016-06-14 | 2017-12-14 | Evonik Degussa Gmbh | Verfahren zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen |
| EP3257843A1 (en) | 2016-06-14 | 2017-12-20 | Evonik Degussa GmbH | Method of preparing a high purity imidazolium salt |
| DE102016210483A1 (de) | 2016-06-14 | 2017-12-14 | Evonik Degussa Gmbh | Verfahren und Absorptionsmittel zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen |
| MX2018016309A (es) | 2016-07-05 | 2019-06-20 | Ineos Americas Llc | Metodo y aparato para recuperar agentes absorbentes en el tratamiento de gas acido. |
| EP3487997B1 (en) | 2016-07-20 | 2021-03-24 | Novozymes A/S | Heat-stable metagenomic carbonic anhydrases and their use |
| US10888816B2 (en) | 2016-11-01 | 2021-01-12 | Shell Oil Company | Process for producing a purified gas stream |
| US10570718B2 (en) | 2016-11-14 | 2020-02-25 | Halliburton Energy Services, Inc. | Capture and recovery exhaust gas from machinery located and operated at a well site |
| CN106984152B (zh) * | 2017-03-27 | 2019-08-09 | 大连理工大学 | 一种用于捕集二氧化碳的两相混合物 |
| ES2697300B2 (es) | 2017-07-21 | 2019-05-24 | Univ Sevilla | Composicion acuosa para la separacion de co2 y/o gases acidos |
| US10870791B2 (en) | 2017-08-14 | 2020-12-22 | PfP Industries LLC | Compositions and methods for cross-linking hydratable polymers using produced water |
| CN109569194B (zh) * | 2017-09-29 | 2022-04-15 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种用于捕集二氧化碳的离子液体 |
| GB2570549B (en) | 2017-11-28 | 2021-12-15 | Toshiba Kk | Acid gas absorbent, acid gas removal method, and acid gas removal device |
| US11236609B2 (en) | 2018-11-23 | 2022-02-01 | PfP Industries LLC | Apparatuses, systems, and methods for dynamic proppant transport fluid testing |
| US10822549B2 (en) | 2019-01-18 | 2020-11-03 | Baker Hughes Holdings Llc | Methods and compounds for removing non-acidic contaminants from hydrocarbon streams |
| EP3986596B1 (en) | 2019-08-23 | 2023-07-12 | John W. SCHULTES | Method and a direct reduction plant for producing direct reduced iron |
| CN115605561A (zh) | 2020-03-11 | 2023-01-13 | 埃克森美孚化学专利公司（Us） | 含硫进料的烃热解 |
| US11905462B2 (en) | 2020-04-16 | 2024-02-20 | PfP INDUSTRIES, LLC | Polymer compositions and fracturing fluids made therefrom including a mixture of cationic and anionic hydratable polymers and methods for making and using same |
| CN111603892A (zh) * | 2020-05-29 | 2020-09-01 | 中国华电科工集团有限公司 | 一种吸收液及其制备方法和应用 |
| CN114247266B (zh) * | 2022-03-01 | 2022-05-06 | 华能平凉发电有限责任公司 | 一种氧弹更换保护装置 |
| NL2031615B1 (en) * | 2022-04-19 | 2023-11-06 | Host Holding B V | Absorption medium and method for carbon dioxide absorption from flue gas |
| US11931694B1 (en) | 2023-10-11 | 2024-03-19 | Globalfoundries U.S. Inc. | Carbon dioxide and nitrogen oxides removal system for point of use abatement |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4842987A (ja) * | 1971-10-01 | 1973-06-21 |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA619193A (en) * | 1961-04-25 | Relken Gunther | Process for separating carbon dioxide from gas mixtures | |
| FR685992A (fr) * | 1930-10-07 | 1930-07-21 | Girdler Corp | Perfectionnements à la séparation des gaz entre eux |
| GB457343A (en) * | 1935-04-04 | 1936-11-26 | Ig Farbenindustrie Ag | Improvements in washing out gaseous weak acids from gases |
| US2139122A (en) * | 1937-08-13 | 1938-12-06 | Purdue Research Foundation | Aliphatic aminoalcohols |
| US2139124A (en) * | 1937-08-13 | 1938-12-06 | Purdue Research Foundation | Aminoalcohols |
| US2718454A (en) * | 1947-10-11 | 1955-09-20 | Exxon Research Engineering Co | Recovery of acidic gases |
| US3039251A (en) * | 1959-10-02 | 1962-06-19 | El Paso Natural Gas Prod | Products and process for purifying gases |
| BE611855A (ja) * | 1960-12-23 | |||
| GB1063517A (en) * | 1963-12-30 | 1967-03-30 | Eickmeyer Allen Garland | Methods and composition for the purification of gases |
| GB1058304A (en) * | 1964-03-12 | 1967-02-08 | Shell Int Research | Process for the purification of fluids |
| GB1218083A (en) * | 1968-06-17 | 1971-01-06 | Ici Ltd | Process for separating and recovering acid gases from gaseous mixtures |
| GB1238696A (ja) * | 1968-12-13 | 1971-07-07 | ||
| US3637345A (en) * | 1969-05-16 | 1972-01-25 | Exxon Research Engineering Co | Process for removing acid gases from gascous method |
| GB1309785A (en) * | 1969-05-16 | 1973-03-14 | Exxon Research Engineering Co | Promotor for acid gas absorption |
| GB1305718A (ja) * | 1969-07-24 | 1973-02-07 | ||
| BE758101A (fr) * | 1969-11-04 | 1971-04-28 | Inst Francais Du Petrole | Elimination des traces d'hydrogene sulfure et de mercaptans dans les gaz |
| US3681015A (en) * | 1970-01-21 | 1972-08-01 | Lummus Co | Purification of gases |
| GB1306853A (en) * | 1970-05-13 | 1973-02-14 | Ici Ltd | Process for separating and recovering acid gases from gaseous mixtures |
| US3856921A (en) * | 1970-07-22 | 1974-12-24 | Exxon Research Engineering Co | Promoting scrubbing of acid gases |
-
1976
- 1976-06-10 AU AU14800/76A patent/AU506199B2/en not_active Expired
- 1976-06-11 CA CA254,667A patent/CA1081917A/en not_active Expired
- 1976-06-14 IT IT24274/76A patent/IT1061456B/it active
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- 1976-06-24 DE DE19762628376 patent/DE2628376A1/de active Granted
- 1976-06-25 FR FR7619524A patent/FR2316999A1/fr active Granted
- 1976-06-25 JP JP51074596A patent/JPS525679A/ja active Granted
- 1976-06-25 NL NLAANVRAGE7606979,A patent/NL189750C/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-06-28 GB GB9330/79A patent/GB1567944A/en not_active Expired
- 1976-06-28 GB GB23160/76A patent/GB1567943A/en not_active Expired
- 1976-06-28 GB GB9479/79A patent/GB1567945A/en not_active Expired
-
1977
- 1977-12-19 US US05/862,197 patent/US4112052A/en not_active Expired - Lifetime
- 1977-12-19 US US05/862,195 patent/US4112051A/en not_active Expired - Lifetime
- 1977-12-19 US US05/862,196 patent/US4112050A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-12-30 MY MY65/83A patent/MY8300065A/xx unknown
- 1983-12-30 MY MY63/83A patent/MY8300063A/xx unknown
- 1983-12-30 MY MY64/83A patent/MY8300064A/xx unknown
-
1985
- 1985-06-26 JP JP60138075A patent/JPS6171819A/ja active Granted
-
1988
- 1988-10-19 JP JP63261667A patent/JPH01159021A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4842987A (ja) * | 1971-10-01 | 1973-06-21 |
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6689332B1 (en) | 1992-09-16 | 2004-02-10 | The Kansai Electric Power Co, Inc. | Process for removing carbon dioxide from combustion gases |
| US5700437A (en) * | 1993-10-06 | 1997-12-23 | The Kansai Electric Power Co., Inc. | Method for removing carbon dioxide from combustion exhaust gas |
| US5744110A (en) * | 1994-03-09 | 1998-04-28 | The Kansai Electric Power Co., Inc. | Method for the removal of carbon dioxide from combustion exhaust gas |
| US5618506A (en) * | 1994-10-06 | 1997-04-08 | The Kansai Electric Power Co., Inc. | Process for removing carbon dioxide from gases |
| JP4705241B2 (ja) * | 1998-06-29 | 2011-06-22 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピア | ガスからの酸性ガス成分の除去法 |
| JP2006521928A (ja) * | 2003-04-04 | 2006-09-28 | ボード オブ リージェンツ， ザ ユニバーシティ オブ テキサス システム | ガス流から二酸化炭素を除去するためのポリアミン／アルカリ塩混合物 |
| US8388855B2 (en) | 2003-04-04 | 2013-03-05 | The Board Of Regents Of The University Of Texas System | Polyamine/alkali salt blends for carbon dioxide removal from gas streams |
| US8070856B2 (en) | 2003-04-04 | 2011-12-06 | The Board Of Regents Of The University Of Texas System | Polyamine/alkali salt blends for carbon dioxide removal from gas streams |
| US8347627B2 (en) | 2008-09-04 | 2013-01-08 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Carbon-dioxide-capture-type steam power generation system |
| US8568520B2 (en) | 2009-10-07 | 2013-10-29 | Kabushiki Kaisha Toshiba | CO2 recovery system and CO2 absorption liquid |
| WO2011121635A1 (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-06 | 株式会社 東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去装置および酸性ガス除去方法 |
| CN102665870A (zh) * | 2010-03-29 | 2012-09-12 | 株式会社东芝 | 酸性气体吸收剂、酸性气体去除装置及酸性气体去除方法 |
| WO2011121633A1 (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-06 | 株式会社 東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去装置および酸性ガス除去方法 |
| US8506913B2 (en) | 2010-03-29 | 2013-08-13 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Acidic gas absorbent, acidic gas removal device, and acidic gas removal method |
| JP2013542060A (ja) * | 2010-09-09 | 2013-11-21 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | アルカノールアミンによるｃｏ２のスクラビング方法 |
| JP2012245483A (ja) * | 2011-05-30 | 2012-12-13 | Toshiba Corp | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去方法および酸性ガス除去装置 |
| JP2013236987A (ja) * | 2012-05-11 | 2013-11-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 複合アミン吸収液、ｃｏ２又はｈ２ｓ又はその双方の除去装置及び方法 |
| US10137407B2 (en) | 2012-05-11 | 2018-11-27 | Mitsubishi Heavy Industries Engineering, Ltd. | Complex amine absorbent, and device and method for removing one or both of CO2 and H2S |
| CN108136321A (zh) * | 2015-09-08 | 2018-06-08 | 卡普索-Eop股份公司 | 用于co2捕集的方法和设备 |
| JP2017104775A (ja) * | 2015-12-07 | 2017-06-15 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | 二酸化炭素吸収液および二酸化炭素分離回収方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU1480076A (en) | 1977-12-15 |
| US4112051A (en) | 1978-09-05 |
| FR2316999A1 (fr) | 1977-02-04 |
| JPH0134092B2 (ja) | 1989-07-18 |
| GB1567944A (en) | 1980-05-21 |
| NL189750B (nl) | 1993-02-16 |
| DE2628376A1 (de) | 1977-01-13 |
| GB1567945A (en) | 1980-05-21 |
| US4112052A (en) | 1978-09-05 |
| MY8300063A (en) | 1983-12-31 |
| JPH048089B2 (ja) | 1992-02-14 |
| JPH01159021A (ja) | 1989-06-22 |
| PH12585A (en) | 1979-06-27 |
| NL7606979A (nl) | 1976-12-28 |
| DE2628376C2 (ja) | 1990-10-04 |
| GB1567943A (en) | 1980-05-21 |
| MY8300065A (en) | 1983-12-31 |
| JPS647812B2 (ja) | 1989-02-10 |
| JPS525679A (en) | 1977-01-17 |
| CA1081917A (en) | 1980-07-22 |
| IT1061456B (it) | 1983-02-28 |
| AU506199B2 (en) | 1979-12-20 |
| US4112050A (en) | 1978-09-05 |
| FR2316999B1 (ja) | 1982-09-17 |
| MY8300064A (en) | 1983-12-31 |
| NL189750C (nl) | 1993-07-16 |
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