JPH0134092B2 - - Google Patents
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Description
本発明は、ガス流れから酸性ガスをスクラツビ
ングするのに有用なアミン組成物に関する。 CO2、H2S、SO2及びCOSの如き酸性ガスを吸
収するために苛性カリ又は他のアルカリ金属塩特
に炭酸塩の溶液を様々の非立体障害アミンと併用
することは周知である。アルカリ金属化合物と指
定のアミンとの併用は、酸性ガスに対してアミン
単独の系よりも高い容量(能力)をもたらす。 しかしながら、従来技術では、以下に限定した
如き立体障害アミンの使用が、非立体障害アミン
を用いる従来技術の方法と比較して処理容量が高
められたCO2スクラツビング法を提供することは
認識されていなかつたことが明らかである。 予想外にも、ガス状流れから酸性ガスを除去す
るためのストリツピング用組成物中において、溶
媒中に溶解させた立体障害アミンを用いることが
できることが分つた。立体障害アミンを使用する
と、立体障害アミンを含まない場合と比較して吸
収及び再吸収速度、更に有意義には溶液の処理容
量が向上されたCO2スクラツビング法が提供され
る。立体障害アミンは、水性又は非水性溶媒中に
溶解させることができる。水性溶媒を用いるとき
には、溶液は、溶液への二酸化炭素の吸収を促進
させるための追加的な添加剤を含むことができ
る。1つの好ましい具体例では、水溶液は、アル
カリ金属塩又は水酸化物を含む。斯界では、ガス
状混合物から二酸化炭素を吸収するための種々の
水溶液が知られている。一般的に言つて、水溶液
は、元素周期律表の第A族の金属から選定され
る塩基性アルカリ金属塩又は水酸化物を含む。更
に好ましくは、水溶液は、カリウム又はナトリウ
ムのほう酸塩、炭酸塩、水酸化物、燐酸塩又は重
炭酸塩を含む。最とも好ましくは、水溶液は炭酸
カリウムを含む。 塩基性アルカリ金属塩又は水酸化物は、10〜40
重量%更に好ましくは20〜35重量%で溶液中に存
在してよい。湿式スクラツビング法では、アルカ
リ物質の濃度は、ガス流れからのCO2の吸収及び
再生工程でのCO2の脱着の全サイクルを通じて溶
液状態のまゝであるように選定される。 本法での使用が必須であるところの立体障害ア
ミンは、第二若しくは第三炭素原子のどちらかに
結合した少なくとも1個の第二アミノ基又は第三
炭素原子に結合した第一アミノ基を含有する化合
物である。これらのアミンは、用いた特定の溶媒
中に少なくとも一部分可溶性であるように選択さ
れる。水溶液では、立体障害アミンは、アミノ基
即ち追加的な立体障害アミノ基又は非立体障害ア
ミノ基例えば第一アミノ基、ヒドロキシ基及びカ
ルボキシル基よりなる群から選定することのでき
る1個以上の水可溶化基を好ましくは追加的に含
む。少なくとも1つの窒素原子は、上記の立体障
害構造を有する。 本発明で用いることのできる立体障害アミンの
例としては、次のものが挙げられる。 モノ第一脂肪族ジアミン N1−第三ブチル−1,4−ペンタンジアミン N2−イソプロピル−4−メチル−2,4−ペ
ンタンジアミン N1−イソプロピル−2−メチル−1,2−プ
ロパンジアミン 2−エチルアミノ−2−メチル−4−アミノペ
ンタン N−第三ペンチル−1,4−ブタンジアミン N−第三ブチル−1,5−ペンタンジアミン N2−イソプロピル−2−メチル−1,2−プ
ロパンジアミン N1−イソプロピル−2−メチル−1,2−プ
ロパンジアミン N−第二ブチル−1,3−プロパンジアミン N1−ジメチル−2−アミノ−2−メチルブタ
ン N−t−ブチル−エチレンジアミン N−t−ブチル−1,3−プロパンジアミン 2−メチルアミノ−2−メチル−4−アミノペ
ンタン N1−t−ブチル−2−メチル−1,2−プロ
パンジアミン N1−ブチル−2−メチル−1,2−プロパン
ジアミン N−第一ブチル−2−メチル−1,3−プロパ
ンジアミン N1−プロピル−2−メチル−1,2−プロパ
ンジアミン N1−第二ブチル−2−メチル−1,2−プロ
パンジアミン N−t−ブチル−1,4−ブタンジアミン N2−エチル−1,2−ヘキサンジアミン シクロ脂肪族ジアミン N1−シクロヘキシル−1,2−プロパンジア
ミン 1−アミノ−1−(2−アミノイソプロピル)
シクロヘキサン 1−メチルアミノ−1−アミノメチルシクロペ
ンタン 1−アミノ−1−アミノメチルシクロヘプタン N−イソプロピル−1,2−ジアミノシクロヘ
キサン N2−シクロヘキシル−1,2−ブタンジアミ
ン N2−シクロヘキシル−1,2−プロパンジア
ミン N−シクロブチルエチレンジアミン N1−シクロヘキシル−2−メチル−1,2−
プロパンジアミン 1−(2−アミノイソプロピル)−2−アミノ−
3−メチルシクロペンタン N−イソプロピル−1,4−ジアミノシクロヘ
キサン N1−シクロヘキシル−N2−メチルエチレンジ
アミン N−シクロヘキシルエチレンジアミン N1−シクロヘキシル−N2−エチルエチレンジ
アミン N1−シクロヘキシル−N2−メチル−1,2−
プロパンジアミン N−シクロヘキシル−1,3−プロパンジアミ
ン 1,8−p−メンタンジアミン 1−アミノ−1−アミノメチルシクロヘキサン 1,3−ジアミノ−1−メチルシクロヘキサン N2−シクロヘキシル−2−メチル−1,2−
プロパンジアミン せいぜい1個の第一アミノ基を含有する脂肪族ト
リアミン N1,N3,2−ペンタメチル−1,2,3−ト
リアミノプロパン N1−イソプロピル−N2−(3−アミノプロピ
ル)−2−メチル−1,2−プロパンジアミン せいぜい1個の第一アミノ基を含有するジアミノ
アルコール N1(1−ヒドロキシ−2−ブチル)−2−メチ
ル−1,2−プロパンジアミン N(1−ヒドロキシ−2−メチル−2−ブチル)
−1,3−プロパンジアミン N1−(1,1−ジメチル−2−ヒドロキシエチ
ル)−2−メチル−1,2−プロパンジアミン N3−イソブチル−2−メチル−2,3−ジア
ミノ−1−プロパノール N(3−ヒドロキシ−2−ブチル)−2,3−ジ
アミノブタン N1−ヒドロキシエチル−2−メチル−1,2
−プロパンジアミン 2,N3,N3−トリメチル−2,3−ジアミノ
−1−プロパノール N1,2−ジメチル−N1−ヒドロキシエチル−
1,2−プロパンジアミン N(1,1−ジメチル−2−ヒドロキシエチル)
−1,3−プロパンジアミン N−第三ブチル−1,3−ジアミノ−2−プロ
パノール 立体障害第一モノアミノアルコール 3−アミノ−3−メチル−2−ペンタノール 1−ヒドロキシメチルシクロペンチルアミン 2,3−ジメチル−3−アミノ−1−ブタノー
ル 2−アミノ−2−エチル−1−ブタノール 1−メチル−2−ヒドロキシシクロペンチルア
ミン 2−アミノ−2−メチル−3−ペンタノール 2−アミノ−2−メチル−1−プロパノール 2−アミノ−2−メチル−1−ブタノール 3−アミノ−3−メチル−1−ブタノール 3−アミノ−3−メチル−2−ブタノール 2−アミノ−2,3−ジメチル−3−ブタノー
ル 2−アミノ−2,3−ジメチル−1−ブタノー
ル 1−ヒドロキシメチルシクロヘキシルアミン β−アミノ酸 N−シクロヘキシル−β−アラニン 上記表から推測することができるように本発明
の好ましいアミンは、非対称化合物である。ガス
流れと水溶液との接触間に、対称アミンは固体沈
殿物を与える傾向を有することが見出された。 本発明の好ましい具体例では、例えば二酸化炭
素の如き酸性ガスは、(1)ガス状供給流れをアミン
を含む溶液と該酸性ガスを該溶液中に吸収させる
条件で接触させ、そして(2)前記溶液を該溶液から
前記酸性ガスを脱着する条件で再生させることを
包含するプロセスにおいて、前記プロセスを、処
理容量即ち工程(1)及び(2)の終りに溶液中に吸収さ
れている酸性ガスのモル数の差が、ガス状供給物
から酸性ガスを除去するための同様の方法であつ
て立体障害アミン促進剤を使用しない方法で得ら
れるよりも大きい条件で操作することを特徴とす
る方法によつてガス状供給流れから除去される。 本明細書を通じて用語「処理容量」は、吸収条
件での溶液中のCO2吸収量(工程1)と再生条件
での溶液中のCO2量(工程2)との間の差と定義
することができる。処理容量は熱力学的循環容量
に関係し、即ち、吸収量は平衡条件で測定され
る。この処理容量は、気液平衡等温線から、即
ち、ガス中のCO2圧と溶液中のCO2吸収量との間
の関係から所定温度で平衡において得ることがで
きる。熱力学的循環容量を計算するためには、次
のパラメーター即ち(1)CO2吸収圧、(2)CO2再生
圧、(3)吸収温度、(4)再生温度、(5)溶液組成即ちア
ミンの重量%そしてもし該溶液中に存在するなら
ば、アルカリ金属塩又は水酸化物例えば炭酸カリ
ウムの重量%及び(6)ガス組成を通常特定しなけれ
ばならない。本発明の改良法を記述するためのこ
れらのパラメーターの使用は、以下の実施例及び
第2図に記載されている。しかしながら、当業者
は、立体障害アミンの使用によつて生じる改良法
を、立体障害アミンが水性スクラツビング溶液中
に含まれないところの方法と直接比較することに
よつて具合よく例示することができよう。例え
ば、2つの同様なCO2スクラツビング法(即ち、
同じガス組成、同じスクラツビング溶液組成、同
じ圧力及び温度条件)を比較すると、本発明の立
体障害アミンを使用する場合には、上記の工程1
(吸収工程)及び上記の工程2(脱着工程)の終り
に吸収されたCO2の量の間の差が有意義な程に大
きいことが分るだろう。この有意義な程向上した
処理容量は、たとえ比較しようとするスクラツビ
ング溶液がジエタノールアミン、1,6−ヘキサ
ンジアミン等の如き従来技術のアミン促進剤を等
モル量含むとしても観察される。本発明の立体障
害アミンの使用は、立体障害アミンを使用しない
がしかし非立体障害アミンを含んでよいスクラツ
ビング溶液の処理容量よりも少なくとも15%大き
い処理容量を提供することが分つた。本発明の立
体障害アミンの使用によつて20〜60%の処理容量
の増大を得ることができる。 CO2含有ガス状混合物と上記立体障害アミンを
含む水性吸収溶液との接触は、当業者によつて設
計できる適当な接触塔で行なうことができる。ガ
ス状混合物と水性吸収溶液との接触は、約25〜
200℃好ましくは35〜150℃の温度及び1〜
2000psi(0.07〜146Kg/cm2)好ましくは100〜
500psi(7.0〜35Kg/cm2)の圧力で行われる。アル
カリ金属塩及び水酸化物の他に、本発明のスクラ
ツビング溶液は、消泡剤、酸化防止剤、腐食抑制
剤等の如き様々の他の添加剤を含有することがで
きる。例えば、本発明の水性スクラツビング溶液
は、無水亜ヒ酸、亜セレン酸、亜テルル酸、たん
ぱく質、アミノ酸例えばグリシン、酸化バナジウ
ム例えばV2O3、クロム酸塩例えばK2Cr2O7を含
むことができる。ガス状混合物を水性吸収溶液と
接触する時間は、数秒から数時間まで変動してよ
く、例えば15分であつてよい。もしアミンを加え
たアルカリ金属化合物の水溶液を用いるならば、
水性吸収溶液は、その容量の約80〜90%が使い果
されるまでガス状混合物と接触される。水性吸収
溶液の容量は、二酸化炭素と反応するための溶存
アルカリ金属塩例えば炭酸カリウムの容量並びに
二酸化炭素に対する本発明の立体障害アミンの容
量を包含する。 ガス状混合物に水性吸収溶液を該溶液の少なく
とも80%又は好ましくは少なくとも90%の容量が
利用されるまで接触させた後、それを再生しなけ
ればならない。水性吸収溶液の再生は、吸収され
た二酸化炭素が放出する点まで圧力を下げ及び
(又は)該溶液の温度を上げることによつて行な
うことができる。吸収溶液の再生間における不活
性ガス例えばN2又はスチームの添加も亦本発明
の範囲内に入る。本発明の立体障害アミンは、従
来技術のアミンと比較して同じ脱着条件下におい
てより完全な脱着を可能にする。かくして、再生
工程間に水性吸収溶液を加熱及びパージするのに
用いるスチームが節約される。 いかなる理論によつても拘束されることを望ま
ないけれども、立体障害アミンの使用は、次の理
由によつて上記改善を提供する。 CO2が水性第一アミン溶液中に吸収されるとき
には、次の反応が起こる。 (1) R−NH2+CO2→R−NH−COO-+H+ (2) R−NH−COO-+H2O→R−NH2+HCO3 - (3) H++R−NH2→R−NH3 + 吸収させることのできるCO2の量は、反応(2)の
程度に左右される。もし反応(2)が無視できる程な
らば、反応(1)及び(3)の正味の結果は、次の如くで
ある。 2R−NH2+CO2→R−NH−COO-+R−NH3 + 即ち、吸収させることのできるCO2の最大量
は、アミン1モル当り0.5モルである。 他方、もし反応(2)が定量的であるならば、反応
(1)、(2)及び(3)の正味結果は次の如くである。 R−NH2+CO2+H2O→HCO3 -+R-−NH3 + 即ち、吸収され得るCO2の最大量は、アミン1
モル当り1モルである。 反応(2)の程度は、Rの性質に特にその立体配置
に左右される。もしRが第一アルキル基であるな
らば、カルバメートは比較的安定であり、そして
その分解即ち反応(2)は不完全である。吸収させる
ことのできるCO2の最大量は、アミン1モル当り
0.5モルよりも僅かに大きい。他方、もしRが第
三アルキル基であるならば、カルバメートは極め
て不安定であり、そしてその分解即ち反応(2)は実
質上完全である。吸収させることのできるCO2の
最大量は、アミン1モル当り1モルに近い。かく
して、アミンが立体障害を受けていると、CO2吸
収は、それが障害を受けていないときよりも完全
である。 脱着を実施するときには、反応(1)、(2)及び(3)は
右から左へ進む。もしRが第一アルキル基である
ならば、カルバメートの分解は不完全であり、即
ち、脱着は一部分だけである。他方、もしRが第
三アルキル基であるならば、CO2が安定な形態に
なる方法がなく、そして脱着は実質上完全であ
る。それ故に、アミン1モル当り吸収又は脱着さ
れるCO2の量は、アミンが立体障害を受けている
ときよりも多い。 立体障害アミンをK2OO3と併用するときに観
察される循環容量の増大についても同様な説明を
与えることができる。この場合には、反応(1)で形
成される水素イオンは、反応(3)でアミンによつて
捕捉されるよりはむしろ主としてCO3--イオンと
反応して重炭酸塩イオンを生成する。 もしアミノ基が第二であるならば、それに結合
した第二アルキル基は、N−シクロヘキシル−
1,3−プロパンジアミン及び1,7−ジ第二ブ
チルジエチレントリアミンによつて示される如く
立体障害を提供するのに十分である。 処理容量並びに吸収及び脱着の速度の増大の他
に、立体障害アミノ基の使用は、カルバメートの
量が少ないことその分解が容易であることに起因
して脱着間に低いスチーム消費をもたらす。 CO2スクラツピング装置を操作するエネルギー
費用の大部分は、スチームの要求数量による本発
明の方法の使用によつて、エネルギー即ち操作費
用の実質的な減少が得られる。また、本発明の方
法に従えば、新規なプラントへの投資費用の減少
及び既存のプラントの問題点の打開から追加的な
節約を得ることができる。ガス混合物からのCO2
の除去は、産業上極めて重要である。 本発明のアミンは、好ましくは、立体障害の他
に他のパラメータに従つて選択される。例えば、
本発明の方法で使用するためにアミンを選択する
に当つては、それが吸収及び脱着間に失われない
ような低い揮発度を有することも亦重要である。
アミンは、一般に少なくとも100℃好ましくは少
なくとも180℃の沸点を有するべきである。用い
られるアミンは、水中に完全に可溶性である必要
がない。と云うのは、部分的な不混合がガス状混
合物からの二酸化炭素吸収速度を増大できるから
である。 上記の立体障害アミンは非水性溶剤中に溶解で
き、そして得られた溶液はガス状供給流れからの
CO2の吸収に使用できる。溶媒は、アミンの溶解
度そしてある程度までその中のCO2を基にして選
択される。また、溶媒は、吸収及び脱着工程間に
実質的な損失が起らないようにそれらの沸点を基
にして選定することができる。炭化水素及び官能
価を与えた炭化水素例えば酸素、窒素、硫黄、
燐、けい素及びハロゲン含有基を有する炭化水素
を含めて有機溶媒を用いることができるが、但
し、前記化合物は、吸収及び脱着工程を実施する
ときの条件において前記立体障害アミンとの組合
せで実質上安定であるものとする。もちろん、こ
れらの化合物は前記条件において液体でなければ
ならず、そして好ましくは少なくとも100℃更に
好ましくは150〜250℃の沸点を有する。 本法において有用な非水性溶媒の特定の例とし
ては、スルホラン、N−メチル−ピコリドン、ジ
メチルスルホキシド、ポリアルキレングリコー
ル、並びにそれらのモノ−又はジアルキルエーテ
ル例えばトリエチレングリコール、ホルムアミド
及びヘキサメチルホスホルアミドが挙げられる。 以下に、本発明の好ましい具体例を記載する。
CO2含有混合物は、吸収帯域において約20〜約30
重量%の炭酸カリウム及び少なくとも2重量%の
立体障害アミンを含む溶液と約35〜150℃の温度
及び100〜500psig(7〜35Kg/cm2ゲージ)の圧力
において0.1〜60分間接触され、これによつて該
溶液は、少なくとも90%の容量までCO2で飽和さ
れる。次いで、溶液は2〜10psig(0.1〜0.7Kg/cm2
ゲージ)の圧力に維持されたフラツシユ室に送ら
れ、これによつて吸収された酸性ガスの少なくと
もいくらかが放出され、次いで再生塔に送られ、
これによつて前記溶液は約100〜160℃の温度及び
約2〜75psig(0.1〜5.3Kg/cm2ゲージ)の圧力に維
持され、これによつて該溶液中のCO2含量は0.25
%以下の容量に減少される。最後に、前記の再生
された溶液は再使用のために前記吸収帯域に戻さ
れる。 次に本発明の特定の具体例を記載するが、しか
しこれによつて拘束されるものでない。 実験室的反応装置は、第1図に示される。これ
は、約2.5の容量及び10cmの直径を有しそして
加熱ジヤケツトを備えた容器である。撹拌器の軸
は2つの三枚刃プロペラを有するが、そのうちの
上方のものは液体を下方に押し進めそして下方の
ものは液体を上方に押し進める。ポンプP1は、
反応器の底部から液体を取出してそれをステンレ
ス鋼製散布器S1を経て供給して気液界面に戻す。
更に、垂直そらせ板が液体と気体との間の接触を
高める。熱電対Tは、液体の温度の読取りを可能
にする。還流凝縮器の頂部は、U字形開口式マノ
メーターMに連結される。本装置は、ポンプP2
から栓T1によつて排気することができる。窒素
及びCO2は、それぞれ栓T2〜T3を用いて散布器
S2を経て容器の底部に供給することができる。シ
リンダーからくるCO2はバラストとして作用する
2つの12フラスコF1及びF2に入り、次いで3
湿式テスターWTMに、次いでバツプラーB1に
入り、そこでそれは水で飽和される。Hg−バツ
プラーB2は、空気がフラスコF2に全く吸引され
ないことを確実にする。 CO2通路では、細口管及び栓はなるべく配置し
ないようにした。かゝる通路に挿入される唯一つ
のものである栓T3は、大きい孔(8mm)のキー
(Key)を有する。 吸収−脱着−再吸収実験の詳細な記載 A 吸収 栓T2を通して窒素をバツブリングしそして
排出口Eを開き且つ栓T3を閉じて、装置に次
の反応体、 56gの2,2,5,5−テトラメチルジエチ
レントリアミン(0.35モル) 187.5gのK2CO3(1.35モル) 520mlの水 を仕込む。全容量は610mlである。アミンは、
水性相に不完全可溶性である。液体の温度を80
℃にし、1分当り約4の液体を吸収して供給
するようにポンプP1を調整し、そして撹拌器
を1200rpmで回転させる。排出口E及び栓T2
を閉じ、そして液体が沸騰し始めるまで(これ
は、残圧が約50mmHgであるときに起る)装置
をポンプP2によつて排出する。栓T1を閉じる。
この点において、栓T3を開くと、吸収が始ま
る。同時に、タイマーを始動させる。湿式テス
トメーターWTMが1の吸収を示す毎に、時
間を読み取る。開始時には、吸収は極めて急速
であり、そして最初の1分で13以上のCO2が
吸収される。合計して34.9のCO2が9分で吸
収される。ガス空間を満たすのに使用される
CO2の量を減じると、吸収されたCO2の量は
32.9であつて、これは59.5g又は1.35モルに
相当する。吸収データから計算された全CO2含
量は14.8%であるのに対して、実測値は15.0%
である。1つの相だけが存在する。圧力は40mm
Hgである。 B 脱着 排出口Eを開き、そして栓T2及びT3を閉じ
る。反応混合物を、徐々に撹拌し且つ液体循環
速度を最低に保ちながら105℃にする。温度が
105℃に達したときに、栓T2から散布器S2を経
て窒素を1モル/hrの速度で吹込む。60分後
に、液体の試料を採取する。全CO2含量は8.9
%であり、これは54gのCO2が脱着されたこと
に相当する。少量の非水性相が存在する。 C 再吸収 窒素を吹込みそして撹拌器及びポンプP1を
吸収と同じ態様で調整して反応混合物を80℃に
戻す。排出口E及び栓T2を閉じ、そして装置
を液体が沸騰し始めるまで(これは、残留圧が
約60mmHgであるときに起る)ポンプP2によつ
て排気する。栓T1を閉じる。栓T3を開くと、
再吸収が始まる。同時に、タイマーを始動させ
る。吸収間における如くして時間を読む。最初
の1分で10以上のCO2が消費される。合計し
て、30のCO2が9分で吸引される。ガス空間
を満たすのに用いられるCO2の量を減じると、
再吸収されたCO2の量は28であり、これは51
g又は1.15モルに相当する。全CO2含量は15.5
%である。圧力は32mmHgである。 第1表では、様々のアミンの存在下において脱
着そして再吸収されたCO2の量が比較される。脱
着又は再吸収し得るCO2の量は、“カタカーブ
(Catacarb)”(市場で入手できるCO2スクラツビ
ング溶液の商標名であつて、ジエタノールアミ
ン、ホウ酸及び腐食防止剤よりなるものと考えら
れる)、ジエタノールアミン又はテトラエチレン
ペンタミンの場合におけるよりも立体障害アミン
の場合における方が高いことが明らかである。 第2表には、同様の実験の結果が報告されてい
るが、アミンのモル量は第1表の実験で用いられ
るよりも2倍であつた。再び、脱着又は再吸収さ
れるCO2の量は、立体障害アミンの場合において
高い。第1表と第2表とを比較すると、立体障害
を受けていないアミン即ちジエタノールアミン、
1,6−ヘキサンジアミン及びテトラエチレンペ
ンタミンの場合においては、アミン濃度又はアミ
ノ基の数に関係なく本質上同じ量のCO2が脱着又
は再吸収されることが示されている。他方、N−
シクロヘキシル−1,3−プロパンジオールの濃
度を二倍にすると、CO2の脱着又は再吸収量の増
大がもたらされる。 第3表には、水性アミン(アルカリ金属化合物
なし)で実施されたいくらかのCO2脱着−再吸収
実験の結果が報告されている。反応装置は、上で
用いたと同じであつた。アミンの量は窒素の2g
原子に相当し、そして水の量は670mlの全容量を
与える程であつた。吸収及び再吸収は40℃で実施
され、そして脱着は100℃であつた。吸収及び再
吸収では、CO2/Nモル比は、腐食を回避するよ
うに工業的方法で使用される条件を模擬するため
に0.47を越えさせなかつた。第3表に示す如く、
立体障害を受けていないモノエタノールアミン
は、立体障害アミンよりも少ないCO2脱着又は再
吸収量を与える。後者によつて提供される利益は
約20%である。 第3A表には、いくらかの脱着−再吸収実験の
結果が与えられているが、こゝでは再び水性アミ
ンが使用された。条件は第3表の実験に対すると
同じであつて、唯一つの差異は吸収及び再吸収を
完全にさせたことである。再び、立体障害を受け
ている2−アミノ−2−メチル−1−プロパノー
ル及び3−アミノ−3−メチル−1−ブタノール
は、立体障害を受けていないアミンよりも良好に
作用する。 第4表には、アミン−有機溶媒中で実施したい
くらかのCO2脱着−再吸収実験の結果が報告され
ている。反応装置は、上で用いたものと同じであ
つた。有機溶媒は、スルホラン(テトラヒドロチ
オフエンジオキシド)であつた。 アミンの量は1モルであつた。吸収及び再吸収
は40℃で実施され、脱着は105℃であつた。第4
表では、工業的に使用される立体障害を受けてい
ないジイソプロパノールアミンは、立体障害を受
けている2−アミノ−2−メチル−1−プロパノ
ールよりも少ないCO2脱着又は再吸収量を与える
ことが示されている。利益は約50%である。ま
た、本発明の方法において立体障害を受けている
アミンを含む他の非水性スクラツピング溶液の結
果については第8表を参照されたい。 立体障害アミンが平衡位置の変更によつて循環
容量の拡大をもたらすことを確認するためにいく
らかの気液平衡測定を実施した。第2図には、等
しい全窒素含量におけるジエタノールアミンに吸
び1,8−p−メンタンジアミン促進炭酸カリウ
ム溶液に関して平衡圧が121℃での炭酸塩転化率
の函数として示されている。低いPCO2値では、
炭酸化率は互いに極めて接近しており、これに対
して高いPCO2値では、炭酸化率は1,8−p−
メタンジアミン溶液についてかなり高いことが明
らかである。典型的な圧力範囲を定める0.05〜
50psi(0.004〜3.5Kg/cm2)のPCO2間隔では、高い
及び低いPCO2(処理容量)に相当する炭酸化率の
差はメンタンジアミン促進剤の場合において約50
%大きい。これらのデータの実験測定について下
に記載する。 反応装置は、ガス用の流入及び流出管を備えた
1のオートクレーブである。次の反応剤、 41gの1,8−p−メンタンジアミン 125gの炭酸カリウム 334gの水 を仕込む。オートクレーブを121℃にし、そして
20%のCO2及び80%のHeを含有するガス混合物
を液体中に200psi(14Kg/cm2)の圧力で徐々に吹
込む。これは、流出するガスが流入するガスと同
じ組成即ち20%のCO2を有するまで続けられる。
この点において、液体とガスとの間の平衡に達す
る。液体試料を採取し、そして全CO2に及びKに
ついて分析する。結果は、16.5%のCO2及び13.1
%のKである。炭酸化率即ち吸収されたCO2対初
期K2OO3のモル比は1.17である。 実験を反復するが、今度は0.2%のCO2を含有
するCO2−He混合物を用いそして50psi(3.5Kg/
cm2)で操作する。平衡に達した後、液体相の分析
は9.7%の全CO2含量及び13.8%のK含量を示し、
そしてこれから0.22の炭酸化率が計算される。2
組の条件下に多くの実験を行なう。高圧−高CO2
実験と低圧−低CO2実験との間の炭酸化比の変動
は約0.95である。 もしも同じ窒素濃度を有するように1,8−p
−メンタンジアミンを二倍のモル量のジエタノー
ルアミンで置きかえた後に上記実験を反復する
と、炭酸化率の変動は僅か約0.66である。メンタ
ンジアミンの処理容量上の利益は、極めて明らか
である。 第5表では、同じ条件下に実施された上記実験
及び他の実験の結果が比較されている。K2CO3
の初期濃度は25重量%であり、そして全窒素含量
は0.47g原子であつた。2種の立体障害を受けて
いないアミン即ちジエタノールアミン及び1,6
−ヘキサンジアミンは、立体障害を受けている
1,8−p−メンタンジアミン、N−シクロヘキ
シル−1,3−プロパンジアミン及び2−アミノ
−2−メチル−1−プロパノールよりも低い処理
容量を有することが明らかである。 第6表には、他の平衡実験の結果が与えられて
いるが、この場合にK2CO3濃度は再び25%であ
り、そして全窒素含量は0.94g原子即ち第5表の
実験で用いられる濃度の2倍であつた。再び、立
体障害を受けているN−シクロヘキシル−1,3
−プロパンジアミンは、立体障害を受けていない
1,6−ヘキサンジアミンよりも50%高い処理容
量を与える。 第5表と第6表とを比較すると、立体障害を受
けていないアミンの濃度の増大は処理容量の変動
をもたらさないのに対して立体障害を受けている
アミンの場合にはそれがもたらされることが示さ
れる。結果として、立体障害を受けているアミン
と立体障害を受けていないアミンとを互いに比較
するときには、少なくともある範囲内において同
じ窒素濃度を有することは必要ではない。0.70g
原子の全窒素濃度において25重量%のK2CO3と
併用させる2,2,5,5−テトラメチルジエチ
レントリアミンの場合には、処理容量は0.85であ
る。 第7表には、水性アミン(アルカリ金属化合物
なし)を用いた平衡実験の結果が与えられてい
る。立体障害を受けていないモノエタノールアミ
ンが立体障害を受けている2−アミノ−2−メチ
ル−1−プロパノールと比較されている。脱着で
は高温−低CO2−低圧の条件が用いられ、これに
対して吸収では低温−高CO2−高圧の条件が用い
られる。モノエタノールアミンに優る2−アミノ
−2−メチル−1−プロパノールの容量利益は約
45%である。
ングするのに有用なアミン組成物に関する。 CO2、H2S、SO2及びCOSの如き酸性ガスを吸
収するために苛性カリ又は他のアルカリ金属塩特
に炭酸塩の溶液を様々の非立体障害アミンと併用
することは周知である。アルカリ金属化合物と指
定のアミンとの併用は、酸性ガスに対してアミン
単独の系よりも高い容量(能力)をもたらす。 しかしながら、従来技術では、以下に限定した
如き立体障害アミンの使用が、非立体障害アミン
を用いる従来技術の方法と比較して処理容量が高
められたCO2スクラツビング法を提供することは
認識されていなかつたことが明らかである。 予想外にも、ガス状流れから酸性ガスを除去す
るためのストリツピング用組成物中において、溶
媒中に溶解させた立体障害アミンを用いることが
できることが分つた。立体障害アミンを使用する
と、立体障害アミンを含まない場合と比較して吸
収及び再吸収速度、更に有意義には溶液の処理容
量が向上されたCO2スクラツビング法が提供され
る。立体障害アミンは、水性又は非水性溶媒中に
溶解させることができる。水性溶媒を用いるとき
には、溶液は、溶液への二酸化炭素の吸収を促進
させるための追加的な添加剤を含むことができ
る。1つの好ましい具体例では、水溶液は、アル
カリ金属塩又は水酸化物を含む。斯界では、ガス
状混合物から二酸化炭素を吸収するための種々の
水溶液が知られている。一般的に言つて、水溶液
は、元素周期律表の第A族の金属から選定され
る塩基性アルカリ金属塩又は水酸化物を含む。更
に好ましくは、水溶液は、カリウム又はナトリウ
ムのほう酸塩、炭酸塩、水酸化物、燐酸塩又は重
炭酸塩を含む。最とも好ましくは、水溶液は炭酸
カリウムを含む。 塩基性アルカリ金属塩又は水酸化物は、10〜40
重量%更に好ましくは20〜35重量%で溶液中に存
在してよい。湿式スクラツビング法では、アルカ
リ物質の濃度は、ガス流れからのCO2の吸収及び
再生工程でのCO2の脱着の全サイクルを通じて溶
液状態のまゝであるように選定される。 本法での使用が必須であるところの立体障害ア
ミンは、第二若しくは第三炭素原子のどちらかに
結合した少なくとも1個の第二アミノ基又は第三
炭素原子に結合した第一アミノ基を含有する化合
物である。これらのアミンは、用いた特定の溶媒
中に少なくとも一部分可溶性であるように選択さ
れる。水溶液では、立体障害アミンは、アミノ基
即ち追加的な立体障害アミノ基又は非立体障害ア
ミノ基例えば第一アミノ基、ヒドロキシ基及びカ
ルボキシル基よりなる群から選定することのでき
る1個以上の水可溶化基を好ましくは追加的に含
む。少なくとも1つの窒素原子は、上記の立体障
害構造を有する。 本発明で用いることのできる立体障害アミンの
例としては、次のものが挙げられる。 モノ第一脂肪族ジアミン N1−第三ブチル−1,4−ペンタンジアミン N2−イソプロピル−4−メチル−2,4−ペ
ンタンジアミン N1−イソプロピル−2−メチル−1,2−プ
ロパンジアミン 2−エチルアミノ−2−メチル−4−アミノペ
ンタン N−第三ペンチル−1,4−ブタンジアミン N−第三ブチル−1,5−ペンタンジアミン N2−イソプロピル−2−メチル−1,2−プ
ロパンジアミン N1−イソプロピル−2−メチル−1,2−プ
ロパンジアミン N−第二ブチル−1,3−プロパンジアミン N1−ジメチル−2−アミノ−2−メチルブタ
ン N−t−ブチル−エチレンジアミン N−t−ブチル−1,3−プロパンジアミン 2−メチルアミノ−2−メチル−4−アミノペ
ンタン N1−t−ブチル−2−メチル−1,2−プロ
パンジアミン N1−ブチル−2−メチル−1,2−プロパン
ジアミン N−第一ブチル−2−メチル−1,3−プロパ
ンジアミン N1−プロピル−2−メチル−1,2−プロパ
ンジアミン N1−第二ブチル−2−メチル−1,2−プロ
パンジアミン N−t−ブチル−1,4−ブタンジアミン N2−エチル−1,2−ヘキサンジアミン シクロ脂肪族ジアミン N1−シクロヘキシル−1,2−プロパンジア
ミン 1−アミノ−1−(2−アミノイソプロピル)
シクロヘキサン 1−メチルアミノ−1−アミノメチルシクロペ
ンタン 1−アミノ−1−アミノメチルシクロヘプタン N−イソプロピル−1,2−ジアミノシクロヘ
キサン N2−シクロヘキシル−1,2−ブタンジアミ
ン N2−シクロヘキシル−1,2−プロパンジア
ミン N−シクロブチルエチレンジアミン N1−シクロヘキシル−2−メチル−1,2−
プロパンジアミン 1−(2−アミノイソプロピル)−2−アミノ−
3−メチルシクロペンタン N−イソプロピル−1,4−ジアミノシクロヘ
キサン N1−シクロヘキシル−N2−メチルエチレンジ
アミン N−シクロヘキシルエチレンジアミン N1−シクロヘキシル−N2−エチルエチレンジ
アミン N1−シクロヘキシル−N2−メチル−1,2−
プロパンジアミン N−シクロヘキシル−1,3−プロパンジアミ
ン 1,8−p−メンタンジアミン 1−アミノ−1−アミノメチルシクロヘキサン 1,3−ジアミノ−1−メチルシクロヘキサン N2−シクロヘキシル−2−メチル−1,2−
プロパンジアミン せいぜい1個の第一アミノ基を含有する脂肪族ト
リアミン N1,N3,2−ペンタメチル−1,2,3−ト
リアミノプロパン N1−イソプロピル−N2−(3−アミノプロピ
ル)−2−メチル−1,2−プロパンジアミン せいぜい1個の第一アミノ基を含有するジアミノ
アルコール N1(1−ヒドロキシ−2−ブチル)−2−メチ
ル−1,2−プロパンジアミン N(1−ヒドロキシ−2−メチル−2−ブチル)
−1,3−プロパンジアミン N1−(1,1−ジメチル−2−ヒドロキシエチ
ル)−2−メチル−1,2−プロパンジアミン N3−イソブチル−2−メチル−2,3−ジア
ミノ−1−プロパノール N(3−ヒドロキシ−2−ブチル)−2,3−ジ
アミノブタン N1−ヒドロキシエチル−2−メチル−1,2
−プロパンジアミン 2,N3,N3−トリメチル−2,3−ジアミノ
−1−プロパノール N1,2−ジメチル−N1−ヒドロキシエチル−
1,2−プロパンジアミン N(1,1−ジメチル−2−ヒドロキシエチル)
−1,3−プロパンジアミン N−第三ブチル−1,3−ジアミノ−2−プロ
パノール 立体障害第一モノアミノアルコール 3−アミノ−3−メチル−2−ペンタノール 1−ヒドロキシメチルシクロペンチルアミン 2,3−ジメチル−3−アミノ−1−ブタノー
ル 2−アミノ−2−エチル−1−ブタノール 1−メチル−2−ヒドロキシシクロペンチルア
ミン 2−アミノ−2−メチル−3−ペンタノール 2−アミノ−2−メチル−1−プロパノール 2−アミノ−2−メチル−1−ブタノール 3−アミノ−3−メチル−1−ブタノール 3−アミノ−3−メチル−2−ブタノール 2−アミノ−2,3−ジメチル−3−ブタノー
ル 2−アミノ−2,3−ジメチル−1−ブタノー
ル 1−ヒドロキシメチルシクロヘキシルアミン β−アミノ酸 N−シクロヘキシル−β−アラニン 上記表から推測することができるように本発明
の好ましいアミンは、非対称化合物である。ガス
流れと水溶液との接触間に、対称アミンは固体沈
殿物を与える傾向を有することが見出された。 本発明の好ましい具体例では、例えば二酸化炭
素の如き酸性ガスは、(1)ガス状供給流れをアミン
を含む溶液と該酸性ガスを該溶液中に吸収させる
条件で接触させ、そして(2)前記溶液を該溶液から
前記酸性ガスを脱着する条件で再生させることを
包含するプロセスにおいて、前記プロセスを、処
理容量即ち工程(1)及び(2)の終りに溶液中に吸収さ
れている酸性ガスのモル数の差が、ガス状供給物
から酸性ガスを除去するための同様の方法であつ
て立体障害アミン促進剤を使用しない方法で得ら
れるよりも大きい条件で操作することを特徴とす
る方法によつてガス状供給流れから除去される。 本明細書を通じて用語「処理容量」は、吸収条
件での溶液中のCO2吸収量(工程1)と再生条件
での溶液中のCO2量(工程2)との間の差と定義
することができる。処理容量は熱力学的循環容量
に関係し、即ち、吸収量は平衡条件で測定され
る。この処理容量は、気液平衡等温線から、即
ち、ガス中のCO2圧と溶液中のCO2吸収量との間
の関係から所定温度で平衡において得ることがで
きる。熱力学的循環容量を計算するためには、次
のパラメーター即ち(1)CO2吸収圧、(2)CO2再生
圧、(3)吸収温度、(4)再生温度、(5)溶液組成即ちア
ミンの重量%そしてもし該溶液中に存在するなら
ば、アルカリ金属塩又は水酸化物例えば炭酸カリ
ウムの重量%及び(6)ガス組成を通常特定しなけれ
ばならない。本発明の改良法を記述するためのこ
れらのパラメーターの使用は、以下の実施例及び
第2図に記載されている。しかしながら、当業者
は、立体障害アミンの使用によつて生じる改良法
を、立体障害アミンが水性スクラツビング溶液中
に含まれないところの方法と直接比較することに
よつて具合よく例示することができよう。例え
ば、2つの同様なCO2スクラツビング法(即ち、
同じガス組成、同じスクラツビング溶液組成、同
じ圧力及び温度条件)を比較すると、本発明の立
体障害アミンを使用する場合には、上記の工程1
(吸収工程)及び上記の工程2(脱着工程)の終り
に吸収されたCO2の量の間の差が有意義な程に大
きいことが分るだろう。この有意義な程向上した
処理容量は、たとえ比較しようとするスクラツビ
ング溶液がジエタノールアミン、1,6−ヘキサ
ンジアミン等の如き従来技術のアミン促進剤を等
モル量含むとしても観察される。本発明の立体障
害アミンの使用は、立体障害アミンを使用しない
がしかし非立体障害アミンを含んでよいスクラツ
ビング溶液の処理容量よりも少なくとも15%大き
い処理容量を提供することが分つた。本発明の立
体障害アミンの使用によつて20〜60%の処理容量
の増大を得ることができる。 CO2含有ガス状混合物と上記立体障害アミンを
含む水性吸収溶液との接触は、当業者によつて設
計できる適当な接触塔で行なうことができる。ガ
ス状混合物と水性吸収溶液との接触は、約25〜
200℃好ましくは35〜150℃の温度及び1〜
2000psi(0.07〜146Kg/cm2)好ましくは100〜
500psi(7.0〜35Kg/cm2)の圧力で行われる。アル
カリ金属塩及び水酸化物の他に、本発明のスクラ
ツビング溶液は、消泡剤、酸化防止剤、腐食抑制
剤等の如き様々の他の添加剤を含有することがで
きる。例えば、本発明の水性スクラツビング溶液
は、無水亜ヒ酸、亜セレン酸、亜テルル酸、たん
ぱく質、アミノ酸例えばグリシン、酸化バナジウ
ム例えばV2O3、クロム酸塩例えばK2Cr2O7を含
むことができる。ガス状混合物を水性吸収溶液と
接触する時間は、数秒から数時間まで変動してよ
く、例えば15分であつてよい。もしアミンを加え
たアルカリ金属化合物の水溶液を用いるならば、
水性吸収溶液は、その容量の約80〜90%が使い果
されるまでガス状混合物と接触される。水性吸収
溶液の容量は、二酸化炭素と反応するための溶存
アルカリ金属塩例えば炭酸カリウムの容量並びに
二酸化炭素に対する本発明の立体障害アミンの容
量を包含する。 ガス状混合物に水性吸収溶液を該溶液の少なく
とも80%又は好ましくは少なくとも90%の容量が
利用されるまで接触させた後、それを再生しなけ
ればならない。水性吸収溶液の再生は、吸収され
た二酸化炭素が放出する点まで圧力を下げ及び
(又は)該溶液の温度を上げることによつて行な
うことができる。吸収溶液の再生間における不活
性ガス例えばN2又はスチームの添加も亦本発明
の範囲内に入る。本発明の立体障害アミンは、従
来技術のアミンと比較して同じ脱着条件下におい
てより完全な脱着を可能にする。かくして、再生
工程間に水性吸収溶液を加熱及びパージするのに
用いるスチームが節約される。 いかなる理論によつても拘束されることを望ま
ないけれども、立体障害アミンの使用は、次の理
由によつて上記改善を提供する。 CO2が水性第一アミン溶液中に吸収されるとき
には、次の反応が起こる。 (1) R−NH2+CO2→R−NH−COO-+H+ (2) R−NH−COO-+H2O→R−NH2+HCO3 - (3) H++R−NH2→R−NH3 + 吸収させることのできるCO2の量は、反応(2)の
程度に左右される。もし反応(2)が無視できる程な
らば、反応(1)及び(3)の正味の結果は、次の如くで
ある。 2R−NH2+CO2→R−NH−COO-+R−NH3 + 即ち、吸収させることのできるCO2の最大量
は、アミン1モル当り0.5モルである。 他方、もし反応(2)が定量的であるならば、反応
(1)、(2)及び(3)の正味結果は次の如くである。 R−NH2+CO2+H2O→HCO3 -+R-−NH3 + 即ち、吸収され得るCO2の最大量は、アミン1
モル当り1モルである。 反応(2)の程度は、Rの性質に特にその立体配置
に左右される。もしRが第一アルキル基であるな
らば、カルバメートは比較的安定であり、そして
その分解即ち反応(2)は不完全である。吸収させる
ことのできるCO2の最大量は、アミン1モル当り
0.5モルよりも僅かに大きい。他方、もしRが第
三アルキル基であるならば、カルバメートは極め
て不安定であり、そしてその分解即ち反応(2)は実
質上完全である。吸収させることのできるCO2の
最大量は、アミン1モル当り1モルに近い。かく
して、アミンが立体障害を受けていると、CO2吸
収は、それが障害を受けていないときよりも完全
である。 脱着を実施するときには、反応(1)、(2)及び(3)は
右から左へ進む。もしRが第一アルキル基である
ならば、カルバメートの分解は不完全であり、即
ち、脱着は一部分だけである。他方、もしRが第
三アルキル基であるならば、CO2が安定な形態に
なる方法がなく、そして脱着は実質上完全であ
る。それ故に、アミン1モル当り吸収又は脱着さ
れるCO2の量は、アミンが立体障害を受けている
ときよりも多い。 立体障害アミンをK2OO3と併用するときに観
察される循環容量の増大についても同様な説明を
与えることができる。この場合には、反応(1)で形
成される水素イオンは、反応(3)でアミンによつて
捕捉されるよりはむしろ主としてCO3--イオンと
反応して重炭酸塩イオンを生成する。 もしアミノ基が第二であるならば、それに結合
した第二アルキル基は、N−シクロヘキシル−
1,3−プロパンジアミン及び1,7−ジ第二ブ
チルジエチレントリアミンによつて示される如く
立体障害を提供するのに十分である。 処理容量並びに吸収及び脱着の速度の増大の他
に、立体障害アミノ基の使用は、カルバメートの
量が少ないことその分解が容易であることに起因
して脱着間に低いスチーム消費をもたらす。 CO2スクラツピング装置を操作するエネルギー
費用の大部分は、スチームの要求数量による本発
明の方法の使用によつて、エネルギー即ち操作費
用の実質的な減少が得られる。また、本発明の方
法に従えば、新規なプラントへの投資費用の減少
及び既存のプラントの問題点の打開から追加的な
節約を得ることができる。ガス混合物からのCO2
の除去は、産業上極めて重要である。 本発明のアミンは、好ましくは、立体障害の他
に他のパラメータに従つて選択される。例えば、
本発明の方法で使用するためにアミンを選択する
に当つては、それが吸収及び脱着間に失われない
ような低い揮発度を有することも亦重要である。
アミンは、一般に少なくとも100℃好ましくは少
なくとも180℃の沸点を有するべきである。用い
られるアミンは、水中に完全に可溶性である必要
がない。と云うのは、部分的な不混合がガス状混
合物からの二酸化炭素吸収速度を増大できるから
である。 上記の立体障害アミンは非水性溶剤中に溶解で
き、そして得られた溶液はガス状供給流れからの
CO2の吸収に使用できる。溶媒は、アミンの溶解
度そしてある程度までその中のCO2を基にして選
択される。また、溶媒は、吸収及び脱着工程間に
実質的な損失が起らないようにそれらの沸点を基
にして選定することができる。炭化水素及び官能
価を与えた炭化水素例えば酸素、窒素、硫黄、
燐、けい素及びハロゲン含有基を有する炭化水素
を含めて有機溶媒を用いることができるが、但
し、前記化合物は、吸収及び脱着工程を実施する
ときの条件において前記立体障害アミンとの組合
せで実質上安定であるものとする。もちろん、こ
れらの化合物は前記条件において液体でなければ
ならず、そして好ましくは少なくとも100℃更に
好ましくは150〜250℃の沸点を有する。 本法において有用な非水性溶媒の特定の例とし
ては、スルホラン、N−メチル−ピコリドン、ジ
メチルスルホキシド、ポリアルキレングリコー
ル、並びにそれらのモノ−又はジアルキルエーテ
ル例えばトリエチレングリコール、ホルムアミド
及びヘキサメチルホスホルアミドが挙げられる。 以下に、本発明の好ましい具体例を記載する。
CO2含有混合物は、吸収帯域において約20〜約30
重量%の炭酸カリウム及び少なくとも2重量%の
立体障害アミンを含む溶液と約35〜150℃の温度
及び100〜500psig(7〜35Kg/cm2ゲージ)の圧力
において0.1〜60分間接触され、これによつて該
溶液は、少なくとも90%の容量までCO2で飽和さ
れる。次いで、溶液は2〜10psig(0.1〜0.7Kg/cm2
ゲージ)の圧力に維持されたフラツシユ室に送ら
れ、これによつて吸収された酸性ガスの少なくと
もいくらかが放出され、次いで再生塔に送られ、
これによつて前記溶液は約100〜160℃の温度及び
約2〜75psig(0.1〜5.3Kg/cm2ゲージ)の圧力に維
持され、これによつて該溶液中のCO2含量は0.25
%以下の容量に減少される。最後に、前記の再生
された溶液は再使用のために前記吸収帯域に戻さ
れる。 次に本発明の特定の具体例を記載するが、しか
しこれによつて拘束されるものでない。 実験室的反応装置は、第1図に示される。これ
は、約2.5の容量及び10cmの直径を有しそして
加熱ジヤケツトを備えた容器である。撹拌器の軸
は2つの三枚刃プロペラを有するが、そのうちの
上方のものは液体を下方に押し進めそして下方の
ものは液体を上方に押し進める。ポンプP1は、
反応器の底部から液体を取出してそれをステンレ
ス鋼製散布器S1を経て供給して気液界面に戻す。
更に、垂直そらせ板が液体と気体との間の接触を
高める。熱電対Tは、液体の温度の読取りを可能
にする。還流凝縮器の頂部は、U字形開口式マノ
メーターMに連結される。本装置は、ポンプP2
から栓T1によつて排気することができる。窒素
及びCO2は、それぞれ栓T2〜T3を用いて散布器
S2を経て容器の底部に供給することができる。シ
リンダーからくるCO2はバラストとして作用する
2つの12フラスコF1及びF2に入り、次いで3
湿式テスターWTMに、次いでバツプラーB1に
入り、そこでそれは水で飽和される。Hg−バツ
プラーB2は、空気がフラスコF2に全く吸引され
ないことを確実にする。 CO2通路では、細口管及び栓はなるべく配置し
ないようにした。かゝる通路に挿入される唯一つ
のものである栓T3は、大きい孔(8mm)のキー
(Key)を有する。 吸収−脱着−再吸収実験の詳細な記載 A 吸収 栓T2を通して窒素をバツブリングしそして
排出口Eを開き且つ栓T3を閉じて、装置に次
の反応体、 56gの2,2,5,5−テトラメチルジエチ
レントリアミン(0.35モル) 187.5gのK2CO3(1.35モル) 520mlの水 を仕込む。全容量は610mlである。アミンは、
水性相に不完全可溶性である。液体の温度を80
℃にし、1分当り約4の液体を吸収して供給
するようにポンプP1を調整し、そして撹拌器
を1200rpmで回転させる。排出口E及び栓T2
を閉じ、そして液体が沸騰し始めるまで(これ
は、残圧が約50mmHgであるときに起る)装置
をポンプP2によつて排出する。栓T1を閉じる。
この点において、栓T3を開くと、吸収が始ま
る。同時に、タイマーを始動させる。湿式テス
トメーターWTMが1の吸収を示す毎に、時
間を読み取る。開始時には、吸収は極めて急速
であり、そして最初の1分で13以上のCO2が
吸収される。合計して34.9のCO2が9分で吸
収される。ガス空間を満たすのに使用される
CO2の量を減じると、吸収されたCO2の量は
32.9であつて、これは59.5g又は1.35モルに
相当する。吸収データから計算された全CO2含
量は14.8%であるのに対して、実測値は15.0%
である。1つの相だけが存在する。圧力は40mm
Hgである。 B 脱着 排出口Eを開き、そして栓T2及びT3を閉じ
る。反応混合物を、徐々に撹拌し且つ液体循環
速度を最低に保ちながら105℃にする。温度が
105℃に達したときに、栓T2から散布器S2を経
て窒素を1モル/hrの速度で吹込む。60分後
に、液体の試料を採取する。全CO2含量は8.9
%であり、これは54gのCO2が脱着されたこと
に相当する。少量の非水性相が存在する。 C 再吸収 窒素を吹込みそして撹拌器及びポンプP1を
吸収と同じ態様で調整して反応混合物を80℃に
戻す。排出口E及び栓T2を閉じ、そして装置
を液体が沸騰し始めるまで(これは、残留圧が
約60mmHgであるときに起る)ポンプP2によつ
て排気する。栓T1を閉じる。栓T3を開くと、
再吸収が始まる。同時に、タイマーを始動させ
る。吸収間における如くして時間を読む。最初
の1分で10以上のCO2が消費される。合計し
て、30のCO2が9分で吸引される。ガス空間
を満たすのに用いられるCO2の量を減じると、
再吸収されたCO2の量は28であり、これは51
g又は1.15モルに相当する。全CO2含量は15.5
%である。圧力は32mmHgである。 第1表では、様々のアミンの存在下において脱
着そして再吸収されたCO2の量が比較される。脱
着又は再吸収し得るCO2の量は、“カタカーブ
(Catacarb)”(市場で入手できるCO2スクラツビ
ング溶液の商標名であつて、ジエタノールアミ
ン、ホウ酸及び腐食防止剤よりなるものと考えら
れる)、ジエタノールアミン又はテトラエチレン
ペンタミンの場合におけるよりも立体障害アミン
の場合における方が高いことが明らかである。 第2表には、同様の実験の結果が報告されてい
るが、アミンのモル量は第1表の実験で用いられ
るよりも2倍であつた。再び、脱着又は再吸収さ
れるCO2の量は、立体障害アミンの場合において
高い。第1表と第2表とを比較すると、立体障害
を受けていないアミン即ちジエタノールアミン、
1,6−ヘキサンジアミン及びテトラエチレンペ
ンタミンの場合においては、アミン濃度又はアミ
ノ基の数に関係なく本質上同じ量のCO2が脱着又
は再吸収されることが示されている。他方、N−
シクロヘキシル−1,3−プロパンジオールの濃
度を二倍にすると、CO2の脱着又は再吸収量の増
大がもたらされる。 第3表には、水性アミン(アルカリ金属化合物
なし)で実施されたいくらかのCO2脱着−再吸収
実験の結果が報告されている。反応装置は、上で
用いたと同じであつた。アミンの量は窒素の2g
原子に相当し、そして水の量は670mlの全容量を
与える程であつた。吸収及び再吸収は40℃で実施
され、そして脱着は100℃であつた。吸収及び再
吸収では、CO2/Nモル比は、腐食を回避するよ
うに工業的方法で使用される条件を模擬するため
に0.47を越えさせなかつた。第3表に示す如く、
立体障害を受けていないモノエタノールアミン
は、立体障害アミンよりも少ないCO2脱着又は再
吸収量を与える。後者によつて提供される利益は
約20%である。 第3A表には、いくらかの脱着−再吸収実験の
結果が与えられているが、こゝでは再び水性アミ
ンが使用された。条件は第3表の実験に対すると
同じであつて、唯一つの差異は吸収及び再吸収を
完全にさせたことである。再び、立体障害を受け
ている2−アミノ−2−メチル−1−プロパノー
ル及び3−アミノ−3−メチル−1−ブタノール
は、立体障害を受けていないアミンよりも良好に
作用する。 第4表には、アミン−有機溶媒中で実施したい
くらかのCO2脱着−再吸収実験の結果が報告され
ている。反応装置は、上で用いたものと同じであ
つた。有機溶媒は、スルホラン(テトラヒドロチ
オフエンジオキシド)であつた。 アミンの量は1モルであつた。吸収及び再吸収
は40℃で実施され、脱着は105℃であつた。第4
表では、工業的に使用される立体障害を受けてい
ないジイソプロパノールアミンは、立体障害を受
けている2−アミノ−2−メチル−1−プロパノ
ールよりも少ないCO2脱着又は再吸収量を与える
ことが示されている。利益は約50%である。ま
た、本発明の方法において立体障害を受けている
アミンを含む他の非水性スクラツピング溶液の結
果については第8表を参照されたい。 立体障害アミンが平衡位置の変更によつて循環
容量の拡大をもたらすことを確認するためにいく
らかの気液平衡測定を実施した。第2図には、等
しい全窒素含量におけるジエタノールアミンに吸
び1,8−p−メンタンジアミン促進炭酸カリウ
ム溶液に関して平衡圧が121℃での炭酸塩転化率
の函数として示されている。低いPCO2値では、
炭酸化率は互いに極めて接近しており、これに対
して高いPCO2値では、炭酸化率は1,8−p−
メタンジアミン溶液についてかなり高いことが明
らかである。典型的な圧力範囲を定める0.05〜
50psi(0.004〜3.5Kg/cm2)のPCO2間隔では、高い
及び低いPCO2(処理容量)に相当する炭酸化率の
差はメンタンジアミン促進剤の場合において約50
%大きい。これらのデータの実験測定について下
に記載する。 反応装置は、ガス用の流入及び流出管を備えた
1のオートクレーブである。次の反応剤、 41gの1,8−p−メンタンジアミン 125gの炭酸カリウム 334gの水 を仕込む。オートクレーブを121℃にし、そして
20%のCO2及び80%のHeを含有するガス混合物
を液体中に200psi(14Kg/cm2)の圧力で徐々に吹
込む。これは、流出するガスが流入するガスと同
じ組成即ち20%のCO2を有するまで続けられる。
この点において、液体とガスとの間の平衡に達す
る。液体試料を採取し、そして全CO2に及びKに
ついて分析する。結果は、16.5%のCO2及び13.1
%のKである。炭酸化率即ち吸収されたCO2対初
期K2OO3のモル比は1.17である。 実験を反復するが、今度は0.2%のCO2を含有
するCO2−He混合物を用いそして50psi(3.5Kg/
cm2)で操作する。平衡に達した後、液体相の分析
は9.7%の全CO2含量及び13.8%のK含量を示し、
そしてこれから0.22の炭酸化率が計算される。2
組の条件下に多くの実験を行なう。高圧−高CO2
実験と低圧−低CO2実験との間の炭酸化比の変動
は約0.95である。 もしも同じ窒素濃度を有するように1,8−p
−メンタンジアミンを二倍のモル量のジエタノー
ルアミンで置きかえた後に上記実験を反復する
と、炭酸化率の変動は僅か約0.66である。メンタ
ンジアミンの処理容量上の利益は、極めて明らか
である。 第5表では、同じ条件下に実施された上記実験
及び他の実験の結果が比較されている。K2CO3
の初期濃度は25重量%であり、そして全窒素含量
は0.47g原子であつた。2種の立体障害を受けて
いないアミン即ちジエタノールアミン及び1,6
−ヘキサンジアミンは、立体障害を受けている
1,8−p−メンタンジアミン、N−シクロヘキ
シル−1,3−プロパンジアミン及び2−アミノ
−2−メチル−1−プロパノールよりも低い処理
容量を有することが明らかである。 第6表には、他の平衡実験の結果が与えられて
いるが、この場合にK2CO3濃度は再び25%であ
り、そして全窒素含量は0.94g原子即ち第5表の
実験で用いられる濃度の2倍であつた。再び、立
体障害を受けているN−シクロヘキシル−1,3
−プロパンジアミンは、立体障害を受けていない
1,6−ヘキサンジアミンよりも50%高い処理容
量を与える。 第5表と第6表とを比較すると、立体障害を受
けていないアミンの濃度の増大は処理容量の変動
をもたらさないのに対して立体障害を受けている
アミンの場合にはそれがもたらされることが示さ
れる。結果として、立体障害を受けているアミン
と立体障害を受けていないアミンとを互いに比較
するときには、少なくともある範囲内において同
じ窒素濃度を有することは必要ではない。0.70g
原子の全窒素濃度において25重量%のK2CO3と
併用させる2,2,5,5−テトラメチルジエチ
レントリアミンの場合には、処理容量は0.85であ
る。 第7表には、水性アミン(アルカリ金属化合物
なし)を用いた平衡実験の結果が与えられてい
る。立体障害を受けていないモノエタノールアミ
ンが立体障害を受けている2−アミノ−2−メチ
ル−1−プロパノールと比較されている。脱着で
は高温−低CO2−低圧の条件が用いられ、これに
対して吸収では低温−高CO2−高圧の条件が用い
られる。モノエタノールアミンに優る2−アミノ
−2−メチル−1−プロパノールの容量利益は約
45%である。
【表】
レントリアミン
【表】
パンジアミン
3〓アミノ〓3〓メチル〓1〓ブタノ 46 45
ール
3〓アミノ〓3〓メチル〓1〓ブタノ 46 45
ール
【表】
ロパンジアミン
【表】
ノール
【表】
【表】
タノール
【表】
【表】
【表】
【表】
ブタノール
本発明の方法で使用される立体障害アミンを溶
解させるのに非水性溶媒を使用するすべての実験
において、いくらかの水が存在することを書き留
めておく、本発明の方法では、“非水性”スクラ
ツビング溶液中には、アミン1モル当り0.5モル
のH2Oからアミン1モル当り10モルのH2Oが存
在することが好ましい。
本発明の方法で使用される立体障害アミンを溶
解させるのに非水性溶媒を使用するすべての実験
において、いくらかの水が存在することを書き留
めておく、本発明の方法では、“非水性”スクラ
ツビング溶液中には、アミン1モル当り0.5モル
のH2Oからアミン1モル当り10モルのH2Oが存
在することが好ましい。
第1図は、本発明の1つの具体例を実施するた
めのフローシートである。第2図は、2種のアミ
ンについての炭酸塩化率を示すグラフである。
めのフローシートである。第2図は、2種のアミ
ンについての炭酸塩化率を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 (a) 立体障害アミン、及び (b) 該アミン用の非水性溶媒を含む酸性ガスのス
クラツビングに有用なアミン−溶媒液体吸収剤
組成物であつて、前記立体障害アミンは、第二
若しくは第三炭素原子のどちらかに結合した少
なくとも1個の第二アミノ基、又は第三炭素原
子に結合した第一アミノ基を含有するものであ
つて、しかも、モノ第一脂肪族ジアミン、シク
ロ脂肪族ジアミン、せいぜい1個の第一アミノ
基を含有する脂肪族トリアミン、せいぜい1個
の第一アミノ基を含有するジアミノアルコー
ル、立体障害第一モノアミノアルコール及びβ
−アミノ酸よりなる群から選定される立体障害
アミンであることからなるアミン−溶媒液体吸
収剤組成物。 2 立体障害アミンがアミノエーテル、アミノア
ルコール、ジアミン及びトリアミンよりなる群か
ら選定される特許請求の範囲第1項記載の組成
物。 3 立体障害アミンが、N−シクロヘキシル−
1,3−プロパンジアミン、1,8−p−メンタ
ンジアミン、1,7−ビス第二ブチルエチレント
リアミン、2,2,5,5−テトラメチルジエチ
レントリアミン、3−アミノ−3−メチル−1−
ブタノール、2−アミノ−2−メチル−1−ブタ
ノール、2−アミノ−2−メチル−1−プロパノ
ール、3−アミノ−3−メチル−2−ペンタノー
ル、N1−イソプロピル−2−メチル−1,2−
プロパンジアミン、N1−(1,1−ジメチル−2
−ヒドロキシエチル)−2−メチル−1,2−プ
ロパンジアミン及びN1−イソプロピル−N2−ア
ミノプロピル−2−メチル−1,2−プロパンジ
アミンよりなる群から選定される特許請求の範囲
第1項記載の組成物。 4 立体障害アミンがN−シクロヘキシル−1,
3−プロパンジアミンである特許請求の範囲第3
項記載の組成物。 5 立体障害アミンがアミノアルコールである特
許請求の範囲第2項記載の組成物。 6 非水性溶媒がスルホラン、N−メチルピロリ
ドン、ジメチルスルホキシド、ポリアルキレング
リコール及びこれらのモノ−又はジアルキルエー
テル、ホルムアミド並びにヘキサメチルホスホル
アミドよりなる群から選定される特許請求の範囲
第1項記載の組成物。 7 非水性溶媒がスルホランである特許請求の範
囲第6項記載の組成物。 8 アミン1モル当り0.5〜10モルのH2Oを更に
含む特許請求の範囲第1項記載の組成物。 9 消泡剤、酸化防止剤、腐食防止剤及びこれら
の混合物よりなる群から選定される添加剤を更に
含む特許請求の範囲第1項記載の組成物。 10 (A)10〜約40重量%の塩基性アルカリ金属塩
又は水酸化物及び(b)少なくとも2重量%の少なく
とも1種の立体障害アミンを含む水溶液からなる
酸性ガスクラツビングに有用な水性アミン吸収剤
組成物であつて、前記立体障害アミンは、第二若
しくは第三炭素原子のどちらかに結合した少なく
とも1個の第二アミノ基、又は第三炭素原子に結
合した第一アミノ基を含有するものであつて、し
かも、モノ第一脂肪族ジアミン、シクロ脂肪族ジ
アミン、せいぜい1個の第一アミノ基を含有する
脂肪族トリアミン、せいぜい1個の第一アミノ基
を含有するジアミノアルコール、立体障害第一モ
ノアミノアルコール、及びβ−アミノ酸よりなる
群から選定される立体障害アミンであることから
なる水性アミン吸収剤組成物。 11 塩基性アルカリ金属塩又は水酸化物が炭酸
カリウムである特許請求の範囲第10項記載の組
成物。 12 炭酸カリウムが約20〜約30重量%の範囲の
量で存在する特許請求の範囲第10項記載の組成
物。 13 立体障害アミンがアミノエーテル、アミノ
アルコール、ジアミン及びトリアミンよりなる群
から選定される特許請求の範囲第10項記載の組
成物。 14 立体障害アミンが、N−シクロヘキシル−
1,3−プロパンジアミン、1,8−p−メンタ
ンジアミン、1,7−ビス第二ブチルジエチレン
トリアミン、2,2,5,5−テトラメチルジエ
チレントリアミン、3−アミノ−3−メチル−1
−ブタノール、2−アミノ−2−メチル−1−ブ
タノール、2−アミノ−2−メチル−1−プロパ
ノール、3−アミノ−3−メチル−2−プロパノ
ール、N1−イソプロピル−2−メチル−1,2
−プロパンジアミン、N1−(1,1−ジメチル−
2−ヒドロキシエチル)−2−メチル−1,2−
プロパンジアミン及びN1−イソプロピル−N2−
アミノプロピル−2−メチル−1,2−プロパン
ジアミンよりなる群から選定される特許請求の範
囲第10項記載の組成物。 15 立体障害アミンがN−シクロヘキシル−
1,3−プロパンジアミンである特許請求の範囲
第14項記載の組成物。 16 立体障害アミンがアミノアルコールである
特許請求の範囲第13項記載の組成物。 17 消泡剤、酸化防止剤、腐食防止剤及びこれ
らの混合物よりなる群から選定される添加剤を更
に含む特許請求の範囲第10項記載の組成物。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US59042775A | 1975-06-26 | 1975-06-26 | |
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Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6171819A JPS6171819A (ja) | 1986-04-12 |
JPH0134092B2 true JPH0134092B2 (ja) | 1989-07-18 |
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP51074596A Granted JPS525679A (en) | 1975-06-26 | 1976-06-25 | Method and composite for eliminating carbon dioxide from gas stream |
JP60138075A Granted JPS6171819A (ja) | 1975-06-26 | 1985-06-26 | 酸性ガススクラツビング用組成物 |
JP63261667A Granted JPH01159021A (ja) | 1975-06-26 | 1988-10-19 | 立体障害アミンを含有する非水性吸収溶液を使用してガス流れから二酸化炭素を除去する方法 |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP51074596A Granted JPS525679A (en) | 1975-06-26 | 1976-06-25 | Method and composite for eliminating carbon dioxide from gas stream |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63261667A Granted JPH01159021A (ja) | 1975-06-26 | 1988-10-19 | 立体障害アミンを含有する非水性吸収溶液を使用してガス流れから二酸化炭素を除去する方法 |
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FR (1) | FR2316999A1 (ja) |
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IT (1) | IT1061456B (ja) |
MY (3) | MY8300064A (ja) |
NL (1) | NL189750C (ja) |
PH (1) | PH12585A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1994022560A1 (en) * | 1993-03-30 | 1994-10-13 | Kyowa Hakko Kogyo Co., Ltd. | Carbon dioxide absorbent |
Families Citing this family (275)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4094957A (en) * | 1976-12-14 | 1978-06-13 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for removing acid gases with hindered amines and amino acids |
US4101633A (en) * | 1977-02-14 | 1978-07-18 | Exxon Research & Engineering Co. | Process and composition for removing carbon dioxide containing acidic gases from gaseous mixtures |
US4100257A (en) * | 1977-02-14 | 1978-07-11 | Exxon Research & Engineering Co. | Process and amine-solvent absorbent for removing acidic gases from gaseous mixtures |
US4343716A (en) * | 1978-08-02 | 1982-08-10 | Exxon Research & Engineering Co. | 1-Secondary or 1-tertiary alkyl or cycloalkyl-hexahydro-2-pyrimidinones and 1-secondary or 1-tertiary alkyl or 1-cycloalkyl-2-imidazolidinones and their use as antifoaming agents |
US4183903A (en) * | 1978-08-02 | 1980-01-15 | Exxon Research & Engineering Co. | Method of removing carbon dioxide from gases utilizing an alkaline absorption solution containing a cyclic urea anti-foaming agent |
US4208385A (en) * | 1978-08-04 | 1980-06-17 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for defoaming acid gas scrubbing solutions and defoaming solutions |
US4344863A (en) * | 1978-08-04 | 1982-08-17 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for defoaming acid gas scrubbing solutions and defoaming solutions |
JPS5537439A (en) * | 1978-09-08 | 1980-03-15 | Idemitsu Kosan Co Ltd | Absorption-removing method for carbon dioxide |
DE2839506C2 (de) * | 1978-09-11 | 1983-09-08 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum Auswaschen saurer Gase aus Gasgemischen |
US4292286A (en) * | 1978-12-22 | 1981-09-29 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for selective removal of cyclic urea from hindered amine gas treating solution |
US4180548A (en) * | 1978-12-22 | 1979-12-25 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for selective removal of cyclic urea from hindered amine gas treating solution |
US4259301A (en) * | 1979-07-30 | 1981-03-31 | Exxon Research And Engineering Co. | Removal of acidic compounds from gaseous mixtures |
US4251494A (en) * | 1979-12-21 | 1981-02-17 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for removing acidic compounds from gaseous mixtures using a two liquid phase scrubbing solution |
US4282193A (en) * | 1980-02-19 | 1981-08-04 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for converting cyclic urea to corresponding diamine in a gas treating system |
US4282194A (en) * | 1980-02-19 | 1981-08-04 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for converting cyclic urea to corresponding diamine in a gas treating system |
DE3165315D1 (en) * | 1980-02-19 | 1984-09-13 | Exxon Research Engineering Co | Acid gas scrubbing process using hindered amine solution with hindered amine recovery from side-product cyclic urea |
US4372873A (en) * | 1981-03-16 | 1983-02-08 | Texaco Inc. | Vanadium-amine corrosion inhibitor system for sour gas conditioning solutions |
GB2095818B (en) * | 1981-03-27 | 1985-10-02 | Exxon Research Engineering Co | Staged adsorption/resorption heat pump |
US4341746A (en) * | 1981-06-01 | 1982-07-27 | Exxon Research & Engineering Co. | Removal of degradation product from gas treating solution |
US4511001A (en) * | 1981-09-01 | 1985-04-16 | Yulin Wu | Composition and method for corrosion inhibition |
US4460482A (en) * | 1981-09-01 | 1984-07-17 | Phillips Petroleum Company | Composition and method for corrosion inhibition |
US4518489A (en) * | 1981-09-22 | 1985-05-21 | Phillips Petroleum Company | Oil Treatment |
US4525294A (en) * | 1981-11-13 | 1985-06-25 | Exxon Research And Engineering Co. | Amino acid mixtures, their alkali metal salts and process for preparing same |
US4405578A (en) * | 1981-11-13 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Co-promoted acid gas scrubbing solution and process for using same |
CA1170642A (en) * | 1981-11-13 | 1984-07-10 | Guido Sartori | Process for removing acid gases using a basic salt activated with a non-sterically hindered diamino compound |
US4405577A (en) * | 1981-11-13 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Non-sterically hindered-sterically hindered amine co-promoted acid gas scrubbing solution and process for using same |
US4376101A (en) * | 1981-11-13 | 1983-03-08 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for removing acid gases using a basic salt activated with a non-sterically hindered diamine |
US4376102A (en) * | 1981-12-02 | 1983-03-08 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for removing acid gases using a basic salt activated with a diaminoalcohol |
US4405586A (en) * | 1981-11-13 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | N-Secondary butyl glycine promoted acid gas scrubbing process |
US4405579A (en) * | 1981-11-13 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Sterically hindered amino acids and tertiary amino acids as promoters in acid gas scrubbing processes |
US4405583A (en) * | 1982-01-18 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for selective removal of H2 S from mixtures containing H22 using di-severely sterically hindered secondary aminoethers |
US4405585A (en) * | 1982-01-18 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for the selective removal of hydrogen sulfide from gaseous mixtures with severely sterically hindered secondary aminoether alcohols |
US4762934A (en) * | 1982-01-18 | 1988-08-09 | Exxon Research And Engineering Company | Diaminoether compositions |
US4405580A (en) * | 1982-01-18 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for selective removal of H2 S from mixtures containing H22 with tertiary amino azabicyclic alcohols |
US4417075A (en) * | 1982-01-18 | 1983-11-22 | Exxon Research And Engineering Co. | Di-(Secondary and tertiaryalkylaminoalkoxy)alkanes |
US4405582A (en) * | 1982-01-18 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for selective removal of H2 S from mixtures containing H22 using diaminoether solutions |
US4471138A (en) * | 1982-01-18 | 1984-09-11 | Exxon Research And Engineering Co. | Severely sterically hindered secondary aminoether alcohols |
US4405581A (en) * | 1982-01-18 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for the selective removal of hydrogen sulfide from gaseous mixtures with severely sterically hindered secondary amino compounds |
US4508692A (en) * | 1982-01-18 | 1985-04-02 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for the selective removal of hydrogen sulfide from gaseous mixtures with strongly basic tertiary amino compounds |
US4483833A (en) * | 1982-01-18 | 1984-11-20 | Exxon Research & Engineering Co. | Process for selective removal of H2 S from mixtures containing H22 with heterocyclic tertiary aminoalkanols |
US4405811A (en) * | 1982-01-18 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Severely sterically hindered tertiary amino compounds |
CA1188879A (en) * | 1982-02-02 | 1985-06-18 | Z. Andrew Foroulis | Corrosion inhibitor and process for inhibiting corrosion |
US4590036A (en) * | 1982-02-02 | 1986-05-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for corrosion inhibition utilizing an antimony-molybdenum salt corrosion inhibitor composition |
CA1220774A (en) * | 1982-07-14 | 1987-04-21 | Exxon Research And Engineering Company | Process for preventing corrosion in alkaline systems |
US4944917A (en) * | 1982-07-14 | 1990-07-31 | Exxon Research And Engineering Company | Use of thiosulfate salt for corrosion inhibition in acid gas scrubbing processes |
US4482529A (en) * | 1983-01-07 | 1984-11-13 | Air Products And Chemicals, Inc. | Catalytic hydrolysis of COS in acid gas removal solvents |
US4524050A (en) * | 1983-01-07 | 1985-06-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Catalytic hydrolysis of carbonyl sulfide |
EP0125358B1 (en) * | 1983-05-12 | 1987-09-16 | Exxon Research And Engineering Company | A non-sterically hindered - sterically hindered amino co-promoted acid gas scrubbing solution and a process for using same |
JPS59216615A (ja) * | 1983-05-20 | 1984-12-06 | エクソン リサーチ アンド エンヂニアリング コムパニー | 非立体障害−立体障害アミンで共促進された酸性ガススクラビング溶液およびその使用方法 |
US4536382A (en) * | 1983-12-20 | 1985-08-20 | Shell Oil Company | Process for the conversion of H2 S and adjustment of the H2 /CO ratio in gaseous streams containing hydrogen sulfide, hydrogen, and carbon monoxide |
US4536381A (en) * | 1983-12-20 | 1985-08-20 | Shell Oil Company | Process for the removal of H2 S and adjustment of the H2 /CO ratio in gaseous streams containing hydrogen sulfide, carbon monoxide, and hydrogen |
US4647397A (en) * | 1984-01-23 | 1987-03-03 | Chevron Research Company | Composition for removing sulfides from industrial gas |
US4539189A (en) * | 1984-01-23 | 1985-09-03 | Chevron Research Company | Method for removing sulfides from industrial gas |
GB2156327A (en) * | 1984-03-26 | 1985-10-09 | Dow Chemical Co | Alkanolamine process for removal of carbon dioxide from industrial gases using copper and an additional inhibitor |
CA1254231A (en) * | 1984-12-03 | 1989-05-16 | Guido Sartori | Diaminoalcohols, their preparation and their use as acid gas removal agents |
US4640831A (en) * | 1984-12-18 | 1987-02-03 | The Dow Chemical Company | Method for recovering protic acids using reversible bases |
US4624838A (en) * | 1985-04-29 | 1986-11-25 | Exxon Research And Engineering Company | Process for removing acidic gases from gaseous mixtures using aqueous scrubbing solutions containing heterocyclic nitrogen compounds |
DE3675723D1 (de) * | 1985-09-12 | 1991-01-03 | British Gas Corp | Verfahren zur beseitigung eines sauren gases. |
US4919904A (en) * | 1986-04-15 | 1990-04-24 | Exxon Research And Engineering Company | Primary hindered aminoacids for promoted acid gas scrubbing process |
IT1191805B (it) * | 1986-06-11 | 1988-03-23 | Snam Progetti | Processo per la rimozione selettiva di acido solfidrico |
JPS63111918A (ja) * | 1986-10-30 | 1988-05-17 | Toho Chem Ind Co Ltd | 酸性ガス吸収剤用組成物 |
US4814104A (en) * | 1987-02-05 | 1989-03-21 | Uop | Tertiary alkanolamine absorbent containing an ethyleneamine promoter and its method of use |
US4892674A (en) * | 1987-10-13 | 1990-01-09 | Exxon Research And Engineering Company | Addition of severely-hindered amine salts and/or aminoacids to non-hindered amine solutions for the absorption of H2 S |
US4894178A (en) * | 1987-10-13 | 1990-01-16 | Exxon Research And Engineering Company | Absorbent composition containing severely-hindered amine mixture for the absorption of H2 S |
US4895670A (en) * | 1987-10-13 | 1990-01-23 | Exxon Research And Engineering Company | Addition of severely-hindered aminoacids to severely-hindered amines for the absorption of H2 S |
US4894179A (en) * | 1987-10-13 | 1990-01-16 | Exxon Research And Engineering Company | Absorbent composition containing a tertiary amino azabicyclic alcohol and an amine salt |
US4961873A (en) * | 1987-10-13 | 1990-10-09 | Exxon Research And Engineering Company | Absorbent composition containing a severely-hindered amine mixture with amine salts and/or aminoacid additives for the absorption of H2 S |
US4869884A (en) * | 1988-05-06 | 1989-09-26 | Kerr-Mcgee Chemical Corporation | Process for recovering acidic gases |
UA24004A1 (uk) * | 1988-05-24 | 1998-08-31 | Сосьєте Насьональ Елф Акітен (Продюксьон) | Абсорбеhт для очищеhhя промислових газів від кислих компоhеhтів та спосіб очищеhhя промислових газів від кислих компоhеhтів |
US5366709A (en) * | 1990-01-18 | 1994-11-22 | Societe Nationale Elf Aquitaine Production | Liquid absorbent for acidic gases and process of deacidification of a gas |
US5167479A (en) * | 1988-09-26 | 1992-12-01 | Bott John Anthony | Cargo restraint system |
US5061465A (en) * | 1989-08-24 | 1991-10-29 | Phillips Petroleum Company | Bulk CO2 recovery process |
US5104630A (en) * | 1990-11-13 | 1992-04-14 | Uop | Processes for removing carbonyl sulfide from hydrocarbon feedstreams |
IT1244686B (it) * | 1991-01-24 | 1994-08-08 | Snam Progetti | Processo per la rimozione spinta di gas acidi da miscele gassose |
US5486605A (en) * | 1991-07-11 | 1996-01-23 | Gatlin; Larry W. | Hydrogen sulfide converter |
US5488103A (en) * | 1991-07-11 | 1996-01-30 | Gatlin; Larry W. | Hydrogen sulfide converter |
JPH065506U (ja) * | 1991-12-13 | 1994-01-25 | 茂郎 槇島 | 靴の中敷 |
KR0123107B1 (ko) * | 1992-02-27 | 1997-11-12 | 아끼야마 요시히사 | 연소배기가스중의 2산화탄소의 제거방법 |
CN1055872C (zh) * | 1992-03-14 | 2000-08-30 | 南京化学工业(集团)公司研究院 | 复合活化剂脱除混合气体中的二氧化碳 |
JP2895325B2 (ja) * | 1992-09-16 | 1999-05-24 | 関西電力株式会社 | 燃焼排ガス中の二酸化炭素を除去する方法 |
US6689332B1 (en) | 1992-09-16 | 2004-02-10 | The Kansai Electric Power Co, Inc. | Process for removing carbon dioxide from combustion gases |
US5603908A (en) * | 1992-09-16 | 1997-02-18 | The Kansai Electric Power Co., Inc. | Process for removing carbon dioxide from combustion gases |
US5508012A (en) * | 1993-03-05 | 1996-04-16 | Quaker Chemical Corporation | Methods for recovering sodium sulfides from a sulfur scavenging reaction |
US5347003A (en) * | 1993-03-05 | 1994-09-13 | Quaker Chemical Corporation | Methods for regenerating a sulfur scavenging compound from a product of a sulfur scavenging reaction |
US5498707A (en) * | 1993-04-22 | 1996-03-12 | Gatlin; Larry W. | Hydrogen sulfide converter |
EP1062999A3 (en) * | 1993-10-06 | 2001-03-14 | The Kansai Electric Power Co., Inc. | Method for removing carbon dioxide from combustion exhaust gas |
JPH07246313A (ja) * | 1994-03-09 | 1995-09-26 | Kansai Electric Power Co Inc:The | 燃焼排ガス中の二酸化炭素と硫黄酸化物を除去する方法 |
DE69503937T2 (de) * | 1994-03-09 | 1999-01-07 | Kansai Electric Power Co | Verfahren zur Entfernung von Kohlendioxid aus Verbrennungsabgasen |
US5618506A (en) * | 1994-10-06 | 1997-04-08 | The Kansai Electric Power Co., Inc. | Process for removing carbon dioxide from gases |
US5660603A (en) * | 1995-09-05 | 1997-08-26 | International Process Services, Inc. | Process for separating selected components from multi-component natural gas streams |
US5698171A (en) * | 1996-01-10 | 1997-12-16 | Quaker Chemical Corporation | Regenerative method for removing sulfides from gas streams |
JP3945724B2 (ja) * | 1996-04-17 | 2007-07-18 | 日揮株式会社 | 炭酸ジエステルの製造方法、co2除去方法、co2吸収剤および炭酸ジエステル製造装置 |
US5885538A (en) * | 1997-07-02 | 1999-03-23 | Quaker Chemical Corporation | Method and composition for the regeneration of an aminal compound |
US6168768B1 (en) * | 1998-01-23 | 2001-01-02 | Exxon Research And Engineering Company | Production of low sulfer syngas from natural gas with C4+/C5+ hydrocarbon recovery |
DE19828977A1 (de) * | 1998-06-29 | 1999-12-30 | Basf Ag | Verfahren zur Entfernung saurer Gasbestandteile aus Gasen |
US6165432A (en) * | 1998-09-30 | 2000-12-26 | The Dow Chemical Company | Composition and process for removal of acid gases |
JP4782294B2 (ja) * | 2001-03-02 | 2011-09-28 | ディーエスエム アイピー アセッツ ビー.ブイ. | 多層被覆 |
CA2353307A1 (fr) * | 2001-07-13 | 2003-01-13 | Carmen Parent | Appareil et procede pour le traitement des effluents gazeux |
KR100418627B1 (ko) * | 2001-10-29 | 2004-02-11 | 한국전력공사 | 혼합가스로부터의 이산화탄소 분리용 흡수제 |
US8273693B2 (en) | 2001-12-12 | 2012-09-25 | Clearwater International Llc | Polymeric gel system and methods for making and using same in hydrocarbon recovery |
CA2405635A1 (en) | 2002-09-27 | 2004-03-27 | C02 Solution Inc. | A process and a plant for the production of useful carbonated species and for the recycling of carbon dioxide emissions from power plants |
DE10313438A1 (de) * | 2003-03-26 | 2004-11-04 | Uhde Gmbh | Verfahren zur selektiven Entfernung von Schwefelwasserstoff und CO2 aus Rohgas |
KR20060002927A (ko) | 2003-04-04 | 2006-01-09 | 보드 오브 리전츠, 더 유니버시티 오브 텍사스 시스템 | 가스 흐름으로부터 이산화탄소를 제거하기 위한폴리아민/알칼리 염 혼합물 |
US7140433B2 (en) | 2003-12-12 | 2006-11-28 | Clearwater International, Llc | Diamine terminated primary amine-aldehyde sulfur converting compositions and methods for making and using same |
US20050154069A1 (en) * | 2004-01-13 | 2005-07-14 | Syntroleum Corporation | Fischer-Tropsch process in the presence of nitrogen contaminants |
EP1718596B1 (en) * | 2004-02-17 | 2014-08-27 | ExxonMobil Research and Engineering Company | Catalytic preparation of severely sterically hindered amino-ether alcohols using a metal loaded catalyst |
KR101143065B1 (ko) * | 2004-02-17 | 2012-05-08 | 엑손모빌 리서치 앤드 엔지니어링 컴퍼니 | 입체 장애 2급 아미노에터 알콜의 합성 방법 |
JP4682157B2 (ja) * | 2004-02-17 | 2011-05-11 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 高活性粉末触媒を用いる高度立体障害アミノ−エーテルアルコールおよびジアミノポリアルケニルエーテルの改良合成 |
EP1716096B1 (en) * | 2004-02-17 | 2012-05-02 | ExxonMobil Research and Engineering Company | Synthesis of sterically hindered secondary aminoether alcohols |
US7538251B2 (en) * | 2004-02-17 | 2009-05-26 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Synthesis of severely sterically hindered secondary aminoether alcohols from a ketene and/or carboxylic acid halide and/or carboxylic acid anhydride |
EP1718598B1 (en) * | 2004-02-17 | 2013-10-02 | ExxonMobil Research and Engineering Company | Synthesis of sterically hindered secondary aminoether alcohols from acid anhydride and/or acid halide and sulfur trioxide |
US7022742B2 (en) * | 2004-04-08 | 2006-04-04 | Syntroleum Corporation | Process to control nitrogen-containing compounds in synthesis gas |
WO2006089423A1 (en) * | 2005-02-24 | 2006-08-31 | Co2 Solution Inc. | An improved co2 absorption solution |
US8563481B2 (en) | 2005-02-25 | 2013-10-22 | Clearwater International Llc | Corrosion inhibitor systems for low, moderate and high temperature fluids and methods for making and using same |
KR101324432B1 (ko) * | 2005-08-09 | 2013-10-31 | 엑손모빌 리서치 앤드 엔지니어링 컴퍼니 | 산 가스 세정 공정을 위한 장애 아민 및 금속 설폰에이트,포스폰에이트 또는 카복실레이트 구조를 갖는 분자를함유하는 흡수제 조성물 |
EP1924667A4 (en) * | 2005-08-09 | 2011-08-10 | Exxonmobil Res & Eng Co | TETRAORGANOAMMONIUM SALTS AND TETRAORGANOPHOSPHONIUM SALTS FOR ACIDIC GAS WASHING |
KR101283169B1 (ko) * | 2005-08-09 | 2013-07-05 | 엑손모빌 리서치 앤드 엔지니어링 컴퍼니 | 산 가스 세정 공정을 위한 폴리알킬렌이민 및폴리알킬렌아크릴아마이드 염 |
CN101300223B (zh) * | 2005-08-09 | 2013-07-03 | 埃克森美孚研究工程公司 | 用于酸气涤气工艺的烷基氨基烷氧基(醇)单烷基醚 |
DE602006019744D1 (de) * | 2005-08-09 | 2011-03-03 | Exxonmobil Res & Eng Co | Gehinderte cyclische polyamine und ihre salze für ein säuregaswäscheverfahren |
DE102005050385A1 (de) * | 2005-10-20 | 2007-04-26 | Basf Ag | Absorptionsmittel und Verfahren zum Entfernen von Kohlendioxid aus Gasströmen |
US8950493B2 (en) | 2005-12-09 | 2015-02-10 | Weatherford Technology Holding LLC | Method and system using zeta potential altering compositions as aggregating reagents for sand control |
US8871694B2 (en) | 2005-12-09 | 2014-10-28 | Sarkis R. Kakadjian | Use of zeta potential modifiers to decrease the residual oil saturation |
US9334713B2 (en) | 2005-12-09 | 2016-05-10 | Ronald van Petegem | Produced sand gravel pack process |
US8946130B2 (en) | 2005-12-09 | 2015-02-03 | Clearwater International Llc | Methods for increase gas production and load recovery |
US8097567B2 (en) | 2006-01-09 | 2012-01-17 | Clearwater International, Llc | Well drilling fluids having clay control properties |
US8084401B2 (en) | 2006-01-25 | 2011-12-27 | Clearwater International, Llc | Non-volatile phosphorus hydrocarbon gelling agent |
WO2007146162A2 (en) * | 2006-06-08 | 2007-12-21 | University Of Pittsburgh - Of The Commonwealth System Of Higher Education | Devices, systems and methods for reducing the concentration of a chemical entity in fluids |
US7921046B2 (en) * | 2006-06-19 | 2011-04-05 | Exegy Incorporated | High speed processing of financial information using FPGA devices |
WO2008022437A1 (en) * | 2006-08-23 | 2008-02-28 | University Of Regina | Method for capturing carbon dioxide from gas streams |
US20080096023A1 (en) * | 2006-10-18 | 2008-04-24 | Ppg Industries Ohio, Inc. | Process for preparing coated optical elements |
US8366966B2 (en) * | 2006-10-25 | 2013-02-05 | Engineuity Research And Development Ltd. | Methods and systems for producing energy from carbon dioxide |
US7712535B2 (en) * | 2006-10-31 | 2010-05-11 | Clearwater International, Llc | Oxidative systems for breaking polymer viscosified fluids |
NO333560B1 (no) | 2006-11-24 | 2013-07-08 | Aker Clean Carbon As | Fremgangsmåte og regenerator for regenerering av flytende CO2 absorbent. |
NO333144B1 (no) | 2006-11-24 | 2013-03-18 | Aker Clean Carbon As | Fremgangsmåte og regenerator for regenerering av absorbent som har absorbert CO2 |
AU2007332216B2 (en) * | 2006-12-15 | 2013-02-07 | Sinvent As | Method for capturing CO2 from exhaust gas |
US7601315B2 (en) * | 2006-12-28 | 2009-10-13 | Cansolv Technologies Inc. | Process for the recovery of carbon dioxide from a gas stream |
US8172952B2 (en) * | 2007-02-21 | 2012-05-08 | Clearwater International, Llc | Reduction of hydrogen sulfide in water treatment systems or other systems that collect and transmit bi-phasic fluids |
NO332158B1 (no) * | 2007-03-05 | 2012-07-09 | Aker Clean Carbon As | Fremgangsmåte for fjerning av CO2 fra en eksosgass |
NO20071983L (no) * | 2007-04-18 | 2008-10-20 | Aker Clean Carbon As | Fremgangsmate og anlegg for CO2-innfanging |
US7565933B2 (en) | 2007-04-18 | 2009-07-28 | Clearwater International, LLC. | Non-aqueous foam composition for gas lift injection and methods for making and using same |
US7992653B2 (en) | 2007-04-18 | 2011-08-09 | Clearwater International | Foamed fluid additive for underbalance drilling |
US8158562B2 (en) | 2007-04-27 | 2012-04-17 | Clearwater International, Llc | Delayed hydrocarbon gel crosslinkers and methods for making and using same |
US7942201B2 (en) | 2007-05-11 | 2011-05-17 | Clearwater International, Llc | Apparatus, compositions, and methods of breaking fracturing fluids |
US8034750B2 (en) * | 2007-05-14 | 2011-10-11 | Clearwater International Llc | Borozirconate systems in completion systems |
US8728989B2 (en) | 2007-06-19 | 2014-05-20 | Clearwater International | Oil based concentrated slurries and methods for making and using same |
US8065905B2 (en) | 2007-06-22 | 2011-11-29 | Clearwater International, Llc | Composition and method for pipeline conditioning and freezing point suppression |
US8099997B2 (en) | 2007-06-22 | 2012-01-24 | Weatherford/Lamb, Inc. | Potassium formate gel designed for the prevention of water ingress and dewatering of pipelines or flowlines |
JP5452222B2 (ja) | 2007-06-28 | 2014-03-26 | 公益財団法人地球環境産業技術研究機構 | ガス中の二酸化炭素を効率的に回収する方法 |
NO336193B1 (no) | 2007-09-14 | 2015-06-08 | Aker Engineering & Technology | Forbedret fremgangsmåte ved regenerering av absorbent |
EP2235777A1 (en) | 2007-12-28 | 2010-10-06 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Fuel cell system |
DE102008007087A1 (de) * | 2008-01-31 | 2009-08-06 | Universität Dortmund | Verfahren zum Abtrennen von CO2 aus Gasgemischen mit einer extraktiven Regenerationsstufe |
EP2087930A1 (de) * | 2008-02-05 | 2009-08-12 | Evonik Degussa GmbH | Verfahren zur Absorption eines flüchtigen Stoffes in einem flüssigen Absorptionsmittel |
US7989404B2 (en) | 2008-02-11 | 2011-08-02 | Clearwater International, Llc | Compositions and methods for gas well treatment |
EP2257371A1 (en) * | 2008-02-28 | 2010-12-08 | Aker Clean Carbon AS | Co2 absorbent and method for co2 capture |
US9090638B2 (en) | 2008-04-17 | 2015-07-28 | Thomas Daly | Biological buffers with wide buffering ranges |
US8334402B2 (en) * | 2008-04-17 | 2012-12-18 | Thomas Daly | Biological buffers with wide buffering ranges |
US8519141B2 (en) | 2008-04-17 | 2013-08-27 | Thomas Daly | Biological buffers with wide buffering ranges |
US20170313920A1 (en) | 2010-10-06 | 2017-11-02 | Thomas P. Daly | Biological Buffers with Wide Buffering Ranges |
US7939659B2 (en) * | 2008-04-17 | 2011-05-10 | Thomas Daly | Biological buffers with wide buffering ranges |
US9447310B2 (en) | 2008-04-17 | 2016-09-20 | Thomas P. Daly | Biological buffers with wide buffering ranges |
US8822728B2 (en) | 2008-04-17 | 2014-09-02 | Thomas Daly | Biological buffers with wide buffering ranges |
US7635791B2 (en) * | 2008-04-17 | 2009-12-22 | Tpat Ip Llc | Biological buffers with wide buffering ranges |
US8034951B2 (en) | 2008-04-17 | 2011-10-11 | Thomas Daly | Biological buffers with wide buffering ranges |
JP5558036B2 (ja) * | 2008-09-04 | 2014-07-23 | 株式会社東芝 | 二酸化炭素回収型汽力発電システム |
US8141661B2 (en) * | 2008-07-02 | 2012-03-27 | Clearwater International, Llc | Enhanced oil-based foam drilling fluid compositions and method for making and using same |
US7956217B2 (en) | 2008-07-21 | 2011-06-07 | Clearwater International, Llc | Hydrolyzed nitrilotriacetonitrile compositions, nitrilotriacetonitrile hydrolysis formulations and methods for making and using same |
CN102170954A (zh) * | 2008-07-31 | 2011-08-31 | 诺维信公司 | 用于二氧化碳提取的模块化膜反应器和方法 |
US20110174156A1 (en) * | 2008-07-31 | 2011-07-21 | Novozymes A/S | Modular Reactor and Process for Carbon-Dioxide Extraction |
US8287640B2 (en) | 2008-09-29 | 2012-10-16 | Clearwater International, Llc | Stable foamed cement slurry compositions and methods for making and using same |
US7947240B2 (en) | 2008-10-08 | 2011-05-24 | Expansion Energy, Llc | System and method of carbon capture and sequestration |
US8501125B2 (en) * | 2008-10-08 | 2013-08-06 | Expansion Energy, Llc | System and method of carbon capture and sequestration, environmental remediation, and metals recovery |
US9909404B2 (en) | 2008-10-08 | 2018-03-06 | The Lubrizol Corporation | Method to consolidate solid materials during subterranean treatment operations |
US9945220B2 (en) | 2008-10-08 | 2018-04-17 | The Lubrizol Corporation | Methods and system for creating high conductivity fractures |
US7932214B2 (en) * | 2008-11-14 | 2011-04-26 | Clearwater International, Llc | Foamed gel systems for fracturing subterranean formations, and methods for making and using same |
US20100154639A1 (en) * | 2008-12-24 | 2010-06-24 | General Electric Company | Liquid carbon dioxide absorbent and methods of using the same |
US9440182B2 (en) | 2008-12-24 | 2016-09-13 | General Electric Company | Liquid carbon dioxide absorbents, methods of using the same, and related systems |
US8011431B2 (en) * | 2009-01-22 | 2011-09-06 | Clearwater International, Llc | Process and system for creating enhanced cavitation |
US8093431B2 (en) | 2009-02-02 | 2012-01-10 | Clearwater International Llc | Aldehyde-amine formulations and method for making and using same |
NO332812B1 (no) | 2009-03-13 | 2013-01-21 | Aker Clean Carbon As | Amin utslippskontroll |
US9328285B2 (en) | 2009-04-02 | 2016-05-03 | Weatherford Technology Holdings, Llc | Methods using low concentrations of gas bubbles to hinder proppant settling |
US8466094B2 (en) | 2009-05-13 | 2013-06-18 | Clearwater International, Llc | Aggregating compositions, modified particulate metal-oxides, modified formation surfaces, and methods for making and using same |
CN102712919B (zh) | 2009-06-26 | 2017-06-23 | 诺维信北美公司 | 热稳定性碳酸酐酶及其用途 |
US8524184B2 (en) * | 2009-07-08 | 2013-09-03 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Sulfur recovery plant tail gas treatment process |
CA2673711A1 (en) * | 2009-07-23 | 2011-01-23 | Cansolv Technologies Inc. | Carbon dioxide and hydrogen sulfide absorbents and process for their use |
AU2010226936B2 (en) * | 2009-10-07 | 2012-03-15 | Kabushiki Kaisha Toshiba | CO2 recovery system and CO2 absorption liquid |
KR101157141B1 (ko) | 2009-12-28 | 2012-06-22 | 한국에너지기술연구원 | 입체장애 시클릭 아민이 첨가된 알칼리탄산염계 이산화탄소 흡수제 및 이를 이용한 이산화탄소 제거방법 |
US8795618B2 (en) | 2010-03-26 | 2014-08-05 | Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. | Chemical compounds for the removal of carbon dioxide from gases |
WO2011121635A1 (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-06 | 株式会社 東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去装置および酸性ガス除去方法 |
JP5713997B2 (ja) | 2010-03-29 | 2015-05-07 | 株式会社東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去装置および酸性ガス除去方法 |
US9447657B2 (en) | 2010-03-30 | 2016-09-20 | The Lubrizol Corporation | System and method for scale inhibition |
US8835364B2 (en) | 2010-04-12 | 2014-09-16 | Clearwater International, Llc | Compositions and method for breaking hydraulic fracturing fluids |
US8899328B2 (en) | 2010-05-20 | 2014-12-02 | Clearwater International Llc | Resin sealant for zonal isolation and methods for making and using same |
US8851174B2 (en) | 2010-05-20 | 2014-10-07 | Clearwater International Llc | Foam resin sealant for zonal isolation and methods for making and using same |
EP2609196B2 (en) | 2010-08-24 | 2020-05-06 | Novozymes A/S | Heat-stable persephonella carbonic anhydrases and their use |
AU2011299054B2 (en) | 2010-09-09 | 2015-05-07 | Exxonmobil Research And Engineering Company | High CO2 to amine adsorption capacity CO2 scrubbing proccesses |
US8846585B2 (en) | 2010-09-17 | 2014-09-30 | Clearwater International, Llc | Defoamer formulation and methods for making and using same |
US8524639B2 (en) | 2010-09-17 | 2013-09-03 | Clearwater International Llc | Complementary surfactant compositions and methods for making and using same |
US9085724B2 (en) | 2010-09-17 | 2015-07-21 | Lubri3ol Oilfield Chemistry LLC | Environmentally friendly base fluids and methods for making and using same |
US9062241B2 (en) | 2010-09-28 | 2015-06-23 | Clearwater International Llc | Weight materials for use in cement, spacer and drilling fluids |
DE102011077377A1 (de) | 2010-11-12 | 2012-05-16 | Evonik Degussa Gmbh | Verfahren zur Absorption von sauren Gasen aus Gasmischungen |
AU2011254003B2 (en) * | 2010-12-22 | 2013-05-16 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Acid gas absorbent, acid gas removal method, and acid gas removal device |
JP5655593B2 (ja) * | 2011-01-27 | 2015-01-21 | 株式会社Ihi | 二酸化炭素の回収方法及び回収装置 |
US8841240B2 (en) | 2011-03-21 | 2014-09-23 | Clearwater International, Llc | Enhancing drag reduction properties of slick water systems |
US9022120B2 (en) | 2011-04-26 | 2015-05-05 | Lubrizol Oilfield Solutions, LLC | Dry polymer mixing process for forming gelled fluids |
US9464504B2 (en) | 2011-05-06 | 2016-10-11 | Lubrizol Oilfield Solutions, Inc. | Enhancing delaying in situ gelation of water shutoff systems |
JP5659084B2 (ja) | 2011-05-30 | 2015-01-28 | 株式会社東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去方法および酸性ガス除去装置 |
EP2532412A1 (de) * | 2011-06-10 | 2012-12-12 | Evonik Degussa GmbH | Absorptionsmedium und Verfahren zur Absorption eines sauren Gases aus einer Gasmischung |
US20130052109A1 (en) | 2011-08-25 | 2013-02-28 | General Electric Company | Compositions for absorbing carbon dioxide, and related processes and systems |
US8944164B2 (en) | 2011-09-28 | 2015-02-03 | Clearwater International Llc | Aggregating reagents and methods for making and using same |
US9475754B2 (en) | 2011-10-06 | 2016-10-25 | Thomas P. Daly | Biological buffers with wide buffering ranges |
DE102011119327B4 (de) * | 2011-11-25 | 2013-11-07 | Hermann Büttner | Verfahren zum reversiblen Abtrennen von CO2, Verwendung des Verfahrens und Verwendung von 3-(Aminomethyl)-3,5,5-trimethylcyclohexanamin (IDA) zur reversiblen CO2-Absorption |
US20130142717A1 (en) | 2011-12-02 | 2013-06-06 | Michael Siskin | Offshore gas separation process |
US8932996B2 (en) | 2012-01-11 | 2015-01-13 | Clearwater International L.L.C. | Gas hydrate inhibitors and methods for making and using same |
DE102012200907A1 (de) | 2012-01-23 | 2013-07-25 | Evonik Industries Ag | Verfahren und Absorptionsmedium zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung |
US9458367B2 (en) | 2012-03-14 | 2016-10-04 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Low temperature transport and storage of amine gas treatment solutions |
US20130243676A1 (en) | 2012-03-14 | 2013-09-19 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Amine treating process for acid gas separation using blends of amines and alkyloxyamines |
US8741247B2 (en) * | 2012-03-27 | 2014-06-03 | Alstom Technology Ltd | Method and system for low energy carbon dioxide removal |
DE102012207509A1 (de) | 2012-05-07 | 2013-11-07 | Evonik Degussa Gmbh | Verfahren zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung |
JP5986796B2 (ja) | 2012-05-11 | 2016-09-06 | 三菱重工業株式会社 | 複合アミン吸収液、co2又はh2s又はその双方の除去装置及び方法 |
US20130310623A1 (en) * | 2012-05-15 | 2013-11-21 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Amine gas treatment solutions |
JP6490579B2 (ja) | 2012-05-31 | 2019-03-27 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイShell Internationale Research Maatschappij Besloten Vennootshap | 硫化水素の選択的な吸収処理を改善する方法 |
EA029139B1 (ru) | 2012-05-31 | 2018-02-28 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Композиция абсорбента для селективной абсорбции сероводорода |
US20150093314A1 (en) | 2012-05-31 | 2015-04-02 | Shell Oil Company | Absorbent composition for the selective absortption of hydrogen sulfide and process of use thereof |
JP5868795B2 (ja) * | 2012-06-25 | 2016-02-24 | 株式会社東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去方法および酸性ガス除去装置 |
WO2014022052A1 (en) * | 2012-07-30 | 2014-02-06 | Exxonmobil Research And Engineering Company | High cyclic capacity amines for high efficiency co2 scrubbing processes |
US8916117B2 (en) | 2012-08-07 | 2014-12-23 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Corrosion control in acid gas removal equipment by the situ generation of polysulfide ions |
US8668887B2 (en) | 2012-08-07 | 2014-03-11 | Exxonmobil Research And Engineering Company | In situ generation of polysulfide ions using elemental sulfur for improved corrosion control, cyanide management, mercury management, arsine management and performance and reliability of acid gas removal equipment |
EP2892635A4 (en) | 2012-09-04 | 2016-08-10 | Blue Planet Ltd | METHODS AND SYSTEMS FOR CARBON SEQUESTRATION, AND COMPOSITIONS THUS PRODUCED |
WO2014052238A1 (en) | 2012-09-25 | 2014-04-03 | Weatherford/Lamb, Inc. | High water and brine swell elastomeric compositions and method for making and using same |
CA2895228C (en) * | 2012-12-21 | 2019-03-12 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Amine promotion for co2 capture |
EP2934723A1 (en) * | 2012-12-21 | 2015-10-28 | ExxonMobil Research and Engineering Company | Co2 capture via amine-co2 product phase separation |
WO2014113740A1 (en) | 2013-01-18 | 2014-07-24 | University Of Pittsburgh - Of The Commonwealth System Of Higher Education | Removal of carbon dioxide via dialysis |
US10203434B2 (en) | 2013-03-15 | 2019-02-12 | Blue Planet, Ltd. | Highly reflective microcrystalline/amorphous materials, and methods for making and using the same |
CA2917802A1 (en) | 2013-07-29 | 2015-02-05 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Separation of hydrogen sulfide from natural gas |
US10669468B2 (en) | 2013-10-08 | 2020-06-02 | Weatherford Technology Holdings, Llc | Reusable high performance water based drilling fluids |
WO2015055651A1 (en) * | 2013-10-14 | 2015-04-23 | Karlsson Hans T | Method for removing carbon dioxide from a gas stream by means of a solution comprising 2-amino-2-methyl-1 -propanol (amp) |
JP2015107443A (ja) | 2013-12-03 | 2015-06-11 | 株式会社東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去装置および酸性ガス除去方法 |
EP3077081A1 (en) | 2013-12-05 | 2016-10-12 | ExxonMobil Research and Engineering Company | Improved corrosion control in acid gas removal equipment by the situ generation of polysulfide ions |
CN105980033B (zh) * | 2014-02-13 | 2019-05-28 | 研究三角协会 | 非水性酸性气体去除系统中的水控制 |
US10202828B2 (en) | 2014-04-21 | 2019-02-12 | Weatherford Technology Holdings, Llc | Self-degradable hydraulic diversion systems and methods for making and using same |
WO2016030277A1 (de) * | 2014-08-25 | 2016-03-03 | Basf Se | Diamin mit tert-alkylamino- und primärer aminogruppe zur verwendung in der gaswäsche |
JP6462323B2 (ja) * | 2014-11-12 | 2019-01-30 | 三菱重工業株式会社 | ガス中のco2分離装置及びその膜分離方法 |
US10001769B2 (en) | 2014-11-18 | 2018-06-19 | Weatherford Technology Holdings, Llc | Systems and methods for optimizing formation fracturing operations |
JP6479543B2 (ja) | 2015-04-09 | 2019-03-06 | 株式会社東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガスの除去方法および酸性ガスの除去装置 |
KR101746561B1 (ko) * | 2015-06-24 | 2017-06-13 | 광주과학기술원 | 이산화탄소 흡수제 및 이산화탄소 흡수제의 재생방법 |
DE102015212749A1 (de) | 2015-07-08 | 2017-01-12 | Evonik Degussa Gmbh | Verfahren zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen |
NO341515B1 (en) * | 2015-09-08 | 2017-11-27 | Capsol Eop As | Fremgangsmåte og anlegg for CO2 fangst |
JP6659293B2 (ja) * | 2015-09-30 | 2020-03-04 | 三菱重工エンジニアリング株式会社 | Co2、h2s又はそれら双方の吸収液並びにそれを用いた装置及び方法 |
JP6694642B2 (ja) * | 2015-12-07 | 2020-05-20 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | 二酸化炭素吸収液および二酸化炭素分離回収方法 |
US9962644B2 (en) | 2015-12-28 | 2018-05-08 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Process for increased selectivity and capacity for hydrogen sulfide capture from acid gases |
US10494564B2 (en) | 2017-01-17 | 2019-12-03 | PfP INDUSTRIES, LLC | Microemulsion flowback recovery compositions and methods for making and using same |
DE102016210483A1 (de) | 2016-06-14 | 2017-12-14 | Evonik Degussa Gmbh | Verfahren und Absorptionsmittel zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen |
DE102016210478A1 (de) | 2016-06-14 | 2017-12-14 | Evonik Degussa Gmbh | Verfahren zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen |
EP3257568B1 (de) | 2016-06-14 | 2019-09-18 | Evonik Degussa GmbH | Verfahren zur entfeuchtung von feuchten gasgemischen mit ionischen flüssigkeiten |
DE102016210481B3 (de) | 2016-06-14 | 2017-06-08 | Evonik Degussa Gmbh | Verfahren zum Reinigen einer ionischen Flüssigkeit |
EP3257843A1 (en) | 2016-06-14 | 2017-12-20 | Evonik Degussa GmbH | Method of preparing a high purity imidazolium salt |
DE102016210484A1 (de) | 2016-06-14 | 2017-12-14 | Evonik Degussa Gmbh | Verfahren zur Entfeuchtung von feuchten Gasgemischen |
GB2567095B (en) | 2016-07-05 | 2023-05-10 | Ineos Americas Llc | Method and for recovering absorbing agents in acid gas treatment |
US10927364B2 (en) | 2016-07-20 | 2021-02-23 | Novozymes A/S | Heat-stable metagenomic carbonic anhydrases and their use |
RU2748547C2 (ru) | 2016-11-01 | 2021-05-26 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ получения очищенного газового потока |
US10570718B2 (en) | 2016-11-14 | 2020-02-25 | Halliburton Energy Services, Inc. | Capture and recovery exhaust gas from machinery located and operated at a well site |
CN106984152B (zh) * | 2017-03-27 | 2019-08-09 | 大连理工大学 | 一种用于捕集二氧化碳的两相混合物 |
ES2697300B2 (es) * | 2017-07-21 | 2019-05-24 | Univ Sevilla | Composicion acuosa para la separacion de co2 y/o gases acidos |
US10870791B2 (en) | 2017-08-14 | 2020-12-22 | PfP Industries LLC | Compositions and methods for cross-linking hydratable polymers using produced water |
CN109569194B (zh) * | 2017-09-29 | 2022-04-15 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种用于捕集二氧化碳的离子液体 |
GB2570549B (en) | 2017-11-28 | 2021-12-15 | Toshiba Kk | Acid gas absorbent, acid gas removal method, and acid gas removal device |
US11236609B2 (en) | 2018-11-23 | 2022-02-01 | PfP Industries LLC | Apparatuses, systems, and methods for dynamic proppant transport fluid testing |
US10822549B2 (en) | 2019-01-18 | 2020-11-03 | Baker Hughes Holdings Llc | Methods and compounds for removing non-acidic contaminants from hydrocarbon streams |
EP3986596B1 (en) | 2019-08-23 | 2023-07-12 | John W. SCHULTES | Method and a direct reduction plant for producing direct reduced iron |
CN115605561A (zh) | 2020-03-11 | 2023-01-13 | 埃克森美孚化学专利公司(Us) | 含硫进料的烃热解 |
US11905462B2 (en) | 2020-04-16 | 2024-02-20 | PfP INDUSTRIES, LLC | Polymer compositions and fracturing fluids made therefrom including a mixture of cationic and anionic hydratable polymers and methods for making and using same |
CN111603892A (zh) * | 2020-05-29 | 2020-09-01 | 中国华电科工集团有限公司 | 一种吸收液及其制备方法和应用 |
CN114247266B (zh) * | 2022-03-01 | 2022-05-06 | 华能平凉发电有限责任公司 | 一种氧弹更换保护装置 |
NL2031615B1 (en) * | 2022-04-19 | 2023-11-06 | Host Holding B V | Absorption medium and method for carbon dioxide absorption from flue gas |
US11931694B1 (en) | 2023-10-11 | 2024-03-19 | Globalfoundries U.S. Inc. | Carbon dioxide and nitrogen oxides removal system for point of use abatement |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4842987A (ja) * | 1971-10-01 | 1973-06-21 |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA619193A (en) * | 1961-04-25 | Relken Gunther | Process for separating carbon dioxide from gas mixtures | |
FR685992A (fr) * | 1930-10-07 | 1930-07-21 | Girdler Corp | Perfectionnements à la séparation des gaz entre eux |
GB457343A (en) * | 1935-04-04 | 1936-11-26 | Ig Farbenindustrie Ag | Improvements in washing out gaseous weak acids from gases |
US2139124A (en) * | 1937-08-13 | 1938-12-06 | Purdue Research Foundation | Aminoalcohols |
US2139122A (en) * | 1937-08-13 | 1938-12-06 | Purdue Research Foundation | Aliphatic aminoalcohols |
US2718454A (en) * | 1947-10-11 | 1955-09-20 | Exxon Research Engineering Co | Recovery of acidic gases |
US3039251A (en) * | 1959-10-02 | 1962-06-19 | El Paso Natural Gas Prod | Products and process for purifying gases |
BE611855A (ja) * | 1960-12-23 | |||
GB1063517A (en) * | 1963-12-30 | 1967-03-30 | Eickmeyer Allen Garland | Methods and composition for the purification of gases |
GB1058304A (en) * | 1964-03-12 | 1967-02-08 | Shell Int Research | Process for the purification of fluids |
GB1218083A (en) * | 1968-06-17 | 1971-01-06 | Ici Ltd | Process for separating and recovering acid gases from gaseous mixtures |
GB1238696A (ja) * | 1968-12-13 | 1971-07-07 | ||
US3637345A (en) * | 1969-05-16 | 1972-01-25 | Exxon Research Engineering Co | Process for removing acid gases from gascous method |
GB1309785A (en) * | 1969-05-16 | 1973-03-14 | Exxon Research Engineering Co | Promotor for acid gas absorption |
GB1305718A (ja) * | 1969-07-24 | 1973-02-07 | ||
BE758101A (fr) * | 1969-11-04 | 1971-04-28 | Inst Francais Du Petrole | Elimination des traces d'hydrogene sulfure et de mercaptans dans les gaz |
US3681015A (en) * | 1970-01-21 | 1972-08-01 | Lummus Co | Purification of gases |
GB1306853A (en) * | 1970-05-13 | 1973-02-14 | Ici Ltd | Process for separating and recovering acid gases from gaseous mixtures |
US3856921A (en) * | 1970-07-22 | 1974-12-24 | Exxon Research Engineering Co | Promoting scrubbing of acid gases |
-
1976
- 1976-06-10 AU AU14800/76A patent/AU506199B2/en not_active Expired
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1983
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1985
- 1985-06-26 JP JP60138075A patent/JPS6171819A/ja active Granted
-
1988
- 1988-10-19 JP JP63261667A patent/JPH01159021A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4842987A (ja) * | 1971-10-01 | 1973-06-21 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1994022560A1 (en) * | 1993-03-30 | 1994-10-13 | Kyowa Hakko Kogyo Co., Ltd. | Carbon dioxide absorbent |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PH12585A (en) | 1979-06-27 |
US4112050A (en) | 1978-09-05 |
JPH048089B2 (ja) | 1992-02-14 |
MY8300064A (en) | 1983-12-31 |
FR2316999A1 (fr) | 1977-02-04 |
AU1480076A (en) | 1977-12-15 |
MY8300065A (en) | 1983-12-31 |
JPH01159021A (ja) | 1989-06-22 |
JPS525679A (en) | 1977-01-17 |
NL7606979A (nl) | 1976-12-28 |
IT1061456B (it) | 1983-02-28 |
GB1567943A (en) | 1980-05-21 |
DE2628376C2 (ja) | 1990-10-04 |
GB1567944A (en) | 1980-05-21 |
GB1567945A (en) | 1980-05-21 |
JPS6171819A (ja) | 1986-04-12 |
US4112051A (en) | 1978-09-05 |
DE2628376A1 (de) | 1977-01-13 |
US4112052A (en) | 1978-09-05 |
JPS647812B2 (ja) | 1989-02-10 |
CA1081917A (en) | 1980-07-22 |
MY8300063A (en) | 1983-12-31 |
FR2316999B1 (ja) | 1982-09-17 |
NL189750C (nl) | 1993-07-16 |
NL189750B (nl) | 1993-02-16 |
AU506199B2 (en) | 1979-12-20 |
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