JPH0462117A - 射出成形体 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、成形品外観(フローマーク、ウェルド)、塗
装品外I!(塗膜鮮映性)及び低線膨張性を著しく改良
すると同時に、低温衝撃性、柔軟性に良好な性能バラン
スを有する射出成形体に関するものである。
装品外I!(塗膜鮮映性)及び低線膨張性を著しく改良
すると同時に、低温衝撃性、柔軟性に良好な性能バラン
スを有する射出成形体に関するものである。
(従来の技術)
近年、自動車は軽量化による燃費の向上を目的として自
動車用部品のプラスチック化か急速に進み、インストル
メントパネル、コンソールボックス、グローブボックス
、ハンドル、トリム等の内装部品やモールプロテクター
、ランプハウジング、フロントグリル、マッドガード、
コーナーバンパー等の外装部品だけてなく、従来金属が
使用されていたバンパー、フエイシア、ドアガーニッシ
ュおよびポデー(一部分)等にまで各種のプラスチック
材料が用いられるようになってきた。
動車用部品のプラスチック化か急速に進み、インストル
メントパネル、コンソールボックス、グローブボックス
、ハンドル、トリム等の内装部品やモールプロテクター
、ランプハウジング、フロントグリル、マッドガード、
コーナーバンパー等の外装部品だけてなく、従来金属が
使用されていたバンパー、フエイシア、ドアガーニッシ
ュおよびポデー(一部分)等にまで各種のプラスチック
材料が用いられるようになってきた。
このような自動車部品に用いられるプラスチ・ツク類と
しては、例えば、RIM・ウレタン、複合ポリプロピレ
ン、ポリカーボネー)/ABSやポリフェニレンエーテ
ル/ポリアミド等のポリマーアロイ材料が挙げられる。
しては、例えば、RIM・ウレタン、複合ポリプロピレ
ン、ポリカーボネー)/ABSやポリフェニレンエーテ
ル/ポリアミド等のポリマーアロイ材料が挙げられる。
とりわけ、バンパーやフエイシアに用いられる材料は、
現在、主として衝突時の衝撃を変形することによって吸
収し、その後形状か回復する特性を有する低剛性の材料
を使用するタイプと、変形回復の性能は劣るが、軽量で
、低価格の高剛性材料を使用するタイプの二つに分けら
れている。
現在、主として衝突時の衝撃を変形することによって吸
収し、その後形状か回復する特性を有する低剛性の材料
を使用するタイプと、変形回復の性能は劣るが、軽量で
、低価格の高剛性材料を使用するタイプの二つに分けら
れている。
これ等のうち、前者のタイプに使用される材料としては
、主にRIM−ウレタン、部分架橋エチレン・プロピレ
ン共重合体ゴム配合のポリプロピレンやエチレン・プロ
ピレン共重合体ゴム、オイル配合のポリプロピレン等か
使用され、曲げ弾性率も一般には2.000〜5.00
0 kg/ cm ”程度を示すものである。また後者
のタイプに使用される材料としては、エチレン・プロピ
レン共重合体ゴム、無機フィラー配合のポリプロピレン
等が使用され、その弾性率も8.000−12.000
kg/ an ’程度を示すものである。RIM・ウレ
タンを除くこれ等の材料は、汎用性のある射出成形によ
って生産されることから、生産性か高く低コストである
ため、最近特に広く使用されるようになって来た。
、主にRIM−ウレタン、部分架橋エチレン・プロピレ
ン共重合体ゴム配合のポリプロピレンやエチレン・プロ
ピレン共重合体ゴム、オイル配合のポリプロピレン等か
使用され、曲げ弾性率も一般には2.000〜5.00
0 kg/ cm ”程度を示すものである。また後者
のタイプに使用される材料としては、エチレン・プロピ
レン共重合体ゴム、無機フィラー配合のポリプロピレン
等が使用され、その弾性率も8.000−12.000
kg/ an ’程度を示すものである。RIM・ウレ
タンを除くこれ等の材料は、汎用性のある射出成形によ
って生産されることから、生産性か高く低コストである
ため、最近特に広く使用されるようになって来た。
前述の材料のうち、低剛性タイプのバンパーに用いる材
料は、例えは、ポリプロピレンに部分的に架橋されたエ
チレン・プロピレン共重合体ゴムと、更にオイル等を配
合したポリプロピレン組成物に関するもので特開昭53
−145857号公報、同54−16554号公報、お
よび同57−135847号公報などに記載される方法
、あるいは、非架橋エチレン・プロピレン共重合体ゴム
と高密度ポリエチレンを配合したポリプロピレン系組成
物に関するものて特開昭56−106948号公報など
に記載されている方法、さらに非架橋エチレン・プロピ
レン共重合体ゴムとオイルを配合したポリプロピレン組
成物に関するもので特開昭63−146951号公報な
どに記載されている方法などによって製造されている。
料は、例えは、ポリプロピレンに部分的に架橋されたエ
チレン・プロピレン共重合体ゴムと、更にオイル等を配
合したポリプロピレン組成物に関するもので特開昭53
−145857号公報、同54−16554号公報、お
よび同57−135847号公報などに記載される方法
、あるいは、非架橋エチレン・プロピレン共重合体ゴム
と高密度ポリエチレンを配合したポリプロピレン系組成
物に関するものて特開昭56−106948号公報など
に記載されている方法、さらに非架橋エチレン・プロピ
レン共重合体ゴムとオイルを配合したポリプロピレン組
成物に関するもので特開昭63−146951号公報な
どに記載されている方法などによって製造されている。
また、高剛性タイプのバンパーに用いる材料は、例えば
、非架橋エチレン・プロピレン共重合体ゴムとオイルを
配合したポリプロピレン組成物に関するもので特開昭5
2−23148号公報、同52−12650号公報など
に記載される方法などによって製造されている。
、非架橋エチレン・プロピレン共重合体ゴムとオイルを
配合したポリプロピレン組成物に関するもので特開昭5
2−23148号公報、同52−12650号公報など
に記載される方法などによって製造されている。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら前述公開特許公報に記載される方法から製
造される材料を用いて、車体と一体化した形状(面一性
すなわち平面均一性)をとるバンパーなどの大型射出成
形品では、線膨張係数か10〜17X10−6/℃と車
体鋼板等と比べ著しく大きいことから、環境温度の変化
(−40℃〜80℃)により寸法が変化し車体との平面
均一性に於′て不具合か生じ使用出来なかった。この為
、現在このような部品は線膨張係数の低い繊維状フィラ
ーを含有した高価なウレタン系の材料を使用するのか一
般的である。
造される材料を用いて、車体と一体化した形状(面一性
すなわち平面均一性)をとるバンパーなどの大型射出成
形品では、線膨張係数か10〜17X10−6/℃と車
体鋼板等と比べ著しく大きいことから、環境温度の変化
(−40℃〜80℃)により寸法が変化し車体との平面
均一性に於′て不具合か生じ使用出来なかった。この為
、現在このような部品は線膨張係数の低い繊維状フィラ
ーを含有した高価なウレタン系の材料を使用するのか一
般的である。
また前述の前者の公開特許公報に記載されている材料は
、その製造方法に於いて複雑なコンパウンド工程、油展
操作を有することから、材料の流動性にバラツキか生し
やすくその結果得られる低剛性タイプの材料は成形品の
外観及び低温衝撃性等の点て必ずしも良好な品質を有す
るものてはなかった。
、その製造方法に於いて複雑なコンパウンド工程、油展
操作を有することから、材料の流動性にバラツキか生し
やすくその結果得られる低剛性タイプの材料は成形品の
外観及び低温衝撃性等の点て必ずしも良好な品質を有す
るものてはなかった。
また後者の公開特許公報に記載された方法から製造され
る高剛性タイプの材料は、射出成形体に於いて耐熱性、
成形加工性等に良好な品質バランスを有するものの剛性
か高い為エネルギー吸収性、衝突後の変形回復性か良好
なものではない。さらに前記の低剛性タイプの材料と同
様に線膨張係数か大きくボディ全体の平面均一性の点て
満足できるものか得られなかった。
る高剛性タイプの材料は、射出成形体に於いて耐熱性、
成形加工性等に良好な品質バランスを有するものの剛性
か高い為エネルギー吸収性、衝突後の変形回復性か良好
なものではない。さらに前記の低剛性タイプの材料と同
様に線膨張係数か大きくボディ全体の平面均一性の点て
満足できるものか得られなかった。
一方、低い線膨張の材料を製造する技術としては、前述
のようなポリマー配合にさらに板状あるいは繊維状のフ
ィラーを充填する方法か一般的である。例えば特開昭6
1−2114号及び同63−57653号各公報等に記
載されているように、グラスファイバー、タルク、ウィ
スカー等を充填剤として使用する方法か知られている。
のようなポリマー配合にさらに板状あるいは繊維状のフ
ィラーを充填する方法か一般的である。例えば特開昭6
1−2114号及び同63−57653号各公報等に記
載されているように、グラスファイバー、タルク、ウィ
スカー等を充填剤として使用する方法か知られている。
しかし、良好な低い線膨張の材料を得るためには、多量
のフィラーを添加する必要かあり、その為に流れ性か低
下したり、成形品の外観(ウェルド)、塗装品外観(塗
膜鮮映性)か悪化したり低温耐衝撃性も良好なものでは
なかった。
のフィラーを添加する必要かあり、その為に流れ性か低
下したり、成形品の外観(ウェルド)、塗装品外観(塗
膜鮮映性)か悪化したり低温耐衝撃性も良好なものでは
なかった。
(課題を解決するための手段)
本発明者等は、これ等の問題点を解決するために鋭意研
究を重ねた結果、特定のプロピレン重合体樹脂に2種類
の特定エチレン・プロピレン共重合体系ゴムを特定の弾
性率になるように配合し、この配合選定と組み合わせて
特定肉厚の射出成形体にすることにより線膨張係数8
X 10−’/℃以下で熱的変形か著しく少なく、バン
パー等の大型自動車外装部品であっても車体と一体化し
た形状(面−性)にすることかでき、かつ成形体外観(
フローマーク、ウェルド)、塗装品外観(塗膜鮮映性)
か著しく改良されると同時に、低温耐衝撃性、柔軟性に
良好な性能バランスを有する低剛性タイプのポリオレフ
ィン系材料の射出成形体が得られることを見出して、本
発明を完成するに至った。
究を重ねた結果、特定のプロピレン重合体樹脂に2種類
の特定エチレン・プロピレン共重合体系ゴムを特定の弾
性率になるように配合し、この配合選定と組み合わせて
特定肉厚の射出成形体にすることにより線膨張係数8
X 10−’/℃以下で熱的変形か著しく少なく、バン
パー等の大型自動車外装部品であっても車体と一体化し
た形状(面−性)にすることかでき、かつ成形体外観(
フローマーク、ウェルド)、塗装品外観(塗膜鮮映性)
か著しく改良されると同時に、低温耐衝撃性、柔軟性に
良好な性能バランスを有する低剛性タイプのポリオレフ
ィン系材料の射出成形体が得られることを見出して、本
発明を完成するに至った。
すなわち本発明による射出成形体は、
成分A:メルトフローレート (230℃2,16kg
荷重)5〜60g/10分かつエチレン含量0〜15重
量%のポリプロピレン樹脂50〜70重量% 成分B:バナジウム系触媒を用いて重合されたML、。
荷重)5〜60g/10分かつエチレン含量0〜15重
量%のポリプロピレン樹脂50〜70重量% 成分B:バナジウム系触媒を用いて重合されたML、。
4100℃20〜80かつプロピレン含量20〜40重
量%のエチレン−プロピレン共重合体ゴム5〜30重量
% 成分C:チタン系触媒を用いて重合されたML、、41
00℃20〜70かつプロピレン含量30〜70重量%
のエチレン−プロピレン共重合体ゴム5〜45重量% 成分D:メルトフローレート(190℃2,16kg荷
重)5〜50g/10分のポリエチレン樹脂0〜10重
量% からなり、成形体の平均肉厚か2〜6mmJIS−に7
203による曲げ弾性率かs、 ooo〜6.000
kg/ am 2て、かつASTM−D 696による
線膨張係数か8X10−5/’C以下の物性を有するこ
とを特徴とするものである。
量%のエチレン−プロピレン共重合体ゴム5〜30重量
% 成分C:チタン系触媒を用いて重合されたML、、41
00℃20〜70かつプロピレン含量30〜70重量%
のエチレン−プロピレン共重合体ゴム5〜45重量% 成分D:メルトフローレート(190℃2,16kg荷
重)5〜50g/10分のポリエチレン樹脂0〜10重
量% からなり、成形体の平均肉厚か2〜6mmJIS−に7
203による曲げ弾性率かs、 ooo〜6.000
kg/ am 2て、かつASTM−D 696による
線膨張係数か8X10−5/’C以下の物性を有するこ
とを特徴とするものである。
以下本発明を具体的に説明する。
CI)構成成分/組成物
〈成分A〉
本発明の射出成形体において用いられる成分Aは、結晶
性ポリプロピレン樹脂である。具体的にはメルトフロー
レート(ASTM−D I238 、L条件、230℃
12,16kg荷重)か5〜60g/lo分、好ましく
は10〜40 g / 10分でエチレン含量か0〜1
5重量%、好ましくは2〜10重量%の範囲のポリプロ
ピレン樹脂である。
性ポリプロピレン樹脂である。具体的にはメルトフロー
レート(ASTM−D I238 、L条件、230℃
12,16kg荷重)か5〜60g/lo分、好ましく
は10〜40 g / 10分でエチレン含量か0〜1
5重量%、好ましくは2〜10重量%の範囲のポリプロ
ピレン樹脂である。
メルトフローレートか上記未満のものを用いた場合は射
出成形性か悪化し得られた射出酸・形体の外観、特にフ
ローマークの発生が著しく悪化する。
出成形性か悪化し得られた射出酸・形体の外観、特にフ
ローマークの発生が著しく悪化する。
メルトフローレートか上記範囲を超えるものを用いた場
合は低温耐衝撃性か低下する。
合は低温耐衝撃性か低下する。
またエチレン含量が上記範囲を超えたものを用いた場合
には、射出成形性(離型性)に問題か生じるたけてなく
高温下で成形体の変形か生じ易くなる。
には、射出成形性(離型性)に問題か生じるたけてなく
高温下で成形体の変形か生じ易くなる。
成分Aの配合割合は、50〜70重量%、好ましくは5
5〜65重量%である。
5〜65重量%である。
配合割合かこの範囲未満の場合には、得られた成形体の
外観(フローマーク等)や成形時の離型性か悪化する。
外観(フローマーク等)や成形時の離型性か悪化する。
一方、上記範囲を超える場合には線膨張係数及び低温耐
衝撃性か悪化する。
衝撃性か悪化する。
く成分B〉
本発明の射出成形体において用いられる成分Bは、バナ
ジウム化合物と有機アルミニウム化合物からなるバナジ
ウム系触媒を用いて製造され、ML、ヤ、100℃20
〜80、好ましくは30〜50かつ、プロピレン含量が
20〜40重量%、好ましくは22〜30重量%のエチ
レン・プロピレン共重合体ゴムである。ここで「エチレ
ン・プロピレン共重合体ゴム」はエチレンとプロピレン
のみからなる共重合体の外に、必要によりこれらと他の
共単量体、特に非共役ジエン、との共重合体を意味する
。
ジウム化合物と有機アルミニウム化合物からなるバナジ
ウム系触媒を用いて製造され、ML、ヤ、100℃20
〜80、好ましくは30〜50かつ、プロピレン含量が
20〜40重量%、好ましくは22〜30重量%のエチ
レン・プロピレン共重合体ゴムである。ここで「エチレ
ン・プロピレン共重合体ゴム」はエチレンとプロピレン
のみからなる共重合体の外に、必要によりこれらと他の
共単量体、特に非共役ジエン、との共重合体を意味する
。
非共役ジエンとしては、ジシクロペンタジェン、1,4
−へキサジエン、シクロオクタジエン、メチルノルボル
ネン、5−エチリデン−2−ノルボルネンなどが用いら
れる。
−へキサジエン、シクロオクタジエン、メチルノルボル
ネン、5−エチリデン−2−ノルボルネンなどが用いら
れる。
上記触媒を用いて得られるゴムは低温衝撃性、柔軟性及
び低線膨張性を確保する点て必須である。
び低線膨張性を確保する点て必須である。
ML、や、100℃粘度が上記未満のものを用いた場合
には、成形加工性(離型性)及び低温耐衝撃強度か低下
する。一方、上記範囲を超えたものを用いた場合には、
成形性、特に成形体の外観か悪化(例えばフローマーク
等の発生)及び成形体の線膨張係数も高くなる。
には、成形加工性(離型性)及び低温耐衝撃強度か低下
する。一方、上記範囲を超えたものを用いた場合には、
成形性、特に成形体の外観か悪化(例えばフローマーク
等の発生)及び成形体の線膨張係数も高くなる。
プロピレン含量か上記未満のものを用いた場合には、柔
軟性に問題があり、一方、上記範囲を超えたものを用い
た場合には低温衝撃性、低線膨張性に問題がある。
軟性に問題があり、一方、上記範囲を超えたものを用い
た場合には低温衝撃性、低線膨張性に問題がある。
成分Bの配合割合は5〜30重量%、好ましくは10〜
25重量%である。配合割合かこの範囲未満の場合には
、得られた射出成形体の線膨張係数か高くなるだけでな
く、低温耐衝撃性が低下する場合がある。また、配合割
合が上記範囲を超える場合には、成形品外観、特にフロ
ーマーク、ウェルドや成形時の離型性が悪化する。
25重量%である。配合割合かこの範囲未満の場合には
、得られた射出成形体の線膨張係数か高くなるだけでな
く、低温耐衝撃性が低下する場合がある。また、配合割
合が上記範囲を超える場合には、成形品外観、特にフロ
ーマーク、ウェルドや成形時の離型性が悪化する。
〈成分C〉
本発明の射出成形体において用いられる成分Cは、チタ
ン系化合物と有機アルミニウム化合物からなるチタン系
触媒を用いて製造され、ML14100℃20〜75、
好ましくは30〜50かつ、プロピレン含量が30〜7
0重量%、好ましくは40〜60重量%のエチレン・プ
ロピレン共重合体ゴムである。ここでいう「エチレン・
プロピレン共重合体ゴム」は前述の成分Bと同様にエチ
レンとプロピレンのみからなる共重合体及び非共役ジエ
ン等地の共単量体との共重合体を意味する。
ン系化合物と有機アルミニウム化合物からなるチタン系
触媒を用いて製造され、ML14100℃20〜75、
好ましくは30〜50かつ、プロピレン含量が30〜7
0重量%、好ましくは40〜60重量%のエチレン・プ
ロピレン共重合体ゴムである。ここでいう「エチレン・
プロピレン共重合体ゴム」は前述の成分Bと同様にエチ
レンとプロピレンのみからなる共重合体及び非共役ジエ
ン等地の共単量体との共重合体を意味する。
上記触媒を用いて得られるゴムは成形品外観とりわけウ
ェルド外観を良好にすること及び柔軟性を確保する点で
必須である。
ェルド外観を良好にすること及び柔軟性を確保する点で
必須である。
プロピレン含量が上記未満のものを用いた場合には成形
品外観に問題があり、一方、上記範囲を超えたものを用
いた場合には低温衝撃性、柔軟性、低線膨張性に問題か
生ずる。
品外観に問題があり、一方、上記範囲を超えたものを用
いた場合には低温衝撃性、柔軟性、低線膨張性に問題か
生ずる。
ML、。、100℃粘度か上記未満のものを用いた場合
には、成形加工性(離型性)及び低温耐衝撃強度か低下
する。一方、上記範囲を超えたものを用いた場合には、
成形性、特に成形体の外観か悪化(例えばフローマーク
等の発生)及び成形体の線膨張係数も高くなる。
には、成形加工性(離型性)及び低温耐衝撃強度か低下
する。一方、上記範囲を超えたものを用いた場合には、
成形性、特に成形体の外観か悪化(例えばフローマーク
等の発生)及び成形体の線膨張係数も高くなる。
成分Cの配合割合は5〜45重量%、好ましくは10〜
35重量%である。配合割合かこの範囲%未満の場合に
は、得られた射出成形体の線膨張係数か高くなるだけで
なく、低温耐衝撃性の悪化及び得られる成形体の外観、
とりわけウェルドの発生状態か著しく悪化する。このウ
ェルド発生状態の悪化については、成形直後だけにとど
まらず、塗装の為の前処理(トリクロルエタン等による
脱脂洗浄)によるウェルド状態も含んだものであり、本
発明の組成物がこのような塗装前処理後も良好なウェル
ドを保持出来るということは予想外のものであった。
35重量%である。配合割合かこの範囲%未満の場合に
は、得られた射出成形体の線膨張係数か高くなるだけで
なく、低温耐衝撃性の悪化及び得られる成形体の外観、
とりわけウェルドの発生状態か著しく悪化する。このウ
ェルド発生状態の悪化については、成形直後だけにとど
まらず、塗装の為の前処理(トリクロルエタン等による
脱脂洗浄)によるウェルド状態も含んだものであり、本
発明の組成物がこのような塗装前処理後も良好なウェル
ドを保持出来るということは予想外のものであった。
また配合割合が上記範囲%を超える場合には、成形品外
観、特にフローマークや成形時の離型性か悪化する。
観、特にフローマークや成形時の離型性か悪化する。
〈成分D〉
本発明の射出成形体において用いられる成分りは、常法
により製造されるメルトフローレート(190℃,2,
16kg荷重)5〜50g/10分、好ましくはlO〜
30g/10分のポリエチレン樹脂である。
により製造されるメルトフローレート(190℃,2,
16kg荷重)5〜50g/10分、好ましくはlO〜
30g/10分のポリエチレン樹脂である。
このようなポリエチレン樹脂には高圧法により得られる
低密度ポリエチレン樹脂、中低圧法により得られるエチ
レンと直鎖α−オレフィンの共重合体である低密度、中
密度、高密度ポリエチレン樹脂か挙げられる。これ等の
中で特に中低圧法によって得られるポリエチレン樹脂か
好ましい。コーモノマーである直鎖α−オレフィンとし
ては、ブテン−1、ペンテン−1、ヘキセン−1、オク
テン−1などが挙げられる。
低密度ポリエチレン樹脂、中低圧法により得られるエチ
レンと直鎖α−オレフィンの共重合体である低密度、中
密度、高密度ポリエチレン樹脂か挙げられる。これ等の
中で特に中低圧法によって得られるポリエチレン樹脂か
好ましい。コーモノマーである直鎖α−オレフィンとし
ては、ブテン−1、ペンテン−1、ヘキセン−1、オク
テン−1などが挙げられる。
メルトフローレートか上記範囲分未満のものを用いた場
合には、得られる成形体の外観か悪化(例えばフローマ
ーク等の発生)する。一方、上記範囲分を超えたものを
用いた場合には、低温耐衝撃強度か低下する。
合には、得られる成形体の外観か悪化(例えばフローマ
ーク等の発生)する。一方、上記範囲分を超えたものを
用いた場合には、低温耐衝撃強度か低下する。
成分りの配合割合は、0〜10重量%、好ましくは3〜
7重量%である。配合割合かこの範囲96を超える場合
、成形加工性(特に離型性等)、低温耐衝撃強度か悪化
する。二の成分の配合により、特に加工性及び低温衝撃
性か改良される。
7重量%である。配合割合かこの範囲96を超える場合
、成形加工性(特に離型性等)、低温耐衝撃強度か悪化
する。二の成分の配合により、特に加工性及び低温衝撃
性か改良される。
くその他の成分〉
本発明による射出成形体は上記の成分A〜酸成分からな
ることを特徴とするものである。ここで「からなる」と
いうことは、挙示の成分(A、 B。
ることを特徴とするものである。ここで「からなる」と
いうことは、挙示の成分(A、 B。
CおよびD)の外に、本発明の趣旨を損なわない限り、
補助成分(詳細後記)を含んでもよいことを示すもので
ある。
補助成分(詳細後記)を含んでもよいことを示すもので
ある。
即ち、本発明の射出成形体は、前記成分A−D以外に通
常の樹脂材料に一般的に配合される顔料、安定剤、酸化
防止剤、紫外線吸収剤、発泡剤等の各種添加剤を目的に
応じて添加することかできる。
常の樹脂材料に一般的に配合される顔料、安定剤、酸化
防止剤、紫外線吸収剤、発泡剤等の各種添加剤を目的に
応じて添加することかできる。
また一般にゴム用軟化剤として使用されているプロセス
オイル又はエクステンダーオイルと呼ばれている鉱物油
系軟化剤やさらに無機フィラー等も本発明の効果を著し
く損なわない範囲で添加できる。
オイル又はエクステンダーオイルと呼ばれている鉱物油
系軟化剤やさらに無機フィラー等も本発明の効果を著し
く損なわない範囲で添加できる。
〔■〕射出成形体
このような成分を含んてなる射出成形体は、例えば、自
動車の大型外装部品等として使用されるので、一定の曲
げ弾性率(、JIS−K 7203により測定)を有し
ていることが重要である。即ち、上記各成分A〜Dの各
配合割合は、上記範囲内において、本発明の要件の−っ
である上記曲げ弾性率か3.000〜6.000 kg
/cm’ 、好ましくは4.000〜5,000 kg
/ am 2になるように選ぶことが望ましい。自動車
用大型外装部材として使用する際、曲げ弾性率かこの範
囲未満ではあまりに柔かすぎて成形時の取り出し、塗装
、部材の取付けにおいて問題を生じる。一方、上記範囲
を超える場合には、衝撃吸収、変形回復性、車体−\の
損傷性等における性能か低下をきたす。
動車の大型外装部品等として使用されるので、一定の曲
げ弾性率(、JIS−K 7203により測定)を有し
ていることが重要である。即ち、上記各成分A〜Dの各
配合割合は、上記範囲内において、本発明の要件の−っ
である上記曲げ弾性率か3.000〜6.000 kg
/cm’ 、好ましくは4.000〜5,000 kg
/ am 2になるように選ぶことが望ましい。自動車
用大型外装部材として使用する際、曲げ弾性率かこの範
囲未満ではあまりに柔かすぎて成形時の取り出し、塗装
、部材の取付けにおいて問題を生じる。一方、上記範囲
を超える場合には、衝撃吸収、変形回復性、車体−\の
損傷性等における性能か低下をきたす。
また本発明による射出成形体は線膨張係数、特に樹脂の
流れ方向の線膨張係数か8 X 10−5/’C以下で
あることか重要である。
流れ方向の線膨張係数か8 X 10−5/’C以下で
あることか重要である。
この値を超える場合には本発明の射出成形体は、実用上
例えば−40℃〜80℃の温度範囲に於いて寸法変化か
大きく、その際車体に取付けられた射出成形体か変形(
波打ち状態)が生じる。
例えば−40℃〜80℃の温度範囲に於いて寸法変化か
大きく、その際車体に取付けられた射出成形体か変形(
波打ち状態)が生じる。
さらに、本発明の射出成形体は平均肉厚(成形品の全面
積の70%以上の部分の肉厚)か2〜6mm、好ましく
は2.5〜5mmであることか重要である。
積の70%以上の部分の肉厚)か2〜6mm、好ましく
は2.5〜5mmであることか重要である。
成形体の肉厚がこの範囲を超える場合には、成形体の線
膨張係数か大きくなるだけでなく成形体の重量も増えて
取付作性か車体重量バランス等へ悪影響を及し、経済的
にも好ましくない。一方、上記未満の成形体の肉厚では
長さか1mを超えるような大型成形体の場合に装着性や
形状保持性等が悪化する。
膨張係数か大きくなるだけでなく成形体の重量も増えて
取付作性か車体重量バランス等へ悪影響を及し、経済的
にも好ましくない。一方、上記未満の成形体の肉厚では
長さか1mを超えるような大型成形体の場合に装着性や
形状保持性等が悪化する。
く成分A−Dの配合方法及び射出成形〉前記成分A−D
(および必要に応じて他の成分)は通常前述の配合割合
の範囲内でバンバリーミキサ−、ニーダ−11軸押出機
、2軸押用機等通常の混線機にてブレンドし、その後常
法にて射出成形される。
(および必要に応じて他の成分)は通常前述の配合割合
の範囲内でバンバリーミキサ−、ニーダ−11軸押出機
、2軸押用機等通常の混線機にてブレンドし、その後常
法にて射出成形される。
二のようにして得られる射出成形体は、例えば、バンパ
ー、フェイシア、フェンダ−エアーダム、エアースポイ
ラ−、モール、フロントグリル、ドアガーニッシュ等の
自動車外装部材などである。
ー、フェイシア、フェンダ−エアーダム、エアースポイ
ラ−、モール、フロントグリル、ドアガーニッシュ等の
自動車外装部材などである。
(実施例)
本発明を次の実施例および比較例により具体的に説明す
る。
る。
以下の実施例および比較例において各種の評価に用いら
れた試験法は以下の通りである。
れた試験法は以下の通りである。
(評価)
(1)メルトフローレート(MFR)
JIS−K 7210準拠、230℃及び190’C1
2,16kg0(2)曲げ弾性率 後記の成形条件ので調製された3M射出成形シートを用
いJIS−K 7203準拠て測定した。
2,16kg0(2)曲げ弾性率 後記の成形条件ので調製された3M射出成形シートを用
いJIS−K 7203準拠て測定した。
(3)線膨張係数
成形条件■て調製された3mm射出成形シートを用いA
STM−D 696準拠で測定した。
STM−D 696準拠で測定した。
(4)低温耐衝撃性及び変形回復性
後記の成形条件■て調製された平均肉厚3.5■のバン
パー形状射出大型成形体を実際の使用に合せて内側には
ポリプロピレン発泡体(15倍発発泡の衝撃吸収体を取
付け、米国自動車安全基準(FMVSS) Part−
581に基づいて一30’C18C13kマイル)で荷
重1.6トンの条件にて衝撃試験を実施した。その結果
、割れ、亀裂等か発生したものは×、発生の認められな
いものは○とした。
パー形状射出大型成形体を実際の使用に合せて内側には
ポリプロピレン発泡体(15倍発発泡の衝撃吸収体を取
付け、米国自動車安全基準(FMVSS) Part−
581に基づいて一30’C18C13kマイル)で荷
重1.6トンの条件にて衝撃試験を実施した。その結果
、割れ、亀裂等か発生したものは×、発生の認められな
いものは○とした。
更に変形回復性として衝撃試験30分後にバンパー成形
体を観察し打撃部分の変形量が原形状に対して正面部て
19mm (3/4インチ)以下、コーナ一部で9.5
mm (3/8インチ)以下の場合には○、それを超
える量の変形かある場合は×とした。
体を観察し打撃部分の変形量が原形状に対して正面部て
19mm (3/4インチ)以下、コーナ一部で9.5
mm (3/8インチ)以下の場合には○、それを超
える量の変形かある場合は×とした。
(5)射出成形性
成形条件■による射出成形に於て、離型性が良好で全く
問題のないものを○とし、型開きまたは脱型時に成形品
がキャビティ側にとられたり、コア側から成形品がスム
ーズに取出せない場合は×とした。
問題のないものを○とし、型開きまたは脱型時に成形品
がキャビティ側にとられたり、コア側から成形品がスム
ーズに取出せない場合は×とした。
(6)射出成形体外観(フローマーク)成形条件って調
製したバンパー状射出大型成形体を用い、目視にてフロ
ーマーク、艷むらの有無を評価し、その結果はとんどフ
ローマーク等のないものを○、フローマーク等のあるも
のを×とした。
製したバンパー状射出大型成形体を用い、目視にてフロ
ーマーク、艷むらの有無を評価し、その結果はとんどフ
ローマーク等のないものを○、フローマーク等のあるも
のを×とした。
(7)射出成形体外観(ウェルトマーク)(6)と同様
の射出成形体を用いバンパーの両側面部に設けられてい
る方向指示灯用の開口部分にて発生したウェルドか目視
にて評価し開口部からバンパー表面にまで到っているも
のは×、バンパー表面に到らないものについては○とし
た。
の射出成形体を用いバンパーの両側面部に設けられてい
る方向指示灯用の開口部分にて発生したウェルドか目視
にて評価し開口部からバンパー表面にまで到っているも
のは×、バンパー表面に到らないものについては○とし
た。
(8)装着後の熱変形性
(6)と同様の射出成形体を上下6点て所定の治具に取
付け、−40℃(4時間)、90℃(4時間)にて2サ
イクル処理しその後、目視にて成形品上面の変形(凹凸
)を評価し、変形のあるものは×、変形かほとんとない
ものは○とした。
付け、−40℃(4時間)、90℃(4時間)にて2サ
イクル処理しその後、目視にて成形品上面の変形(凹凸
)を評価し、変形のあるものは×、変形かほとんとない
ものは○とした。
(9)塗装品外観(塗膜鮮映性)
成形条件口で調製したバンパー状射出大型成形体を1.
1.14リクロルエタンの蒸気洗浄機を用いて、30秒
間蒸気中に放置し、次に変性(例えばハロゲン化)ポリ
オレフィン系プライマーを乾燥後膜厚て5〜10μmと
なるように塗布した後室温にて乾燥し次いて上塗りとし
てポリエステル−メラミン系塗料を合計膜厚35μmと
なるように塗布し、室温でセツティングした後120℃
て20分間焼付は乾燥し塗装品外観評価用サンプルを調
製した。
1.14リクロルエタンの蒸気洗浄機を用いて、30秒
間蒸気中に放置し、次に変性(例えばハロゲン化)ポリ
オレフィン系プライマーを乾燥後膜厚て5〜10μmと
なるように塗布した後室温にて乾燥し次いて上塗りとし
てポリエステル−メラミン系塗料を合計膜厚35μmと
なるように塗布し、室温でセツティングした後120℃
て20分間焼付は乾燥し塗装品外観評価用サンプルを調
製した。
この塗装サンプルをPGD (Potable Dis
tinctness−of−Gloss)メーターを用
いて評価した。
tinctness−of−Gloss)メーターを用
いて評価した。
PGDメーターによる測定値は、その値か大きい方か良
好な外観である。一般に自動車の車体(鋼板の塗装)塗
膜は0.6〜0.8程度である。
好な外観である。一般に自動車の車体(鋼板の塗装)塗
膜は0.6〜0.8程度である。
実施例1〜5および比較例1〜11
構成成分
実施例及び比較例で用いた成分A、 B、 C,Dは以
下の第1〜4表に示す通りのものである。
下の第1〜4表に示す通りのものである。
第 1 表
第 2 表
本EPV−3はエチレン・プロピレン・エチリデンノル
ボルネンの三元共重合体ゴム(EPDM)でヨウ素価は
15である。
ボルネンの三元共重合体ゴム(EPDM)でヨウ素価は
15である。
第
第
表
表
に従いヘンシェル型ミキサーにてブレンドし、その後4
5mm径2軸押出機にて200℃にて溶融混練してペレ
ットを得た。このペレットを用い第5表の成形条件■お
よび口にて射出成形し、120X120×3工(実施例
1〜5.比較例1〜9)又は120X 120X 8
mm (比較例10)の成形シートおよび第1図に示す
バンパー形状大型成形体の評価用サンプルを調製した。
5mm径2軸押出機にて200℃にて溶融混練してペレ
ットを得た。このペレットを用い第5表の成形条件■お
よび口にて射出成形し、120X120×3工(実施例
1〜5.比較例1〜9)又は120X 120X 8
mm (比較例10)の成形シートおよび第1図に示す
バンパー形状大型成形体の評価用サンプルを調製した。
評価した結果を第6表に示す。
その他の成分 GF
繊維状フィラー:富士ファイバー社製・、グラスパウダ
ー、商品名「カットファイバー」、直径13μm、長さ
200μm 配合及び成形 配合成分A、 B、 C,Dについて第6表の配合(
発明の効果) 以上説明してきたように、本発明の低剛性タイプのポリ
オレフィン系材料からなる射出成形体は線膨張係数か8
X 10−6/”C以下と大幅に改良されたものであ
ることから車体と一体化した形状(面一性)をとること
の要求されるバンパー等の大型自動車用外装部品に於い
ても、熱による変形かなく、かつ適度な柔軟性と優れた
低温耐衝撃性、成形外観(フローマーク、ウェルド)、
塗装品外観(#!膜鮮映性)を有するものである。とり
わけバンパ一部に通常設けられた空気取入の為の開口部
やランプ取付部の開口部に発生するウェルド外観が非常
に目だたないという良好な成形体外観を特色とするもの
である。この2つの特色が、第6表からも明らかなよう
に本発明の成分Aと成分B及び成分Cを必須成分として
組合せたことにより達成出来るということは、予想外の
ものであったと解される。
ー、商品名「カットファイバー」、直径13μm、長さ
200μm 配合及び成形 配合成分A、 B、 C,Dについて第6表の配合(
発明の効果) 以上説明してきたように、本発明の低剛性タイプのポリ
オレフィン系材料からなる射出成形体は線膨張係数か8
X 10−6/”C以下と大幅に改良されたものであ
ることから車体と一体化した形状(面一性)をとること
の要求されるバンパー等の大型自動車用外装部品に於い
ても、熱による変形かなく、かつ適度な柔軟性と優れた
低温耐衝撃性、成形外観(フローマーク、ウェルド)、
塗装品外観(#!膜鮮映性)を有するものである。とり
わけバンパ一部に通常設けられた空気取入の為の開口部
やランプ取付部の開口部に発生するウェルド外観が非常
に目だたないという良好な成形体外観を特色とするもの
である。この2つの特色が、第6表からも明らかなよう
に本発明の成分Aと成分B及び成分Cを必須成分として
組合せたことにより達成出来るということは、予想外の
ものであったと解される。
第1図は実施例および比較例て作製したバンパー形状大
型成形体の斜視図である。
型成形体の斜視図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、成分A:メルトフローレート(230℃2.16k
g荷重)5〜60g/10分かつエチレン含量0〜15
重量%のポリプロピレン樹脂50〜70重量%と、 成分B:バナジウム系触媒を用いて重合されたML_i
_+_4100℃20〜80かつプロピレン含量20〜
40重量%のエチレン−プロピレン共重合体ゴム5〜3
0重量%と、 成分C:チタン系触媒を用いて重合されたML_i_+
_4100℃20〜75かつプロピレン含量30〜70
重量%のエチレン・プロピレン共重合体ゴム5〜45重
量%と、 成分D:メルトフローレート(190℃2.16kg荷
重)5〜50g/10分のポリエチレン樹脂0〜10重
量%とからなり、成形体の平均肉厚が2〜6mm、JI
S−K7203による曲げ弾性率が3,000〜6,0
00kg/cm^2で、かつASTM−D696による
線膨張係数が8×10^−^6/℃以下の物性を有する
ことを特徴とする射出成形体。
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CA002045723A CA2045723C (en) | 1990-06-27 | 1991-06-26 | Injection-molded article |
ES91401759T ES2125232T3 (es) | 1990-06-27 | 1991-06-27 | Articulo moldeado por inyeccion. |
DE69130411T DE69130411T2 (de) | 1990-06-27 | 1991-06-27 | Spritzgegossener Gegenstand |
EP91401759A EP0465317B1 (en) | 1990-06-27 | 1991-06-27 | Injection-molded article |
US07/722,417 US5180629A (en) | 1990-06-27 | 1991-06-27 | Injection-molded article |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0462117A true JPH0462117A (ja) | 1992-02-27 |
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ID=15839162
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---|---|---|---|
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---|---|
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1991
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