JP5444716B2 - セラミックハニカムフィルタ及びその製造方法 - Google Patents
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Description
<ハニカムフィルタの作製>
図2に示すハニカムフィルタ10は公知の方法により製造した。まず、カオリン、タルク、シリカ、アルミナ及び水酸化アルミニウムの粉末を用いて、50質量%のSiO2、35質量%のAl2O3及び15質量%のMgOを含むコーディエライト生成原料粉末を調製した(これらの含有量は、SiO2:48〜52%、Al2O3:33〜37%及びMgO:12〜15%の範囲で調節可能である。)。これにバインダーとしてメチルセルロース及びヒドロキシプロピルメチルセルロース、潤滑材、造孔剤として発泡樹脂を添加し、乾式で十分混合した後、水を添加し、十分な混練を行って可塑化したセラミック坏土を作製した。この坏土を押出し成形し、切断して、ハニカム構造を有する成形体を得た。この成形体を乾燥及び焼成し、コーディエライト質セラミックハニカム構造体を得た後、各流路3,4の一端に封止部6a,6cを設けることでハニカムフィルタ10を製造した。このハニカムフィルタ10の外径は300 mm、長さは360 mm、隔壁の厚さは0.3 mm、及び隔壁ピッチは1.5 mmであった。
得られたハニカムフィルタ10の排気ガス流入側端面8より、表1に示す平均粒径の耐熱性粒子(平均アスペクト比1.2のほぼ球形コーディエライト粉末)を混合した空気を8 Nm3/minの流量で5分間送り込み、排気ガス流出側端面9から排出させることで、隔壁2の連通孔内に架橋状構造物を形成した。耐熱性粒子を送り込んだ後のハニカムフィルタ10は1300℃で3時間焼成し、架橋状構造物を連通孔の内面に固着させた。その後、外周壁1を設けた。
次にハニカムフィルタ10に白金触媒を担持した。白金と活性アルミナからなるコーティング材を隔壁全体に均等に1.5 g/リットル担持(ハニカムフィルタ容積1リットルあたり1.5 gの白金を担持)した。
上記の条件で同じハニカムフィルタを4個製造し、そのうち1個を用いて水銀圧入法によりハニカムフィルタの平均細孔径と気孔率を求めた。
排気ガス流出側端面9近傍の隔壁2の表面21(流出側封止流路3側の表面21)に開口する細孔の開口面積率を、SEM写真(100倍拡大)から画像解析により求めた。
残りのハニカムフィルタの内1個を用いて、ハニカムフィルタの上流側と下流側とからテストピース(1辺が100 mmの立方体)を切り出し、それぞれの質量を測定し、質量差[(下流側のテストピースの質量)−(上流側のテストピースの質量)]を求めた。この値が大きいほど、架橋状構造物が上流側より下流側により多く形成していることを示す。
残りのハニカムフィルタの内1個を用い初期圧力損失及び捕集効率を測定した。まず排気ガス流入側端面8より空気を10 Nm3/minの流量で送り込み、ハニカムフィルタの初期圧力損失を測定した。次に、上記圧力損失を測定したハニカムフィルタの排気ガス流入側端面8側より流量10 Nm 3 /minの空気とともに粒径0.042μmのカーボン粉を25 g/hで投入し、1分毎にハニカムフィルタに流入するカーボン粉の粒子数とハニカムフィルタから流出するカーボン粉の粒子数をTIS社製モデル3936(SMPS,Scanning Mobility Particle Sizer)を用いて計測した。投入開始20分から21分までのハニカムフィルタに流入するカーボン粉の粒子数Nin、及びハニカムフィルタから流出するカーボン粉の粒子数Noutから、捕集効率を式:(Nin−Nout)/Nin により求めた。
残りのハニカムフィルタ1個を用いて、連続再生が進行しているかどうかの評価を行った。ハニカムフィルタの排気ガス流入側端面8に、流量10 Nm3/min及び600℃の空気と共に粒径0.042μmのカーボン粉を25g/hで2時間投入した。この時点でのハニカムフィルタの圧力損失(圧損2h)を測定し、更に同じ条件でカーボン粉を2時間投入した後の圧力損失(圧損4h)を測定した。[圧損4h/圧損2h]の値が1に近い値である場合、連続再生が進行していることを示し、この値が1.1よりも大きい場合、連続再生がうまく進行していないことを示す。
隔壁2の連通孔内に架橋状構造物を形成しなかった(耐熱性粒子の導入及びその後の焼成工程を行わなかった)以外は参考例1と同様にしてハニカムフィルタを作製した。このハニカムフィルタを用いて、参考例1と同様にして、ハニカムフィルタの平均細孔径、気孔率、細孔の開口面積率、下流側と上流側との質量差、初期圧力損失(参考例1を100とした相対値)、捕集効率、及び[圧損4h/圧損2h]を測定した。結果を表1に示す。
隔壁2の連通孔内に挿入する耐熱性粒子の粒径を表1に示すように変更した以外は参考例1と同様にしてハニカムフィルタを作製した。これらのハニカムフィルタを用いて、参考例1と同様にして、ハニカムフィルタの平均細孔径、気孔率、細孔の開口面積率、下流側と上流側との質量差、初期圧力損失(参考例1を100とした相対値)、捕集効率、及び[圧損4h/圧損2h]を測定した。結果を表1に示す。
注(1):ハニカムフィルタの下流側と上流側とから切り出したテストピースの質量差[下流側−上流側]。
注(2):参考例1を100とした相対値で示した。
注(3):投入開始20分から21分までの捕集効率。
ハニカムフィルタへ耐熱性粒子を挿入する際の空気の流量をそれぞれ4 Nm3/min及び21 Nm3/minに変更した以外は参考例1と同様にして参考例8及び9のハニカムフィルタを作製した。またハニカムフィルタへ耐熱性粒子を挿入する際に、排気ガス流出側端面9側より空気を挿入するように変更した以外は参考例1と同様にして比較例3のハニカムフィルタを作製した。これらのハニカムフィルタを用いて、参考例1と同様にして、ハニカムフィルタの平均細孔径、気孔率、細孔の開口面積率、下流側と上流側との質量差、初期圧力損失(参考例1を100とした相対値)、捕集効率、及び[圧損4h/圧損2h]を測定した。平均細孔径、気孔率、細孔の開口面積率は参考例1のハニカムフィルタと同じであったので省略する。その他の測定結果を表2に示す。
注(2):ハニカムフィルタの下流側と上流側とから切り出したテストピースの質量差[下流側−上流側]。
注(3):参考例1を100とした相対値で示した。
注(4):投入開始20分から21分までの捕集効率。
注(5):参考例1と逆方向に耐熱性粒子をハニカムフィルタに挿入した。
実施例1のハニカムフィルタは、排気ガス流入側端面8より空気と共に耐熱性粒子を挿入する工程の前に、ハニカムフィルタ全体を水に浸ける工程を追加した以外参考例1と同様にして作製した。実施例2のハニカムフィルタは、ハニカムフィルタ全体ではなく全長のうち排気ガス流入側の半分のみを水に浸けた以外実施例1と同様にして作製した。これらのハニカムフィルタを用いて、参考例1と同様にして、ハニカムフィルタの平均細孔径、気孔率、細孔の開口面積率、下流側と上流側との質量差、初期圧力損失(参考例1を100とした相対値)、捕集効率、及び[圧損4h/圧損2h]を測定した。結果を表3に示す。実施例1及び2のハニカムフィルタは、参考例1と比較して初期圧力損失が同等ながら、捕集効率は更に向上した。
Claims (4)
- 多孔質の隔壁で仕切られた多数の流路を有するハニカム構造体と、前記流路の排気ガス流入側及び排気ガス流出側に交互に設けられた封止部とを有するセラミックハニカムフィルタを製造する方法であって、前記セラミックハニカムフィルタは、前記隔壁の表面に開口した細孔の面積率が20〜28%であり、前記隔壁の内部の互いに連通した細孔により形成される連通孔内に、気体と共に挿入した耐熱性粒子により構成され、前記連通孔を塞ぐように形成された多孔性の架橋状構造物を有し、前記架橋状構造物は前記セラミックハニカムフィルタの排気ガス流入側に比べて排気ガス流出側に多く形成されており、前記耐熱性粒子を気体と共に前記連通孔内に挿入する前に、前記連通孔内にあらかじめ水を浸透させておくことを特徴とするセラミックハニカムフィルタを製造する方法。
- 請求項1に記載のセラミックハニカムフィルタを製造する方法において、前記耐熱性粒子の平均粒径が、前記隔壁の平均細孔径の2/3倍以下であり、かつ0.5μm以上であることを特徴とするセラミックハニカムフィルタを製造する方法。
- 請求項1又は2に記載のセラミックハニカムフィルタを製造する方法であって、前記耐熱性粒子を前記排気ガス流入側より気体と共に挿入することを特徴とする方法。
- 請求項3に記載のセラミックハニカムフィルタを製造する方法において、前記耐熱性粒子を挿入する前に、前記流路の排気ガス流入側のみを水没させることにより、前記連通孔内に水を浸透させておくことを特徴とする方法。
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