JP5097828B2 - 電力変換装置 - Google Patents
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Description
太陽電池の出力端子間に接続され、2直列スイッチング素子から成る3組のハーフブリッジインバータと、その各交流出力線にそれぞれ直列接続された単相インバータと、太陽電池の電圧を分圧する2直列のコンデンサとを備え、各単相インバータの各出力端を3相系統の各相に接続する。そして、ハーフブリッジインバータは半周期に1パルス運転し、各単相インバータは系統電圧からの不足分を補うようにPWM制御して、ハーフブリッジインバータと単相インバータとの出力和で系統に出力する。このため、ハーフブリッジインバータの入力直流電圧を低減できると共に、大きな電圧によるPWM制御の必要がなく、スイッチング損失を低減でき、かつ出力フィルタの容量も低減できる(例えば、特許文献1参照)。
また、この発明による電力変換装置は、第1の直流電源の正負端子間に接続された三相3レベルインバータと、該三相3レベルインバータの各相交流出力線にそれぞれ1あるいは複数直列接続された単相インバータと、制御装置とを備え、上記三相3レベルインバータの出力電圧と上記各単相インバータの出力電圧との総和を平滑フィルタを介して負荷に出力する。上記単相インバータの直流入力電源である第2の直流電源を直流コンデンサにて構成し、該第2の直流電源の電圧は、上記三相3レベルインバータの1レベルの電圧より小さい。また、上記制御装置は、上記三相3レベルインバータの各相が、上記負荷への各相出力電圧の半周期に対して1パルスの主電圧パルスと、該主電圧パルスの立ち上がり部分近傍および立下り部分近傍にPWM制御による多パルスとを出力するように、上記三相3レベルインバータを制御すると共に、上記各単相インバータの半周期あるいは1周期の出力電力収支が0となるように、上記三相3レベルインバータが出力する上記主電圧パルスのパルス幅および上記PWM制御による電圧出力期間を制御し、上記各単相インバータをPWM制御して、上記負荷への各相出力電圧を、上記第1の直流電源の基準電位からゼロあるいは一定の直流電位を有した点を基準とし、各相が2π/3ずつ異なる位相で同じ波高値を有する正弦波になるよう制御するものであって、上記各単相インバータの上記第2の直流電源の電圧値が基準値よりも大きい時は対応する相の上記三相3レベルインバータの電圧出力期間を短くし、上記第2の直流電源の電圧値が基準値よりも小さい時は対応する相の上記三相3レベルインバータの電圧出力期間を長くするものである。
また、三相3レベルインバータと単相インバータとを組み合わせて出力するため、三相3レベルインバータの入力直流電圧は低いもので良く、大きな電圧によるPWM制御の必要もない。このため、装置構成が小型で低コストで、変換効率の高い電力変換装置となる。
以下、この発明の実施の形態1による電力変換装置を図に基づいて説明する。
図1は、この発明の実施の形態1による電力変換装置の構成を示す図である。電力変換装置は、主回路である三相インバータ回路1と出力制御装置13とを備える。三相インバータ回路1は、第1の直流電源2からの直流電力を三相交流電力に変換して負荷7に出力するもので、第1の直流電源2は、アースとの間に浮遊静電容量17を持つ太陽電池などの直流電源である。負荷7は負荷接地点16で接地される。
三相インバータ回路1は、第1の直流電源2の電圧を母線電圧とする三相3レベルインバータ3と、三相3レベルインバータ3の各相交流出力線にそれぞれ直列接続された単相インバータ4と、単相インバータ4の後段に接続され、図示しないリアクトルおよびコンデンサから成る三相の平滑フィルタ6とを備える。
なお、各単相インバータ4の直流コンデンサ5の電圧は、第1の直流電源2の電圧の1/2(あるいは第1、第2の直列コンデンサ10、11の電圧)に比べて小さく設定されている。即ち、直流コンデンサ5の電圧は、三相3レベルインバータ3の1レベルの電圧より小さい。また、図1では、便宜上、3つの各単相インバータ4の内、1相のみの回路構成を図示し他の相を省略した。
三相3レベルインバータ3および各単相インバータ4は、CPUやDSP、FPGAなどによる演算が可能な出力制御装置13から出力される三相3レベルインバータ制御信号14、単相インバータ制御信号15により駆動制御される。
図2に、三相インバータ回路1が出力する1相分、例えばU相の電圧指令である相電圧指令20と、三相3レベルインバータ3のU相が出力する電圧波形(三相3レベルインバータ電圧21)とを示す。なお、相電圧指令20は、各相が2π/3ずつ異なる位相で、同じ波高値を有する正弦波である。
第1の直流電源2により出力される直流電圧は、第1の直列コンデンサ10と第2の直列コンデンサ11との直列体に充電される。第1の直流電源2、第1の直列コンデンサ10、および第2の直列コンデンサ11の電圧は検出され、各検出電圧値は出力制御装置13へ伝送される。
図4は、各相の単相インバータ4の単相インバータ電圧指令を示し、22aはU相単相インバータ電圧指令、22bはV相単相インバータ電圧指令、22cはW相単相インバータ電圧指令である。この場合、波形ピーク値は±125Vであり、この電圧指令の電圧を出力するためには各単相インバータ4の母線電圧は125V以上必要になる。
負荷7への各相出力電圧波形24は、各相の相電圧指令20と同様の電圧波形となり、即ち、第1の直列コンデンサ10と第2の直列コンデンサ11との接続点である中性点の電位を基準に、各相が2π/3ずつ異なる位相で、同じ波高値を有する正弦波となる。
上述したように、主電圧パルス21aは、単相インバータ4の半周期あるいは1周期の電力収支が0となるように出力される。相電圧指令20と三相3レベルインバータ3の各相の出力電圧との差を補うように単相インバータ4は出力するため、三相3レベルインバータ3は、相電圧指令20により出力される電力と同等の電力を主電圧パルス21aにより出力すれば良い。
出力電流の位相を出力電圧の位相に一致するよう制御する(力率1運転)場合、相電圧指令20のピーク電圧をVp、三相インバータ回路1に入力する直流電圧(ここでは、第1の直流電源2の電圧、あるいは、第1の直列コンデンサ10の電圧と第2の直列コンデンサ11の電圧との和)の1/2をEdとすると、Vpは次の式(1)で表せる。但し、θ1(0<θ1<π/2)は主電圧パルス21aが立ち上がる位相である。
上記実施の形態1では、三相3レベルインバータ3は、相電圧指令20により出力される電力と同等の電力を主電圧パルス21aにより出力するように、主電圧パルス21aのパルス幅(あるいは立ち上がり位相)を決定したが、他の手法でパルス幅を決定することもできる。この実施の形態では、単相インバータ4の半周期あるいは1周期の電力積算値を演算して、その電力積算値が0となるように主電圧パルス21aのパルス幅を求める。
三相3レベルインバータ3の主電圧パルス21aのパルス幅と、単相インバータ4の出力電力との関係を、図6、図7に基づいて以下に説明する。図6は、単相インバータ4の半周期の電力積算値が正となる比較例の場合で、図7は、図6の場合より主電圧パルス21aのパルス幅を拡げ、単相インバータ4の半周期の電力積算値を0とした場合を示す。なお、便宜上、半周期の波形のみを図示している。
そして、図6(b)、図7(b)に示すように、三相3レベルインバータ3の主電圧パルス21aと各相出力電圧波形24との差の電圧波形が得られるように、単相インバータ4はPWM制御により平均的な電圧22dを出力する。例えば、三相3レベルインバータ3が太陽光パワーコンデショナの場合、負荷7への出力電流は力率1の場合が多い。力率1の場合、出力電流25の電流波形は、各相出力電圧波形24と同じ位相の正弦波となる。
上記実施の形態1、2では、単相インバータ4の半周期あるいは1周期の電力収支が0となるように主電圧パルス21aのパルス幅を決定した。この実施の形態では、主電圧パルス21aのパルス幅を微調整するものを示す。この場合、各単相インバータ4の各直流コンデンサ5の電圧を測定するために各電圧検出器32(図10参照)を備える。
まず、上記実施の形態1、2と同様に、単相インバータ4の半周期あるいは1周期の電力収支が0となるように主電圧パルス21aのパルス幅を決定して三相インバータ回路1を出力制御する。この出力制御において、何らかの原因、例えば入力直流電圧の急変や、負荷7の急変等で単相インバータ4の電力収支のバランスが崩れると、単相インバータ4の直流コンデンサ5の電圧が変動する。
次に、この発明の実施の形態4による電力変換装置を図に基づいて説明する。
図8は、この発明の実施の形態4による電力変換装置の構成を示す図である。この実施の形態の三相インバータ回路1では、三相3レベルインバータ3の各相交流出力線にそれぞれ複数台(この場合2台)の単相インバータ4、4aを直列接続する。各相2台の単相インバータ4、4aは、同様の構成であり、便宜上、1つの単相インバータ4のみ回路構成を図示し、他を省略した。
そして、三相3レベルインバータ3および各単相インバータ4、4aは、CPUやDSP、FPGAなどによる演算が可能な出力制御装置13aから出力される三相3レベルインバータ制御信号14、単相インバータ制御信号15、15aにより駆動制御される。
その他の構成は、上記実施の形態1の図1で示した構成と同様である。
三相3レベルインバータ3の各相は、上記実施の形態1と同様に、相電圧指令20に対して半周期に1パルスの割合で主電圧パルス21aを出力する。この主電圧パルス21aは、単相インバータ4の半周期(あるいは1周期)の電力収支が0となるようにパルス幅が決定されて出力される。
各単相インバータ4、4aは、三相インバータ回路1に要求される相電圧指令20と三相3レベルインバータ3の各相の出力電圧との差を補うように高周波PWM制御されて出力する。この場合、各相において2台の単相インバータ4、4aの出力電圧の和で、相電圧指令20と三相3レベルインバータ3の各相の出力電圧との差を補う。また各単相インバータ4、4aは、このPWM制御において出力電流が正弦波となるように制御される。
図9に、三相3レベルインバータ3の出力電圧と2台の単相インバータ4、4aの出力電圧との電圧和である三相インバータ回路1の各相出力電圧を示す。23aは各相出力電圧、24は各相出力電圧23の平均の電圧波形を示す。この場合、直列接続された2台の単相インバータ4、4aは、例えばキャリア波の位相を180°ずらすことによりスイッチングのタイミングをずらして出力している。
負荷7への各相出力電圧波形24は、上記実施の形態1と同様に、各相の相電圧指令20と同様の電圧波形となり、即ち、第1の直列コンデンサ10と第2の直列コンデンサ11との接続点である中性点の電位を基準に、各相が2π/3ずつ異なる位相で、同じ波高値を有する正弦波となる。
また、三相3レベルインバータ3の各相交流出力線にそれぞれ複数台(この場合2台)の単相インバータ4、4aを直列接続するため、各単相インバータ4、4aが出力する電圧を低減でき、スイッチング損失が低減する。また、単相インバータ4、4aの直列数を増加するとキャリア波の周波数を下げてもよく、さらにスイッチング損失が低減する。
次に、この発明の実施の形態5による電力変換装置を図に基づいて説明する。
図10は、この発明の実施の形態5による電力変換装置の構成を示す図である。この実施の形態では、第1の直列コンデンサ10の電圧を測定するために並列に設けられた電圧検出器30と、第2の直列コンデンサ11の電圧を測定するために並列に設けられた電圧検出器31と、各単相インバータ4の各直流コンデンサ5の電圧を測定するために設けられた各電圧検出器32とを備える。これらの電圧検出器30〜32にて検出された電圧値30a〜32aは、出力制御装置13に伝送され、出力制御装置13は検出された電圧値30a〜32aに基づいて、三相3レベルインバータ3および各単相インバータ4を制御する。
その他の構成は、上記実施の形態1の図1で示した構成と同様である。
上述したように、主電圧パルス21aのパルス幅は、単相インバータ4の半周期あるいは1周期の電力収支が0に成るように決定されるため、三相3レベルインバータ3の直流入力電圧が大きくなると、図に示すように、パルス幅は短くなる。
単相インバータ4は、3相インバータ回路1の相電圧指令20と三相3レベルインバータ電圧21との差電圧を発生する必要があるが、この差電圧は、第1、第2の直列コンデンサ10、11の電圧値30a、31aが高くなって主電圧パルス21aのパルス幅が短くなると増大する。このため、図に示すように、主電圧パルス21aの立ち上がり部分の近傍および立下り部分の近傍の期間に、単相インバータ4の出力電圧限界値35を超える電圧36が要求される。なお、出力電圧限界値35の大きさは、単相インバータ4の直流コンデンサ5の電圧値32aである。
単相インバータ4は、図12で示したような出力電圧限界値35を超える電圧36を出力できないため、出力電圧限界値35を超える電圧36が要求される期間では、図14に示すように、単相インバータ4の出力電圧の不足分を三相3レベルインバータ3に負担させる。即ち、主電圧パルス21aの立ち上がり部分の近傍および立下り部分の近傍の期間に、三相3レベルインバータ3はPWM制御による電圧である部分PWM電圧38を出力して、単相インバータ4の出力電圧では不足する電圧分を出力する。
これにより、主電圧パルス21aのみの制御と部分PWM電圧38を発生させる制御との切り換え時などで、各単相インバータ4の半周期あるいは1周期の電力収支が0からずれた場合にも、速やかに0に戻す制御が可能になる。このため、単相インバータ4の出力電圧不足や、直流コンデンサ5の過充電、および過充電による単相インバータ4の絶縁破壊などを防ぐことができ、安定した出力の三相インバータ回路1を得ることができる。
次に、この発明の実施の形態6による電力変換装置を図に基づいて説明する。
図15は、この発明の実施の形態6による電力変換装置の構成を示す図である。この実施の形態では、三相インバータ回路1に第1の直流電源2の電圧を昇圧する昇圧回路40を設け、昇圧回路40の出力電圧を三相3レベルインバータ3の直流入力電圧とする。昇圧回路40は、例えば、リアクトル41、第1の直流電源2の高圧側母線と低圧側母線との間に接続されたスイッチ42、および一方向の電流を流して第1、第2の直列コンデンサ10、11を充電するダイオード43で構成される。
その他の構成は、上記実施の形態5の図10で示した構成と同様で、三相3レベルインバータ3と各単相インバータ4とは、上記実施の形態5と同様に制御される。
図16は、第1の直流電源2の電圧と三相3レベルインバータ3が出力する主電圧パルス21aのパルス幅の関係を示す図である。負荷7への出力電圧は三相、200Vrmsとした。図16に示すように、第1の直流電源電圧が256.51Vより低い電圧の時、昇圧回路40により256.51Vまで昇圧する。第1の直流電源電圧が256.51V以上になると、主電圧パルス21aのパルス幅を短くし、362.7V以上になると部分PWM電圧38を出力する制御に切り替える。
次に、この発明の実施の形態7による電力変換装置を図17に基づいて説明する。
図17に示すように、三相インバータ回路1の各相出力と負荷7との間に、三相インバータ回路1が出力する電荷量以上の静電容量を持つコンデンサ44を直列接続して備え、第1の直流電源2の出力端子の低圧側が接地点45でアースに接地される。その他の構成は上記実施の形態1の図1で示した構成と同様であるが、他の上記各実施の形態に適用しても良い。
次に、この発明の実施の形態8による電力変換装置を図18に基づいて説明する。
図18に示すように、三相インバータ回路1と負荷7との間に、絶縁が可能な絶縁トランス46を配置し、第1の直流電源2の出力端子の低圧側が接地点45でアースに接地される。この絶縁トランス46は巻き数比による一般的な昇圧機能を備えてもよい。この場合、零相電流経路は絶縁トランス46により遮断されるため、零相電流は流れない。
第1の直流電源2を接地した場合、三相インバータ回路1の各相の出力電圧は、第1の直流電源2の電圧の1/2の電圧値、あるいは第2の直列コンデンサ11の電圧値を中性点電位として出力するため、その直流電圧分だけ加算された波形を出力する。この実施の形態では、絶縁トランス46を備えたため、絶縁トランス46により直流成分がカットされ、交流成分だけを負荷7に出力する。このように負荷7へ出力される直流電圧成分を遮断するため、負荷7となる系統に出力して系統に連系できる。また、絶縁トランス46で昇圧すると、高い交流電圧が出力可能になる。
Claims (8)
- 第1の直流電源の正負端子間に接続された三相3レベルインバータと、該三相3レベルインバータの各相交流出力線にそれぞれ1あるいは複数直列接続された単相インバータと、制御装置とを備え、
上記三相3レベルインバータの出力電圧と上記各単相インバータの出力電圧との総和を平滑フィルタを介して負荷に出力するものであり、
上記単相インバータの直流入力電源である第2の直流電源を直流コンデンサにて構成し、該第2の直流電源の電圧は、上記三相3レベルインバータの1レベルの電圧より小さく、
上記制御装置は、
上記三相3レベルインバータの各相が上記負荷への各相出力電圧の半周期に対して1パルスの電圧を主電圧パルスとして出力するように上記三相3レベルインバータを制御すると共に、上記各単相インバータの半周期あるいは1周期の出力電力収支が0となるように、上記三相3レベルインバータが出力する上記主電圧パルスのパルス幅を制御し、
上記各単相インバータをPWM制御して、
上記負荷への各相出力電圧を、上記第1の直流電源の基準電位からゼロあるいは一定の直流電位を有した点を基準とし、各相が2π/3ずつ異なる位相で同じ波高値を有する正弦波になるよう制御するものであって、
上記各単相インバータの上記第2の直流電源の電圧値が基準値よりも大きい時は対応する相の上記主電圧パルスのパルス幅を短くし、上記第2の直流電源の電圧値が基準値よりも小さい時は対応する相の上記主電圧パルスのパルス幅を長くする、
ことを特徴とする電力変換装置。 - 第1の直流電源の正負端子間に接続された三相3レベルインバータと、該三相3レベルインバータの各相交流出力線にそれぞれ1あるいは複数直列接続された単相インバータと、制御装置とを備え、
上記三相3レベルインバータの出力電圧と上記各単相インバータの出力電圧との総和を平滑フィルタを介して負荷に出力するものであり、
上記単相インバータの直流入力電源である第2の直流電源を直流コンデンサにて構成し、該第2の直流電源の電圧は、上記三相3レベルインバータの1レベルの電圧より小さく、
上記制御装置は、
上記三相3レベルインバータの各相が、上記負荷への各相出力電圧の半周期に対して1パルスの主電圧パルスと、該主電圧パルスの立ち上がり部分近傍および立下り部分近傍にPWM制御による多パルスとを出力するように、上記三相3レベルインバータを制御すると共に、上記各単相インバータの半周期あるいは1周期の出力電力収支が0となるように、上記三相3レベルインバータが出力する上記主電圧パルスのパルス幅および上記PWM制御による電圧出力期間を制御し、
上記各単相インバータをPWM制御して、
上記負荷への各相出力電圧を、上記第1の直流電源の基準電位からゼロあるいは一定の直流電位を有した点を基準とし、各相が2π/3ずつ異なる位相で同じ波高値を有する正弦波になるよう制御するものであって、
上記各単相インバータの上記第2の直流電源の電圧値が基準値よりも大きい時は対応する相の上記三相3レベルインバータの電圧出力期間を短くし、上記第2の直流電源の電圧値が基準値よりも小さい時は対応する相の上記三相3レベルインバータの電圧出力期間を長くする、
ことを特徴とする電力変換装置。 - 上記制御装置が上記三相3レベルインバータをPWM制御する期間は、上記負荷への各相出力電圧と上記主電圧パルスによる相電圧との差電圧の絶対値を、上記第2の直流電源の電圧値から減算した値が所定値以下となる期間であることを特徴とする請求項2に記載の電力変換装置。
- 上記三相3レベルインバータの直流入力である上記第1の直流電源の電圧を分圧する2直列のコンデンサを備え、
上記三相3レベルインバータは、上記2直列のコンデンサの中間点に電位を固定するクランプダイオードを備えた中性点クランプ式インバータであることを特徴とする請求項1から請求項3のいずれか1項に記載の電力変換装置。 - 上記制御装置は、上記負荷への各相出力電流が正弦波となるように上記各単相インバータをPWM制御することを特徴とする請求項1から請求項3のいずれか1項に記載の電力変換装置。
- 上記第1の直流電源の出力端子の一方を接地し、上記各単相インバータと上記負荷との間にコンデンサを直列接続して、上記負荷へ出力される各相の直流電圧成分を遮断することを特徴とする請求項1から請求項5のいずれか1項に記載の電力変換装置。
- 上記第1の直流電源の電圧を昇圧する昇圧回路を設け、該昇圧回路の出力電圧を上記三相3レベルインバータの直流入力とすることを特徴とする請求項1から請求項5のいずれか1項に記載の電力変換装置。
- 上記負荷の前段に絶縁トランスを設け、該絶縁トランスを介して上記負荷に交流電力を出力することを特徴とする請求項1から請求項5のいずれか1項に記載の電力変換装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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