JP5374336B2 - 電力変換装置 - Google Patents
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太陽電池の出力端子間に接続された平滑コンデンサを直流部とした三相インバータと、その各交流出力線にそれぞれ直列接続された単相インバータとでインバータ部を構成し、三相絶縁トランスを介して負荷に連系する。三相インバータは、負荷電圧の半周期について1パルスの電圧パルスを発生する基本電圧パルスが出力されている期間中の電流の最大値付近で逆極性電圧パルスを出力するようにし、各単相インバータは、半周期内で負担電力を概零にすると共に、三相インバータで逆極性電圧パルスが発生している期間中は各相の目標出力電圧に共通電圧を減算する補正を行う(例えば、特許文献1参照)。
この発明は上記のような問題点を解消するためになされたものであって、三相インバータの交流出力線に直列接続される単相インバータの直流電源の電圧を効果的に制御して、小型化、低コスト化を図ることのできる電力変換装置を得ることを目的とする。
三相インバータと単相インバータと制御装置とを備えた電力変換装置であって、
三相インバータは、直流電源の正負端子間に接続され直流電源の電力を三相交流に変換して三相の交流出力線を介して出力するものであり、
単相インバータは、単相インバータ用直流電源と単相インバータ回路とを有し、単相インバータ回路の直流側が単相インバータ用直流電源に接続され交流側が交流出力線のそれぞれに1または複数直列に接続されたものであり、
三相インバータの出力電圧と各単相インバータの出力電圧との和が負荷に出力されるものであり、
制御装置は、三相交流の各相電圧指令に基づいて三相インバータが各相毎の相電圧指令の半周期の間にそれぞれ1パルスの電圧を主電圧パルスとして出力するように三相インバータを制御するとともに単相インバータの出力電圧をパルス幅変調制御して負荷に三相交流を供給するようにし、かつ単相インバータ用直流電源の電圧を制御するために単相インバータの出力側における力率に応じて、主電圧パルスの立ち上がりタイミング位相と立ち下がりタイミング位相とを逆方向に移動させる制御方式と、主電圧パルスの立ち上がりタイミング位相と立ち下がりタイミング位相とを同方向に移動させる制御方式とを切り替えるものである。
三相インバータは、直流電源の正負端子間に接続され直流電源の電力を三相交流に変換して三相の交流出力線を介して出力するものであり、
単相インバータは、単相インバータ用直流電源と単相インバータ回路とを有し、単相インバータ回路の直流側が単相インバータ用直流電源に接続され交流側が交流出力線のそれぞれに1または複数直列に接続されたものであり、
三相インバータの出力電圧と各単相インバータの出力電圧との和が負荷に出力されるものであり、
制御装置は、三相交流の各相電圧指令に基づいて三相インバータが各相毎の相電圧指令の半周期の間にそれぞれ1パルスの電圧を主電圧パルスとして出力するように三相インバータを制御するとともに単相インバータの出力電圧をパルス幅変調制御して負荷に三相交流を供給するようにし、かつ単相インバータ用直流電源の電圧を制御するために単相インバータの出力側における力率に応じて、主電圧パルスの立ち上がりタイミング位相と立ち下がりタイミング位相とを逆方向に移動させる制御方式と、主電圧パルスの立ち上がりタイミング位相と立ち下がりタイミング位相とを同方向に移動させる制御方式とを切り替えるものであるので、
単相インバータ用直流電源の電圧を効果的に制御して、電力変換装置の小型化、低コスト化を図ることができる。
図1〜図8は、この発明を実施するための実施の形態1を示すものであり、図1は電力変換装置の構成を示す構成図、図2は図1のメインインバータの動作を説明するための電圧波形を示す図である。図3は図1のサブインバータの動作を説明するための電圧波形を示す図、図4は図1の電力変換装置の動作を説明するための電圧波形を示す図である。図5は図1のメインインバータの出力エネルギーと負荷へ出力されるエネルギーの関係を示す図、図6は、サブインバータの直流コンデンサの電圧制御の動作を説明するための説明図である。図7は図1のサブインバータの直流コンデンサの電圧制御の動作を説明するための電圧及び電流波形を示す図、図8は図1のサブインバータの直流コンデンサの電圧制御の動作を説明するための電圧及び電流波形を示す図である。
また、各サブインバータ5の直流コンデンサ53の電圧は、直流電源1の電圧2Edの1/2、すなわちメインコンデンサ31の直流電圧Vmc以下の値に設定されている。
図2に、電力変換装置の1相分の出力電圧指令である相電圧指令、例えばU相の出力すべき相電圧指令Vsと、メインインバータ3の1相が実際に出力するメインインバータ出力電圧Vmo(後述)を示す。相電圧指令Vsは、各相が2π/3ずつ異なる位相で、ほぼ同じ波高値を有する正弦波である。
2直列のメインコンデンサ31は直流電源1により直流電圧Vmcの2倍に充電される。直流電源1、各メインコンデンサ31の両端電圧は図示しない検出手段により検出され、各検出電圧値は出力制御装置10へ伝送される。
出力電流Jfの位相を負荷電圧の位相に一致するよう制御する(力率1運転)場合、相電圧指令Vsのピーク電圧をVp、メインインバータ3に入力する直流電圧(ここでは、直流電源1の電圧、あるいは、各メインコンデンサ31の両端電圧の和)の1/2をEdとすると、主電圧パルスが立ち上がる位相θ1(0<θ1<π/2)は、次の式(1)となる。
θ1=arccos(π・Vp/4・Ed) ・・・(1)
このようにして、極性切替器12c及び加算器12dにおいてPI制御器12bの出力δを閾値電圧Vthに加算する演算を行うとした場合、メインインバータ3の出力する主電圧パルスのパルス幅Wmを制御することにより、サブインバータ5の直流コンデンサ53の電圧Vscを略一定に制御することが可能となり、サブインバータ5の直流コンデンサ53の過電圧などに起因するサブインバータ5を構成する半導体スイッチング素子51などの破壊を防止することが可能となる。
しかしながら、上述したような負荷9への出力エネルギーがほぼ零であり、無効電流のみを供給する場合には、π/2もしくは3π/2の点を基準にした制御では、メインインバータ出力エネルギーPmoを調整することができず、サブインバータ5の直流コンデンサ53の電圧Vscを制御することが不可能となる。負荷電圧Vfと出力電流Jfの位相がπ/2異なる場合の、メインインバータ出力エネルギーPmoへの上述の制御の影響を以下に示す。
また、相電圧指令Vsや電力変換装置の出力電圧に対する負荷電流Jfの位相すなわち負荷9の力率を検出して、サブインバータ5の出力端から見た負荷9側の力率が所定値例えば50%以下のときは極性切替器12cにより電圧閾値Vthから上述した出力δを減算して主電圧パルスの位相のシフトを行うようにしてもよい。
出力制御装置10は、以上のようにして制御信号Smc及び制御信号Sscをメインインバータ3及びサブインバータ5に送り、これらを制御する。
なお、以上においては、サブインバータはその出力電圧を階段状に変化させるものを示したが、出力電圧のパルス幅変調制御を行うものを使用してもよい。
また、サブインバータ5の直流コンデンサ53の電圧を略一定に制御できることにより、サブインバータ5の電源電圧の上昇などによる素子の破壊を防止できるため、使用する素子の耐電圧を低減することが可能となり、サブインバータ5で、スイッチング手段としての半導体素子の開閉などにより発生する損失を低減することができる。
なお、上記主電圧パルスの制御は、指令値電圧の位相に対する制御を述べたが、指令値電圧の代わりに系統電圧の位相に対して行っても良い。
以上のように、単相インバータであるサブインバータ5の直流電源の電圧を効果的に制御して、小型化、低コスト化を図ることができるとともに、高い変換効率を有するものとすることができる。
図9〜図11は、この発明の実施の形態2である電力変換装置を示すものであり、図9はこの発明の実施の形態2による電力変換装置の出力制御装置の構成を示す構成図、図10は電力変換装置のサブインバータの直流コンデンサの電圧が不足したときの各部の電圧波形を示す図、図11は電力変換装置のメインインバータの動作を説明するための電圧波形を示す図である。図9において、出力制御装置20は、電圧補償制御手段21を有する。その他の構成については、図1に示した電力変換装置及び出力制御装置10と同様のものである。上記実施の形態1においては、各サブインバータ5は、相電圧指令Vsと各相のメインインバータ出力電圧Vmoとの差を埋めるように、電圧制御される。この時、サブインバータ5の直流コンデンサ53の電圧Vscは、メインインバータ3の直流電圧Vmcよりも小さく設定される。
これにより、サブインバータ5の耐電圧を、メインインバータ出力電圧Vmoと相電圧指令Vsの関係に関係なく選定することができ、素子の小型化、低価格化が可能となる。
なお、本実施の形態2によるサブインバータ5の電圧が不足した場合にメインインバータ3により補償する制御は、電力変換装置の出力電力が負荷電力零から最大電力に至るまで適用することが可能であり、同様な効果を得ることができる。
なお、以上の実施の形態1,2では、主電圧パルスの幅の制御と位相(立ち上り立ち下りタイミング)の制御を同時に行っているが、両者の制御を独立して行ってもよい。
10 出力制御装置、11 閾値電圧発生手段、12 補正装置、20 出力制御装置、21 電圧補償制御手段、31 メインコンデンサ、37 出力線、
53 直流コンデンサ。
Claims (8)
- 三相インバータと単相インバータと制御装置とを備えた電力変換装置であって、
上記三相インバータは、直流電源の正負端子間に接続され上記直流電源の電力を三相交流に変換して三相の交流出力線を介して出力するものであり、
上記単相インバータは、単相インバータ用直流電源と単相インバータ回路とを有し、上記単相インバータ回路の直流側が上記単相インバータ用直流電源に接続され交流側が上記交流出力線のそれぞれに1または複数直列に接続されたものであり、
上記三相インバータの出力電圧と上記各単相インバータの出力電圧との和が負荷に出力されるものであり、
上記制御装置は、三相交流の各相電圧指令に基づいて上記三相インバータが上記各相毎の相電圧指令の半周期の間にそれぞれ1パルスの電圧を主電圧パルスとして出力するように上記三相インバータを制御するとともに上記単相インバータの出力電圧をパルス幅変調制御して上記負荷に三相交流を供給するようにし、かつ上記単相インバータ用直流電源の電圧を制御するために上記単相インバータの出力側における力率に応じて、上記主電圧パルスの立ち上がりタイミング位相と立ち下がりタイミング位相とを逆方向に移動させる制御方式と、上記主電圧パルスの立ち上がりタイミング位相と立ち下がりタイミング位相とを同方向に移動させる制御方式とを切り替えるものである
電力変換装置。 - 上記三相インバータは、上記直流電源の電圧を分圧する2個直列に接続された直列コンデンサを有するものであって、上記2個の直列コンデンサの接続点に電位を固定する電位固定手段を有する3レベルインバータであることを特徴とする請求項1に記載の電力変換装置。
- 上記単相インバータは、上記単相インバータ用直流電源が直流コンデンサにて構成されたものであることを特徴とする請求項1に記載の電力変換装置。
- 上記単相インバータは、上記単相インバータ用直流電源の電圧が上記三相インバータの上記主電圧パルスの電圧より小さいものであることを特徴とする請求項1に記載の電力変換装置。
- 上記制御装置は、上記負荷への各相出力電流が正弦波となるように上記単相インバータの出力を制御するものであることを特徴とする請求項1に記載の電力変換装置。
- 上記制御装置は、上記単相インバータの半周期あるいは1周期の出力電力収支が0となるように、上記主電圧パルスのパルス幅を仮決定し、この仮決定したパルス幅を上記単相インバータ用直流電源の電圧に応じて変更するものであることを特徴とする請求項1に記載の電力変換装置。
- 上記制御装置は、上記負荷の力率が所定値以下のとき、上記主電圧パルスの立ち上がりタイミング位相と立ち下がりタイミング位相とを同方向に移動させるものであることを特徴とする請求項1に記載の電力変換装置。
- 上記三相インバータは、上記単相インバータ用直流電源の電圧が上記主電圧パルスと上記相電圧指令との差分よりも小さく上記単相インバータが上記差分を負担しきれないとき上記差分を補償するようにパルス幅変調制御による電圧を出力するものであることを特徴とする請求項1に記載の電力変換装置。
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