JP4631230B2 - 排気ガス浄化用触媒 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は排気ガス浄化用触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車等のエンジンから排出されるガスにはＨＣ（炭化水素）、ＣＯ及びＮＯｘ（窒素酸化物）が含まれている。このような排気ガスを浄化する触媒として、ＨＣ及びＣＯの酸化とＮＯｘの還元とを同時に行なう三元触媒が知られている。また、三元触媒よりも上流側の排気通路にゼオライトよりなるＨＣ吸着材を配置し、エンジン始動直後のように三元触媒の活性が低いときの排気ガス中のＨＣを吸着させる、という提案がある。しかし、このようなＨＣ吸着材は、三元触媒が活性になる前にＨＣを放出し始める傾向があり、その場合、排気ガス中のＨＣを吸着しても浄化されないまま大気中に放出する結果となる。
【０００３】
これに対して、特開平７−２５６１１４号公報には、ＨＣ吸着材（ゼオライト）の吸着性能を高めるために該ＨＣ吸着材にＡｇを担持させること、Ａｇの耐熱性を向上させるためにさらにＢｉを担持させることが記載されている。
【０００４】
また、同公報には、ハニカム担体に、ＨＣ吸着材にＡｇ及びＢｉを担持させてなるＨＣ吸着材層と、アルミナ及びセリアにＰｔ、Ｐｄ及びＲｈから選ばれた貴金属を担持させてなる三元触媒層とを、前者が内側になるように担持させることにより、内側のＨＣ吸着材層から放出されるＨＣを外側の三元触媒層によって酸化することが記載されている。
【０００５】
その触媒の製法は、ゼオライトにＡｇとＢｉとを担持してなる粉末をウォッシュコート法でハニカム担体に担持させることによりＨＣ吸着材層を形成し、次に、セリアにＰｔを担持させてなる粉末をＨＣ吸着材層の上にウォッシュコート法で担持させることによってＰｔ触媒層を形成し、さらに、アルミナにＲｈを担持させてなる粉末をＰｔ触媒層の上にウォッシュコート法で担持させることによってＲｈ触媒層を形成する、というものである。同公報にはＰｔに代えてＰｄを採用することも記載されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上述の如きＡｇとＰｄとを有する触媒では、Ｐｄが酸化触媒としては本来は低温活性が高いものであるにも拘わらず、Ａｇの存在によってその活性を呈する温度が高くなる、という問題がある。本発明者の研究によれば、その原因は、ＰｄがＡｇと反応してＰｄ-Ａｇ合金を形成し、そのことによって活性温度が高くなってしまうことにある。また、ゼオライトにＡｇとＢｉとを担持させるというようにＡｇの近傍にＢｉを配置しても、Ｐｄの低温活性の悪化は避けられない。
【０００７】
本発明の課題は、担体に、ＨＣ吸着材とＡｇとを含有するＨＣ吸着材層と、このＨＣ吸着材層から放出されるＨＣを酸化させるＰｄを含有する酸化触媒層とを前者が内側になるように担持させてなる排気ガス浄化用触媒において、Ｐｄの酸化触媒としての活性温度がＡｇの存在によって高くなってしまう、という問題を解決することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記問題について研究をした結果、Ｂｉをうまく利用すれば、ＰｄとＡｇとの反応を抑制できることを見出し、本発明を完成した。
【０００９】
請求項１に係る発明は、担体に、エンジンの排気ガス中のＨＣを吸着し、吸着したＨＣを温度の上昇に伴って放出するＨＣ吸着材とＡｇとを含有するＨＣ吸着材層と、Ｐｄを含有し上記ＨＣ吸着材から放出されるＨＣを酸化する酸化触媒層とが、前者が内側の層となり後者が外側の層となるように担持され、
上記外側の酸化触媒層にＢｉが含まれていることを特徴とする排気ガス浄化用触媒である。
【００１０】
このような排気ガス浄化用触媒であれば、ＡｇによってＨＣ吸着材のＨＣ吸着性能を高める上で有利になり、特にＨＣの放出温度を高める上で有利になり、酸化触媒層のＰｄによってＨＣ吸着材層から放出されるＨＣを効率良く酸化させることができる。そうして、Ｐｄを含有する外側の酸化触媒層にＢｉが配置されているから、ＨＣ吸着材層からＡｇが酸化触媒層に移動しても、このＡｇがＰｄと反応して合金化することがＢｉによって妨げられ、Ｐｄの低温活性を維持する上で有利になる。しかも、ＢｉはＰｄの酸化触媒としての機能をＡｇのように大きく低下させることがない。
【００１１】
上記ＨＣ吸着材としては、β型ゼオライト、Ｙ型ゼオライト、ＭＦＩなど各種のゼオライトを用いることができるが、β型ゼオライトがエンジンの排気ガス中のＨＣを吸着する上では好ましい。
【００１２】
請求項２に係る発明は、請求項１に記載の排気ガス浄化用触媒において、
上記ＨＣ吸着材層と酸化触媒層との間に、この両層間でのＨＣの移動を許容し且つＰｄを含まない中間層が形成されていることを特徴とする。
【００１３】
従って、内側のＨＣ吸着材層に存するＡｇは、中間層によって外側の酸化触媒層へ移動し難くなり、ＡｇとＰｄとの合金化を抑制する上で有利になる。この中間層にＰｄを含ませないのは、ＨＣ吸着材層のＡｇが中間層に移動してＰｄと合金化することを避けるためである。
【００１４】
上記中間層は、アルミナ等の無機多孔質材によって形成することが好ましいが、Ｐｔを担持し、又はＰｔ及びＲｈを担持して三元触媒層とすることがより好ましく、さらにセリア等の酸素吸蔵材を設けることが三元触媒として有効に機能する空燃比の範囲を広げる上で好ましい。ＰｔやＲｈはＰｄに比べてＡｇとの反応性が低い（合金化し難い）から、ＨＣ吸着材層のＡｇが中間層を介して外側の酸化触媒層へ移動することを阻止する上でも有利になる。
【００１５】
請求項３に係る発明は、請求項１に記載の排気ガス浄化用触媒において、
上記担体に、ＨＣ吸着材を有しＡｇを含有しない内側層と、Ｐｄを含有する外側層とを形成して焼成し、しかる後にこの内側層と外側層とにＡｇとＢｉとを含浸法によって同時に担持させることによって形成されていて、
上記ＨＣ吸着材がゼオライトであることを特徴とする。
【００１６】
これにより、外側層において、Ｂｉ原子がＰｄ原子の最近接原子として存在し易くなり、その結果、ＡｇがＰｄと合金化する割合が少なくなり、Ｐｄの低温活性の確保に有利になる。また、ＨＣ吸着材としてのゼオライトにＡｇが担持されたＨＣ吸着材層を得ることができる。従って、ＡｇによってゼオライトのＨＣ吸着性能を高めることができ、特にＨＣの放出温度を高めることができ、酸化触媒層のＰｄによってＨＣ吸着材層から放出されるＨＣを効率良く酸化させることができる。
【００１７】
上記本発明に係る触媒は、ＨＣを含有する種々の排気ガスの浄化に適用することができるが、特に車両用エンジンの排気通路に配置してその排気ガスを浄化することに適する。
【００１８】
【発明の効果】
以上のように本発明によれば、ＨＣ吸着材とＡｇとを含有するＨＣ吸着材層と、Ｐｄを含有する酸化触媒層とが、前者が内側の層となり後者が外側の層となるように担体に担持され、外側の酸化触媒層にＢｉが配置されているから、ＨＣ吸着材のＨＣ放出温度を高めることができるとともに、酸化触媒層においてＰｄがＡｇと反応して合金化することを防いで、Ｐｄの低温活性を維持することができ、酸化触媒層のＰｄによってＨＣ吸着材層から放出されるＨＣを効率良く酸化させることができる。
【００１９】
また、上記ＨＣ吸着材層と酸化触媒層との間に、この両層間でのＨＣの移動を許容し且つＰｄを含まない中間層が形成されている場合には、ＡｇとＰｄとの合金化を抑制する上でさらに有利になる。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
【００２１】
図１において、符号１は車両用ガソリンエンジン、２はその吸気通路、３は排気通路である。この排気通路３を構成する排気マニホールド４の集合部に触媒容器５が直結されてそのなかに三元触媒６が収容され、触媒容器５に連結された排気管７の途中に触媒容器８が介設されてそのなかにＨＣ吸着触媒９が収容されている。
【００２２】
＜ＨＣ吸着触媒９の構造＞
図２はＨＣ吸着触媒９の触媒層構造を示すものであり、同図において、符号１０はハニカム担体の一部を示し、この担体１０の上にＨＣ吸着材層１１とＰｄ触媒層１２とが、前者が内側に後者が外側になるように層状に形成されている。
【００２３】
ＨＣ吸着材層１１は、ＨＣ吸着材としてのβ型ゼオライトと、該β型ゼオライトに担持されたＡｇとを備えている。β型ゼオライトのケイバン比は１２０以上が好ましい。β型ゼオライトの担持量（担体１Ｌ当たりの担持量のこと。以下、同じ。）は例えば１００〜２００ｇ／Ｌ程度とすればよい。Ａｇ担持量は７〜３０ｇ／Ｌ程度とすればよい。
【００２４】
Ｐｄ触媒層１２は、サポート材としての活性アルミナ及びＣｅ-Ｐｒ複酸化物（ＣｅイオンとＰｒイオンとを有する複酸化物）にＰｄを担持せてなる触媒と、Ｂｉとを備えている。Ｂｉ原子はＰｄ原子の最近接原子として存在する。活性アルミナの担持量は例えば５０〜１００ｇ／Ｌ程度とすればよい。Ｃｅ-Ｐｒ複酸化物は酸素吸蔵材として働くものであり、その担持量は活性アルミナ担持量の１／３程度とすればよい。Ｐｄの担持量は２〜８ｇ／Ｌ程度とすればよい。Ｂｉ担持量は０．２５〜１．０ｇ／Ｌ程度とすればよい。なお、酸素吸蔵材は複酸化物に限らず、Ｃｅイオンを有する酸化物であればよい。
【００２５】
各層１１，１２にはバインダが含まれ、ＨＣ吸着材層１１のバインダとしては水和アルミナが用いられ、Ｐｄ触媒層のバインダとしてはジルコニアが用いられている。各々のバインダ担持量はサポート材担持量の１０〜３０質量％程度とすればよい。
【００２６】
図３はＨＣ吸着触媒９の別の触媒層構造を示すものであり、ＨＣ吸着材層１１とＰｄ触媒層１２との間に、三元触媒層（中間層）１３を備えている点が図２の実施形態と相違する。三元触媒層１３は、サポート材としての活性アルミナにＰｔを担持させてなる触媒と、酸素吸蔵材としてのＣｅ-Ｎｂ-Ｚｒ複酸化物（ＣｅイオンとＮｄイオンとＺｒイオンとを有する複酸化物）にＲｈを担持させてなる触媒とを備えている。
【００２７】
Ｐｄ触媒層１２の活性アルミナ担持量は例えば２０〜５０ｇ／Ｌ程度、Ｃｅ-Ｐｒ複酸化物担持量は活性アルミナ担持量の１／３程度とすればよい。Ｐｄ担持量は１〜４ｇ／Ｌ程度とすればよい。Ｂｉ担持量は０．２５〜１．０ｇ／Ｌ程度とすればよい。
【００２８】
三元触媒層１３の活性アルミナ担持量は例えば２０〜５０ｇ／Ｌ程度、Ｃｅ-Ｎｂ-Ｚｒ複酸化物担持量は活性アルミナ担持量の１／３程度とすればよい。Ｐｔ担持量は０．０５〜０．２ｇ／Ｌ程度、Ｒｈ担持量は０．１〜０．３ｇ／Ｌとすればよい。
【００２９】
ＨＣ吸着材層１１は図２の触媒と同様に構成すればよい。
【００３０】
＜実施例＞
以下、具体的な実施例を説明する。
【００３１】
−実施例１−
これは、図２に示す２層構造の触媒であり、担体１０としては、断面積約６．４５ｃｍ２ （１平方インチ）当たりのセル数が４００、相隣るセルを隔てる壁厚が約０．１５ｍｍ（６ミリインチ）、容量１．３Ｌのコージェライト製ハニカム担体を採用した。
【００３２】
ＨＣ吸着材層１１は、β型ゼオライトとベーマイト構造の水和アルミナバインダとの混合層にＡｇ及びＢｉを溶液にして含浸担持させてなる。β型ゼオライトの担持量は１６０ｇ／Ｌ、水和アルミナバインダの担持量はβ型ゼオライト担持量の２０質量％となるようにした。β型ゼオライトのケイバン比は３００である。
【００３３】
Ｐｄ触媒層１２は、サポート材（活性アルミナ（γ−アルミナ）及びＣｅ-Ｐｒ複酸化物の混合物）にＰｄを担持させた触媒粉と、ジルコニアバインダとの混合層に、Ａｇ及びＢｉを溶液にして含浸担持させてなる。活性アルミナの担持量は７０ｇ／Ｌ、Ｃｅ-Ｐｒ複酸化物の担持量は２３ｇ／Ｌ、ジルコニアバインダの担持量１６ｇ／Ｌ、Ｐｄの担持量は５．７ｇ／Ｌである。ジルコニアバインダとしては酢酸ジルコニルを採用した。水酸化ジルコニウム又は酢酸ジルコニウムを採用してもよい。
【００３４】
上記両層１１，１２に対するトータルのＡｇ担持量は１０ｇ／Ｌ、トータルのＢｉ担持量は０．５ｇ／Ｌである。
【００３５】
製法は次の通りである。
【００３６】
（内側層（ＨＣ吸着材層）の形成）
β型ゼオライトと水和アルミナバインダとを上述の担持量の比率で混合し、これに水と硝酸とを加え、ディスパーサで混合撹拌し、スラリーを得る。硝酸はβ型ゼオライト１ｋｇ当たり３０ｇとした。
【００３７】
常温において、上記スラリーにハニカム担体を浸し、引き上げて余分なスラリーをエアブローで除去し２００℃で乾燥する操作を繰り返すことにより、所定量のスラリーを当該担体にコーティングした後、５００℃で２時間の焼成を行なった。
【００３８】
（外側層（Ｐｄ触媒層）の形成）
活性アルミナ粉末と、Ｃｅ-Ｐｒ複酸化物の粉末とを上述の担持量の比率で混合し、これにイオン交換水に硝酸パラジウムを溶解してなる溶液を滴下し、５００℃で乾燥・焼成することにより、Ｐｄ担持触媒粉を得た。
【００３９】
上記Ｐｄ担持触媒粉とジルコニアバインダとを混合し、これに上記ＨＣ吸着材層の場合と同様に水と硝酸とを加え、ディスパーサで混合撹拌してスラリーを得た。このスラリーをハニカム担体の上記ＨＣ吸着材層の上に同様にしてコーティングし、５００℃で２時間の焼成を行なった。
【００４０】
（Ａｇ溶液及びＢｉ溶液の含浸担持）
硝酸銀をイオン交換水に溶解したＡｇ溶液と、酢酸ビスマスを酢酸水溶液に溶解したＢｉ溶液とを混合し、この混合溶液を、上記ハニカム担体のコーティング層（内側層及び外側層）に含浸させた。しかる後、２００℃で２時間の乾燥及び５００℃で２時間の焼成を行なった。
【００４１】
−比較例−
Ｂｉを添加しないということ以外は、上記実施例１と同様にして比較例触媒を調製した。
【００４２】
−評価テスト−
上記実施例及び比較例の各触媒を実車に装着し、フレッシュ時（新品）、８００℃で２４時間のベンチエージング後、並びに９００℃で２４時間のベンチエージング後のＨＣ吸着性能とＨＣ浄化性能とを評価した（ベンチテスト）。ＨＣ吸着率を図４に、ＨＣ浄化率を図５に示す。
【００４３】
図４によれば、Ｂｉを添加した実施例１ではＢｉを添加していない比較例よりもフレッシュ時のＨＣ吸着率が少し高い。これは、実施例１ではＨＣ吸着材のＨＣ放出温度を高めることに有効なＡｇ量が比較例よりも多くなっている、つまり、触媒調製時にＰｄと反応して合金化したＡｇ量が少なくなっている可能性を示唆する。９００℃でのエージング後の結果をみると、実施例１ではＨＣ吸着率がフレッシュ時からみてそれほど低下していないのに対し、比較例ではＨＣ吸着率が大きく低下している。これは、実施例１では、比較例の場合よりもＡｇがＨＣ吸着材層に多く分布していること、あるいはＨＣ吸着材層からＰｄ触媒層に移動したＡｇ量が比較例よりも少ないことを示唆する。
【００４４】
次に図５によれば、Ｂｉを添加した実施例１ではＢｉを添加していない比較例よりもフレッシュ時のＨＣ浄化率が高い。これは、実施例１ではＨＣ吸着材の放出温度が比較例よりも高くなっていること、或いはＰｄの低温活性が悪化していない（活性温度域が高温側へシフトしていない）こと、つまり、触媒調製時にＰｄとＡｇとが反応して合金化した量が少なくなっていることを示唆する。また、８００℃及び９００℃の各エージング後の結果をみると、実施例１ではフレッシュ時からみたときのＨＣ浄化率の低下率が比較例よりも少ない。これは、実施例１ではエージングによって合金化したＰｄ及びＡｇの量が比較例よりも少ないことを示唆する。
【００４５】
そこで、Ｂｉ添加の有無が触媒のＡｇ及びＰｄにどのような影響を及ぼすか、さらにＢｉ以外の元素では触媒のＡｇ及びＰｄにどのような影響を及ぼすかについて、次のモデル触媒を調製して調べた。
【００４６】
−モデル触媒（Ｂｉ）（参考例）−
これは、ハニカム担体に触媒層が１層のみ形成されたものである。その触媒層は、アルミナにＰｄとＡｇとＢｉとが担持されてなる触媒とバインダとによって構成されている。製法は次の通りである。
【００４７】
パラジウム硝酸塩、硝酸銀及び硝酸ビスマスの各々をイオン交換水に溶解して混合した。この混合溶液を活性アルミナ粉末に含浸担持し、５００℃で２時間の焼成を行なった。得られた触媒粉をバインダと共にスラリーにし、これをコージェライト製ハニカム担体にウォッシュコートして２００℃で乾燥させる、という操作を繰り返すことにより所定量の触媒粉を担体に担持し、しかる後に５００℃で２時間の焼成を行なった。Ｐｄ担持量は４．５ｇ／Ｌ、Ａｇ担持量は１０ｇ／Ｌ、Ｂｉ担持量は１０ｇ／Ｌとした。
【００４８】
−モデル触媒（添加元素なし）（比較例）−
Ｂｉ担持量を零とする他は上記モデル触媒（Ｂｉ）と同様にしてモデル触媒（添加元素なし）を調製した。
【００４９】
−モデル触媒（Ｃｓ）（比較例）−
Ｂｉの代わりにＣｓを採用する他は上記モデル触媒（Ｂｉ）と同様にしてモデル触媒（Ｃｓ）を調製した。
【００５０】
−モデル触媒（Ｓｒ）（比較例）−
Ｂｉの代わりにＳｒを採用する他は上記モデル触媒（Ｂｉ）と同様にしてモデル触媒（Ｓｒ）を調製した。
【００５１】
上記各触媒について、水熱エージング後の触媒層のＸＲＤ（Ｘ線回折分析）によるＸ線回折パターンを調べた。水熱エージングは、水蒸気量１０％の８００℃のガス（残部Ｎ２ ）に触媒を２４時間晒すというものである。結果は図６に示されている。
【００５２】
同図によれば、比較例の各触媒は、いずれもＡｇ-Ｐｄ合金の生成が認められるが、参考例のモデル触媒（Ｂｉ）ではＡｇ-Ｐｄ合金の生成が殆ど認められない。また、Ｂｉの代わりにＣａ、Ｂａ、Ｍｇの各元素を採用した触媒を同様に調製し、水熱エージング後に同様のＸ線回折パターンを調べたが、いずれもＣｓやＳｒの場合と同様のパターンとなり、Ａｇ-Ｐｄ合金の生成が認められた。
【００５３】
そこで、上記参考例のモデル触媒（Ｂｉ）と比較例のモデル触媒（添加元素なし）とについて、水熱エージング後のＰｄ原子近傍の原子の存在状態を調べた。結果は図７に「Ｂｉ添加あり」と「Ｂｉ添加なし」として示されている。「Ｂｉ添加なし」では、Ｐｄ原子の最近接原子の殆どがＰｄ又はＡｇとなったが、「Ｂｉ添加あり」では、Ｐｄ原子の最近接原子として酸素及びＢｉが比較的多く存在することが確認された。
【００５４】
上記図６及び図７の結果から、実施例１の触媒のようにＢｉを添加すると、このＢｉがＰｄの最近接原子となり、ＰｄとＡｇとの反応（合金化）を妨げ、そのために、実施例１ではＨＣの浄化性能が比較例よりも高くなっている（図５）、ということがわかる。
【００５５】
図８（ａ）は上記実施例１の触媒について水熱エージング後のＨＣ吸着材層及びＰｄ触媒層を走査型電子顕微鏡でみた写真（二次電子像）であり、同図（ｂ）はこの両層のＡｇ分布をみた特性Ｘ線写真である。また、図９（ａ）は比較例の触媒について、同じく水熱エージング後のＨＣ吸着材層及びＰｄ触媒層を走査型電子顕微鏡でみた写真（二次電子像）であり、同図（ｂ）はこの両層のＡｇ分布をみた特性Ｘ線写真である。図８（ｂ）及び図９（ｂ）において、Ａｇは白点又は白雲状（白い点の集合）になっている現れている。
【００５６】
図８及び図９の写真によれば、実施例１では比較例よりもＡｇがＨＣ吸着材層に多く分布している。このことから、Ｂｉの添加によって、ＡｇとＰｄとの合金化が抑制されるだけでなく、ＡｇがＨＣ吸着材層の方に分布し易くなることがわかり、ＡｇのＨＣ吸着材層からＰｄ触媒層への移動が抑制されている可能性もある。そうして、このようにＡｇがＨＣ吸着材層に多く分布することから、実施例１では比較例よりもＨＣ吸着性能が高くなっている（図４）、ということがわかる。
【００５７】
次に上記実施例１の触媒に関し、そのＢｉ担持量が２．０ｇ／Ｌ、１．０ｇ／Ｌ、０．５ｇ／Ｌ及び０ｇ／Ｌ（Ｂｉ添加なし）の４種類の触媒を調製し、水熱エージング後のＸ線回折パターンを調べた。結果は図１０に示されている。同図によれば、「Ｂｉ添加なし」及び「Ｂｉ＝２．０ｇ／Ｌ」ではＡｇ-Ｐｄ合金の回折が見られるが、「Ｂｉ＝１．０ｇ／Ｌ」及び「Ｂｉ＝０．５ｇ／Ｌ」ではＰｄの回折角度にシフトしている。これから、Ｂｉ担持量が多くなると、Ａｇ-Ｐｄ合金の生成抑制には不利になることがわかる。
【００５８】
次に上記実施例１のＢｉ担持量が異なる上記４種類の触媒について、リグテストでＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘ浄化性能を評価した。
【００５９】
リグテストは、触媒を固定床流通反応装置に取り付け、(1)窒素ガスを流しながら触媒入口温度を８０℃まで上昇させ、(2)ＨＣ（ベンゼン）１５００ｐｐｍＣ、ＮＯ１００ｐｐｍ、酸素１．０％、残部が窒素の模擬排気ガスを流しながら８０℃の温度に２分間保持した後、(3)該模擬排気ガスから上記ＨＣのみをカットしてなるガスを流しながら触媒入口温度を８０℃から４００℃まで、３０℃／分の昇温速度で上昇させる、というものである。
【００６０】
図１１は、ＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘの浄化に関するライトオフ温度Ｔ５０（最高浄化率の半分の浄化率が得られるようになる触媒入口温度）を示す。Ｂｉを添加した触媒では、Ｂｉを添加していない触媒よりもライトオフ温度が低くなっている。図１２は４００℃でのＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘの浄化率を示す。Ｂｉを添加した触媒では、Ｂｉを添加していない触媒よりも浄化率が高くなっている。特にＣＯ及びＮＯｘの浄化率にそのことが明瞭に現れている。以上から、Ｂｉの添加によって、Ｐｄの活性低下（Ａｇ-Ｐｄ合金の生成）が抑えられていること、また、Ｂｉ担持量は０．２５〜１．０ｇ／Ｌにすればよいことがわかる。
【００６１】
−実施例２−
これは、図３に示す３層構造の触媒であり、担体１０としては、断面積約６．４５ｃｍ２ （１平方インチ）当たりのセル数が４００、相隣るセルを隔てる壁厚が約０．１５ｍｍ（６ミリインチ）、容量１．３Ｌのコージェライト製ハニカム担体を採用した。
【００６２】
ＨＣ吸着材層１１は、β型ゼオライトとベーマイト構造の水和アルミナバインダとの混合層にＡｇ及びＢｉを溶液にして含浸担持させてなる。β型ゼオライトの担持量は１６０ｇ／Ｌ、水和アルミナバインダの担持量はβ型ゼオライト担持量の２０質量％となるようにした。β型ゼオライトのケイバン比は３００である。
【００６３】
Ｐｄ触媒層１２は、サポート材（活性アルミナ（γ−アルミナ）及びＣｅ-Ｐｒ複酸化物の混合物）にＰｄを担持させた触媒粉と、ジルコニアバインダとの混合層に、Ａｇ及びＢｉを溶液にして含浸担持させてなる。活性アルミナの担持量は３３ｇ／Ｌ、Ｃｅ-Ｐｒ複酸化物の担持量は１１ｇ／Ｌ、ジルコニアバインダの担持量７．５ｇ／Ｌ、Ｐｄの担持量は２．７ｇ／Ｌである。ジルコニアバインダとしては酢酸ジルコニルを採用した。水酸化ジルコニウム又は酢酸ジルコニウムを採用してもよい。
【００６４】
三元触媒層１３は、サポート材としての活性アルミナにＰｔを担持させてなる触媒粉と、酸素吸蔵材としてのＣｅ-Ｎｂ-Ｚｒ複酸化物にＲｈを担持させてなる触媒粉と、水和アルミナバインダとの混合層に、Ａｇ及びＢｉを溶液にして含浸担持させてなる。活性アルミナの担持量は３７ｇ／Ｌ、Ｃｅ-Ｎｂ-Ｚｒ複酸化物の担持量は１２ｇ／Ｌ、バインダの担持量１１ｇ／Ｌ、Ｐｔの担持量は０．１ｇ／Ｌ、Ｒｈの担持量は０．２ｇ／Ｌである。
【００６５】
上記三層１１〜１３に対するトータルのＡｇ担持量は１０ｇ／Ｌ、トータルのＢｉ担持量は０．５ｇ／Ｌである。
【００６６】
製法は次の通りである。
【００６７】
（内側層（ＨＣ吸着材層）の形成）
実施例１と同様にして内側層（ＨＣ吸着材層）を形成した。
【００６８】
（中間層（三元触媒層）の形成）
活性アルミナ粉末に、イオン交換水にジニトロジアミン白金硝酸塩を溶解してなる溶液を滴下し、５００℃で乾燥・焼成することにより、Ｐｔ担持触媒粉を得た。Ｃｅ-Ｎｂ-Ｚｒ複酸化物粉末に、硝酸ロジウムをイオン交換水に溶解してなる溶液を滴下し、５００℃で乾燥・焼成することにより、Ｒｈ担持触媒粉を得た。上記Ｐｔ担持触媒粉とＲｈ担持触媒粉とアルミナバインダとを混合し、これに上記ＨＣ吸着材層の場合と同様に水と硝酸とを加え、ディスパーサで混合撹拌してスラリーを得た。このスラリーをハニカム担体の上記ＨＣ吸着材層の上に同様にしてコーティングし、５００℃で２時間の焼成を行なった。
【００６９】
（外側層（Ｐｄ触媒層）の形成）
実施例１と同様にして外側層（Ｐｄ触媒層）を形成した。
【００７０】
（Ａｇ溶液及びＢｉ溶液の含浸担持）
実施例１と同様にしてＡｇ及びＢｉを上記ハニカム担体のコーティング層（内側層、中間層及び外側層）に含浸担持させた。
【００７１】
−ＨＣ吸着・ＨＣ浄化の評価テスト−
上記実施例２の触媒と、先の二層構造の比較例（実施例１の比較例）とについて、実車評価テストを行なった。それは、６００℃〜９００℃の適宜の温度で２４時間のベンチエージングを行なった後、ＨＣ吸着性能及びＨＣ浄化性能を調べるというものである。ＨＣ吸着性能のテスト結果は図１３に、ＨＣ浄化性能のテスト結果は図１４に示されている。
【００７２】
図１３及び図１４によれば、この三層構造の実施例２も二層構造の実施例１と同様に高いＨＣ浄化性能及びＨＣ浄化性能を有することがわかる。特に、９００℃でのエージング後のＨＣ吸着率が実施例２では比較例よりも格段に高くなっている。また、実施例２は８００℃でのエージング後のＨＣ浄化率が比較例の約２倍になっている。また、８００℃でのエージング後のＨＣ浄化率は、実施例１（図５）よりも実施例２（図１４）の方が良くなっている。
【００７３】
図１５はＰｄ、Ｒｈ及びＰｔの各貴金属とＡｇとの反応性を調べた結果を示すＸ線回折パターンである。同図の「Ｐｄ＋Ａｇ」は、先に説明した活性アルミナにＰｄとＡｇとを担持させたモデル触媒（添加元素なし）であり、「Ｒｈ＋Ａｇ」は、Ｐｄの代わりにＲｈを採用してモデル触媒（添加元素なし）と同様に調製した触媒であり、「Ｐｔ＋Ａｇ」は、Ｐｄの代わりにＰｔを採用してモデル触媒（添加元素なし）と同様に調製した触媒である。いずれも貴金属担持量は４．５ｇ／Ｌであり、Ａｇ担持量は１０ｇ／Ｌである。
【００７４】
同図によれば、Ｐｔ及びＲｈはＡｇとの反応性が低いことがわかる。従って、上述の実施例２のような三層構造にして中間にＰｔ及びＲｈを有しＰｄが存在しない三元触媒層を形成すると、ＨＣ吸着材層からＰｄ触媒層へのＡｇの移動が中間の三元触媒層によって阻止され易くなることが窺える。
【００７５】
図１６は上記実施例２の三層構造において、Ｂｉ担持量を０．５ｇ／Ｌ、１．０ｇ／Ｌ及び２．０ｇ／Ｌとした各触媒について、実車評価でＨＣ吸着率、ＨＣ酸化率（吸着したＨＣのうち酸化した割合）及びＨＣ浄化率（ＨＣ吸着率×ＨＣ酸化率）を調べた結果を示す。同図によれば、Ｂｉ担持量が多くなるに従ってＨＣ吸着率は高くなるが、ＨＣ酸化率はＢｉ担持量が２．０ｇ／Ｌと多くなるとＢｉ担持量１．０ｇ／Ｌよりも下がっており、ＨＣ浄化率も同様に下がっている。このことから、Ｂｉ担持量を多くすることは不利になることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明に係る触媒を車両用エンジンの排気ガスの浄化に用いる場合の触媒の配置を示す図。
【図２】 本発明に係る触媒構造の一例を示す断面図。
【図３】 本発明に係る触媒構造の他の例を示す断面図。
【図４】 本発明の実施例１と比較例のＨＣ吸着性能を比較したグラフ図。
【図５】 本発明の実施例１と比較例のＨＣ浄化性能を比較したグラフ図。
【図６】 添加元素の有無及び添加元素の種類がＡｇ-Ｐｄ合金の生成に及ぼす影響をみたＸ線回折パターン図。
【図７】 Ｂｉの添加の有無がＰｄ原子近傍の原子の存在状態に与える影響をみたグラフ図。
【図８】 （ａ）は本発明の実施例１の触媒のＨＣ吸着材層及びＰｄ触媒層の走査型電子顕微鏡写真（二次電子像）である。（ｂ）はこの両層のＡｇ分布をみた特性Ｘ線写真である。
【図９】 （ａ）は比較例の触媒のＨＣ吸着材層及びＰｄ触媒層の走査型電子顕微鏡写真（二次電子像）である。（ｂ）はこの両層のＡｇ分布をみた特性Ｘ線写真である。
【図１０】 本発明のモデル触媒において、Ｂｉ担持量がＡｇ-Ｐｄ合金の生成に及ぼす影響をみたＸ線回折パターン図。
【図１１】 本発明の実施例１において、Ｂｉ担持量がＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘの浄化に関するライトオフ温度に及ぼす影響をみたグラフ図。
【図１２】 本発明の実施例１において、Ｂｉ担持量が触媒入口温度４００℃でのＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘの浄化率に及ぼす影響をみたグラフ図。
【図１３】 本発明の実施例２と比較例のＨＣ吸着性能を比較したグラフ図。
【図１４】 本発明の実施例２と比較例のＨＣ浄化性能を比較したグラフ図。
【図１５】 モデル触媒において、貴金属とＡｇとの反応性をみたＸ線回折パターン図。
【図１６】 本発明の実施例２において、Ｂｉ担持量がＨＣ吸着率、ＨＣ酸化率及びＨＣ浄化率に及ぼす影響をみたグラフ図。
【符号の説明】
１ エンジン
２ 吸気通路
３ 排気通路
６ 三元触媒
９ ＨＣ吸着触媒
１０ 担体
１１ ＨＣ吸着材層（内側層）
１２ Ｐｄ触媒層（外側層）
１３ 三元触媒層（中間層）
【発明の属する技術分野】
本発明は排気ガス浄化用触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車等のエンジンから排出されるガスにはＨＣ（炭化水素）、ＣＯ及びＮＯｘ（窒素酸化物）が含まれている。このような排気ガスを浄化する触媒として、ＨＣ及びＣＯの酸化とＮＯｘの還元とを同時に行なう三元触媒が知られている。また、三元触媒よりも上流側の排気通路にゼオライトよりなるＨＣ吸着材を配置し、エンジン始動直後のように三元触媒の活性が低いときの排気ガス中のＨＣを吸着させる、という提案がある。しかし、このようなＨＣ吸着材は、三元触媒が活性になる前にＨＣを放出し始める傾向があり、その場合、排気ガス中のＨＣを吸着しても浄化されないまま大気中に放出する結果となる。
【０００３】
これに対して、特開平７−２５６１１４号公報には、ＨＣ吸着材（ゼオライト）の吸着性能を高めるために該ＨＣ吸着材にＡｇを担持させること、Ａｇの耐熱性を向上させるためにさらにＢｉを担持させることが記載されている。
【０００４】
また、同公報には、ハニカム担体に、ＨＣ吸着材にＡｇ及びＢｉを担持させてなるＨＣ吸着材層と、アルミナ及びセリアにＰｔ、Ｐｄ及びＲｈから選ばれた貴金属を担持させてなる三元触媒層とを、前者が内側になるように担持させることにより、内側のＨＣ吸着材層から放出されるＨＣを外側の三元触媒層によって酸化することが記載されている。
【０００５】
その触媒の製法は、ゼオライトにＡｇとＢｉとを担持してなる粉末をウォッシュコート法でハニカム担体に担持させることによりＨＣ吸着材層を形成し、次に、セリアにＰｔを担持させてなる粉末をＨＣ吸着材層の上にウォッシュコート法で担持させることによってＰｔ触媒層を形成し、さらに、アルミナにＲｈを担持させてなる粉末をＰｔ触媒層の上にウォッシュコート法で担持させることによってＲｈ触媒層を形成する、というものである。同公報にはＰｔに代えてＰｄを採用することも記載されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上述の如きＡｇとＰｄとを有する触媒では、Ｐｄが酸化触媒としては本来は低温活性が高いものであるにも拘わらず、Ａｇの存在によってその活性を呈する温度が高くなる、という問題がある。本発明者の研究によれば、その原因は、ＰｄがＡｇと反応してＰｄ-Ａｇ合金を形成し、そのことによって活性温度が高くなってしまうことにある。また、ゼオライトにＡｇとＢｉとを担持させるというようにＡｇの近傍にＢｉを配置しても、Ｐｄの低温活性の悪化は避けられない。
【０００７】
本発明の課題は、担体に、ＨＣ吸着材とＡｇとを含有するＨＣ吸着材層と、このＨＣ吸着材層から放出されるＨＣを酸化させるＰｄを含有する酸化触媒層とを前者が内側になるように担持させてなる排気ガス浄化用触媒において、Ｐｄの酸化触媒としての活性温度がＡｇの存在によって高くなってしまう、という問題を解決することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記問題について研究をした結果、Ｂｉをうまく利用すれば、ＰｄとＡｇとの反応を抑制できることを見出し、本発明を完成した。
【０００９】
請求項１に係る発明は、担体に、エンジンの排気ガス中のＨＣを吸着し、吸着したＨＣを温度の上昇に伴って放出するＨＣ吸着材とＡｇとを含有するＨＣ吸着材層と、Ｐｄを含有し上記ＨＣ吸着材から放出されるＨＣを酸化する酸化触媒層とが、前者が内側の層となり後者が外側の層となるように担持され、
上記外側の酸化触媒層にＢｉが含まれていることを特徴とする排気ガス浄化用触媒である。
【００１０】
このような排気ガス浄化用触媒であれば、ＡｇによってＨＣ吸着材のＨＣ吸着性能を高める上で有利になり、特にＨＣの放出温度を高める上で有利になり、酸化触媒層のＰｄによってＨＣ吸着材層から放出されるＨＣを効率良く酸化させることができる。そうして、Ｐｄを含有する外側の酸化触媒層にＢｉが配置されているから、ＨＣ吸着材層からＡｇが酸化触媒層に移動しても、このＡｇがＰｄと反応して合金化することがＢｉによって妨げられ、Ｐｄの低温活性を維持する上で有利になる。しかも、ＢｉはＰｄの酸化触媒としての機能をＡｇのように大きく低下させることがない。
【００１１】
上記ＨＣ吸着材としては、β型ゼオライト、Ｙ型ゼオライト、ＭＦＩなど各種のゼオライトを用いることができるが、β型ゼオライトがエンジンの排気ガス中のＨＣを吸着する上では好ましい。
【００１２】
請求項２に係る発明は、請求項１に記載の排気ガス浄化用触媒において、
上記ＨＣ吸着材層と酸化触媒層との間に、この両層間でのＨＣの移動を許容し且つＰｄを含まない中間層が形成されていることを特徴とする。
【００１３】
従って、内側のＨＣ吸着材層に存するＡｇは、中間層によって外側の酸化触媒層へ移動し難くなり、ＡｇとＰｄとの合金化を抑制する上で有利になる。この中間層にＰｄを含ませないのは、ＨＣ吸着材層のＡｇが中間層に移動してＰｄと合金化することを避けるためである。
【００１４】
上記中間層は、アルミナ等の無機多孔質材によって形成することが好ましいが、Ｐｔを担持し、又はＰｔ及びＲｈを担持して三元触媒層とすることがより好ましく、さらにセリア等の酸素吸蔵材を設けることが三元触媒として有効に機能する空燃比の範囲を広げる上で好ましい。ＰｔやＲｈはＰｄに比べてＡｇとの反応性が低い（合金化し難い）から、ＨＣ吸着材層のＡｇが中間層を介して外側の酸化触媒層へ移動することを阻止する上でも有利になる。
【００１５】
請求項３に係る発明は、請求項１に記載の排気ガス浄化用触媒において、
上記担体に、ＨＣ吸着材を有しＡｇを含有しない内側層と、Ｐｄを含有する外側層とを形成して焼成し、しかる後にこの内側層と外側層とにＡｇとＢｉとを含浸法によって同時に担持させることによって形成されていて、
上記ＨＣ吸着材がゼオライトであることを特徴とする。
【００１６】
これにより、外側層において、Ｂｉ原子がＰｄ原子の最近接原子として存在し易くなり、その結果、ＡｇがＰｄと合金化する割合が少なくなり、Ｐｄの低温活性の確保に有利になる。また、ＨＣ吸着材としてのゼオライトにＡｇが担持されたＨＣ吸着材層を得ることができる。従って、ＡｇによってゼオライトのＨＣ吸着性能を高めることができ、特にＨＣの放出温度を高めることができ、酸化触媒層のＰｄによってＨＣ吸着材層から放出されるＨＣを効率良く酸化させることができる。
【００１７】
上記本発明に係る触媒は、ＨＣを含有する種々の排気ガスの浄化に適用することができるが、特に車両用エンジンの排気通路に配置してその排気ガスを浄化することに適する。
【００１８】
【発明の効果】
以上のように本発明によれば、ＨＣ吸着材とＡｇとを含有するＨＣ吸着材層と、Ｐｄを含有する酸化触媒層とが、前者が内側の層となり後者が外側の層となるように担体に担持され、外側の酸化触媒層にＢｉが配置されているから、ＨＣ吸着材のＨＣ放出温度を高めることができるとともに、酸化触媒層においてＰｄがＡｇと反応して合金化することを防いで、Ｐｄの低温活性を維持することができ、酸化触媒層のＰｄによってＨＣ吸着材層から放出されるＨＣを効率良く酸化させることができる。
【００１９】
また、上記ＨＣ吸着材層と酸化触媒層との間に、この両層間でのＨＣの移動を許容し且つＰｄを含まない中間層が形成されている場合には、ＡｇとＰｄとの合金化を抑制する上でさらに有利になる。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
【００２１】
図１において、符号１は車両用ガソリンエンジン、２はその吸気通路、３は排気通路である。この排気通路３を構成する排気マニホールド４の集合部に触媒容器５が直結されてそのなかに三元触媒６が収容され、触媒容器５に連結された排気管７の途中に触媒容器８が介設されてそのなかにＨＣ吸着触媒９が収容されている。
【００２２】
＜ＨＣ吸着触媒９の構造＞
図２はＨＣ吸着触媒９の触媒層構造を示すものであり、同図において、符号１０はハニカム担体の一部を示し、この担体１０の上にＨＣ吸着材層１１とＰｄ触媒層１２とが、前者が内側に後者が外側になるように層状に形成されている。
【００２３】
ＨＣ吸着材層１１は、ＨＣ吸着材としてのβ型ゼオライトと、該β型ゼオライトに担持されたＡｇとを備えている。β型ゼオライトのケイバン比は１２０以上が好ましい。β型ゼオライトの担持量（担体１Ｌ当たりの担持量のこと。以下、同じ。）は例えば１００〜２００ｇ／Ｌ程度とすればよい。Ａｇ担持量は７〜３０ｇ／Ｌ程度とすればよい。
【００２４】
Ｐｄ触媒層１２は、サポート材としての活性アルミナ及びＣｅ-Ｐｒ複酸化物（ＣｅイオンとＰｒイオンとを有する複酸化物）にＰｄを担持せてなる触媒と、Ｂｉとを備えている。Ｂｉ原子はＰｄ原子の最近接原子として存在する。活性アルミナの担持量は例えば５０〜１００ｇ／Ｌ程度とすればよい。Ｃｅ-Ｐｒ複酸化物は酸素吸蔵材として働くものであり、その担持量は活性アルミナ担持量の１／３程度とすればよい。Ｐｄの担持量は２〜８ｇ／Ｌ程度とすればよい。Ｂｉ担持量は０．２５〜１．０ｇ／Ｌ程度とすればよい。なお、酸素吸蔵材は複酸化物に限らず、Ｃｅイオンを有する酸化物であればよい。
【００２５】
各層１１，１２にはバインダが含まれ、ＨＣ吸着材層１１のバインダとしては水和アルミナが用いられ、Ｐｄ触媒層のバインダとしてはジルコニアが用いられている。各々のバインダ担持量はサポート材担持量の１０〜３０質量％程度とすればよい。
【００２６】
図３はＨＣ吸着触媒９の別の触媒層構造を示すものであり、ＨＣ吸着材層１１とＰｄ触媒層１２との間に、三元触媒層（中間層）１３を備えている点が図２の実施形態と相違する。三元触媒層１３は、サポート材としての活性アルミナにＰｔを担持させてなる触媒と、酸素吸蔵材としてのＣｅ-Ｎｂ-Ｚｒ複酸化物（ＣｅイオンとＮｄイオンとＺｒイオンとを有する複酸化物）にＲｈを担持させてなる触媒とを備えている。
【００２７】
Ｐｄ触媒層１２の活性アルミナ担持量は例えば２０〜５０ｇ／Ｌ程度、Ｃｅ-Ｐｒ複酸化物担持量は活性アルミナ担持量の１／３程度とすればよい。Ｐｄ担持量は１〜４ｇ／Ｌ程度とすればよい。Ｂｉ担持量は０．２５〜１．０ｇ／Ｌ程度とすればよい。
【００２８】
三元触媒層１３の活性アルミナ担持量は例えば２０〜５０ｇ／Ｌ程度、Ｃｅ-Ｎｂ-Ｚｒ複酸化物担持量は活性アルミナ担持量の１／３程度とすればよい。Ｐｔ担持量は０．０５〜０．２ｇ／Ｌ程度、Ｒｈ担持量は０．１〜０．３ｇ／Ｌとすればよい。
【００２９】
ＨＣ吸着材層１１は図２の触媒と同様に構成すればよい。
【００３０】
＜実施例＞
以下、具体的な実施例を説明する。
【００３１】
−実施例１−
これは、図２に示す２層構造の触媒であり、担体１０としては、断面積約６．４５ｃｍ２ （１平方インチ）当たりのセル数が４００、相隣るセルを隔てる壁厚が約０．１５ｍｍ（６ミリインチ）、容量１．３Ｌのコージェライト製ハニカム担体を採用した。
【００３２】
ＨＣ吸着材層１１は、β型ゼオライトとベーマイト構造の水和アルミナバインダとの混合層にＡｇ及びＢｉを溶液にして含浸担持させてなる。β型ゼオライトの担持量は１６０ｇ／Ｌ、水和アルミナバインダの担持量はβ型ゼオライト担持量の２０質量％となるようにした。β型ゼオライトのケイバン比は３００である。
【００３３】
Ｐｄ触媒層１２は、サポート材（活性アルミナ（γ−アルミナ）及びＣｅ-Ｐｒ複酸化物の混合物）にＰｄを担持させた触媒粉と、ジルコニアバインダとの混合層に、Ａｇ及びＢｉを溶液にして含浸担持させてなる。活性アルミナの担持量は７０ｇ／Ｌ、Ｃｅ-Ｐｒ複酸化物の担持量は２３ｇ／Ｌ、ジルコニアバインダの担持量１６ｇ／Ｌ、Ｐｄの担持量は５．７ｇ／Ｌである。ジルコニアバインダとしては酢酸ジルコニルを採用した。水酸化ジルコニウム又は酢酸ジルコニウムを採用してもよい。
【００３４】
上記両層１１，１２に対するトータルのＡｇ担持量は１０ｇ／Ｌ、トータルのＢｉ担持量は０．５ｇ／Ｌである。
【００３５】
製法は次の通りである。
【００３６】
（内側層（ＨＣ吸着材層）の形成）
β型ゼオライトと水和アルミナバインダとを上述の担持量の比率で混合し、これに水と硝酸とを加え、ディスパーサで混合撹拌し、スラリーを得る。硝酸はβ型ゼオライト１ｋｇ当たり３０ｇとした。
【００３７】
常温において、上記スラリーにハニカム担体を浸し、引き上げて余分なスラリーをエアブローで除去し２００℃で乾燥する操作を繰り返すことにより、所定量のスラリーを当該担体にコーティングした後、５００℃で２時間の焼成を行なった。
【００３８】
（外側層（Ｐｄ触媒層）の形成）
活性アルミナ粉末と、Ｃｅ-Ｐｒ複酸化物の粉末とを上述の担持量の比率で混合し、これにイオン交換水に硝酸パラジウムを溶解してなる溶液を滴下し、５００℃で乾燥・焼成することにより、Ｐｄ担持触媒粉を得た。
【００３９】
上記Ｐｄ担持触媒粉とジルコニアバインダとを混合し、これに上記ＨＣ吸着材層の場合と同様に水と硝酸とを加え、ディスパーサで混合撹拌してスラリーを得た。このスラリーをハニカム担体の上記ＨＣ吸着材層の上に同様にしてコーティングし、５００℃で２時間の焼成を行なった。
【００４０】
（Ａｇ溶液及びＢｉ溶液の含浸担持）
硝酸銀をイオン交換水に溶解したＡｇ溶液と、酢酸ビスマスを酢酸水溶液に溶解したＢｉ溶液とを混合し、この混合溶液を、上記ハニカム担体のコーティング層（内側層及び外側層）に含浸させた。しかる後、２００℃で２時間の乾燥及び５００℃で２時間の焼成を行なった。
【００４１】
−比較例−
Ｂｉを添加しないということ以外は、上記実施例１と同様にして比較例触媒を調製した。
【００４２】
−評価テスト−
上記実施例及び比較例の各触媒を実車に装着し、フレッシュ時（新品）、８００℃で２４時間のベンチエージング後、並びに９００℃で２４時間のベンチエージング後のＨＣ吸着性能とＨＣ浄化性能とを評価した（ベンチテスト）。ＨＣ吸着率を図４に、ＨＣ浄化率を図５に示す。
【００４３】
図４によれば、Ｂｉを添加した実施例１ではＢｉを添加していない比較例よりもフレッシュ時のＨＣ吸着率が少し高い。これは、実施例１ではＨＣ吸着材のＨＣ放出温度を高めることに有効なＡｇ量が比較例よりも多くなっている、つまり、触媒調製時にＰｄと反応して合金化したＡｇ量が少なくなっている可能性を示唆する。９００℃でのエージング後の結果をみると、実施例１ではＨＣ吸着率がフレッシュ時からみてそれほど低下していないのに対し、比較例ではＨＣ吸着率が大きく低下している。これは、実施例１では、比較例の場合よりもＡｇがＨＣ吸着材層に多く分布していること、あるいはＨＣ吸着材層からＰｄ触媒層に移動したＡｇ量が比較例よりも少ないことを示唆する。
【００４４】
次に図５によれば、Ｂｉを添加した実施例１ではＢｉを添加していない比較例よりもフレッシュ時のＨＣ浄化率が高い。これは、実施例１ではＨＣ吸着材の放出温度が比較例よりも高くなっていること、或いはＰｄの低温活性が悪化していない（活性温度域が高温側へシフトしていない）こと、つまり、触媒調製時にＰｄとＡｇとが反応して合金化した量が少なくなっていることを示唆する。また、８００℃及び９００℃の各エージング後の結果をみると、実施例１ではフレッシュ時からみたときのＨＣ浄化率の低下率が比較例よりも少ない。これは、実施例１ではエージングによって合金化したＰｄ及びＡｇの量が比較例よりも少ないことを示唆する。
【００４５】
そこで、Ｂｉ添加の有無が触媒のＡｇ及びＰｄにどのような影響を及ぼすか、さらにＢｉ以外の元素では触媒のＡｇ及びＰｄにどのような影響を及ぼすかについて、次のモデル触媒を調製して調べた。
【００４６】
−モデル触媒（Ｂｉ）（参考例）−
これは、ハニカム担体に触媒層が１層のみ形成されたものである。その触媒層は、アルミナにＰｄとＡｇとＢｉとが担持されてなる触媒とバインダとによって構成されている。製法は次の通りである。
【００４７】
パラジウム硝酸塩、硝酸銀及び硝酸ビスマスの各々をイオン交換水に溶解して混合した。この混合溶液を活性アルミナ粉末に含浸担持し、５００℃で２時間の焼成を行なった。得られた触媒粉をバインダと共にスラリーにし、これをコージェライト製ハニカム担体にウォッシュコートして２００℃で乾燥させる、という操作を繰り返すことにより所定量の触媒粉を担体に担持し、しかる後に５００℃で２時間の焼成を行なった。Ｐｄ担持量は４．５ｇ／Ｌ、Ａｇ担持量は１０ｇ／Ｌ、Ｂｉ担持量は１０ｇ／Ｌとした。
【００４８】
−モデル触媒（添加元素なし）（比較例）−
Ｂｉ担持量を零とする他は上記モデル触媒（Ｂｉ）と同様にしてモデル触媒（添加元素なし）を調製した。
【００４９】
−モデル触媒（Ｃｓ）（比較例）−
Ｂｉの代わりにＣｓを採用する他は上記モデル触媒（Ｂｉ）と同様にしてモデル触媒（Ｃｓ）を調製した。
【００５０】
−モデル触媒（Ｓｒ）（比較例）−
Ｂｉの代わりにＳｒを採用する他は上記モデル触媒（Ｂｉ）と同様にしてモデル触媒（Ｓｒ）を調製した。
【００５１】
上記各触媒について、水熱エージング後の触媒層のＸＲＤ（Ｘ線回折分析）によるＸ線回折パターンを調べた。水熱エージングは、水蒸気量１０％の８００℃のガス（残部Ｎ２ ）に触媒を２４時間晒すというものである。結果は図６に示されている。
【００５２】
同図によれば、比較例の各触媒は、いずれもＡｇ-Ｐｄ合金の生成が認められるが、参考例のモデル触媒（Ｂｉ）ではＡｇ-Ｐｄ合金の生成が殆ど認められない。また、Ｂｉの代わりにＣａ、Ｂａ、Ｍｇの各元素を採用した触媒を同様に調製し、水熱エージング後に同様のＸ線回折パターンを調べたが、いずれもＣｓやＳｒの場合と同様のパターンとなり、Ａｇ-Ｐｄ合金の生成が認められた。
【００５３】
そこで、上記参考例のモデル触媒（Ｂｉ）と比較例のモデル触媒（添加元素なし）とについて、水熱エージング後のＰｄ原子近傍の原子の存在状態を調べた。結果は図７に「Ｂｉ添加あり」と「Ｂｉ添加なし」として示されている。「Ｂｉ添加なし」では、Ｐｄ原子の最近接原子の殆どがＰｄ又はＡｇとなったが、「Ｂｉ添加あり」では、Ｐｄ原子の最近接原子として酸素及びＢｉが比較的多く存在することが確認された。
【００５４】
上記図６及び図７の結果から、実施例１の触媒のようにＢｉを添加すると、このＢｉがＰｄの最近接原子となり、ＰｄとＡｇとの反応（合金化）を妨げ、そのために、実施例１ではＨＣの浄化性能が比較例よりも高くなっている（図５）、ということがわかる。
【００５５】
図８（ａ）は上記実施例１の触媒について水熱エージング後のＨＣ吸着材層及びＰｄ触媒層を走査型電子顕微鏡でみた写真（二次電子像）であり、同図（ｂ）はこの両層のＡｇ分布をみた特性Ｘ線写真である。また、図９（ａ）は比較例の触媒について、同じく水熱エージング後のＨＣ吸着材層及びＰｄ触媒層を走査型電子顕微鏡でみた写真（二次電子像）であり、同図（ｂ）はこの両層のＡｇ分布をみた特性Ｘ線写真である。図８（ｂ）及び図９（ｂ）において、Ａｇは白点又は白雲状（白い点の集合）になっている現れている。
【００５６】
図８及び図９の写真によれば、実施例１では比較例よりもＡｇがＨＣ吸着材層に多く分布している。このことから、Ｂｉの添加によって、ＡｇとＰｄとの合金化が抑制されるだけでなく、ＡｇがＨＣ吸着材層の方に分布し易くなることがわかり、ＡｇのＨＣ吸着材層からＰｄ触媒層への移動が抑制されている可能性もある。そうして、このようにＡｇがＨＣ吸着材層に多く分布することから、実施例１では比較例よりもＨＣ吸着性能が高くなっている（図４）、ということがわかる。
【００５７】
次に上記実施例１の触媒に関し、そのＢｉ担持量が２．０ｇ／Ｌ、１．０ｇ／Ｌ、０．５ｇ／Ｌ及び０ｇ／Ｌ（Ｂｉ添加なし）の４種類の触媒を調製し、水熱エージング後のＸ線回折パターンを調べた。結果は図１０に示されている。同図によれば、「Ｂｉ添加なし」及び「Ｂｉ＝２．０ｇ／Ｌ」ではＡｇ-Ｐｄ合金の回折が見られるが、「Ｂｉ＝１．０ｇ／Ｌ」及び「Ｂｉ＝０．５ｇ／Ｌ」ではＰｄの回折角度にシフトしている。これから、Ｂｉ担持量が多くなると、Ａｇ-Ｐｄ合金の生成抑制には不利になることがわかる。
【００５８】
次に上記実施例１のＢｉ担持量が異なる上記４種類の触媒について、リグテストでＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘ浄化性能を評価した。
【００５９】
リグテストは、触媒を固定床流通反応装置に取り付け、(1)窒素ガスを流しながら触媒入口温度を８０℃まで上昇させ、(2)ＨＣ（ベンゼン）１５００ｐｐｍＣ、ＮＯ１００ｐｐｍ、酸素１．０％、残部が窒素の模擬排気ガスを流しながら８０℃の温度に２分間保持した後、(3)該模擬排気ガスから上記ＨＣのみをカットしてなるガスを流しながら触媒入口温度を８０℃から４００℃まで、３０℃／分の昇温速度で上昇させる、というものである。
【００６０】
図１１は、ＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘの浄化に関するライトオフ温度Ｔ５０（最高浄化率の半分の浄化率が得られるようになる触媒入口温度）を示す。Ｂｉを添加した触媒では、Ｂｉを添加していない触媒よりもライトオフ温度が低くなっている。図１２は４００℃でのＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘの浄化率を示す。Ｂｉを添加した触媒では、Ｂｉを添加していない触媒よりも浄化率が高くなっている。特にＣＯ及びＮＯｘの浄化率にそのことが明瞭に現れている。以上から、Ｂｉの添加によって、Ｐｄの活性低下（Ａｇ-Ｐｄ合金の生成）が抑えられていること、また、Ｂｉ担持量は０．２５〜１．０ｇ／Ｌにすればよいことがわかる。
【００６１】
−実施例２−
これは、図３に示す３層構造の触媒であり、担体１０としては、断面積約６．４５ｃｍ２ （１平方インチ）当たりのセル数が４００、相隣るセルを隔てる壁厚が約０．１５ｍｍ（６ミリインチ）、容量１．３Ｌのコージェライト製ハニカム担体を採用した。
【００６２】
ＨＣ吸着材層１１は、β型ゼオライトとベーマイト構造の水和アルミナバインダとの混合層にＡｇ及びＢｉを溶液にして含浸担持させてなる。β型ゼオライトの担持量は１６０ｇ／Ｌ、水和アルミナバインダの担持量はβ型ゼオライト担持量の２０質量％となるようにした。β型ゼオライトのケイバン比は３００である。
【００６３】
Ｐｄ触媒層１２は、サポート材（活性アルミナ（γ−アルミナ）及びＣｅ-Ｐｒ複酸化物の混合物）にＰｄを担持させた触媒粉と、ジルコニアバインダとの混合層に、Ａｇ及びＢｉを溶液にして含浸担持させてなる。活性アルミナの担持量は３３ｇ／Ｌ、Ｃｅ-Ｐｒ複酸化物の担持量は１１ｇ／Ｌ、ジルコニアバインダの担持量７．５ｇ／Ｌ、Ｐｄの担持量は２．７ｇ／Ｌである。ジルコニアバインダとしては酢酸ジルコニルを採用した。水酸化ジルコニウム又は酢酸ジルコニウムを採用してもよい。
【００６４】
三元触媒層１３は、サポート材としての活性アルミナにＰｔを担持させてなる触媒粉と、酸素吸蔵材としてのＣｅ-Ｎｂ-Ｚｒ複酸化物にＲｈを担持させてなる触媒粉と、水和アルミナバインダとの混合層に、Ａｇ及びＢｉを溶液にして含浸担持させてなる。活性アルミナの担持量は３７ｇ／Ｌ、Ｃｅ-Ｎｂ-Ｚｒ複酸化物の担持量は１２ｇ／Ｌ、バインダの担持量１１ｇ／Ｌ、Ｐｔの担持量は０．１ｇ／Ｌ、Ｒｈの担持量は０．２ｇ／Ｌである。
【００６５】
上記三層１１〜１３に対するトータルのＡｇ担持量は１０ｇ／Ｌ、トータルのＢｉ担持量は０．５ｇ／Ｌである。
【００６６】
製法は次の通りである。
【００６７】
（内側層（ＨＣ吸着材層）の形成）
実施例１と同様にして内側層（ＨＣ吸着材層）を形成した。
【００６８】
（中間層（三元触媒層）の形成）
活性アルミナ粉末に、イオン交換水にジニトロジアミン白金硝酸塩を溶解してなる溶液を滴下し、５００℃で乾燥・焼成することにより、Ｐｔ担持触媒粉を得た。Ｃｅ-Ｎｂ-Ｚｒ複酸化物粉末に、硝酸ロジウムをイオン交換水に溶解してなる溶液を滴下し、５００℃で乾燥・焼成することにより、Ｒｈ担持触媒粉を得た。上記Ｐｔ担持触媒粉とＲｈ担持触媒粉とアルミナバインダとを混合し、これに上記ＨＣ吸着材層の場合と同様に水と硝酸とを加え、ディスパーサで混合撹拌してスラリーを得た。このスラリーをハニカム担体の上記ＨＣ吸着材層の上に同様にしてコーティングし、５００℃で２時間の焼成を行なった。
【００６９】
（外側層（Ｐｄ触媒層）の形成）
実施例１と同様にして外側層（Ｐｄ触媒層）を形成した。
【００７０】
（Ａｇ溶液及びＢｉ溶液の含浸担持）
実施例１と同様にしてＡｇ及びＢｉを上記ハニカム担体のコーティング層（内側層、中間層及び外側層）に含浸担持させた。
【００７１】
−ＨＣ吸着・ＨＣ浄化の評価テスト−
上記実施例２の触媒と、先の二層構造の比較例（実施例１の比較例）とについて、実車評価テストを行なった。それは、６００℃〜９００℃の適宜の温度で２４時間のベンチエージングを行なった後、ＨＣ吸着性能及びＨＣ浄化性能を調べるというものである。ＨＣ吸着性能のテスト結果は図１３に、ＨＣ浄化性能のテスト結果は図１４に示されている。
【００７２】
図１３及び図１４によれば、この三層構造の実施例２も二層構造の実施例１と同様に高いＨＣ浄化性能及びＨＣ浄化性能を有することがわかる。特に、９００℃でのエージング後のＨＣ吸着率が実施例２では比較例よりも格段に高くなっている。また、実施例２は８００℃でのエージング後のＨＣ浄化率が比較例の約２倍になっている。また、８００℃でのエージング後のＨＣ浄化率は、実施例１（図５）よりも実施例２（図１４）の方が良くなっている。
【００７３】
図１５はＰｄ、Ｒｈ及びＰｔの各貴金属とＡｇとの反応性を調べた結果を示すＸ線回折パターンである。同図の「Ｐｄ＋Ａｇ」は、先に説明した活性アルミナにＰｄとＡｇとを担持させたモデル触媒（添加元素なし）であり、「Ｒｈ＋Ａｇ」は、Ｐｄの代わりにＲｈを採用してモデル触媒（添加元素なし）と同様に調製した触媒であり、「Ｐｔ＋Ａｇ」は、Ｐｄの代わりにＰｔを採用してモデル触媒（添加元素なし）と同様に調製した触媒である。いずれも貴金属担持量は４．５ｇ／Ｌであり、Ａｇ担持量は１０ｇ／Ｌである。
【００７４】
同図によれば、Ｐｔ及びＲｈはＡｇとの反応性が低いことがわかる。従って、上述の実施例２のような三層構造にして中間にＰｔ及びＲｈを有しＰｄが存在しない三元触媒層を形成すると、ＨＣ吸着材層からＰｄ触媒層へのＡｇの移動が中間の三元触媒層によって阻止され易くなることが窺える。
【００７５】
図１６は上記実施例２の三層構造において、Ｂｉ担持量を０．５ｇ／Ｌ、１．０ｇ／Ｌ及び２．０ｇ／Ｌとした各触媒について、実車評価でＨＣ吸着率、ＨＣ酸化率（吸着したＨＣのうち酸化した割合）及びＨＣ浄化率（ＨＣ吸着率×ＨＣ酸化率）を調べた結果を示す。同図によれば、Ｂｉ担持量が多くなるに従ってＨＣ吸着率は高くなるが、ＨＣ酸化率はＢｉ担持量が２．０ｇ／Ｌと多くなるとＢｉ担持量１．０ｇ／Ｌよりも下がっており、ＨＣ浄化率も同様に下がっている。このことから、Ｂｉ担持量を多くすることは不利になることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明に係る触媒を車両用エンジンの排気ガスの浄化に用いる場合の触媒の配置を示す図。
【図２】 本発明に係る触媒構造の一例を示す断面図。
【図３】 本発明に係る触媒構造の他の例を示す断面図。
【図４】 本発明の実施例１と比較例のＨＣ吸着性能を比較したグラフ図。
【図５】 本発明の実施例１と比較例のＨＣ浄化性能を比較したグラフ図。
【図６】 添加元素の有無及び添加元素の種類がＡｇ-Ｐｄ合金の生成に及ぼす影響をみたＸ線回折パターン図。
【図７】 Ｂｉの添加の有無がＰｄ原子近傍の原子の存在状態に与える影響をみたグラフ図。
【図８】 （ａ）は本発明の実施例１の触媒のＨＣ吸着材層及びＰｄ触媒層の走査型電子顕微鏡写真（二次電子像）である。（ｂ）はこの両層のＡｇ分布をみた特性Ｘ線写真である。
【図９】 （ａ）は比較例の触媒のＨＣ吸着材層及びＰｄ触媒層の走査型電子顕微鏡写真（二次電子像）である。（ｂ）はこの両層のＡｇ分布をみた特性Ｘ線写真である。
【図１０】 本発明のモデル触媒において、Ｂｉ担持量がＡｇ-Ｐｄ合金の生成に及ぼす影響をみたＸ線回折パターン図。
【図１１】 本発明の実施例１において、Ｂｉ担持量がＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘの浄化に関するライトオフ温度に及ぼす影響をみたグラフ図。
【図１２】 本発明の実施例１において、Ｂｉ担持量が触媒入口温度４００℃でのＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘの浄化率に及ぼす影響をみたグラフ図。
【図１３】 本発明の実施例２と比較例のＨＣ吸着性能を比較したグラフ図。
【図１４】 本発明の実施例２と比較例のＨＣ浄化性能を比較したグラフ図。
【図１５】 モデル触媒において、貴金属とＡｇとの反応性をみたＸ線回折パターン図。
【図１６】 本発明の実施例２において、Ｂｉ担持量がＨＣ吸着率、ＨＣ酸化率及びＨＣ浄化率に及ぼす影響をみたグラフ図。
【符号の説明】
１ エンジン
２ 吸気通路
３ 排気通路
６ 三元触媒
９ ＨＣ吸着触媒
１０ 担体
１１ ＨＣ吸着材層（内側層）
１２ Ｐｄ触媒層（外側層）
１３ 三元触媒層（中間層）
Claims (3)
- 担体に、エンジンの排気ガス中のＨＣを吸着し、吸着したＨＣを温度の上昇に伴って放出するＨＣ吸着材とＡｇとを含有するＨＣ吸着材層と、Ｐｄを含有し上記ＨＣ吸着材から放出されるＨＣを酸化する酸化触媒層とが、前者が内側の層となり後者が外側の層となるように担持され、
上記外側の酸化触媒層にＢｉが含まれていることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。 - 請求項１に記載の排気ガス浄化用触媒において、
上記ＨＣ吸着材層と酸化触媒層との間に、この両層間でのＨＣの移動を許容し且つＰｄを含まない中間層が形成されていることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。 - 請求項１に記載の排気ガス浄化用触媒において、
上記担体に、ＨＣ吸着材を有しＡｇを含有しない内側層と、Ｐｄを含有する外側層とを形成して焼成し、しかる後にこの内側層と外側層とにＡｇとＢｉとを含浸法によって同時に担持させることによって形成されていて、
上記ＨＣ吸着材がゼオライトであることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。
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| JP5322526B2 (ja) * | 2008-07-17 | 2013-10-23 | エヌ・イーケムキャット株式会社 | 自動車から排出される排気ガスを浄化するためのハニカム構造型触媒及びその製造方法、並びに、その触媒を使用した排気ガス浄化方法 |
| US8329607B2 (en) | 2009-01-16 | 2012-12-11 | Basf Corporation | Layered diesel oxidation catalyst composites |
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| JP2011220123A (ja) * | 2010-04-05 | 2011-11-04 | Toyota Motor Corp | 排気浄化触媒 |
| CN102734812B (zh) * | 2011-04-14 | 2014-10-29 | 北京化工大学 | 一种用于脱除含氰废气的方法 |
| JP5789126B2 (ja) | 2011-05-25 | 2015-10-07 | ジョンソン、マッセイ、パブリック、リミテッド、カンパニーＪｏｈｎｓｏｎ Ｍａｔｔｈｅｙ Ｐｕｂｌｉｃｌｉｍｉｔｅｄ Ｃｏｍｐａｎｙ | 排ガス酸化触媒 |
| CN103182305B (zh) * | 2011-12-27 | 2016-05-04 | 比亚迪股份有限公司 | 一种三元催化剂及其制备方法 |
| EP2873817A4 (en) * | 2012-06-28 | 2016-05-25 | Mitsui Mining & Smelting Co | DIESEL PARTICLE FILTER AND EXHAUST GAS CLEANING DEVICE |
| GB201405129D0 (en) * | 2013-12-30 | 2014-05-07 | Johnson Matthey Plc | Exhaust gas treatment catalysts |
| US20150273453A1 (en) * | 2014-03-25 | 2015-10-01 | Uop Llc | Bismuth-modified molecular sieves and methods for preparing and using bismuth-modified molecular sieves |
| JP2018192376A (ja) * | 2015-10-02 | 2018-12-06 | 日立造船株式会社 | 排ガス浄化用触媒およびその製造方法 |
| JP6853244B2 (ja) * | 2015-10-14 | 2021-03-31 | ジョンソン、マッセイ、パブリック、リミテッド、カンパニーＪｏｈｎｓｏｎ Ｍａｔｔｈｅｙ Ｐｕｂｌｉｃ Ｌｉｍｉｔｅｄ Ｃｏｍｐａｎｙ | ディーゼルエンジン排気のための酸化触媒 |
| CN111315480A (zh) * | 2017-11-02 | 2020-06-19 | 巴斯夫公司 | 作为三元催化剂应用的铑载体的氧化铌掺杂材料 |
| GB201721521D0 (en) * | 2017-12-21 | 2018-02-07 | Johnson Matthey Japan Godo Kaisha | Oxidation catalyst for a diesel engine exhaust |
| EP3978100A1 (de) | 2020-09-30 | 2022-04-06 | UMICORE AG & Co. KG | Bismut enthaltender gezonter dieseloxidationskatalysator |
| US20230356204A1 (en) | 2020-09-30 | 2023-11-09 | Umicore Ag & Co. Kg | Bismut containing dieseloxidation catalyst |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5025487A (ja) * | 1973-07-09 | 1975-03-18 | ||
| JPH04126547A (ja) * | 1990-09-17 | 1992-04-27 | Nippon Shokubai Co Ltd | 排ガス浄化用触媒 |
| JPH04356436A (ja) * | 1990-12-05 | 1992-12-10 | Kao Corp | カルボニル化合物の製造方法 |
| JPH05317701A (ja) * | 1992-05-26 | 1993-12-03 | Hitachi Ltd | エンジン排気浄化吸着剤 |
| JPH07213910A (ja) * | 1994-01-28 | 1995-08-15 | Nissan Motor Co Ltd | 排ガス浄化用吸着触媒 |
| JPH10158214A (ja) * | 1996-11-29 | 1998-06-16 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | カルボン酸エステルの製造法 |
| JP2000262899A (ja) * | 1999-03-23 | 2000-09-26 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 燃料電池システムのｃｏ酸化触媒及びｃｏ選択除去方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3666813A (en) * | 1969-08-27 | 1972-05-30 | Engelhard Min & Chem | Process for preparing aromatic haloamines from aromatic nitroamines |
| US3962285A (en) * | 1972-06-05 | 1976-06-08 | Exxon Research And Engineering Company | Olefin oxidation process |
| US3969274A (en) * | 1974-03-14 | 1976-07-13 | National Distillers And Chemical Corporation | Fixed bed catalyst |
| US4005049A (en) * | 1975-05-23 | 1977-01-25 | Standard Oil Company (Indiana) | Silver catalysts |
| NL8201396A (nl) * | 1982-04-01 | 1983-11-01 | Dow Chemical Nederland | Zilver katalysator en een werkwijze voor de bereiding daarvan. |
| JP3190780B2 (ja) | 1994-03-17 | 2001-07-23 | 出光興産株式会社 | 排ガス浄化用炭化水素吸着触媒 |
| JP3513962B2 (ja) * | 1995-02-13 | 2004-03-31 | ダイキン工業株式会社 | １，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの製造方法 |
| US6127310A (en) * | 1997-02-27 | 2000-10-03 | Phillips Petroleum Company | Palladium containing hydrogenation catalysts |
| US6037307A (en) * | 1998-07-10 | 2000-03-14 | Goal Line Environmental Technologies Llc | Catalyst/sorber for treating sulfur compound containing effluent |
| CN1090997C (zh) * | 2000-04-30 | 2002-09-18 | 中国石油化工集团公司 | 一种选择加氢除炔多金属催化剂 |
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Patent Citations (7)
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| JPS5025487A (ja) * | 1973-07-09 | 1975-03-18 | ||
| JPH04126547A (ja) * | 1990-09-17 | 1992-04-27 | Nippon Shokubai Co Ltd | 排ガス浄化用触媒 |
| JPH04356436A (ja) * | 1990-12-05 | 1992-12-10 | Kao Corp | カルボニル化合物の製造方法 |
| JPH05317701A (ja) * | 1992-05-26 | 1993-12-03 | Hitachi Ltd | エンジン排気浄化吸着剤 |
| JPH07213910A (ja) * | 1994-01-28 | 1995-08-15 | Nissan Motor Co Ltd | 排ガス浄化用吸着触媒 |
| JPH10158214A (ja) * | 1996-11-29 | 1998-06-16 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | カルボン酸エステルの製造法 |
| JP2000262899A (ja) * | 1999-03-23 | 2000-09-26 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 燃料電池システムのｃｏ酸化触媒及びｃｏ選択除去方法 |
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