JP4090889B2 - 被削性に優れたフェライト系ステンレス鋼及びマルテンサイト系ステンレス鋼 - Google Patents
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Description
本発明に従ったフェライト系ステンレス鋼は、C:0.001〜1質量%,Si:1.0質量%以下,Mn:1.0質量%以下,Cr:15〜30質量%,Ni:0.60質量%以下,Cu:0.5〜6.0質量%を含んでいる。マルテンサイト系ステンレス鋼は、C:0.01〜0.5質量%,Si:1.0質量%以下,Mn:1.0質量%以下,Cr:10〜15質量%,Ni:0.60質量%以下,Cu:0.5〜6.0質量%を含んでいる。
以下、本発明のオーステナイト系ステンレス鋼に含まれる合金成分,含有量等を説明する。
C:0.01〜0.5質量%(マルテンサイト系)
Cuリッチ相に固溶してCuリッチ相を脆化させると共に、Cuリッチ相の析出サイトとして有効なCr炭化物を生成し、微細なCuリッチ相をマトリックス全体に渡って均一分散させる作用を呈する。このような作用は、フェライト系では0.001質量%以上のCu含有量で、マルテンサイト系では0.01質量%以上のCu含有量で顕著になる。しかし、過剰なC含有量は製造性や耐食性を低下させる原因となるので、C含有量の上限をフェライト系では0.1質量%,マルテンサイト系では0.5質量%に設定した。
耐食性の改善に有効な合金成分であり、抗菌性を向上させる作用も呈する。しかし、1.0質量%を超える過剰量でSiが含まれると、製造性が劣化する。
Mn:1.0質量%以下
製造性を改善すると共に、鋼中の有害なSをMnSとして固定する作用を呈する。MnSは、被削性の向上にも有効に働くと共に、Cuリッチ相生成の核として作用するため、微細なCuリッチ相の生成に有効な合金成分である。しかし、1.0質量%を超える過剰量のMnが含まれると、耐食性が劣化する傾向を示す。
S:0.3質量%以下
被削性の改善に有効なMnSを形成する元素であるが、S含有量が0.3質量%を超えると熱間加工性及び延性が著しく低下する。したがって、本発明においてはS含有量の上限を0.3質量%に設定した。
Cr:10〜15質量%(マルテンサイト系)
ステンレス鋼本来の耐食性を維持するために必要な合金成分であり、要求される耐食性を確保するために10質量%以上のCrを添加する。しかし、フェライト系では30質量%を超える過剰量のCrが含まれると、製造性,加工性に悪影響を及ぼす。マルテンサイト系では15質量%を超える過剰量のCrが含まれると、フェライト相が安定化し、焼入れ時にマルテンサイト組織が得られがたくなる。
Ni:0.60質量%以下
フェライト系及びマルテンサイト系ステンレス鋼の工業的な製造工程では、原料から不可避的に混入する成分である。本発明では、通常の生産ラインで混入するレベルの上限値0.60質量%にNi含有量の上限を設定した。
本発明のステンレス鋼において最も重要な合金成分であり,良好な被削性を発現させるためには、0.2体積%以上の割合でCuリッチ相がマトリックスに析出していることが必要である。各合金成分の含有量が前述のように特定された組成のフェライト系及びマルテンサイト系ステンレス鋼で0.2体積%以上のCuリッチ相を析出させるため、Cu含有量を0.5質量%以上としている。しかし、6.0質量%を超える過剰量のCu添加は、製造性,加工性,耐食性等に悪影響を及ぼす。マトリックスに析出するCuリッチ相は、析出物のサイズに特別な制約を受けるものではないが、表面及び内部においても均一分散していることが好ましい。Cuリッチ相の均一分散は、被削性を安定して改善すると共に、抗菌性の発現にも寄与する。
Sn又はInが濃化したCuリッチ相を析出させる場合に必要な合金成分であり、Sn又はIn濃度10質量%以上でCuリッチ相の低融点化が進み被削性が著しく向上する。Cuリッチ相を低融点化させるためには、合金全体としてSn又はInの含有量を0.005質量%以上とする必要がある。Sn,Inの両者を添加する場合には、合計含有量を0.005質量%以上に調整する。しかし、Sn又はInの過剰含有はCuリッチ相を過度に低融点化して液膜脆化に起因する熱間圧延性を著しく低下させるので、Sn又はIn含有量の上限値を0.5質量%に設定する。
必要に応じて添加される合金成分であり、各種析出物のなかでもNb系析出物の周囲にCuリッチ相が析出する傾向が強く、Cuリッチ相の析出サイトとして作用する。したがって、Cuリッチ相を均一に析出分散させるためには、Nbの炭化物,窒化物,炭窒化物等を微細に析出させた組織が好ましい。しかし、過剰量のNb添加は、製造性や加工性に悪影響を及ぼす。したがって、Nbを添加する場合、Nb含有量を0.02〜1質量%の範囲で選定する。
Ti:0.02〜1質量%
必要に応じて添加される合金成分であり、Nbと同様にCuリッチ相の析出サイトとして有効な炭窒化物を形成する合金成分である。しかし、過剰量のTi添加は、製造性や加工性を劣化させ、製品表面に疵を発生させ易くする原因となる。したがって、Tiを添加する場合、Ti含有量を0.02〜1質量%の範囲で選定する。
必要に応じて添加される合金成分であり、耐食性を向上させると共に、微細なCuリッチ相の核サイトとして有効なFe2Mo等の金属間化合物として析出する。しかし、3質量%を超える過剰なMo含有は、製造性及び加工性に悪影響を及ぼす。
Zr:1質量%以下
必要に応じて添加される合金成分であり、微細なCuリッチ相の核サイトとして有効な炭窒化物となって析出する。しかし、Zrの過剰添加は製造性や加工性に悪影響を及ぼすので、Zrを添加する場合には含有量の上限を1質量%に規制する。
必要に応じて添加される合金成分であり、Moと同様に耐食性を改善すると共に、微細なCuリッチ相の核サイトとして有効な化合物として析出する。しかし、過剰なAl添加は製造性及び加工性を劣化させるので、Alを添加する場合には含有量の上限を1質量%に規制する。
V:1質量%以下
必要に応じて添加される合金成分であり、Zrと同様に微細なCuリッチ相の核サイトとして有効な炭窒化物となって析出する。しかし、Zrの過剰添加は製造性や加工性に悪影響を及ぼすので、Zrを添加する場合には含有量の上限を1質量%に規制する。
必要に応じて添加される合金成分であり、熱間加工性を改善すると共に、析出物となってマトリックスに分散する.Bの析出物も、Cuリッチ相の析出サイトとして働く。しかし、Bの過剰添加は熱間加工性を低下させることになるので、Bを添加する場合には含有量の上限を0.05質量%に規制する。
希土類元素(REM):0.05質量%以下
必要に応じて添加される合金成分であり、適量の添加によってBと同様に熱間加工性を改善する。また、Cuリッチ相の析出に有効な析出物となってマトリックスに分散する。しかし、過剰に添加すると熱間加工性が劣化するので、希土類元素を添加する場合には含有量の上限を0.05質量%に規制する。
Cuリッチ相の析出により優れた被削性を得るためには、500〜900℃の時効処理が有効である。時効処理温度が低くなるほど、マトリックス中の固溶Cu量が少なくなり、Cuリッチ相の析出量が増加する。しかし、低すぎる時効処理温度では拡散速度が遅く、析出量が却って減少する傾向がみられる。被削性に有効なCuリッチ相の析出に及ぼす時効処理温度の影響を種々の実験から調査したところ、500〜900℃の温度域で時効処理するとき、被削性に最も有効なCuリッチ相が0.2体積%以上の割合で析出することを見出した。時効処理は、好ましくは1時間以上で、熱間圧延終了後から製品となるまでの何れの段階で実施しても良い。
以下、実施例によって本発明の特徴をより具体的に説明する。
同じ鋼材から切り出した試験片を透過型電子顕微鏡で観察し、画像処理によってマトリックスに分散析出しているCuリッチ相を定量し、Cuリッチ相の体積分率(体積%)を求めた。更に、Cuリッチ相中のCu含有量をEDX(Energy Dispersed X-ray Analysis:エネルギー分散X線)分析によりCuリッチ相のCu濃度を定量した。
本発明に従った試験番号A-1,B-1,C-1,F-1,G-1,I-1,K-1の各供試材は、何れも0.5質量%以上のCuが添加されており、時効処理によってC濃度0.1質量%以上のCuリッチ相が0.2体積%以上の割合でマトリックスに分散析出しており、何れも良好な被削性を示した。
表3の調査結果にみられるように、500〜900℃で1時間以上時効処理された試験番号A-4,A-6〜A-10は、C濃度0.1質量%以上を含むCuリッチ相の析出量が0.2体積%以上となっており、被削性に優れていた。
以上の結果から、素材ステンレス鋼が0.5質量%以上のCuを含有すること及びC濃度0.1質量%以上のCuリッチ相が0.2体積%以上の割合でマトリックスに分散していることが被削性の改善に必要であり、500〜900℃×1時間以上の時効処理が0.2体積%以上の割合でCuリッチ相を分散析出させるために必要なことが確認された。
780℃×9時間で時効処理した試験番号MA-1〜MP-1の供試材について、被削性の評価結果を表5に示す。被削性は、従来から被削性の良好な材料とされている試験番号ME-1のVB磨耗時間を基準として各供試材を相対評価し、試験番号ME-1より良好な被削性を示すものを◎,同等の被削性を示すものを○,試験番号ME-1より被削性が劣るものを×と判定した。
これに対し、Cu含有量が0.5質量%以上であっても時効処理を施していない試験番号MA-2,MB-2,MC-2,MF-2では、Cuリッチ相の析出量が0.2体積%を下回っており、被削性が劣っていた。また、時効処理を施した鋼材であってもCu含有量が0.5質量%未満の試験番号MJ-2では、Cuリッチ相の析出量が0.2体積%に達せず、被削性に劣っていた。0.5質量%以上のCu含有量及び0.2体積%以上のCuリッチ相析出量であっても、Cuリッチ相のC濃度が0.001質量%未満と低い試験番号MP-1では、Cuリッチ相の脆化不足に起因して被削性が十分でなかった。
表6の調査結果にみられるように、500〜900℃で1時間以上時効処理された試験番号MA-4,MA-6〜MA-10は、C濃度0.1質量%以上を含むCuリッチ相の析出量が0.2体積%以上となっており、被削性に優れていた。
以上の結果から、素材ステンレス鋼が0.5質量%以上のCuを含有すること及びC濃度0.1質量%以上のCuリッチ相が0.2体積%以上の割合でマトリックスに分散していることがマルテンサイト系の場合でも被削性の改善に必要であり、500〜900℃×1時間以上の時効処理が0.2体積%以上の割合でCuリッチ相を分散析出させるために必要なことが確認された。
鋼板の長手方向1200mmを連続切削し、引き続き、幅方向に10mm送って隣接する長手方向の切削を実施した。鋼板広面全域を0.5mm切り込んだ後で起点に戻り、新たに0.5mmの切り込みを行った。この切込みを繰返し、バイト刃先が0.1mm減少するまでの切削時間を寿命判定基準としてバイト摩耗を評価した。
790℃×9時間で時効処理した試験番号MA-1〜MT-1の供試材の被削性評価結果を表8に示す。被削性は、従来から被削性の良好な材料とされている試験番号MT-1と比較し、試験番号MT-1より良好な被削性を示すものを◎,同等の被削性を示すものを○,試験番号MT-1より被削性が劣るものを×と判定した。
得られた鋼板を用い、実施例5と同様に横型フライス盤により被削性の評価を実施し、バイト刃先が0.1mm減少するまでの切削時間を寿命判定基準としてバイト摩耗を評価した。
同じ鋼材から切り出した試験片を透過型電子顕微鏡で組織観察し、画像処理によってマトリックスに分散析出しているCuリッチ相を定量化してCuリッチ相の体積分率(体積%)を求めた。更に、Cuリッチ相中のSn又はIn含有量をEDX分析により定量化した。
本発明に従った試験番号FB-1,FC-1,FF-1,FG-1,FH-1,FI-1,FJ-1,FK-1,FL-1及びFM-1の各供試材は、何れも0.5質量%以上のCuを含み、0.005質量%以上のSnが添加されており、時効処理によって10質量%以上のSn(FK-1においてはIn)を含むCuリッチ相が0.2体積%以上の割合でマトリックスに分散析出しており、何れも良好な被削性を示していた。
表12の調査結果にみられるように、500〜900℃で1時間以上時効処理された試験番号FC-4,FC6〜FC10は、10質量%以上のSnを含むCuリッチ相の析出量が0.2体積%以上となっており、被削性に優れていた。
以上の結果から、0.5質量%以上のCu含有量,Sn又はIn濃度が10質量%以上のCuリッチ相が0.2体積%以上の割合で分散析出していることが被削性の改善に有効であることが確認された。また、Cuリッチ相を0.2体積%以上で析出させるためには、500〜900℃×1時間以上の時効処理が必要であることが判る。
Claims (8)
- C:0.001〜1質量%,Si:1.0質量%以下,Mn:1.0質量%以下,Cr:15〜30質量%,Ni:0.60質量%以下,Cu:0.5〜6.0質量%を含み、残部がFe及び不可避的不純物の組成をもち、C濃度0.1質量%以上のCu主体の第2相が0.2体積%以上の割合でマトリックスに分散していることを特徴とする被削性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
- C:0.001〜1質量%,Si:1.0質量%以下,Mn:1.0質量%以下,Cr:15〜30質量%,Ni:0.60質量%以下,Cu:0.5〜6.0質量%を含み,更にSn及び/又はInを0.005〜0.5質量%を含み、残部がFe及び不可避的不純物の組成をもち、Sn及び/又はIn濃度10質量%以上のCu主体の第2相が0.2体積%以上の割合でマトリックスに分散していることを特徴とする被削性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
- C:0.01〜0.5質量%,Si:1.0質量%以下,Mn:1.0質量%以下,Cr:10〜15質量%,Ni:0.60質量%以下,Cu:0.5〜6.0質量%を含み、残部がFe及び不可避的不純物の組成をもち、C濃度0.1質量%以上のCu主体の第2相が0.2体積%以上の割合でマトリックスに分散していることを特徴とする被削性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼。
- C:0.01〜0.5質量%,Si:1.0質量%以下,Mn:1.0質量%以下,Cr:10〜15質量%,Ni:0.60質量%以下,Cu:0.5〜6.0質量%を含み,更にSn及び/又はIn:0.005〜0.5質量%を含み、残部がFe及び不可避的不純物の組成をもち、Sn及び/又はIn濃度10質量%以上のCu主体の第2相が0.2体積%以上の割合でマトリックスに分散していることを特徴とする被削性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼。
- Nb:0.2〜1.0質量%,Ti:0.02〜1質量%,Mo:3質量%以下,Zr:1質量%以下,Al:1質量%以下,V:1質量%以下,B:0.05質量%以下,希土類元素(REM):0.05質量%以下の1種又は2種以上を含む請求項1又は2記載のフェライト系ステンレス鋼。
- Nb:0.2〜1.0質量%,Ti:0.02〜1質量%,Mo:3質量%以下,Zr:1質量%以下,Al:1質量%以下,V:1質量%以下,B:0.05質量%以下,希土類元素(REM):0.05質量%以下の1種又は2種以上を含む請求項3又は4記載のマルテンサイト系ステンレス鋼。
- C:0.001〜1質量%,Si:1.0質量%以下,Mn:1.0質量%以下,Cr:10〜30質量%,Ni:0.60質量%以下,Cu:0.5〜6.0質量%含み、残部がFe及び不可避的不純物の組成をもつフェライト系又はマルテンサイト系ステンレス鋼を熱間圧延後から最終製品となるまでの間に500〜900℃の温度範囲で1時間以上加熱保持する時効処理を1回以上施し、C濃度0.1質量%以上のCu主体の第2相の析出を促進させることを特徴とする被削性に優れたフェライト系又はマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法。
- C:0.001〜1質量%,Si:1.0質量%以下,Mn:1.0質量%以下,Cr:10〜30質量%,Ni:0.60質量%以下,Cu:0.5〜6.0質量%を含み,更にSn又はIn:0.005〜0.5質量%を含み、残部がFe及び不可避的不純物の組成をもつフェライト系又はマルテンサイト系ステンレス鋼を熱間圧延後から最終製品となるまでの間に500〜900℃の温度範囲で1時間以上加熱保持する時効処理を1回以上施し、Sn及び/又はIn濃度10質量%以上のCu主体の第2相の析出を促進させることを特徴とする被削性に優れたフェライト系又はマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法。
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